JP2003161255A - 斜板型圧縮機 - Google Patents
斜板型圧縮機Info
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- JP2003161255A JP2003161255A JP2001357630A JP2001357630A JP2003161255A JP 2003161255 A JP2003161255 A JP 2003161255A JP 2001357630 A JP2001357630 A JP 2001357630A JP 2001357630 A JP2001357630 A JP 2001357630A JP 2003161255 A JP2003161255 A JP 2003161255A
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- rotary valve
- swash plate
- sleeve
- cylinder block
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/10—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having stationary cylinders
- F04B27/1009—Distribution members
- F04B27/1018—Cylindrical distribution members
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Compressor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】シャフトの高速回転による温度上昇によってハ
ウジングとロータリーバルブとの間のクリアランスが増
加し、該クリアランスからのガス漏れによって生じるシ
ール性の低下を防ぐ斜板型圧縮機を提供すること。 【解決手段】一体形成からなるシャフト１６及びロータ
リーバルブ３７は鉄系金属からなり、シリンダブロック
１２はアルミ系金属からなっている。シャフト１６及び
ロータリーバルブ３７が一体回転する際の、シリンダブ
ロック１２とロータリーバルブ３７との摺動面は、スリ
ーブ４３によって形成されている。このスリーブ４３
は、シリンダブロック１２よりもシャフト１６及びロー
タリーバルブ３７に近い熱膨張係数をもつ材質からなっ
ている。
ウジングとロータリーバルブとの間のクリアランスが増
加し、該クリアランスからのガス漏れによって生じるシ
ール性の低下を防ぐ斜板型圧縮機を提供すること。 【解決手段】一体形成からなるシャフト１６及びロータ
リーバルブ３７は鉄系金属からなり、シリンダブロック
１２はアルミ系金属からなっている。シャフト１６及び
ロータリーバルブ３７が一体回転する際の、シリンダブ
ロック１２とロータリーバルブ３７との摺動面は、スリ
ーブ４３によって形成されている。このスリーブ４３
は、シリンダブロック１２よりもシャフト１６及びロー
タリーバルブ３７に近い熱膨張係数をもつ材質からなっ
ている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、車両空調用に供し
て好適な斜板型圧縮機に係り、特にシャフトと一体形成
されたロータリーバルブの軸受け構造に関するものであ
る。
て好適な斜板型圧縮機に係り、特にシャフトと一体形成
されたロータリーバルブの軸受け構造に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば特開平６−１３７２６５号
公報記載の往復動型圧縮機のように、軸心まわりに複数
のシリンダボアを有するシリンダブロックと、シリンダ
ブロックの軸孔内に嵌挿支承されたシャフトと、シャフ
トと共動するクランク室内の斜板に連係されてシリンダ
ボア内を直動するピストンと、該軸孔と連通する吸入室
及び吸入室の外方域に形成された吐出室を有してシリン
ダブロックの端面を閉塞するハウジングとを備えた往復
動型圧縮機が知られている。この種の圧縮機では、各シ
リンダボアと軸孔との間には導通路が形成され、シャフ
トには吸入行程にある各シリンダボアの導通路と吸入室
とを順次連通する吸入通路をもつロータリーバルブ（回
転弁）が同期回転可能に結合されている。シャフトは鉄
系金属、ロータリーバルブはアルミニウム系金属からな
り、ロータリーバルブの端部には係合孔部が穿設されて
いる。前記係合孔部にはシャフト端と衡合する基板部
と、基板部から抜き曲げ加工により開脚されて係合孔部
に嵌入される押出片とを備えた鋼板製ライナが装着され
ている。前記ライナの開脚開口部はシャフト端に突設さ
れた係合軸部と嵌合されている。
公報記載の往復動型圧縮機のように、軸心まわりに複数
のシリンダボアを有するシリンダブロックと、シリンダ
ブロックの軸孔内に嵌挿支承されたシャフトと、シャフ
トと共動するクランク室内の斜板に連係されてシリンダ
ボア内を直動するピストンと、該軸孔と連通する吸入室
及び吸入室の外方域に形成された吐出室を有してシリン
ダブロックの端面を閉塞するハウジングとを備えた往復
動型圧縮機が知られている。この種の圧縮機では、各シ
リンダボアと軸孔との間には導通路が形成され、シャフ
トには吸入行程にある各シリンダボアの導通路と吸入室
とを順次連通する吸入通路をもつロータリーバルブ（回
転弁）が同期回転可能に結合されている。シャフトは鉄
系金属、ロータリーバルブはアルミニウム系金属からな
り、ロータリーバルブの端部には係合孔部が穿設されて
いる。前記係合孔部にはシャフト端と衡合する基板部
と、基板部から抜き曲げ加工により開脚されて係合孔部
に嵌入される押出片とを備えた鋼板製ライナが装着され
ている。前記ライナの開脚開口部はシャフト端に突設さ
れた係合軸部と嵌合されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の圧縮機
では、シャフトとロータリーバルブとが別部材で構成さ
れていたため、部品点数が多くなっていた。そこで部品
点数低減のためにシャフトとロータリーバルブとを一体
形成にし、部品点数の低減を図ることが考えられてい
た。しかしながら、シャフトは強度確保の観点から剛性
のある鉄系金属が使用されていたため、シャフトと一体
形成されているロータリーバルブも鉄系金属からなって
いた。そのため、シャフトが高速回転すると、軽量化の
ためアルミ系金属が使用されているハウジングと鉄系金
属からなるロータリーバルブとの間の摺動面は温度上昇
し、熱膨張係数の違いからハウジングとロータリーバル
ブとの間のクリアランスが増加してしまい、該クリアラ
ンスからのガス漏れ及びシール性の低下によって圧縮機
の性能が低下してしまうという問題があった。
では、シャフトとロータリーバルブとが別部材で構成さ
れていたため、部品点数が多くなっていた。そこで部品
点数低減のためにシャフトとロータリーバルブとを一体
形成にし、部品点数の低減を図ることが考えられてい
た。しかしながら、シャフトは強度確保の観点から剛性
のある鉄系金属が使用されていたため、シャフトと一体
形成されているロータリーバルブも鉄系金属からなって
いた。そのため、シャフトが高速回転すると、軽量化の
ためアルミ系金属が使用されているハウジングと鉄系金
属からなるロータリーバルブとの間の摺動面は温度上昇
し、熱膨張係数の違いからハウジングとロータリーバル
ブとの間のクリアランスが増加してしまい、該クリアラ
ンスからのガス漏れ及びシール性の低下によって圧縮機
の性能が低下してしまうという問題があった。
【０００４】本発明は、シャフトの高速回転による温度
上昇によってハウジングとロータリーバルブとの間のク
リアランスが増加し、該クリアランスからのガス漏れに
よって生じるシール性の低下を防ぐ斜板型圧縮機を提供
することを目的とする。
上昇によってハウジングとロータリーバルブとの間のク
リアランスが増加し、該クリアランスからのガス漏れに
よって生じるシール性の低下を防ぐ斜板型圧縮機を提供
することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、上記目的を達成
するために、請求項１に記載の発明は、斜板型圧縮機に
おいて、少なくとも前記シャフトの一部に形成された冷
媒流通路と、各シリンダボアに導通するように前記ハウ
ジングに形成された導通路と前記シャフトと一体に形成
され、吸入行程にある各ボアの導通路と前記吸入室とを
順次連通する吸入通路を有するロータリーバルブとを備
え、前記ハウジングにおいて前記ロータリーバルブに対
応する部位には、前記シリンダブロックよりも前記シャ
フトに近い熱膨張係数をもったスリーブが設けられてい
ることを要旨とする。
するために、請求項１に記載の発明は、斜板型圧縮機に
おいて、少なくとも前記シャフトの一部に形成された冷
媒流通路と、各シリンダボアに導通するように前記ハウ
ジングに形成された導通路と前記シャフトと一体に形成
され、吸入行程にある各ボアの導通路と前記吸入室とを
順次連通する吸入通路を有するロータリーバルブとを備
え、前記ハウジングにおいて前記ロータリーバルブに対
応する部位には、前記シリンダブロックよりも前記シャ
フトに近い熱膨張係数をもったスリーブが設けられてい
ることを要旨とする。
【０００６】この発明によれば、シリンダブロックに
は、シリンダブロックよりもシャフトに近い熱膨張係数
の材質を用いたスリーブが形成されている。これによ
り、シャフト及びロータリーバルブの高速回転によって
ロータリーバルブの摺動面が温度上昇しても、ロータリ
ーバルブとシリンダブロックとの間のクリアランスを小
さく抑えることができる。
は、シリンダブロックよりもシャフトに近い熱膨張係数
の材質を用いたスリーブが形成されている。これによ
り、シャフト及びロータリーバルブの高速回転によって
ロータリーバルブの摺動面が温度上昇しても、ロータリ
ーバルブとシリンダブロックとの間のクリアランスを小
さく抑えることができる。
【０００７】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の発明において、前記スリーブは、前記ロータリーバル
ブの外周面が摺動する摺動面を形成することを要旨とす
る。この発明によれば、スリーブが、シリンダブロック
のロータリーバルブ受け部に形成されている。このスリ
ーブによって、ロータリーバルブとシリンダブロックと
が直接摺動することを規制することができる。
の発明において、前記スリーブは、前記ロータリーバル
ブの外周面が摺動する摺動面を形成することを要旨とす
る。この発明によれば、スリーブが、シリンダブロック
のロータリーバルブ受け部に形成されている。このスリ
ーブによって、ロータリーバルブとシリンダブロックと
が直接摺動することを規制することができる。
【０００８】請求項３に記載の発明は、請求項１または
２に記載の発明において、前記シャフトは鉄系金属、前
記シリンダブロックはアルミ系金属であることを要旨と
する。
２に記載の発明において、前記シャフトは鉄系金属、前
記シリンダブロックはアルミ系金属であることを要旨と
する。
【０００９】この発明によれば、シャフトに鉄系金属、
シリンダブロックにアルミ系金属を用いることによっ
て、シャフトの耐久性を維持し、シリンダブロックの軽
量化を図ることができる。
シリンダブロックにアルミ系金属を用いることによっ
て、シャフトの耐久性を維持し、シリンダブロックの軽
量化を図ることができる。
【００１０】請求項４に記載の発明は、請求項１〜３の
いずれか一項に記載の発明において、前記スリーブは鉄
系金属からなることを要旨とする。この発明によれば、
スリーブにシャフトと同じ鉄系金属を用いているため、
スリーブとシャフトの熱膨張係数は同等となる。このた
め、アルミ系金属を用いたシリンダブロックとの摺動面
での温度上昇によるクリアランスの増加をほぼ防ぐこと
ができる。
いずれか一項に記載の発明において、前記スリーブは鉄
系金属からなることを要旨とする。この発明によれば、
スリーブにシャフトと同じ鉄系金属を用いているため、
スリーブとシャフトの熱膨張係数は同等となる。このた
め、アルミ系金属を用いたシリンダブロックとの摺動面
での温度上昇によるクリアランスの増加をほぼ防ぐこと
ができる。
【００１１】請求項５に記載の発明は、請求項１〜４の
いずれか一項に記載の発明において、前記スリーブは、
前記ハウジングにおける前記ロータリーバルブに対応す
る部位に鋳込みまたは圧入されていることを要旨とす
る。
いずれか一項に記載の発明において、前記スリーブは、
前記ハウジングにおける前記ロータリーバルブに対応す
る部位に鋳込みまたは圧入されていることを要旨とす
る。
【００１２】この発明によれば、スリーブは鋳込みまた
は圧入によって形成される。例えば、スリーブが金属な
らば鋳込みまたは圧入によって形成でき、樹脂などの場
合は圧入によって形成することができる。
は圧入によって形成される。例えば、スリーブが金属な
らば鋳込みまたは圧入によって形成でき、樹脂などの場
合は圧入によって形成することができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明を車両用空調装置に
用いられる斜板型圧縮機に具体化した一実施形態を図１
〜図３に従って説明する。
用いられる斜板型圧縮機に具体化した一実施形態を図１
〜図３に従って説明する。
【００１４】図１に示すように、フロントハウジング１
１はシリンダブロック１２の前端に接合されている。リ
ヤハウジング１３は、シリンダブロック１２の後端に弁
・ポート形成体１４を介して接合されている。フロント
ハウジング１１、シリンダブロック１２及びリヤハウジ
ング１３は、通しボルト１１ａ（図２参照）によって締
結固定され、圧縮機のハウジングを構成している。フロ
ントハウジング１１、シリンダブロック１２及びリヤハ
ウジング１３はアルミ系金属からなる。ここで、アルミ
ニウムの熱膨張係数は約１９〜２３×１０-6／℃であ
る。なお、図１の左方を圧縮機の前方とし、右方を後方
とする。
１はシリンダブロック１２の前端に接合されている。リ
ヤハウジング１３は、シリンダブロック１２の後端に弁
・ポート形成体１４を介して接合されている。フロント
ハウジング１１、シリンダブロック１２及びリヤハウジ
ング１３は、通しボルト１１ａ（図２参照）によって締
結固定され、圧縮機のハウジングを構成している。フロ
ントハウジング１１、シリンダブロック１２及びリヤハ
ウジング１３はアルミ系金属からなる。ここで、アルミ
ニウムの熱膨張係数は約１９〜２３×１０-6／℃であ
る。なお、図１の左方を圧縮機の前方とし、右方を後方
とする。
【００１５】弁・ポート形成体１４は、バルブプレート
１４ａの後面に吐出弁形成板１４ｂが、吐出弁形成板１
４ｂの後面にリテーナ形成板１４ｃがそれぞれ重合され
た状態に形成されている。弁・ポート形成体１４は、バ
ルブプレート１４ａの前面においてシリンダブロック１
２に接合されている。
１４ａの後面に吐出弁形成板１４ｂが、吐出弁形成板１
４ｂの後面にリテーナ形成板１４ｃがそれぞれ重合され
た状態に形成されている。弁・ポート形成体１４は、バ
ルブプレート１４ａの前面においてシリンダブロック１
２に接合されている。
【００１６】クランク室１５は、フロントハウジング１
１とシリンダブロック１２との間に区画形成されてい
る。鉄系金属からなるシャフト１６はクランク室１５を
貫通するように配置され、フロントハウジング１１とシ
リンダブロック１２との間に回転可能に架設支持されて
いる。シャフト１６の前端部側は、フロントハウジング
１１にラジアルベアリング１７を介して支持されてい
る。シリンダブロック１２のほぼ中央部には収容孔１８
が貫設され、シャフト１６の後端部は収容孔１８に装備
されたラジアルベアリング１９に支持されている。シャ
フト１６の前端部側には軸封装置２０が設けられてい
る。ここで、鉄の熱膨張係数は約１０〜１２×１０-6／
℃である。
１とシリンダブロック１２との間に区画形成されてい
る。鉄系金属からなるシャフト１６はクランク室１５を
貫通するように配置され、フロントハウジング１１とシ
リンダブロック１２との間に回転可能に架設支持されて
いる。シャフト１６の前端部側は、フロントハウジング
１１にラジアルベアリング１７を介して支持されてい
る。シリンダブロック１２のほぼ中央部には収容孔１８
が貫設され、シャフト１６の後端部は収容孔１８に装備
されたラジアルベアリング１９に支持されている。シャ
フト１６の前端部側には軸封装置２０が設けられてい
る。ここで、鉄の熱膨張係数は約１０〜１２×１０-6／
℃である。
【００１７】複数（図面には二つのみ示す）のシリンダ
ボア１２ａは、シャフト１６を等角度間隔にて取り囲む
ようにシリンダブロック１２に形成されている。片頭型
のピストン２１は、各シリンダボア１２ａに往復動可能
に収容されている。シリンダボア１２ａの前後開口は、
弁・ポート形成体１４及びピストン２１によって閉塞さ
れており、シリンダボア１２ａ内にはピストン２１の往
復動に応じて体積変化する圧縮室２２が区画されてい
る。
ボア１２ａは、シャフト１６を等角度間隔にて取り囲む
ようにシリンダブロック１２に形成されている。片頭型
のピストン２１は、各シリンダボア１２ａに往復動可能
に収容されている。シリンダボア１２ａの前後開口は、
弁・ポート形成体１４及びピストン２１によって閉塞さ
れており、シリンダボア１２ａ内にはピストン２１の往
復動に応じて体積変化する圧縮室２２が区画されてい
る。
【００１８】ラグプレート２３は、クランク室１５にお
いてシャフト１６に一体回転可能に固定されている。ラ
グプレート２３はフロントハウジング１１の内壁面１１
ｂにスラストベアリング２４を介して当接可能になって
いる。内壁面１１ｂはピストン２１の圧縮反力による軸
荷重を支承し、シャフト１６の前方へのスライド移動を
規制する。
いてシャフト１６に一体回転可能に固定されている。ラ
グプレート２３はフロントハウジング１１の内壁面１１
ｂにスラストベアリング２４を介して当接可能になって
いる。内壁面１１ｂはピストン２１の圧縮反力による軸
荷重を支承し、シャフト１６の前方へのスライド移動を
規制する。
【００１９】斜板２５は、斜板２５に形成された貫通孔
にシャフト１６が貫通された状態でクランク室１５内に
配設されている。ヒンジ機構２６は、ラグプレート２３
と斜板２５との間に介在されている。そして、斜板２５
は、ヒンジ機構２６を介したラグプレート２３との間で
のヒンジ連結及びシャフト１６の支持により、ラグプレ
ート２３及びシャフトと同期回転可能で、かつシャフト
１６の軸線方向へのスライド移動を伴いながらシャフト
１６に対し傾動可能となっている。ラグプレート２３及
びヒンジ機構２６は容量可変機構を構成する。
にシャフト１６が貫通された状態でクランク室１５内に
配設されている。ヒンジ機構２６は、ラグプレート２３
と斜板２５との間に介在されている。そして、斜板２５
は、ヒンジ機構２６を介したラグプレート２３との間で
のヒンジ連結及びシャフト１６の支持により、ラグプレ
ート２３及びシャフトと同期回転可能で、かつシャフト
１６の軸線方向へのスライド移動を伴いながらシャフト
１６に対し傾動可能となっている。ラグプレート２３及
びヒンジ機構２６は容量可変機構を構成する。
【００２０】ピストン２１はシュー２７を介して斜板２
５の周縁部に係留されている。従って、シャフト１６の
回転に伴う斜板２５の回転運動が、シュー２７を介して
ピストン２１の往復運動に変換される。
５の周縁部に係留されている。従って、シャフト１６の
回転に伴う斜板２５の回転運動が、シュー２７を介して
ピストン２１の往復運動に変換される。
【００２１】ラグプレート２３、斜板２５、ヒンジ機構
２６及びシュー２７は、シャフト１６の回転運動を圧縮
室２２内の冷媒ガスを圧縮するための圧縮運動に変換す
るクランク機構を構成する。
２６及びシュー２７は、シャフト１６の回転運動を圧縮
室２２内の冷媒ガスを圧縮するための圧縮運動に変換す
るクランク機構を構成する。
【００２２】最小傾角規定部２８は、シャフト１６にお
いて斜板２５とシリンダブロック１２との間に配設され
ている。最小傾角規定部２８は、リング状の部材がシャ
フト１６の外周面に外嵌固定されてなる。斜板２５の最
小傾角は、最小傾角規定部２８との当接により規定さ
れ、斜板２５の最大傾角は、ラグプレート２３との当接
により規定される。
いて斜板２５とシリンダブロック１２との間に配設され
ている。最小傾角規定部２８は、リング状の部材がシャ
フト１６の外周面に外嵌固定されてなる。斜板２５の最
小傾角は、最小傾角規定部２８との当接により規定さ
れ、斜板２５の最大傾角は、ラグプレート２３との当接
により規定される。
【００２３】図１に示すようにリヤハウジング１３内に
は吸入室２９及び吐出室３０が区画形成されている。弁
・ポート形成体１４には各シリンダボア１２ａに対応し
て、吐出ポート３３、及び同ポート３３を開閉する吐出
弁３４が形成されている。吐出ポート３３を介して各シ
リンダボア１２ａと吐出室３０とが連通される。吸入室
２９と吐出室３０とは図示しない外部冷媒回路で接続さ
れている。
は吸入室２９及び吐出室３０が区画形成されている。弁
・ポート形成体１４には各シリンダボア１２ａに対応し
て、吐出ポート３３、及び同ポート３３を開閉する吐出
弁３４が形成されている。吐出ポート３３を介して各シ
リンダボア１２ａと吐出室３０とが連通される。吸入室
２９と吐出室３０とは図示しない外部冷媒回路で接続さ
れている。
【００２４】シリンダブロック１２及びリヤハウジング
１３にはクランク室１５と吐出室３０とを連通する給気
通路３５が設けられ、給気通路３５の途中には、容量可
変機構を構成する制御弁３６が設けられている。制御弁
３６は公知の電磁弁からなり、弁室が給気通路３５上に
形成され、ソレノイドの励磁により給気通路３５が閉塞
され、ソレノイドの消磁により給気通路３５が開放され
るようになっている。また、ソレノイドの励磁電流の大
きさにより開度が調整可能となっている。なお、制御弁
３６は絞り部としても機能する。
１３にはクランク室１５と吐出室３０とを連通する給気
通路３５が設けられ、給気通路３５の途中には、容量可
変機構を構成する制御弁３６が設けられている。制御弁
３６は公知の電磁弁からなり、弁室が給気通路３５上に
形成され、ソレノイドの励磁により給気通路３５が閉塞
され、ソレノイドの消磁により給気通路３５が開放され
るようになっている。また、ソレノイドの励磁電流の大
きさにより開度が調整可能となっている。なお、制御弁
３６は絞り部としても機能する。
【００２５】シャフト１６の後端部はロータリーバルブ
３７を形成している。シャフト１６とロータリーバルブ
３７は一体構成であり、シャフト１６の回転に伴いロー
タリーバルブ３７は一体回転する。ロータリーバルブ３
７は、シャフト１６と一体であるため、シャフト１６と
同様の鉄系金属からなる。シャフト１６及びロータリー
バルブ３７には、冷媒流通路３８が掘り込み加工されて
いる。冷媒流通路３８の後端部側、即ちロータリーバル
ブ３７のほぼ中央部には、冷媒ガス中に混在するオイル
を分離するオイルセパレータ３９が冷媒流通路３８上に
設けられている。また、シャフト１６及びロータリーバ
ルブ３７の表面にはコーティングが施されている。
３７を形成している。シャフト１６とロータリーバルブ
３７は一体構成であり、シャフト１６の回転に伴いロー
タリーバルブ３７は一体回転する。ロータリーバルブ３
７は、シャフト１６と一体であるため、シャフト１６と
同様の鉄系金属からなる。シャフト１６及びロータリー
バルブ３７には、冷媒流通路３８が掘り込み加工されて
いる。冷媒流通路３８の後端部側、即ちロータリーバル
ブ３７のほぼ中央部には、冷媒ガス中に混在するオイル
を分離するオイルセパレータ３９が冷媒流通路３８上に
設けられている。また、シャフト１６及びロータリーバ
ルブ３７の表面にはコーティングが施されている。
【００２６】冷媒流通路３８は、入口３８ａがラジアル
ベアリング１７より後端部側に形成されている。また後
端部側はオイルセパレータ３９を介して拡径され、連通
室４１ｂを形成している。連通室４１ｂの後端側と吸入
室２９とは、冷媒ガスが流れるように連通している。こ
れにより冷媒流通路３８がクランク室１５と吸入室２９
とを連通する抽気通路を構成している。
ベアリング１７より後端部側に形成されている。また後
端部側はオイルセパレータ３９を介して拡径され、連通
室４１ｂを形成している。連通室４１ｂの後端側と吸入
室２９とは、冷媒ガスが流れるように連通している。こ
れにより冷媒流通路３８がクランク室１５と吸入室２９
とを連通する抽気通路を構成している。
【００２７】オイルセパレータ３９は、クランク室１５
から吸入室２９へ至る冷媒ガスの流れに対して上流側を
先端側とすると、後端側ほど大きくなるように傾斜して
いる。オイルセパレータ３９の径は前記後端において最
も大きくなるように形成されている。
から吸入室２９へ至る冷媒ガスの流れに対して上流側を
先端側とすると、後端側ほど大きくなるように傾斜して
いる。オイルセパレータ３９の径は前記後端において最
も大きくなるように形成されている。
【００２８】シャフト１６と一体になっているロータリ
ーバルブ３７には、図１に示すように、内部の冷媒流通
路３８に連通する連通孔４１ａが形成されている。ここ
で、シャフト１６及びロータリーバルブ３７が図２に矢
印で示す方向に回転することにより、シリンダボア１２
ａの導通路４２が連通孔４１ａと順次連通する。連通孔
４１ａと連通室４１ｂとから吸入通路４１が構成され
る。
ーバルブ３７には、図１に示すように、内部の冷媒流通
路３８に連通する連通孔４１ａが形成されている。ここ
で、シャフト１６及びロータリーバルブ３７が図２に矢
印で示す方向に回転することにより、シリンダボア１２
ａの導通路４２が連通孔４１ａと順次連通する。連通孔
４１ａと連通室４１ｂとから吸入通路４１が構成され
る。
【００２９】吸入通路４１は、シャフト１６に対してオ
イルセパレータ３７よりも後端部側（下流側。図１にお
いて右側）に設けられている。また、導通路４２は、シ
リンダブロック１２内に形成され、その一端がシリンダ
ボア１２ａに連通し、その他端は吸入通路４１（連通孔
４１ａ）に対応する位置に配置されている。ロータリー
バルブ３７の回転時は、吸入行程にあるシリンダボア１
２ａの導通路４２が吸入通路４１と連通するとともに、
圧縮・吐出行程にあるシリンダボア１２ａの導通路４２
が吸入通路４１とは連通していない。このとき、ロータ
リーバルブ３７とシリンダブロック１２との摺動面（シ
ール部位）は気密状態にシールされている。
イルセパレータ３７よりも後端部側（下流側。図１にお
いて右側）に設けられている。また、導通路４２は、シ
リンダブロック１２内に形成され、その一端がシリンダ
ボア１２ａに連通し、その他端は吸入通路４１（連通孔
４１ａ）に対応する位置に配置されている。ロータリー
バルブ３７の回転時は、吸入行程にあるシリンダボア１
２ａの導通路４２が吸入通路４１と連通するとともに、
圧縮・吐出行程にあるシリンダボア１２ａの導通路４２
が吸入通路４１とは連通していない。このとき、ロータ
リーバルブ３７とシリンダブロック１２との摺動面（シ
ール部位）は気密状態にシールされている。
【００３０】シリンダブロック１２のロータリーバルブ
３７と摺動する面は、スリーブ４３によって形成されて
いる。スリーブ４３は鋳込みまたは圧入によってシリン
ダブロック１２に嵌め込まれている。スリーブ４３は前
記シャフト１６及びロータリーバルブ３７と同様の鉄系
金属からなっている。
３７と摺動する面は、スリーブ４３によって形成されて
いる。スリーブ４３は鋳込みまたは圧入によってシリン
ダブロック１２に嵌め込まれている。スリーブ４３は前
記シャフト１６及びロータリーバルブ３７と同様の鉄系
金属からなっている。
【００３１】次に、前記のように構成された圧縮機の作
用を説明する。シャフト１６の回転に伴いラグプレート
２３及びヒンジ機構２６を介して斜板２５が一体回転さ
れ、斜板２５の回転運動がシュー２７を介して各ピスト
ン２１の往復運動に変換される。この駆動の継続によっ
て圧縮室２２では、冷媒の吸入、圧縮及び吐出が順次繰
り返される。外部冷媒回路から吸入室２９に供給された
冷媒は、圧縮室２２に吸入され、ピストン２１の移動に
よる圧縮作用を受けた後、吐出ポート３３を介して吐出
室３０に吐出される。吐出室３０に吐出された冷媒は吐
出通路を経て外部冷媒回路に送り出される。
用を説明する。シャフト１６の回転に伴いラグプレート
２３及びヒンジ機構２６を介して斜板２５が一体回転さ
れ、斜板２５の回転運動がシュー２７を介して各ピスト
ン２１の往復運動に変換される。この駆動の継続によっ
て圧縮室２２では、冷媒の吸入、圧縮及び吐出が順次繰
り返される。外部冷媒回路から吸入室２９に供給された
冷媒は、圧縮室２２に吸入され、ピストン２１の移動に
よる圧縮作用を受けた後、吐出ポート３３を介して吐出
室３０に吐出される。吐出室３０に吐出された冷媒は吐
出通路を経て外部冷媒回路に送り出される。
【００３２】そして、図示しない制御装置により、制御
弁３６の開度、即ち給気通路３５の開度が冷媒負荷に応
じて調整され、吐出室３０とクランク室１５との連通状
態が変更される。
弁３６の開度、即ち給気通路３５の開度が冷媒負荷に応
じて調整され、吐出室３０とクランク室１５との連通状
態が変更される。
【００３３】冷媒負荷が大きい場合は給気通路３５の開
度が減少され、吐出室３０からクランク室１５に供給さ
れる冷媒ガスの流量が減少する。クランク室１５に供給
される冷媒ガスの量が減少すると、冷媒流通路３８等を
介した吸入室２９への冷媒ガスの逃がしにより、クラン
ク室１５の圧力が次第に低下する。その結果、クランク
室１５の圧力とシリンダボア１２ａの圧力とのピストン
２１を介した差が小さくなるため、斜板２５が最大傾斜
角側に変位される。従って、ピストン２１のストローク
量が増大し、吐出容量が増大される。
度が減少され、吐出室３０からクランク室１５に供給さ
れる冷媒ガスの流量が減少する。クランク室１５に供給
される冷媒ガスの量が減少すると、冷媒流通路３８等を
介した吸入室２９への冷媒ガスの逃がしにより、クラン
ク室１５の圧力が次第に低下する。その結果、クランク
室１５の圧力とシリンダボア１２ａの圧力とのピストン
２１を介した差が小さくなるため、斜板２５が最大傾斜
角側に変位される。従って、ピストン２１のストローク
量が増大し、吐出容量が増大される。
【００３４】逆に、冷媒負荷が小さくなると、制御弁３
６の開度が増大され、吐出室３０からクランク室１５に
供給される冷媒ガスの流量が増大する。クランク室１５
に供給される冷媒ガスの量が、冷媒流通路３８を介した
吸入室２９への冷媒ガスの逃がし量を上回ると、クラン
ク室１５の圧力が次第に上昇していく。その結果、クラ
ンク室１５の圧力とシリンダボア１２ａの圧力とのピス
トン２１を介した差が大きくなるため、斜板２５が最小
傾斜角側に変位される。従って、ピストン２１のストロ
ーク量が減少し、吐出容量が減少される。
６の開度が増大され、吐出室３０からクランク室１５に
供給される冷媒ガスの流量が増大する。クランク室１５
に供給される冷媒ガスの量が、冷媒流通路３８を介した
吸入室２９への冷媒ガスの逃がし量を上回ると、クラン
ク室１５の圧力が次第に上昇していく。その結果、クラ
ンク室１５の圧力とシリンダボア１２ａの圧力とのピス
トン２１を介した差が大きくなるため、斜板２５が最小
傾斜角側に変位される。従って、ピストン２１のストロ
ーク量が減少し、吐出容量が減少される。
【００３５】冷媒流通路３８を介して吸入室２９側に導
入される冷媒ガスは、オイルセパレータ３９の回転に伴
って随伴旋回される。この旋回により、前記冷媒ガス中
に混在するオイルは、前記冷媒ガスから遠心分離され
る。この分離されたオイルは、オイルセパレータ３９の
回転に基づく遠心力などによって、オイルセパレータ３
９の外部に排出される。外部に排出されたオイルは吸入
通路４１及び導通路４２を介して、ロータリーバルブ３
７とシリンダブロック１２との間、及びピストン２１と
シリンダボア１２ａとの間に供給される。
入される冷媒ガスは、オイルセパレータ３９の回転に伴
って随伴旋回される。この旋回により、前記冷媒ガス中
に混在するオイルは、前記冷媒ガスから遠心分離され
る。この分離されたオイルは、オイルセパレータ３９の
回転に基づく遠心力などによって、オイルセパレータ３
９の外部に排出される。外部に排出されたオイルは吸入
通路４１及び導通路４２を介して、ロータリーバルブ３
７とシリンダブロック１２との間、及びピストン２１と
シリンダボア１２ａとの間に供給される。
【００３６】オイルセパレータ３９内において前記オイ
ルが分離された冷媒ガスの一部は、連通室４１ｂを介し
て吸入室２９に導入される。この吸入室２９に導入され
た冷媒ガス（このガスの前記オイル混在量は少ない）
は、圧縮室２２及び吐出室３０を介して前記外部冷媒回
路側に排出される。
ルが分離された冷媒ガスの一部は、連通室４１ｂを介し
て吸入室２９に導入される。この吸入室２９に導入され
た冷媒ガス（このガスの前記オイル混在量は少ない）
は、圧縮室２２及び吐出室３０を介して前記外部冷媒回
路側に排出される。
【００３７】シャフト１６及びロータリーバルブ３７は
一体仕様となっているため、シャフト１６と同期してロ
ータリーバルブ３７が回転することより、吸入室２９の
冷媒ガスがシャフト１６の吸入通路４１、吸入行程にあ
る各ボア１２ａの導通路４２を介して順次各ボア１２ａ
内に吸入され、各ボア１２ａでは冷媒ガスの吸入作用が
円滑かつ安定して継続されるので圧力損失がきわめて小
さくなる。
一体仕様となっているため、シャフト１６と同期してロ
ータリーバルブ３７が回転することより、吸入室２９の
冷媒ガスがシャフト１６の吸入通路４１、吸入行程にあ
る各ボア１２ａの導通路４２を介して順次各ボア１２ａ
内に吸入され、各ボア１２ａでは冷媒ガスの吸入作用が
円滑かつ安定して継続されるので圧力損失がきわめて小
さくなる。
【００３８】シリンダブロック１２のロータリーバルブ
受け部は、シャフト１６に近い熱膨張係数の鉄系金属か
らなるスリーブ４３がシリンダブロック１２に鋳込みま
たは圧入されることにより形成されている。シャフト１
６の高速回転時において、ロータリーバルブ３７はスリ
ーブ４３を摺動して摺動面の温度が上昇する。この際、
ロータリーバルブ３７とスリーブ４３とは共に鉄系金属
であって熱膨張係数がほぼ等しいので、ロータリーバル
ブ３７とスリーブ４３との間のクリアランスが小さく抑
えられる。
受け部は、シャフト１６に近い熱膨張係数の鉄系金属か
らなるスリーブ４３がシリンダブロック１２に鋳込みま
たは圧入されることにより形成されている。シャフト１
６の高速回転時において、ロータリーバルブ３７はスリ
ーブ４３を摺動して摺動面の温度が上昇する。この際、
ロータリーバルブ３７とスリーブ４３とは共に鉄系金属
であって熱膨張係数がほぼ等しいので、ロータリーバル
ブ３７とスリーブ４３との間のクリアランスが小さく抑
えられる。
【００３９】本実施形態では、以下のような効果を得る
ことができる。 （１） 鉄系金属からなるシャフト１６にロータリーバ
ルブ３７を一体形成して部品点数低減を図るとともに、
シャフト１６及びロータリーバルブ３７に近い熱膨張係
数をもつ鉄系金属をスリーブ４３に用いた。これによ
り、シャフト１６及びロータリーバルブ３７の高速回転
時における、摺動面の温度上昇からなるロータリーバル
ブ３７のクリアランスの増加を防ぐことができる。これ
により、前記クリアランスからのガス漏れを防ぐととも
に、該ガス漏れによる性能低下を防止でき、ロータリー
バルブ３７がスムーズに回転することができる。また、
スリーブ４３によりロータリーバルブ３７とシリンダブ
ロック１２との間のシール性が長期間保持され、ロータ
リーバルブ３７の摺接音も抑制することができる。
ことができる。 （１） 鉄系金属からなるシャフト１６にロータリーバ
ルブ３７を一体形成して部品点数低減を図るとともに、
シャフト１６及びロータリーバルブ３７に近い熱膨張係
数をもつ鉄系金属をスリーブ４３に用いた。これによ
り、シャフト１６及びロータリーバルブ３７の高速回転
時における、摺動面の温度上昇からなるロータリーバル
ブ３７のクリアランスの増加を防ぐことができる。これ
により、前記クリアランスからのガス漏れを防ぐととも
に、該ガス漏れによる性能低下を防止でき、ロータリー
バルブ３７がスムーズに回転することができる。また、
スリーブ４３によりロータリーバルブ３７とシリンダブ
ロック１２との間のシール性が長期間保持され、ロータ
リーバルブ３７の摺接音も抑制することができる。
【００４０】（２） スリーブ４３に鉄系金属を用い、
鉄系金属からなるロータリーバルブ３７と摺動させた。
アルミ系金属よりも鉄系金属の方が剛性に優れるので、
鉄系金属同士を摺動させた方が、アルミ系金属同士を摺
動させるよりも強度が確保できる。
鉄系金属からなるロータリーバルブ３７と摺動させた。
アルミ系金属よりも鉄系金属の方が剛性に優れるので、
鉄系金属同士を摺動させた方が、アルミ系金属同士を摺
動させるよりも強度が確保できる。
【００４１】（３） シャフト１６及びロータリーバル
ブ３７の表面にコーティングを施した。これにより、シ
ャフト１６及びロータリーバルブ３７の一体回転時に生
じる焼きつきを防止することができる。
ブ３７の表面にコーティングを施した。これにより、シ
ャフト１６及びロータリーバルブ３７の一体回転時に生
じる焼きつきを防止することができる。
【００４２】（４） 制御弁３６を給気通路３５の途中
に設けた。これによれば、高圧な吐出室３０の圧力を利
用してクランク室１５の圧力（クランク圧Ｐｃ）を制御
することが可能になる。従って、レスポンスの高い吐出
容量制御が可能になる。
に設けた。これによれば、高圧な吐出室３０の圧力を利
用してクランク室１５の圧力（クランク圧Ｐｃ）を制御
することが可能になる。従って、レスポンスの高い吐出
容量制御が可能になる。
【００４３】（５） オイルセパレータ３９の内周面
は、冷媒ガスの流れに対して、上流側に比較して下流側
ほど内径が大きくなるように傾斜した状態で形成されて
いる。これによれば、オイルセパレータ３９の内周面に
付着したオイルは、シャフト１６の回転時に、遠心力に
よって該オイルセパレータ３９の下流側から外部に排出
されやすくなる。
は、冷媒ガスの流れに対して、上流側に比較して下流側
ほど内径が大きくなるように傾斜した状態で形成されて
いる。これによれば、オイルセパレータ３９の内周面に
付着したオイルは、シャフト１６の回転時に、遠心力に
よって該オイルセパレータ３９の下流側から外部に排出
されやすくなる。
【００４４】なお、本発明の前記実施形態は以下のよう
な別形態にして変更実施することも可能である。 ○ スリーブに用いる金属は、熱膨張係数がシャフトに
用いる鉄系金属に近いものであればなし得る。例えば、
ねずみ鋳鉄（１１〜１２×１０-6／℃）、ダクタイル鋳
鉄（１１〜１２×１０-6／℃）及び二レジストＤ−３
（８〜９×１０-6／℃）等がある。これらを用いて構成
しても、鉄を用いたときと同様の効果が得られる。
な別形態にして変更実施することも可能である。 ○ スリーブに用いる金属は、熱膨張係数がシャフトに
用いる鉄系金属に近いものであればなし得る。例えば、
ねずみ鋳鉄（１１〜１２×１０-6／℃）、ダクタイル鋳
鉄（１１〜１２×１０-6／℃）及び二レジストＤ−３
（８〜９×１０-6／℃）等がある。これらを用いて構成
しても、鉄を用いたときと同様の効果が得られる。
【００４５】○ スリーブは、金属で形成されなくても
よい。熱膨張係数がシャフトに用いる鉄系金属に近いも
のであればなし得る。すなわち、金属の代わりに樹脂ま
たはセラミックスを用いてもよい。例えば、セラミック
スのうち、アルミナは６〜８×１０-6／℃、ジルコニア
は９〜１１×１０-6／℃であるので、用いることができ
る。また、各種エンジニアプラスチックのうち、熱膨張
係数が１０〜１３×１０-6／℃付近のものを用いてよ
い。このような構成においても同様の効果が得られる。
よい。熱膨張係数がシャフトに用いる鉄系金属に近いも
のであればなし得る。すなわち、金属の代わりに樹脂ま
たはセラミックスを用いてもよい。例えば、セラミック
スのうち、アルミナは６〜８×１０-6／℃、ジルコニア
は９〜１１×１０-6／℃であるので、用いることができ
る。また、各種エンジニアプラスチックのうち、熱膨張
係数が１０〜１３×１０-6／℃付近のものを用いてよ
い。このような構成においても同様の効果が得られる。
【００４６】○ 前記実施形態では、吸入室２９をリヤ
ハウジング１３中に設けたが、吸入室２９を設けず、直
接連通室４１ｂに冷媒を導入してもよい。この場合、連
通室４１ｂが吸入圧領域となる。
ハウジング１３中に設けたが、吸入室２９を設けず、直
接連通室４１ｂに冷媒を導入してもよい。この場合、連
通室４１ｂが吸入圧領域となる。
【００４７】○ 前記実施形態では、ラジアルベアリン
グ１９でシャフトを支承していたが、ラジアルベアリン
グ１９を省略して、スリーブ４３のみでシャフト１６を
支承してもよい。
グ１９でシャフトを支承していたが、ラジアルベアリン
グ１９を省略して、スリーブ４３のみでシャフト１６を
支承してもよい。
【００４８】○ ワッブルタイプの可変容量型圧縮機に
おいて具体化するようにしてもよい。 ○ 両頭ピストン式圧縮機において具体化するようにし
てもよい。
おいて具体化するようにしてもよい。 ○ 両頭ピストン式圧縮機において具体化するようにし
てもよい。
【００４９】次に、前記各実施形態から把握できる請求
項に記載した発明以外の技術的思想について、それらの
効果とともに以下に記載する。 （イ） 請求項３〜５のいずれか一項において、アルミ
系金属からなるシリンダブロックよりも鉄系金属からな
るシャフトに近い熱膨張係数とは、約７〜１５×１０-6
／℃の範囲である。アルミニウムの熱膨張係数は約１９
〜２３×１０-6／℃であり、鉄の熱膨張係数は約１０〜
１２×１０-6／℃であるので、スリーブに用いる材質の
熱膨張係数は約７〜１５×１０-6／℃の範囲に設定でき
る。
項に記載した発明以外の技術的思想について、それらの
効果とともに以下に記載する。 （イ） 請求項３〜５のいずれか一項において、アルミ
系金属からなるシリンダブロックよりも鉄系金属からな
るシャフトに近い熱膨張係数とは、約７〜１５×１０-6
／℃の範囲である。アルミニウムの熱膨張係数は約１９
〜２３×１０-6／℃であり、鉄の熱膨張係数は約１０〜
１２×１０-6／℃であるので、スリーブに用いる材質の
熱膨張係数は約７〜１５×１０-6／℃の範囲に設定でき
る。
【００５０】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の斜板型圧
縮機では、シャフトの高速回転による温度上昇によって
生じるハウジングとロータリーバルブとの間のクリアラ
ンスの増加に起因するガス漏れを防ぎ、これによりシー
ル性の低下による圧縮機の性能低下を防ぐことができ
る。
縮機では、シャフトの高速回転による温度上昇によって
生じるハウジングとロータリーバルブとの間のクリアラ
ンスの増加に起因するガス漏れを防ぎ、これによりシー
ル性の低下による圧縮機の性能低下を防ぐことができ
る。
【図１】一実施形態の圧縮機における図２のＢ−Ｂ線断
面概略図。
面概略図。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図。
【図３】図１の圧縮機の要部を示す拡大断面図。
１１…ハウジングを構成するフロントハウジング、１２
…同じく構成するシリンダブロック、１３…同じくリヤ
ハウジング、１６…シャフト、２１…ピストン、２２…
圧縮室、２５…斜板、２９…吸入室、３７…シャフトと
一体構成となっているロータリーバルブ、３８…冷媒流
通路、４１…吸入通路、４２…導通路、４３…スリー
ブ。
…同じく構成するシリンダブロック、１３…同じくリヤ
ハウジング、１６…シャフト、２１…ピストン、２２…
圧縮室、２５…斜板、２９…吸入室、３７…シャフトと
一体構成となっているロータリーバルブ、３８…冷媒流
通路、４１…吸入通路、４２…導通路、４３…スリー
ブ。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 望月 賢二
愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会
社豊田自動織機内
(72)発明者 井上 宜典
愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会
社豊田自動織機内
Ｆターム(参考） 3H076 AA06 BB10 CC12 CC20 CC30
CC31 CC37 CC44 CC92
Claims (5)
- 【請求項１】 シャフトの周囲に配列された複数のシリ
ンダボア内に挿入された複数個のピストンと、前記ピス
トンを収容するハウジングと、前記ハウジング内に形成
された吸入室と、前記シャフトに取り付けられて共に回
転することによりピストンを往復運動させる斜板とを備
えた斜板型圧縮機において、 少なくとも前記シャフトの一部に形成された冷媒流通路
と、 各シリンダボアに導通するように前記ハウジングに形成
された導通路と前記シャフトと一体に形成され、吸入行
程にある各ボアの導通路と前記吸入室とを順次連通する
吸入通路を有するロータリーバルブとを備え、 前記ハウジングにおいて前記ロータリーバルブに対応す
る部位には、前記シリンダブロックよりも前記シャフト
に近い熱膨張係数をもったスリーブが設けられているこ
とを特徴とする斜板型圧縮機。 - 【請求項２】 前記スリーブは、前記ロータリーバルブ
の外周面が摺動する摺動面を形成することを特徴とする
請求項１に記載の斜板型圧縮機。 - 【請求項３】 前記シャフトは鉄系金属、前記シリンダ
ブロックはアルミ系金属であることを特徴とする請求項
１または２に記載の斜板型圧縮機。 - 【請求項４】 前記スリーブは鉄系金属からなることを
特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の斜板型
圧縮機。 - 【請求項５】 前記スリーブは、前記ハウジングにおけ
る前記ロータリーバルブに対応する部位に鋳込みまたは
圧入されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれ
か一項に記載の斜板型圧縮機。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001357630A JP3985507B2 (ja) | 2001-11-22 | 2001-11-22 | 斜板型圧縮機 |
| US10/300,508 US20030095876A1 (en) | 2001-11-22 | 2002-11-20 | Swash plate type compressor |
| KR1020020072484A KR20030042416A (ko) | 2001-11-22 | 2002-11-20 | 사판형 압축기 |
| EP02026009A EP1314889A3 (en) | 2001-11-22 | 2002-11-21 | Swash plate compressor valve |
| CN02154420A CN1424503A (zh) | 2001-11-22 | 2002-11-21 | 旋转斜盘型压缩机 |
| BR0204814-0A BR0204814A (pt) | 2001-11-22 | 2002-11-21 | Compressor tipo bailarina |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001357630A JP3985507B2 (ja) | 2001-11-22 | 2001-11-22 | 斜板型圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003161255A true JP2003161255A (ja) | 2003-06-06 |
| JP3985507B2 JP3985507B2 (ja) | 2007-10-03 |
Family
ID=19168938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001357630A Expired - Lifetime JP3985507B2 (ja) | 2001-11-22 | 2001-11-22 | 斜板型圧縮機 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20030095876A1 (ja) |
| EP (1) | EP1314889A3 (ja) |
| JP (1) | JP3985507B2 (ja) |
| KR (1) | KR20030042416A (ja) |
| CN (1) | CN1424503A (ja) |
| BR (1) | BR0204814A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010528100A (ja) * | 2007-05-31 | 2010-08-19 | ダウ イタリア ソチエタ レスポンサビリタ リミテ | テレフタル酸の回収のための改善された方法 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006022785A (ja) * | 2004-07-09 | 2006-01-26 | Toyota Industries Corp | 容量可変型圧縮機 |
| DE102005007849A1 (de) * | 2005-01-25 | 2006-08-17 | Valeco Compressor Europe Gmbh | Axialkolbenverdichter |
| JP2007023900A (ja) * | 2005-07-15 | 2007-02-01 | Toyota Industries Corp | 可変容量型圧縮機 |
| JP2010540828A (ja) * | 2007-10-02 | 2010-12-24 | イグゼティック マック ゲーエムベーハー | 往復ピストン装置 |
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