JP2003149555A - ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 構成枚数が少ない等の安定した高い結像性能
を有するズーム方式とズーム構成を選択し、各群の総厚
を薄くして、ビデオカメラやデジタルカメラの徹底的薄
型化を図る。 【解決手段】 負の第１群Ｇ１と正の第２群Ｇ２と正の
第３群Ｇ３よりなり、無限遠物点合焦時における広角端
から望遠端への変倍に際して、各レンズ群の間隔を変化
させつつ、第２群Ｇ２が物体側へのみ移動し、かつ、第
３群Ｇ３は第２群Ｇ２とは異なる軌跡で移動し、第２群
Ｇ２が物体側成分と像側成分の２つのレンズ成分からな
り、その中一方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接
合成分、他方のレンズ成分は正の単レンズのみからな
り、物体側成分が、その物体側面と像側面における光軸
上の曲率半径の比に関する条件式（１）を満足する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ズームレンズ及び
それを用いた電子撮像装置に関し、特に、ズームレンズ
等の光学系部分の工夫により奥行き方向の薄型化を実現
したズームレンズ及びそれを用いたビデオカメラやデジ
タルカメラ等の電子撮像装置に関するものである。ま
た、そのズームレンズはリアフォーカスを可能にならし
めたものに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、銀塩３５ｍｍフィルム（通称ライ
カ版）カメラに代わる次世代カメラとしてデジタルカメ
ラ（電子カメラ）が注目されてきている。さらに、それ
は業務用高機能タイプからポータブルな普及タイプまで
幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するようになっ
てきている。本発明においては、特にポータブルな普及
タイプのカテゴリーに注目し、高画質を確保しながら奥
行きの薄いビデオカメラ、デジタルカメラを実現する技
術を提供することを狙っている。

【０００３】カメラの奥行き方向を薄くするのに最大の
ネックとなっているのは、光学系特にズームレンズ系の
最も物体側の面から撮像面までの厚みである。最近で
は、撮影時に光学系をカメラボディ内からせり出し、携
帯時に光学系をカメラボディ内に収納するいわゆる沈胴
式鏡筒を採用することが主流になっている。しかしなが
ら、使用するレンズタイプやフィルターによって光学系
沈胴時の厚みが大きく異なる。特にズーム比やＦ値等仕
様を高く設定するには、最も物体側のレンズ群が正の屈
折力を有するいわゆる正先行型ズームレンズが適してい
るが、各々のレンズエレメントの厚みやデッドスペース
が大きく、沈胴してもたいして厚みが薄くならない（特
開平１１−２５８５０７号）。負先行型で特に２乃至３
群構成のズームレンズはその点有利であるが、群内構成
枚数が多かったり、エレメントの厚みが大きかったり、
最も物体側のレンズが正レンズの場合も沈胴しても薄く
ならない（特開平１１−５２２４６号）。現在知られて
いる中で電子撮像素子用に適しかつズーム比、画角、Ｆ
値等含めた結像性能が良好で、沈胴厚を最も薄くできる
可能性を有するものの例として、特開平１１−２８７９
５３号、特開２０００−２６７００９、特開２０００−
２７５５２０等のものがある。

【０００４】第１群を薄くするには入射瞳位置を浅くす
るのがよいが、そのためには第２群の倍率を高くするこ
とになる。一方、そのために第２群の負担が大きくな
り、それ自身を薄くすることが困難になるばかりでな
く、収差補正の困難さや製造誤差の効きが増大し好まし
くない。薄型化小型化を実現するには、撮像素子を小さ
くすればよいが、同じ画素数とするためには画素ピッチ
を小さくする必要があり、感度不足を光学系でカバーし
なければならない。回折の影響も然りである。

【０００５】また、奥行きの薄いカメラボディにするた
めに、合焦時のレンズ移動を前群で行うのではなく、後
群で行ういわゆるリアフォーカスが駆動系のレイアウト
上有効である。そのためには、リアフォーカスを実施し
たときの収差変動が少ない光学系を選択する必要性が出
てくる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明はこのような状
況に鑑みてなされたものであり、その目的は、構成枚数
が少なく、リアフォーカス方式等機構レイアウト上小型
で簡素にしやすく、無限遠から近距離まで安定した高い
結像性能を有するズーム方式とズーム構成を選択し、さ
らには、ズームレンズの各レンズエレメントを薄くして
各群の総厚を薄くしたりフィルター類の選択をも考慮し
て、ビデオカメラやデジタルカメラの徹底的薄型化を図
ることである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のズームレンズは、物体側より順に、負の屈
折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２
レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群よりな
り、無限遠物点合焦時における広角端から望遠端への変
倍に際して、各レンズ群の間隔を変化させつつ、前記第
２レンズ群が物体側へのみ移動し、かつ、前記第３レン
ズ群は第２レンズ群とは異なる軌跡で移動するズームレ
ンズにおいて、前記第２レンズ群は、物体側レンズ成分
と像側レンズ成分の２つのレンズ成分からなり、その中
一方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズ成
分、他方のレンズ成分は正の単レンズのみからなり、前
記物体側のレンズ成分が以下の条件を満足することを特
徴とするものである。

【０００８】 （１） ０．６＜Ｒ_2FR ／Ｒ_2FF ＜１．０５ ただし、Ｒ_2FF 、Ｒ_2FR はそれぞれ第２レンズ群の物体
側レンズ成分の物体側面及び像側面における光軸上の曲
率半径である。

【０００９】以下、本発明において上記構成をとる理由
と作用について説明する。

【００１０】本発明のズームレンズは、物体側より順
に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を
有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ
群よりなり、無限遠物点合焦時における広角端から望遠
端への変倍に際して、各レンズ群の間隔を変化させつ
つ、第２レンズ群が物体側へのみ移動し、かつ、第３レ
ンズ群は第２レンズ群とは異なる軌跡で移動するズーム
レンズにおいて、第２レンズ群は、物体側レンズ成分と
像側レンズ成分の２つのレンズ成分からなり、その中一
方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズ成
分、他方のレンズ成分は正の単レンズのみからなる（２
成分３枚構成）ズームレンズを採用しており、さらに、
その２成分の中、物体側のレンズ成分が以下の条件を満
足するとよい。

【００１１】 （１） ０．６＜Ｒ_2FR ／Ｒ_2FF ＜１．０５ ただし、Ｒ_2FF 、Ｒ_2FR はそれぞれ第２レンズ群の物体
側レンズ成分の物体側面及び像側面における光軸上の曲
率半径である。

【００１２】なお、本発明において、レンズとは、単一
の媒質からなるレンズを一単位とし、接合レンズは複数
のレンズからなるものとする。また、レンズ成分は、間
に空気間隔を配さないレンズ群を意味し、単レンズ又は
接合レンズを意味する。

【００１３】古くから銀塩フィルムカメラ用ズームレン
ズとしてよく使用される負正の２群ズームレンズにおい
て、それを小型化するために各焦点距離における正の後
群（第２レンズ群）の倍率を高くするのがよいが、その
ために、第２レンズ群のさらに像側に正レンズ成分を第
３レンズ群として加え、広角端から望遠端に変倍する際
に第２レンズ群との間隔を変化させるという方法がよく
知られている。また、この第３レンズ群はフォーカス用
としても使用できる可能性を有している。

【００１４】そして、本発明の目的の達成、つまり、沈
胴収納時のレンズ部総厚を薄くしてなおかつ第３レンズ
群にてフォーカスをする際、非点収差を始めとする軸外
収差の変動を抑制するために、第２レンズ群を、物体側
から順に、物体側レンズ成分と像側レンズ成分の２つの
レンズ成分からなり、その中一方のレンズ成分は正レン
ズと負レンズの接合レンズ成分、他方のレンズ成分は正
の単レンズのみからなる構成することが必要不可欠要件
となっている。

【００１５】第３レンズ群にてフォーカスをする場合、
収差変動が問題になるが、第３レンズ群に必要以上の量
の非球面が入ると、その効果を出すために第１レンズ群
・第２レンズ群で残存する非点収差を第３レンズ群にて
補正することになり、ここで第３レンズ群がフォーカス
のために動くと、そのバランスが崩れてしまい好ましく
ない。したがって、第３レンズ群でフォーカスする場合
は、第１レンズ群・第２レンズ群で非点収差をズーム全
域に亘り略取り切らねばならない。

【００１６】よって、第３レンズ群は球面系又は少ない
非球面量にて構成し、開口絞りを第２レンズ群の物体側
に配し、第２レンズ群は、物体側レンズ成分と像側レン
ズ成分の２つのレンズ成分から構成し、その中一方のレ
ンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズ成分、他方
のレンズ成分は正の単レンズのみからなる３枚構成とす
るのがよい。

【００１７】条件（１）の上限を越えると、全系収差の
球面収差・コマ収差・非点収差の補正には有利だが、接
合による偏心敏感度の緩和の効果が少ない。下限を越え
ると、全系収差の球面収差・コマ収差・非点収差の補正
が困難になりやすい。

【００１８】なお、以下のようにするとよりよい。

【００１９】 （１）’ ０．６５＜Ｒ_2FR ／Ｒ_2FF ＜１．０ さらに、以下のようにすると最もよい。

【００２０】 （１）” ０．７＜Ｒ_2FR ／Ｒ_2FF ＜０．９５ 上記の２成分の中、接合成分は物体側の成分とするのが
よく、さらに以下の条件を満足するとよい。

【００２１】 （２） ０＜Ｌ／Ｒ_2FC ＜０．８ （３） ０．０１＜ｎ_2FN −ｎ_2FP ＜０．２ （４） ν_2FN ＜２６．５ ただし、Ｌは撮像素子の有効撮像領域（略矩形）の対角
長、Ｒ_2FC は第２レンズ群の物体側成分の接合面の光軸
上の曲率半径、ｎ_2FP 、ｎ_2FN はそれぞれ第２レンズ群
の物体側レンズ成分の正レンズ、負レンズのｄ線屈折
率、ν_2FN は第２レンズ群の物体側レンズ成分における
負レンズのｄ線基準アッベ数である。

【００２２】条件（２）は軸上・倍率色収差の補正に関
する規定であって、この条件の上限の０．８を越える
と、第２レンズ群の接合レンズの厚みを薄くしやすい
が、軸上色収差の補正が困難になる。下限の０を越える
と、軸上色収差の補正には有利だが、接合レンズの厚み
を厚くせざるを得ず、沈胴厚を薄くするのに足枷とな
る。

【００２３】条件（３）は第２レンズ群物体側レンズ成
分の正レンズ、負レンズの媒質屈折率差を規定したもの
で、下限値の０．０１を越えると、第２レンズ群内の２
つの成分間の相対偏心敏感度を小さくする効果はある
が、コマ収差等の全体的な補正が困難になる。上限値の
０．２を越えると、ズーム全域各収差の補正には有利で
あるが、第２レンズ群内の２つの成分間の相対偏心敏感
度の改善には不利である。

【００２４】条件（４）は軸上・倍率色収差の補正に関
する規定であって、この条件の上限の２６．５を越える
と、軸上色収差の補正不足を招く。下限はそれ以下に現
実に適した媒質が存在しないため特に設けないが、あえ
て下限値を付けるとすれば、下限値を２０とし、ν_2FN
がそれ以上となるようにするとよい。下限値２０を越え
ると、ガラス材料が高価となる。

【００２５】なお、条件（２）〜（４）の何れか１つ以
上あるいは全てを以下のようにするとよりよい。

【００２６】 （２）’ ０．０５＜Ｌ／Ｒ_2FC ＜０．７５ （３）’ ０．０２＜ｎ_2FN −ｎ_2FP ＜０．１８ （４）’ ν_2FN ＜２６ さらに、条件（２）〜（４）の何れか１つ以上を以下の
ようにするとさらによい。特に全てを以下のようにする
と最もよい。

【００２７】 （２）” ０．１＜Ｌ／Ｒ_2FC ＜０．７ （３）” ０．０３＜ｎ_2FN −ｎ_2FP ＜０．１６ （４）” ν_2FN ＜２５．５ さらに、物体側レンズ成分を正レンズと負レンズの接合
レンズ成分とし、像側レンズ成分を正の単レンズのみか
ら構成する場合、その第２レンズ群の最も像側の正レン
ズに関して、以下の条件式を満足するのがよい。

【００２８】 （５） −１．０＜（Ｒ_2RF ＋Ｒ_2RR ）／（Ｒ_2RF −Ｒ_2RR ）＜０．６ ただし、Ｒ_2RF 、Ｒ_2RR はそれぞれ第２レンズ群の像側
レンズ成分の物体側の面・像側の面の光軸上での曲率半
径である。

【００２９】第２レンズ群の物体側の正レンズ（接合さ
れているレンズ）の空気接触面側に非球面を導入して球
面収差を補正してＦ値を明るくするが、それでも条件
（５）の下限値の−１．０を越えると、球面収差が発生
しやすく、上限値の０．６を越えると、第１レンズ群に
非球面を導入しても非点収差を補正し切れない。

【００３０】なお、次のようにすればより好ましい。

【００３１】 （５）’ −０．７＜（Ｒ_2RF ＋Ｒ_2RR ）／（Ｒ_2RF −Ｒ_2RR ）＜０．３４ さらに、次のようにすればさらに望ましい。

【００３２】 （５）” ０．０２５＜（Ｒ_2RF ＋Ｒ_2RR ）／（Ｒ_2RF −Ｒ_2RR ） ＜０．３４ また、収差補正のための非球面レンズは、第１レンズ群
（歪曲収差・非点収差・コマ収差補正）と、第２レンズ
群（球面収差補正）に各々１枚ずつ、全系で合計２枚と
するのがよい。それ以上入れても効果は少なく、コスト
高になるだけである。

【００３３】また、広角端から望遠端に変倍する際、軸
外の収差変動を少なくするため、第３レンズ群は、像側
に凸の軌跡で動くようにするのがよい。

【００３４】条件（５）を満たす系に対し、さらに以下
の条件を満足すると、球面収差の補正上よい。

【００３５】 （６） ５＜（Ｒ_2FF ＋Ｒ_2FR ）／（Ｒ_2FF −Ｒ_2FR ）＜６０ ただし、Ｒ_2FF 、Ｒ_2FR はそれぞれ第２レンズ群の物体
側レンズ成分の最も物体側の面、最も像側の面の光軸上
での曲率半径である。

【００３６】条件（６）の上限の６０を越えると、球面
収差補正不足になりやすく、レンズ厚が厚くなりやす
い。また、物体側レンズ成分の正レンズの加工性も悪化
する。下限の５を越えると、逆に高次の球面収差が発生
したり、負レンズ側の深い凹面の加工性が悪化する。

【００３７】なお、次のようにすればより好ましい。

【００３８】 （６）’ ７＜（Ｒ_2FF ＋Ｒ_2FR ）／（Ｒ_2FF −Ｒ_2FR ）＜６０ さらに、次のようにすればさらに望ましい。

【００３９】 （６）” ８＜（Ｒ_2FF ＋Ｒ_2FR ）／（Ｒ_2FF −Ｒ_2FR ）＜６０ 条件（５）を満たす系又は条件（６）を満たす系に対
し、さらに以下の条件を満足すると、射出瞳位置つまり
シェーディングに関して有利である。

【００４０】（７） ０．１＜ｆ_2R ／ｆ₃₀＜１．２ （８） ０．０１＜ｄ_2FR ×Ｒ_2FR ／ｔ₂ ² ＜０．６ ただし、ｆ_2R とｆ₃₀はそれぞれ第２レンズ群の像側レ
ンズ成分と第３レンズ群の焦点距離、ｄ_2FR は第２レン
ズ群の物体側レンズ成分の像側面と像側レンズ成分の物
体側面との間隔、Ｒ_2FR は第２レンズ群の物体側レンズ
成分の像側面の光軸上での曲率半径、ｔ₂ は第２レンズ
群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上での
距離である。

【００４１】条件（７）の上限値の１．２を越えると、
広角端における射出瞳位置つまりシェーディングには有
利であるが、望遠端に変倍する際の射出瞳位置の変動量
が大きく、望遠端でのシェーディングにとって不利とな
る。下限値の０．１を越えると、広角端での射出瞳が近
すぎてシェーディングが発生しやすく、また、第３レン
ズ群にてフォーカスをする際にその移動量が大きくなり
すぎてスペース上の不利がある。また、近軸的に軸上光
線高の高い第２レンズ群の像側の正レンズを強くする必
要があるため第２レンズ群の主点位置が後ろへ移動し、
高い倍率を得難く、第１レンズ群が巨大化しやすい。

【００４２】条件（８）の下限の０．０１を越えると、
非点収差の補正に不利であるのに加え、広角端での射出
瞳位置の関係でシェーディングが発生しやすい。上限の
０．６を越えると、第２レンズ群の厚みが厚く、沈胴厚
を小さくするのに足枷となる。

【００４３】なお、次のようにすればより好ましい。

【００４４】 （７）’ ０．１５＜ｆ_2R ／ｆ₃₀＜１．０ （８）’ ０．０３＜ｄ_2FR ×Ｒ_2FR ／ｔ₂ ² ＜０．３ さらに、次のようにすればさらに望ましい。

【００４５】（７）” ０．３＜ｆ_2R ／ｆ₃₀＜０．８ （８）” ０．０５＜ｄ_2FR ×Ｒ_2FR ／ｔ₂ ² ＜０．２
１ これとは別に、条件（５）又は（６）に対し、さらに以
下の条件を満足すると、沈胴時の小型化に有利である。

【００４６】（９） ０．２＜Ｒ_2FC ／ｆ_2F＜２ ただし、Ｒ_2FC は第２レンズ群の物体側レンズ成分の接
合面の曲率半径、ｆ_2Fは第２レンズ群の物体側レンズ成
分の焦点距離である。

【００４７】条件（９）の下限の０．２を越えると、第
２レンズ群の物体側レンズ成分の厚みを薄くしやすい
が、軸上色収差の補正が困難になる。上限値２を越える
と、軸上色収差の補正には有利だが、物体側レンズ成分
の厚みを厚くせざるを得ず、沈胴厚を薄くするのに足枷
となる。

【００４８】なお、次のようにすればより好ましい。

【００４９】（９）’ ０．３＜Ｒ_2FC ／ｆ_2F＜１．６ さらに、次のようにすればさらに望ましい。

【００５０】（９）” ０．４＜Ｒ_2FC ／ｆ_2F＜１．２ 上記条件（５）を満たす系又は条件（６）を満たす系又
は条件（９）を満たす系に対し、さらに以下の条件の何
れか、又は、複数を同時に満足すると、沈胴時の小型化
に有利である。

【００５１】（ａ） ０．０＜ｆ₂ ／ｆ_2R＜１．３ （ｂ） ０．０４＜ｔ_2N／ｔ₂ ＜０．２ （ｃ） ０．５＜ｔ₂ ／Ｌ＜１．２ ただし、ｆ₂ は第２レンズ群全体の合成焦点距離、ｆ_2R
は第２レンズ群の像側レンズ成分の焦点距離、ｔ_2Nは第
２レンズ群の物体側レンズ成分の接合された正レンズの
像側の面から負レンズの像側の面までの光軸上の距離、
ｔ₂ は第２レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面
までの光軸上での距離、Ｌは撮像素子の有効撮像領域
（略矩形）の対角長である。

【００５２】条件（ａ）は第２レンズ群の像側の正レン
ズの単体焦点距離と第２レンズ群全体の合成焦点距離の
比を規定したものである。その上限の１．３を越える
と、第２レンズ群の主点が像側寄りになるために第２レ
ンズ群倍率が高くならず、第１レンズ群の移動量が大き
くなったり大型化しやすいか、使用状態における第２レ
ンズ群後方にデッドスペースができやすく、全長が長く
なり、沈胴厚を薄くするために鏡枠機械構成が複雑にな
るか巨大化する。あるいは、あまり薄くできない。下限
値の０．０を越えると、非点収差の補正が困難となる。

【００５３】条件（ｂ）は第２レンズ群の物体側レンズ
成分の接合された正レンズの像側の面から負レンズの像
側の面までの光軸上の距離ｔ_2Nを規定したものである。
この部位はある程度厚くしないと非点収差が補正し切れ
ないが、光学系の各エレメントの厚みを薄くする目的の
場合、これが足枷になる。したがって、非点収差の補正
は、第１レンズ群の何れかの面に非球面を導入して補正
する。それでも、下限値の０．０４を越えると、非点収
差は補正し切れなくなる。上限値の０．２を越えると、
厚さが許容できない。

【００５４】なお、（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の各々につ
いて個別に又は複数を同時に、次のようにすればより好
ましい。

【００５５】（ａ）’ ０．５＜ｆ₂ ／ｆ_2R＜１．２ （ｂ）’ ０．０６＜ｔ_2N／ｔ₂ ＜０．１８ （ｃ）’ ０．５５＜ｔ₂ ／Ｌ＜１．１ さらに、（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の各々について個別に
又は複数を同時に、次のようにすればさらに望ましい。

【００５６】（ａ）” ０．９＜ｆ₂ ／ｆ_2R＜１．１ （ｂ）” ０．０８＜ｔ_2N／ｔ₂ ＜０．１６ （ｃ）” ０．６＜ｔ₂ ／Ｌ＜１．０ ところで、ズーム比２．３倍以上の場合、以下の条件を
満足すると、薄型化に寄与する。

【００５７】（ｄ） １．２＜−β_2t＜２．０ （ｅ） １．６＜ｆ₂ ／ｆ_W ＜３．０ ただし、β_2tは第２レンズ群の望遠端における倍率（無
限遠物点）、ｆ₂ は第２レンズ群の焦点距離、ｆ_W はズ
ームレンズ全系の広角端（無限遠物点）焦点距離であ
る。

【００５８】条件（ｄ）は第２レンズ群の望遠端におけ
る無限遠物点時倍率β_2tを規定したものである。これは
できるだけ絶対値が大きい方が広角端における入射瞳位
置を浅くできて第１レンズ群の径を小さくしやすく、ひ
いては厚みを小さくできる。下限の１．２を越えると、
厚みを満足するのが困難で、上限の２．０を越えると、
収差補正（球面収差、コマ収差、非点収差）が困難とな
る。

【００５９】条件（ｅ）は第２レンズ群焦点距離ｆ₂ を
規定したものである。焦点距離が短い方が第２レンズ群
自身の薄型化には有利であるが、第２レンズ群の前側主
点を物体側に、第１レンズ群の後側主点を像側に位置す
るようなパワー配置上の無理が出やすく、収差補正上好
ましくない。下限の１．６を越えると、球面収差、コマ
収差、非点収差等の補正が困難になる。上限の３．０を
越えると、薄型化が困難となる。

【００６０】なお、（ｄ）、（ｅ）について各々個別に
又は同時に、次のようにすればより好ましい。

【００６１】（ｄ）’ １．２５＜−β_2t＜１．９ （ｅ）’ １．８＜ｆ₂ ／ｆ_W ＜２．７ さらに、（ｄ）、（ｅ）について各々個別に又は同時
に、次のようにすればさらに望ましい。

【００６２】（ｄ）” １．３＜−β_2t＜１．８ （ｅ）” ２．０＜ｆ₂ ／ｆ_W ＜２．５ 以上述べてきたように、薄型化と収差補正とは相反す
る。そこで、第２レンズ群の最も物体側の正レンズに非
球面を導入するとよい。球面収差、コマ収差補正に効果
が大きく、その分で非点収差や軸上色収差の補正を有利
に実施できる。

【００６３】先に、第３レンズ群にてリアフォーカスを
実施する場合、第１レンズ群と第２レンズ群にてズーム
全域に亘り軸外収差補正を略完結させた方がよい旨述べ
てきた。第２レンズ群の構成に対して第１レンズ群の構
成の選択を工夫すれば、第１レンズ群と第２レンズ群に
てズーム全域に亘り軸外収差補正を略完結することがで
きる。以下、そのときの第１レンズ群の構成について述
べる。一つは、物体側から順に、２枚以下の負レンズで
構成される負レンズ群と１枚の正屈折力の単レンズで構
成される正レンズ群よりなり、その負レンズ群の中少な
くとも１枚の負レンズは非球面を含むものであり、以下
の条件（ｆ）、（ｇ）を満足するものである。

【００６４】 （ｆ） −０．０３＜ｆ_W ／Ｒ₁₁＜０．４ （ｇ） ０．１５＜ｄ_NP／ｆ_W ＜１．０ ただし、Ｒ₁₁は第１レンズ群の物体側から１番目のレン
ズ面の光軸上での曲率半径、ｄ_NPは負レンズ群と正レン
ズ群の光軸上での空気間隔、ｆ_W はズームレンズ全系の
広角端（無限遠物点）焦点距離である。

【００６５】条件（ｆ）は第１レンズ群の構成が上記の
一つ目の種類のときの第１面の曲率半径を規定するもの
である。第１レンズ群に非球面を導入することで歪曲収
差を補正し、残る球面成分で非点収差の補正を行うのが
よい。上限値の０．４を越えると、非点収差の補正には
不利になり、下限値の−０．０３を越えると、非球面で
も歪曲収差を補正し切れない。

【００６６】条件（ｇ）は第１レンズ群の構成が上記の
一つ目の種類のときの負レンズ群と正レンズ群の光軸上
での空気間隔ｄ_NPを規定するものである。上限値の１．
０を越えると、非点収差の補正には有利になるが、第１
レンズ群の厚みが増し小型化に反する。下限値の０．１
５を越えると、非点収差の補正が困難となる。

【００６７】なお、（ｆ）、（ｇ）について各々個別に
又は同時に、次のようにすればより好ましい。

【００６８】 （ｆ）’ −０．０２＜ｆ_W ／Ｒ₁₁＜０．２４ （ｇ）’ ０．１８＜ｄ_NP／ｆ_W ＜０．７ さらに、（ｆ）、（ｇ）について各々個別に又は同時
に、次のようにすればさらに望ましい。

【００６９】 （ｆ）” −０．０１＜ｆ_W ／Ｒ₁₁＜０．１６ （ｇ）” ０．２＜ｄ_NP／ｆ_W ＜０．５ 一方、第１レンズ群を、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた２枚の負のメニスカスレンズと１枚の正レンズ
で構成する場合、非球面はその２枚の負メニスカスレン
ズ間の空気間隔（光軸に沿った量はｄ_NN）に面した何れ
かの面に非球面を導入するのが、歪曲収差・非点収差・
コマ収差補正に有利であり、さらに、以下の条件を満た
すのが、主点位置の関係から有利である。

【００７０】（ｈ） ０．４＜Ｒ₁₂／Ｒ₁₃＜１．３ （ｉ） ０．０２＜ｄ_NN／ｆ_W ＜０．２５ 条件（ｈ）は物体側から第１の負メニスカスレンズの像
側のレンズ面の光軸上での曲率半径Ｒ₁₂と第２の負メニ
スカスレンズの物体側のレンズ面の光軸上での曲率半径
Ｒ₁₃との比を規定したものである。下限の０．４を越え
ると、歪曲収差が悪化しやすいのと、レンズ干渉の関係
でｄ_NNを大きくせざるを得ない。上限の１．３を越える
と、非点収差補正上不利な他に、第２の負メニスカスレ
ンズが加工し難い形状となる。

【００７１】条件（ｉ）については、レンズ干渉が許さ
れる限り小さくするのがよいが、上限の０．２５を越え
ると、ｄ_NPを無理に小さくせざるを得ず、非点収差の補
正が困難となる。

【００７２】なお、（ｈ）、（ｉ）を各々個別に又は同
時に、次のようにすればより好ましい。

【００７３】（ｈ）’ ０．４７＜Ｒ₁₂／Ｒ₁₃＜１．０ （ｉ）’ ０．０２＜ｄ_NN／ｆ_W ＜０．２ さらに、（ｈ）、（ｉ）を各々個別に又は同時に、次の
ようにすればさらに望ましい。

【００７４】（ｈ）” ０．５＜Ｒ₁₂／Ｒ₁₃＜０．８ （ｉ）” ０．０２＜ｄ_NN／ｆ_W ＜０．１７ また、第１レンズ群を、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた１枚の負のメニスカスレンズと１枚の正レンズ
で構成する場合、第１レンズ群に関して以下の条件を満
たすとよい。

【００７５】 （ｊ） −５．０＜（Ｒ_1P1 ＋Ｒ_1P2 ）／（Ｒ_1P1 −Ｒ_1P2 ）＜−１．３ （ｋ） １．７＜ｎ_d1N ＜１．９５ ただし、Ｒ_1P1 とＲ_1P2 はそれぞれ第１レンズ群の正レ
ンズの物体側と像側の光軸上での曲率半径、ｎ_d1N は第
１レンズ群の負メニスカスレンズのｄ線屈折率である。

【００７６】条件（ｊ）は第１レンズ群正レンズのシェ
ープファクターを規定したものである。下限の−５．０
を越えると、非点収差の補正上不利になる他、変倍時の
機械的干渉を回避するために第２レンズ群との間隔を余
分に必要とする点も不利になる。上限の−１．３を越え
ると、歪曲収差の補正が不利になりやすい。

【００７７】条件（ｋ）は第１レンズ群負レンズの媒質
屈折率を規定したものである。１枚のみで第１レンズ群
の強い負のパワーを確保するためにＲ₁₁が負の強い曲率
を持つようになると、例えこのレンズに非球面を導入し
たとしても歪曲収差の補正は十分に行えなくなる。そこ
で、媒質の屈折率を極力高く設定するのがよい。下限の
１．７を越えると、歪曲収差が発生しやすい。上限の
１．９５は色収差（アッベ数）を含めて現実のガラスが
存在しないため設けた。

【００７８】なお、（ｊ）、（ｋ）について各々個別に
又は同時に、次のようにすればより好ましい。

【００７９】 （ｊ）’ −５．０＜（Ｒ_1P1 ＋Ｒ_1P2 ）／（Ｒ_1P1 −Ｒ_1P2 ）＜−１．７ （ｋ）’ １．７２＜ｎ_d1N ＜１．９５ さらに、（ｊ）、（ｋ）について各々個別に又は同時
に、次のようにすればさらに望ましい。

【００８０】 （ｊ）” −５．０＜（Ｒ_1P1 ＋Ｒ_1P2 ）／（Ｒ_1P1 −Ｒ_1P2 ）＜−２．０ （ｋ）” １．７４＜ｎ_d1N ＜１．９５ 二つ目として、第１レンズ群は、物体側から順に、１枚
の非球面を含む弱い屈折力の単レンズと１枚の負の単レ
ンズと１枚の正の単レンズとよりなり、以下の条件
（ｌ）を満たすものである。

【００８１】（ｌ） −０．２＜ｆ_W ／ｆ_1*＜０．３ ただし、ｆ_1*は第１レンズ群の非球面を含む弱い屈折力
のレンズの焦点距離、ｆ _W はズームレンズ全系の広角端
（無限遠物点）焦点距離である。

【００８２】条件（ｌ）は第１レンズ群の構成が上記の
二つ目の種類のときの非球面を含む弱い屈折力のレンズ
の焦点距離ｆ_1*を規定するものである。上限値の０．３
を越えると、第１レンズ群内の負レンズのパワーが強く
なりすぎディストーションが悪化しやすく、また、凹面
の曲率半径が小さくなりすぎ加工が困難になる。下限値
の−０．２を越えると、非球面がディストーション補正
に注がれ非点収差補正の面で好ましくない。

【００８３】なお、次のようにすればより好ましい。

【００８４】 （ｌ）’ −０．１５＜ｆ_W ／ｆ_1*＜０．２ さらに、次のようにすればさらに望ましい。

【００８５】（ｌ）” −０．１＜ｆ_W ／ｆ_1*＜０．１ また、第３レンズ群については、両面共略球面より構成
した正の単レンズ１枚がよいが、その際、形状的に以下
の条件を満たすのがよい。

【００８６】 （ｍ） −１＜（Ｒ₃₁＋Ｒ₃₂）／（Ｒ₃₁−Ｒ₃₂）＜１ ただし、Ｒ₃₁とＲ₃₂はそれぞれ第３レンズ群の正レンズ
の物体側と像側の曲率半径である。条件（ｍ）の上限値
の１を越えると、リアフォーカスによる非点収差の変動
が大きくなりすぎ、無限物点で非点収差を良好に補正し
得ても近距離物点に対しては非点収差が悪化しやすい。
下限値の−１を越えると、リアフォーカスによる非点収
差変動は少ないが、無限物点に対する収差補正が困難と
なる。

【００８７】なお、次のようにすればより好ましい。

【００８８】 （ｍ）’ −０．４５＜（Ｒ₃₁＋Ｒ₃₂）／（Ｒ₃₁−Ｒ₃₂）＜０．５ さらに、次のようにすればさらに望ましい。

【００８９】 （ｍ）” −０．２５＜（Ｒ₃₁＋Ｒ₃₂）／（Ｒ₃₁−Ｒ₃₂）＜０．５ ところで、収差や近軸量を最適化しながら第１レンズ
群、第２レンズ群を薄くするためには、それぞれの群の
厚みの関係を以下のようにバランスさせるのがよい。

【００９０】（ｎ） ０．５＜ｔ₂ ／ｔ₁ ＜１．５ （ｏ） ０．４＜ｔ₁ ／Ｌ＜１．３ ただし、ｔ₁ は第１レンズ群の最も物体側のレンズ面か
ら最も像側のレンズ面までの光軸上での距離を示す。ｔ
₂ は第２レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面ま
での光軸上での距離を示す。Ｌは撮像素子の有効撮像領
域（略矩形）の対角長である。

【００９１】条件（ｎ）は第１レンズ群と第２レンズ群
のそれぞれの群の厚みの比を規定したものである。軸外
収差、特に非点収差を補正するためにはそれぞれの群内
の何れかの面間隔を大きくすることが効果的であるが、
厚みを薄くする上で許容できない。そこで、群内の各々
の面間隔を小さくしても非球面の効果で軸外収差の劣化
が少ないのは第２レンズ群の方である。つまり、条件
（ｎ）の値は小さい方がバランスがよいことになる。上
限の１．５を越えると、各群を薄くしていった場合に非
点収差等、軸外収差を十分補正し切れない。下限値の
０．５を越えると、第２レンズ群が物理的に構成できな
いか、却って第１レンズ群が厚くなってしまう。

【００９２】条件（ｏ）は第１レンズ群の総厚を規定し
たものである。上限値の１．３を越えると、薄型化の妨
げになりやすく、下限値の０．４を越えると、各レンズ
面の曲率半径を緩くせざるを得ず、近軸関係の成立や諸
収差補正が困難になる。

【００９３】なお、条件（ｎ）については次のようにす
ればより好ましい。

【００９４】（ｎ）’ ０．６＜ｔ₂ ／ｔ₁ ＜１．４ さらに、次のようにすればさらに望ましい。

【００９５】（ｎ）” ０．７＜ｔ₂ ／ｔ₁ ＜１．３ なお、条件（ｏ）におけるより適切な範囲は、縁肉・機
械的スペース確保上、Ｌの値によって変える必要があ
る。

【００９６】 （ｏ）' ０．６＜ｔ₁ ／Ｌ＜１．３ ただし、Ｌ・ｆ_W ＜６．２のとき ０．５＜ｔ₁ ／Ｌ＜１．２ ただし、６．２＜Ｌ・ｆ_W ＜９．２ のとき ０．４＜ｔ₁ ／Ｌ＜１．１ ただし、９．２＜Ｌ・ｆ_W のとき なお、本発明のズームレンズは、軸外主光線を像面に対
して垂直に近い状態で射出できるため、その像面側に撮
像素子を配した電子撮像装置として構成することが望ま
しい。

【００９７】また、そのとき、撮像素子の有効撮像領域
の対角長Ｌが３．０ｍｍ乃至１２．０ｍｍであること
が、良好な画質と小型化を両立する上でより好ましい。
この下限値３．０ｍｍを越えて撮像素子が小さくなる
と、感度不足がカバーし難くなる。一方、上限値１２．
０ｍｍを越えて撮像素子が大きくなると、それに付随し
てズームレンズも大きくなる傾向にあり、薄型化の効果
が薄れる。後記の実施例１ないし７は広角端の焦点距離
を１として規格化して記載してあるが、実施例８に示す
通り、撮像素子の有効撮像領域の対角長を適切にするこ
とが好ましい。

【００９８】また、本発明のズームレンズは、広角域を
含む電子撮像装置を構成する上で有利である。特に、広
角端における対角方向の半画角ω_W が以下の条件を満足
する電子撮像装置に用いることが好ましい（後記の各実
施例に記載の広角端半画角はω_W に相当する。）。

【００９９】２７°＜ω_W ＜４２° この条件の下限値の２７°を越えて広角端半画角が狭く
なると、収差補正上は有利になるが、実用的な広角端で
の画角ではなくなる。一方、上限値の４２°を越える
と、歪曲収差、倍率の色収差が発生しやすくなり、レン
ズ枚数が増加する。

【０１００】以上、ズームレンズ部について沈胴厚を薄
くしつつも結像性能を良好にする手段を提供した。次
に、フィルター類を薄くする件について言及する。電子
撮像装置には通常赤外光が撮像面に入射しないように一
定の厚みのある赤外吸収フィルターを撮像素子よりも物
体側に挿入している。これを厚みのないコーティングに
置き換えることを考える。当然その分薄くなる訳だが、
副次的効果がある。ズームレンズ系後方にある撮像素子
よりも物体側に、６００ｎｍでの透過率が８０％以上、
７００ｎｍでの透過率が１０％以下の近赤外シャープカ
ットコートを導入すると、吸収タイプよりも相対的に赤
側の透過率が高くなり、補色モザイクフィルターを有す
るＣＣＤの欠点である青紫側のマゼンタ化傾向がゲイン
調整により緩和され、原色フィルターを有するＣＣＤ並
みの色再現を得ることができる。一方、補色フィルター
の場合、その透過光エネルギーの高さから原色フィルタ
ー付きＣＣＤと比べ、実質的感度が高く、かつ解像的に
も有利であるため、小型ＣＣＤを使用したときのメリッ
トが大である。もう一方のフィルターである光学的ロー
パスフィルターについても、その総厚ｔ_LPF が以下の条
件を満たすようにするとよい。

【０１０１】 （ｐ） ０．１５＜ｔ_LPF ／ａ＜０．４５ 〔ｍｍ〕 ただし、ａは電子撮像素子の水平画素ピッチ（単位μ
ｍ）である。

【０１０２】沈胴厚を薄くするには光学的ローパスフィ
ルターを薄くすることも効果的であるが、一般的にはモ
アレ抑制効果が減少して好ましくない。一方、画素ピッ
チが小さくなるにつれて結像レンズ系の回折の影響によ
り、ナイキスト限界以上の周波数成分のコントラストは
減少し、モアレ抑制効果の減少はある程度許容されるよ
うになる。例えば、像面上投影時の方位角度が水平（＝
０°）と±４５°方向にそれぞれ結晶軸を有する３種類
のフィルターを光軸方向に重ねて使用する場合、かなり
モアレ抑制効果があることが知られている。この場合の
フィルターが最も薄くなる仕様としては、水平にａμ
ｍ、±４５°方向にそれぞれSQRT(1/2) ＊ａμｍだけず
らせるものが知られている。ここで、ＳＱＲＴはスクエ
アルートであり平方根を意味する。このときのフィルタ
ー厚は、およそ［１＋２＊SQRT(1/2) ］＊ａ／５．８８
（ｍｍ）となる。

【０１０３】これは、ちょうどナイキスト限界に相当す
る周波数においてコントラストをゼロにする仕様であ
る。これよりは数％乃至数十％程度薄くすると、ナイキ
スト限界に相当する周波数のコントラストが少し出てく
るが、上記回折の影響で抑えることが可能になる。上記
以外のフィルター仕様、例えは２枚重ねあるいは１枚で
実施する場合も含めて、条件（ｐ）を満足するのがよ
い。上限値の０．４５を越えると、光学的ローパスフィ
ルターが厚すぎ薄型化の妨げになる。下限値の０．１５
を越えると、モアレ除去が不十分になる。ただし、これ
を実施する場合のａの条件は５μｍ以下である。

【０１０４】ａが４μｍ以下なら、より回折の影響を受
けやすいので、 （ｐ）' ０．１３＜ｔ_LPF ／ａ＜０．４２ 〔ｍｍ〕 としてもよい。また、以下のようにしてもよい。

【０１０５】（ｐ）”４μｍ以上： ０．３＜ｔ_LPF ／ａ＜０．４ 〔ｍｍ〕 （ただし、フィルターが３枚重ね、かつ、ａ＜５μｍの
とき） ０．２＜ｔ_LPF ／ａ＜０．２８ 〔ｍｍ〕 （ただし、フィルターが２枚重ね、かつ、ａ＜５μｍの
とき） ０．１＜ｔ_LPF ／ａ＜０．１６ 〔ｍｍ〕 （ただし、フィルターが１枚、かつ、ａ＜５μｍのと
き） ４μｍ以下： ０．２５＜ｔ_LPF ／ａ＜０．３７ 〔ｍｍ〕 （ただし、フィルターが３枚重ね、かつ、ａ＜４μｍの
とき） ０．１６＜ｔ_LPF ／ａ＜０．２５ 〔ｍｍ〕 （ただし、フィルターが２枚重ね、かつ、ａ＜４μｍの
とき） ０．０８＜ｔ_LPF ／ａ＜０．１４ 〔ｍｍ〕 （ただし、フィルターが１枚、かつ、ａ＜４μｍのと
き） 画素ピッチの小さな撮像素子を使用する場合、絞り込み
による回折効果の影響で画質が劣化する。しがって、開
口サイズが固定の複数の開口を有し、その中の１つを第
１レンズ群の最も像側のレンズ面と第３レンズ群の最も
物体側のレンズ面の間の何れかの光路内に挿入でき、か
つ、他のものと交換可能とすることで、像面照度を調節
することができる電子撮像装置としておき、その複数の
開口の中、一部の開口内に５５０ｎｍに対する透過率が
それぞれ異なり、かつ、８０％未満であるような媒体を
有するようにして光量調節を行なうのがよい。あるい
は、ａ（μｍ）／Ｆナンバー＜０．４となるようなＦ値
に相当する光量になるように調節を実施する場合は、開
口内に５５０ｎｍに対する透過率がそれぞれ異なりかつ
８０％未満の媒体を有する電子撮像装置とするのがよ
い。例えば、開放値から上記条件の範囲外ではその媒体
なしかあるいは５５０ｎｍに対する透過率が９１％以上
のダミー媒質としておき、範囲内のときは回折の影響が
出る程に開口絞り径を小さくするのではなく、ＮＤフィ
ルターのようなもので光量調節するのがよい。

【０１０６】また、その複数の開口をそれぞれ径をＦ値
に反比例して小さくしたものにして揃えておき、ＮＤフ
ィルターの代わりにそれぞれ周波数特性の異なる光学的
ローパスフィルターを開口内に入れておくのでもよい。
絞り込むにつれて回折劣化が大きくなるので、開口径が
小さくなる程光学的ローパスフィルターの周波数特性を
高く設定しておく。

【０１０７】

【発明の実施の形態】以下、本発明のズームレンズの実
施例１〜８について説明する。実施例１、３、７、８の
無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望
遠端（ｃ）でのレンズ断面図をそれぞれ図１〜図４に示
す。実施例２、４〜６については、実施例１と同様であ
るので図示は省く。図１〜図４中、第１レンズ群はＧ
１、第２レンズ群はＧ２、第３レンズ群はＧ３、光学的
ローパスフィルターや電子撮像素子であるＣＣＤのカバ
ーガラス等の平行平面板群はＦ、ＣＣＤの像面はＩで示
してあり、平行平面板群Ｆは第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉ
の間に固定配置されている。実施例７（図３）、実施例
８（図４）中の平行平面板群Ｆは、物体側から順に、赤
外カット吸収フィルター、光学的ローパスフィルター、
ＣＣＤのカバーガラスで構成されている。なお、赤外カ
ット吸収フィルターに代えて、透明平板の入射面に近赤
外シャープカットコートとしたものを用いてもよいし、
ローパスフィルターに直接近赤外シャープカットコート
を施してもよい（実施例１〜６）。

【０１０８】実施例１のズームレンズは、図１に示すよ
うに、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レ
ンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３からなり、無
限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第
１レンズ群Ｇ１は一旦像面側へ移動しその後物体側に反
転して移動し、望遠端では広角端の位置と略同じにな
り、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ単調に移動して、第１
レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が小さくなり、
第３レンズ群Ｇ３は像面側へ若干移動する。

【０１０９】実施例１の第１レンズ群Ｇ１は、物体側に
凸面を向けた負メニスカスレンズ２枚と、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２レンズ群
Ｇ２は、絞りと、その後に配置された物体側に凸面を向
けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニ
スカスレンズの接合レンズと、両凸レンズとからなり、
第３レンズ群Ｇ３は両凸レンズ１枚からなる。非球面
は、第１レンズ群Ｇ１の物体側の負メニスカスレンズの
像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の接合レンズの物体側の
面の２面に用いられている。

【０１１０】実施例２のズームレンズは、実施例１と同
様に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レ
ンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３からなり、無
限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第
１レンズ群Ｇ１は一旦像面側へ移動しその後物体側に反
転して移動し、望遠端では広角端より若干像面側の位置
になり、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ単調に移動して、
第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が小さくな
り、第３レンズ群Ｇ３は像面側へ若干移動する。

【０１１１】各群Ｇ１〜Ｇ３のレンズ構成は実施例１と
同様であるが、非球面は、第１レンズ群Ｇ１の像面側の
負メニスカスレンズの物体側の面、第２レンズ群Ｇ２の
接合レンズの物体側の面の２面に用いられている。

【０１１２】実施例３のズームレンズは、図２に示すよ
うに、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レ
ンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３からなり、無
限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第
１レンズ群Ｇ１は一旦像面側へ移動しその後物体側に反
転して移動し、望遠端では広角端より若干像面側の位置
になり、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ単調に移動して、
第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が小さくな
り、第３レンズ群Ｇ３は像面側へ若干移動する。

【０１１３】実施例３の第１レンズ群Ｇ１は、物体側に
凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズと、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、
第２レンズ群Ｇ２は、絞りと、その後に配置された物体
側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸レンズ
とからなり、第３レンズ群Ｇ３は両凸レンズ１枚からな
る。非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズ
の物体側の面、第２レンズ群Ｇ２の接合レンズの物体側
の面の２面に用いられている。

【０１１４】実施例４のズームレンズは、実施例１と同
様に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レ
ンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３からなり、無
限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第
１レンズ群Ｇ１は一旦像面側へ移動しその後物体側に反
転して移動し、望遠端では広角端の位置と略同じにな
り、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ単調に移動して、第１
レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が小さくなり、
第３レンズ群Ｇ３は像面側へ若干移動する。

【０１１５】各群Ｇ１〜Ｇ３のレンズ構成は実施例１と
同様であるが、非球面は、第１レンズ群Ｇ１の像面側の
負メニスカスレンズの物体側の面、第２レンズ群Ｇ２の
接合レンズの物体側の面の２面に用いられている。

【０１１６】実施例５、６のズームレンズは、実施例１
と同様に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第
２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３からな
り、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際
は、第１レンズ群Ｇ１は一旦像面側へ移動しその後物体
側に反転して移動し、望遠端では広角端より若干像面側
の位置になり、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ単調に移動
して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が小
さくなり、第３レンズ群Ｇ３は一旦像面側へ移動しその
後若干物体側に移動する。

【０１１７】各群Ｇ１〜Ｇ３のレンズ構成は実施例１と
同様であるが、非球面は、第１レンズ群Ｇ１の像面側の
負メニスカスレンズの物体側の面、第２レンズ群Ｇ２の
接合レンズの物体側の面の２面に用いられている。

【０１１８】実施例７のズームレンズは、図３に示すよ
うに、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レ
ンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３からなり、無
限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第
１レンズ群Ｇ１は一旦像面側へ移動しその後物体側に反
転して移動し、望遠端では広角端より若干像面側の位置
になり、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ単調に移動して、
第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が小さくな
り、第３レンズ群Ｇ３は一旦物体側へ移動しその後若干
像側に移動する。

【０１１９】実施例７の第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レ
ンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとか
らなり、第２レンズ群Ｇ２は、絞りと、その後に配置さ
れた物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側
に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、両
凸レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は両凸レンズ１
枚からなる。非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レン
ズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の接合レンズの物体
側の面の２面に用いられている。

【０１２０】実施例８のズームレンズは、図４に示すよ
うに、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レ
ンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３からなり、無
限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第
１レンズ群Ｇ１は一旦像面側へ移動しその後物体側に反
転して移動し、望遠端では広角端より若干像面側の位置
になり、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ単調に移動して、
第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が小さくな
り、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸の軌跡を描いて移動
し、望遠端では広角端より若干物体側の位置になる。

【０１２１】実施例８の第１レンズ群Ｇ１は、物体側に
凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向
けた正メニスカスレンズとからなり、第２レンズ群Ｇ２
は、絞りと、その後に配置された物体側に凸面を向けた
正メニスカスレンズと、両凸正レンズと像面側に凸面を
向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第
３レンズ群Ｇ３は物体側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズと両凸レンズの接合レンズからなる。非球面は、第
１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズの像面側の面、第
２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンの物体側の面の２面
に用いられている。

【０１２２】以下に、上記各実施例の数値データを示す
が、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナン
バー、ωは半画角、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、Ｔ
Ｅは望遠端、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ
₁ 、ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レ
ンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ
数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正
とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下
記の式にて表される。

【０１２３】 ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］ ＋A₄ｙ⁴ ＋A₆ｙ⁶ ＋A₈ｙ⁸ ＋ A₁₀ｙ¹⁰ ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、A₄、A₆、
A₈、A₁₀ はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面
係数である。

【０１２４】 （実施例１） ｒ₁ = 7.022 ｄ₁ = 0.22 ｎ_d1 =1.74320 ν_d1 =49.34 ｒ₂ = 1.616 （非球面） ｄ₂ = 0.14 ｒ₃ = 2.913 ｄ₃ = 0.15 ｎ_d2 =1.77250 ν_d2 =49.60 ｒ₄ = 1.304 ｄ₄ = 0.33 ｒ₅ = 1.814 ｄ₅ = 0.43 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78 ｒ₆ = 4.242 ｄ₆ = D6 ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.15 ｒ₈ = 0.926 （非球面） ｄ₈ = 0.40 ｎ_d4 =1.80610 ν_d4 =40.92 ｒ₉ = 5.825 ｄ₉ = 0.15 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78 ｒ₁₀= 0.830 ｄ₁₀= 0.31 ｒ₁₁= 4.641 ｄ₁₁= 0.28 ｎ_d6 =1.72916 ν_d6 =54.68 ｒ₁₂= -2.815 ｄ₁₂= D12 ｒ₁₃= 3.532 ｄ₁₃= 0.31 ｎ_d7 =1.69680 ν_d7 =55.53 ｒ₁₄= -32.824 ｄ₁₄= D14 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.27 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.15 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.15 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.19 ｒ₁₉= ∞（像面） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0.000 A₄ =-4.00774×10^-2 A₆ =-6.32914×10^-3 A₈ =-8.21616×10^-3 A₁₀= 6.42064×10^-4 第８面 Ｋ = 0.000 A₄ =-6.45705×10^-2 A₆ =-1.92709×10^-2 A₈ =-1.10326×10^-1 A₁₀= 0 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 1.000 1.732 3.000 Ｆ_NO 2.50 3.30 4.51 ω (°) 32.51 19.97 11.69 D6 3.03 1.43 0.34 D12 0.40 1.87 3.62 D14 0.88 0.56 0.34 ズームデータ（近接時） D6 3.03 1.43 0.34 D12 0.32 1.60 2.86 D14 0.96 0.84 1.09 。

【０１２５】 （実施例２） ｒ₁ = 17.447 ｄ₁ = 0.19 ｎ_d1 =1.78590 ν_d1 =44.20 ｒ₂ = 1.843 ｄ₂ = 0.11 ｒ₃ = 3.105 （非球面） ｄ₃ = 0.24 ｎ_d2 =1.74320 ν_d2 =49.34 ｒ₄ = 1.330 ｄ₄ = 0.28 ｒ₅ = 1.814 ｄ₅ = 0.51 ｎ_d3 =1.80518 ν_d3 =25.42 ｒ₆ = 5.663 ｄ₆ = D6 ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.15 ｒ₈ = 0.918 （非球面） ｄ₈ = 0.40 ｎ_d4 =1.80610 ν_d4 =40.92 ｒ₉ = 5.480 ｄ₉ = 0.15 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78 ｒ₁₀= 0.826 ｄ₁₀= 0.22 ｒ₁₁= 4.528 ｄ₁₁= 0.27 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21 ｒ₁₂= -2.567 ｄ₁₂= D12 ｒ₁₃= 4.061 ｄ₁₃= 0.35 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23 ｒ₁₄= -4.932 ｄ₁₄= D14 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.27 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.15 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.15 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.19 ｒ₁₉= ∞（像面） 非球面係数 第３面 Ｋ = 0.000 A₄ = 3.86501×10^-2 A₆ =-3.71941×10^-3 A₈ = 8.72100×10^-3 A₁₀= 4.61180×10^-5 第８面 Ｋ = 0.000 A₄ =-6.63342×10^-2 A₆ =-5.50821×10^-2 A₈ =-4.32431×10^-2 A₁₀= 0 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 1.000 1.732 3.000 Ｆ_NO 2.50 3.14 4.50 ω (°) 33.08 20.12 11.73 D6 3.03 1.17 0.27 D12 0.38 1.38 3.35 D14 0.83 0.78 0.32 ズームデータ（近接時） D6 3.03 1.17 0.27 D12 0.33 1.24 2.89 D14 0.87 0.91 0.78 。

【０１２６】 （実施例３） ｒ₁ = 14.219 （非球面） ｄ₁ = 0.24 ｎ_d1 =1.74320 ν_d1 =49.34 ｒ₂ = 6.139 ｄ₂ = 0.22 ｒ₃ = -26.932 ｄ₃ = 0.15 ｎ_d2 =1.77250 ν_d2 =49.60 ｒ₄ = 1.259 ｄ₄ = 0.37 ｒ₅ = 1.956 ｄ₅ = 0.39 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78 ｒ₆ = 5.308 ｄ₆ = D6 ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.15 ｒ₈ = 0.963 （非球面） ｄ₈ = 0.42 ｎ_d4 =1.80610 ν_d4 =40.92 ｒ₉ = 7.612 ｄ₉ = 0.15 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78 ｒ₁₀= 0.873 ｄ₁₀= 0.25 ｒ₁₁= 4.528 ｄ₁₁= 0.27 ｎ_d6 =1.69680 ν_d6 =55.53 ｒ₁₂= -2.502 ｄ₁₂= D12 ｒ₁₃= 3.409 ｄ₁₃= 0.30 ｎ_d7 =1.58913 ν_d7 =61.14 ｒ₁₄= -34.710 ｄ₁₄= D14 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.27 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.15 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.15 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.19 ｒ₁₉= ∞（像面） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0.000 A₄ = 2.93055×10^-2 A₆ =-3.19778×10^-3 A₈ = 2.11980×10^-3 A₁₀=-5.70506×10^-5 第８面 Ｋ = 0.000 A₄ =-6.25564×10^-2 A₆ =-2.68400×10^-2 A₈ =-6.50820×10^-2 A₁₀= 0 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 1.000 1.732 3.000 Ｆ_NO 2.51 3.29 4.50 ω (°) 32.55 20.08 11.71 D6 2.96 1.36 0.31 D12 0.40 1.81 3.54 D14 0.91 0.58 0.34 ズームデータ（近接時） D6 2.96 1.36 0.31 D12 0.35 1.65 3.05 D14 0.96 0.75 0.83 。

【０１２７】 （実施例４） ｒ₁ = 8.732 ｄ₁ = 0.14 ｎ_d1 =1.79952 ν_d1 =42.22 ｒ₂ = 1.591 ｄ₂ = 0.14 ｒ₃ = 2.927 （非球面） ｄ₃ = 0.22 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92 ｒ₄ = 1.218 ｄ₄ = 0.23 ｒ₅ = 1.615 ｄ₅ = 0.38 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78 ｒ₆ = 4.774 ｄ₆ = D6 ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.14 ｒ₈ = 0.932 （非球面） ｄ₈ = 0.48 ｎ_d4 =1.80610 ν_d4 =40.92 ｒ₉ = 7.556 ｄ₉ = 0.14 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78 ｒ₁₀= 0.824 ｄ₁₀= 0.18 ｒ₁₁= 3.445 ｄ₁₁= 0.24 ｎ_d6 =1.72916 ν_d6 =54.68 ｒ₁₂= -2.680 ｄ₁₂= D12 ｒ₁₃= 5.006 ｄ₁₃= 0.31 ｎ_d7 =1.58913 ν_d7 =61.14 ｒ₁₄= -7.258 ｄ₁₄= D14 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.25 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.14 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.14 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.17 ｒ₁₉= ∞（像面） 非球面係数 第３面 Ｋ = 0.000 A₄ = 3.85367×10^-2 A₆ = 1.14007×10^-2 A₈ =-6.88670×10^-4 A₁₀= 5.90038×10^-3 第８面 Ｋ = 0.000 A₄ =-6.72801×10^-2 A₆ =-4.58387×10^-2 A₈ =-7.41050×10^-2 A₁₀=-2.20526×10^-18 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 1.000 1.733 3.000 Ｆ_NO 2.50 3.31 4.50 ω (°) 30.79 18.50 10.79 D6 2.70 1.28 0.29 D12 0.42 1.76 3.27 D14 0.81 0.46 0.31 ズームデータ（近接時） D6 2.70 1.28 0.29 D12 0.36 1.56 2.72 D14 0.87 0.65 0.86 。

【０１２８】 （実施例５） ｒ₁ = 7.848 ｄ₁ = 0.17 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60 ｒ₂ = 1.894 ｄ₂ = 0.08 ｒ₃ = 2.942 （非球面） ｄ₃ = 0.22 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.74 ｒ₄ = 1.250 ｄ₄ = 0.34 ｒ₅ = 1.735 ｄ₅ = 0.35 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78 ｒ₆ = 3.718 ｄ₆ = D6 ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.14 ｒ₈ = 0.881 （非球面） ｄ₈ = 0.39 ｎ_d4 =1.80610 ν_d4 =40.74 ｒ₉ = 3.976 ｄ₉ = 0.14 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78 ｒ₁₀= 0.784 ｄ₁₀= 0.14 ｒ₁₁= 3.751 ｄ₁₁= 0.27 ｎ_d6 =1.72916 ν_d6 =54.68 ｒ₁₂= -2.716 ｄ₁₂= D12 ｒ₁₃= 3.953 ｄ₁₃= 0.32 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23 ｒ₁₄= -5.192 ｄ₁₄= D14 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.25 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.14 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.14 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.17 ｒ₁₉= ∞（像面） 非球面係数 第３面 Ｋ = 0.000 A₄ = 2.50462×10^-2 A₆ = 1.63662×10^-2 A₈ =-1.06286×10^-2 A₁₀= 6.52447×10^-3 第８面 Ｋ = 0.000 A₄ =-7.41926×10^-2 A₆ =-3.23268×10^-2 A₈ =-1.50837×10^-1 A₁₀= 0 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 1.000 1.733 3.000 Ｆ_NO 2.55 3.42 4.50 ω (°) 30.75 18.49 10.80 D6 2.96 1.49 0.28 D12 0.54 1.95 3.18 D14 0.70 0.26 0.31 ズームデータ（近接時） D6 2.96 1.49 0.28 D12 0.49 1.74 2.67 D14 0.76 0.47 0.82 。

【０１２９】 （実施例６） ｒ₁ = 9.732 ｄ₁ = 0.17 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60 ｒ₂ = 1.974 ｄ₂ = 0.09 ｒ₃ = 2.976 （非球面） ｄ₃ = 0.22 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.74 ｒ₄ = 1.250 ｄ₄ = 0.33 ｒ₅ = 1.747 ｄ₅ = 0.36 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78 ｒ₆ = 3.910 ｄ₆ = D6 ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.14 ｒ₈ = 0.878 （非球面） ｄ₈ = 0.39 ｎ_d4 =1.80610 ν_d4 =40.74 ｒ₉ = 4.472 ｄ₉ = 0.14 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78 ｒ₁₀= 0.784 ｄ₁₀= 0.14 ｒ₁₁= 4.127 ｄ₁₁= 0.26 ｎ_d6 =1.72916 ν_d6 =54.68 ｒ₁₂= -2.569 ｄ₁₂= D12 ｒ₁₃= 4.461 ｄ₁₃= 0.32 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23 ｒ₁₄= -4.461 ｄ₁₄= D14 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.25 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.14 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.14 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.17 ｒ₁₉= ∞（像面） 非球面係数 第３面 Ｋ = 0.000 A₄ = 2.92391×10^-2 A₆ = 5.50087×10^-3 A₈ = 2.35202×10^-3 A₁₀= 1.37638×10^-3 第８面 Ｋ = 0.000 A₄ =-7.56772×10^-2 A₆ =-5.16916×10^-2 A₈ =-1.05324×10^-1 A₁₀= 0 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 1.000 1.733 3.000 Ｆ_NO 2.55 3.42 4.50 ω (°) 30.78 18.49 10.81 D6 2.94 1.48 0.25 D12 0.53 1.95 3.16 D14 0.72 0.25 0.31 ズームデータ（近接時） D6 2.94 1.48 0.25 D12 0.48 1.74 2.65 D14 0.77 0.46 0.82 。

【０１３０】 （実施例７） ｒ₁ = -220.166 ｄ₁ = 0.15 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60 ｒ₂ = 1.244 （非球面） ｄ₂ = 0.44 ｒ₃ = 2.559 ｄ₃ = 0.40 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78 ｒ₄ = 6.846 ｄ₄ = D4 ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.27 ｒ₆ = 0.889 （非球面） ｄ₆ = 0.55 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92 ｒ₇ = 4.149 ｄ₇ = 0.15 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78 ｒ₈ = 0.719 ｄ₈ = 0.11 ｒ₉ = 2.170 ｄ₉ = 0.40 ｎ_d5 =1.77250 ν_d5 =49.60 ｒ₁₀= -8.691 ｄ₁₀= D10 ｒ₁₁= 2.917 ｄ₁₁= 0.40 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.23 ｒ₁₂= -3.604 ｄ₁₂= D12 ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.18 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14 ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.33 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.18 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.17 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.27 ｒ₁₈= ∞（像面） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0.000 A₄ =-7.5590 ×10^-2 A₆ = 1.8175 ×10^-2 A₈ =-4.1479 ×10^-2 A₁₀= 0 第６面 Ｋ = 0.000 A₄ =-7.6156 ×10^-2 A₆ = 1.3955 ×10^-2 A₈ =-2.3422 ×10^-1 A₁₀= 0 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 1.000 1.923 2.851 Ｆ_NO 2.65 3.50 4.51 ω (°) 35.55 20.00 13.75 D4 2.98 0.93 0.33 D10 0.56 1.68 3.07 D12 0.20 0.30 0.22 ズームデータ（近接時） D4 2.98 0.93 0.33 D10 0.52 1.56 2.80 D12 0.24 0.42 0.48 。

【０１３１】 （実施例８） ｒ₁ = 68.1830 ｄ₁ = 0.7000 ｎ_d1 =1.74320 ν_d1 =49.34 ｒ₂ = 5.2637（非球面） ｄ₂ = 2.0000 ｒ₃ = 8.9627 ｄ₃ = 1.8000 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78 ｒ₄ = 15.6301 ｄ₄ = D4 ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 1.2000 ｒ₆ = 3.2578（非球面） ｄ₆ = 2.0000 ｎ_d3 =1.74320 ν_d3 =49.34 ｒ₇ = 2.7435 ｄ₇ = 0.6000 ｒ₈ = 8.2026 ｄ₈ = 2.0000 ｎ_d4 =1.76200 ν_d4 =40.10 ｒ₉ = -3.5116 ｄ₉ = 0.6500 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78 ｒ₁₀= -34.7761 ｄ₁₀= D10 ｒ₁₁= 16.7864 ｄ₁₁= 0.6500 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78 ｒ₁₂= 9.4111 ｄ₁₂= 1.8000 ｎ_d7 =1.80100 ν_d7 =34.97 ｒ₁₃= -70.1350 ｄ₁₃= D13 ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.8000 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 1.5000 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.8000 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.7500 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 1.2107 ｒ₁₉= ∞（像面） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0 A₄ =-7.4871 ×10^-4 A₆ = 1.6887 ×10^-5 A₈ =-1.7692 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-1.1760 ×10^-3 A₆ = 5.5788 ×10^-5 A₈ =-2.4495 ×10^-5 A₁₀= 0.0000 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 4.51735 8.68968 12.89107 Ｆ_NO 2.7264 3.4585 4.5154 ω (°) 33.2 18.3 12.4 D4 14.10503 3.87916 1.50000 D10 2.53628 6.24913 13.18371 D13 0.92173 2.00866 0.98271 ズームデータ（近接時） D4 14.10503 3.87916 1.50000 D10 2.20751 5.19633 10.89708 D13 1.25050 3.06146 3.26934 。

【０１３２】上記実施例１の無限遠にフォーカシングし
た場合の収差図を図５に、第３レンズ群Ｇ３を物体側に
移動することで撮影距離１０ｃｍにフォーカシングした
場合の収差図を図６にそれぞれ示す。実施例８の同様の
収差図を図７と図８に示す。これら収差図の（ａ）は広
角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端での収差を表
し、“ＳＡ”は球面収差、“ＡＳ”は非点収差、“Ｄ
Ｔ”は歪曲収差、“ＣＣ”は倍率色収差を示す。また、
各収差図中、“ＦＩＹ”は像高を示す。

【０１３３】次に、上記各実施例１〜８における条件式
（１）〜（９）、（ａ）〜（ｐ）の値、及び、ａ（μ
ｍ）とＬ（ｍｍ）の値を以下に示す。

【０１３４】 実施例 １ ２ ３ ４ （１） 0.89633 0.89978 0.90654 0.88412 （２） 0.23382 0.24854 0.17893 0.16675 （３） 0.04056 0.04056 0.04056 0.04056 （４） 23.78 23.78 23.78 23.78 （５） 0.24492 0.27629 0.28816 0.12488 （６） 18.2880 19.1034 20.2971 16.1862 （７） 0.53146 0.51842 0.44472 0.41401 （８） 0.20090 0.16976 0.18206 0.13602 （９） 0.72519 0.71345 0.97105 1.07385 （ａ） 1.01086 0.99296 1.01047 1.03140 （ｂ） 0.13080 0.14473 0.13513 0.13293 （ｃ） 0.83754 0.75761 0.81068 0.82477 （ｄ） -1.40568 -1.35430 -1.42694 -1.46599 （ｅ） 2.4674 2.3824 2.3749 2.1680 （ｆ） 0.14242 0.05732 *** 0.11452 （ｇ） 0.3309 0.2789 *** 0.2298 （ｈ） 0.55475 0.59356 *** 0.54356 （ｉ） 0.14 0.11 *** 0.14 （ｊ） *** *** *** *** （ｋ） *** *** *** *** （ｌ） *** *** -0.06792 *** （ｍ） -0.80570 -0.09685 -0.82114 -0.18363 （ｎ） 0.89306 0.77586 0.79914 0.92584 （ｏ） 0.93783 0.97647 1.01445 0.89085 （ｐ） 0.36 0.36 0.36 0.36 (a=0.75) (a=0.75) (a=0.75) (a=0.75) Ｌ 1.362 1.362 1.362 1.260 。

【０１３５】 実施例 ５ ６ ７ ８ （１） 0.88990 0.89294 0.80877 0.84213 （２） 0.31690 0.28175 0.32827 − （３） 0.04056 0.04056 0.04056 − （４） 23.78 23.78 23.78 − （５） 0.16002 0.23271 -0.60048 -0.61829 （６） 17.1767 17.6776 9.44392 11.6689 （７） 0.47203 0.47681 0.67688 0.60939 （８） 0.12331 0.12311 0.05375 0.05972 （９） 0.52802 0.60735 0.63366 − （ａ） 1.00641 1.00032 1.02977 0.97769 （ｂ） 0.14680 0.14762 0.12723 − （ｃ） 0.74682 0.80051 0.89272 0.9375 （ｄ） -1.37508 -1.36830 -1.66044 -1.56687 （ｅ） 2.2125 2.2086 2.3520 2.33980 （ｆ） 0.12742 0.10275 -0.00454 0.06625 （ｇ） 0.3442 0.3339 0.4421 0.4427 （ｈ） 0.64378 0.66331 *** 0.58729 （ｉ） 0.08 0.09 *** − （ｊ） *** *** -2.19417 -3.68851 （ｋ） *** *** 1.77250 1.74320 （ｌ） *** *** *** − （ｍ） -0.13548 0.00000 -0.10531 -0.61376 （ｎ） 0.80029 0.79008 1.22222 1.16667 （ｏ） 0.93318 0.94003 0.73040 0.80357 （ｐ） 0.36 0.36 0.3604 0.3604 (a=0.75) (a=0.75) (a=0.92) (a=0.92) Ｌ 1.260 1.260 1.362 5.6 。

【０１３６】なお、実施例１〜６ではａ＝0.75、実施例
７〜８ではａ＝0.92としているが、各実施例共０．４＜
ａ＜１．０〔μｍ）の範囲で使用可能である。

【０１３７】なお、実施例１〜８のローパスフィルター
の総厚ｔ_LPF は何れも１．５００（ｍｍ）で３枚重ねで
構成している。もちろん、上述の実施例は、例えばロー
パスフィルターＬＦを１枚で構成する等、前記した構成
の範囲内で種々変更可能である。

【０１３８】ここで、有効撮像面の対角長Ｌと画素間隔
ａについて説明しておく。図９は、撮像素子の画素配列
の１例を示す図であり、画素間隔ａでＲ（赤）、Ｇ
（緑）、Ｂ（青）の画素あるいはシアン、マゼンダ、イ
エロー、グリーン（緑）の４色の画素（図９）がモザイ
ク状に配されている。有効撮像面は撮影した映像の再生
（パソコン上での表示、プリンターによる印刷等）に用
いる撮像素子上の光電変換面内における領域を意味す
る。図中に示す有効撮像面は、光学系の性能（光学系の
性能が確保し得るイメージサークル）に合わせて、撮像
素子の全光電変換面よりも狭い領域に設定されている。
有効撮像面の対角長Ｌは、この有効撮像面の対角長であ
る。なお、映像の再生に用いる撮像範囲を種々変更可能
としてよいが、そのような機能を有する撮像装置に本発
明のズームレンズを用いる際は、その有効撮像面の対角
長Ｌが変化する。そのような場合は、本発明における有
効撮像面の対角長Ｌは、Ｌのとり得る範囲における最大
値とする。

【０１３９】また、赤外カット手段については、赤外カ
ット吸収フィルターＩＦと赤外シャープカットコートと
があり、赤外カット吸収フィルターＩＦはガラス中に赤
外吸収体が含有される場合で、赤外シャープカットコー
トは吸収でなく反射によるカットである。したがって、
前記したように、この赤外カット吸収フィルターＩＦを
除去して、ローパスフィルターＬＦに直接赤外シャープ
カットコートを施してもよいし、ダミー透明平板上に施
してもよい。

【０１４０】この場合の近赤外シャープカットコート
は、波長６００ｎｍでの透過率が８０％以上、波長７０
０ｎｍでの透過率が１０％以下となるように構成するこ
とが望ましい。具体的には、例えば次のような２７層の
層構成からなる多層膜である。ただし、設計波長は７８
０ｎｍである。

【０１４１】 基 板 材質 物理的膜厚（ｎｍ） λ／４ ─────────────────────────────── 第１層 Ａｌ₂ Ｏ₃ ５８．９６ ０．５０ 第２層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第３層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００ 第４層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第５層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００ 第６層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第７層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００ 第８層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第９層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００ 第10層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第11層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００ 第12層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第13層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００ 第14層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第15層 ＳｉＯ₂ １７８．４１ １．３３ 第16層 ＴｉＯ₂ １０１．０３ １．２１ 第17層 ＳｉＯ₂ １６７．６７ １．２５ 第18層 ＴｉＯ₂ ９６．８２ １．１５ 第19層 ＳｉＯ₂ １４７．５５ １．０５ 第20層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第21層 ＳｉＯ₂ １６０．９７ １．２０ 第22層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第23層 ＳｉＯ₂ １５４．２６ １．１５ 第24層 ＴｉＯ₂ ９５．１３ １．１３ 第25層 ＳｉＯ₂ １６０．９７ １．２０ 第26層 ＴｉＯ₂ ９９．３４ １．１８ 第27層 ＳｉＯ₂ ８７．１９ ０．６５ ─────────────────────────────── 空 気 。

【０１４２】上記の近赤外シャープカットコートの透過
率特性は図１０に示す通りである。

【０１４３】また、ローパスフィルターＬＦの射出面側
には、図１１に示すような短波長域の色の透過を低滅す
る色フィルターを設けるか若しくはコーティングを行う
ことで、より一層電子画像の色再現性を高めている。

【０１４４】具体的には、このフィルター若しくはコー
ティングにより、波長４００ｎｍ〜７００ｎｍで透過率
が最も高い波長の透過率に対する４２０ｎｍの波長の透
過率の比が１５％以上であり、その最も高い波長の透過
率に対する４００ｎｍの波長の透過率の比が６％以下で
あることが好ましい。

【０１４５】それにより、人間の目の色に対する認識
と、撮像及び再生される画像の色とのずれを低減させる
ことができる。言い換えると、人間の視覚では認識され
難い短波長側の色が、人間の目で容易に認識されること
による画像の劣化を防止することができる。

【０１４６】上記の４００ｎｍの波長の透過率の比が６
％を越えると、人間の目では認識され難い単波長城が認
識し得る波長に再生されてしまい、逆に、上記の４２０
ｎｍの波長の透過率の比が１５％よりも小さいと、人間
の認識し得る波長城の再生が低くなり、色のバランスが
悪くなる。

【０１４７】このような波長を制限する手段は、補色モ
ザイクフィルターを用いた撮像系においてより効果を奏
するものである。

【０１４８】上記各実施例では、図１１に示すように、
波長４００ｎｍにおける透過率を０％、４２０ｎｍにお
ける透過率を９０％、４４０ｎｍにて透過率のピーク１
００％となるコーティングとしている。

【０１４９】前記した近赤外シャープカットコートとの
作用の掛け合わせにより、波長４５０ｎｍの透過率９９
％をピークとして、４００ｎｍにおける透過率を０％、
４２０ｎｍにおける透過率を８０％、６００ｎｍにおけ
る透過率を８２％、７００ｎｍにおける透過率を２％と
している。それにより、より忠実な色再現を行ってい
る。

【０１５０】また、ローパスフィルターＬＦは、像面上
投影時の方位角度が水平（＝０°）と±４５°方向にそ
れぞれ結晶軸を有する３種類のフィルターを光軸方向に
重ねて使用しており、それぞれについて、水平にａμ
ｍ、±４５°方向にそれぞれSQRT(1/2) ×ａだけずらす
ことで、モアレ抑制を行っている。ここで、ＳＱＲＴは
前記のようにスクエアルートであり平方根を意味する。

【０１５１】また、ＣＣＤの撮像面Ｉ上には、図１２に
示す通り、シアン、マゼンダ、イエロー、グリーン
（緑）の４色の色フィルターを撮像画素に対応してモザ
イク状に設けた補色モザイクフィルターを設けている。
これら４種類の色フィルターは、それぞれが略同じ数に
なるように、かつ、隣り合う画素が同じ種類の色フィル
ターに対応しないようにモザイク状に配置されている。
それにより、より忠実な色再現が可能となる。

【０１５２】補色モザイクフィルターは、具体的には、
図１２に示すように少なくとも４種類の色フィルターか
ら構成され、その４種類の色フィルターの特性は以下の
通りであることが好ましい。

【０１５３】グリーンの色フイルターＧは波長Ｇ_P に分
光強度のピークを有し、イエローの色フィルターＹ_e は
波長Ｙ_P に分光強度のピークを有し、シアンの色フィル
ターＣは波長Ｃ_P に分光強度のピークを有し、マゼンダ
の色フィルターＭは波長Ｍ_P1とＭ_P2にピークを有し、以
下の条件を満足する。

【０１５４】５１０ｎｍ＜Ｇ_P ＜５４０ｎｍ ５ｎｍ＜Ｙ_P −Ｇ_P ＜３５ｎｍ −１００ｎｍ＜Ｃ_P −Ｇ_P ＜−５ｎｍ ４３０ｎｍ＜Ｍ_P1＜４８０ｎｍ ５８０ｎｍ＜Ｍ_P2＜６４０ｎｍ さらに、グリーン、イエロー、シアンの色フィルターは
それぞれの分光強度のピークに対して波長５３０ｎｍで
は８０％以上の強度を有し、マゼンダの色フィルターは
その分光強度のピークに対して波長５３０ｎｍでは１０
％から５０％の強度を有することが、色再現性を高める
上でより好ましい。

【０１５５】上記各実施例におけるそれぞれの波長特性
の一例を図１３に示す。グリーンの色フィルターＧは５
２５ｎｍに分光強度のビークを有している。イエローの
色フィルターＹ_e は５５５ｎｍに分光強度のピークを有
している。シアンの色フイルターＣは５１０ｎｍに分光
強度のピークを有している。マゼンダの色フィルターＭ
は４４５ｎｍと６２０ｎｍにピークを有している。ま
た、５３０ｎｍにおける各色フィルターは、それぞれの
分光強度のピークに対して、Ｇは９９％、Ｙ_e は９５
％、Ｃは９７％、Ｍは３８％としている。

【０１５６】このような補色フイルターの場合、図示し
ないコントローラー（若しくは、デジタルカメラに用い
られるコントローラー）で、電気的に次のような信号処
理を行い、 輝度信号 Ｙ＝｜Ｇ＋Ｍ＋Ｙ_e ＋Ｃ｜×１／４ 色信号 Ｒ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｙ_e ）−（Ｇ＋Ｃ）｜ Ｂ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｃ）−（Ｇ＋Ｙ_e ）｜ の信号処理を経てＲ（赤）、Ｇ（緑）、Ｂ（青）の信号
に変換される。

【０１５７】ところで、上記した近赤外シャープカット
コートの配置位置は、光路上のどの位置であってもよ
い。また、ローパスフィルターＬＦの枚数も前記した通
り２枚でも１枚でも構わない。

【０１５８】さて、以上のような本発明の電子撮像装置
は、ズームレンズで物体像を形成しその像をＣＣＤ等の
電子撮像素子に受光させて撮影を行う撮影装置、とりわ
けデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例で
あるパソコン、電話、特に持ち運びに便利な携帯電話等
に用いることができる。以下に、その実施形態を例示す
る。

【０１５９】図１４〜図１６は、本発明によるズームレ
ンズをデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構
成の概念図を示す。図１４はデジタルカメラ４０の外観
を示す前方斜視図、図１５は同後方斜視図、図１６はデ
ジタルカメラ４０の構成を示す断面図である。デジタル
カメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する
撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファ
インダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４
６、液晶表示モニター４７等を含み、カメラ４０の上部
に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動
して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズを
通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成さ
れた物体像が、近赤外カットコートをダミー透明平板上
に施してなる赤外カット吸収フィルターＩＦ、光学的ロ
ーパスフィルターＬＦを介してＣＣＤ４９の撮像面上に
形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処
理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けら
れた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処
理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電
子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５
２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピー
（登録商標）ディスクやメモリーカード、ＭＯ等により
電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、
ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメ
ラとして構成してもよい。

【０１６０】さらに、ファインダー用光路４４上にはフ
ァインダー用対物光学系５３が配置してある。このファ
インダー用対物光学系５３によって形成された物体像
は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上
に形成される。このポリプリズム５５の後方には、正立
正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が
配置されている。なお、撮影光学系４１及びファインダ
ー用対物光学系５３の入射側、接眼光学系５９の射出側
にそれぞれカバー部材５０が配置されている。

【０１６１】このように構成されたデジタルカメラ４０
は、撮影光学系４１が広画角で高変倍比であり、収差が
良好で、明るく、フィルター等が配置できるバックフォ
ーカスの大きなズームレンズであるので、高性能・低コ
スト化が実現できる。

【０１６２】なお、図１６の例では、カバー部材５０と
して平行平面板を配置しているが、パワーを持ったレン
ズを用いてもよい。

【０１６３】以上の本発明のズームレンズ及びそれを用
いた電子撮像装置は例えば次のように構成することがで
きる。

【０１６４】〔１〕 物体側より順に、負の屈折力を有
する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群
と、正の屈折力を有する第３レンズ群よりなり、無限遠
物点合焦時における広角端から望遠端への変倍に際し
て、各レンズ群の間隔を変化させつつ、前記第２レンズ
群が物体側へのみ移動し、かつ、前記第３レンズ群は第
２レンズ群とは異なる軌跡で移動するズームレンズにお
いて、前記第２レンズ群は、物体側レンズ成分と像側レ
ンズ成分の２つのレンズ成分からなり、その中一方のレ
ンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズ成分、他方
のレンズ成分は正の単レンズのみからなり、前記物体側
のレンズ成分が以下の条件を満足することを特徴とする
ズームレンズ。

【０１６５】 （１） ０．６＜Ｒ_2FR ／Ｒ_2FF ＜１．０５ ただし、Ｒ_2FF 、Ｒ_2FR はそれぞれ第２レンズ群の物体
側レンズ成分の物体側面及び像側面における光軸上の曲
率半径である。

【０１６６】〔２〕 前記物体側レンズ成分は接合レン
ズ成分からなり、前記像側レンズ成分は正の単レンズの
みからなり、以下の条件を満足することを特徴とする上
記１記載のズームレンズ。

【０１６７】 （５） −１．０＜（Ｒ_2RF ＋Ｒ_2RR ）／（Ｒ_2RF −Ｒ_2RR ）＜０．６ ただし、Ｒ_2RF 、Ｒ_2RR はそれぞれ第２レンズ群の像側
レンズ成分の物体側の面・像側の面の光軸上での曲率半
径である。

【０１６８】〔３〕 以下の条件を満足することを特徴
とする上記１又は２記載のズームレンズ。

【０１６９】 （６） ５＜（Ｒ_2FF ＋Ｒ_2FR ）／（Ｒ_2FF −Ｒ_2FR ）＜６０ ただし、Ｒ_2FF 、Ｒ_2FR はそれぞれ第２レンズ群の物体
側レンズ成分の最も物体側の面、最も像側の面の光軸上
での曲率半径である。

【０１７０】〔４〕 以下の条件を満足することを特徴
とする上記１から３の何れか１項記載のズームレンズ。

【０１７１】 （７） ０．１５＜ｆ_2R ／ｆ₃₀＜１．０ （８） ０．０３＜ｄ_2FR ×Ｒ_2FR ／ｔ₂ ² ＜１．５ ただし、ｆ_2R とｆ₃₀はそれぞれ第２レンズ群の像側レ
ンズ成分と第３レンズ群の焦点距離、ｄ_2FR は第２レン
ズ群の物体側レンズ成分の像側面と像側レンズ成分の物
体側面との間隔、Ｒ_2FR は第２レンズ群の物体側レンズ
成分の像側面の光軸上での曲率半径、ｔ₂ は第２レンズ
群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上での
距離である。

【０１７２】〔５〕 以下の条件を満足することを特徴
とする上記１から４の何れか１項記載のズームレンズ。

【０１７３】（８） ０．２＜Ｒ_2FC ／ｆ_2F＜２ ただし、Ｒ_2FC は第２レンズ群の物体側レンズ成分の接
合面の曲率半径、ｆ_2Fは第２レンズ群の物体側レンズ成
分の焦点距離である。

【０１７４】〔６〕 前記第２レンズ群の物体側レンズ
成分が前記接合レンズ成分で構成され、広角端から望遠
端に変倍する際、前記第３レンズ群は像側に凸の軌跡で
動くことを特徴とする上記１から５の何れか１項記載の
ズームレンズ。

【０１７５】〔７〕 前記第３レンズ群を移動すること
によりフォーカシングを行うことを特徴とする上記１か
ら６の何れか１項記載のズームレンズ。

【０１７６】〔８〕 前記第２レンズ群と一体で移動す
る絞りを有することを特徴とする上記１から７の何れか
１項記載のズームレンズ。

【０１７７】

〔９〕 前記第２レンズ群の最も物体側の
レンズ面は、非球面であることを特徴とする上記１から
８の何れか１項記載のズームレンズ。

【０１７８】〔１０〕 条件（５）に代えて以下の条件
（５）’を満足することを特徴とする上記２記載のズー
ムレンズ。

【０１７９】 （５）’ −０．７＜（Ｒ_2RF ＋Ｒ_2RR ）／（Ｒ_2RF −Ｒ_2RR ）＜０．３４ 〔１１〕 前記第１レンズ群は非球面を１面のみ有し、
前記第２レンズ群は非球面を１面のみ有し、前記第３レ
ンズ群は球面レンズのみからなることを特徴とする上記
１から１０の何れか１項記載のズームレンズ。

【０１８０】〔１２〕 条件（６）に代えて以下の条件
（６）’を満足することを特徴とする上記３記載のズー
ムレンズ。

【０１８１】 （６）’ ７＜（Ｒ_2FF ＋Ｒ_2FR ）／（Ｒ_2FF −Ｒ_2FR ）＜６０ 〔１３〕 条件（７）に代えて以下の条件（７）’を満
足することを特徴とする上記４記載のズームレンズ。

【０１８２】 （７）’ ０．１５＜ｆ_2R ／ｆ₃₀＜１．０ 〔１４〕 条件（８）に代えて以下の条件（８）’を満
足することを特徴とする上記４記載のズームレンズ。

【０１８３】 （８）’ ０．０５＜ｄ_2FR ×Ｒ_2FR ／ｔ₂ ² ＜０．３ 〔１５〕 条件（９）に代えて以下の条件（９）’を満
足することを特徴とする上記５記載のズームレンズ。

【０１８４】（９）’ ０．３＜Ｒ_2FC ／ｆ_2F＜１．６ 〔１６〕 以下の条件（ａ）を満足することを特徴とす
る上記１から１５の何れか１項記載のズームレンズ。

【０１８５】（ａ） ０．０＜ｆ₂ ／ｆ_2R＜１．３ ただし、ｆ₂ は第２レンズ群全体の合成焦点距離、ｆ_2R
は第２レンズ群の像側レンズ成分の焦点距離である。

【０１８６】〔１７〕 前記第２レンズ群の物体側レン
ズ成分が前記接合レンズ成分で構成され、その接合レン
ズ成分は、物体側から、正レンズ、負レンズの順で構成
されており、以下の条件（ｂ）を満足することを特徴と
する上記１から１６の何れか１項記載のズームレンズ。

【０１８７】（ｂ） ０．０４＜ｔ_2N／ｔ₂ ＜０．２ ただし、ｔ_2Nは第２レンズ群の物体側レンズ成分の接合
された正レンズの像側の面から負レンズの像側の面まで
の光軸上の距離、ｔ₂ は第２レンズ群の最も物体側の面
から最も像側の面までの光軸上での距離である。

【０１８８】〔１８〕 ズーム比が２．３倍以上であ
り、以下の条件（ｄ）、（ｅ）を満足することを特徴と
する上記１から１７の何れか１項記載のズームレンズ。

【０１８９】（ｄ） １．２＜−β_2t＜２．０ （ｅ） １．６＜ｆ₂ ／ｆ_W ＜３．０ ただし、β_2tは第２レンズ群の無限遠物点合焦時の望遠
端における倍率、ｆ₂ は第２レンズ群の焦点距離、ｆ_W
はズームレンズ全系の無限遠物点合焦時の広角端におけ
る焦点距離である。

【０１９０】〔１９〕 前記第１レンズ群が、物体側か
ら順に、２枚以下の負レンズで構成される負レンズ群と
１枚の正屈折力の単レンズからなる正レンズ群よりな
り、前記負レンズ群は非球面を含むことを特徴とする上
記１から１８の何れか１項記載のズームレンズ又は撮像
装置。

【０１９１】〔２０〕 前記第１レンズ群が以下の条件
（ｆ）、（ｇ）を満足することを特徴とする上記１８記
載のズームレンズ。

【０１９２】 （ｆ） −０．０３＜ｆ_W ／Ｒ₁₁＜０．４ （ｇ） ０．１５＜ｄ_NP／ｆ_W ＜１．０ ただし、Ｒ₁₁は第１レンズ群の物体側から１番目のレン
ズ面の光軸上での曲率半径、ｄ_NPは第１レンズの負レン
ズ群と正レンズ群の光軸上での空気間隔、ｆ_W はズーム
レンズ全系の無限遠物点合焦時の広角端における焦点距
離である。

【０１９３】〔２１〕 前記第１レンズ群が、物体側か
ら順に、物体側に凸面を向けた２枚の負メニスカスレン
ズと１枚の正屈折力の単レンズからなり、該２枚の負メ
ニスカスレンズの空気間隔に面した何れか一方の面が非
球面であることを特徴とする上記１から１８の何れか１
項記載のズームレンズ。

【０１９４】〔２２〕 前記第１レンズ群が以下の条件
（ｈ）、（ｉ）を満足することを特徴とする上記２１記
載のズームレンズ。

【０１９５】（ｈ） ０．４＜Ｒ₁₂／Ｒ₁₃＜１．３ （ｉ） ０．０２＜ｄ_NN／ｆ_W ＜０．２５ ただし、Ｒ₁₂は第１レンズ群の物体側の負メニスカスレ
ンズの像側のレンズ面の光軸上での曲率半径、Ｒ₁₃は第
１レンズ群の物体側から２番目の負メニスカスレンズの
物体側のレンズ面の光軸上での曲率半径、ｄ_NNは２枚の
負メニスカスレンズの空気間隔の光軸に沿った量、ｆ_W
はズームレンズ全系の無限遠物点合焦時の広角端におけ
る焦点距離である。

【０１９６】〔２３〕 前記第１レンズ群が、物体側か
ら順に、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレン
ズと１枚の正屈折力の単レンズからなり、以下の条件
（ｊ）、（ｋ）を満足することを特徴とする上記１から
１８の何れか１項記載のズームレンズ。

【０１９７】 （ｊ） −５．０＜（Ｒ_1P1 ＋Ｒ_1P2 ）／（Ｒ_1P1 −Ｒ_1P2 ）＜−１．３ （ｋ） １．７＜ｎ_d1N ＜１．９５ ただし、Ｒ_1P1 とＲ_1P2 はそれぞれ第１レンズ群の正屈
折力の単レンズの物体側と像側のレンズ面の光軸上での
曲率半径、ｎ_d1N は第１レンズ群の負メニスカスレンズ
の媒質の屈折率である。

【０１９８】〔２４〕 前記第１レンズ群が、物体側か
ら順に、以下の条件（ｌ）を満足する弱い屈折力の単レ
ンズと、１枚の負の単レンズと、１枚の正の単レンズか
らなることを特徴とする上記１から１８の何れか１項記
載のズームレンズ。

【０１９９】（ｌ） −０．２＜ｆ_W ／ｆ_1*＜０．３ ただし、ｆ_1*は第１レンズ群の弱い屈折力の単レンズの
焦点距離、ｆ_W はズームレンズ全系の無限遠物点合焦時
の広角端における焦点距離である。

【０２００】〔２５〕 前記第３レンズ群が以下の条件
（ｍ）を満足する形状の正の単レンズのみで構成され、
かつ、前記正の単レンズは両面が球面であることを特徴
とする上記１から２４の何れか１項記載のズームレン
ズ。

【０２０１】 （ｍ） −１＜（Ｒ₃₁＋Ｒ₃₂）／（Ｒ₃₁−Ｒ₃₂）＜１ ただし、Ｒ₃₁とＲ₃₂はそれぞれ第３レンズ群の正の単レ
ンズの物体側と像側のレンズ面の光軸上での曲率半径で
ある。

【０２０２】〔２６〕 上記１から２５の何れか１項記
載のズームレンズと、その像側に配された撮像素子とを
有することを特徴とする電子撮像装置。

【０２０３】〔２７〕 前記ズームレンズが以下の条件
（ｃ）を満足することを特徴とする上記２６記載の電子
撮像装置。

【０２０４】（ｃ） ０．５＜ｔ₂ ／Ｌ＜１．２ ただし、ｔ₂ は第２レンズ群の最も物体側の面から最も
像側の面までの光軸上での距離、Ｌは撮像素子の有効撮
像領域の対角長である。

【０２０５】〔２８〕 前記ズームレンズが以下の条件
（ｎ）、（ｏ）を満足することを特徴とする上記２６又
は２７記載の電子撮像装置。

【０２０６】（ｎ） ０．５＜ｔ₂ ／ｔ₁ ＜１．５ （ｏ） ０．４＜ｔ₁ ／Ｌ＜１．３ ただし、ｔ₁ は第１レンズ群の最も物体側のレンズ面か
ら最も像側のレンズ面までの光軸上での距離、ｔ₂ は第
２レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面までの光
軸上での距離距離、Ｌは撮像素子の有効撮像領域の対角
長である。

【０２０７】〔２９〕 前記ズームレンズにおける前記
第２レンズ群の物体側レンズ成分が前記接合レンズ成分
で構成され、以下の条件を満足することを特徴とする上
記２６から２８の何れか１項記載の電子撮像装置。

【０２０８】（２） ０＜Ｌ／Ｒ_2FC ＜０．８ （３） ０．０１＜ｎ_2FN −ｎ_2FP ＜０．２ （４） ν_2FN ＜２６．５ ただし、Ｌは撮像素子の有効撮像領域（略矩形）の対角
長、Ｒ_2FC は第２レンズ群の物体側成分の接合面の光軸
上の曲率半径、ｎ_2FP 、ｎ_2FN はそれぞれ第２レンズ群
の物体側レンズ成分の正レンズ、負レンズのｄ線屈折
率、ν_2FN は第２レンズ群の物体側レンズ成分における
負レンズのｄ線基準アッベ数である。

【０２０９】

【発明の効果】本発明により、沈胴厚が薄く収納性に優
れ、かつ、高倍率で、リアフォーカスにおいても結像性
能の優れたズームレンズを得ることができ、ビデオカメ
ラやデジタルカメラの徹底的薄型化を図ることが可能と
なる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１のズームレンズの広角端
（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図
である。

【図２】本発明の実施例３のズームレンズの図１と同様
のレンズ断面図である。

【図３】本発明の実施例７のズームレンズの図１と同様
のレンズ断面図である。

【図４】本発明の実施例８のズームレンズの図１と同様
のレンズ断面図である。

【図５】実施例１の無限遠にフォーカシングした場合の
広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）の収差図
である。

【図６】実施例１の撮影距離１０ｃｍにフォーカシング
した場合の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端
（ｃ）の収差図である。

【図７】実施例８の図５と同様の収差図である。

【図８】実施例８の図６と同様の収差図である。

【図９】電子撮像素子にて撮影を行う場合の有効撮像面
の対角長について説明するための図である。

【図１０】近赤外シャープカットコートの一例の透過率
特性を示す図である。

【図１１】ローパスフィルターの射出面側に設ける色フ
ィルターの一例の透過率特性を示す図である。

【図１２】補色モザイクフィルターの色フィルター配置
を示す図である。

【図１３】補色モザイクフィルターの波長特性の一例を
示す図である。

【図１４】本発明によるズームレンズを組み込んだデジ
タルカメラの外観を示す前方斜視図である。

【図１５】図１４のデジタルカメラの後方斜視図であ
る。

【図１６】図１４のデジタルカメラの断面図である。

【符号の説明】

Ｇ１…第１レンズ群 Ｇ２…第２レンズ群 Ｇ３…第３レンズ群 Ｆ…平行平面板群 Ｉ…ＣＣＤの像面 Ｅ…観察者眼球 ４０…デジタルカメラ ４１…撮影光学系 ４２…撮影用光路 ４３…ファインダー光学系 ４４…ファインダー用光路 ４５…シャッター ４６…フラッシュ ４７…液晶表示モニター ４９…ＣＣＤ ５０…カバー部材 ５１…処理手段 ５２…記録手段 ５３…ファインダー用対物光学系 ５５…ポロプリズム ５７…視野枠 ５９…接眼光学系

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０４Ｎ 5/225 Ｈ０４Ｎ 5/225 Ｄ // Ｈ０４Ｎ 101:00 101:00 Ｆターム(参考） 2H048 BA02 BB02 BB06 BB10 BB46 CA05 CA12 CA17 CA25 FA05 FA09 FA12 FA24 2H087 KA03 MA14 PA05 PA06 PA18 PA19 PB06 PB07 QA02 QA03 QA07 QA12 QA17 QA18 QA21 QA22 QA25 QA34 QA41 QA42 QA45 QA46 RA05 RA12 RA36 RA42 RA43 RA44 SA14 SA16 SA19 SA62 SA63 SA64 SB03 SB04 SB14 SB22 SB23 5C022 AA13 AB66 AC54

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 物体側より順に、負の屈折力を有する第
   １レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正
   の屈折力を有する第３レンズ群よりなり、無限遠物点合
   焦時における広角端から望遠端への変倍に際して、各レ
   ンズ群の間隔を変化させつつ、前記第２レンズ群が物体
   側へのみ移動し、かつ、前記第３レンズ群は第２レンズ
   群とは異なる軌跡で移動するズームレンズにおいて、 前記第２レンズ群は、物体側レンズ成分と像側レンズ成
   分の２つのレンズ成分からなり、その中一方のレンズ成
   分は正レンズと負レンズの接合レンズ成分、他方のレン
   ズ成分は正の単レンズのみからなり、 前記物体側のレンズ成分が以下の条件を満足することを
   特徴とするズームレンズ。 （１） ０．６＜Ｒ_2FR ／Ｒ_2FF ＜１．０５ ただし、Ｒ_2FF 、Ｒ_2FR はそれぞれ第２レンズ群の物体
   側レンズ成分の物体側面及び像側面における光軸上の曲
   率半径である。
2. 【請求項２】 請求項１記載のズームレンズと、その像
   側に配された撮像素子とを有することを特徴とする電子
   撮像装置。
3. 【請求項３】 前記ズームレンズにおける前記第２レン
   ズ群の物体側レンズ成分が前記接合レンズ成分で構成さ
   れ、以下の条件を満足することを特徴とする請求項２記
   載の電子撮像装置。 （２） ０＜Ｌ／Ｒ_2FC ＜０．８ （３） ０．０１＜ｎ_2FN −ｎ_2FP ＜０．２ （４） ν_2FN ＜２６．５ ただし、Ｌは撮像素子の有効撮像領域（略矩形）の対角
   長、Ｒ_2FC は第２レンズ群の物体側成分の接合面の光軸
   上の曲率半径、ｎ_2FP 、ｎ_2FN はそれぞれ第２レンズ群
   の物体側レンズ成分の正レンズ、負レンズのｄ線屈折
   率、ν_2FN は第２レンズ群の物体側レンズ成分における
   負レンズのｄ線基準アッベ数である。