JP2003033964A - 多層ボトル - Google Patents
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Abstract
結果ガスバリヤー性、耐圧強度、耐衝撃性、耐熱性等に
優れている多層ボトルを提供するにある。 【解決手段】 内外層樹脂中に全体当たり1乃至15重
量%のガスバリヤー性樹脂が中間層として内封されてお
り、底部においてガスバリヤー性樹脂が連続しており、
前記中間層は器壁の厚み方向中心よりも径内方向に偏っ
て存在するが、前記内層樹脂は少なくとも25μmの厚
みを有し且つ底部にゲート部を有しないことを特徴とす
る多層ボトル。
Description
るもので、より詳細には底部の多層構造の整合性に優
れ、その結果ガスバリヤー性、耐圧強度、耐衝撃性、耐
熱性にも優れている多層ボトルに関する。
にポリエステルボトルは今日では一般化しており、その
優れた透明性と適度なガスバリヤー性とにより、液体洗
剤、シャンプー、化粧品、醤油、ソース等の液体商品の
外に、ビール、コーラ、サイダー等の炭酸飲料や、果
汁、ミネラルウォータ等の他の飲料容器に広く使用され
ている。
て、ホットパリソン法と、コールドパリソン法が知られ
ている。前者のホットパリソン法では、ポリエステルの
射出成形により形成されたプリフォームを完全に冷却す
ることなく、ホットな状態で延伸ブロー成形する。一
方、後者のコールドパリソン法では、ポリエステルの射
出成形により、最終容器より寸法のかなり小さい且つポ
リエステルが非晶質である過冷却有底プリフォームを予
め形成し、このプリフォームをその延伸温度に予備加熱
し、ブロー金型中で軸方向に引張延伸すると共に、周方
向にブロー延伸する方法が採用されている。
トルも古くから知られており、例えば特公平3−697
83号公報には、ポリエステル樹脂から成る内層及び外
層と、エチレンビニルアルコール共重合体から成る中間
層と、上記層間のナイロン6/ナイロン6,6共重合体
接着層とを備えた多層ガスバリヤー性延伸ポリエステル
ボトルが記載されている。
多層構造のプリフォームを製造する必要があり、この多
層プリフォームを製造するには、共押出成形法、多段射
出成形法、共射出成形法などの種々の手法が用いられて
いる。
の何れの手法を用いる場合にも、多層プリフォームの底
部において各樹脂層を連続させ、特にガスバリヤー性樹
脂中間層を内外層間に完全に内封させることは不可能に
近い。例えば、共押出法では多層のパイプ状成形体の端
部を融着により閉塞して底部を形成する必要があり、こ
の閉塞に際して層の乱れを発生する。また、射出成形法
の場合、底部中心のゲート部からの樹脂の流入により、
やはり各樹脂層の乱れを発生する。
スバリヤー性樹脂層が外面或いは内面に露出するのが問
題であり、このようなガスバリヤー性樹脂の露出部分が
存在すると、ガスバリヤー性樹脂の吸湿乃至吸水によ
り、ガスバリヤー性樹脂の性能が大きく低下する。ま
た、外層樹脂部或いは内層樹脂部にガスバリヤー性樹脂
が混在するとこの部分の延伸配向が困難となるため、底
部の耐圧強度を高めることも困難であり、更に落下等の
衝撃により、底部に割れが発生するようになる。更に、
熱固定により十分な配向結晶化を行うこともできないた
め、耐熱性も低下するようになる。
層構造の整合性に優れ、その結果ガスバリヤー性、耐圧
強度、耐衝撃性、耐熱性等に優れている多層ボトルを提
供するにある。本明細書において、底部における多層構
造の整合性とは、底部において多数の層が実質上平行に
連続して積層されている状態をいう。
樹脂中に全体当たり1乃至15重量%のガスバリヤー性
樹脂が中間層として内封されており、底部においてガス
バリヤー性樹脂が連続しており、前記中間層は器壁の厚
み方向中心よりも径内方向に偏って存在するが、前記内
層樹脂は少なくとも25μmの厚みを有し且つ底部にゲ
ート部を有しないことを特徴とする多層ボトルが提供さ
れる。本発明の多層ボトルにおいては、 1.内外層樹脂がポリエステル樹脂またはオレフィン系
樹脂であり且つガスバリヤー性樹脂がエチレンビニルア
ルコール共重合体、ポリアミド樹脂及び環状オレフィン
系共重合体からなる群より選ばれた少なくとも1種であ
ること、 2.口部が内外層樹脂のみで形成されていること、 3.ガスバリヤー性樹脂が内外層樹脂中に下向きに偏心
した状態で内封された溶融樹脂塊をキャビティ型に供給
し、コア型で圧縮することにより多層プリフォームを形
成し、この多層プリフォームを二軸延伸ブロー成形する
ことにより形成されたものであること、 4.内外層とガスバリヤー性樹脂中間層との間に全体当
たり1乃至15重量%の接着剤樹脂層が設けられている
こと、 5.顔料未配合の状態において、底部に白化がなく透明
であること、が好ましい。
層、外層及びガスバリヤー性樹脂中間層から成るが、
(1)内外層樹脂中に全体当たり1乃至15重量%のガ
スバリヤー性樹脂を中間層として内封したこと、(2)
底部においてガスバリヤー性樹脂を連続させたこと、
(3)ガスバリヤー性樹脂中間層を器壁の厚み方向中心
よりも径内方向に偏って存在させたこと、(4)内層樹
脂に少なくとも25μmの厚みをもたしたこと、(5)
底部にゲート部を有しないこと、が特徴である。
層として内封されているとは、ボトルの内外表面には、
ガスバリヤー性樹脂が一切存在せず、内外層樹脂のみが
存在することを意味する。中間層のガスバリヤー性樹脂
が内封状態のボトルは、中間層のガスバリヤー性樹脂が
内封状態のプリフォームを用いることにより製造可能と
なるが、それについては後で詳しく説明する。
たり1乃至15重量%の量で含有させる。ボトル器壁を
通してのガスの透過はガスバリヤー性樹脂の厚さに反比
例する。ガスバリヤー性樹脂の量が1重量%未満では、
ボトル器壁の厚みを厚くしなければならず、容器重量が
増大するので好ましくない。一方、ガスバリヤー性樹脂
の量が上記範囲を超えると、プリフォームからボトルへ
の成形性の低下や経済性の面で好ましくない。
リヤー性樹脂を連続させたことも重要な特徴である。連
続とは段差や中断がなく、中間層のガスバリヤー性樹脂
が完全に連続していることを意味する。ボトルや、ボト
ルを形成させるためのプリフォームでは、口部や胴部の
径方向の寸法は近似的にほぼ一定であると考えてもよい
のに対して、底部の径方向寸法は大きくしかも急激に変
化するので、中間層を連続させることは不可能に近いが
本発明によれば、後述する成形法を用いることにより、
底部における中間層の連続化が可能となる。
間層を器壁の厚み方向中心よりも径内方向に偏って存在
させる。これにより、香気成分の吸着による風味低下を
防止することができる。一般に、樹脂成分によるガスの
吸着は、結晶部分では殆どゼロであるのに対して、非晶
質部分ではかなりの割合で生じると考えられる。本発明
では、ガスバリヤー性樹脂中間層を径内方向側に偏らせ
て設けることにより、内層樹脂による香気成分等の吸着
を少ないレベルに抑制し、内容物に対する香味保持性を
向上させることができる。また、内層樹脂中の溶存酸素
の内容物への移行を抑制することにより、内容物の酸化
劣化を低減できる。
性樹脂中間層を器壁の厚み方向中心よりも径内方向に偏
って存在させるが、それでも尚、内層樹脂に少なくとも
25μmの厚みをもたしたことが特徴である。ガスバリ
ヤー性樹脂のガスバリヤー性は、この樹脂における水素
結合の強さに起因するものである。一方、この水素結合
は水分が共存することにより弱められるものであり、従
って、ガスバリヤー性樹脂は、内容物が含有する水分の
影響を受けやすく、これによりガスバリヤー性が低下し
やすい。本発明では、内層樹脂に上記厚さを確保したこ
とにより、ガスバリヤー性樹脂に対する水分の影響を回
避することができる。
ないことが、顕著な特徴である。本明細書において、ゲ
ート部とは射出成形に伴って必然的に発生する樹脂の入
れ口である部分及びその残部を意味する。本発明におい
ては、中間層、内外層及び接着層の樹脂流の乱れの原因
となるゲート部が形成されるのを回避した。これによ
り、底部における多層構造の整合性に優れ、その結果ガ
スバリヤー性、耐圧強度、耐衝撃性、耐熱性等に優れて
いる多層ボトルを製造することができる。
脂がポリエステル樹脂またはオレフィン系樹脂であり、
且つガスバリヤー性樹脂がエチレンビニルアルコール共
重合体、ポリアミド樹脂及び環状オレフィン系共重合体
からなる群より選ばれた少なくとも1種であることが好
ましい。内外層樹脂として上記のものを用いることによ
り、二軸延伸による分子配向を付与でき、これにより耐
圧強度、耐衝撃性、耐熱性、透明性等を向上させること
ができるので、本発明の目的に好都合である。一方、エ
チレン−ビニールアルコール共重合体や、ポリアミド樹
脂は酸素に対するガスバリヤー性に優れており、一方環
状オレフィン系共重合体は水蒸気に対するガスバリヤー
性に優れているので、これらを中間層に用いることによ
り、ボトルの内容物の保存性を向上させることができ
る。
みで形成されていることが密封性や、衛生的特性の点で
好ましい。また、口部を内外層樹脂のみで形成すること
により、中間層樹脂の内封状態を完全なものとし、吸湿
によるガスバリヤー性の低下を防止することができる。
れないが、好適には、ガスバリヤー性樹脂が内外層樹脂
中に下向きに偏心した状態で内封された溶融樹脂塊をキ
ャビティ型に供給し、コア型で圧縮することにより多層
プリフォームを形成し、この多層プリフォームを二軸延
伸ブロー成形することにより形成することができる。こ
の溶融樹脂塊をコア型で圧縮すると、溶融樹脂塊中にガ
スバリヤー性樹脂が下向きに偏心した状態で含まれてい
るため、コア型が最初に係合する溶融樹脂塊の上部には
内外層樹脂のみが存在し、コア型による押圧により、内
外層樹脂がキャビティ型に沿って上方及び下方に流動す
る。最後にガスバリヤー性樹脂を含む部分がコア型で押
圧され、前述した要件(1)乃至(5)を満足するボト
ルを形成可能なプリフォームが得られることになる。上
記圧縮成形法で形成されたプリフォームには、中間層及
び内外層の樹脂流の乱れの原因となるゲート部が存在し
ないことの利点が強調されなければならない。
樹脂中間層との間には、接着剤樹脂層を設けることがで
きる。接着剤樹脂層を設けることにより、内外層と中間
層との層間接着性を向上させ、落下衝撃等による層間剥
離を防止できる。そして、内外層とガスバリヤー性樹脂
中間層との間に接着剤樹脂層を設ける場合は、全体当た
り1乃至15重量%の接着剤樹脂層を設けるのが好まし
く、この接着剤樹脂の量が1%未満では内外層とガスバ
リヤー性樹脂中間層との間の接着強度が不足し、一方、
接着剤樹脂の量が上記範囲を超えると、プリフォームか
らボトルへの成形性の低下や経済性の面で好ましくな
い。また、この接着剤樹脂層を設けた場合に、底部にお
いて前記接着剤樹脂層を連続させることが重要であり、
これにより、底部の機械的強度が上がり落下時のデラミ
や破損を防止することが可能となる。
段で二軸延伸ブロー成形することにより、二軸延伸ブロ
ー成形多層ボトルが得られる。このボトルの口部及び首
部は、プリフォームのそれと同じであって、内外層樹脂
のみから形成されていて、密封性能に優れていると共
に、衛生的特性にも優れている。また、ボトルの胴部及
び底部においては、ガスバリヤー性樹脂中間層或いはガ
スバリヤー性樹脂中間層および接着剤樹脂層が内外層樹
脂中に完全に内封されており、ボトルの耐圧強度、耐衝
撃性、耐熱性も中間層樹脂を含まないものに比して同様
のレベルに保持されている。更に、この多層ボトルは、
顔料未配合の状態において、底部に白化がなく透明であ
るという特徴をも有している。
は、延伸ブロー成形及び熱結晶化可能なプラスチック材
料であれば、任意のものを使用し得るが、ポリエステル
樹脂や、延伸配向可能なオレフィン樹脂が挙げられる。
これらの樹脂の内でもポリエステル樹脂、特にエチレン
テレフタレート系ポリエステル樹脂が有利に使用される
が、勿論、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン
ナフタレートなどの他のポリエステル、或いはポリカー
ボネートやアリレート樹脂等とのブレンド物を用いるこ
ともできる。
ポリエステル樹脂は、エステル反復単位の大部分、(一
般に70モル%以上、特に80モル%以上)をエチレン
テレフタレート単位が占めるものであり、ガラス転移点
(Tg)が50乃至90℃、特に55乃至80℃で、融
点(Tm)が200乃至275℃、特に220乃至27
0℃にあるポリエステル樹脂が好適である。
性の点で好適であるが、エチレンテレフタレート単位以
外のエステル単位の少量を含む共重合ポリエステルも使
用し得る。テレフタル酸以外の二塩基酸としては、イソ
フタル酸、フタル酸、ナフタレンジカルボン酸等の芳香
族ジカルボン酸;シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環
族ジカルボン酸;コハク酸、アジピン酸、セバチン酸、
ドデカンジオン酸等の脂肪族ジカルボン酸;の1種又は
2種以上の組合せが挙げられ、エチレングリコール以外
のジオール成分としては、プロピレングリコール、1,
4−ブタンジオール、ジエチレングリコール、1,6−
ヘキシレングリコール、シクロヘキサンジメタノール、
ビスフェノールAのエチレンオキサイド付加物等の1種
又は2種以上が挙げられる。
テル樹脂にガラス転移点の比較的高い例えばポリエチレ
ンナフタレート、ポリカーボネート或いはポリアリレー
ト等を5%〜25%程度ブレンドした複合材を用いるこ
とができ、それにより比較的高温時の材料強度を高める
ことができる。さらに、ポリエチレンテレフタレートと
上記のガラス転移点の比較的高い材料とを積層化して用
いることもできる。
テル樹脂は、少なくともフィルムを形成するに足る分子
量を有するべきであり、用途に応じて、射出グレード或
いは押出グレードのものが使用される。その固有粘度
(I.V.)は一般的に0.6乃至1.4dL/g、特
に0.63乃至1.3dL/gの範囲にあるものが望ま
しい。
の二軸延伸ブロー成形ボトルの製造に用いられているオ
レフィン系樹脂は全て使用可能であるが、プロピレン系
重合体が特に好ましい。プロピレン系重合体としては、
プロピレンを主体とし且つ結晶性のものである限り、プ
ロピレンの単独重合体でも共重合体でも使用することが
でき、これらは、アイソタクティック構造のものでも、
シンジオタクティック構造のものでもよい。
を主体とし、且つ他のオレフィン類、例えばエチレン
や、1−ブテン、1−ペンテン、1ーヘキセン、1−オ
クテン、3ーメチル1−ペンテン、1−デセン等の炭素
数4乃至20のα−オレフィンを含む共重合体が使用さ
れる。共重合体中のプロピレン単位の含有量は、50乃
至100重量%、特に70乃至90重量%が適当であ
る。これらのプロピレン共重合体は、ランダム共重合体
でも、ブロック共重合体でもよい。
は、一般に100乃至180℃の融点(示差熱分析によ
るピーク融点)を有するのが耐熱性や機械的性質更には
加工性の点でよく、一方成形性や機械的性質の点では、
メルト・フロー・レート(JIS K6758)は、
0.8乃至12g/10minの範囲にあるのがよい。
は、要求される特性によって、種々選択し或いは更に組
み合わせることができる。例えば、高度の機械的特性や
耐熱性が要求される場合には、ホモポリプロピレンが使
用され、また、高度の透明性が要求される場合には、ラ
ンダムのプロピレン共重合体を使用するのがよく、一方
成形性が要求される場合には、ブロックのプロピレン共
重合体を使用するのが推奨される。勿論、これらのプロ
ピレン系重合体は、単独で使用する場合に限定されず、
2種以上のプロピレン系重合体をブレンド物の形で使用
したり、或いは積層体の形で使用できることも了解され
るべきである。
公知のプラスチック用配合剤、例えば酸化防止剤、熱安
定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、充填剤、着色剤等を
配合することができる。成形容器を不透明化する目的に
は、炭酸カルシウム、ケイ酸カルシウム、アルミナ、シ
リカ、各種クレイ、焼せっこう、タルク、マグネシヤ等
の充填剤やチタン白、黄色酸化鉄、ベンガラ、群青、酸
化クロム等の無機顔料や有機顔料を配合することができ
る。
性樹脂としては、公知の任意のもの、例えばエチレン−
ビニルアルコール共重合体(EVOH)、ナイロン樹脂
(Ny)、ガスバリヤー性ポリエステル樹脂(BP
R)、環状オレフィン系共重合体(COC)などを用い
ることができる。
ルコール含有量が40乃至85モル%、特に50乃至8
0モル%のエチレン−ビニルアルコール共重合体が適し
ている。エチレン−ビニルアルコール共重合体の分子量
は、フィルムを形成し得るに足る分子量であれば特に制
限はないが、一般には、フェノール85重量%と水15
重量%との混合溶媒中、30℃の温度で測定して、固有
粘度が0.01乃至0.05dL/gの範囲にあるのが
よい。
ロン樹脂、例えばナイロン6、ナイロン6,6、ナイロ
ン6/ナイロン6,6共重合体、キシリレン基含有ポリ
アミドを挙げることができる。ナイロン樹脂を構成する
ω−アミノカルボン酸成分としては、ε−カプロラクタ
ム、アミノヘプタン酸、アミノオクタン酸等が挙げら
れ、ジアミン成分としては、ヘキサメチレンジアミンの
ような脂肪族ジアミン、ピペラジンのような脂環族ジア
ミン、m−キシリレンジアミン及び/又はp−キシリレ
ンジアミンなどが挙げられ、二塩基酸成分としては、脂
肪族ジカルボン酸、例えばアジピン酸、セバシン酸、ス
ベリン酸等、芳香族ジカルボン酸、例えばテレフタル
酸、イソフタル酸等が挙げられる。特にバリヤー性に優
れたものとして、ジアミン成分の35モル%以上、特に
50モル%以上がm−キシリレン及び/又はp−キシリ
レンジアミンであり、二塩基酸成分が脂肪族ジカルボン
酸及び/又は芳香族ジカルボン酸であり、所望により全
アミド反復単位当たり25モル%以下、特に20モル%
以下のω−アミノカルボン酸単位を含むポリアミドが挙
げられる。用いるポリアミドは、96重量%硫酸を使用
し、1g/100mlの濃度及び25℃の温度で測定して
0.4 乃至4.5 の相対粘度(ηrel )を有すること
が望ましい。
性ポリエステルを用いることもできる。このガスバリヤ
ー性ポリエステルの1種(以下、BPRと記すこともあ
る。)は、重合体鎖中に、テレフタル酸成分(T)とイ
ソフタル酸成分(I)とを、 T:I=95: 5乃至 5:95 特に 75:25乃至25:75 のモル比で含有し且つエチレングリコール成分(E)と
ビス(2−ヒドロキシエトキシ)ベンゼン成分(BHE
B)とを、 E:BHEB=99.999:0.001 乃至2.0 :98.0 特に 99.95 :0.05 乃至40 :60 のモル比で含有する。BHEBとしては、1,3−ビス
(2−ヒドロキシエトキシ)ベンゼンが好ましい。この
ポリエステル(BPR)は、少なくともフィルムを形成
し得るに足る分子量を有するべきであり、一般にフェノ
ールとテトラクロルエタンとの60:40の重量比の混
合溶媒中、30℃の温度で測定して、0.3 乃至2.
8 dL/g、特に0.4 乃至1.8dL/gの固有粘
度を有することが望ましい。
樹脂として、環状オレフィン系共重合体を用いることが
できる。環状オレフィン系共重合体としては、オレフィ
ンと環状オレフィンとの非晶質乃至低結晶性共重合体
(COC)が使用される。共重合体を構成するオレフィ
ンとしては、エチレンが好適であるが、他にプロピレ
ン、1−ブテン、1−ペンテン、1ーヘキセン、1−オ
クテン、3ーメチル1−ペンテン、1−デセン等の炭素
数3乃至20のα−オレフィンが、単独或いはエチレン
との組み合わせで使用される。環状オレフィンとして
は、基本的には、エチレン系不飽和結合とビシクロ環と
を有する脂環族炭化水素化合物、特にビシクロ[2、
2、1]ヘプト−2−エン骨格を有する炭化水素化合物
等が使用される。
モル%、特に22乃至40モル%の環状オレフィンと残
余のエチレンとから誘導されているのが好ましい。ガラ
ス転移点(Tg)は、60乃至150℃の範囲にあるの
が一層好適である。この共重合体の分子量は、特に制限
はないが、デカリン中135℃で測定して0.1乃至2
0dL/gの固有粘度を有するのがよく、また、その結
晶化度は、X線回折法で測定して、一般に10%以下、
特に5%以下である。上記共重合体(COC)は、オレ
フィンと環状オレフィンとを、それ自体公知のバナジウ
ム系触媒或いはメタロセン系触媒の存在下にランダム重
合させることにより得られる。好適な共重合体(CO
C)は、三井石油化学株式会社から、APELの商品名
で入手しうる。
ヤー性樹脂層との間に熱接着性がない場合には、両樹脂
層間に接着剤樹脂層を介在させることができる。接着剤
樹脂としては、特に限定されないが、カルボン酸、カル
ボン酸無水物、カルボン酸塩、カルボン酸アミド、カル
ボン酸エステル等に基づくカルボニル基を主鎖または側
鎖に1乃至700meq/100g樹脂、特に10乃至
500meq/100g樹脂の濃度で含有する重合体が
挙げられる。接着剤樹脂の具体的な例として、エチレン
−アクリル酸重合体、イオン架橋オレフィン重合体、無
水マレイン酸グラフトポリプロピレン、アクリル酸グラ
フトポリオレフィン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、
共重合ポリエステル、共重合ポリアミド等の1種または
2種以上の組合せ等が挙げられる。
では、ガスバリヤー性樹脂が内外層樹脂中に下向きに偏
心した状態で内封された溶融樹脂塊を製造し、この溶融
樹脂塊をキャビティ型に供給し、コア型で圧縮すること
により、多層プリフォームを製造する。
スバリヤー性中間層樹脂押出機、中間層切断用樹脂押出
機および三層三重ダイとを使用し、内外層樹脂をダイ内
に連続的に押し出す一方で、中間層樹脂を内外層樹脂中
に間欠的に押し出し、さらにタイミングを計って中間層
切断樹脂を間欠的に押し出すことにより、中間層樹脂が
ドロップ状に内外層樹脂中に内封された押出物を形成
し、この押出物を中間層樹脂の下端に近い部分でダイリ
ップ近傍のカッターで切断することにより得られる。内
外層樹脂およびガスバリヤー性中間層樹脂の使用割合
は、前述した範囲にあるのがよい。また、内外層とガス
バリヤー性樹脂中間層との間に接着剤樹脂層を設ける場
合は、内外層樹脂押出機、ガスバリヤー性中間層樹脂押
出機、中間層および接着剤樹脂層切断用樹脂押出機に加
えて接着樹脂押出機と四層四重ダイとを使用し、内外層
樹脂をダイ内に連続的に押し出す一方で、中間層樹脂と
接着剤樹脂をそれぞれ同期させながら間欠的に押し出
し、さらにタイミングを計って中間層切断樹脂を間欠的
に押し出すことにより、中間層樹脂が接着剤樹脂層に覆
われ、かつドロップ状に内外層樹脂中に内封された押出
物を形成し、この押出物を中間層樹脂の下端に近い部分
でダイリップ近傍のカッターで切断することにより得ら
れる。このとき、ガスバリヤー性中間層樹脂は溶融樹脂
塊中に下向きに編心させることが重要である。ガスバリ
ヤー性中間層樹脂が上向きに編心した溶融樹脂塊を圧縮
成形場合、内層樹脂の膜厚が極端に薄くなり、ガスバリ
ヤー性の面で好ましくない。内外層樹脂、ガスバリヤー
性中間層樹脂および接着剤樹脂の使用割合は、前述した
範囲にあるのがよい。
し、この溶融樹脂塊の圧縮成形、特に一段圧縮成形で多
層プリフォームを製造するのが好ましい。すなわち、圧
縮成形法で製造される多層プリフォームの底部には、白
化等がなく、また流動配向歪みが実質上なく、優れた特
性を有するポリエステルボトルが得られる。更に、これ
に加えて以下に述べるような多くの利点も得られる。
低い温度での加工が可能となり、特に1回の加熱溶融と
圧縮成形により、ブロー成形用プリフォームが得られる
ので、樹脂の熱劣化の程度が少なく、物性に優れたブロ
ーボトルを製造することができる。
ブロー成形品を製造するためにより安価な樹脂を使用で
き、同一原料樹脂を使用する場合にはより物性に優れた
ブローボトルを製造する事が出来る。また樹脂粘度が高
く、射出成形には不適当な樹脂原料でも容易にプリフォ
ームを経てボトルに成形することが可能であり、特に高
い耐衝撃性が必要な大型ブローボトルを得ることも可能
である。
出時に樹脂の溶融樹脂塊が有する熱量を有効に利用する
と共に、この塊の局部的な冷却を可及的に阻止するこ
と、特に溶融樹脂塊のプリフォーム底部を形成する部分
を冷却しないこと及び圧縮成形時に樹脂の型表面におけ
る動きが制約されないようにすることが、内部組織が均
質で、延伸ブロー成形性に優れたプリフォームを製造す
るために好ましい。
ことにより形成されたほぼ定量の溶融樹脂塊を実質上の
温度低下なしに雌型(キャビティ型)内に供給すると共
に、供給された溶融樹脂塊を直ちに雄型(コア型)で圧
縮成形するようにする。また、圧縮成形に際しても、型
内の残留空気をすみやかに排出しながら、有底胴部と口
部とを備えたプリフォームに圧縮成形する。
た後、型に投入するまでの間における樹脂の温度低下
が、プリフォームの延伸ブロー成形されるべき有底胴部
の組織の均一さ及び延伸配向性、更には最終ブロー成形
品の物性、特に耐衝撃性に重大な影響をもたらす。この
温度低下の影響は、プリフォームの底部(最終ブロー成
形品の底部)を形成する溶融樹脂塊の下部において特に
顕著に表れる。即ち、この溶融樹脂塊の下部が局部的に
冷却された場合にはプリフォーム底部の歪みの程度が大
きくなり、最終ブロー成形品としたときの外観不良や耐
衝撃性低下の原因となる。一段圧縮成形法では、溶融樹
脂塊に切断した後、型に投入するまでの間における溶融
樹脂塊の実質的な温度低下を抑制すること、特に溶融樹
脂塊の下部の上記時間内での温度低下を抑制することに
より、上記のトラブルを有効に解消することができる。
制するためには、溶融樹脂塊に切断した後、型に投入す
るまでの間、例えば把持部を除いて、溶融樹脂塊と他の
部材との接触をさけるべきであり、特に溶融樹脂塊の下
部と他の部材との接触は極力さけるべきである。
層の溶融樹脂物を、雄型(コア型)及び雌型(キャビテ
ィ型)の軸方向と平行に押し出し、切断された溶融樹脂
塊をその平行な状態を実質上維持したまま型内に供給す
る。
可能にすると共に、下部の冷却を可及的に避けるため
に、樹脂の溶融樹脂塊を円柱乃至円柱に近い形状で供給
することが好ましい。更に、溶融樹脂塊の下部における
温度低下を可及的に避ける目的と、溶融樹脂塊の供給を
安定に行う、つまり溶融樹脂塊の倒れなどを防止する目
的で、溶融樹脂塊をその重心よりも上の部位で把持し
て、切断位置から型位置まで移動し、型内に供給するこ
とが好ましい。
から型への投入及び型へ投入されてからの成形開始も可
及的に短時間で行うのがよく、一般に切断から型への投
入は1秒以内、型へ投入されてから成形開始までは0.
5秒以内で行うことが推奨される。
傍の残留空気を排除しながら、圧縮成形を行うことも至
って重要である。即ち、型内部に空気が残留する条件で
は、型にくっついた部分乃至その近傍にしわが発生する
傾向がある。これに対して、成形を始めたら速やかに空
気を排除するようにすると、しわの発生が有効に防止す
ることができる。しわの発生は、型表面への密着部分と
非密着部分とが微細な間隔で生じるのがその原因と考え
られ、これは圧縮成形に特有の現象であると信じられる
が、空気を排除する条件では、金型表面と樹脂とが再密
着し、しわのない器壁が形成されると思われる。
空気に対する成形部位から外部への逃げ道を形成させれ
ばよく、その手段は特に限定されないが、例えば、雌型
を、底部乃至その近傍に微細な隙間乃至多孔質部を備え
た金型とするのがよい。また成形開始と共に強制的に外
部真空ポンプ等により残留空気を排除することは特に有
効である。
及び構造は、有底の胴部と口部との成形を行えるもので
あればよく、特に制限を受けないが、一般には、雄型と
して、コア金型と、コア金型の周囲に、これと同軸に且
つ開閉可能に設けられた従動金型とからなるものを使用
し、コア金型と雌型(キャビティ型)とで有底テーパー
部の成形を行い、コア金型と従動金型とで口部の成形を
行うことが望ましい。この場合、従動金型はコア金型と
共に往復駆動されるが、従動金型はスプリングのような
賦勢手段により、雌型の方へ常に賦勢されているが、コ
ア金型の下死点においては、コア金型と従動金型とは、
常に一定の当接状態に保たれるようになっている。この
ため、溶融樹脂塊に量の変動が若干ある場合にも、常に
一定高さ(底部内面から口部頂面までの高さ)で、しか
も密封上重要な口部形状が常に一定なプリフォームが形
成されることになる。また、溶融樹脂塊の量の変動は、
例えば特開平10−337769に示されるようにサポ
ートリング下面に環状溝を設けることにより、吸収でき
るようになっている。
る程度の圧力が必要であるとしても、成形力そのものは
一般にかなり少なくてよいという利点を有する。このた
め、射出成形装置に比して、装置自体をかなり小型化
し、装置コストを低減できるという利点がある。
は、溶融樹脂物の圧縮成形で形成され、最終成形体の口
部に対応する形状及び寸法の口部と、ブロー成形される
べき有底胴部とを備えているが、閉塞底部には流動配向
の歪みが実質的になくしかもゲート部がないという特徴
を備えている。
ート部が、生産性や製造コスト、最終的なブロー成形物
の特性の点で、多くの問題となっているが、本発明のプ
リフォームでは、このゲート部が一切存在しないため、
その切断工程が不要であり、またスクラップ樹脂の発生
もなく、更に底中心部も滑らかで均質であり、過度な結
晶化による白化の原因となるものが一切ないという利点
がある。また、既に指摘したとおり、本発明の多層構造
のプリフォームでは、内外層、ガスバリヤー性樹脂中間
層或いは接着剤樹脂層が底部中心部においても連続して
おり、各層に乱れの発生が無いという利点がある。
と、底部に流動配向歪みやゲートがなくしかもしわの発
生もなく、平滑性や組織の均一性に際だって優れている
ため、これを延伸ブロー成形してなるブロー成形物は、
底部の外観特性や耐衝撃性に著しく優れているという利
点がある。
化の程度が前述したように少なく、引張強度、耐圧強
度、耐衝撃性、耐熱性等の諸物性に優れたブロー成形物
を製造できるという利点を有している。
装置全体の配置の一例を示す図1(側面図)において、
この装置は、大まかにいって、溶融樹脂塊の押出供給装
置10、圧縮成形用のキャビティ型20及び圧縮成形用
のコア型30からなっている。
示すとおり、内外層樹脂を溶融混練するための押出機本
体11aとガスバリヤー性中間層樹脂を溶融混練するた
めの押出機本体11bおよび中間層樹脂切断用樹脂を溶
融混練するための押出機本体11cと備えており、この
本体の入口側には、成形すべき樹脂の粉末乃至ペレット
を乾燥状態に保持して押出機本体に供給するための真空
ホッパー12a、12b、12cがそれぞれ設けられて
いる。これらの押出機が接続されるダイ13には内外層
樹脂通路14a、中間層樹脂通路14b、および中間層
樹脂切断用樹脂通路14cが設けられており、これらの
各樹脂通路14a、14b、14cは押出通路15で合
流するようになっている。中間層樹脂押出機11bと中
間層樹脂通路14bの間、および中間層樹脂切断用樹脂
押出機11c中間層樹脂切断用樹脂通路14cの間には
それぞれ間欠加圧機構16b、16cが設けられてお
り、ガスバリヤー性中間層樹脂を間欠的に押し出し、さ
らにタイミングを計って中間層切断樹脂を間欠的に押し
出すことにより、中間層樹脂が内外樹脂層に覆われ、か
つ内外層樹脂中にドロップ状に内封された押出物を形成
する。ここで、接着剤樹脂を必要とする場合は図3に示
すように、接着剤樹脂を溶融混練するための押出機本体
11d、上記押出機本体11dに接着樹脂を供給する真
空ホッパー12d、ダイ13に押出通路15で合流する
接着剤樹脂通路14dを設ける。また、接着剤樹脂押出
機11dと接着剤樹脂通路14dの間には間欠加圧機構
16dを設け、ガスバリヤー性中間層樹脂および接着剤
樹脂をほぼ同時に間欠的に押し出し、さらにタイミング
を計って中間層切断樹脂を間欠的に押し出すことによ
り、中間層樹脂が接着剤樹脂層に覆われ、かつ内外層樹
脂中にドロップ状に内封された押出物を形成する。尚、
中間層樹脂切断用樹脂は内外層樹脂と同一の樹脂を使用
した場合は、内外層樹脂押出機11a、真空ホッパー1
2a、および内外層樹脂通路14aは省略しても良い。
17はダイリップ18から外部に押し出されるが、ダイ
リップ近傍には、一対のカッター19が設けられてい
て、溶融樹脂塊17をドロップ状の中間樹脂の下端に近
接した位置で切断する。キャビティ型20はプリフォー
ムの胴部及び閉塞底部を形成するためのキャビティ21
を備えている。コア型30は、前記キャビティ21に挿
入されるコア部31とコア部31の上部且つ周囲に配置
された口部及び首部成形のための首部成形型32とを備
えており、上下に昇降動可能となっている。また、この
首部成形型32は水平方向に開閉可能となっている。
融樹脂塊切断供給工程(B)、多層プリフォーム成形の
ための圧縮成形工程(C)及び多層プリフォーム冷却工
程(D)が各装置の配置と共に示されている。
は、図2において説明したとおり、ダイリップ18から
溶融樹脂塊17が押し出される。
溶融樹脂塊の押出供給装置10とキャビティ型20とは
同軸上に位置しており、この位置においてカッター19
が作動して溶融樹脂塊17が切り離され、キャビティ型
20のキャビティ21内に投入される。
程(C)においては、コア型30とキャビティ型20と
は同軸上に位置しており、コア型30が下降して、キャ
ビティ内の溶融樹脂塊17を多層プリフォームに圧縮成
形する。
て、キャビティ型20及びコア型30は内部から強制冷
却されており、成形された多層プリフォームを非晶質状
態に過冷却する。冷却が完了した後、コア型30が上昇
して、プリフォームはキャビティ型20から抜き取ら
れ、更に首部成形型32が開いて、コア型30からも取
り外される。
供給工程(B)において、溶融樹脂塊の押出供給装置1
0とキャビティ型20とは同軸上に位置しており、この
位置においてカッター19が作動して溶融樹脂塊17が
切り離され、直接キャビティ型20のキャビティ21内
に投入されるが、切り離した溶融樹脂塊を保持部材で保
持して、キャビティ型20に投入することもできる。
の例を示す図4(側面図)において、この装置は、大ま
かにいって、溶融樹脂塊の押出供給装置10、圧縮成形
用のキャビティ型20、圧縮成形用のコア型30及び溶
融樹脂塊の保持搬送装置40からなっている。図4に
は、溶融樹脂塊押出工程(A1)、溶融樹脂塊搬送工程
(A2)、溶融樹脂塊供給工程(B’)、多層プリフォ
ーム成形のための圧縮成形工程(C)及び多層プリフォ
ーム冷却工程(D)が各装置の配置と共に示されてい
る。図3における多層プリフォーム成形のための圧縮成
形工程(C)及び多層プリフォーム冷却工程(D)は、
基本的に図1に関して説明したものと同様である。
持搬送装置40がカッター19の下側に位置している状
態で、溶融樹脂塊17のカッター19による切り離しが
行われ、溶融樹脂塊17は直ちに保持搬送装置40によ
り保持され、溶融樹脂塊搬送工程(A2)に入る。溶融
樹脂塊供給工程(B’)においては、溶融樹脂塊17は
保持搬送装置40によりキャビティ型20と同軸上に位
置するように搬送され、この位置において保持搬送装置
40が開くことにより、溶融樹脂塊17が開放され、自
由落下によりキャビティ型20のキャビティ21内に投
入される。
造を示す図5において、この多層プリフォーム3は、口
部及び首部4と胴部5と閉塞底部6とからなっている。
閉塞底部6は滑らかであり、ゲート部を有していない。
胴部5及び底部6は内層1a、外層1bとこれらの間に
内封されたガスバリヤー性樹脂中間層2とからなる一方
で、口部4は内外層樹脂1のみで形成されている。ま
た、内外層とガスバリヤー性樹脂中間層との間に接着剤
樹脂層を設ける場合を図7に示す。この多層プリフォー
ム3’は、口部4’と胴部5’と閉塞底部6’とからな
っている。閉塞底部6’は滑らかであり、ゲート部を有
していない。胴部5’及び底部6’は内層1a’、外層
1b’とこれらの間に内封されたガスバリヤー性樹脂中
間層2’および接着剤樹脂層7とからなる一方で、口部
4’は内外層樹脂1’のみで形成されている。
ッドの温度)は、樹脂の種類によっても相違するが、例
えば、ポリエステル樹脂の場合、樹脂の融点(Tm)を
基準として、Tm+10℃乃至Tm+100℃、特にT
m+20℃乃至Tm+40℃の範囲にあるのが好まし
い。上記範囲よりも低い温度では、剪断速度が大きくな
りすぎて一様な溶融押出物を形成することが困難となる
場合があり、一方上記範囲よりも高温では、樹脂の熱劣
化の程度が大きくなったり、或いはドローダウンが大き
くなりすぎる傾向がある。
当然最終ブローボトル形状によって決定されるが、一般
的に2乃至100g、特に10乃至65gの範囲から、
要求される強度等によって適当な値を選定するのがよ
い。
形状であることが取り扱いの点で有利であるが、溶融樹
脂塊の径(D)と高さ(H)の比(H/D)は、一般に
0.8乃至4の範囲にあるのが、溶融樹脂塊の温度低下
を可及的に防止し且つ雌型への溶融樹脂塊の投入を容易
に行う点で有利である。即ち、H/Dが上記範囲外では
溶融樹脂塊の表面積が大きくなって、温度低下が生じや
すくなる傾向がある。
使用されるが、樹脂の粘着を防止できるようなものが好
適である。例えば、工具表面のショットブラスト等の表
面処理は特に有効である。
は、溶融樹脂塊との接触面の過度な冷却を防止し、かつ
金型への投入をスムーズための離型性が求められる。例
えば、把持部材表面のショットブラスト等の表面処理
や、樹脂との接触面積を極力少なくした把持部材表面形
状が重要である。溶融樹脂塊の切断から金型への投入ま
ではすみやかに、しかもすでに指摘した時間内で行うの
がよい。
に微細な間隙或いは多孔質部を形成したものが使用さ
れ、微細間隙は、雌型の底部乃至その近傍をいくつかの
ピースに分割し、これらのピース間に空気を排除するた
めの微細な隙間を形成させるか、或いは金型に空気を排
除するための孔を形成させることにより、形成させるこ
とができる。また、多孔質部は、例えば焼結金属等を部
品加工することによって使用できる。
が生じる温度であればよく、例えばポリエステルの場
合、10乃至65℃の温度範囲が適当である。金型の表
面温度を上記範囲内に維持するために、金型内に冷却水
や、調温された水等の媒体を通すのがよい。
よいのが特徴の一つである。具体的な成形力は、樹脂の
種類やブロー成形用プリフォームの大きさによってもか
なり相違するが、一般的にいって、5乃至80MPa、
特に8乃至20MPaの成形力が適当である。
に流動配向歪みがなく、ゲート部やその他トリミング操
作の一切必要のないブロー成形用多層プリフォームが得
られるので、この多層プリフォームは、そのまま延伸ブ
ロー成形工程に用いることができ、工程の簡略化及び生
産性の点でも多くの利点を有する。
成形に用いることもできるし、またプリフォームの口部
に耐熱性、剛性を与えるため、プリフォームの段階で口
部を熱処理により結晶化させ、白化させてもよく、また
後述の二軸延伸ブロー成形によりプリフォームをボトル
に成形後、得られたプラスチックボトルの口部を結晶化
させ、白化させてもよい。
を延伸温度に加熱し、このプリフォームを軸方向に引っ
張り延伸すると共に周方向にブロー延伸し、多層ボトル
を製造する。尚、多層プリフォームの成形とその延伸ブ
ロー成形とは、コールドパリソン方式で実施することが
できるほか、圧縮成形によるプリフォームを完全に冷却
しないで延伸ブロー成形を行うホットパリソン方式にも
適用できる。
プリフォームを熱風、赤外線ヒーター、高周波誘導加熱
等の手段で延伸適性温度まで予備加熱する。その温度範
囲は、ポリエステルの場合、85乃至120℃、特に9
5乃至110℃の範囲にあるのがよい。
延伸ブロー成形機中に供給し、金型内にセットして、延
伸棒の押し込みにより軸方向に引張延伸すると共に、流
体の吹き込みにより周方向へブロー延伸成する。
で1.5乃至25倍が適当であり、この内でも、軸方向
延伸倍率を1.2乃至6倍とし、周方向延伸倍率を1.
2乃至4.5倍とするのがよい。
公知の手段で熱固定することもできる。熱固定は、ワン
モールド法で、ブロー成形金型中で行うこともできる
し、また、ツーモールド法で、ブロー成形金型とは別個
の熱固定用の金型中で行うこともできる。熱固定の温度
は120乃至180℃の範囲が適当である。
ルを示す図6において、このボトル50は、口部51、
胴部52及び底部53からなっており、胴部52及び底
部53は内層1a、外層1b及びこれらの間に内封され
たガスバリヤー性樹脂中間層2からなっている。口部5
1は多層プリフォームと同様に内外層樹脂のみで形成さ
れている。このボトルでは、圧縮成形で形成され、ゲー
ト部の全くない多層プリフォームから形成されているた
め、底部中心においても、内層1a、外層1b及びガス
バリヤー性樹脂中間層2に全く乱れを生じていないこと
が注目されるべきである。
ルを示す図8において、このボトル50’は、口部5
1’、胴部52’及び底部53’からなっており、胴部
52’及び底部53’は内層1a’、外層1b’、これ
らの間に内封されたガスバリヤー性樹脂中間層2’及び
内外層とガスバリヤー性樹脂中間層2’との間の接着剤
樹脂層7からなっている。口部51’は多層プリフォー
ムと同様に内外層樹脂のみで形成されている。このボト
ルでは、圧縮成形で形成され、ゲート部の全くない多層
プリフォームから形成されているため、底部中心におい
ても、内層1a’、外層1b’、ガスバリヤー性樹脂中
間層2’及び接着剤樹脂層に全く乱れを生じていないこ
とが注目されるべきである。
/gのポリエステル樹脂、ガスバリヤー性樹脂としては
MXナイロン樹脂(三菱ガス化学(株)製MX600
7)を用い、さらにガスバリヤー性樹脂中間層切断樹脂
として上記ポリエステル樹脂と同様のポリエステル樹脂
を用いた。そして、図2に示した押出供給装置により溶
融樹脂塊を押し出し、上記ガスバリヤー性樹脂の割合を
全重量当たり5%、ガスバリヤー性樹脂中間層切断樹脂
であるポリエステル樹脂の割合を全重量当たり10%と
なるように押出機の押出量をそれぞれ調整し、上記ガス
バリヤー性樹脂を内外層樹脂中にその中心位置が円柱状
の溶融樹脂塊の長さ方向に上から3/4となるように調
整して封入した長さ約72mm、口径約22mmの円柱
状の溶融樹脂塊を得た。この円柱状の溶融樹脂塊を図4
に示した圧縮成形プロセスに供給して圧縮成形し、ポリ
エステル樹脂を内外層、MXナイロン樹脂を中間層とす
る目付量32.0gの二種三層プリフォームを得た。次
いで、このプリフォームを赤外線ヒータにより110℃
に加熱し、60℃に加熱されたブロー成形金型内で延伸
倍率が縦2.3×横2.6の条件で二軸延伸ブロー成形
を行い、内層樹脂の厚み75μm、高さ200mm、最
大胴径60mm、内容量500mlの多層ボトルとし
た。この時、ガスバリヤー性樹脂層は器壁の厚み方向中
心よりも径内方向に偏って存在していた。
ヤー性樹脂のMXナイロン樹脂の供給量を全重量当たり
1%とし、内層樹脂の厚みを83μmとした以外は、同
様の多層ボトルを得た。
ヤー性樹脂を全重量当たり15%のEVAL((株)ク
ラレ製EP−F101)とし、新たに接着剤樹脂として
モデック(三菱ガス化学(株)製)を全重量当たりの5
%供給し、図3に示した押出供給装置により上記ガスバ
リヤー性樹脂の外周をモデックで内包し、かつポリエス
テル樹脂中に内封させた円柱状の溶融樹脂塊を得た。こ
の溶融樹脂塊を同様の圧縮成形プロセスにより圧縮成形
を行って三種五層プリフォームとし、次いで二軸延伸ブ
ロー成形を行い三種五層のボトルとし、内層樹脂の厚み
を45μmとした以外は、実施例1と同様の多層ボトル
とした。
ロン樹脂の供給量を全重量当たり0.5%とした以外
は、実施例1と同様の手順により二種三層プリフォーム
とし、二軸延伸ブロー成形を行って多層ボトルとした。
ロン樹脂の供給量を全重量当たり18%とした以外は、
実施例1と同様の手順により二種三層プリフォームと
し、二軸延伸ブロー成形を行って多層ボトルとした。
ロン樹脂の中心位置が円柱状の溶融樹脂塊の長さ方向に
上から1/4となるように調整した以外は、実施例1と
同様の手順により二種三層プリフォームとし、二軸延伸
ブロー成形を行って多層ボトルとした。
ロン樹脂の中心位置が円柱状の溶融樹脂塊の長さ方向に
上から2/4となるように調整した以外は、実施例1と
同様の手順により二種三層プリフォームとし、二軸延伸
ブロー成形を行って多層ボトルとした。
し、実施例1と同様のポリエステル樹脂を内外層、MX
ナイロン樹脂を中間層とする目付量32.0gの二種三
層プリフォームを得た。このプリフォームのゲート部を
1mm以内で切断し、実施例1と同様の二軸延伸ブロー
成形を行い、500mlの多層ボトルとした。
二軸延伸ブロー成形時の延伸ブロー成形性、破胴状態等
を評価した。その結果、比較例1はバリヤー性樹脂層が
一部破れ、デラミし、比較例2はガスバリヤー性樹脂層
が加工に追従せず破胴し、比較例3は内層が一部破れ、
内層とバリヤー性樹脂層の間でデラミした。これらの結
果を表1に示す。
多層ボトルを高さ方向に切断し、顕微鏡によりボトル底
部からサポートリング下部まで各層の膜厚を測定した。
また、前記成形性の評価で問題がなかった実施例1乃至
3及び比較例4、5のボトルについて、耐香気性、ガス
バリヤー性及び耐衝撃性に関する評価を行った。
5により得られた各多層ボトルについて、日本茶を50
0cc充填、ヘッドスペースを窒素置換した後、温度5
0℃、相対湿度80%の環境化で1ヶ月保存し、味、
色、臭いなどについて内容物の変化を調べた。その結
果、比較例5は、臭い、味とも変化し、若干褐変してい
た。
記実施例1および比較例4,5により得られた各多層ボ
トルについて、温度30℃、相対湿度80%の環境化に
おける酸素透過量(1気圧における単位面積(1m2)
当たりの1日の透過酸素量cc)を測定した。その結果比
較例4は内層樹脂層の膜厚が薄いため、実施例1と比べ
約50%程度性能が低下した。また、比較例5はゲート
部近傍のガスバリヤー性樹脂層の乱れに起因して、実施
例1に比べ若干の性能低下が確認された。
を、高さ120cmからコンクリート床上に各10本づ
つ垂直落下させて、破損したボトル本数を調べた。その
結果、比較例5は底部ゲート付近で一部デラミした。以
上、香気性、ガスバリヤー性及び耐衝撃性の評価結果を
表2に示す。
たり1乃至15重量%のガスバリヤー性樹脂を中間層と
して内封させ、しかも底部においてガスバリヤー性樹脂
を連続させ、ガスバリヤー性樹脂中間層を器壁の厚み方
向中心よりも径内方向に偏って存在させ、また内層樹脂
を少なくとも25μmの厚みに保持させ、更に底部にゲ
ート部を有しないようにすることにより、底部における
多層構造の整合性に優れ、その結果ガスバリヤー性、耐
圧強度、耐衝撃性、耐熱性等に優れている多層ボトルを
得ることができる。
全体の配置の一例を示す側面図である。
置の詳細を示す断面図である。
融樹脂塊の押出装置の詳細を示す断面図である。
例を示す側面図である。
ムの参考断面図である。
参考断面図である。
ォームの参考断面図である。
ルの参考断面図である。
Claims (6)
- 【請求項1】 内外層樹脂中に全体当たり1乃至15重
量%のガスバリヤー性樹脂が中間層として内封されてお
り、底部においてガスバリヤー性樹脂が連続しており、
前記中間層は器壁の厚み方向中心よりも径内方向に偏っ
て存在するが、前記内層樹脂は少なくとも25μmの厚
みを有し且つ底部にゲート部を有しないことを特徴とす
る多層ボトル。 - 【請求項2】 内外層樹脂がポリエステル樹脂またはオ
レフィン系樹脂であり、且つガスバリヤー性樹脂がエチ
レンビニルアルコール共重合体、ポリアミド樹脂及び環
状オレフィン系共重合体からなる群より選ばれた少なく
とも1種であることを特徴とする請求項1に記載の多層
ボトル。 - 【請求項3】 口部が内外層樹脂のみで形成されている
ことを特徴とする請求項1または2に記載の多層ボト
ル。 - 【請求項4】 ガスバリヤー性樹脂が内外層樹脂中に下
向きに偏心した状態で内封された溶融樹脂塊をキャビテ
ィ型に供給し、コア型で圧縮することにより多層プリフ
ォームを形成し、この多層プリフォームを二軸延伸ブロ
ー成形することにより形成されたものであることを特徴
とする請求項1乃至3の何れかに記載の多層ボトル。 - 【請求項5】 内外層とガスバリヤー性樹脂中間層との
間に全体当たり1乃至15重量%の接着剤樹脂層が設け
られており、底部において接着剤樹脂層が連続している
ことを特徴とする請求項1乃至4の何れかに記載の多層
ボトル。 - 【請求項6】 顔料未配合の状態において、底部に白化
がなく透明であることを特徴とする請求項1乃至5の何
れかに記載の多層ボトル。
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