JP2003027177A - 耐火鋳鋼鋳物とその製造方法 - Google Patents
耐火鋳鋼鋳物とその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 建築構造用圧延鋼材ＳＮ４９０Ｂの接合金物
として使用し得る耐火鋳鋼鋳物の提供。 【解決手段】 ｗｔ％でＣ：０．０９〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．２〜０．５５％、Ｍｎ：０．６〜１．４％、Ｃ
ｒ：０．１〜０．３％、Ｍｏ：０．１〜０．６％、Ｎ
ｉ：０．０５％以上０．６％未満、Ｖ：０．０１〜０．
１５％及び残部がＦｅと不可避不純物並びに下式により
算出される炭素当量Ｃeqが０．４６％以下、溶接割れ感
受性組成ＰCMが０．２９％以下からなり、６００℃の温
度における降伏強度が２１７Ｎ／ｍｍ2以上である。 Ｃeq＝C+1/24Si+1/6Mn+1/5Cr+1/4Mo+1/40Ni+1/14V ＰCM=C+1/30Si+1/20Mn+1/20Cr+1/15Mo+1/10V+1/20Cu+5B
として使用し得る耐火鋳鋼鋳物の提供。 【解決手段】 ｗｔ％でＣ：０．０９〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．２〜０．５５％、Ｍｎ：０．６〜１．４％、Ｃ
ｒ：０．１〜０．３％、Ｍｏ：０．１〜０．６％、Ｎ
ｉ：０．０５％以上０．６％未満、Ｖ：０．０１〜０．
１５％及び残部がＦｅと不可避不純物並びに下式により
算出される炭素当量Ｃeqが０．４６％以下、溶接割れ感
受性組成ＰCMが０．２９％以下からなり、６００℃の温
度における降伏強度が２１７Ｎ／ｍｍ2以上である。 Ｃeq＝C+1/24Si+1/6Mn+1/5Cr+1/4Mo+1/40Ni+1/14V ＰCM=C+1/30Si+1/20Mn+1/20Cr+1/15Mo+1/10V+1/20Cu+5B
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、構造物、特に建築
構造物において、耐火被覆材の必要のない耐火鋼材を接
合する継手等の接合金物として用いる耐火鋳鋼鋳物とそ
の製造方法に関する。
構造物において、耐火被覆材の必要のない耐火鋼材を接
合する継手等の接合金物として用いる耐火鋳鋼鋳物とそ
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】建築基準法において、平成元年に追加さ
れた「新耐火設計法」では、耐火鋼材は、耐力保証温度
が６００℃に設定されており、６００℃の温度での耐力
（降伏強度）が常温での耐力規格の２／３以上を満足す
ることとされている。かかる耐火鋼材として、ＪＩＳ
Ｇ ３１３６に建築構造用圧延鋼材ＳＮ４９０Ｂが規定
されており、その化学成分範囲、炭素当量（Ｃeq）及び
溶接割れ感受性組成（ＰCM）は、表１に示すようにな
り、又、機械的性質は、表２に示すようになっている。
れた「新耐火設計法」では、耐火鋼材は、耐力保証温度
が６００℃に設定されており、６００℃の温度での耐力
（降伏強度）が常温での耐力規格の２／３以上を満足す
ることとされている。かかる耐火鋼材として、ＪＩＳ
Ｇ ３１３６に建築構造用圧延鋼材ＳＮ４９０Ｂが規定
されており、その化学成分範囲、炭素当量（Ｃeq）及び
溶接割れ感受性組成（ＰCM）は、表１に示すようにな
り、又、機械的性質は、表２に示すようになっている。
【０００３】
【表１】
Ｃeq＝(wt%) C+1/6Mn+1/24Si+1/40Ni+1/5Cr+1/4Mo+1/14
V ＰCM＝(wt%) C+1/30Si+1/20Mn+1/20Cr+1/15Mo+1/10V+1/
20Cu+5B
V ＰCM＝(wt%) C+1/30Si+1/20Mn+1/20Cr+1/15Mo+1/10V+1/
20Cu+5B
【０００４】
【表２】
【０００５】従来、上記建築構造用圧延鋼材ＳＮ４９０
Ｂを接合する接合金物として、ＳＮ４９０Ｂの成分、機
械的性質、溶接性を維持したまま、６００℃の温度にお
ける降伏強度（耐力）が常温規格値（３２５〜４４５Ｎ
／ｍｍ2）の２／３以上を満たす耐火鋳鋼鋳物は存在せ
ず、ＳＣＷ４８０やクロムモリブデン鋼からなる鋳鋼鋳
物が知られている。
Ｂを接合する接合金物として、ＳＮ４９０Ｂの成分、機
械的性質、溶接性を維持したまま、６００℃の温度にお
ける降伏強度（耐力）が常温規格値（３２５〜４４５Ｎ
／ｍｍ2）の２／３以上を満たす耐火鋳鋼鋳物は存在せ
ず、ＳＣＷ４８０やクロムモリブデン鋼からなる鋳鋼鋳
物が知られている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、ＳＣＷ４８０
からなる鋳鋼鋳物は、耐火性が不十分であり、又、クロ
ムモリブデン鋼からなる鋳鋼鋳物は、溶接性が悪く、Ｓ
Ｎ４９０Ｂの接合金物として使用することができない。
からなる鋳鋼鋳物は、耐火性が不十分であり、又、クロ
ムモリブデン鋼からなる鋳鋼鋳物は、溶接性が悪く、Ｓ
Ｎ４９０Ｂの接合金物として使用することができない。
【０００７】そこで、本発明は、建築構造用圧延鋼材Ｓ
Ｎ４９０Ｂの接合金具として使用し得る耐火鋳鋼鋳物と
その製造方法を提供することを目的とする。
Ｎ４９０Ｂの接合金具として使用し得る耐火鋳鋼鋳物と
その製造方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明の耐火鋳鋼鋳物は、ｗｔ％でＣ：０．０９〜
０．１５％、Ｓｉ：０．２〜０．５５％、Ｍｎ：０．６
〜１．４％、Ｃｒ：０．１〜０．３％、Ｍｏ：０．１〜
０．６％、Ｎｉ：０．０５％以上０．６％未満、Ｖ：
０．０１〜０．１５％及び残部がＦｅと不可避不純物並
びに下式により算出される炭素当量Ｃeqが０．４６％以
下、溶接割れ感受性組成ＰCMが０．２９％以下からな
り、６００℃の温度における降伏強度が２１７Ｎ／ｍｍ
2以上であることを特徴とする。 Ｃeq＝C+1/21Si+1/6Mn+1/5Cr+1/4Mo+1/40Ni+1/14V ＰCM=C+1/30Si+1/20Mn+1/20Cr+1/15Mo+1/10V+1/20Cu+5B
め、本発明の耐火鋳鋼鋳物は、ｗｔ％でＣ：０．０９〜
０．１５％、Ｓｉ：０．２〜０．５５％、Ｍｎ：０．６
〜１．４％、Ｃｒ：０．１〜０．３％、Ｍｏ：０．１〜
０．６％、Ｎｉ：０．０５％以上０．６％未満、Ｖ：
０．０１〜０．１５％及び残部がＦｅと不可避不純物並
びに下式により算出される炭素当量Ｃeqが０．４６％以
下、溶接割れ感受性組成ＰCMが０．２９％以下からな
り、６００℃の温度における降伏強度が２１７Ｎ／ｍｍ
2以上であることを特徴とする。 Ｃeq＝C+1/21Si+1/6Mn+1/5Cr+1/4Mo+1/40Ni+1/14V ＰCM=C+1/30Si+1/20Mn+1/20Cr+1/15Mo+1/10V+1/20Cu+5B
【０００９】一方、耐火鋳鋼鋳物の製造方法は、ｗｔ％
でＣ：０．０９〜０．１５％、Ｓｉ：０．２〜０．５５
％、Ｍｎ：０．６〜１．４％、Ｃｒ：０．１〜０．３
％、Ｍｏ：０．１〜０．６％、Ｎｉ：０．０５％以上
０．６％未満、Ｖ：０．０１〜０．１５％及び残部がＦ
ｅと不可避不純物並びに下式により算出される炭素当量
Ｃ eqが０．４６％以下、溶接割れ感受性組成ＰCMが０．
２９％以下からなる鋳造物を、８５０〜１０００℃の温
度範囲に保持後、空冷して冷却する焼準処理を保持温度
を順に下げて２回以上繰り返し、その後に５００〜７０
０℃の温度範囲で焼戻し処理することを特徴とする。 Ｃeq＝C+1/24Si+1/6Mn+1/5Cr+1/4Mo+1/40Ni+1/14V ＰCM=C+1/30Si+1/20Mn+1/20Cr+1/15Mo+1/10V+1/20Cu+5B
でＣ：０．０９〜０．１５％、Ｓｉ：０．２〜０．５５
％、Ｍｎ：０．６〜１．４％、Ｃｒ：０．１〜０．３
％、Ｍｏ：０．１〜０．６％、Ｎｉ：０．０５％以上
０．６％未満、Ｖ：０．０１〜０．１５％及び残部がＦ
ｅと不可避不純物並びに下式により算出される炭素当量
Ｃ eqが０．４６％以下、溶接割れ感受性組成ＰCMが０．
２９％以下からなる鋳造物を、８５０〜１０００℃の温
度範囲に保持後、空冷して冷却する焼準処理を保持温度
を順に下げて２回以上繰り返し、その後に５００〜７０
０℃の温度範囲で焼戻し処理することを特徴とする。 Ｃeq＝C+1/24Si+1/6Mn+1/5Cr+1/4Mo+1/40Ni+1/14V ＰCM=C+1/30Si+1/20Mn+1/20Cr+1/15Mo+1/10V+1/20Cu+5B
【００１０】
【作用】Ｃ（炭素）は、鋳鋼の強度の向上に寄与する元
素であり、その含有量が、０．０９ｗｔ％未満である
と、所望の強度が得られない。一方、０．１５ｗｔ％を
超えると、靱性及び溶接性を劣化させる。Ｃの含有量
は、０．１〜０．１４ｗｔ％が好ましい。
素であり、その含有量が、０．０９ｗｔ％未満である
と、所望の強度が得られない。一方、０．１５ｗｔ％を
超えると、靱性及び溶接性を劣化させる。Ｃの含有量
は、０．１〜０．１４ｗｔ％が好ましい。
【００１１】Ｓｉ（珪素）は、脱酸効果と鋳造性を確保
するための元素であり、その含有量が、０．２ｗｔ％未
満であると、脱酸効果が少ない。一方、０．５５ｗｔ％
を超えると、ＳＮ４９０Ｂの上限値を超え、かつ、溶接
性を低下させる。Ｓｉの含有量は、０．３〜０．５ｗｔ
％が好ましい。
するための元素であり、その含有量が、０．２ｗｔ％未
満であると、脱酸効果が少ない。一方、０．５５ｗｔ％
を超えると、ＳＮ４９０Ｂの上限値を超え、かつ、溶接
性を低下させる。Ｓｉの含有量は、０．３〜０．５ｗｔ
％が好ましい。
【００１２】Ｍｎ（マンガン）は、脱酸脱硫に寄与する
元素であり、その含有量が、０．６ｗｔ％未満である
と、脱酸効果が得られない。一方、１．４ｗｔ％を超え
ると、溶接性及び靱性を劣化させるＭｎの含有量は、
０．６５〜１．０ｗｔ％が好ましい。
元素であり、その含有量が、０．６ｗｔ％未満である
と、脱酸効果が得られない。一方、１．４ｗｔ％を超え
ると、溶接性及び靱性を劣化させるＭｎの含有量は、
０．６５〜１．０ｗｔ％が好ましい。
【００１３】Ｃｒ（クロム）は、高温降伏強度（ＹＳ
600）の向上に寄与する元素であり、その含有量が、
０．１ｗｔ％未満であると、上記効果が得られない。一
方、０．３ｗｔ％を超えると、溶接性を損なう。Ｃｒの
含有量は、０．１２〜０．２５ｗｔ％が好ましい。
600）の向上に寄与する元素であり、その含有量が、
０．１ｗｔ％未満であると、上記効果が得られない。一
方、０．３ｗｔ％を超えると、溶接性を損なう。Ｃｒの
含有量は、０．１２〜０．２５ｗｔ％が好ましい。
【００１４】Ｍｏ（モリブデン）は、ＹＳ600、常温降
伏強度（ＹＳ）に対するＹＳ600の割合（ＹＳ600／Ｙ
Ｓ）を高めるのに有効な元素であり、その含有量が、
０．１ｗｔ％未満であると、上記効果が得られない。一
方、０．６ｗｔ％を超えると、溶接性を損なう。Ｍｏの
含有量は、０．３〜０．５５ｗｔ％が好ましい。
伏強度（ＹＳ）に対するＹＳ600の割合（ＹＳ600／Ｙ
Ｓ）を高めるのに有効な元素であり、その含有量が、
０．１ｗｔ％未満であると、上記効果が得られない。一
方、０．６ｗｔ％を超えると、溶接性を損なう。Ｍｏの
含有量は、０．３〜０．５５ｗｔ％が好ましい。
【００１５】Ｎｉ（ニッケル）は、０℃の温度における
吸収エネルギー（ｖＥｏ）を高めるのに有効な元素であ
り、その含有量が、０．０５ｗｔ％未満であると、上記
効果が得られない。一方、０．６ｗｔ％以上であると、
ＹＳと常温での引張強度（ＴＳ）がＳＮ４９０Ｂの上限
値を上回るおそれがある。Ｎｉの含有量は、０．１〜
０．５ｗｔ％が好ましい。
吸収エネルギー（ｖＥｏ）を高めるのに有効な元素であ
り、その含有量が、０．０５ｗｔ％未満であると、上記
効果が得られない。一方、０．６ｗｔ％以上であると、
ＹＳと常温での引張強度（ＴＳ）がＳＮ４９０Ｂの上限
値を上回るおそれがある。Ｎｉの含有量は、０．１〜
０．５ｗｔ％が好ましい。
【００１６】Ｖ（バナジウム）は、ＹＳ600を高めるの
に最も有効な元素であり、その含有量が、０．０１ｗｔ
％未満であると、上記効果が得られない。一方、０．１
５ｗｔ％を超えると、ＹＳ、ＴＳ、ｖＥｏにも大きく影
響し、ＹＳ、ＴＳがＳＮ４９０Ｂの上限値を上回り、
又、ＳＮ４９０ＢのｖＥｏの下限値を下回るおそれがあ
る。Ｖの含有量は、０．０５〜０．１２ｗｔ％が好まし
い。
に最も有効な元素であり、その含有量が、０．０１ｗｔ
％未満であると、上記効果が得られない。一方、０．１
５ｗｔ％を超えると、ＹＳ、ＴＳ、ｖＥｏにも大きく影
響し、ＹＳ、ＴＳがＳＮ４９０Ｂの上限値を上回り、
又、ＳＮ４９０ＢのｖＥｏの下限値を下回るおそれがあ
る。Ｖの含有量は、０．０５〜０．１２ｗｔ％が好まし
い。
【００１７】焼準温度が、８５０℃未満であると、鋳造
時の粗大フェライトが残存し、強度、靱性（ＹＳ、Ｔ
Ｓ、ｖＥｏ）が低下する。一方、９００℃を超えると、
結晶粒粗大に伴い焼入性が向上し、ベナイトが増加す
る。これによりＹＳ、ＴＳ、ＹＳ６００は増加し、ｖＥ
ｏは低下する。焼準処理は、Ａ3点（亜共析鋼がオース
テナイト単層になる温度）：８６７℃より３３℃高い９
００℃の温度で１回目を行った後、Ａ3点直上の８７０
℃の温度で２回目を行うのが好ましい。
時の粗大フェライトが残存し、強度、靱性（ＹＳ、Ｔ
Ｓ、ｖＥｏ）が低下する。一方、９００℃を超えると、
結晶粒粗大に伴い焼入性が向上し、ベナイトが増加す
る。これによりＹＳ、ＴＳ、ＹＳ６００は増加し、ｖＥ
ｏは低下する。焼準処理は、Ａ3点（亜共析鋼がオース
テナイト単層になる温度）：８６７℃より３３℃高い９
００℃の温度で１回目を行った後、Ａ3点直上の８７０
℃の温度で２回目を行うのが好ましい。
【００１８】焼戻し温度が、５５０℃未満であると、Ｙ
Ｓが低下する。一方、７００℃を超えると、ＹＳ、Ｔ
Ｓ、ＹＳ600が低下する。焼戻し処理は、６６０℃の温
度付近での処理を避けた方がよい。
Ｓが低下する。一方、７００℃を超えると、ＹＳ、Ｔ
Ｓ、ＹＳ600が低下する。焼戻し処理は、６６０℃の温
度付近での処理を避けた方がよい。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て具体的な実施例、比較例を参照して説明する。
て具体的な実施例、比較例を参照して説明する。
【００２０】実施例１〜５、比較例１〜１４
先ず溶解材料には、銑鉄、ＳＳ棒鋼、各添加元素の合金
鉄を用い、高周波誘導炉で所定成分の溶解後、砂型に各
試験体をＪＩＳ Ｇ ０３０７供試材（ａ）の形状で鋳
造し、型内で自然冷却し、注湯時より１６時間後に型ば
らしを行い放冷した。各試験体の分析結果を、ＳＮ４９
０Ｂのそれを併記した表３に示す。
鉄を用い、高周波誘導炉で所定成分の溶解後、砂型に各
試験体をＪＩＳ Ｇ ０３０７供試材（ａ）の形状で鋳
造し、型内で自然冷却し、注湯時より１６時間後に型ば
らしを行い放冷した。各試験体の分析結果を、ＳＮ４９
０Ｂのそれを併記した表３に示す。
【００２１】
【表３】
【００２２】次に、各試験体の押し湯部分を切断後、大
気炉を用い９００℃の温度で２時間保持後、空冷して冷
却し、しかる後に、比較例１〜１０、比較例１３，１
４、実施例１、実施例３〜５は、８７０℃の温度で２時
間保持後、空冷して冷却する２段階の焼準処理をする一
方、比較例１１は、１０５０℃の温度で２時間保持後、
空冷して冷却し、比較例１２は、８００℃の温度で２時
間保持後、空冷して冷却し、また、実施例２は、９００
℃の温度で２時間保持後、空冷して冷却する１段階の焼
準処理をした。次いで、比較例１〜１２、実施例１〜３
は６２０℃、比較例１３は７２０℃、比較例１４は４８
０℃、又実施例４，５は７００℃の温度で５時間保持
後、空冷して冷却する焼戻し処理を行った。次に、各試
験体の所定位置から常温引張試験片（ＪＩＳ Ｚ２２０
１ １４ａ号）、シャルピー試験片（ＪＩＳ Ｚ２２０
２４号）、高温用引張試験片（ＪＩＳ Ｇ０５６７ II
−６号）を採取し、機械試験を実施したところ、機械的
特性は、ＳＮ４９０Ｂのそれを併記する表４に示すよう
になった。
気炉を用い９００℃の温度で２時間保持後、空冷して冷
却し、しかる後に、比較例１〜１０、比較例１３，１
４、実施例１、実施例３〜５は、８７０℃の温度で２時
間保持後、空冷して冷却する２段階の焼準処理をする一
方、比較例１１は、１０５０℃の温度で２時間保持後、
空冷して冷却し、比較例１２は、８００℃の温度で２時
間保持後、空冷して冷却し、また、実施例２は、９００
℃の温度で２時間保持後、空冷して冷却する１段階の焼
準処理をした。次いで、比較例１〜１２、実施例１〜３
は６２０℃、比較例１３は７２０℃、比較例１４は４８
０℃、又実施例４，５は７００℃の温度で５時間保持
後、空冷して冷却する焼戻し処理を行った。次に、各試
験体の所定位置から常温引張試験片（ＪＩＳ Ｚ２２０
１ １４ａ号）、シャルピー試験片（ＪＩＳ Ｚ２２０
２４号）、高温用引張試験片（ＪＩＳ Ｇ０５６７ II
−６号）を採取し、機械試験を実施したところ、機械的
特性は、ＳＮ４９０Ｂのそれを併記する表４に示すよう
になった。
【００２３】
【表４】
【００２４】表３、表４から分かるように、ｗｔ％で
Ｃ：０．０９〜０．１５％、Ｓｉ：０．２〜０．５５
％、Ｍｎ：０．６〜１．４％、Ｃｒ：０．１〜０．３
％、Ｍｏ：０．１〜０．６％、Ｎｉ：０．０５％以上
０．６％未満、Ｖ：０．０１〜０．１５％及び残部がＦ
ｅと不可避不純物並びに炭素当量Ｃeq（Ｃeq＝C+1/24Si
+1/6Mn+1/5Cr+1/4Mo+1/40Ni+1/14V ）が０．４６％以
下、溶接割れ感受性組成ＰCM（Ｐ CM=C+1/30Si+1/20Mn+1
/20Cr+1/15Mo+1/10V+1/20Cu+5B）が０．２９％以下から
なる鋳造物を、８５０〜１０００℃の温度範囲に保持
後、空冷して冷却する焼準処理を保持温度を順に下げて
２回繰り返し、その後に５００〜７００℃の温度範囲で
焼戻し処理することによりＳＮ４９０Ｂに相当する機械
的性質及び溶接性を備えた耐火鋳鋼鋳物となる。
Ｃ：０．０９〜０．１５％、Ｓｉ：０．２〜０．５５
％、Ｍｎ：０．６〜１．４％、Ｃｒ：０．１〜０．３
％、Ｍｏ：０．１〜０．６％、Ｎｉ：０．０５％以上
０．６％未満、Ｖ：０．０１〜０．１５％及び残部がＦ
ｅと不可避不純物並びに炭素当量Ｃeq（Ｃeq＝C+1/24Si
+1/6Mn+1/5Cr+1/4Mo+1/40Ni+1/14V ）が０．４６％以
下、溶接割れ感受性組成ＰCM（Ｐ CM=C+1/30Si+1/20Mn+1
/20Cr+1/15Mo+1/10V+1/20Cu+5B）が０．２９％以下から
なる鋳造物を、８５０〜１０００℃の温度範囲に保持
後、空冷して冷却する焼準処理を保持温度を順に下げて
２回繰り返し、その後に５００〜７００℃の温度範囲で
焼戻し処理することによりＳＮ４９０Ｂに相当する機械
的性質及び溶接性を備えた耐火鋳鋼鋳物となる。
【００２５】なお、焼準処理は、８５０〜１０００℃の
温度範囲で、保持温度を順に下げて３，４回繰り返して
も同様な効果が得られた。
温度範囲で、保持温度を順に下げて３，４回繰り返して
も同様な効果が得られた。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の耐火鋳鋼
鋳物とその製造方法によれば建築構造用圧延鋼材ＳＮ４
９０Ｂに相当する機械的性質及び溶接性を備えたものと
なるので、ＳＮ４９０Ｂの接合金物として使用すること
ができる。
鋳物とその製造方法によれば建築構造用圧延鋼材ＳＮ４
９０Ｂに相当する機械的性質及び溶接性を備えたものと
なるので、ＳＮ４９０Ｂの接合金物として使用すること
ができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 ｗｔ％でＣ：０．０９〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．２〜０．５５％、Ｍｎ：０．６〜１．４％、Ｃ
ｒ：０．１〜０．３％、Ｍｏ：０．１〜０．６％、Ｎ
ｉ：０．０５％以上０．６％未満、Ｖ：０．０１〜０．
１５％及び残部がＦｅと不可避不純物並びに下式により
算出される炭素当量Ｃeqが０．４６％以下、溶接割れ感
受性組成ＰCMが０．２９％以下からなり、６００℃の温
度における降伏強度が２１７Ｎ／ｍｍ2以上であること
を特徴とする耐火鋳鋼鋳物。 Ｃeq＝C+1/24Si+1/6Mn+1/5Cr+1/4Mo+1/40Ni+1/14V ＰCM=C+1/30Si+1/20Mn+1/20Cr+1/15Mo+1/10V+1/20Cu+5B - 【請求項２】 ｗｔ％でＣ：０．０９〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．２〜０．５５％、Ｍｎ：０．６〜１．４％、Ｃ
ｒ：０．１〜０．３％、Ｍｏ：０．１〜０．６％、Ｎ
ｉ：０．０５％以上０．６％未満、Ｖ：０．０１〜０．
１５％及び残部がＦｅと不可避不純物並びに下式により
算出される炭素当量Ｃeqが０．４６％以下、溶接割れ感
受性組成ＰCMが０．２９％以下からなる鋳造物を、８５
０〜１０００℃の温度範囲に保持後、空冷して冷却する
焼準処理を保持温度を順に下げて２回以上繰り返し、そ
の後に５００〜７００℃の温度範囲で焼戻し処理するこ
とを特徴とする耐火鋳鋼鋳物の製造方法。 Ｃeq＝C+1/24Si+1/6Mn+1/5Cr+1/4Mo+1/40Ni+1/14V ＰCM=C+1/30Si+1/20Mn+1/20Cr+1/15Mo+1/10V+1/20Cu+5B
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001219720A JP2003027177A (ja) | 2001-07-19 | 2001-07-19 | 耐火鋳鋼鋳物とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001219720A JP2003027177A (ja) | 2001-07-19 | 2001-07-19 | 耐火鋳鋼鋳物とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003027177A true JP2003027177A (ja) | 2003-01-29 |
Family
ID=19053670
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001219720A Pending JP2003027177A (ja) | 2001-07-19 | 2001-07-19 | 耐火鋳鋼鋳物とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003027177A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016117936A (ja) * | 2014-12-22 | 2016-06-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 大型鋳鋼品の製造方法及び大型鋳鋼品 |
| CN110952037A (zh) * | 2019-11-18 | 2020-04-03 | 阳春新钢铁有限责任公司 | 一种400MPa热轧耐火钢筋及其制造方法 |
-
2001
- 2001-07-19 JP JP2001219720A patent/JP2003027177A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016117936A (ja) * | 2014-12-22 | 2016-06-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 大型鋳鋼品の製造方法及び大型鋳鋼品 |
| CN110952037A (zh) * | 2019-11-18 | 2020-04-03 | 阳春新钢铁有限责任公司 | 一种400MPa热轧耐火钢筋及其制造方法 |
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