JP2003022905A - 高抵抗希土類磁石とその製造方法 - Google Patents
高抵抗希土類磁石とその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱間塑性加工により製造するNd−Fe−B
系異方性磁石において、最大エネルギー積を5〜45M
GOeという高い値に維持した上で、磁石自身の比抵抗
を1×10−5〜1×10−2Ω・mレベルに高めたも
のを提供すること。この磁石をモータ部品として使用し
たとき、モータの損失が小さくし、高い効率を実現す
る。 【解決手段】 Nd2Fe14B化合物を主体とするN
d−Fe−B系磁石合金の粉末Aと、CaO,BeO,
CeO2,ZrO2,Al2O3,TiO2,MgO,
BaO,B2O3,SiO2,Y2O3,MnO,Cr
2O3,Nb 2O5,BN,CaF2,AlF3,Ce
F3,YF3およびMgF2から選んだ絶縁性の化合物
の粉末Bとを、容積比でA:B=60〜97:40〜3
の割合で混合し、混合物を熱間塑性加工して異方性を有
する磁石素材を得、この素材に必要な機械加工および着
磁を施す。
系異方性磁石において、最大エネルギー積を5〜45M
GOeという高い値に維持した上で、磁石自身の比抵抗
を1×10−5〜1×10−2Ω・mレベルに高めたも
のを提供すること。この磁石をモータ部品として使用し
たとき、モータの損失が小さくし、高い効率を実現す
る。 【解決手段】 Nd2Fe14B化合物を主体とするN
d−Fe−B系磁石合金の粉末Aと、CaO,BeO,
CeO2,ZrO2,Al2O3,TiO2,MgO,
BaO,B2O3,SiO2,Y2O3,MnO,Cr
2O3,Nb 2O5,BN,CaF2,AlF3,Ce
F3,YF3およびMgF2から選んだ絶縁性の化合物
の粉末Bとを、容積比でA:B=60〜97:40〜3
の割合で混合し、混合物を熱間塑性加工して異方性を有
する磁石素材を得、この素材に必要な機械加工および着
磁を施す。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、Nd−Fe−B系
異方性磁石において、高い最大エネルギー積を確保した
上で磁石自身の比抵抗を高め、モータ部品としての損失
を小さくした高抵抗希土類磁石に関する。本発明はま
た、そのような高抵抗希土類磁石の製造方法にも関す
る。
異方性磁石において、高い最大エネルギー積を確保した
上で磁石自身の比抵抗を高め、モータ部品としての損失
を小さくした高抵抗希土類磁石に関する。本発明はま
た、そのような高抵抗希土類磁石の製造方法にも関す
る。
【0002】
【従来の技術】Nd−Fe−B系希土類磁石は、最大エ
ネルギー積が大きいことが特徴であって、種々の高性能
モータを製造するために好んで使用されている。近年、
省エネルギーの観点から、この種のモータの損失を少な
くして効率を高めたいという要求が強い。
ネルギー積が大きいことが特徴であって、種々の高性能
モータを製造するために好んで使用されている。近年、
省エネルギーの観点から、この種のモータの損失を少な
くして効率を高めたいという要求が強い。
【0003】よく知られているように、モータの損失
は、鉄損と銅損とに大別される。このうちの鉄損は、ヨ
ークとして使用される軟磁性材料または磁石にその起源
があり、損失の原因は、これら材料内に生じる渦電流で
あって、渦電流がもたらす発熱は、モータの温度を高
め、二次的な問題を引き起こす。渦電流による発熱を抑
えるには、磁性材料自身の電気抵抗を増す必要がある。
は、鉄損と銅損とに大別される。このうちの鉄損は、ヨ
ークとして使用される軟磁性材料または磁石にその起源
があり、損失の原因は、これら材料内に生じる渦電流で
あって、渦電流がもたらす発熱は、モータの温度を高
め、二次的な問題を引き起こす。渦電流による発熱を抑
えるには、磁性材料自身の電気抵抗を増す必要がある。
【0004】はじめに述べたように、高性能モータには
高いエネルギー積の磁石が望ましいため、Nd−Fe−
B系希土類を材料とし、これを焼結磁石にしたものや、
熱間塑性加工により異方性を生じさせたものが、多く使
用されている。塑性加工を熱間プレスに続く熱間の押出
やアプセットとして行なえば、一軸異方性が生じ、熱間
後方押出として行なえば、ラジアル異方性が生じる。
高いエネルギー積の磁石が望ましいため、Nd−Fe−
B系希土類を材料とし、これを焼結磁石にしたものや、
熱間塑性加工により異方性を生じさせたものが、多く使
用されている。塑性加工を熱間プレスに続く熱間の押出
やアプセットとして行なえば、一軸異方性が生じ、熱間
後方押出として行なえば、ラジアル異方性が生じる。
【0005】ところが、このようにして製造したNd−
Fe−B系希土類磁石の比抵抗は、1×10−4Ω・m
レベルであって、一般の金属なみに低く、渦電流による
損失が大きい。磁石粉末を樹脂バインダーにより成形し
たボンド磁石は、比抵抗が大きいが、エネルギー積が小
さくて磁石としての性能が不足であるから、高トルクを
発生させる必要のあるモータの材料としては役立たな
い。
Fe−B系希土類磁石の比抵抗は、1×10−4Ω・m
レベルであって、一般の金属なみに低く、渦電流による
損失が大きい。磁石粉末を樹脂バインダーにより成形し
たボンド磁石は、比抵抗が大きいが、エネルギー積が小
さくて磁石としての性能が不足であるから、高トルクを
発生させる必要のあるモータの材料としては役立たな
い。
【0006】磁石の比抵抗を高める手段として、Nd−
Fe−B系希土類磁石の粉末相互間を絶縁性の物質で絶
縁することが考えられる。しかし、希土類元素であるN
dは反応性が高く、磁石の製造過程で行なう焼結の温度
1100℃前後の高温で絶縁性の物質と反応し、磁石特
性を発現させているNdリッチ相やNd2Fe14B化
合物が減少して、磁石特性が低下するおそれが大きい。
また、この反応により絶縁性の物質も変質し、それが本
来もっていた高い比抵抗も、低下する可能性が高い。
Fe−B系希土類磁石の粉末相互間を絶縁性の物質で絶
縁することが考えられる。しかし、希土類元素であるN
dは反応性が高く、磁石の製造過程で行なう焼結の温度
1100℃前後の高温で絶縁性の物質と反応し、磁石特
性を発現させているNdリッチ相やNd2Fe14B化
合物が減少して、磁石特性が低下するおそれが大きい。
また、この反応により絶縁性の物質も変質し、それが本
来もっていた高い比抵抗も、低下する可能性が高い。
【0007】発明者らは、熱間塑性加工により製造する
Nd−Fe−B系異方性磁石に着目した。一軸異方性の
ものにせよ、ラジアル異方性のものにせよ、熱間塑性加
工の温度は約800℃であって、上記した焼結の温度約
1100℃より300℃ほど低い。それゆえ、Ndと絶
縁性物質との反応を避けて、磁石粉末相互間を絶縁する
ことが可能であろう、という期待である。実験の結果、
特定の絶縁性物質を選択することにより、この期待が実
現できることがわかった。
Nd−Fe−B系異方性磁石に着目した。一軸異方性の
ものにせよ、ラジアル異方性のものにせよ、熱間塑性加
工の温度は約800℃であって、上記した焼結の温度約
1100℃より300℃ほど低い。それゆえ、Ndと絶
縁性物質との反応を避けて、磁石粉末相互間を絶縁する
ことが可能であろう、という期待である。実験の結果、
特定の絶縁性物質を選択することにより、この期待が実
現できることがわかった。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
した発明者らの新知見を活用し、熱間塑性加工により製
造するNd−Fe−B系異方性磁石において、高い最大
エネルギー積を確保した上で磁石自身の比抵抗を高める
こと、具体的には、磁石の比抵抗ρを、少なくとも1桁
高めて1×10−5Ω・mレベルにすること、それによ
って、この磁石をモータ部品として使用したとき、モー
タの損失が小さくなる高抵抗希土類磁石を提供すること
にある。そのような高抵抗希土類磁石の製造方法を提供
することもまた、本発明の目的に包含される。
した発明者らの新知見を活用し、熱間塑性加工により製
造するNd−Fe−B系異方性磁石において、高い最大
エネルギー積を確保した上で磁石自身の比抵抗を高める
こと、具体的には、磁石の比抵抗ρを、少なくとも1桁
高めて1×10−5Ω・mレベルにすること、それによ
って、この磁石をモータ部品として使用したとき、モー
タの損失が小さくなる高抵抗希土類磁石を提供すること
にある。そのような高抵抗希土類磁石の製造方法を提供
することもまた、本発明の目的に包含される。
【0009】
【課題を解決するための手段】本発明の高抵抗希土類磁
石は、熱間塑性加工をへて製造されたNd−Fe−B系
異方性磁石であって、Nd2Fe14B化合物を主体と
する合金からなる磁石相Aの周囲を、絶縁性の化合物の
相Bが被覆した粒子の集合体からなり、磁石の比抵抗ρ
が少なくとも1×10−5Ω・mであること特徴とす
る。
石は、熱間塑性加工をへて製造されたNd−Fe−B系
異方性磁石であって、Nd2Fe14B化合物を主体と
する合金からなる磁石相Aの周囲を、絶縁性の化合物の
相Bが被覆した粒子の集合体からなり、磁石の比抵抗ρ
が少なくとも1×10−5Ω・mであること特徴とす
る。
【0010】
【発明の実施形態】B相を形成する絶縁性の化合物とし
て有用なものは、一群の酸化物、窒化物および一群のフ
ッ化物である。
て有用なものは、一群の酸化物、窒化物および一群のフ
ッ化物である。
【0011】酸化物のグループは、その800℃におけ
る酸化物標準生成自由エネルギー△Gが−120000
cal/molO2以下であるものである。具体例は、Ca
O,BeO,CeO2,ZrO2,Al2O3,TiO
2,MgO,BaO,B2O3,SiO2,Y2O3,
MnO,Cr2O3およびNb2O5であり、このグル
ープから選んだ1種または2種以上を使用する。△Gが
負に大きい値をとる酸化物を選択することにより、磁石
成分のNdと絶縁性酸化物との反応を抑制することが可
能となり、その結果、磁石の磁気特性を低下させること
なく、電気抵抗を高めることができる。
る酸化物標準生成自由エネルギー△Gが−120000
cal/molO2以下であるものである。具体例は、Ca
O,BeO,CeO2,ZrO2,Al2O3,TiO
2,MgO,BaO,B2O3,SiO2,Y2O3,
MnO,Cr2O3およびNb2O5であり、このグル
ープから選んだ1種または2種以上を使用する。△Gが
負に大きい値をとる酸化物を選択することにより、磁石
成分のNdと絶縁性酸化物との反応を抑制することが可
能となり、その結果、磁石の磁気特性を低下させること
なく、電気抵抗を高めることができる。
【0012】窒化物としては、BNが挙げられる。
【0013】フッ化物の例は、CaF2,AlF3,C
eF3,YF3およびMgF2であり、このグループか
ら選んだ1種または2種以上を使用する。
eF3,YF3およびMgF2であり、このグループか
ら選んだ1種または2種以上を使用する。
【0014】磁石材料のA相と絶縁物のB相とは、両者
の割合が容積比でA:B=60〜97:40〜3の範囲
に入るように使用する。絶縁物が少なくては、比抵抗の
増大は望めず、一方で絶縁物が多すぎることは磁石材料
が少なくなることであって、磁石の性能が低くなる。磁
気特性があまり低くならない限度で、比抵抗は、前記し
た1×10−5Ω・mを上回り、最大1×10−2Ω・
mのレベルまで高めることができる。
の割合が容積比でA:B=60〜97:40〜3の範囲
に入るように使用する。絶縁物が少なくては、比抵抗の
増大は望めず、一方で絶縁物が多すぎることは磁石材料
が少なくなることであって、磁石の性能が低くなる。磁
気特性があまり低くならない限度で、比抵抗は、前記し
た1×10−5Ω・mを上回り、最大1×10−2Ω・
mのレベルまで高めることができる。
【0015】本発明の高抵抗希土類磁石は、磁石の最大
エネルギー積を少なくとも5MGOeとすることがで
き、通常はそれを上回る20MGOeのレベル、最高の
値としては、45MGOeを達成することも可能であ
る。
エネルギー積を少なくとも5MGOeとすることがで
き、通常はそれを上回る20MGOeのレベル、最高の
値としては、45MGOeを達成することも可能であ
る。
【0016】このような高抵抗希土類磁石を製造する本
発明の方法は、Nd2Fe14B化合物を主体とする合
金からなるNd−Fe−B系磁石材料の粉末Aと、前記
した絶縁性物質である酸化物、窒化物またはフッ化物の
粉末Bとを、容積比でA:B=60〜97:40〜3の
割合で混合し、混合物を熱間塑性加工して異方性を有す
る磁石素材を得、この素材に必要な機械加工および着磁
を施すことからなる。
発明の方法は、Nd2Fe14B化合物を主体とする合
金からなるNd−Fe−B系磁石材料の粉末Aと、前記
した絶縁性物質である酸化物、窒化物またはフッ化物の
粉末Bとを、容積比でA:B=60〜97:40〜3の
割合で混合し、混合物を熱間塑性加工して異方性を有す
る磁石素材を得、この素材に必要な機械加工および着磁
を施すことからなる。
【0017】
【実施例】[実施例1]原子%で、Nd:31%、F
e:62.5%、Co:5.0%、B:0.9%、G
a:0.6%からなる組成のNd−Fe−B系磁石合金
を溶製し、25m/秒の周速で回転する銅製ロールを用
いた液体急冷法により急冷フレークを製造し、これを粉
砕することにより、平均粒径150μmの磁石粉末を得
た。この磁石粉末に、表1に掲げる種々の絶縁物質(酸
化物)の粉末を混合した。それら絶縁物質の800℃に
おける酸化物標準生成エネルギーを、併せて表1に示
す。
e:62.5%、Co:5.0%、B:0.9%、G
a:0.6%からなる組成のNd−Fe−B系磁石合金
を溶製し、25m/秒の周速で回転する銅製ロールを用
いた液体急冷法により急冷フレークを製造し、これを粉
砕することにより、平均粒径150μmの磁石粉末を得
た。この磁石粉末に、表1に掲げる種々の絶縁物質(酸
化物)の粉末を混合した。それら絶縁物質の800℃に
おける酸化物標準生成エネルギーを、併せて表1に示
す。
【0018】混合物を室温でプレス加工し、直径18mm
×高さ30mmの円柱状のグリーン成形体を得た。このグ
リーン成形体を800℃でホットプレスして、直径18
mm×高さ16mmの円柱状体としたのち、800℃におけ
る熱間押し出し加工により、外径18mm×内径14mm×
高さ約35mmの円筒状磁石とした。この磁石は、ラジア
ル異方性磁石である。得られた磁石について、残留磁化
Br,固有保持力iHcおよび最大エネルギー積(BH)
maxを、BHトレーサーを用いて測定した。さらに電気
比抵抗ρを、四端子法により測定した。結果を、表1に
示す。
×高さ30mmの円柱状のグリーン成形体を得た。このグ
リーン成形体を800℃でホットプレスして、直径18
mm×高さ16mmの円柱状体としたのち、800℃におけ
る熱間押し出し加工により、外径18mm×内径14mm×
高さ約35mmの円筒状磁石とした。この磁石は、ラジア
ル異方性磁石である。得られた磁石について、残留磁化
Br,固有保持力iHcおよび最大エネルギー積(BH)
maxを、BHトレーサーを用いて測定した。さらに電気
比抵抗ρを、四端子法により測定した。結果を、表1に
示す。
【0019】
【表1】
【0020】[比較例]△Gが−120000cal/mol
O2に達しない絶縁物を添加した以外は実施例1と同様
にして、磁石を製造した。それら磁石の磁気特性を測定
した結果を、表2に示す。
O2に達しない絶縁物を添加した以外は実施例1と同様
にして、磁石を製造した。それら磁石の磁気特性を測定
した結果を、表2に示す。
【0021】
【表2】
【0022】[実施例2]原子%で、Nd:29%、F
e:65.1%、Co:5.0%、B:0.9%からな
る組成のNd−Fe−B系磁石合金を溶製し、25m/
秒の周速で回転する銅製ロールを用いた液体急冷法によ
り急冷フレークを製造し、これを粉砕することにより、
平均粒径150μmの磁石粉末を得た。この磁石粉末
に、表3に掲げる種々の絶縁物質(窒化物、フッ化物)
の粉末を混合した。
e:65.1%、Co:5.0%、B:0.9%からな
る組成のNd−Fe−B系磁石合金を溶製し、25m/
秒の周速で回転する銅製ロールを用いた液体急冷法によ
り急冷フレークを製造し、これを粉砕することにより、
平均粒径150μmの磁石粉末を得た。この磁石粉末
に、表3に掲げる種々の絶縁物質(窒化物、フッ化物)
の粉末を混合した。
【0023】混合物を室温でプレス加工し、直径18mm
×高さ30mmの円柱状のグリーン成形体を得た。このグ
リーン成形体を800℃でホットプレスして、直径18
mm×高さ16mmの円柱状体としたのち、800℃におけ
る熱間押し出し加工により、外径18mm×内径14mm×
高さ約35mmの円筒状磁石とした。この磁石は、ラジア
ル異方性磁石である。得られた磁石について、残留磁化
Br,固有保持力iHcおよび最大エネルギー積(BH)
maxを、BHトレーサーを用いて測定するとともに、電
気比抵抗ρを、四端子法により測定した。それらの結果
を、表3にあわせて示す。
×高さ30mmの円柱状のグリーン成形体を得た。このグ
リーン成形体を800℃でホットプレスして、直径18
mm×高さ16mmの円柱状体としたのち、800℃におけ
る熱間押し出し加工により、外径18mm×内径14mm×
高さ約35mmの円筒状磁石とした。この磁石は、ラジア
ル異方性磁石である。得られた磁石について、残留磁化
Br,固有保持力iHcおよび最大エネルギー積(BH)
maxを、BHトレーサーを用いて測定するとともに、電
気比抵抗ρを、四端子法により測定した。それらの結果
を、表3にあわせて示す。
【0024】
【表3】
【0025】
【発明の効果】本発明の高抵抗希土類磁石は、熱間塑性
加工をへて製造されたNd−Fe−B系異方性磁石にお
いて、磁石性能の尺度となる最大エネルギー積は5〜4
5MGOeという高い水準を維持し、一方で比抵抗は焼
結体の示す1×10−6Ω・mとはオーダーを異にす
る、1×10−5〜1×10−2Ω・mというレベルに
高めたものである。従ってこの磁石における渦電流の発
生はよく抑えられ、発熱が少なく、かつ損失が少ない。
この磁石を使用してモータを製造すれば、高速回転時に
も温度の上昇がわずかですみ、効率の高い運転をするこ
とができる。
加工をへて製造されたNd−Fe−B系異方性磁石にお
いて、磁石性能の尺度となる最大エネルギー積は5〜4
5MGOeという高い水準を維持し、一方で比抵抗は焼
結体の示す1×10−6Ω・mとはオーダーを異にす
る、1×10−5〜1×10−2Ω・mというレベルに
高めたものである。従ってこの磁石における渦電流の発
生はよく抑えられ、発熱が少なく、かつ損失が少ない。
この磁石を使用してモータを製造すれば、高速回転時に
も温度の上昇がわずかですみ、効率の高い運転をするこ
とができる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 吉川 紀夫
愛知県名古屋市港区竜宮町10番地 大同特
殊鋼株式会社築地工場内
Fターム(参考) 4K018 AA27 AB01 AB03 AB10 BA18
BC28 EA01 KA45
5E040 AA04 BC01 HB07 HB14 HB17
NN05 NN17
Claims (7)
- 【請求項1】 熱間塑性加工をへて製造されたNd−F
e−B系異方性磁石であって、Nd2Fe14B化合物
を主体とする合金からなる磁石相Aの周囲を、絶縁性の
化合物の相Bが被覆した粒子の集合体からなり、磁石の
比抵抗ρが少なくとも1×10−5Ω・mであること特
徴とする高抵抗希土類磁石。 - 【請求項2】 B相を形成する絶縁性の化合物が酸化物
であって、その800℃における酸化物標準生成自由エ
ネルギー△Gが−120000cal/molO2以下である
請求項1の高抵抗希土類磁石。 - 【請求項3】 B相を形成する絶縁性の化合物が、Ca
O,BeO,CeO 2,ZrO2,Al2O3,TiO
2,MgO,BaO,B2O3,SiO2,Y2O3,
MnO,Cr2O3およびNb2O5から選んだ1種ま
たは2種以上である請求項2の高抵抗希土類磁石。 - 【請求項4】 B相を形成する絶縁性の化合物が、B
N,CaF2,AlF 3,CeF3,YF3およびMg
F2から選んだ1種または2種以上である請求項1の高
抵抗希土類磁石。 - 【請求項5】 A相とB相の割合が容積比でA:B=6
0〜97:40〜3である請求項1の高抵抗希土類磁
石。 - 【請求項6】 磁石の最大エネルギー積が少なくとも5
MGOeである請求項1の高抵抗希土類磁石。 - 【請求項7】 Nd2Fe14B化合物を主体とする合
金からなるNd−Fe−B系磁石材料の粉末Aと、請求
項4または5に記載の酸化物、窒化物またはフッ化物の
粉末Bとを、容積比でA:B=60〜97:40〜3の
割合で混合し、混合物を熱間塑性加工して異方性を有す
る磁石素材を得、この素材に必要な機械加工および着磁
を施すことからなる高抵抗希土類磁石の製造方法。
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JP2001209482A JP2003022905A (ja) | 2001-07-10 | 2001-07-10 | 高抵抗希土類磁石とその製造方法 |
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ID=19045129
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