JP2002542591A - 液体水の直接的噴射に基づく冷却装置を備える燃料電池 - Google Patents
液体水の直接的噴射に基づく冷却装置を備える燃料電池Info
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Abstract
Description
池に関する。
換言すれば、これらの燃料電池は、熱エネルギに完全に放散せずに、従って、カ
ルノーサイクルの制限を受けることなく、燃料(例えば、水素を含むガス状混合
体、又はメタノール又はエタノールのような軽アルコール)が酸化剤(例えば、
空気又は酸素)と反応することによる自由エネルギを変換する。化学的エネルギ
を電気エネルギに望ましいように変換するため、電子及びH+イオンを同時に解
放して燃料を電池のアノードにて酸化させる一方、酸化剤は、H+イオンが消費
されるカソードにて還元させる。発生器の2つの極は、適当な電解質によって分
離し、アノードからカソードへの連続的なH+イオンの流れを許容すると同時に
、1つの極から別の極への電子の移動を妨害し、これにより、2つの電極間の電
位差が最大となるようにしなければならない。この電位差は、実際上、その過程
自体の駆動力を表わす。燃料電池は、従来の発電装置に対する優れた代替例であ
るとみなされている。特に、その極めて好ましい環境上の影響(汚染排出物及び
騒音が生じないこと、唯一の副産物は水が生成させること)に鑑みるとき、これ
らの燃料電池は、色々な寸法の静止発電の分野(発電所、補助的発電機等)及び
可動の適用例の分野(電気車の適用例、宇宙、海中及び航空の適用例に対する自
動的エネルギ又は補助エネルギの発生)の双方にて使用される。
最適な作動状態を迅速に実現すること、高電力密度、可動部品の不存在及び腐蝕
現象及び過酷な熱サイクルの不存在に関連して性質上の確実性を有することに起
因して更なる有利な点をもたらす。事実上、従来技術の全ての燃料電池の間にて
、ポリマー電解質燃料電池は、全体的な作動温度が最低である(通常、70乃至
100℃)。
電荷を分離することになる酸一塩基の加水分解を受けることのできる基で部分的
な官能基として形成された化学的に不活性なポリマーである、陽イオン交換膜で
ある。上記の加水分解は、より正確には、正イオン(陽イオン)を解放すること
と、膜を構成するポリマー上に一定の負の電荷を形成することとから成る。多孔
質の電極を膜の表面上に取り付ける。このことは、反応剤が膜の境界面まで流れ
ることを許容する。燃料の酸化又は酸化剤の還元の相応する半反応にとって有益
である、例えば、白金黒のような触媒が、電極及び/又は膜側部の上記境界面に
取り付けられる。この配置は、また、膜の2つの面の間に電位勾配が確立され且
つ外部の電気回路が同時に閉回路とされたとき、陽イオンが連続的に流れること
を許容する。上述したように、この場合、H+イオンは伝達された陽イオンであ
るため、アノードにおいて種を低電気化学的電位で供給し及びカソードにおいて
種をより高い電気化学的電位で供給したときに、電位差が生じ、この電位差によ
って、外部回路が接続すると直ちに、外部回路に亙る電子の流れを横断する陽子
の伝導(すなわち、電流)が生ずる。
率を評価するための決定的なパラメータの1つである。陽子の伝導が非効率的で
あるならば、発生された電気的出力を利用する外部の抵抗負荷に対して電気回路
が一度び接続したとき、電池の極の電位差は顕著に降下することになる(電池の
電圧の降下)。一方、この電位差の降下は、反応エネルギが熱エネルギに消散す
る程度を増大させ、その結果、燃料の交換効率を低下させることになる。
能であり、例えば、米国、デュポン・デ・ナミュアー(Dupont de N
emours)からナフィオン(Nafion)(登録商標名)という商標名で
販売されているもの、米国、ゴア(Gore)からゴアセレクト(Gore S
elect)(登録商標名)という商標名で販売されているもの、及び日本の旭
化成(Asahi Chemicals)からアシプレックス(Aciplex
)(登録商標名)という商標名で販売されているもののように、産業用の燃料電
池にて広く使用されている。これらの膜の全ては、その作用機構に関係した本質
的な加工方法の制約による悪影響を受ける。すなわち、加水分解メカニズムによ
って陽子の伝導を開始することを可能にする電荷が分離するため、かかる膜は、
液体水の存在下においてのみその導電性を生じさせる。水の形成は、燃料電池の
作用の本質的な結果ではあるが、その結果の程度は、特に、十分に高電流密度に
て作動するとき、膜の正確な水和状態を保つのにほとんど常に不十分である。
なくするが、エネルギ効率を低下させ且つより多量の熱を発生させることになる
。実用的な電流密度(例えば、150乃至1500mA/cm2の範囲)にて作
動する燃料電池内で発生された多量の熱は、100℃以上の作動に通常、不適当
である、イオン交換樹脂膜の制限された熱的安定性を考慮するのみならず、発生
された水の蒸発を可能な限り少なく、また、それに伴って、不活性物質及び変換
されなかった反応剤の流れによって電池から水が除去される量を少なくするため
、装置の熱的調節が可能であるように、十分に除去しなければならない。更に、
単一の燃料電池の極における電圧が実用的に使用するのに過少であるから、米国
特許第3,012,086号に示されたように、上記の電池は、双極接続部によ
って通常、直列に接続され、反応剤を供給するフィルタ−プレス装置内で並列に
組み立てられる。通常、「組合わせ体(stack)」と称される、かかる燃料
電池バッテリの構成において、熱の除去という問題点は、外壁を通しての熱の対
流を利用することが可能である単一の電池の場合に増幅される。この理由のため
、従来の燃料電池の全ての設計は、循環する流体との熱交換によって熱を除去す
るための適当な液圧回路を提供する。かかる流体は、電気的接続状態にて単一の
電池の間に差し込まれた双極プレート又は適当な部分に形成された折れ曲り部分
内で提供することができる。その双方の方策は、組合わせ体の構造を更に複雑化
し、重量及び容積を増し、これにより、特に自動車への適用例において、最大値
とすることが極めて望ましいパラメータである、電力密度を減少させることにな
る。
接する双極プレートの周縁部分内を循環する、PCT出願第WO98/2880
9号に記載されている。しかし、このようにして、膜の中央部分が周縁領域の温
度よりも高温度にて作動しているとき、直交状の温度プロファイルが得られ、こ
れにより、膜自体の完全さにとって極めて有害となる可能性がある熱勾配を確立
する。
件は極めて厳しいものの、実現可能であると思われるが、発生された水が単独で
膜の十分な水の水和レベルを保つのには、燃料電池組合わせ体からの向流的な排
水は、過度に多量なままである。このため、従来技術の組合わせ体の設計は、冷
却装置に加えて、第二の補助的な装置を開発し、この装置は、必要とされる追加
的な量の水を発生器に噴射することを可能にする。この回路は、全体として、例
えば、液体水中で発泡させ、又は水蒸気を補助電池内の適当な膜を通して拡散さ
せることにより、燃料電池のアノード区画室及びカソード区画室の入口にて反応
剤を予め加湿することを可能にする。この第二の回路も、重量、容積及び投資コ
ストを明らかに増大させることになる。更に、電池区画室内液体が過剰であるな
らば、ガス状の反応剤が電極の表面にアクセスすることを妨害するという劇的な
結果を招来する可能性があるから、装置に供給すべき水の量を、正確に制御しな
ければならない。上記の装置により供給される水の較正、特に、間接的な較正を
行うための唯一の可能性は、水自体の温度、従って、その蒸気圧力に作用するこ
とである。一方、このことは、燃料電池組合わせ体の加湿装置に対しサーモスタ
ット機能を持たせることを必要とするから、構造の設計を更に複雑化する。
ば、超音波エーロゾル発生器によって噴霧した水を噴射することを通じて上記流
れを加湿することが記載されている、欧州特許公告第316 626号に開示さ
れている。この解決策は、供給された水の一部が電池内部で蒸発され、これによ
り、かなりの量の熱を除去するため、負担の大きい補助的な熱交換回路により組
合わせ体を冷却するという必要性を部分的に緩和する。しかし、この装置は、高
価であることに加えて燃料電池により発生された電気的出力の特定の部分を消費
するエーロゾル発生器に関係する構造上の複雑さにより表わされる基本的な欠点
による悪影響を受ける。
合、補助的な回路を必要とせずに膜を加湿すると同時に、組合わせ体を冷却する
ことを保証するためには、電池内の水の透過時間は短過ぎる。
した水を追加することは、水の一部を凝縮させ又は液滴を形成して、組合わせ体
の一部の電池(典型的に、反応剤の入口に近い電池)に過剰な量の水を供給し、
また、その他の一部の電池(典型的に、反応剤入口からより離れた電池)に対し
不十分な量の水を供給する結果となることがある。
に、双極プレートと電極表面との間に介在させた網状の導電性で且つ熱伝導性材
料から成る燃料電池組合わせ体にて構成され、この場合、反応剤の加湿及び熱的
制御は、その大きい表面を利用し、また、電極から熱を効率的に除去することを
許容するその熱伝導性を利用する網状材料内で部分的に蒸発する適当な水の流れ
を単一回路で直接的に噴射することにより実現される。
の入口マニホルドから下流の位置に配置されている。 別の実施の形態において、上記噴射点は、反応剤が供給される領域から物理的
に分離された領域内で網状材料の周縁に相応して配置されている。
噴射される。 別の実施の形態において、水は、網状材料内に形成され且つ該網状材料の表面
の全体に沿って伸びる曲折した形状の凹状部分に相応して噴射される。
形状の凹状部分に相応して噴射される。 次に、図面を参照しつつ本発明を説明する。
ニットを表わす基本電池(1)の各々は、内側から外側にかけて、イオン交換膜
(2)と、一対の多孔質電極(3)と、膜(2)及び電極(3)の各々の間の境
界面に形成された一対の触媒層(4)と、一対の導電性網状要素(5)と、周縁
を密封する一対のガスケット(6)と、基本電池(1)の境を設定する一対の双
極プレート(7)とを備えている。網状要素(5)は、50%の最小多孔度を有
し、双極プレート(7)を電極(3)に接続し、ガス状反応剤及び加湿用水を分
配し、該水を網状要素(5)の厚さの全てに亙って分割し、これにより、双極プ
レート(7)及び電極(3)により境が設定されたチャンバの全容積内での蒸発
を好ましいものにするという機能を果たす。双極プレート(7)及びガスケット
(6)の周縁領域における適当な穴は、上述した構成要素を並置したとき、反応
剤を供給するために使用することのできる、その一方のみを図面に図示した、2
つの上方マニホルド(8)と、発生された水、ガス状不活性物質及び反応剤の非
変換部分を排出するために使用することのできる、その一方のみを図面に図示し
た、2つの下方マニホルド(9)とを形成する。
ルド(8)を排出管路として使用してもよい。相応する下方マニホルド(9)を
出口として使用して、2つの反応剤の一方を上方マニホルド(8)の一方を通し
て供給する一方、相応する上方マニホルド(8)を出口として使用して、他方の
反応剤を他方の下方マニホルド(9)を通して供給してもよい。
プレート(10)があり、該端部プレートの一方には、マニホルド(8)、(9
)への液圧接続用の接続部(図示せず)が設けられ、またその端部プレートの双
方には、完全な組合わせ体をクランプ止めすべく使用される連結ロッド用の適当
な穴(同様に図示せず)が設けられる。図2A及び図2Bを参照すると、フィル
タ−プレス装置のモジュラーアセンブリの反復的ユニットを構成する基本電池(
1´)の各々は、内側から外側にかけて、イオン交換膜(2´)と、一対の多孔
質電極(3´)と、膜(2´)及び電極(3´)の各々の間の境界面に形成され
た一対の触媒層(4´)と、液圧密封する一対の平面状ガスケット(6´)と、
基本電池(1´)の境を設定する一対の双極プレート(7´)とを備えている。
双極プレート(7´)は、リブ付きプロフィール(11)を有しており、該プロ
フィールの突出部分は、組合わせ体を通じての電気的導通性を保証する一方、凹
状部分は、ガス及び水の循環を許容する。双極プレート(7´)の周縁領域の適
当な穴は、上述した構成要素を並置したとき、反応剤を供給するために使用する
ことのできる、その一方のみを図面に図示した、2つの上方マニホルド(8´)
と、発生された水、ガス状不活性物質及び反応剤の非変換部分を排出するために
使用することのできる、その一方のみを図面に図示した、2つの下方マニホルド
(9´)とを形成する。この場合にも、下方マニホルド及び上方マニホルドの機
能を逆にすることが可能である。
部プレート(10´)があり、端部プレートの一方には、マニホルド(8´)、
(9´)への液圧接続用の接続部(図示せず)が設けられ、またその端部プレー
トの双方には、完全な組合わせ体をクランプ止めする連結ロッド用の適当な穴(
同様に、図示せず)が設けられる。
形態が図示されている。このガスケットは、フィルタ−プレス装置内で並置する
ことにより上方マニホルド(8)を形成する上方穴(12)と、フィルタ−プレ
ス装置内で並置することにより下方マニホルド(9)を形成する下方穴(13)
と、網状要素(5)用のハウジング(14)と、選択的に、水(15)を噴射す
るための1つ以上の通路とを備える。
網状要素(5)の1つの実施の形態が図示されている。図7Bには、四角形のメ
ッシュを有する平面状の細かい網が図示されている。
で出来た網状要素(5)の幾つかの実施の形態が図示されている。図9及び図1
0の実施の形態において、水を噴射する好ましい通路として作用する凹所(16
)は、例えば、冷間押抜き法によって上記の金属材料内に形成される。
組合わせ体を図1の方法に従って製造し且つ次の構成要素を装着した。
)115として市販されているイオン交換膜(2); 作用面積200cm2を有する活性炭素上で支持された白金粒子で出来た触媒
層(4)により活性化される、エラット(ELAT)(登録商標名)という商標
名にて、E−テック(E−Tek)インコーポレーテッドにより市販されている
電極(3); 1乃至3mmの範囲の孔を有する、図8に図示したニッケル発泡材で出来た網
状要素(5); 図3の方法によるガスケット(6); 厚さ2mmのステンレス鋼薄板で出来た双極プレート(7); 可変抵抗負荷に接続された集電ソケットが設けられた、外部電池の双極プレー
ト(7)に電気的に接続したアルミニウムの端部プレート(10)である。
せ体はガス状反応剤の供給分及び外部回路に接続され、この外部回路には、熱交
換器によって所望の温度にサーモスタット式に調節した脱イオン水を循環させた
。これらの接続部を介して、組合わせ体には、フィルタ−プレスの形態にて上方
穴(12)及び双極プレート(7)の相応する穴を並置させることにより、得ら
れた上方マニホルド(8)によって陰極(アノード)にて70%の水素を含む混
合体を供給し、陽極(カソード)にて空気を供給した。当該マニホルド(8)に
は、相応する回路から脱イオン水の流れを供給した。この脱イオン水の流量は、
その装置の動的応答性に従って、必要に応じて調節した。組合わせ体には、マニ
ホルド(8)内に噴射した水の蒸発により供給されるものに加えて、補助的な冷
却作用は提供しなかった。
、300mA/cm2の電流密度にて12時間作動させた。単一の電池の電圧が
最大となるように水量を手操作で調節した。この手操作の調節の終了時、その双
方の組合わせ体の各電池にて715乃至745mVの範囲の電圧が検知された。
30の電池から成る組合わせ体において、最低の電圧値を有する電池を反応剤に
接続された端部プレート及び水入口(末端の電池)から更に離れるように統計学
的に配分した。最初の1時間の作動後、単一の電池の電圧は、全体として一定状
態に留まる傾向であった。次に、2つの組合わせ体から600mA/cm2の電
流密度が得られるように端部プレート(10)に印加した抵抗負荷を変化させた
。15の電池から成る組合わせ体は安定的な作動状態を保ち、単一の電池の電圧
は600乃至670mVの範囲にあり、最低値が末端の電池の間で統計学的に配
分されるようにした。特に、多分、局部的な過熱の結果として、端部電池により
示される電圧が連続的に減少したため、30の電池から成る組合わせ体は約1時
間後に停止させた。
噴霧することにより同一の試験を繰り返した。それら全ての場合、性能の変化は
何ら観察されなかった。
した。
販されているイオン交換膜(2´); 作用面積200cm2を有する、活性炭素上で支持された白金粒子で出来た触
媒層(4´)により活性化される、エラット(登録商標名)という商標名にて、
E−テックインコーポレーテッドにより市販されている電極(3´); 電極(3´)の厚さと等しい厚さを有する平面状密封ガスケット(6´); 5mmの厚さを有するリブ付きのグラファイトシートで出来た双極プレート(
7´); 可変抵抗負荷に接続された集電ソケットが設けられた、外部電池の双極プレー
ト(7´)に電気的に接続された銅製の端部プレート(10´)である。
られた適当な接続部によりガス状反応剤の供給回路に接続し且つ熱交換器により
所望の温度にサーモスタット式に調節された脱イオン水が循環する外部回路に接
続した。これらの接続部を介して、組合わせ体には、上方マニホルド(8´)を
通して陰極(アノード)にて70%の水素を含む混合体を供給し、陽極(カソー
ド)にて空気を供給した。脱イオン水の流れは、相応する回路から同一のマニホ
ルド(8´)に供給した。組合わせ体には、マニホルド(8´)内に噴射した水
の蒸発により提供されるものに加えて、補助的な冷却作用は提供しなかった。以
前の実施の形態に関して説明したのと同一の方法にて水の流量を調節しようとす
る全ての試みにも拘らず、不規則的に配分された幾つかの電池の電圧は過熱に起
因して時間と共に低下し勝ちであるため、300mA/cm2の電流密度に達す
ることは不可能であった。電流密度を低下させることにより、70mA/cm2
にて安定的な作動を得ることが可能であったが、かかる値のとき、各単一の電池
の電圧は800乃至550mVの範囲に分配された。以前の実施例の超音波エー
ロゾル発生器により水を噴霧したとき、電流密度を100mA/cm2まで増大
させることが可能であったが、電流の出力を更に増すことは不可能であった。こ
れらの試験結果から、組合わせ体の色々な電池の間で水の噴射状態は殆ど不均一
であり、また、各電池の内部にて、リブ付き構造体内にて水の分配状態が不規則
となることが分かった。水を上流にて噴霧すればこの問題点は僅かに緩和される
が、以前の実施の形態の網状要素により提供される、電池の全容積の全体に亙っ
て細かく再分化するという同一の効率を得ることはできない。
して、下方マニホルド(9)を介してガス状反応剤及び水を供給した。これら状
態下にて、5つの末端電池の電圧は600mV以下のままであったが、30の電
池から成る積層体を600mA/cm2にて作動させることも可能であった。同
一の電流密度にて、15の電池から成る組合わせ体の電圧を650乃至670m
Vの範囲にて分配した。最大値は、上方マニホルドを通じて噴射を行った以前の
試験の場合の値に近かったが、電池の電圧値の分配状態は遥かに均一であった。
その理由は、複数の電池に対しより高い位置に配置されたマニホルドを介して並
列に供給するとき、マニホルド自体の底部に集められる水の部分がその後に、水
噴霧点に近い電池の群の入口を通じて落下することが可能であるからである。底
部から噴射する場合、水は電池内に落下せず、入口ガスにより吸引され、各単一
の電池内部により均一な流れを提供する。
空気入口マニホルドに対してのみ噴射することで実施例1、2の試験を繰り返し
た。その双方の場合、組合わせ体の性能は、以前の場合と実質的に同一であり、
燃料のモル成分が増大することに起因して電池の電圧が僅かに増大することが分
かった。更に、純粋な燃料の全部がアノードにて消費される場合(デッド・エン
ドオペレーション)、酸化剤の流れのみを加湿すれば十分であることが分かった
。この場合、超音波エーロゾル発生器により水を上流にて噴霧しても何ら有益な
効果が得られなかった。
の電池から成る組合わせ体をその主要軸線に対して35゜回転させ、下方の穴(
13)をその最初の位置に対してより下方の位置に配置し、その結果、空気側の
下方のマニホルド(9)の全体がその最初の位置に比してより下方の位置となる
ようにした。次に、組合わせ体には相応する下方マニホルド(9)からの空気を
供給し、以前の実施例と同様に水を噴射した。デッドエンドモードの作動に従っ
て、何ら加湿を行わず、また、関連する上方マニホルド(8)を閉じることなく
、相応する下方マニホルド(9)から純粋な水素の消費量の全部を供給した。
体を製造し、次の構成要素を装着した。
交換膜(2); 活性表面積900cm2を有する、活性炭素に支持された白金粒子で出来た触
媒層(4)により活性化される、米国E−テックインコーポレーテッドがエラッ
ト(登録商標名)という商標名で市販している電極(3); 側辺長さ3mmの菱形メッシュを有する、双極プレート(7)に対して図7A
に図示するように平坦化した膨張シートを積層し且つ側辺長さ1mmの四角形の
メッシュを有する、図7Bに図示するような電極(7)に対して平面状の細かい
網を積層することにより形成された網状要素(5);その膨張シート及び平面状
メッシュの双方はステンレスAISI 316Lで出来たものとした; 図4に示した方法によるガスケット(6); 厚さ2mmのステンレス鋼薄板で出来た双極プレート(7); 組合わせ体の各端部にて双極プレート(7)に電気的に接続されて、可変抵抗
負荷に接続された集電ソケットが設けられた、アルミニウム(10)で出来た端
部プレートである。
て、ガス状反応剤の供給回路に接続し且つ熱交換器により所望の温度にサーモス
タット式に調節された脱イオン水が循環する外部回路に接続した。これら接続部
を介して、組合わせ体には、下方穴(13)及び双極プレート(7)の相応する
穴をフィルタ−プレス形態にて並置することにより得られた下方マニホルド(9
)によって陰極(アノード)にて純水な水素を供給し、陽極(カソード)にて空
気を供給した。装置の動的応答性に従って、必要に応じてその流量を調節した脱
イオン水の流れを、関連する回路から噴射通路(15)に供給した。組合わせ体
には、噴射通路(15)に供給された水の蒸発により提供されるものに加えて、
補助的な冷却作用は提供しなかった。
cm2の電流密度にて12時間、組合わせ体を作動させた。この水の流量は、単
一の電池の電圧を最大にし得るように手操作で調節した。この手操作の調節の終
了時、組合わせ体の全ての電池は、時間と共に安定的に維持された、680乃至
700mVの範囲の電圧を示した。この試験によって、入力マニホルド内でのガ
ス及び水の混合状態を決定した、それ以前の実施例にて使用した型式のガスケッ
トと比較して、2つの流体の混合が入口マニホルドよりも下流にてより小さい管
路内にて行われる場合、図4に図示したガスケットを使用することがより好まし
いことを確認することができた。
ても何ら有利な効果が得られないことが確認された。
成る組合わせ体がそれ以前の実施の形態に示すものと同様に組み立てられた。こ
の型式の設計は、網状要素(5)内に噴射した後にのみ混合されるガス及び水の
流れを互いに平行な方向に別個の流れとして提供し、単一の電池内の水の分配状
態がより一層均一になることを保証する。実施例5と同一の作動状態下にて70
0mA/cm2で作動させた組合わせ体は、700乃至715mVの範囲の電池
の電圧値を示した。
ニッケル発泡材にて形成した点のみを除いて、45の電池から成る組合わせ体を
それ以前の実施の形態のものと同様に組み立てた。反応剤を上方マニホルド(8
)から供給し且つ反応剤を下方マニホルド(9)から排出し得るように、組合わ
せ体を接続した。このガスケットの設計により、噴射したガス及び水の流れは、
網状構成要素(5)内に挿入される迄、分離することに加えて、相互に直交する
方向に混合する。この場合、網状要素の上方領域の十分な加湿を保証するため、
大部分が通路(15)内に入り且つより小量の部分が電池への供給のために使用
される上方マニホルド(8)内に入るように、水の流れを分割した。通路(15
)内に噴射した水の部分は、全体の約90%に設定し、何れの場合でも、80%
以下とならないように設定した。実施例5及び6と同一の作動状態下にて700
mA/cm2にて作動させた組合わせ体は、710乃至730mVの範囲の電池
の電圧値を示した。
除いて、45の燃料電池から成る組合わせ体を実施例6に示すものと同様に組み
立てた。この場合、水をガスの流れに対して実質的に平行な方向に好ましいよう
に優先的に分配する2つの小さい通路又は凹所(16)を形成し得るように金属
発泡材の変形可能性を利用した。上記通路は、発泡材の全表面を横断する折れ曲
り体の形態とした。凹所(16)を形成するためには、金属線を所望の厚さにて
金属発泡材に冷間プレスすれば十分である。この場合、同一の厚さを有する鋼線
を冷間プレスすることにより幅3mmの折れ曲り体を得た。単一の通路(15)
から供給すべき単一の折れ曲り体(16)を形成し、又は2つ以上の折れ曲り体
を形成することは勿論可能である。実施例5、6、7と同一の作動状態下にて7
00mA/cm2にて作動させたこの組合わせ体は、715乃至730mVの範
囲の電池電圧値を示した。
ニッケル発泡材にて形成した点のみを除いて、45の燃料電池から成る組合わせ
体を図7に示したものと同様に組み立てた。この場合にも、水を好ましい状態で
分配する2つの細い通路を形成すべく金属発泡材の恒久的な変形可能性を利用し
たが、この場合、ガスの流れ方向に対して実質的に直交状態で水を供給した一連
の平行な管路を形成し得るように、ずらした二重櫛状の幾何学的形態を選んだ。
このことは、網状要素(5)内の全体的な圧力降下を増し且つガス状の反応剤を
強制的により曲がりくねった経路を流れるようにし、その反応剤を電池の作用可
能な面の全体に沿って分配し且つ溜流領域又は枯渇領域が生じないようにする。
図5、図6及び図7と同一の作動状態下にて700mA/cm2で作動した組合
わせ体は、730乃至740mVの範囲の電池の電圧値を示した。
を限定することを意図するものではなく、本発明の範囲は特許請求の範囲の記載
により画定されるべきである。
全体的構造を示す図である。
わせ体の全体的構造を示す図である。 2Bは、従来技術の双極プレートを示す図である。
の接続部の1つの型式を示す図である。
Claims (21)
- 【請求項1】 ガス状反応剤が供給される重合系膜燃料電池の組合わせ体で
あって、前記膜が、カソード作用区画室からアノード作用区画室を分離し、組合
わせ体が、双極プレートと、流体を供給し且つ排出する通路が選択的に設けられ
たガスケットと、多孔質電極と、膜と電極との間に介在された触媒層と、反応剤
の流れを供給するマニホルドと、反応剤の変化していない部分、不活性物質及び
発生された水を排出するマニホルドと、電池の少なくとも1つの区画室内にて水
の流れを噴射する液圧回路を接続する少なくとも1つの噴射点とを備える、組合
わせ体において、前記水の流れが膜を加湿することと、発生された熱を除去する
こととを同時に可能にすることを特徴とする重合系膜燃料電池から成る組合わせ
体。 - 【請求項2】 請求項1の組合わせ体において、反応剤及び噴射点から来る
水が供給される少なくとも1つの電池の区画室が、電極と双極プレートとの間に
介在され、前記水の流れをガス状反応剤が占める容積の全体を通じて分配する、
導電性で且つ熱伝導性の網状要素を備えることを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項3】 請求項2の組合わせ体において、水の噴射点が前記少なくと
も1つの区画室の外側に配置されることを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項4】 請求項3の組合わせ体において、前記水の噴射点が反応剤の
流れを供給し得るようマニホルドの入口に配置されることを特徴とする組合わせ
体。 - 【請求項5】 請求項4の組合わせ体において、反応剤の流れを供給する前
記マニホルドが下方マニホルドであることを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項6】 請求項5の組合わせ体において、主要軸線に対して回転され
、前記マニホルドが最下方位置にあることを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項7】 請求項1乃至6の組合わせ体において、電池の1つの区画室
のみに水が供給されることを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項8】 請求項7の組合わせ体において、水が供給される前記唯一の
区画室がカソード作用区画室であることを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項9】 請求項3の組合わせ体において、前記水の噴射点が、反応剤
の流れを供給すべく、マニホルドの下流にてガスケットに形成された通路内に配
置されることを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項10】 請求項2の組合わせ体において、前記水の噴射点が電池の
内部に配置されることを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項11】 請求項9の組合わせ体において、水の噴射方向が反応剤の
流れ方向に対して実質的に平行であることを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項12】 請求項9の組合わせ体において、水の噴射方向が反応剤の
流れる方向に対して実質的に直交することを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項13】 請求項2の組合わせ体において前記網状要素が冷間プレス
により変形可能であることを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項14】 請求項13の組合わせ体において、冷間プレスにより変形
可能な前記網状要素が金属発泡体であることを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項15】 請求項14の組合わせ体において、前記金属発泡体がニッ
ケルを含むことを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項16】 請求項13の組合わせ体において、前記網状要素が水を分
配する少なくとも1つの凹所を備えることを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項17】 請求項16の組合わせ体において、前記少なくとも1つの
凹所は冷間プレスにより形成されることを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項18】 請求項16の組合わせ体において、前記少なくとも1つの
凹所の方向が反応剤の流れ方向に対して実質的に平行であることを特徴とする組
合わせ体。 - 【請求項19】 請求項18の組合わせ体において、前記凹所が折れ曲り体
の形態を有することを特徴とする組合わせ体。 - 【請求項20】 請求項16の組合わせ体において、前記少なくとも1つの
凹所の方向が反応剤の流れ方向に対して実質的に直交することを特徴とする組合
わせ体。 - 【請求項21】 請求項20の組合わせ体において、前記凹所がずらした二
重櫛形の幾何学的形態に従って配置されることを特徴とする組合わせ体。
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