JP2002541999A - カバーガス - Google Patents

カバーガス

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Abstract

(57)【要約】 溶融マグネシウム／マグネシウム合金を保護するためのカバーガス組成物には、フッ素含有抑制剤とキャリヤガスが含まれている。その組成物の各成分は、５０００未満の地球温暖化潜在力（ＧＷＰ）（１００年の期間で二酸化炭素の絶対的な地球温暖化潜在力を基準にしている）を有する。

Description

【発明の詳細な説明】
（発明の分野） 本発明は溶融マグネシウム／マグネシウム合金を保護するためのカバーガスと
して有用な組成物に関する。本発明は、また、溶融マグネシウム／マグネシウム
合金を保護する方法ならびにマグネシウム／マグネシウム合金の火炎を消す方法
に関する。
【０００１】 （背景技術） マグネシウムは非常に反応性が高く、しかも熱力学的に不安定な元素である。
溶融マグネシウムは周囲の大気中で容易に、しかも激しく酸化され、約２８２０
℃の火炎温度で燃焼する。その過酷な酸化過程を抑制するために３つの手法が使
用されている。塩のカバー融剤をその溶融金属の上に振りかけてもよいし、その
溶融金属をヘリウム、窒素またはアルゴンのような不活性ガスで覆うことによっ
て、酸素がその溶融金属と接触するのを排除してもよいし、あるいはその溶融金
属を覆うのに保護カバーガスの組成物を使用してもよい。保護カバーガスの組成
物は、典型的には、空気および／または二酸化炭素、そしてその溶融金属と反応
／相互作用して、その溶融金属の表面にその酸化を防ぐ膜／層を生成しする少量
の抑制剤を含んでいる。今日まで、抑制剤が溶融した反応性の金属を保護するメ
カニズムはよく理解されていない。
【０００２】 米国特許第１，９７２，３１７号は、マグネシウムおよびその合金などの酸化
され易い金属の酸化を抑制する方法に関する。その特許は、１９３２年に出願し
た時に、その金属と接触する雰囲気を窒素、二酸化炭素、または二酸化硫黄のよ
うなガスで置き換えることを含むその酸化問題に対する多くの解決策が提案され
ていたことを記している。米国特許第１，９７２，３１７号は、溶融金属と接触
している雰囲気中に、元素の形態または結合した形態のいずれかのフッ素を含む
抑制ガスを維持することによって酸化を抑制することを教示している。ホウフッ
化アンモニウム、ケイフッ化アンモニウム、重フッ化アンモニウムおよびフッ化
リン酸アンモニウムという固形物、または好ましいといわれている加熱によって
それらから発生したガスとの多くのフッ素含有化合物について言及されている。
米国特許第１，９７２，３１７号が１９３４年に発行されたにもかかわらず、フ
ッ素含有化合物がカバーガスの中の抑制剤として工業的に認められたのは、ほぼ
１９７０年代の中期になってからであった。
【０００３】 ほぼ１９７０年代の中期より以前は、二酸化硫黄（ＳＯ2）がマグネシウムの
カバーガス組成物中の抑制剤として広く使用されていたが、業界標準になってい
る六フッ化硫黄（ＳＦ6）が取って代わった。一般的には、六フッ化硫黄をベー
スにしたカバーガス組成物は、０．２〜１体積％の六フッ化硫黄と空気、二酸化
炭素、アルゴンまたは窒素のようなキャリヤガスを含んでいる。六フッ化硫黄は
、溶融マグネシウム／マグネシウム合金を保護するために、そして浮きかすの生
成が比較的少ない明るく光沢のあるインゴットを製造するのに使用できる無色、
無臭、無毒のガスであるという長所を持っている。しかしながら、六フッ化硫黄
はいくつかの短所を持っている。高温でのその硫黄をベースにした分解生成物は
非常に有毒である。六フッ化硫黄は、高価であり、供給源が限られており、しか
も１００年の期間で、二酸化炭素の１と比較して、２３，９００という地球温暖
化潜在力（ＧＷＰ）を有する、温室効果ガスの中では最も悪いガスの１つである
。
【０００４】 いったんマグネシウムが発火すると、その結果生じる火炎は高濃度の六フッ化
硫黄でも消すことができないということも指摘されている。二酸化硫黄は、マグ
ネシウムの燃焼を促進するので、なお悪い。マグネシウムの火炎を消すために知
られている唯一のカバーガスは、非常に高価で非常に有毒な三フッ化ホウ素（Ｂ
Ｆ3）である。
【０００５】 代わりのカバーガス組成物が望ましい。 （発明の概要） 第１の態様で、本発明は溶融マグネシウム／マグネシウム合金を保護するため
のカバーガス組成物を提供し、その組成物には、その組成物の各成分が５０００
未満の地球温暖化潜在力（ＧＷＰ）（１００年の期間で二酸化炭素の絶対的な地
球温暖化潜在力を基準にしている）を有するフッ素含有抑制剤およびキャリヤガ
スが含まれている。
【０００６】 その抑制剤は最少のオゾン層破壊潜在力を有しているのが好ましく、その抑制
剤はオゾン層破壊潜在力を有していないのがより好ましい。 その抑制剤は無毒であるのが好ましい。この点に関しては、米国の政府労働衛
生専門化会議によって発行されているように、しきい値−時間加重平均（ＴＬＶ
−ＴＷＡ）（ほとんど全ての労働者が、来る日も来る日も、悪い影響を受けるこ
となく、繰り返し曝されている可能性がある通常の８時間の作業日および４０時
間の週当たり労働時間についての時間加重平均濃度）が１００ｐｐｍ未満の化合
物は有毒であると考えられる。実施例によると、米国特許第１，９７２，３１７
号に開示されている三フッ化ホウ素、四フッ化ケイ素（ＳｉＦ4）、三フッ化窒
素（ＮＦ3）、およびフッ化スルフリル（ＳＯ2Ｆ2）は有毒である。
【０００７】 その組成物は、抑制剤の混合物（それぞれが５０００未満の地球温暖化潜在力
を有する）を含むことができる、そして少量の抑制剤と主要な量のキャリヤガス
を含んでいるのが好ましい。その組成物は、体積で１％未満の抑制剤と残りがキ
ャリヤガスから成るのが好ましい。より好ましいのは、その組成物は、体積で０
．５％未満（最も好ましくは体積で０．１％未満）の抑制剤を含むことである。
【０００８】 その組成物の各成分が、好ましくは３０００未満の、より好ましくは１５００
未満の地球温暖化潜在力を有することである。 適当なキャリヤガスは、空気、二酸化炭素、アルゴン、窒素およびそれらの混
合物含んでいる。 その抑制剤は、ハイドロフルオロカーボン類（ＨＦＣｓ）、ハイドロフルオロ
エーテル類（ＨＦＥｓ）およびそれらの混合物から成る群から選ぶことができる
。その抑制剤は、１００℃未満の沸点を有するのが好ましく、８０℃未満の沸点
を有するのがより好ましい。その抑制剤が周囲温度でガスである場合、望ましい
濃度でキャリヤガス中に拡散させることができる。その抑制剤が周囲温度で液体
である場合、キャリヤガスの流れをその抑制剤の上に通すことによって、望まし
い濃度までキャリヤガス中にその抑制剤を伴出させることができる。適当なハイ
ドロフルオロカーボンおよびハイドロフルオロエーテルを下記の表１に記載して
あり、そこには沸点（ＢＰ）および気候変動に関する政府間パネル１９９６年を
出典とする地球温暖化潜在力（１００年の期間で二酸化炭素の絶対的な地球温暖
化潜在力を基準にしている）が含まれている。
【０００９】
【表１】
【００１０】 好ましいカバーガス組成物は１，１，１，２−テトラフルオロエタンと乾燥空
気から成っている。実験研究の結果、そのようなカバーガス組成物は少なくとも
六フッ化硫黄をベースにした組成物と同等の保護を提供し、低濃度の抑制剤で利
用することができることが実証されている。六フッ化硫黄は、１，１，１，２−
テトラフルオロエタンの１８倍を超える地球温暖化潜在力を有しており、現在の
ところ１，１，１，２−テトラフルオロエタンのコストの２．５倍を超えている
。
【００１１】 第２の態様で、本発明は溶融マグネシウム／マグネシウム合金を保護する方法
を提供し、その方法にはその溶融マグネシウム／マグネシウム合金を本発明の第
１の態様によるカバーガス組成物で覆うことが含まれている。 本発明の第２の態様による方法は、溶融マグネシウム／マグネシウム合金を、
炉のような鋳造容器でおよび鋳造中に保護するのに適用できる。
【００１２】 第３の態様で、本発明は、溶融マグネシウム／マグネシウム合金の酸化を防止
または最少にするのに、本発明の第１の態様に関して明示されている抑制剤を使
用することを規定している。実施例により、砂型鋳造中に溶融マグネシウム／マ
グネシウム合金の酸化を防止または最少にするために、本発明の抑制剤を使用す
ることが可能である。その抑制剤が周囲温度でガスである場合、溶融金属を注ぐ
前に、その砂型を抑制剤でパージすることができる。その抑制剤が周囲温度で液
体である場合は、溶融金属を注ぐ前に、絞り出し容器などからの抑制剤をその砂
型に吹き付けることができる。溶融マグネシウム／マグネシウム合金の酸化を防
止または最少にするために本発明の抑制剤を使用するそのほかの適切な方法は、
鋳造作業分野の技術者にはすぐに明らかになるだろう。
【００１３】 第４の態様で、本発明はマグネシウム／マグネシウム合金の火炎を消す方法を
提供しており、その方法には、その火炎を、本発明の第１の態様に関して明示さ
れている抑制剤の雰囲気に曝すことが含まれている。その火炎を、例えば、その
抑制剤の流れに当てることによって、またはその抑制剤を含んでいる貯蔵器に浸
すことによってそのように曝すことができる。
【００１４】 実施例 以下の比較例でない実施例は本発明の好ましい実施形態を例示するものであり
、決して本発明の範囲を制限するものとして解釈されるべきではない。
【００１５】 実施例１ ６８０℃の純粋な溶融マグネシウム１００グラムを含むるつぼ炉を、０．０２
体積％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよび残りの乾燥空気からなる
ガス状組成物で覆った。１枚の薄い保護表面フィルムの形成と共に、優れた溶融
マグネシウムの保護性を観察した。表面フィルムのゆっくりとした破裂によって
、溶融マグネシウムサンプルの燃焼が誘導されることはなかった。
【００１６】 比較例１ １，１，１，２−テトラフルオロエタンをＳＦ6に取り替えたことを除いて、
比較例１は実施例１と同一であった。優れた溶融マグネシウムの保護性は観察さ
れず、マグネシウムサンプルは即座に燃焼した。溶融マグネシウムサンプルの充
分な保護性は、ガス状組成物が０．０５体積％のＳＦ6および残りの乾燥空気か
らなる時のみに得られた。ＳＦ6のこの濃度においては、表面フィルムのゆっく
りとした破裂によって、溶融マグネシウムサンプルが局部的に燃焼する結果とな
った。
【００１７】 実施例１および比較例１は、本発明のカバーガス組成物が、ＳＦ6をベースと
する組成物よりも低濃度で溶融マグネシウムの優れた保護性を提供することを証
明している。
【００１８】 実施例２ 純粋なマグネシウムとマグネシウム−アルミニウム合金ＡＺ９１の両方の一連
の１つのインゴットを、制御可能な大気チャンバ内部の８ｋｇのインゴット用金
型内で鋳造した。溶融金属を真空下でチャンバ内に吸引させて、インゴット用金
型を充填した。インゴット用金型が充満したとき、真空を止め、チャンバをカバ
ーガス組成物で充填し、溶融金属を凝固させた。ＡＺ９１合金の場合、カバーガ
ス組成物は０．０４体積％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよび残り
の乾燥空気からなっていた。純粋なマグネシウムの鋳造用のカバーガス組成物は
、０．１体積％の１，１，１，２−テトラフルオロエタンおよび残りの乾燥空気
からなっていた。
【００１９】 純粋なマグネシウムとマグネシウム−アルミニウムＡＺ９１合金の両方の１つ
のインゴットを、燃焼なしに生成した。表面仕上がりは明るく輝かしく、不純物
のレベルは非常に低く、窒素化ホウ素金型塗布剤との反応もなかった。
【００２０】 比較例２ １，１，１，２−テトラフルオロエタンをＳＦ6に取り替えたことを除いて、
比較例２は実施例２と同一であった。これを同じ濃度、つまりＡＺ９１について
は乾燥空気中に０．０４体積％、純粋なマグネシウムについては乾燥空気中に０
．１体積％で使用した。
【００２１】 実施例２において生成されたインゴットは、比較例２において生成されたイン
ゴットよりも、不純物のレベルが低くより魅力的な表面仕上がりであった。 実施例３ １，１，１，２−テトラフルオロエタンのわずかな流れを連続的に計量し容器
内に供給し、容器を使用して溶融マグネシウムの不純物を回収した。炉から容器
へ不純物が運ばれる最中に、不純物は空気と接触し発火した。不純物を容器内に
置くと、燃焼は即座に止まった。
【００２２】 比較例３ １，１，１，２−テトラフルオロエタンをＳＦ6に取り替えたことを除いて、
比較例３は実施例３と同一であった。この場合、容器内に置いた後にも不純物は
燃焼し続けた。 実施例３および比較例３は、本発明の抑制剤はマグネシウム金属／不純物の燃
焼を抑制することができることを証明している。これによって、作業環境におい
てマグネシウムからのフュームを最小限にし、不純物中のマグネシウム金属含有
物の酸化を防止することが可能となる。これによって不純物の処理作業が可能に
なり、有益なマグネシウム金属含有物を取り戻すはずである。
【００２３】 実施例４ 純粋なマグネシウムのインゴットを、制御可能な大気チャンバを有する産業用
の大きさのインゴット用鋳造機上の８ｋｇのインゴット用金型内で鋳造した。１
時間当たり３トンの鋳造金属、１分当たり３３０リットルの乾燥空気、および１
分当たり３．３リットルの１，１，１，２−テトラフルオロエタンをチャンバ内
に導入する鋳造速度で、鋳造機を操作した。燃焼なしにインゴットを生成した。
表面仕上がりは明るく輝かしく、不純物のレベルは非常に低く、窒素化ホウ素金
型塗布剤との反応もなかった。
【００２４】 比較例４ １，１，１，２−テトラフルオロエタンをＳＦ6に取り替えたことを除いて、
比較例４は実施例４と同一であった。これを乾燥空気中で同じ流速および同じ濃
度で使用した。比較例４において生成されたインゴットは、実施例４において生
成されたインゴットと同様の性質を示した。
【００２５】 実施例４および比較例４は、マグネシウムインゴットの産業規模の連続的生成
用に、本発明のガスを首尾よくＳＦ6に取り替えることができることを証明して
いる。
【００２６】 実施例５ 純粋なマグネシウムの一連の１つのインゴットを、制御可能な大気チャンバ内
部の８ｋｇのインゴット用金型内で鋳造した。溶融金属を真空下でチャンバ内に
吸引させて、インゴット用金型を充填した。インゴット用金型が充満したとき、
真空を止め、チャンバをカバーガス組成物で充填し、溶融金属を凝固させた。１
分当たり０．５リットルの乾燥空気を５０ｍｌのＨＦＥ液体メトキシノナフルオ
ロブタンに通すことによって、カバーガス組成物を生成した。結果として生じた
ガス相混合物は、１つのインゴット用鋳造機に流れた。燃焼なしに１つのインゴ
ットを生成した。表面仕上がりは明るく輝かしく、不純物のレベルは非常に低く
、窒素化ホウ素金型塗布剤との反応もなかった。
【００２７】 実施例６ 純粋なマグネシウムの一連の１つのインゴットを、制御可能な大気チャンバ内
部の８ｋｇのインゴット用金型内で鋳造した。溶融金属を真空下でチャンバ内に
吸引させて、インゴット用金型を充填した。インゴット用金型が充満したとき、
真空を止め、チャンバをカバーガス組成物で充填し、溶融金属を凝固させた。１
分当たり０．５リットルの乾燥空気を５０ｍｌのＨＦＣ液体ジヒドロデカフルオ
ロペンタンに通すことによって、カバーガス組成物を生成した。結果として生じ
たガス相混合物は、１つのインゴット用鋳造機に流れた。燃焼なしに１つのイン
ゴットを生成した。表面仕上がりは明るく輝かしく、不純物のレベルは非常に低
く、窒素化ホウ素金型塗布剤との反応もなかった。
【００２８】 実施例７ ７００℃の純粋な溶融マグネシウム２０ｋｇを含む炉を、カバーガス組成物で
覆った。１分当たり０．６リットルの乾燥空気を５０ｍｌのＨＦＥ液体メトキシ
ノナフルオロブタンに通すことによって、カバーガス組成物を生成した。結果と
して生じたガス相混合物は炉に流れた。１枚の薄い保護表面フィルムの形成と共
に、優れた溶融マグネシウムの保護性を観察した。表面フィルムのゆっくりとし
た破裂によって、溶融マグネシウムサンプルの燃焼が誘導されることはなかった
。
【００２９】 実施例８ ７００℃の純粋な溶融マグネシウム２０ｋｇを含む炉を、カバーガス組成物で
覆った。１分当たり０．９リットルの乾燥空気を５０ｍｌのＨＦＥ液体エトキシ
ノナフルオロブタンに通すことによって、カバーガス組成物を生成した。結果と
して生じたガス相混合物は炉に流れた。１枚の薄い保護表面フィルムの形成と共
に、優れた溶融マグネシウムの保護性を観察した。表面フィルムのゆっくりとし
た破裂によって、溶融マグネシウムサンプルの燃焼が誘導されることはなかった
。
【００３０】 実施例９ ７００℃の純粋な溶融マグネシウム２０ｋｇを含む炉を、カバーガス組成物で
覆った。１分当たり０．９リットルの乾燥空気を５０ｍｌのＨＦＣ液体ジヒドロ
デカフルオロペンタンに通すことによって、カバーガス組成物を生成した。結果
として生じたガス相混合物は炉に流れた。１枚の薄い保護表面フィルムの形成と
共に、優れた溶融マグネシウムの保護性を観察した。表面フィルムのゆっくりと
した破裂によって、溶融マグネシウムサンプルの燃焼が誘導されることはなかっ
た。
【００３１】 実施例１０ ７００℃の純粋な溶融マグネシウム２０ｋｇを含む炉を、０．４体積％のジフ
ルオロエタンおよび残りの乾燥空気からなるガス状組成物で覆った。１枚の薄い
保護表面フィルムの形成と共に、優れた溶融マグネシウムの保護性を観察した。
表面フィルムのゆっくりとした破裂によって、溶融マグネシウムサンプルの燃焼
が誘導されることはなかった。
【００３２】 比較例１０ ジフルオロエタンをＳＦ6に取り替えたことを除いて、比較例１０は実施例１
０と同一であった。これを同じ濃度で使用した。優れた溶融マグネシウムの保護
性を観察した。 実施例１０および比較例１０は、本発明の抑制剤はＳＦ6と比較して、溶融マ
グネシウム金属の均等な保護性を提供することを証明している。
【００３３】 実施例１１ 垂直式射出絞り出し鋳造機のショットスリーブに溶融マグネシウムを手で注ぐ
ことによって、マグネシウムの絞り出し鋳物を生成した。ショットスリーブに溶
融マグネシウムを注ぐ前に、少量の体積の純粋な１，１，１，２−テトラフルオ
ロエタンをショットスリーブに導入した。これによってショットスリーブ中の溶
融マグネシウムを保護し、金型を充填する最中に溶融マグネシウムが燃焼するの
を防止した。
【００３４】 実施例１２ インベストメント鋳造技法を使用して、さまざまなマグネシウム製品を生成し
た。インベストメント鋳造用シェルに溶融マグネシウムを充填させる前に、シェ
ルを純粋な１，１，１，２−テトラフルオロエタンでパージした。これによって
、シェル内部で凝固する最中に、マグネシウムが燃焼するのを防止した。冷却の
際に、シェル型を取り除いた。マグネシウムの鋳物は良い表面仕上がりを示した
。
【００３５】 実施例１３ 砂型鋳物技法を使用して、さまざまなマグネシウム製品を生成した。砂型に溶
融マグネシウムを充填させる前に、砂型を純粋な１，１，１，２−テトラフルオ
ロエタンでパージした。これによって、砂型内部で凝固する最中に、マグネシウ
ムが燃焼するのを防止した。冷却の際に、砂型を取り除いた。マグネシウムの鋳
物は良い表面仕上がりを示した。
【００３６】 実施例１４ 直径が１．６メートルであり、４トンの純粋な溶融マグネシウムを含む溶融炉
を、１分当たり６０リットルの乾燥空気および１分当たり０．６リットルの１，
１，１，２−テトラフルオロエタンで覆った。１枚の薄い保護表面フィルムの形
成と共に、優れた溶融マグネシウムの保護性を観察した。
【００３７】 比較例１４ １，１，１，２−テトラフルオロエタンを異なる流速のＳＦ6に取り替えたこ
とを除いて、比較例１４は実施例１４と同一であった。乾燥空気の流速は１分当
たり６０リットルに維持した。１分当たり２リットルのＳＦ6の流速においての
み、優れた溶融マグネシウムの保護性が得られた。
【００３８】 実施例１４および比較例１４は、本発明のカバーガス組成物がＳＦ6をベース
とする組成物よりも低濃度で、溶融マグネシウムの優れた産業規模の保護性を提
供することを証明している。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ，ＵＧ，ＺＷ )，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ， ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ， ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，Ｃ Ｎ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＤＭ，ＤＺ，ＥＥ ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ， ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，Ｋ Ｐ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ， ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，Ｓ Ｇ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ (72)発明者 フロスト，マルコム，ティモシィ オーストラリア，クィーンズランド 4069，ケンモア ヒルズ，クリークサイド ストリート 104 (72)発明者 カッシオン，サイモン，ポール オーストラリア，クィーンズランド 4067，セイント ルシア，ベイティ スト リート 41 (72)発明者 コーン，クレイグ，ジョーン オーストラリア，クィーンズランド 4300，スプリングフィールド，アクアマリ ン ストリート 10 (72)発明者 ベイカー，フィリップ，ウィルモット オーストラリア，クィーンズランド 4068，インドアウーピリ，キャリングトン ロード 23 Ｆターム(参考） 4K001 AA38 EA00 FA00 GA19

Claims (16)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 フッ素含有抑制剤とキャリヤガスとを含んでいる、溶融マグ
    ネシウム／マグネシウム合金を保護するカバーガス組成物であって、その組成物
    の各成分は５０００未満の地球温暖化潜在力（ＧＷＰ）（１００年の期間で二酸
    化炭素の絶対的な地球温暖化潜在力を基準にしている）を有する組成物。
  2. 【請求項２】 前記抑制剤はオゾン層破壊潜在力を持たないことを特徴とす
    る請求項１に記載の組成物。
  3. 【請求項３】 前記キャリヤガスは空気、二酸化炭素、アルゴン、窒素、お
    よびそれらの混合物から成る群から選ばれることを特徴とする請求項１または請
    求項２に記載の組成物。
  4. 【請求項４】 前記組成物の各成分は３０００未満の地球温暖化潜在力を有
    することを特徴とする請求項１乃至３のうちいずれか一項に記載の組成物。
  5. 【請求項５】 前記抑制剤はハイドロフルオロカーボン、ハイドロフルオロ
    エーテル、およびそれらの混合物から成る群から選ばれることを特徴とする請求
    項１乃至４のうちいずれか一項に記載の組成物。
  6. 【請求項６】 前記抑制剤は１００℃未満の沸点を有することを特徴とする
    請求項１乃至５のうちいずれか一項に記載の組成物。
  7. 【請求項７】 前記抑制剤はジフルオロメタン、ペンタフルオロエタン、１
    ，１，１，２−テトラフルオロエタン、ジフルオロエタン、ヘプタフルオロプロ
    パン、メトキシ−ノナフルオロブタン、エトキシ−ノナフルオロブタン、ジヒド
    ロデカフルオロペンタン、およびそれらの混合物から成る群から選ばれることを
    特徴とする請求項１乃至６のうちいずれか一項に記載の組成物。
  8. 【請求項８】 前記組成物の各成分は１５００未満の地球温暖化潜在力を有
    することを特徴とする請求項１乃至７のうちいずれか一項に記載の組成物。
  9. 【請求項９】 前記抑制剤は１，１，１，２−テトラフルオロエタンであり
    、前記キャリヤガスは乾燥空気であることを特徴とする請求項１乃至８のうちい
    ずれか一項に記載の組成物。
  10. 【請求項１０】 体積で１％未満の抑制剤を含有していることを特徴とする
    請求項１乃至９のうちいずれか一項に記載の組成物。
  11. 【請求項１１】 体積で０．５％未満の抑制剤を含有していることを特徴と
    する請求項１０に記載の組成物。
  12. 【請求項１２】 体積で０．１％未満の抑制剤を含有していることを特徴と
    する請求項１１に記載の組成物。
  13. 【請求項１３】 任意の実施例に記述されている実質的に本明細書のような
    カバーガス組成物。
  14. 【請求項１４】 溶融マグネシウム／マグネシウム合金を保護する方法であ
    って、該方法が、前記マグネシウム／マグネシウム合金を請求項１乃至１４のい
    ずれか一項に記載のカバーガス組成物で覆う工程を含むこと特徴とする方法。
  15. 【請求項１５】 請求項１乃至１２のうちいずれか一項に記載された抑制剤
    を、溶融マグネシウム／マグネシウム合金の酸化を防止または最少にするために
    使用すること。
  16. 【請求項１６】 マグネシウム／マグネシウム合金の火炎を消す方法であっ
    て、該方法が、前記火炎を請求項１乃至１２のうちいずれかに記載された抑制剤
    の雰囲気に曝すことを含む方法。
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