JP2002310219A - 液封防振装置 - Google Patents
液封防振装置Info
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- JP2002310219A JP2002310219A JP2001111871A JP2001111871A JP2002310219A JP 2002310219 A JP2002310219 A JP 2002310219A JP 2001111871 A JP2001111871 A JP 2001111871A JP 2001111871 A JP2001111871 A JP 2001111871A JP 2002310219 A JP2002310219 A JP 2002310219A
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- Combined Devices Of Dampers And Springs (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 円筒型ブッシュ部のオリフィス通路をダンピ
ングオリフィス通路にすると、アイドル振動より高周波
数側で動バネ定数が高くなるため、アイドル時並びに任
意の周波数における低動バネ化を実現する。 【構成】円筒型ブッシュ部２の側部液室２０を、前後そ
れぞれには中央と左右に設け、第２のオリフィス通路２
４で前側中央の側部液室２０Ａと後ろ側中央の側部液室
２０Ｂを連通し、前右側の側部液室２０Ｃと後ろ右側の
側部液室２０Ｄを第３のオリフィス通路３５で連通し、
前左側の側部液室２０Ｅと後ろ左側の側部液室２０Ｆを
第４のオリフィス通路３６で連通する。このうち第２の
オリフィス通路２４を例えばダンピングオリフィス通路
とし、第３のオリフィス通路３５をアイドルオリフィス
通路、第４のオリフィス通路３６をさらに高周波側の他
のオリフィス通路とし、これらによって第２のオリフィ
ス通路２４の液柱共振による反共振を吸収する。
ングオリフィス通路にすると、アイドル振動より高周波
数側で動バネ定数が高くなるため、アイドル時並びに任
意の周波数における低動バネ化を実現する。 【構成】円筒型ブッシュ部２の側部液室２０を、前後そ
れぞれには中央と左右に設け、第２のオリフィス通路２
４で前側中央の側部液室２０Ａと後ろ側中央の側部液室
２０Ｂを連通し、前右側の側部液室２０Ｃと後ろ右側の
側部液室２０Ｄを第３のオリフィス通路３５で連通し、
前左側の側部液室２０Ｅと後ろ左側の側部液室２０Ｆを
第４のオリフィス通路３６で連通する。このうち第２の
オリフィス通路２４を例えばダンピングオリフィス通路
とし、第３のオリフィス通路３５をアイドルオリフィス
通路、第４のオリフィス通路３６をさらに高周波側の他
のオリフィス通路とし、これらによって第２のオリフィ
ス通路２４の液柱共振による反共振を吸収する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明はエンジンマウント
等に使用する液封防振装置であって、円筒型ブッシュに
おける動特性を改善したものに関する。
等に使用する液封防振装置であって、円筒型ブッシュに
おける動特性を改善したものに関する。
【０００２】
【先行技術】円筒状の内外筒間を弾性部材で連結すると
ともに、周方向へ弾性部材によって区画された複数の液
室を設け、この液室間をオリフィス通路で結んだ円筒ブ
ッシュは公知である。
ともに、周方向へ弾性部材によって区画された複数の液
室を設け、この液室間をオリフィス通路で結んだ円筒ブ
ッシュは公知である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、円筒型ブッ
シュ部のオリフィス通路をダンピングオリフィス通路と
して使用すると、アイドル振動より高周波数側で動バネ
定数が高くなってしまう。そこで本願発明はアイドル時
並びに任意の周波数における低動バネ化等の動特性向上
を目的とする。
シュ部のオリフィス通路をダンピングオリフィス通路と
して使用すると、アイドル振動より高周波数側で動バネ
定数が高くなってしまう。そこで本願発明はアイドル時
並びに任意の周波数における低動バネ化等の動特性向上
を目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
本願の液封防振装置に係る第１の発明は、振動発生側又
は振動受け側のいずれか側へ取付けられる第１の取付部
材と、いずれか他方側へ取付けられて前記第１の取付部
材の周囲を略円筒状に囲む第２の取付部材と、これら第
１及び第２の取付部材を連結する弾性仕切壁を設け、こ
の弾性仕切壁により内部を複数の液室に区画し、これら
液室間をオリフィス通路で連絡した円筒型ブッシュを備
える液封防振装置において、前記液室を３対設け、一対
の液室間毎をオリフィス通路で連通することにより３種
類のオリフィス通路を設けたことを特徴とする。
本願の液封防振装置に係る第１の発明は、振動発生側又
は振動受け側のいずれか側へ取付けられる第１の取付部
材と、いずれか他方側へ取付けられて前記第１の取付部
材の周囲を略円筒状に囲む第２の取付部材と、これら第
１及び第２の取付部材を連結する弾性仕切壁を設け、こ
の弾性仕切壁により内部を複数の液室に区画し、これら
液室間をオリフィス通路で連絡した円筒型ブッシュを備
える液封防振装置において、前記液室を３対設け、一対
の液室間毎をオリフィス通路で連通することにより３種
類のオリフィス通路を設けたことを特徴とする。
【０００５】第２の発明は上記第１の発明において、前
記３種類のオリフィス通路のうちいずれか１つをダンピ
ングオリフィス通路とし、他の２つの液柱共振周波数
を、それぞれダンピングオリフィス通路の液柱共振周波
数近傍に設定したことを特徴とする。
記３種類のオリフィス通路のうちいずれか１つをダンピ
ングオリフィス通路とし、他の２つの液柱共振周波数
を、それぞれダンピングオリフィス通路の液柱共振周波
数近傍に設定したことを特徴とする。
【０００６】第３の発明は上記第１の発明において、前
記３種類のオリフィス通路のうちいずれか１つをダンピ
ングオリフィス通路とし、他の１つをアイドルオリフィ
ス通路にするとともに、残りのオリフィス通路の液柱共
振周波数を、前記アイドルオリフィス通路の反共振が極
大となる周波数に設定したことを特徴とする。
記３種類のオリフィス通路のうちいずれか１つをダンピ
ングオリフィス通路とし、他の１つをアイドルオリフィ
ス通路にするとともに、残りのオリフィス通路の液柱共
振周波数を、前記アイドルオリフィス通路の反共振が極
大となる周波数に設定したことを特徴とする。
【０００７】第４の発明は上記第１の発明において、前
記３種類のオリフィス通路のうち、液体流量の最も多い
ものの液柱共振周波数を他のオリフィス通路の液柱共振
周波数よりも低くしたことを特徴とする。
記３種類のオリフィス通路のうち、液体流量の最も多い
ものの液柱共振周波数を他のオリフィス通路の液柱共振
周波数よりも低くしたことを特徴とする。
【０００８】第５の発明は上記第１の発明において、前
記３種類のオリフィス通路のうち、液体流量の最も多い
ものの液柱共振周波数を他のオリフィス通路の液柱共振
周波数よりも高くしたことを特徴とする。
記３種類のオリフィス通路のうち、液体流量の最も多い
ものの液柱共振周波数を他のオリフィス通路の液柱共振
周波数よりも高くしたことを特徴とする。
【０００９】
【発明の効果】第１の発明によれば、液室を３対設け、
これらを連通する３種類のオリフィス通路を設けたの
で、例えば、３種類のオリフィス通路のうちいずれか１
つをダンピングオリフィス通路とし、他の１つをアイド
ルオリフィス通路、残りをより高周波数側で液柱共振す
るオリフィス通路とすれば、ダンピングオリフィス通路
の液柱共振による反共振の影響を低減して広範囲の周波
数域で低動バネ化できる。
これらを連通する３種類のオリフィス通路を設けたの
で、例えば、３種類のオリフィス通路のうちいずれか１
つをダンピングオリフィス通路とし、他の１つをアイド
ルオリフィス通路、残りをより高周波数側で液柱共振す
るオリフィス通路とすれば、ダンピングオリフィス通路
の液柱共振による反共振の影響を低減して広範囲の周波
数域で低動バネ化できる。
【００１０】第２の発明によれば、３種類のオリフィス
通路のうちいずれか１つをダンピングオリフィス通路と
し、他の２つの液柱共振周波数を、それぞれダンピング
オリフィス通路の液柱共振周波数近傍に設定したので、
ダンピングオリフィス通路による減衰を、他の２つのオ
リフィス通路の液柱共振により広い周波数域へ拡大で
き、減衰のブロード化が可能になる。
通路のうちいずれか１つをダンピングオリフィス通路と
し、他の２つの液柱共振周波数を、それぞれダンピング
オリフィス通路の液柱共振周波数近傍に設定したので、
ダンピングオリフィス通路による減衰を、他の２つのオ
リフィス通路の液柱共振により広い周波数域へ拡大で
き、減衰のブロード化が可能になる。
【００１１】第３の発明によれば、３種類のオリフィス
通路のうちいずれか１つをダンピングオリフィス通路と
し、他の１つをアイドルオリフィス通路にするととも
に、残りのオリフィス通路の液柱共振周波数を、前記ア
イドルオリフィス通路の反共振が極大となる周波数に設
定したので、アイドルオリフィス通路における反共振を
残りのオリフィス通路で吸収でき、アイドル周波数より
高周波数側を低動バネ化できる。
通路のうちいずれか１つをダンピングオリフィス通路と
し、他の１つをアイドルオリフィス通路にするととも
に、残りのオリフィス通路の液柱共振周波数を、前記ア
イドルオリフィス通路の反共振が極大となる周波数に設
定したので、アイドルオリフィス通路における反共振を
残りのオリフィス通路で吸収でき、アイドル周波数より
高周波数側を低動バネ化できる。
【００１２】第４の発明によれば、３種類のオリフィス
通路のうち、液体流量の最も多いものの液柱共振周波数
を他のオリフィス通路の液柱共振周波数よりも低くした
ので、このオリフィス通路がダンピングオリフィス通路
となり、反共振の影響を少なくすることができる。
通路のうち、液体流量の最も多いものの液柱共振周波数
を他のオリフィス通路の液柱共振周波数よりも低くした
ので、このオリフィス通路がダンピングオリフィス通路
となり、反共振の影響を少なくすることができる。
【００１３】第５の発明によれば、３種類のオリフィス
通路のうち、液体流量の最も多いものの液柱共振周波数
を他のオリフィス通路の液柱共振周波数よりも高くした
ので、より低周波数側で残りのオリフィス通路に液柱共
振を発生させることにより、低動バネ化できる。
通路のうち、液体流量の最も多いものの液柱共振周波数
を他のオリフィス通路の液柱共振周波数よりも高くした
ので、より低周波数側で残りのオリフィス通路に液柱共
振を発生させることにより、低動バネ化できる。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて車両のエン
ジンマウントに構成された一実施例を説明する。図１は
このエンジンマウントをＺ軸方向の車体取付時上方とな
る側から示す平面図、図２は図１の２−２線断面図、図
３は図１の３−３線断面図、図４は図２の４−４線断面
図、図５は第１の取付部と弾性部材が一体化された内挿
体の平面図、図６は図５の６−６線断面図、図７は図６
の７−７線断面図である。なお、以下の説明において主
たる振動の入力方向Ｚに直交し、かつ互いに直交する２
軸方向をＸ，Ｙとし、車体取付時においてＸ方向を車体
前後方向、Ｙ方向を車体左右方向とするものとする。
ジンマウントに構成された一実施例を説明する。図１は
このエンジンマウントをＺ軸方向の車体取付時上方とな
る側から示す平面図、図２は図１の２−２線断面図、図
３は図１の３−３線断面図、図４は図２の４−４線断面
図、図５は第１の取付部と弾性部材が一体化された内挿
体の平面図、図６は図５の６−６線断面図、図７は図６
の７−７線断面図である。なお、以下の説明において主
たる振動の入力方向Ｚに直交し、かつ互いに直交する２
軸方向をＸ，Ｙとし、車体取付時においてＸ方向を車体
前後方向、Ｙ方向を車体左右方向とするものとする。
【００１５】これらの図において、このエンジンマウン
トは円錐型マウント部１と円筒型ブッシュ部２を一体的
に形成したものであり、円錐型マウント部１は、エンジ
ン側へ取付けられる第１の取付部材３と、その周囲を間
隔を持って囲む剛性のある円筒状外枠として構成された
第２の取付部材５と、これら第１の取付部材３と第２の
取付部材５間を連結する略円錐状の弾性本体部７を有す
る。
トは円錐型マウント部１と円筒型ブッシュ部２を一体的
に形成したものであり、円錐型マウント部１は、エンジ
ン側へ取付けられる第１の取付部材３と、その周囲を間
隔を持って囲む剛性のある円筒状外枠として構成された
第２の取付部材５と、これら第１の取付部材３と第２の
取付部材５間を連結する略円錐状の弾性本体部７を有す
る。
【００１６】第１の取付部材３は、その軸心方向が円錐
型マウント部１における主たる振動の入力方向であるＺ
軸方向と一致し、弾性本体部７中に埋設されている部分
は円柱状をなし、上部に設けられた段部より下方が細径
化されＺ軸方向に添って長く延びている。第１の取付部
材３の弾性本体部７から突出する部分は扁平部をなして
図示省略のストッパーと連結している。
型マウント部１における主たる振動の入力方向であるＺ
軸方向と一致し、弾性本体部７中に埋設されている部分
は円柱状をなし、上部に設けられた段部より下方が細径
化されＺ軸方向に添って長く延びている。第１の取付部
材３の弾性本体部７から突出する部分は扁平部をなして
図示省略のストッパーと連結している。
【００１７】弾性本体部７によって形成される略円錐型
の空間は液室をなし、図２、３の下方へ開放され、この
開放部へ仕切り部材８及びダイアフラム９が取付けら
れ、弾性本体部７の内壁と仕切り部材８の間に弾性本体
部７を弾性壁の一部とする主液室１０とし、仕切り部材
８とダイアフラム９の間を副液室１１とし、仕切り部材
８により液室内を主液室１０と副液室１１に区画してい
る。
の空間は液室をなし、図２、３の下方へ開放され、この
開放部へ仕切り部材８及びダイアフラム９が取付けら
れ、弾性本体部７の内壁と仕切り部材８の間に弾性本体
部７を弾性壁の一部とする主液室１０とし、仕切り部材
８とダイアフラム９の間を副液室１１とし、仕切り部材
８により液室内を主液室１０と副液室１１に区画してい
る。
【００１８】弾性本体部７は、主液室１０を覆う弾性璧
であって、比較的薄肉に形成されたものであり、その膜
特性が中周波領域の振動入力によって膜共振を発生する
ように設定されている。仕切り部材８は、適宜樹脂から
なる円筒部１２とこれより小径でかつその内側へ副液室
１１から嵌合する押さえプレート１３とで構成され、円
筒部１２の外周に第１のオリフィス通路１５が形成さ
れ、主液室１０と副液室１１を常時連通してダンピング
オリフィスとして機能する。
であって、比較的薄肉に形成されたものであり、その膜
特性が中周波領域の振動入力によって膜共振を発生する
ように設定されている。仕切り部材８は、適宜樹脂から
なる円筒部１２とこれより小径でかつその内側へ副液室
１１から嵌合する押さえプレート１３とで構成され、円
筒部１２の外周に第１のオリフィス通路１５が形成さ
れ、主液室１０と副液室１１を常時連通してダンピング
オリフィスとして機能する。
【００１９】円筒部１２の上部形成された上壁１６に貫
通穴１７を設け、この上壁１６と押さえプレート１３の
間に弾性膜１４を、周囲が固定されかつ主液室１０の液
圧に応じて弾性変形可能に設け、これにより主液室１０
の内圧を吸収するようになっている。
通穴１７を設け、この上壁１６と押さえプレート１３の
間に弾性膜１４を、周囲が固定されかつ主液室１０の液
圧に応じて弾性変形可能に設け、これにより主液室１０
の内圧を吸収するようになっている。
【００２０】円筒型ブッシュ部２は、弾性本体部７の外
周にその外壁を弾性壁の一部とする側部液室２０が複数
（本実施例では計６個）形成されている。この側部液室
２０は側方へ開放された図示断面が略三角形の空間をな
すとともに、弾性本体部７と一体に形成されて略水平方
向へ広がる端部壁２１及び側方開口部へ嵌合される樹脂
製の液室カバー２２とで密閉される。
周にその外壁を弾性壁の一部とする側部液室２０が複数
（本実施例では計６個）形成されている。この側部液室
２０は側方へ開放された図示断面が略三角形の空間をな
すとともに、弾性本体部７と一体に形成されて略水平方
向へ広がる端部壁２１及び側方開口部へ嵌合される樹脂
製の液室カバー２２とで密閉される。
【００２１】図４に示すように、側部液室２０は前後に
３個づつ設けられ、前後それぞれには中央と左右に設け
られている。以後必要により前側中央をＡ、同後ろ側を
Ｂ、前右側をＣ、同後ろ右側をＤ、前左側をＥ、同後ろ
左側をＦとして符号２０に添字する。中央の液室は前後
とも容積が最大であり、他の液室はこれもよりも容積が
小さく、かつそれぞれがほぼ同等である。
３個づつ設けられ、前後それぞれには中央と左右に設け
られている。以後必要により前側中央をＡ、同後ろ側を
Ｂ、前右側をＣ、同後ろ右側をＤ、前左側をＥ、同後ろ
左側をＦとして符号２０に添字する。中央の液室は前後
とも容積が最大であり、他の液室はこれもよりも容積が
小さく、かつそれぞれがほぼ同等である。
【００２２】液室カバー２２は第２の取付部材５の内周
面へ略１／２円周の幅で円弧状に密接される。液室カバ
ー２２の第２の取付部材５と接触する面（以下、外表面
という）に周方向へ延びる溝２３が設けられて第２の取
付部材５側へ開放され、第２の取付部材５との間に第２
のオリフィス通路２４が形成され、第１のオリフィス通
路１５と同様のダンピングオリフィスとして機能する。
面へ略１／２円周の幅で円弧状に密接される。液室カバ
ー２２の第２の取付部材５と接触する面（以下、外表面
という）に周方向へ延びる溝２３が設けられて第２の取
付部材５側へ開放され、第２の取付部材５との間に第２
のオリフィス通路２４が形成され、第１のオリフィス通
路１５と同様のダンピングオリフィスとして機能する。
【００２３】第２のオリフィス通路２４は前側中央の側
部液室２０Ａと後ろ側中央の側部液室２０Ｂを連通して
いる。符号３３は入り口、３４は出口である。さらに、
前右側の側部液室２０Ｃと後ろ右側の側部液室２０Ｄを
第３のオリフィス通路３５で連通し、前左側の側部液室
２０Ｅと後ろ左側の側部液室２０Ｆを第４のオリフィス
通路３６で連通している。
部液室２０Ａと後ろ側中央の側部液室２０Ｂを連通して
いる。符号３３は入り口、３４は出口である。さらに、
前右側の側部液室２０Ｃと後ろ右側の側部液室２０Ｄを
第３のオリフィス通路３５で連通し、前左側の側部液室
２０Ｅと後ろ左側の側部液室２０Ｆを第４のオリフィス
通路３６で連通している。
【００２４】隣り合う各側部液室２０の間は弾性仕切壁
２７、３７及び３８で仕切られる。弾性仕切壁２７は中
心部に対して１８０°間隔でＹ軸上を反対側へ延び、弾
性仕切壁３７は斜め前方及び後方へ向かって右側へ延
び、弾性仕切壁３８は斜め前方及び後方へ向かって左側
へ延び、それぞれの先端は液室カバー２２の内面へ液密
に圧接される。
２７、３７及び３８で仕切られる。弾性仕切壁２７は中
心部に対して１８０°間隔でＹ軸上を反対側へ延び、弾
性仕切壁３７は斜め前方及び後方へ向かって右側へ延
び、弾性仕切壁３８は斜め前方及び後方へ向かって左側
へ延び、それぞれの先端は液室カバー２２の内面へ液密
に圧接される。
【００２５】このうち、弾性仕切壁２７の先端部４０
は、液室カバー２２の接続端部４１へ一体に形成された
座部４２へ圧縮されて押し当てられている。液室カバー
２２は座部４２で前後へ分断され、それぞれの接続端部
に突部４３が対向して形成されており、この対向する一
対の突部４３間に先端部４０が嵌合して固定される。ま
た、第３のオリフィス通路３５及び第４のオリフィス通
路３６が隣り合う座部４２に形成された溝によって構成
されている。
は、液室カバー２２の接続端部４１へ一体に形成された
座部４２へ圧縮されて押し当てられている。液室カバー
２２は座部４２で前後へ分断され、それぞれの接続端部
に突部４３が対向して形成されており、この対向する一
対の突部４３間に先端部４０が嵌合して固定される。ま
た、第３のオリフィス通路３５及び第４のオリフィス通
路３６が隣り合う座部４２に形成された溝によって構成
されている。
【００２６】但し、本実施例では第３のオリフィス通路
３５よりも第４のオリフィス通路３６の方が通路断面積
が大きくなっており、第３のオリフィス通路３５を第２
のオリフィス通路２４よりも高い周波数であるアイドル
時の振動を吸収することできるアイドルオリフィス通路
とし、第４のオリフィス通路３６をこれよりも高周波数
側で共振する他のオリフィス通路、例えば、発進時の振
動を吸収する発進オリフィス通路とする。
３５よりも第４のオリフィス通路３６の方が通路断面積
が大きくなっており、第３のオリフィス通路３５を第２
のオリフィス通路２４よりも高い周波数であるアイドル
時の振動を吸収することできるアイドルオリフィス通路
とし、第４のオリフィス通路３６をこれよりも高周波数
側で共振する他のオリフィス通路、例えば、発進時の振
動を吸収する発進オリフィス通路とする。
【００２７】図２及び図３に示すように、弾性本体部７
の先端には断面コ字状をなすリング４４が埋設一体化さ
れている。このリング４４は下面のみが露出して仕切り
部材８を構成する筒状部１２の外周に形成されている段
部４５上へ当接して位置決めし、第２の取付部材５の内
面及び液室カバー２２の下端部には弾性本体部７の先端
が密着してシールする。また、端部壁２１の外周部にも
リング４６が埋設一体化され、第２の取付部材５の上端
を内側へ折り曲げたカシメ部４７で固定されている。
の先端には断面コ字状をなすリング４４が埋設一体化さ
れている。このリング４４は下面のみが露出して仕切り
部材８を構成する筒状部１２の外周に形成されている段
部４５上へ当接して位置決めし、第２の取付部材５の内
面及び液室カバー２２の下端部には弾性本体部７の先端
が密着してシールする。また、端部壁２１の外周部にも
リング４６が埋設一体化され、第２の取付部材５の上端
を内側へ折り曲げたカシメ部４７で固定されている。
【００２８】第２の取付部材５のうち仕切り部材８より
も下方部分は小径部４８をなし、この小径部４８とその
上方部分の境界部に形成された段部４９へ仕切り部材８
の外周縁部に設けられたリング４４を乗せている。上下
のリング４４，４６間に液室カバー２２を挟んで上部の
カシメ部４７により固定している。小径部４８側はリン
グ４４の下に円筒部１２及び押さえプレート１３を重
ね、さらに押さえプレート１３の下端部にダイアフラム
９の外周に形成された肥大部を重ねて、カシメ部５０を
形成することにより一体化されている。
も下方部分は小径部４８をなし、この小径部４８とその
上方部分の境界部に形成された段部４９へ仕切り部材８
の外周縁部に設けられたリング４４を乗せている。上下
のリング４４，４６間に液室カバー２２を挟んで上部の
カシメ部４７により固定している。小径部４８側はリン
グ４４の下に円筒部１２及び押さえプレート１３を重
ね、さらに押さえプレート１３の下端部にダイアフラム
９の外周に形成された肥大部を重ねて、カシメ部５０を
形成することにより一体化されている。
【００２９】円筒型ブッシュ部２を構成する弾性本体部
７、端部壁２１、弾性仕切壁２７、３７及び３８は、全
て同じ単一の弾性部材で連続一体に構成される。また、
これらの弾性材料を円錐型マウント部１と共通にするか
ら、ダイアフラム９を除く円錐型マウント部１の弾性材
料部分と円筒型ブッシュ部２の弾性材料部分が一体に形
成される単一の内挿体１８（図６）となり、このエンジ
ンマウント組立時に単品として扱うことができる。
７、端部壁２１、弾性仕切壁２７、３７及び３８は、全
て同じ単一の弾性部材で連続一体に構成される。また、
これらの弾性材料を円錐型マウント部１と共通にするか
ら、ダイアフラム９を除く円錐型マウント部１の弾性材
料部分と円筒型ブッシュ部２の弾性材料部分が一体に形
成される単一の内挿体１８（図６）となり、このエンジ
ンマウント組立時に単品として扱うことができる。
【００３０】図５〜図７は内挿体１８を示し、図５に示
すように端部壁２１は単一の円板状に形成される。この
内挿体１８は周囲へ液室カバー２２を取付けてから第２
の取付部材５の内部へ入れ、さらに仕切部材８及びダイ
アフラム９を入れて第２の取付部材５の両端開口部側を
カシメることにより一体化される。
すように端部壁２１は単一の円板状に形成される。この
内挿体１８は周囲へ液室カバー２２を取付けてから第２
の取付部材５の内部へ入れ、さらに仕切部材８及びダイ
アフラム９を入れて第２の取付部材５の両端開口部側を
カシメることにより一体化される。
【００３１】このとき、図７に示すように、弾性仕切壁
２７、３７及び３８はそれぞれ先端４０，５１及び５２
が半径方向外方へ若干突出しており、液室カバー２２を
重ねて第２の取付部材５へ圧入することによりそれぞれ
中心方向へ圧縮され、各先端部４０、５１及び５２がそ
れぞれ液密に液室カバー２２側へ圧接されるようになっ
ている。符号５３はシールリップである。
２７、３７及び３８はそれぞれ先端４０，５１及び５２
が半径方向外方へ若干突出しており、液室カバー２２を
重ねて第２の取付部材５へ圧入することによりそれぞれ
中心方向へ圧縮され、各先端部４０、５１及び５２がそ
れぞれ液密に液室カバー２２側へ圧接されるようになっ
ている。符号５３はシールリップである。
【００３２】次に、本実施例の作用を説明する。図４に
おいて、一般走行時の比較的低周波域の振動が前後方向
から入力すると、各弾性仕切壁２７，３７及び−こ３８
が弾性変形するが、前側中央の側部液室２０Ａにおける
容積変化が最も大きく、内部の液体は第２のオリフィス
通路２４を通って中央後ろ側の側部液室２０Ｂへ流れ、
このときの液体流動によって第２のオリフィス通路２４
内で液柱共振を発生させて振動を減衰させる。
おいて、一般走行時の比較的低周波域の振動が前後方向
から入力すると、各弾性仕切壁２７，３７及び−こ３８
が弾性変形するが、前側中央の側部液室２０Ａにおける
容積変化が最も大きく、内部の液体は第２のオリフィス
通路２４を通って中央後ろ側の側部液室２０Ｂへ流れ、
このときの液体流動によって第２のオリフィス通路２４
内で液柱共振を発生させて振動を減衰させる。
【００３３】また、より高周波数のアイドル振動になる
と、前右側の側部液室２０Ｃと後ろ右側の側部液室２０
Ｄを連通する第３のオリフィス通路３５において液柱共
振を発生してこれを減衰する。さらに高周波数側の例え
ば、発進時になると、前左側の側部液室２０Ｅと後ろ左
側の側部液室２０Ｆを連通する第４のオリフィス通路３
６において液柱共振を発生して発進時の振動を減衰す
る。
と、前右側の側部液室２０Ｃと後ろ右側の側部液室２０
Ｄを連通する第３のオリフィス通路３５において液柱共
振を発生してこれを減衰する。さらに高周波数側の例え
ば、発進時になると、前左側の側部液室２０Ｅと後ろ左
側の側部液室２０Ｆを連通する第４のオリフィス通路３
６において液柱共振を発生して発進時の振動を減衰す
る。
【００３４】図８はこの液封防振装置の動バネ特性を示
すグラフであり、縦軸に動バネ定数、横軸に周波数をと
ってあり、動バネ特性は、各オリフィス通路による液柱
共振により、動バネボトム（動バネ特性の極小値）がＢ
１，Ｂ２，Ｂ３と、周波数ａｂｃと高周波数側へ間隔を
もって発生している。このうち動バネボトムＢ１は第２
のオリフィス通路２４であるダンピングオリフィス通路
によって生じ、これだけであれば、仮想線で示すよう
に、反共振の動バネピークＰ１（動バネ特性の極大値）
を形成する。
すグラフであり、縦軸に動バネ定数、横軸に周波数をと
ってあり、動バネ特性は、各オリフィス通路による液柱
共振により、動バネボトム（動バネ特性の極小値）がＢ
１，Ｂ２，Ｂ３と、周波数ａｂｃと高周波数側へ間隔を
もって発生している。このうち動バネボトムＢ１は第２
のオリフィス通路２４であるダンピングオリフィス通路
によって生じ、これだけであれば、仮想線で示すよう
に、反共振の動バネピークＰ１（動バネ特性の極大値）
を形成する。
【００３５】しかし、動バネボトムＢ２で示す第３のオ
リフィス通路３５であるアイドルオリフィス通路の液柱
共振により、動バネ定数を低くし、さらにより高周波数
側でも第４のオリフィス通路３６による動バネボトムＢ
３の形成により動バネ定数を低くする。したがって、ダ
ンピングオリフィス通路による反共振の影響を少なくし
て広範囲の周波数域における低動バネ化を実現する。
リフィス通路３５であるアイドルオリフィス通路の液柱
共振により、動バネ定数を低くし、さらにより高周波数
側でも第４のオリフィス通路３６による動バネボトムＢ
３の形成により動バネ定数を低くする。したがって、ダ
ンピングオリフィス通路による反共振の影響を少なくし
て広範囲の周波数域における低動バネ化を実現する。
【００３６】図９は第３のオリフィス通路３５をアイド
ルオリフィス通路とし、これに第４のオリフィス通路３
６を連成させた例である。すなわち、ダンピングオリフ
ィス通路による動バネボトムＢ１の発生後、再びアイド
ルオリフィス通路による動バネボトムＢ２を発生する
が、このままであれば、破線で示すように、動バネボト
ムＢ２の反共振による動バネピークＰ２が生じる。しか
し、第４のオリフィス通路３６をこの動バネピークＰ２
に合わせて液柱共振による動バネボトムＢ３を発生する
ように設定すると、第４のオリフィス通路３６による仮
想線で示す動バネ特性が生じるため、実際の動バネ特性
はこれを連成した実線のようになり、動バネピークＰ２
からＰ３へ下がる。したがって、アイドルオリフィス通
路による反共振の影響を少なくして広範囲の周波数域に
おける低動バネ化を実現する。
ルオリフィス通路とし、これに第４のオリフィス通路３
６を連成させた例である。すなわち、ダンピングオリフ
ィス通路による動バネボトムＢ１の発生後、再びアイド
ルオリフィス通路による動バネボトムＢ２を発生する
が、このままであれば、破線で示すように、動バネボト
ムＢ２の反共振による動バネピークＰ２が生じる。しか
し、第４のオリフィス通路３６をこの動バネピークＰ２
に合わせて液柱共振による動バネボトムＢ３を発生する
ように設定すると、第４のオリフィス通路３６による仮
想線で示す動バネ特性が生じるため、実際の動バネ特性
はこれを連成した実線のようになり、動バネピークＰ２
からＰ３へ下がる。したがって、アイドルオリフィス通
路による反共振の影響を少なくして広範囲の周波数域に
おける低動バネ化を実現する。
【００３７】図１０は第２のオリフィス通路２４と第３
及び第４のオリフィス通路３５及び３６に対する液柱共
振周波数の設定を逆転させた例であり、液柱共振を、第
２のオリフィス通路＞第３のオリフィス通路＞＝第４の
オリフィス通路の序列に設定する。これにより、最も液
体流量が多くなる前後の各中央の側部液室２０Ａ及び２
０Ｂを連通する第２のオリフィス通路２４における液柱
共振周波数が最も高いため、壁剛性が高くなって第３及
び第４のオリフィス通路に液柱共振を発生させる。した
がって、破線で示す第２のオリフィス通路単独の場合に
おける低周波側の比較的高い動バネ定数を、第３及び第
４のオリフィス通路における液柱共振により低動バネ化
できる。
及び第４のオリフィス通路３５及び３６に対する液柱共
振周波数の設定を逆転させた例であり、液柱共振を、第
２のオリフィス通路＞第３のオリフィス通路＞＝第４の
オリフィス通路の序列に設定する。これにより、最も液
体流量が多くなる前後の各中央の側部液室２０Ａ及び２
０Ｂを連通する第２のオリフィス通路２４における液柱
共振周波数が最も高いため、壁剛性が高くなって第３及
び第４のオリフィス通路に液柱共振を発生させる。した
がって、破線で示す第２のオリフィス通路単独の場合に
おける低周波側の比較的高い動バネ定数を、第３及び第
４のオリフィス通路における液柱共振により低動バネ化
できる。
【００３８】なお、逆のケース、すなわち液柱共振周波
数を、第２のオリフィス通路＜第３のオリフィス通路＜
＝第４のオリフィス通路として、低周波数側の液体流量
を多くすることにより、ダンピングオリフィス通路の液
柱共振による反共振の影響を少なくすることも可能であ
るが、これは図８のグラフで示したことと同じである。
数を、第２のオリフィス通路＜第３のオリフィス通路＜
＝第４のオリフィス通路として、低周波数側の液体流量
を多くすることにより、ダンピングオリフィス通路の液
柱共振による反共振の影響を少なくすることも可能であ
るが、これは図８のグラフで示したことと同じである。
【００３９】図１１は第２のオリフィス通路２４である
ダンピングオリフィス通路と他のオリフィス通路を連成
させたチューニング例であり、縦軸に減衰係数、横軸に
周波数をとって、減衰特性を示す。単一のダンピングオ
リフィス通路のみであれば、破線のように比較的鋭角的
なピークを生じるが、第３及び第４のオリフィス通路３
５及び３６を第２のオリフィス通路２４よりも少しづつ
異なる周波数で液柱共振を発生するように設定すると、
各オリフィス通路による鋭角的なピークが少しづつ高周
波数側へづれて並び、その結果、連成された特性は実線
で示すなだらかなものとなる。したがって、広い周波数
域に減衰の効果が及ぶ減衰のブロード化を実現できる。
ダンピングオリフィス通路と他のオリフィス通路を連成
させたチューニング例であり、縦軸に減衰係数、横軸に
周波数をとって、減衰特性を示す。単一のダンピングオ
リフィス通路のみであれば、破線のように比較的鋭角的
なピークを生じるが、第３及び第４のオリフィス通路３
５及び３６を第２のオリフィス通路２４よりも少しづつ
異なる周波数で液柱共振を発生するように設定すると、
各オリフィス通路による鋭角的なピークが少しづつ高周
波数側へづれて並び、その結果、連成された特性は実線
で示すなだらかなものとなる。したがって、広い周波数
域に減衰の効果が及ぶ減衰のブロード化を実現できる。
【図１】実施例に係るエンジンマウントの平面図
【図２】図１の２−２線断面図
【図３】図２の３−３線断面図
【図４】図２の４−４線断面図
【図５】内挿体の平面図
【図６】図５の６−６線断面図
【図７】図６の７−７線断面図
【図８】作用を説明するためのグラフ
【図９】同上
【図１０】同上
【図１１】同上
１：円錐型マウント部、２：円筒型ブッシュ部、３：第
１の取付部材、５：第２の取付部材，７：弾性本体部、
８：仕切り部材、１０：主液室、１１：副液室、１５：
第１のオリフィス通路、２０：側部液室、２１：端部
壁、２２：液室カバー、２４：第２のオリフィス通路、
３５：第３のオリフィス通路、３６：第４のオリフィス
通路、３７：弾性仕切壁、３８：弾性仕切壁
１の取付部材、５：第２の取付部材，７：弾性本体部、
８：仕切り部材、１０：主液室、１１：副液室、１５：
第１のオリフィス通路、２０：側部液室、２１：端部
壁、２２：液室カバー、２４：第２のオリフィス通路、
３５：第３のオリフィス通路、３６：第４のオリフィス
通路、３７：弾性仕切壁、３８：弾性仕切壁
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１３年１０月１７日（２００１．１０．
１７）
１７）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】弾性本体部７は、主液室１０を覆う弾性壁
であって、比較的薄肉に形成されたものであり、その膜
特性が中周波領域の振動入力によって膜共振を発生する
ように設定されている。仕切り部材８は、適宜樹脂から
なる円筒部１２とこれより小径でかつその内側へ副液室
１１から嵌合する押さえプレート１３とで構成され、円
筒部１２の外周に第１のオリフィス通路１５が形成さ
れ、主液室１０と副液室１１を常時連通してダンピング
オリフィスとして機能する。
であって、比較的薄肉に形成されたものであり、その膜
特性が中周波領域の振動入力によって膜共振を発生する
ように設定されている。仕切り部材８は、適宜樹脂から
なる円筒部１２とこれより小径でかつその内側へ副液室
１１から嵌合する押さえプレート１３とで構成され、円
筒部１２の外周に第１のオリフィス通路１５が形成さ
れ、主液室１０と副液室１１を常時連通してダンピング
オリフィスとして機能する。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１９】円筒部１２の上部に形成された上壁１６に
貫通穴１７を設け、この上壁１６と押さえプレート１３
の間に弾性膜１４を、周囲が固定されかつ主液室１０の
液圧に応じて弾性変形可能に設け、これにより主液室１
０の内圧を吸収するようになっている。
貫通穴１７を設け、この上壁１６と押さえプレート１３
の間に弾性膜１４を、周囲が固定されかつ主液室１０の
液圧に応じて弾性変形可能に設け、これにより主液室１
０の内圧を吸収するようになっている。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２１】図４に示すように、側部液室２０は前後に
３個ずつ設けられ、前後それぞれには中央と左右に設け
られている。以後必要により前側中央をＡ、同後ろ側を
Ｂ、前右側をＣ、同後ろ右側をＤ、前左側をＥ、同後ろ
左側をＦとして符号２０に添字する。中央の液室は前後
とも容積が最大であり、他の液室はこれもよりも容積が
小さく、かつそれぞれがほぼ同等である。
３個ずつ設けられ、前後それぞれには中央と左右に設け
られている。以後必要により前側中央をＡ、同後ろ側を
Ｂ、前右側をＣ、同後ろ右側をＤ、前左側をＥ、同後ろ
左側をＦとして符号２０に添字する。中央の液室は前後
とも容積が最大であり、他の液室はこれもよりも容積が
小さく、かつそれぞれがほぼ同等である。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３２】次に、本実施例の作用を説明する。図４に
おいて、一般走行時の比較的低周波域の振動が前後方向
から入力すると、各弾性仕切壁２７，３７及び３８が弾
性変形するが、前側中央の側部液室２０Ａにおける容積
変化が最も大きく、内部の液体は第２のオリフィス通路
２４を通って中央後ろ側の側部液室２０Ｂへ流れ、この
ときの液体流動によって第２のオリフィス通路２４内で
液柱共振を発生させて振動を減衰させる。
おいて、一般走行時の比較的低周波域の振動が前後方向
から入力すると、各弾性仕切壁２７，３７及び３８が弾
性変形するが、前側中央の側部液室２０Ａにおける容積
変化が最も大きく、内部の液体は第２のオリフィス通路
２４を通って中央後ろ側の側部液室２０Ｂへ流れ、この
ときの液体流動によって第２のオリフィス通路２４内で
液柱共振を発生させて振動を減衰させる。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３９】図１１は第２のオリフィス通路２４である
ダンピングオリフィス通路と他のオリフィス通路を連成
させたチューニング例であり、縦軸に減衰係数、横軸に
周波数をとって、減衰特性を示す。単一のダンピングオ
リフィス通路のみであれば、破線のように比較的鋭角的
なピークを生じるが、第３及び第４のオリフィス通路３
５及び３６を第２のオリフィス通路２４よりも少しずつ
異なる周波数で液柱共振を発生するように設定すると、
各オリフィス通路による鋭角的なピークが少しずつ高周
波数側へずれて並び、その結果、連成された特性は実線
で示すなだらかなものとなる。したがって、広い周波数
域に減衰の効果が及ぶ減衰のブロード化を実現できる。
ダンピングオリフィス通路と他のオリフィス通路を連成
させたチューニング例であり、縦軸に減衰係数、横軸に
周波数をとって、減衰特性を示す。単一のダンピングオ
リフィス通路のみであれば、破線のように比較的鋭角的
なピークを生じるが、第３及び第４のオリフィス通路３
５及び３６を第２のオリフィス通路２４よりも少しずつ
異なる周波数で液柱共振を発生するように設定すると、
各オリフィス通路による鋭角的なピークが少しずつ高周
波数側へずれて並び、その結果、連成された特性は実線
で示すなだらかなものとなる。したがって、広い周波数
域に減衰の効果が及ぶ減衰のブロード化を実現できる。
【手続補正６】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図８
【補正方法】変更
【補正内容】
【図８】
【手続補正７】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図９
【補正方法】変更
【補正内容】
【図９】
【手続補正８】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１０】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3D035 CA05 3J047 AA11 AB01 CA06 FA02
Claims (5)
- 【請求項１】 振動発生側又は振動受け側のいずれか側
へ取付けられる第１の取付部材と、いずれか他方側へ取
付けられて前記第１の取付部材の周囲を略円筒状に囲む
第２の取付部材と、これら第１及び第２の取付部材を連
結する弾性仕切壁を設け、この弾性仕切壁により内部を
複数の液室に区画し、これら液室間をオリフィス通路で
連絡した円筒型ブッシュを備える液封防振装置におい
て、前記液室を３対設け、一対の液室間毎をオリフィス
通路で連通することにより３種類のオリフィス通路を設
けたことを特徴とする液封防振装置。 - 【請求項２】 前記３種類のオリフィス通路のうちいず
れか１つをダンピングオリフィス通路とし、他の２つの
液柱共振周波数を、それぞれダンピングオリフィス通路
の液柱共振周波数近傍に設定したことを特徴とする請求
項１に記載した液封防振装置。 - 【請求項３】 前記３種類のオリフィス通路のうちいず
れか１つをダンピングオリフィス通路とし、他の１つを
アイドルオリフィス通路にするとともに、残りのオリフ
ィス通路の液柱共振周波数を、前記アイドルオリフィス
通路の反共振が極大となる周波数に設定したことを特徴
とする請求項１に記載した液封防振装置。 - 【請求項４】 前記３種類のオリフィス通路のうち、液
体流量の最も多いものの液柱共振周波数を他のオリフィ
ス通路の液柱共振周波数よりも低くしたことを特徴とす
る請求項１に記載した液封防振装置。 - 【請求項５】 前記３種類のオリフィス通路のうち、液
体流量の最も多いものの液柱共振周波数を他のオリフィ
ス通路の液柱共振周波数よりも高くしたことを特徴とす
る請求項１に記載した液封防振装置。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001111871A JP4447183B2 (ja) | 2001-04-10 | 2001-04-10 | 液封防振装置 |
| EP01119863A EP1249634B1 (en) | 2001-04-10 | 2001-08-16 | Fluid-sealed anti-vibration device |
| EP07022052A EP1887250B1 (en) | 2001-04-10 | 2001-08-16 | Fluid-sealed anti-vibration device |
| DE60132168T DE60132168T2 (de) | 2001-04-10 | 2001-08-16 | Flüssigkeitsenthaltende und schwingungsdämpfende Vorrichtung |
| ES01119863T ES2295092T3 (es) | 2001-04-10 | 2001-08-16 | Dispositivo antivibracion estanco. |
| EP07022051A EP1890052A1 (en) | 2001-04-10 | 2001-08-16 | Fluid-sealed anti-vibration device |
| US09/930,296 US6820867B2 (en) | 2001-04-10 | 2001-08-16 | Fluid-sealed anti-vibration device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001111871A JP4447183B2 (ja) | 2001-04-10 | 2001-04-10 | 液封防振装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002310219A true JP2002310219A (ja) | 2002-10-23 |
| JP4447183B2 JP4447183B2 (ja) | 2010-04-07 |
Family
ID=18963387
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001111871A Expired - Fee Related JP4447183B2 (ja) | 2001-04-10 | 2001-04-10 | 液封防振装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4447183B2 (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007116976A1 (ja) * | 2006-04-07 | 2007-10-18 | Bridgestone Corporation | 防振装置 |
| EP2169256A1 (de) * | 2008-09-25 | 2010-03-31 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Hydraulisch gedämpftes Aggregatelager an Fahrzeugen, insbesondere an Kraftfahrzeugen |
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| JP2011157984A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Tokai Rubber Ind Ltd | 流体封入式防振装置 |
| CN102472354A (zh) * | 2009-07-28 | 2012-05-23 | 株式会社普利司通 | 隔振装置 |
| US9200694B2 (en) | 2010-09-27 | 2015-12-01 | Bridgestone Corporation | Vibration damping device |
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| JP2020133703A (ja) * | 2019-02-15 | 2020-08-31 | 本田技研工業株式会社 | 可変剛性ブッシュ |
| US11441635B2 (en) | 2019-02-15 | 2022-09-13 | Honda Motor Co., Ltd. | Liquid filled bushing assembly |
-
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- 2001-04-10 JP JP2001111871A patent/JP4447183B2/ja not_active Expired - Fee Related
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