JP2002293547A - 陰極線管用ガラスの製造方法 - Google Patents
陰極線管用ガラスの製造方法Info
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- H01J9/30—Manufacture of bases
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- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
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- Manufacture Of Electron Tubes, Discharge Lamp Vessels, Lead-In Wires, And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】泡およびアッシュ欠点を低減できる陰極線管用
ガラスの製造方法の提供。 【解決手段】質量百分率表示のＳｂ2Ｏ3含有量が０〜
０．１９％であり、かつＨ 2Ｏを含有する陰極線管用ガ
ラスの製造方法であって、圧力がＰ0である雰囲気下で
原料を溶解して溶融ガラスとする工程と、圧力ＰAがＰ0
未満である雰囲気下で該溶融ガラスを減圧脱泡する工程
とを有し、前記Ｈ2Ｏの含有量Ｗを質量百分率表示で表
わしたときに、前記減圧脱泡する工程の途中において溶
融ガラスの圧力Ｐを（６．１Ｗ＋０．０６）気圧以下と
する。
ガラスの製造方法の提供。 【解決手段】質量百分率表示のＳｂ2Ｏ3含有量が０〜
０．１９％であり、かつＨ 2Ｏを含有する陰極線管用ガ
ラスの製造方法であって、圧力がＰ0である雰囲気下で
原料を溶解して溶融ガラスとする工程と、圧力ＰAがＰ0
未満である雰囲気下で該溶融ガラスを減圧脱泡する工程
とを有し、前記Ｈ2Ｏの含有量Ｗを質量百分率表示で表
わしたときに、前記減圧脱泡する工程の途中において溶
融ガラスの圧力Ｐを（６．１Ｗ＋０．０６）気圧以下と
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、テレビジョン受信
やコンピュータ端末ディスプレイ等に用いられる陰極線
管用ガラスの製造方法に関する。
やコンピュータ端末ディスプレイ等に用いられる陰極線
管用ガラスの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】陰極線管は、画像を映し出すパネル、電
子銃を収納するネック、およびこれら両者を接続するフ
ァンネルにより構成されている。これら三つの部分はそ
れぞれ別の工程で所望の形状に作られた後、接合されて
一つの陰極線管に形成される。
子銃を収納するネック、およびこれら両者を接続するフ
ァンネルにより構成されている。これら三つの部分はそ
れぞれ別の工程で所望の形状に作られた後、接合されて
一つの陰極線管に形成される。
【０００３】陰極線管では、パネル内面に塗布された蛍
光体を発光させるために、陽極に高電圧を印加して電子
を放出し蛍光体に照射する。この際にＸ線が発生するた
め、陰極線管に用いられるガラスにはＸ線吸収機能が要
求される。しかし、これら三つの部分のガラスにはＸ線
吸収機能以外にそれぞれ異なった特性が要求されるた
め、それぞれ異なった組成のガラスで作られている。
光体を発光させるために、陽極に高電圧を印加して電子
を放出し蛍光体に照射する。この際にＸ線が発生するた
め、陰極線管に用いられるガラスにはＸ線吸収機能が要
求される。しかし、これら三つの部分のガラスにはＸ線
吸収機能以外にそれぞれ異なった特性が要求されるた
め、それぞれ異なった組成のガラスで作られている。
【０００４】前記三つの部分に用いられるガラスには泡
が存在しないこと、または泡が少ないことが求められ
る。すなわち、画像を映し出すパネルに泡が存在すると
画質が低下するので、パネルには泡が存在しないことが
求められる。また、ファンネルおよびネックにおいて
も、泡は陰極線管の強度を低下させる破壊起点となり、
またカーボン塗布不良の原因ともなるので、その削減が
求められている。この問題を解決するために、従来は陰
極線管用ガラスにＳｂ2Ｏ3を含有させ、Ｓｂの清澄作用
によって陰極線管用ガラス中の泡の低減を図っていた。
なお、前記Ｓｂ2Ｏ3の含有量は質量百分率表示で０．２
〜０．６％であった。
が存在しないこと、または泡が少ないことが求められ
る。すなわち、画像を映し出すパネルに泡が存在すると
画質が低下するので、パネルには泡が存在しないことが
求められる。また、ファンネルおよびネックにおいて
も、泡は陰極線管の強度を低下させる破壊起点となり、
またカーボン塗布不良の原因ともなるので、その削減が
求められている。この問題を解決するために、従来は陰
極線管用ガラスにＳｂ2Ｏ3を含有させ、Ｓｂの清澄作用
によって陰極線管用ガラス中の泡の低減を図っていた。
なお、前記Ｓｂ2Ｏ3の含有量は質量百分率表示で０．２
〜０．６％であった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】近年、パネルの大型化
および高品質化に伴って、泡以外にも画質を低下させる
画像欠点の問題が顕在化してきた。そのような画像欠点
の一つに、アッシュ欠点がある。ここでいうアッシュ欠
点とは、画質を低下させる白濁状の不透明物または白濁
状の半透明物であり、その大きさは典型的には０．１〜
１ｍｍ程度である。
および高品質化に伴って、泡以外にも画質を低下させる
画像欠点の問題が顕在化してきた。そのような画像欠点
の一つに、アッシュ欠点がある。ここでいうアッシュ欠
点とは、画質を低下させる白濁状の不透明物または白濁
状の半透明物であり、その大きさは典型的には０．１〜
１ｍｍ程度である。
【０００６】該アッシュ欠点は次のようにして発生す
る。すなわち、Ｓｂ2Ｏ3を含有する溶融ガラスの表面か
ら揮散したＳｂまたはアンチモン化合物は、溶融ガラス
上方に位置する構造物の低温部に凝縮し、その凝縮物が
溶融ガラス中に落下しアッシュ欠点となる。
る。すなわち、Ｓｂ2Ｏ3を含有する溶融ガラスの表面か
ら揮散したＳｂまたはアンチモン化合物は、溶融ガラス
上方に位置する構造物の低温部に凝縮し、その凝縮物が
溶融ガラス中に落下しアッシュ欠点となる。
【０００７】このアッシュ欠点を低減させるためにはＳ
ｂの含有量を減少させることが有効であると考えられる
が、一方で、Ｓｂの含有量を減少させると泡が増加する
問題があった。本発明は、上記問題を解決し、泡を増加
させることなくアッシュ欠点を低減できる陰極線管用ガ
ラスの提供を目的とする。
ｂの含有量を減少させることが有効であると考えられる
が、一方で、Ｓｂの含有量を減少させると泡が増加する
問題があった。本発明は、上記問題を解決し、泡を増加
させることなくアッシュ欠点を低減できる陰極線管用ガ
ラスの提供を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、質量百分率表
示のＳｂ2Ｏ3含有量が０〜０．１９％であり、かつＨ 2
Ｏを含有する陰極線管用ガラスの製造方法であって、圧
力がＰ0である雰囲気下で原料を溶解して溶融ガラスと
する工程と、圧力ＰAがＰ0未満である雰囲気下で該溶融
ガラスを減圧脱泡する工程とを有し、前記Ｈ2Ｏの含有
量Ｗを質量百分率表示で表わしたときに、前記減圧脱泡
する工程の途中において溶融ガラスの圧力Ｐを（６．１
Ｗ＋０．０６）気圧以下とすることを特徴とする陰極線
管用ガラスの製造方法を提供する。
示のＳｂ2Ｏ3含有量が０〜０．１９％であり、かつＨ 2
Ｏを含有する陰極線管用ガラスの製造方法であって、圧
力がＰ0である雰囲気下で原料を溶解して溶融ガラスと
する工程と、圧力ＰAがＰ0未満である雰囲気下で該溶融
ガラスを減圧脱泡する工程とを有し、前記Ｈ2Ｏの含有
量Ｗを質量百分率表示で表わしたときに、前記減圧脱泡
する工程の途中において溶融ガラスの圧力Ｐを（６．１
Ｗ＋０．０６）気圧以下とすることを特徴とする陰極線
管用ガラスの製造方法を提供する。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明における陰極線管用ガラス
（以下本発明のガラスという。）はパネル用ガラス、フ
ァンネル用ガラス、ネック用ガラス等の陰極線管に用い
られるガラスである。
（以下本発明のガラスという。）はパネル用ガラス、フ
ァンネル用ガラス、ネック用ガラス等の陰極線管に用い
られるガラスである。
【００１０】泡を低減させる等のために、本発明のガラ
スは必須ではないがＳｂ2Ｏ3を、その質量百分率表示の
含有量が０．１９％以下の範囲で含有してもよい。０．
１９％超ではアッシュ欠点が多くなる。好ましくは０．
０２９％以下、より好ましくは０．０２％以下である。
Ｓｂ2Ｏ3を含有しないことが特に好ましい。以下、本発
明における含有量は質量百分率表示で表す。
スは必須ではないがＳｂ2Ｏ3を、その質量百分率表示の
含有量が０．１９％以下の範囲で含有してもよい。０．
１９％超ではアッシュ欠点が多くなる。好ましくは０．
０２９％以下、より好ましくは０．０２％以下である。
Ｓｂ2Ｏ3を含有しないことが特に好ましい。以下、本発
明における含有量は質量百分率表示で表す。
【００１１】本発明のガラスはＨ2Ｏを含有するが、該
Ｈ2Ｏは、後述する減圧脱泡工程において泡を大きく
し、泡の浮上速度を増大させる成分である。前記Ｈ2Ｏ
含有は原料中の水酸基、原料中の水分、溶解雰囲気中の
水分等に起因するものであり、その含有量Ｗは、典型的
には０．００５〜０．０５％、より典型的には０．００
５〜０．０３％である。たとえば、通常の空気燃焼によ
って溶解されたパネル用ガラスのＷは０．０１％程度で
あり、後述する全酸素燃焼によって溶解されたファンネ
ル用ガラスのＷは０．０２５％程度である。また、電気
加熱によってのみ溶解された陰極線管用ガラスのＷは
０．００５％程度になると考えられる。
Ｈ2Ｏは、後述する減圧脱泡工程において泡を大きく
し、泡の浮上速度を増大させる成分である。前記Ｈ2Ｏ
含有は原料中の水酸基、原料中の水分、溶解雰囲気中の
水分等に起因するものであり、その含有量Ｗは、典型的
には０．００５〜０．０５％、より典型的には０．００
５〜０．０３％である。たとえば、通常の空気燃焼によ
って溶解されたパネル用ガラスのＷは０．０１％程度で
あり、後述する全酸素燃焼によって溶解されたファンネ
ル用ガラスのＷは０．０２５％程度である。また、電気
加熱によってのみ溶解された陰極線管用ガラスのＷは
０．００５％程度になると考えられる。
【００１２】なお、Ｗが大きくなると軟化点が低くなり
すぎるおそれがあるので、Ｗは０．０４５％未満である
ことが好ましい。
すぎるおそれがあるので、Ｗは０．０４５％未満である
ことが好ましい。
【００１３】Ｗ（単位：％）は次のようにして求める。
まず、波長２．７５〜２．９５μｍの光に対する吸光度
βを測定し、その最小値βminを試料の厚さで除してβ
OH（単位：ｍｍ-1）とする。また、密度ρ（単位：ｇ／
ｃｍ3）を測定し、前記βOHとモル吸光係数ε＝５９
（単位：リットル・モル-1・ｃｍ-1）を用いて式１によ
りＷを求める。 Ｗ＝１８βOH／（ερ） （式１）。
まず、波長２．７５〜２．９５μｍの光に対する吸光度
βを測定し、その最小値βminを試料の厚さで除してβ
OH（単位：ｍｍ-1）とする。また、密度ρ（単位：ｇ／
ｃｍ3）を測定し、前記βOHとモル吸光係数ε＝５９
（単位：リットル・モル-1・ｃｍ-1）を用いて式１によ
りＷを求める。 Ｗ＝１８βOH／（ερ） （式１）。
【００１４】本発明のガラスは必須ではないがＳｎＯ2
を、泡を低減させる等のために含有してもよい。ＳｎＯ
2を含有する場合、その含有量は５％以下であることが
好ましい。５％超では、ガラスの着色が強くなるおそれ
がある、または溶融ガラス表面からのＳｎまたはスズ酸
化物の揮散が多くなりアッシュ欠点と同様の欠点が多く
なるおそれがある、またはＳｎＯ2の原料価格が高価な
ことから原料費が高くなるおそれがある。前記着色のお
それ、アッシュ欠点と同様の欠点が多くなるおそれまた
は原料費が高くなるおそれを回避するためには、０．１
％以下であることがより好ましく、０．０１％未満であ
ることが特に好ましく、ＳｎＯ2を含有しないことが最
も好ましい。
を、泡を低減させる等のために含有してもよい。ＳｎＯ
2を含有する場合、その含有量は５％以下であることが
好ましい。５％超では、ガラスの着色が強くなるおそれ
がある、または溶融ガラス表面からのＳｎまたはスズ酸
化物の揮散が多くなりアッシュ欠点と同様の欠点が多く
なるおそれがある、またはＳｎＯ2の原料価格が高価な
ことから原料費が高くなるおそれがある。前記着色のお
それ、アッシュ欠点と同様の欠点が多くなるおそれまた
は原料費が高くなるおそれを回避するためには、０．１
％以下であることがより好ましく、０．０１％未満であ
ることが特に好ましく、ＳｎＯ2を含有しないことが最
も好ましい。
【００１５】本発明のガラスは必須ではないがＳＯ
3を、泡を低減させる等のために０．４％以下の範囲で
含有してもよい。０．４％超ではガラスの着色が強くな
るおそれがある、または熱加工時に発泡問題が起るおそ
れがある。また、本発明のガラスがアルカリ土類金属酸
化物を含有する場合、該アルカリ土類金属酸化物の還元
による硫化物欠点の生成を抑制するために、ＳＯ3含有
量を０．２％以下とすることがより好ましい。ＳＯ3を
含有する場合、その含有量は０．０５％以上であること
が好ましい。
3を、泡を低減させる等のために０．４％以下の範囲で
含有してもよい。０．４％超ではガラスの着色が強くな
るおそれがある、または熱加工時に発泡問題が起るおそ
れがある。また、本発明のガラスがアルカリ土類金属酸
化物を含有する場合、該アルカリ土類金属酸化物の還元
による硫化物欠点の生成を抑制するために、ＳＯ3含有
量を０．２％以下とすることがより好ましい。ＳＯ3を
含有する場合、その含有量は０．０５％以上であること
が好ましい。
【００１６】本発明のガラスは、下記酸化物基準で、 ＳｉＯ2 ４５〜７０％、 Ａｌ2Ｏ3 ０〜１０％、 Ｎａ2Ｏ １〜１５％、 Ｋ2Ｏ ３〜１５％、 ＭｇＯ ０〜１０％、 ＣａＯ ０〜１０％、 ＳｒＯ ０〜１３％、 ＢａＯ ０〜１６％、 ＺｎＯ ０〜５％、 ＺｒＯ2 ０〜５％、 ＴｉＯ2 ０〜２％、 ＣｅＯ2 ０〜５％、 Ｂ2Ｏ3 ０〜５％、 Ｓｂ2Ｏ3 ０〜０．１９％、 Ｈ2Ｏ ０．００５〜０．０５％、 ＳｎＯ2 ０〜５％、 ＳＯ3 ０〜０．４％、 から本質的になることが好ましい。この好ましい態様の
ガラスはパネル用ガラスに好適である。
ガラスはパネル用ガラスに好適である。
【００１７】次に、前記好ましい態様のガラスの成分に
ついて説明する。なお、Ｓｂ2Ｏ3、Ｈ2Ｏ、ＳｎＯ2、Ｓ
Ｏ3についてはすでに説明したので省略する。ＳｉＯ2は
ネットワークフォーマであり、必須である。４５％未満
では化学耐久性が低下する。好ましくは５５％以上であ
る。７０％超では軟化点が高くなる。好ましくは６７％
以下である。Ａｌ2Ｏ3は必須ではないが、耐アルカリ性
を向上させるために１０％まで含有してもよい。１０％
超では軟化点が高くなる。好ましくは４％以下である。
Ａｌ 2Ｏ3を含有する場合、その含有量は０．５％以上で
あることが好ましい。
ついて説明する。なお、Ｓｂ2Ｏ3、Ｈ2Ｏ、ＳｎＯ2、Ｓ
Ｏ3についてはすでに説明したので省略する。ＳｉＯ2は
ネットワークフォーマであり、必須である。４５％未満
では化学耐久性が低下する。好ましくは５５％以上であ
る。７０％超では軟化点が高くなる。好ましくは６７％
以下である。Ａｌ2Ｏ3は必須ではないが、耐アルカリ性
を向上させるために１０％まで含有してもよい。１０％
超では軟化点が高くなる。好ましくは４％以下である。
Ａｌ 2Ｏ3を含有する場合、その含有量は０．５％以上で
あることが好ましい。
【００１８】Ｎａ2Ｏは軟化点を低下させる成分であ
り、必須である。１％未満では軟化点が高くなる。好ま
しくは５％以上である。１５％超では電気絶縁性が低下
する。好ましくは１０％以下である。Ｋ2Ｏは軟化点を
低下させ、またＮａ2Ｏとの混合アルカリ効果により電
気絶縁性を向上させる成分であり、必須である。３％未
満では、軟化点が高くなる、または電気絶縁性が低下す
る。好ましくは５％以上である。１５％超では熱膨張係
数が大きくなる。好ましくは１０％以下である。
り、必須である。１％未満では軟化点が高くなる。好ま
しくは５％以上である。１５％超では電気絶縁性が低下
する。好ましくは１０％以下である。Ｋ2Ｏは軟化点を
低下させ、またＮａ2Ｏとの混合アルカリ効果により電
気絶縁性を向上させる成分であり、必須である。３％未
満では、軟化点が高くなる、または電気絶縁性が低下す
る。好ましくは５％以上である。１５％超では熱膨張係
数が大きくなる。好ましくは１０％以下である。
【００１９】ＭｇＯおよびＣａＯはいずれも必須ではな
いが、軟化点を調整するためにそれぞれ１０％まで含有
してもよい。それぞれ１０％超では軟化点が高くなりす
ぎる。それぞれ１％以下であることが好ましく、ＭｇＯ
およびＣａＯのいずれも含有しないことがより好まし
い。ＳｒＯは必須ではないが、Ｘ線吸収機能を増大させ
るために１３％まで含有してもよい。１３％超では失透
温度が高くなる。好ましくは１０％以下である。ＳｒＯ
を含有する場合、その含有量は５％以上であることが好
ましい。
いが、軟化点を調整するためにそれぞれ１０％まで含有
してもよい。それぞれ１０％超では軟化点が高くなりす
ぎる。それぞれ１％以下であることが好ましく、ＭｇＯ
およびＣａＯのいずれも含有しないことがより好まし
い。ＳｒＯは必須ではないが、Ｘ線吸収機能を増大させ
るために１３％まで含有してもよい。１３％超では失透
温度が高くなる。好ましくは１０％以下である。ＳｒＯ
を含有する場合、その含有量は５％以上であることが好
ましい。
【００２０】ＢａＯは必須ではないが、Ｘ線吸収機能を
増大させるために１６％まで含有してもよい。１６％超
では失透温度が高くなる。好ましくは１３％以下であ
る。ＢａＯを含有する場合、その含有量は５％以上であ
ることが好ましい。ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計
は１０〜２５％であることが好ましい。１０％未満では
Ｘ線吸収機能が低下するおそれがある。２５％超では失
透温度が高くなりすぎるおそれがある。
増大させるために１６％まで含有してもよい。１６％超
では失透温度が高くなる。好ましくは１３％以下であ
る。ＢａＯを含有する場合、その含有量は５％以上であ
ることが好ましい。ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計
は１０〜２５％であることが好ましい。１０％未満では
Ｘ線吸収機能が低下するおそれがある。２５％超では失
透温度が高くなりすぎるおそれがある。
【００２１】ＺｎＯは必須ではないが、Ｘ線吸収機能を
増大させるために５％まで含有してもよい。５％超では
失透温度が高くなりすぎる。好ましくは２％以下であ
る。ＺｒＯ2は必須ではないが、Ｘ線吸収機能を増大さ
せるために５％まで含有してもよい。５％超では軟化点
が高くなりすぎる。好ましくは３％以下である。
増大させるために５％まで含有してもよい。５％超では
失透温度が高くなりすぎる。好ましくは２％以下であ
る。ＺｒＯ2は必須ではないが、Ｘ線吸収機能を増大さ
せるために５％まで含有してもよい。５％超では軟化点
が高くなりすぎる。好ましくは３％以下である。
【００２２】ＴｉＯ2は必須ではないが、１２００℃以
上でのガラスの粘度を調整するために２％まで含有して
もよい。２％超では失透温度が高くなる。好ましくは１
％以下である。ＣｅＯ2は必須ではないが、電子線ブラ
ウニングを抑制するために５％まで含有してもよい。５
％超では失透温度が高くなる。好ましくは１％以下であ
る。Ｂ2Ｏ3は必須ではないが、溶解性向上のために５％
まで含有してもよい。５％超では軟化点が低くなる。好
ましくは１％以下である。
上でのガラスの粘度を調整するために２％まで含有して
もよい。２％超では失透温度が高くなる。好ましくは１
％以下である。ＣｅＯ2は必須ではないが、電子線ブラ
ウニングを抑制するために５％まで含有してもよい。５
％超では失透温度が高くなる。好ましくは１％以下であ
る。Ｂ2Ｏ3は必須ではないが、溶解性向上のために５％
まで含有してもよい。５％超では軟化点が低くなる。好
ましくは１％以下である。
【００２３】本発明の好ましい態様のガラスは本質的に
上記成分からなるが、本発明の目的を損なわない範囲で
その他の成分を含有してもよい。該その他の成分の含有
量の合計は、好ましくは１０％以下、より好ましくは５
％以下である。前記その他の成分として、たとえばＦｅ
2Ｏ3等の着色成分が挙げられる。なお、Ａｓ2Ｏ3は含有
しないことが好ましい。
上記成分からなるが、本発明の目的を損なわない範囲で
その他の成分を含有してもよい。該その他の成分の含有
量の合計は、好ましくは１０％以下、より好ましくは５
％以下である。前記その他の成分として、たとえばＦｅ
2Ｏ3等の着色成分が挙げられる。なお、Ａｓ2Ｏ3は含有
しないことが好ましい。
【００２４】次に、本発明における各工程について説明
する。本発明における溶解工程、すなわち圧力がＰ0で
ある雰囲気下で原料を溶解して溶融ガラスとする工程は
特に限定されない。Ｐ0は０．８〜１．２気圧であるこ
とが好ましい。たとえば通常のタンク窯に原料を投入
し、重油、都市ガス、電気等を用いてこの原料を加熱・
溶解して溶融ガラスとする。なお、この場合のＰ 0は大
気圧であり、典型的には１気圧である。
する。本発明における溶解工程、すなわち圧力がＰ0で
ある雰囲気下で原料を溶解して溶融ガラスとする工程は
特に限定されない。Ｐ0は０．８〜１．２気圧であるこ
とが好ましい。たとえば通常のタンク窯に原料を投入
し、重油、都市ガス、電気等を用いてこの原料を加熱・
溶解して溶融ガラスとする。なお、この場合のＰ 0は大
気圧であり、典型的には１気圧である。
【００２５】また、本発明のガラスのＨ2Ｏ含有量Ｗを
大きくしたい場合は、原料に水を添加してもよいし、原
料を溶解する雰囲気の水分濃度を高くしてもよい。該雰
囲気の水分濃度を高くする方法としては、たとえば酸素
濃度が９０体積％以上である酸素ガスによって燃料を燃
焼させるいわゆる全酸素燃焼が挙げられる。
大きくしたい場合は、原料に水を添加してもよいし、原
料を溶解する雰囲気の水分濃度を高くしてもよい。該雰
囲気の水分濃度を高くする方法としては、たとえば酸素
濃度が９０体積％以上である酸素ガスによって燃料を燃
焼させるいわゆる全酸素燃焼が挙げられる。
【００２６】溶解工程において溶解される原料は屑ガラ
ス（ガラスカレット）も含む。また、溶解工程において
原料を溶解して得られる溶融ガラスは未溶解原料のない
溶融状態のガラスである。
ス（ガラスカレット）も含む。また、溶解工程において
原料を溶解して得られる溶融ガラスは未溶解原料のない
溶融状態のガラスである。
【００２７】本発明における減圧脱泡工程、すなわち圧
力ＰAがＰ0未満である雰囲気下に前記溶融ガラスをおく
減圧処理を行うことにより、該溶融ガラス中に存在する
泡を減少させる脱泡を行う。前記減圧処理は、たとえ
ば、溶融ガラスを導入する導入口および溶融ガラスを排
出する排出口を有し、その雰囲気の圧力ＰAをＰ0未満と
できる減圧脱泡槽内に溶融ガラスを導入し、前記圧力Ｐ
Aの雰囲気下に滞在させた後排出させて行う。前記導入
口および排出口はいずれも常に溶融ガラスによってシー
ルされており、これによりＰAをＰ0未満に維持できる。
減圧脱泡槽の形状は限定されないが、いわゆる門型形状
が好ましい。
力ＰAがＰ0未満である雰囲気下に前記溶融ガラスをおく
減圧処理を行うことにより、該溶融ガラス中に存在する
泡を減少させる脱泡を行う。前記減圧処理は、たとえ
ば、溶融ガラスを導入する導入口および溶融ガラスを排
出する排出口を有し、その雰囲気の圧力ＰAをＰ0未満と
できる減圧脱泡槽内に溶融ガラスを導入し、前記圧力Ｐ
Aの雰囲気下に滞在させた後排出させて行う。前記導入
口および排出口はいずれも常に溶融ガラスによってシー
ルされており、これによりＰAをＰ0未満に維持できる。
減圧脱泡槽の形状は限定されないが、いわゆる門型形状
が好ましい。
【００２８】本発明において減圧脱泡される溶融ガラス
の圧力Ｐは、ＰAおよび溶融ガラス表面からの深さによ
って決まるものである。また、通常、減圧脱泡工程にお
いてＰは一定ではなく、変化する。ここでいうＰは、溶
融ガラスが流れている状況下にあっては当該流れている
溶融ガラスのある微小部分の圧力であり、該微小部分の
位置の変化にともないＰは変化することもあるし変化し
ないこともある。
の圧力Ｐは、ＰAおよび溶融ガラス表面からの深さによ
って決まるものである。また、通常、減圧脱泡工程にお
いてＰは一定ではなく、変化する。ここでいうＰは、溶
融ガラスが流れている状況下にあっては当該流れている
溶融ガラスのある微小部分の圧力であり、該微小部分の
位置の変化にともないＰは変化することもあるし変化し
ないこともある。
【００２９】本発明において、減圧工程の途中におい
て、すなわち減圧脱泡工程のいずれかの時点においてＰ
は（６．１Ｗ＋０．０６）気圧以下となるようにされ
る。このようにすることにより、溶融ガラス中に溶け込
んでいるＨ2Ｏ、Ｏ2、ＣＯ2等のガス成分の泡内への流
入速度が顕著に増大し、その結果、泡半径したがって泡
浮上速度が大きくなって泡が溶融ガラス表面に到達する
時間が顕著に短くなる。すなわち、泡の低減が促進され
る。
て、すなわち減圧脱泡工程のいずれかの時点においてＰ
は（６．１Ｗ＋０．０６）気圧以下となるようにされ
る。このようにすることにより、溶融ガラス中に溶け込
んでいるＨ2Ｏ、Ｏ2、ＣＯ2等のガス成分の泡内への流
入速度が顕著に増大し、その結果、泡半径したがって泡
浮上速度が大きくなって泡が溶融ガラス表面に到達する
時間が顕著に短くなる。すなわち、泡の低減が促進され
る。
【００３０】Ｐを低下させていくと（６．１Ｗ＋０．０
６）気圧を境にして泡直径が顕著に大きくなることを示
す実験結果について、以下に述べる。質量百分率表示の
組成が、ＳｉＯ2：６２．５％、Ａｌ2Ｏ3：２％、Ｎａ2
Ｏ：７．５％、Ｋ2Ｏ：７．５％、ＳｒＯ：８％、Ｂａ
Ｏ：９．５％、ＺｎＯ：０．５％、ＺｒＯ2：２％、Ｔ
ｉＯ2：０．４％、Ｆｅ2Ｏ3：０．０５％、となるよう
に原料を調合し、雰囲気中の水分を調節できる電気炉を
用いて１５００℃、１気圧の雰囲気下で溶解し、未溶解
物はないが泡が存在し、Ｈ2Ｏの含有量Ｗが異なる３種
のパネル用ガラスＡ（Ｗ＝０．００８％）、Ｂ（Ｗ＝
０．０１７％）、Ｃ（Ｗ＝０．０２１％）を得た。な
お、パネル用ガラスＡ、Ｂ、Ｃの密度はいずれも２．８
ｇ／ｃｍ3であった。
６）気圧を境にして泡直径が顕著に大きくなることを示
す実験結果について、以下に述べる。質量百分率表示の
組成が、ＳｉＯ2：６２．５％、Ａｌ2Ｏ3：２％、Ｎａ2
Ｏ：７．５％、Ｋ2Ｏ：７．５％、ＳｒＯ：８％、Ｂａ
Ｏ：９．５％、ＺｎＯ：０．５％、ＺｒＯ2：２％、Ｔ
ｉＯ2：０．４％、Ｆｅ2Ｏ3：０．０５％、となるよう
に原料を調合し、雰囲気中の水分を調節できる電気炉を
用いて１５００℃、１気圧の雰囲気下で溶解し、未溶解
物はないが泡が存在し、Ｈ2Ｏの含有量Ｗが異なる３種
のパネル用ガラスＡ（Ｗ＝０．００８％）、Ｂ（Ｗ＝
０．０１７％）、Ｃ（Ｗ＝０．０２１％）を得た。な
お、パネル用ガラスＡ、Ｂ、Ｃの密度はいずれも２．８
ｇ／ｃｍ3であった。
【００３１】パネル用ガラスＡ、Ｂ、Ｃについて、雰囲
気圧力ＰAを１気圧未満にできる電気炉を用いて減圧処
理を行い、ＰAと泡半径の関係を調べた。なお、この減
圧処理は、溶融時の深さが１０ｍｍとなる量のガラスを
高さ５０ｍｍの石英セルに入れて行った。この場合、い
わゆる溶融ガラスのヘッド圧は小さく、したがって溶融
ガラスの圧力ＰはＰAと同じであるとしてよい。
気圧力ＰAを１気圧未満にできる電気炉を用いて減圧処
理を行い、ＰAと泡半径の関係を調べた。なお、この減
圧処理は、溶融時の深さが１０ｍｍとなる量のガラスを
高さ５０ｍｍの石英セルに入れて行った。この場合、い
わゆる溶融ガラスのヘッド圧は小さく、したがって溶融
ガラスの圧力ＰはＰAと同じであるとしてよい。
【００３２】電気炉側面に設けられた透明窓からビデオ
カメラを用いて溶融ガラス中の泡の半径の変化を観測し
ながら、ＰAを変化させた。すなわち、ＰAを１気圧から
０．０２６３気圧／分の速度で低下させ、パネルガラス
Ａ、Ｂ、Ｃ中に存在する泡の半径の変化を調べた。ＰA
（単位：気圧）と泡半径（単位：ｍｍ）の関係を表１に
示す。表１中の「−」は測定しなかったことを示す。
カメラを用いて溶融ガラス中の泡の半径の変化を観測し
ながら、ＰAを変化させた。すなわち、ＰAを１気圧から
０．０２６３気圧／分の速度で低下させ、パネルガラス
Ａ、Ｂ、Ｃ中に存在する泡の半径の変化を調べた。ＰA
（単位：気圧）と泡半径（単位：ｍｍ）の関係を表１に
示す。表１中の「−」は測定しなかったことを示す。
【００３３】パネルガラスＡ、Ｂ、Ｃの（６．１Ｗ＋
０．０６）はそれぞれ０．１１気圧、０．１６気圧、
０．１９気圧であり、ＰAが（６．１Ｗ＋０．０６）以
下となることにより泡半径が顕著に増大していることが
わかる。
０．０６）はそれぞれ０．１１気圧、０．１６気圧、
０．１９気圧であり、ＰAが（６．１Ｗ＋０．０６）以
下となることにより泡半径が顕著に増大していることが
わかる。
【００３４】
【表１】
【００３５】Ｐが（６．１Ｗ＋０．０６）気圧以下であ
る時間ｔは、溶融ガラスの深さ、低減すべき泡の半径、
溶融ガラスの粘度、溶融ガラスの流速、等を考慮して決
められるが、典型的には０．１時間以上である。
る時間ｔは、溶融ガラスの深さ、低減すべき泡の半径、
溶融ガラスの粘度、溶融ガラスの流速、等を考慮して決
められるが、典型的には０．１時間以上である。
【００３６】本発明のガラスはＳｂ2Ｏ3、Ａｓ2Ｏ3、Ｓ
ｎＯ2、ＳＯ3、Ｆ、等の従来清澄作用を有するとされて
いる成分（以下従来清澄剤という。）を含有してもよい
が、本発明のガラスがこれら成分を一切含有していなく
ても本発明によれば泡を低減できる。これは、本発明の
ガラスに溶け込んでいるＨ2Ｏが泡に流入し該泡を大き
くする速度が、Ｐを（６．１Ｗ＋０．０６）気圧以下と
することによって顕著に増大し、これによって泡の浮上
が促進されるためであると考えられる。
ｎＯ2、ＳＯ3、Ｆ、等の従来清澄作用を有するとされて
いる成分（以下従来清澄剤という。）を含有してもよい
が、本発明のガラスがこれら成分を一切含有していなく
ても本発明によれば泡を低減できる。これは、本発明の
ガラスに溶け込んでいるＨ2Ｏが泡に流入し該泡を大き
くする速度が、Ｐを（６．１Ｗ＋０．０６）気圧以下と
することによって顕著に増大し、これによって泡の浮上
が促進されるためであると考えられる。
【００３７】なお、Ｈ2Ｏは従来清澄剤ではなく、その
含有量の調整は容易ではない。すなわち、従来清澄剤の
ガラス中の含有量は原料中の含有量によってほぼ決まる
が、Ｈ2Ｏにおいてはそのようなことはなく、先に述べ
たように溶解雰囲気中の水分含有量等の影響が大きく、
そのガラス中の含有量の調整は容易ではない。しかし本
発明においては、Ｐを調整することによりＨ2Ｏの清澄
作用を容易に発現させ得る。
含有量の調整は容易ではない。すなわち、従来清澄剤の
ガラス中の含有量は原料中の含有量によってほぼ決まる
が、Ｈ2Ｏにおいてはそのようなことはなく、先に述べ
たように溶解雰囲気中の水分含有量等の影響が大きく、
そのガラス中の含有量の調整は容易ではない。しかし本
発明においては、Ｐを調整することによりＨ2Ｏの清澄
作用を容易に発現させ得る。
【００３８】前記Ｐは典型的には０．０１気圧以上であ
る。０．０１気圧未満にしても泡がより低減される可能
性が低い。より典型的には０．０３気圧以上である。
る。０．０１気圧未満にしても泡がより低減される可能
性が低い。より典型的には０．０３気圧以上である。
【００３９】次に、図１を用いて本発明を説明する。な
お、本発明はこれに限定されない。図１は本発明の実施
に好適な陰極線管用ガラスの製造装置の概略図であり、
これを用いて本発明を説明する。なお、図１における減
圧脱泡槽は門型形状である。
お、本発明はこれに限定されない。図１は本発明の実施
に好適な陰極線管用ガラスの製造装置の概略図であり、
これを用いて本発明を説明する。なお、図１における減
圧脱泡槽は門型形状である。
【００４０】タンク窯２０（上部構造物等詳細は図示せ
ず）において圧力がＰ0である雰囲気下で原料（図示せ
ず）が溶解され、溶融ガラスＧとされる。溶融ガラスＧ
は、矢印で示されるように、上流側ピット２２に導か
れ、導入口１１から減圧脱泡槽１０に入る。導入口１１
における溶融ガラスの圧力はＰ0である。減圧脱泡槽１
０は、上昇管１６、水平槽１４および下降管１８からな
る。上昇管１６の一部、下降管１８の一部および水平槽
１４は減圧容器１２に収容される。
ず）において圧力がＰ0である雰囲気下で原料（図示せ
ず）が溶解され、溶融ガラスＧとされる。溶融ガラスＧ
は、矢印で示されるように、上流側ピット２２に導か
れ、導入口１１から減圧脱泡槽１０に入る。導入口１１
における溶融ガラスの圧力はＰ0である。減圧脱泡槽１
０は、上昇管１６、水平槽１４および下降管１８からな
る。上昇管１６の一部、下降管１８の一部および水平槽
１４は減圧容器１２に収容される。
【００４１】減圧容器１２は、たとえば耐熱鋼製のケー
シングであり、その内部は真空ポンプ（図示せず）によ
り孔４１から排気され、減圧容器１２内部の圧力ＰAは
Ｐ0以下であり、かつ、水平槽１４内の底部の溶融ガラ
スＧの圧力が（６．１Ｗ＋０．０６）気圧以下なるよう
に設定される。
シングであり、その内部は真空ポンプ（図示せず）によ
り孔４１から排気され、減圧容器１２内部の圧力ＰAは
Ｐ0以下であり、かつ、水平槽１４内の底部の溶融ガラ
スＧの圧力が（６．１Ｗ＋０．０６）気圧以下なるよう
に設定される。
【００４２】減圧脱泡槽１０内部の雰囲気圧力をＰAと
するために、水平槽１４の上部には孔４２が設けられて
いる。減圧容器１２内における減圧脱泡槽１０の周囲の
空間は通常、断熱煉瓦３０によって充填される。
するために、水平槽１４の上部には孔４２が設けられて
いる。減圧容器１２内における減圧脱泡槽１０の周囲の
空間は通常、断熱煉瓦３０によって充填される。
【００４３】溶融ガラスＧは減圧脱泡槽１０内におい
て、矢印で示されるように、上昇管１６、水平槽１４、
下降管１８の順に流れる。上昇管１６、水平槽１４およ
び下降管１８は、耐熱性、溶融ガラスに対する耐蝕性、
等が優れた材料によって構成される。このような材料と
して、白金、白金合金、Ａｌ2Ｏ3−ＺｒＯ2−ＳｉＯ2系
電鋳煉瓦、ＺｒＯ2系電鋳煉瓦、等が例示される。な
お、減圧脱泡槽１０内の溶融ガラスＧの温度を上昇させ
るためにヒータを設けてもよい。たとえば、減圧脱泡槽
１０の溶融ガラスＧと接触する部分に白金または白金合
金を用い、この白金または白金合金に電流を流してこれ
をヒータとしてもよい。
て、矢印で示されるように、上昇管１６、水平槽１４、
下降管１８の順に流れる。上昇管１６、水平槽１４およ
び下降管１８は、耐熱性、溶融ガラスに対する耐蝕性、
等が優れた材料によって構成される。このような材料と
して、白金、白金合金、Ａｌ2Ｏ3−ＺｒＯ2−ＳｉＯ2系
電鋳煉瓦、ＺｒＯ2系電鋳煉瓦、等が例示される。な
お、減圧脱泡槽１０内の溶融ガラスＧの温度を上昇させ
るためにヒータを設けてもよい。たとえば、減圧脱泡槽
１０の溶融ガラスＧと接触する部分に白金または白金合
金を用い、この白金または白金合金に電流を流してこれ
をヒータとしてもよい。
【００４４】溶融ガラスＧは排出口１９から下流側ピッ
ト２４に排出され、パネル用ガラスまたはファンネル用
ガラスを製造する場合はプレス装置（図示せず）に送ら
れる。排出口１９における溶融ガラスの圧力はＰ0であ
る。溶融ガラスＧが減圧脱泡槽１０内を流れることによ
って発生する圧損に対応して、上流側ピット２２におけ
る溶融ガラスＧの表面と下流側ピット２４における溶融
ガラスＧの表面との間にはΔＨのレベル差が生じる。
ト２４に排出され、パネル用ガラスまたはファンネル用
ガラスを製造する場合はプレス装置（図示せず）に送ら
れる。排出口１９における溶融ガラスの圧力はＰ0であ
る。溶融ガラスＧが減圧脱泡槽１０内を流れることによ
って発生する圧損に対応して、上流側ピット２２におけ
る溶融ガラスＧの表面と下流側ピット２４における溶融
ガラスＧの表面との間にはΔＨのレベル差が生じる。
【００４５】導入口１１における溶融ガラスＧの粘度は
１００〜１０００ポアズであることが好ましい。導入口
１１における溶融ガラスＧの温度は、パネル用ガラスの
場合、１３００〜１４５０℃であることが好ましい。
１００〜１０００ポアズであることが好ましい。導入口
１１における溶融ガラスＧの温度は、パネル用ガラスの
場合、１３００〜１４５０℃であることが好ましい。
【００４６】排出口１９における溶融ガラスＧの粘度は
３００〜１０００ポアズであることが好ましい。排出口
１９における溶融ガラスＧの温度は、パネル用ガラスの
場合、１２００〜１３００℃であることが好ましい。
３００〜１０００ポアズであることが好ましい。排出口
１９における溶融ガラスＧの温度は、パネル用ガラスの
場合、１２００〜１３００℃であることが好ましい。
【００４７】水平槽１４内の溶融ガラスＧの粘度は２０
０ポアズ以上であることが好ましい。２００ポアズ未満
では溶融ガラスが水平槽１４から洩れ出やすくなる。当
該洩れ出やすくなる部分は、たとえば、水平槽１４を電
鋳煉瓦等によって構成する場合は電鋳煉瓦間の目地、減
圧脱泡槽を白金合金等によって構成する場合は白金合金
の継ぎ目、等である。また、当該粘度は６００ポアズ以
下であることが好ましい。水平槽１４内の溶融ガラスＧ
の温度は、パネル用ガラスの場合、１２５０〜１３５０
℃であることが好ましい。
０ポアズ以上であることが好ましい。２００ポアズ未満
では溶融ガラスが水平槽１４から洩れ出やすくなる。当
該洩れ出やすくなる部分は、たとえば、水平槽１４を電
鋳煉瓦等によって構成する場合は電鋳煉瓦間の目地、減
圧脱泡槽を白金合金等によって構成する場合は白金合金
の継ぎ目、等である。また、当該粘度は６００ポアズ以
下であることが好ましい。水平槽１４内の溶融ガラスＧ
の温度は、パネル用ガラスの場合、１２５０〜１３５０
℃であることが好ましい。
【００４８】減圧脱泡槽１０内における溶融ガラスＧの
自由表面の圧力、すなわち水平槽１４における溶融ガラ
スＧの自由表面の圧力は、実質的に減圧容器１２内部の
圧力に等しい。
自由表面の圧力、すなわち水平槽１４における溶融ガラ
スＧの自由表面の圧力は、実質的に減圧容器１２内部の
圧力に等しい。
【００４９】水平槽１４内の溶融ガラスＧの深さは４０
０ｍｍ以下であることが好ましい。４００ｍｍ超では、
溶融ガラスＧから水平槽１４への放熱量が多くなりす
ぎ、その結果、粘度が大きくなりすぎるおそれがある、
または温度が下がりすぎるおそれがある。また、前記深
さは１００ｍｍ以上であることが好ましい。１００ｍｍ
未満では、所望の溶融ガラスＧの流量を得るためには水
平槽１４の幅が広くなりすぎ、水平槽１４が大きくなり
すぎるおそれがある。
０ｍｍ以下であることが好ましい。４００ｍｍ超では、
溶融ガラスＧから水平槽１４への放熱量が多くなりす
ぎ、その結果、粘度が大きくなりすぎるおそれがある、
または温度が下がりすぎるおそれがある。また、前記深
さは１００ｍｍ以上であることが好ましい。１００ｍｍ
未満では、所望の溶融ガラスＧの流量を得るためには水
平槽１４の幅が広くなりすぎ、水平槽１４が大きくなり
すぎるおそれがある。
【００５０】
【実施例】表２のＳｉＯ2からＦｅ2Ｏ3までの欄に質量
百分率表示で示す組成となるように原料を調合し、得ら
れた調合原料を白金ルツボに入れ、都市ガス燃焼炉を用
いて１気圧の雰囲気下、１５００℃で２時間溶解した
（例１〜４）。なお、白金ルツボ中の溶融ガラスの深さ
は３０ｍｍであった。例１〜３については、得られたガ
ラスのＨ2Ｏ含有量（＝Ｗ）を測定した。
百分率表示で示す組成となるように原料を調合し、得ら
れた調合原料を白金ルツボに入れ、都市ガス燃焼炉を用
いて１気圧の雰囲気下、１５００℃で２時間溶解した
（例１〜４）。なお、白金ルツボ中の溶融ガラスの深さ
は３０ｍｍであった。例１〜３については、得られたガ
ラスのＨ2Ｏ含有量（＝Ｗ）を測定した。
【００５１】次に、例１〜３については、溶融ガラスの
入った白金ルツボを雰囲気圧力がＰ A（単位：気圧）
に、温度が１３５０℃に設定された電気炉中に０．５時
間入れ減圧処理を行った。例４についてはこの減圧処理
は行わなかった。なお、例１〜３のガラスの１３５０℃
における粘度は２１４ポアズ、１３５０℃における密度
は２．６ｇ／ｃｍ3である。また、白金ルツボ底の溶融
ガラスのヘッド圧は０．００８気圧であってＰAに比べ
て小さいので、白金ルツボ中の溶融ガラスの圧力はＰA
に等しいとする。
入った白金ルツボを雰囲気圧力がＰ A（単位：気圧）
に、温度が１３５０℃に設定された電気炉中に０．５時
間入れ減圧処理を行った。例４についてはこの減圧処理
は行わなかった。なお、例１〜３のガラスの１３５０℃
における粘度は２１４ポアズ、１３５０℃における密度
は２．６ｇ／ｃｍ3である。また、白金ルツボ底の溶融
ガラスのヘッド圧は０．００８気圧であってＰAに比べ
て小さいので、白金ルツボ中の溶融ガラスの圧力はＰA
に等しいとする。
【００５２】表２に示された（６．１Ｗ＋０．０６）
（単位：気圧）は、例１〜３のいずれについてもＰAよ
り大きい。すなわち、例１〜３は実施例である。一方、
例４は比較例である。例１〜４の泡数（単位：個／ｇ）
も表２に示す。泡数は０．１個／ｇ以下であることが好
ましく、０．０２個／ｇ以下であることがより好まし
い。
（単位：気圧）は、例１〜３のいずれについてもＰAよ
り大きい。すなわち、例１〜３は実施例である。一方、
例４は比較例である。例１〜４の泡数（単位：個／ｇ）
も表２に示す。泡数は０．１個／ｇ以下であることが好
ましく、０．０２個／ｇ以下であることがより好まし
い。
【００５３】
【表２】
【００５４】
【発明の効果】本発明によれば、Ｓｂ2Ｏ3を含有させる
ことなく、また含有させたとしても従来よりも少ない含
有量で陰極線用ガラスの泡を低減できる。これにより、
アッシュ欠点も低減または根絶できる。
ことなく、また含有させたとしても従来よりも少ない含
有量で陰極線用ガラスの泡を低減できる。これにより、
アッシュ欠点も低減または根絶できる。
【図１】本発明の実施に好適な陰極線管用ガラスの製造
装置の概略図。
装置の概略図。
１０：減圧脱泡槽 １１：導入口 １２：減圧容器 １４：水平槽 １６：上昇管 １８：下降管 １９：排出口 ２０：タンク窯 ２２：上流側ピット ２４：下流側ピット ３０：断熱煉瓦 ４１、４２：孔
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 関根 圭人 兵庫県高砂市梅井５丁目６番１号 旭硝子 株式会社内 (72)発明者 岡田 操 神奈川県横浜市鶴見区末広町１丁目１番地 旭硝子株式会社内 Ｆターム(参考） 4G062 AA03 BB01 BB03 CC04 DA05 DA06 DB01 DB02 DB03 DC01 DC02 DC03 DD01 DE01 DE02 DE03 DF01 EA01 EB03 EB04 EC03 EC04 ED01 ED02 ED03 EE01 EE02 EE03 EF01 EF02 EF03 EF04 EG01 EG02 EG03 EG04 FA01 FA10 FB01 FB02 FB03 FC01 FC02 FC03 FE01 FE02 FE03 FF01 FG01 FH01 FJ01 FK01 FL01 FL02 FL03 GA01 GA10 GB01 GB02 GC01 GD01 GE01 HH01 HH03 HH05 HH07 HH09 HH11 HH13 HH15 HH17 HH20 JJ01 JJ03 JJ04 JJ05 JJ07 JJ10 KK01 KK03 KK05 KK07 KK10 MM01 MM25 NN14 NN32 NN34 NN35 5C012 AA02 BB01
Claims (8)
- 【請求項１】質量百分率表示のＳｂ2Ｏ3含有量が０〜
０．１９％であり、かつＨ2Ｏを含有する陰極線管用ガ
ラスの製造方法であって、 圧力がＰ0である雰囲気下で原料を溶解して溶融ガラス
とする工程と、圧力ＰAがＰ0未満である雰囲気下で該溶
融ガラスを減圧脱泡する工程とを有し、 前記Ｈ2Ｏの含有量Ｗを質量百分率表示で表わしたとき
に、前記減圧脱泡する工程の途中において溶融ガラスの
圧力Ｐを（６．１Ｗ＋０．０６）気圧以下とすることを
特徴とする陰極線管用ガラスの製造方法。 - 【請求項２】前記溶融ガラスの圧力Ｐが（６．１Ｗ＋
０．０６）気圧以下である時間が０．１時間以上である
ことを特徴とする請求項１に記載の陰極線管用ガラスの
製造方法。 - 【請求項３】Ｐ0が０．８〜１．２気圧である請求項１
または２に記載の陰極線管用ガラスの製造方法。 - 【請求項４】質量百分率表示のＷが０．００５〜０．０
５％である請求項１、２または３に記載の陰極線管用ガ
ラスの製造方法。 - 【請求項５】請求項１〜４のいずれかに記載の陰極線管
用ガラスの製造方法であって、陰極線管用ガラスが、下
記酸化物基準の質量百分率表示で、 ＳｉＯ2 ４５〜７０％、 Ａｌ2Ｏ3 ０〜１０％、 Ｎａ2Ｏ １〜１５％、 Ｋ2Ｏ ３〜１５％、 ＭｇＯ ０〜１０％、 ＣａＯ ０〜１０％、 ＳｒＯ ０〜１３％、 ＢａＯ ０〜１６％、 ＺｎＯ ０〜５％、 ＺｒＯ2 ０〜５％、 ＴｉＯ2 ０〜２％、 ＣｅＯ2 ０〜５％、 Ｂ2Ｏ3 ０〜５％、 Ｓｂ2Ｏ3 ０〜０．１９％、 Ｈ2Ｏ ０．００５〜０．０５％、 ＳｎＯ2 ０〜５％、 ＳＯ3 ０〜０．４％、 から本質的になる陰極線管用ガラスの製造方法の製造方
法。 - 【請求項６】陰極線管用ガラスの質量百分率表示のＳｂ
2Ｏ3含有量が０〜０．０２９％である請求項１〜５のい
ずれかに記載の陰極線管用ガラスの製造方法。 - 【請求項７】陰極線管用ガラスがＳｎＯ2を含有しない
請求項１〜６のいずれかに記載の陰極線管用ガラスの製
造方法。 - 【請求項８】陰極線管用ガラスがＳＯ3を含有し、その
質量百分率表示の含有量が０．０５〜０．４％である請
求項１〜７のいずれかに記載の陰極線管用ガラスの製造
方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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