JP2002266062A - プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP2002266062A JP2002266062A JP2001064821A JP2001064821A JP2002266062A JP 2002266062 A JP2002266062 A JP 2002266062A JP 2001064821 A JP2001064821 A JP 2001064821A JP 2001064821 A JP2001064821 A JP 2001064821A JP 2002266062 A JP2002266062 A JP 2002266062A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- hot
- roll
- dip galvanized
- galvanized steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板
（GI）を工業的に優れた方法で製造することが可能な溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提供。 【解決手段】 鋼板を冷間圧延後、焼鈍し、その後、算
術平均粗さ：Ra≧２μmの表面粗さを有するロールを用
いて調質圧延し、得られた鋼板に溶融亜鉛めっきを施
し、その後、算術平均粗さ：Ra＝0.5 〜2.0 μm の表面
粗さを有するロールを用いて調質圧延するプレス成形性
に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
（GI）を工業的に優れた方法で製造することが可能な溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提供。 【解決手段】 鋼板を冷間圧延後、焼鈍し、その後、算
術平均粗さ：Ra≧２μmの表面粗さを有するロールを用
いて調質圧延し、得られた鋼板に溶融亜鉛めっきを施
し、その後、算術平均粗さ：Ra＝0.5 〜2.0 μm の表面
粗さを有するロールを用いて調質圧延するプレス成形性
に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プレス成形性に優
れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する。
れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的に、溶融亜鉛めっき鋼板として
は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板（以下、GAとも記す）と
非合金化溶融亜鉛めっき鋼板（以下、単に溶融亜鉛めっ
き鋼板もしくはGIとも記す）が挙げられ、GAは加工性
（プレス成形時の摺動性）に優れ、GIは厚目付が可能で
あるため耐食性に優れることが特徴である。
は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板（以下、GAとも記す）と
非合金化溶融亜鉛めっき鋼板（以下、単に溶融亜鉛めっ
き鋼板もしくはGIとも記す）が挙げられ、GAは加工性
（プレス成形時の摺動性）に優れ、GIは厚目付が可能で
あるため耐食性に優れることが特徴である。
【０００３】GAは合金化工程が必要で製造コストがGIよ
りも高く、また合金化条件が律速でめっき付着量を多く
できないため、製造コストが低く、容易にめっき付着量
を多くできるGIを自動車用鋼板として使用する要求が出
てきた。また、近年、鋼板の成形性、塗装性、外観性に
影響を及ぼす鋼板表面の性状が重視され、自動車メーカ
ーを主体に鋼板の表面性状に関する要求が多様化かつ高
度化している。
りも高く、また合金化条件が律速でめっき付着量を多く
できないため、製造コストが低く、容易にめっき付着量
を多くできるGIを自動車用鋼板として使用する要求が出
てきた。また、近年、鋼板の成形性、塗装性、外観性に
影響を及ぼす鋼板表面の性状が重視され、自動車メーカ
ーを主体に鋼板の表面性状に関する要求が多様化かつ高
度化している。
【０００４】中でも、欧米自動車メーカーは、欧州環境
リサイクル法の制定を受け、非合金化溶融亜鉛めっき鋼
板（：溶融亜鉛めっき鋼板、GI）の採用を増加する傾向
にあり、自動車用GI鋼板の性能に対して厳格な要求を行
っている。また、製造ラインの安定稼働や歩留り向上の
観点から、自動車用GI鋼板の性能の中でも特にプレス成
形性に対して厳格な要求があり、めっき条件や板面の表
面粗さのパターンの適正化が求められている。
リサイクル法の制定を受け、非合金化溶融亜鉛めっき鋼
板（：溶融亜鉛めっき鋼板、GI）の採用を増加する傾向
にあり、自動車用GI鋼板の性能に対して厳格な要求を行
っている。また、製造ラインの安定稼働や歩留り向上の
観点から、自動車用GI鋼板の性能の中でも特にプレス成
形性に対して厳格な要求があり、めっき条件や板面の表
面粗さのパターンの適正化が求められている。
【０００５】しかしながら、非合金化溶融亜鉛めっき鋼
板（：GI）は、元々、建材用のGIが主流であるため、平
板で使用されることが多く、自動車用亜鉛めっき鋼板の
ように複雑な形状に加工されることが無かったことか
ら、GIに関してプレス成形性に対する要求性能を満足す
る製造方法は開示されていない。鋼板に表面粗さを付与
する方法としては、粗度を付与した圧延ロールを用いて
圧延を行う方法が報告されている。
板（：GI）は、元々、建材用のGIが主流であるため、平
板で使用されることが多く、自動車用亜鉛めっき鋼板の
ように複雑な形状に加工されることが無かったことか
ら、GIに関してプレス成形性に対する要求性能を満足す
る製造方法は開示されていない。鋼板に表面粗さを付与
する方法としては、粗度を付与した圧延ロールを用いて
圧延を行う方法が報告されている。
【０００６】上記したロール表面に粗度を付与する方法
としては、特開昭51−101774号公報に示されるショット
ブラスト法、特公平３−54003 号公報に示される放電加
工法、特公昭58−25557 号公報に示されるレーザー光照
射法が挙げられる。上記した特開昭51−101774号公報に
示されるショットブラスト法は、加工が容易であると共
に、加工による表面硬化でロールの耐摩耗性が向上する
利点があるが、加工後のロール表面粗さのばらつきが大
きく、ロール表面粗さの加工調整範囲も小さいという欠
点がある。
としては、特開昭51−101774号公報に示されるショット
ブラスト法、特公平３−54003 号公報に示される放電加
工法、特公昭58−25557 号公報に示されるレーザー光照
射法が挙げられる。上記した特開昭51−101774号公報に
示されるショットブラスト法は、加工が容易であると共
に、加工による表面硬化でロールの耐摩耗性が向上する
利点があるが、加工後のロール表面粗さのばらつきが大
きく、ロール表面粗さの加工調整範囲も小さいという欠
点がある。
【０００７】このため、上記で得られたロールを用いて
圧延した鋼板では前記した要求を満足することが難し
い。また、めっき鋼板の例ではないが、特公平３− 540
03号公報の放電加工による方法は、冷間圧延の最終圧延
ロールとしてRaが２〜４μm のロールを用い、焼鈍後の
スキンパス圧延ロールとしてRaが１〜３μm のロールを
用いており、鮮映性の面ではうねり(Wca) が小さな領域
で加工できる利点があるが、めっき鋼板への適用に関し
ては明らかでない。
圧延した鋼板では前記した要求を満足することが難し
い。また、めっき鋼板の例ではないが、特公平３− 540
03号公報の放電加工による方法は、冷間圧延の最終圧延
ロールとしてRaが２〜４μm のロールを用い、焼鈍後の
スキンパス圧延ロールとしてRaが１〜３μm のロールを
用いており、鮮映性の面ではうねり(Wca) が小さな領域
で加工できる利点があるが、めっき鋼板への適用に関し
ては明らかでない。
【０００８】また、特公昭58−25557 号公報に示される
レーザー光を照射する方法は、ロール表面のうねりは小
さいが、加工コストが高いこと、ロール表面粗さの加工
調整範囲が小さいという欠点がある。このため、上記で
得られたロールを用いて圧延した鋼板では前記したプレ
ス成形性に対する要求を満足することが難しい。
レーザー光を照射する方法は、ロール表面のうねりは小
さいが、加工コストが高いこと、ロール表面粗さの加工
調整範囲が小さいという欠点がある。このため、上記で
得られたロールを用いて圧延した鋼板では前記したプレ
ス成形性に対する要求を満足することが難しい。
【０００９】以上述べたように、従来、溶融亜鉛めっき
鋼板（GI）に関してプレス成形性に対する要求性能を満
足する製造方法は見出されておらず、溶融亜鉛めっき鋼
板（GI）のプレス成形性と鋼板の表面粗さとの関係に関
して解明する必要がある。
鋼板（GI）に関してプレス成形性に対する要求性能を満
足する製造方法は見出されておらず、溶融亜鉛めっき鋼
板（GI）のプレス成形性と鋼板の表面粗さとの関係に関
して解明する必要がある。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記した従
来技術の問題点を解決し、プレス成形性に優れた溶融亜
鉛めっき鋼板（GI）を工業的に優れた方法で製造するこ
とが可能な溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
来技術の問題点を解決し、プレス成形性に優れた溶融亜
鉛めっき鋼板（GI）を工業的に優れた方法で製造するこ
とが可能な溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋼板を冷間圧
延後、焼鈍し、その後、算術平均粗さ：Ra≧２μm 、よ
り好ましくは算術平均粗さ：Ra＝２〜４μm の表面粗さ
を有するロール（：ワークロール）を用いて調質圧延
し、得られた鋼板に溶融亜鉛めっきを施し、その後、算
術平均粗さ：Ra＝0.5 〜2.0 μm の表面粗さを有するロ
ール（：ワークロール）を用いて調質圧延することを特
徴とするプレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法である。
延後、焼鈍し、その後、算術平均粗さ：Ra≧２μm 、よ
り好ましくは算術平均粗さ：Ra＝２〜４μm の表面粗さ
を有するロール（：ワークロール）を用いて調質圧延
し、得られた鋼板に溶融亜鉛めっきを施し、その後、算
術平均粗さ：Ra＝0.5 〜2.0 μm の表面粗さを有するロ
ール（：ワークロール）を用いて調質圧延することを特
徴とするプレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法である。
【００１２】前記した本発明においては、前記した焼鈍
後、溶融亜鉛めっき前の調質圧延に用いるロールが、放
電ダル加工によって加工したロールであることが好まし
い（本発明の好適態様）。また、前記した本発明、本発
明の好適態様においては、前記した溶融亜鉛めっき後の
調質圧延に用いるロールが、放電ダル加工によって加工
したロールであることが好ましい。
後、溶融亜鉛めっき前の調質圧延に用いるロールが、放
電ダル加工によって加工したロールであることが好まし
い（本発明の好適態様）。また、前記した本発明、本発
明の好適態様においては、前記した溶融亜鉛めっき後の
調質圧延に用いるロールが、放電ダル加工によって加工
したロールであることが好ましい。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明をさらに詳細に説明
する。本発明者は、前記した課題を解決するために鋭意
検討した結果、鋼板を冷間圧延後、焼鈍し、その後、算
術平均粗さ：Ra≧２μm の表面粗さを有するロールを用
いて調質圧延し、得られた鋼板に溶融亜鉛めっきを施
し、その後、算術平均粗さ：Ra＝0.5 〜2.0 μm の表面
粗さを有するロールを用いて調質圧延することによっ
て、プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板を製造す
ることが可能であることを見出した。
する。本発明者は、前記した課題を解決するために鋭意
検討した結果、鋼板を冷間圧延後、焼鈍し、その後、算
術平均粗さ：Ra≧２μm の表面粗さを有するロールを用
いて調質圧延し、得られた鋼板に溶融亜鉛めっきを施
し、その後、算術平均粗さ：Ra＝0.5 〜2.0 μm の表面
粗さを有するロールを用いて調質圧延することによっ
て、プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板を製造す
ることが可能であることを見出した。
【００１４】なお、本発明における算術平均粗さ：Ra
は、JIS B 0601-1994 に基づく。すなわち、本発明にお
いては、非合金化溶融亜鉛めっき鋼板（溶融亜鉛めっき
鋼板、GI）を製造する工程で、冷延鋼板焼鈍後に、好ま
しくは放電ダル加工によって算術平均粗さ：Ra≧２μm
、より好ましくは算術平均粗さ：Ra＝２〜４μmの表面
粗さとしたロールを用いて調質圧延する。
は、JIS B 0601-1994 に基づく。すなわち、本発明にお
いては、非合金化溶融亜鉛めっき鋼板（溶融亜鉛めっき
鋼板、GI）を製造する工程で、冷延鋼板焼鈍後に、好ま
しくは放電ダル加工によって算術平均粗さ：Ra≧２μm
、より好ましくは算術平均粗さ：Ra＝２〜４μmの表面
粗さとしたロールを用いて調質圧延する。
【００１５】冷延鋼板焼鈍後に粗度を付与したロールを
用いて調質圧延する理由は、後記する実施例に示すよう
に、冷間圧延の最終パスにおいて粗度を付与したロール
を用いて調質圧延する方法に対して、冷延鋼板焼鈍後、
溶融亜鉛めっき前に粗度を付与したロールを用いて調質
圧延することによって、同一鋼板内におけるRaのばらつ
きを小さくできるためである。
用いて調質圧延する理由は、後記する実施例に示すよう
に、冷間圧延の最終パスにおいて粗度を付与したロール
を用いて調質圧延する方法に対して、冷延鋼板焼鈍後、
溶融亜鉛めっき前に粗度を付与したロールを用いて調質
圧延することによって、同一鋼板内におけるRaのばらつ
きを小さくできるためである。
【００１６】上記した算術平均粗さ：Raが２μm 未満の
場合、溶融亜鉛めっき後のめっき表面の表面粗さの凹凸
の凹部深さが小さく、溶融亜鉛めっき鋼板のプレス成形
時の潤滑油保持性が改善されない。なお、本発明におい
ては、前記したように、上記した算術平均粗さ：Raを４
μm 以下と制限することがより好ましい。
場合、溶融亜鉛めっき後のめっき表面の表面粗さの凹凸
の凹部深さが小さく、溶融亜鉛めっき鋼板のプレス成形
時の潤滑油保持性が改善されない。なお、本発明におい
ては、前記したように、上記した算術平均粗さ：Raを４
μm 以下と制限することがより好ましい。
【００１７】これは、焼鈍後、溶融亜鉛めっき前の調質
圧延において用いるロール表面の算術平均粗さ：Raが４
μm を超える場合、得られる溶融亜鉛めっき鋼板の鮮映
性が低下するためである。上記した調質圧延後、得られ
た鋼板に溶融亜鉛めっきを施す。溶融亜鉛めっきの条件
は特に制限を受けるものではないが、下記条件が例示さ
れる。
圧延において用いるロール表面の算術平均粗さ：Raが４
μm を超える場合、得られる溶融亜鉛めっき鋼板の鮮映
性が低下するためである。上記した調質圧延後、得られ
た鋼板に溶融亜鉛めっきを施す。溶融亜鉛めっきの条件
は特に制限を受けるものではないが、下記条件が例示さ
れる。
【００１８】〔溶融亜鉛めっきの条件（溶融亜鉛めっき
浴）：〕 浴温：450 〜 480℃ 侵入板温：460 〜 490℃ Al含有量：0.13〜0.22質量％ 鋼板浸漬時間：0.5 〜３sec 溶融亜鉛めっき鋼板（：GI）のめっき付着量は、要求さ
れる耐食性に従って定めることができ、特に制限を受け
るものではないが、めっき付着量が、鋼板片面当たり、
すなわち、めっき付着単位面積当たり30〜300g/m2 であ
ることが好ましい。
浴）：〕 浴温：450 〜 480℃ 侵入板温：460 〜 490℃ Al含有量：0.13〜0.22質量％ 鋼板浸漬時間：0.5 〜３sec 溶融亜鉛めっき鋼板（：GI）のめっき付着量は、要求さ
れる耐食性に従って定めることができ、特に制限を受け
るものではないが、めっき付着量が、鋼板片面当たり、
すなわち、めっき付着単位面積当たり30〜300g/m2 であ
ることが好ましい。
【００１９】これは、めっき付着量が30g/m2未満の場
合、耐食性が低下し、300g/m2 を超える場合、加工時に
めっき皮膜が剥離するためである。さらに、本発明にお
いては、溶融亜鉛めっき鋼板の溶融亜鉛めっき皮膜中の
Fe含有量が、５質量％以下であることが好ましく、さら
には１質量％以下であることがより好ましい。
合、耐食性が低下し、300g/m2 を超える場合、加工時に
めっき皮膜が剥離するためである。さらに、本発明にお
いては、溶融亜鉛めっき鋼板の溶融亜鉛めっき皮膜中の
Fe含有量が、５質量％以下であることが好ましく、さら
には１質量％以下であることがより好ましい。
【００２０】これは、めっき皮膜中のFe含有量が５質量
％を超える場合、めっき密着性を低下させるFe-Zn 合金
層の成長によって、プレス成形時のめっき密着性が低下
するためである。なお、上記した溶融亜鉛めっき鋼板の
溶融亜鉛めっき皮膜中のFe含有量は少ないほど好まし
く、その下限は限定されるものではない。
％を超える場合、めっき密着性を低下させるFe-Zn 合金
層の成長によって、プレス成形時のめっき密着性が低下
するためである。なお、上記した溶融亜鉛めっき鋼板の
溶融亜鉛めっき皮膜中のFe含有量は少ないほど好まし
く、その下限は限定されるものではない。
【００２１】さらに、本発明においては、溶融亜鉛めっ
き後の鋼板を、好ましくは放電ダル加工によって算術平
均粗さ：Ra＝0.5 〜2.0 μm の表面粗さとしたロールを
用いて調質圧延する。これは、上記した算術平均粗さ：
Raが0.5 μm 未満の場合、めっき鋼板表面の微細な疵が
見えやすい状態となり、製品歩留りが低下するためであ
る。
き後の鋼板を、好ましくは放電ダル加工によって算術平
均粗さ：Ra＝0.5 〜2.0 μm の表面粗さとしたロールを
用いて調質圧延する。これは、上記した算術平均粗さ：
Raが0.5 μm 未満の場合、めっき鋼板表面の微細な疵が
見えやすい状態となり、製品歩留りが低下するためであ
る。
【００２２】なお、上記しためっき鋼板表面の微細な疵
とは、冷間圧延前に生じた擦り疵や冷間圧延時に圧延ロ
ールの疵が板面に転写されて生じた疵（ロールマーク）
などに起因する疵を示す。すなわち、前記した算術平均
粗さ：Raが0.5 μm 未満の場合、ダル目が転写された後
でもロールマークなどの疵が目視で見え、溶融亜鉛めっ
き鋼板のプレス成形時にさらに浮き出てくる。
とは、冷間圧延前に生じた擦り疵や冷間圧延時に圧延ロ
ールの疵が板面に転写されて生じた疵（ロールマーク）
などに起因する疵を示す。すなわち、前記した算術平均
粗さ：Raが0.5 μm 未満の場合、ダル目が転写された後
でもロールマークなどの疵が目視で見え、溶融亜鉛めっ
き鋼板のプレス成形時にさらに浮き出てくる。
【００２３】なお、本発明においては、前記したよう
に、前記した算術平均粗さ：Raを2.0μm 以下と制限す
る。これは、溶融亜鉛めっき後の調質圧延において用い
るロール表面の算術平均粗さ：Raが2.0 μm を超える場
合、得られる溶融亜鉛めっき鋼板の摩擦係数が大とな
り、かえってプレス成形性が低下する可能性があるため
である。
に、前記した算術平均粗さ：Raを2.0μm 以下と制限す
る。これは、溶融亜鉛めっき後の調質圧延において用い
るロール表面の算術平均粗さ：Raが2.0 μm を超える場
合、得られる溶融亜鉛めっき鋼板の摩擦係数が大とな
り、かえってプレス成形性が低下する可能性があるため
である。
【００２４】前記したロール表面の算術平均粗さ：Raが
0.5 〜2.0 μm の範囲内であれば、溶融亜鉛めっき前に
付与した鋼板表面の凹凸の凸部を平滑化でき、溶融亜鉛
めっき鋼板のプレス成形時の潤滑油保持性を確実に向上
することができる。溶融亜鉛めっき後に調質圧延するこ
とでプレス成形の潤滑油保持性が向上する機構につい
て、図３に模式的に示す。図３(a) に、凸部を平滑化し
た溶融亜鉛めっき鋼板11をプレス成形したときの潤滑油
４の状態を、図３(b) に、凸部を平滑化せずにそのまま
溶融亜鉛めっき鋼板11をプレス成形したときの潤滑油４
の状態を示す。
0.5 〜2.0 μm の範囲内であれば、溶融亜鉛めっき前に
付与した鋼板表面の凹凸の凸部を平滑化でき、溶融亜鉛
めっき鋼板のプレス成形時の潤滑油保持性を確実に向上
することができる。溶融亜鉛めっき後に調質圧延するこ
とでプレス成形の潤滑油保持性が向上する機構につい
て、図３に模式的に示す。図３(a) に、凸部を平滑化し
た溶融亜鉛めっき鋼板11をプレス成形したときの潤滑油
４の状態を、図３(b) に、凸部を平滑化せずにそのまま
溶融亜鉛めっき鋼板11をプレス成形したときの潤滑油４
の状態を示す。
【００２５】凸部を平滑化した溶融亜鉛めっき鋼板は、
プレス成形の初期から、潤滑油４が、表面の凹部の油だ
まり６に封入されるため（図３(a) ）、荷重がかかった
ときに潤滑油が油だまり６に封入され、充満してプレス
金型２が支えられることになり、結果として、接触面７
の荷重軽減につながり、もって、摩擦係数が減少するも
のと考えている。
プレス成形の初期から、潤滑油４が、表面の凹部の油だ
まり６に封入されるため（図３(a) ）、荷重がかかった
ときに潤滑油が油だまり６に封入され、充満してプレス
金型２が支えられることになり、結果として、接触面７
の荷重軽減につながり、もって、摩擦係数が減少するも
のと考えている。
【００２６】対して、表面の凸部を平滑化せずに溶融亜
鉛めっき鋼板11をプレス成形した場合には、プレス形成
の初期では、金型２と接触している凸部と接触していな
い凸部とが存在し、潤滑油の逃げる溝５が形成されるた
め、溶融亜鉛めっき鋼板11上で潤滑油４が金型接触部か
ら外に逃げ、上記したような、金型２と溶融亜鉛めっき
鋼板11との摩擦係数低減効果が期待できない（図３(b)
）。そのため、摩擦係数が増大するものと考えてい
る。
鉛めっき鋼板11をプレス成形した場合には、プレス形成
の初期では、金型２と接触している凸部と接触していな
い凸部とが存在し、潤滑油の逃げる溝５が形成されるた
め、溶融亜鉛めっき鋼板11上で潤滑油４が金型接触部か
ら外に逃げ、上記したような、金型２と溶融亜鉛めっき
鋼板11との摩擦係数低減効果が期待できない（図３(b)
）。そのため、摩擦係数が増大するものと考えてい
る。
【００２７】本発明によれば、前記した条件下での調質
圧延の組み合わせによって、焼鈍後、溶融亜鉛めっき前
に、プレス成形時の潤滑油保持に必要な表面凹凸を鋼板
表面に均一に付与し、溶融亜鉛めっき後に鋼板表面の凹
凸の凸部を平滑化することによって、プレス成形時の潤
滑油保持性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板を製造すること
ができる。
圧延の組み合わせによって、焼鈍後、溶融亜鉛めっき前
に、プレス成形時の潤滑油保持に必要な表面凹凸を鋼板
表面に均一に付与し、溶融亜鉛めっき後に鋼板表面の凹
凸の凸部を平滑化することによって、プレス成形時の潤
滑油保持性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板を製造すること
ができる。
【００２８】本発明においては、焼鈍後、溶融亜鉛めっ
き前の調質圧延に用いるロール、さらには溶融亜鉛めっ
き後の調質圧延に用いるロールが、放電ダル加工によっ
て加工したロールであることが好ましい。これは、前記
した算術平均粗さ：Raの表面粗さを有するロールは、放
電ダル加工によって、特殊なロール加工条件を伴うこと
なく製造できるためである。
き前の調質圧延に用いるロール、さらには溶融亜鉛めっ
き後の調質圧延に用いるロールが、放電ダル加工によっ
て加工したロールであることが好ましい。これは、前記
した算術平均粗さ：Raの表面粗さを有するロールは、放
電ダル加工によって、特殊なロール加工条件を伴うこと
なく製造できるためである。
【００２９】ロールの放電加工条件は、パルス電流ピー
ク値、電圧、パルス巾、ロールと放電電極間の距離を、
仕上げRa別に厳密に制御することが重要である。
ク値、電圧、パルス巾、ロールと放電電極間の距離を、
仕上げRa別に厳密に制御することが重要である。
【００３０】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいてさらに具体
的に説明する。先ず、本実施例における各試験法につい
て示す。 〔鋼板の算術平均粗さRa：〕JIS B 0601-1994 に基づ
く。
的に説明する。先ず、本実施例における各試験法につい
て示す。 〔鋼板の算術平均粗さRa：〕JIS B 0601-1994 に基づ
く。
【００３１】〔鋼板の摩擦係数：〕鋼板の摩擦係数は、
下記に示す摺動性試験によって測定した。 （摺動性試験：）図２に示す試験方法および下記試験条
件に基づいて行った。なお、図２において、１は冷延鋼
板または溶融亜鉛めっき鋼板の試験片、2a、2bは金型、
３はチャック、Ｆはチャックによる引き抜き力、Ｌは金
型長さ、ｌは摺動距離、Ｐは荷重を示す。
下記に示す摺動性試験によって測定した。 （摺動性試験：）図２に示す試験方法および下記試験条
件に基づいて行った。なお、図２において、１は冷延鋼
板または溶融亜鉛めっき鋼板の試験片、2a、2bは金型、
３はチャック、Ｆはチャックによる引き抜き力、Ｌは金
型長さ、ｌは摺動距離、Ｐは荷重を示す。
【００３２】摺動条件 ：平面摺動試験 試験片の幅：20mm 金型長さＬ：10mm 摺動距離ｌ：100mm 荷重Ｐ ：3920Ｎ（：400kgf） 引き抜き速度（摺動速度）：20mm/s 塗油条件 ：洗浄油R303P 〔杉村化学（株）社製〕塗油 上記条件で試験を行ったときの引き抜き力Ｆ（単位：
Ｎ）を測定し、下記式(1) から算出される摩擦係数μを
求めた。
Ｎ）を測定し、下記式(1) から算出される摩擦係数μを
求めた。
【００３３】μ＝Ｆ／Ｐ（−）………(1) 〔表面疵の残り度合：〕冷間圧延の最終パス（最終スタ
ンド）の前のロール表面に、径：５mm、深さ：15μm の
凹疵をつけ、鋼板に転写させ、調質圧延後の溶融亜鉛め
っき鋼板の表面を目視で観察。
ンド）の前のロール表面に、径：５mm、深さ：15μm の
凹疵をつけ、鋼板に転写させ、調質圧延後の溶融亜鉛め
っき鋼板の表面を目視で観察。
【００３４】 ○：鋼板疵（凹疵）が見つからない。 ×：鋼板疵（凹疵）が見つかる。 〔実施例１〕板厚：0.8mm の極低炭素鋼板を、冷間圧延
の最終パス（最終スタンド）において、放電ダル加工で
加工した算術平均粗さ：Ra＝３μm の表面粗さを有する
ロール（ワークロール）を用いて調質圧延した。
の最終パス（最終スタンド）において、放電ダル加工で
加工した算術平均粗さ：Ra＝３μm の表面粗さを有する
ロール（ワークロール）を用いて調質圧延した。
【００３５】また、板厚：0.8mm の極低炭素鋼板を冷間
圧延後、焼鈍し、その後、放電ダル加工で加工した算術
平均粗さ：Ra＝２μm の表面粗さを有するロール（ワー
クロール）を用いて調質圧延した。次に、上記で得られ
た２種類の鋼板（冷間圧延時に粗度を付与した鋼板、焼
鈍後に粗度を付与した鋼板）について、鋼板表面粗さ
（算術平均粗さ：Ra）の均一性を調べた。
圧延後、焼鈍し、その後、放電ダル加工で加工した算術
平均粗さ：Ra＝２μm の表面粗さを有するロール（ワー
クロール）を用いて調質圧延した。次に、上記で得られ
た２種類の鋼板（冷間圧延時に粗度を付与した鋼板、焼
鈍後に粗度を付与した鋼板）について、鋼板表面粗さ
（算術平均粗さ：Ra）の均一性を調べた。
【００３６】すなわち、鋼板の評価面積を1500mm×1500
mmとし、各25点の算術平均粗さ：Raを測定した。なお、
２種類の鋼板の算術平均粗さ：Raの平均値はいずれも1.
2 μm である。図１に、得られた試験結果を示す。図１
に示すように、冷間圧延時に粗度を付与した鋼板は、同
一鋼板内におけるRaのばらつきが大きいが、焼鈍後に粗
度を付与した鋼板は、同一鋼板内におけるRaのばらつき
が小さいことが分かった。
mmとし、各25点の算術平均粗さ：Raを測定した。なお、
２種類の鋼板の算術平均粗さ：Raの平均値はいずれも1.
2 μm である。図１に、得られた試験結果を示す。図１
に示すように、冷間圧延時に粗度を付与した鋼板は、同
一鋼板内におけるRaのばらつきが大きいが、焼鈍後に粗
度を付与した鋼板は、同一鋼板内におけるRaのばらつき
が小さいことが分かった。
【００３７】また、冷間圧延時に粗度を付与した鋼板
は、特に、板エッジ部においてRaのばらつきが大きく、
Raが板面において均一でないことが分かった。以上の結
果から、溶融亜鉛めっき前の鋼板への粗度の付与は、冷
間圧延時でなく、焼鈍後に行うことが適切であることが
分かった。 〔実施例２〕（本発明例１〜３、比較例１〜４） 板厚：0.8mm の極低炭素鋼板を冷間圧延後、焼鈍し、そ
の後、放電ダル加工で加工した算術平均粗さ：Ra＝1.7
〜2.5 μm の表面粗さを有するロール（ワークロール）
を用いて調質圧延した。
は、特に、板エッジ部においてRaのばらつきが大きく、
Raが板面において均一でないことが分かった。以上の結
果から、溶融亜鉛めっき前の鋼板への粗度の付与は、冷
間圧延時でなく、焼鈍後に行うことが適切であることが
分かった。 〔実施例２〕（本発明例１〜３、比較例１〜４） 板厚：0.8mm の極低炭素鋼板を冷間圧延後、焼鈍し、そ
の後、放電ダル加工で加工した算術平均粗さ：Ra＝1.7
〜2.5 μm の表面粗さを有するロール（ワークロール）
を用いて調質圧延した。
【００３８】次に、得られた鋼板に下記条件下で溶融亜
鉛めっきを施した。 〔溶融亜鉛めっきの条件：〕 （溶融亜鉛めっき浴） 浴温：460 ℃ 侵入板温：470 ℃ Al含有量：0.14質量％ 鋼板浸漬時間：1.2 sec （めっき皮膜） めっき付着量：60g/m2 めっき皮膜中のFe含有量：0.8 質量％ 次に、得られた溶融亜鉛めっき鋼板を、放電ダル加工で
加工した算術平均粗さ：Ra＝0.4 〜2.1 μm の表面粗さ
を有するロール（ワークロール）を用いて調質圧延し
た。
鉛めっきを施した。 〔溶融亜鉛めっきの条件：〕 （溶融亜鉛めっき浴） 浴温：460 ℃ 侵入板温：470 ℃ Al含有量：0.14質量％ 鋼板浸漬時間：1.2 sec （めっき皮膜） めっき付着量：60g/m2 めっき皮膜中のFe含有量：0.8 質量％ 次に、得られた溶融亜鉛めっき鋼板を、放電ダル加工で
加工した算術平均粗さ：Ra＝0.4 〜2.1 μm の表面粗さ
を有するロール（ワークロール）を用いて調質圧延し
た。
【００３９】次に、前記した試験方法に基づき、焼鈍
後、溶融亜鉛めっき前の調質圧延で得られた鋼板のサン
プルについて、算術平均粗さ：Raを測定し、溶融亜鉛め
っき後かつ調質圧延後の鋼板のサンプルについて、算術
平均粗さ：Ra、摩擦係数および表面疵の残り度合を測
定、評価した。表１に、得られた試験結果を、調質圧延
のロールの仕様と併せて示す。
後、溶融亜鉛めっき前の調質圧延で得られた鋼板のサン
プルについて、算術平均粗さ：Raを測定し、溶融亜鉛め
っき後かつ調質圧延後の鋼板のサンプルについて、算術
平均粗さ：Ra、摩擦係数および表面疵の残り度合を測
定、評価した。表１に、得られた試験結果を、調質圧延
のロールの仕様と併せて示す。
【００４０】表１に示されるように、本発明の製造方法
で得られた溶融亜鉛めっき鋼板（本発明例１〜３）は、
プレス時の潤滑油保持性が良好で摩擦係数が小さく、プ
レス成形性に優れている。これに対して、焼鈍後、溶融
亜鉛めっき前の調質圧延におけるロールの算術平均粗
さ：Raが本発明の範囲を外れている比較例１、２、溶融
亜鉛めっき後の調質圧延におけるロールの算術平均粗
さ：Raが本発明の範囲を外れている比較例３の場合、い
ずれも摩擦係数が大きく、プレス成形性が劣った。
で得られた溶融亜鉛めっき鋼板（本発明例１〜３）は、
プレス時の潤滑油保持性が良好で摩擦係数が小さく、プ
レス成形性に優れている。これに対して、焼鈍後、溶融
亜鉛めっき前の調質圧延におけるロールの算術平均粗
さ：Raが本発明の範囲を外れている比較例１、２、溶融
亜鉛めっき後の調質圧延におけるロールの算術平均粗
さ：Raが本発明の範囲を外れている比較例３の場合、い
ずれも摩擦係数が大きく、プレス成形性が劣った。
【００４１】また、溶融亜鉛めっき後の調質圧延におけ
るロールの算術平均粗さ：Raが本発明の範囲を外れ0.4
μm と小さい比較例４の場合、鋼板疵が見え、外観性に
劣った。以上、実施例について述べたが、前記した実施
例に示されるように、本発明によれば、溶融亜鉛めっき
鋼板を製造する工程で、冷延鋼板の焼鈍後に、算術平均
粗さ：Ra≧２μm の表面粗さを有するロールを用いて調
質圧延し、かつ、溶融亜鉛めっき後に、算術平均粗さRa
が0.5 〜2.0 μm の表面粗さを有するロールを用いて調
質圧延することによって、焼鈍後、溶融亜鉛めっき前
に、潤滑油保持に必要な表面凹凸を鋼板板面に均一に付
与することができ、溶融亜鉛めっき後に、凸部を平滑に
し、潤滑油保持性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板を製造す
ることが可能となった。
るロールの算術平均粗さ：Raが本発明の範囲を外れ0.4
μm と小さい比較例４の場合、鋼板疵が見え、外観性に
劣った。以上、実施例について述べたが、前記した実施
例に示されるように、本発明によれば、溶融亜鉛めっき
鋼板を製造する工程で、冷延鋼板の焼鈍後に、算術平均
粗さ：Ra≧２μm の表面粗さを有するロールを用いて調
質圧延し、かつ、溶融亜鉛めっき後に、算術平均粗さRa
が0.5 〜2.0 μm の表面粗さを有するロールを用いて調
質圧延することによって、焼鈍後、溶融亜鉛めっき前
に、潤滑油保持に必要な表面凹凸を鋼板板面に均一に付
与することができ、溶融亜鉛めっき後に、凸部を平滑に
し、潤滑油保持性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板を製造す
ることが可能となった。
【００４２】また、本発明によれば、上記したロールの
加工を放電ダル加工によって行うことによって、特殊な
ロール加工条件を伴うことなく、工業的に優れた方法で
プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板を製造するこ
とが可能となった。さらに、本発明における溶融亜鉛め
っき鋼板（GI）の場合、合金化溶融亜鉛めっき鋼板（G
A) に対して、亜鉛めっき付着量の制限を受けることが
無いため、簡易な工程で、プレス成形性に優れ、かつ、
合金化溶融亜鉛めっき鋼板よりも耐食性に優れた亜鉛め
っき鋼板を提供することができる。
加工を放電ダル加工によって行うことによって、特殊な
ロール加工条件を伴うことなく、工業的に優れた方法で
プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板を製造するこ
とが可能となった。さらに、本発明における溶融亜鉛め
っき鋼板（GI）の場合、合金化溶融亜鉛めっき鋼板（G
A) に対して、亜鉛めっき付着量の制限を受けることが
無いため、簡易な工程で、プレス成形性に優れ、かつ、
合金化溶融亜鉛めっき鋼板よりも耐食性に優れた亜鉛め
っき鋼板を提供することができる。
【００４３】
【表１】
【００４４】
【発明の効果】本発明によれば、焼鈍後、溶融亜鉛めっ
き前に、潤滑油保持に必要な表面凹凸を鋼板板面に均一
に付与し、溶融亜鉛めっき後に、凸部を平滑にし、潤滑
油保持性、すなわちプレス成形性に優れた溶融亜鉛めっ
き鋼板を、工業的に優れた方法で製造することが可能と
なった。
き前に、潤滑油保持に必要な表面凹凸を鋼板板面に均一
に付与し、溶融亜鉛めっき後に、凸部を平滑にし、潤滑
油保持性、すなわちプレス成形性に優れた溶融亜鉛めっ
き鋼板を、工業的に優れた方法で製造することが可能と
なった。
【００４５】さらに、本発明における溶融亜鉛めっき鋼
板（GI）の場合、亜鉛めっき付着量の制限を受けること
が無いため、簡易な工程で、プレス成形性に優れ、か
つ、合金化溶融亜鉛めっき鋼板（GA）よりも耐食性に優
れた亜鉛めっき鋼板を提供することができる。
板（GI）の場合、亜鉛めっき付着量の制限を受けること
が無いため、簡易な工程で、プレス成形性に優れ、か
つ、合金化溶融亜鉛めっき鋼板（GA）よりも耐食性に優
れた亜鉛めっき鋼板を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】冷間圧延時に粗度を付与した鋼板および焼鈍後
に粗度を付与した鋼板それぞれの、同一鋼板内における
表面粗さ（算術平均粗さ：Ra）のばらつきを示すグラフ
である。
に粗度を付与した鋼板それぞれの、同一鋼板内における
表面粗さ（算術平均粗さ：Ra）のばらつきを示すグラフ
である。
【図２】摺動性試験方法を示す説明図（縦断面図）であ
る。
る。
【図３】溶融亜鉛めっき鋼板のプレス成形時に金型と表
面凹凸との間の潤滑油保持機構を説明する断面模式図で
ある。
面凹凸との間の潤滑油保持機構を説明する断面模式図で
ある。
１ 試験片 ２、2a、2b 金型 ３ チャック ４ 潤滑油 ５ 潤滑油が逃げる溝 ６ 潤滑油が封入された油だまり ７ 平滑化された凸部（金型と溶融亜鉛めっき鋼板の接
触部） 11 溶融亜鉛めっき鋼板 Ｆ 引き抜き力 Ｌ 金型長さ ｌ 摺動距離 Ｐ 荷重
触部） 11 溶融亜鉛めっき鋼板 Ｆ 引き抜き力 Ｌ 金型長さ ｌ 摺動距離 Ｐ 荷重
Claims (3)
- 【請求項１】 鋼板を冷間圧延後、焼鈍し、その後、算
術平均粗さ：Ra≧２μm の表面粗さを有するロールを用
いて調質圧延し、得られた鋼板に溶融亜鉛めっきを施
し、その後、算術平均粗さ：Ra＝0.5 〜2.0 μm の表面
粗さを有するロールを用いて調質圧延することを特徴と
するプレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 - 【請求項２】 前記した焼鈍後、溶融亜鉛めっき前の調
質圧延に用いるロールが、放電ダル加工によって加工し
たロールであることを特徴とする請求項１記載のプレス
成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 前記した溶融亜鉛めっき後の調質圧延に
用いるロールが、放電ダル加工によって加工したロール
であることを特徴とする請求項１または２記載のプレス
成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001064821A JP4543566B2 (ja) | 2001-03-08 | 2001-03-08 | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001064821A JP4543566B2 (ja) | 2001-03-08 | 2001-03-08 | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002266062A true JP2002266062A (ja) | 2002-09-18 |
| JP4543566B2 JP4543566B2 (ja) | 2010-09-15 |
Family
ID=18923592
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001064821A Expired - Fee Related JP4543566B2 (ja) | 2001-03-08 | 2001-03-08 | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4543566B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006265614A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Jfe Steel Kk | 塗装後鮮映性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板 |
| CN102387873A (zh) * | 2009-04-28 | 2012-03-21 | 株式会社神户制钢所 | 钛板及钛板的制造方法 |
| KR101459035B1 (ko) | 2012-11-06 | 2014-11-07 | 포스코강판 주식회사 | 헤어라인 외관을 갖는 용융도금강판 및 이의 제조방법 |
| KR101830549B1 (ko) * | 2016-12-14 | 2018-02-20 | 주식회사 포스코 | 프레스 성형성 및 도장 선영성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 용융아연도금강판 |
Citations (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01293911A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-27 | Nittetsu Hard Kk | 耐摩耗性に優れた圧延用ワークロール |
| JPH02185959A (ja) * | 1989-01-12 | 1990-07-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鮮映性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH03165906A (ja) * | 1989-11-24 | 1991-07-17 | Kawasaki Steel Corp | 冷間圧延用ロールの製造方法 |
| JPH0481211A (ja) * | 1990-07-23 | 1992-03-13 | Nippon Steel Corp | 圧延用ダルロール |
| JPH04285149A (ja) * | 1991-03-12 | 1992-10-09 | Kawasaki Steel Corp | 塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH05277533A (ja) * | 1992-03-31 | 1993-10-26 | Kawasaki Steel Corp | 調質圧延における鋼板表面粗度の制御方法 |
| JPH06116695A (ja) * | 1992-10-07 | 1994-04-26 | Nippon Steel Corp | めっき密着性に優れた熱延溶融めっき鋼帯の製造方法および製造装置 |
| JPH06172923A (ja) * | 1992-07-08 | 1994-06-21 | Nkk Corp | 耐ブリスター性に優れた冷延鋼板および表面処理鋼板とその製造方法 |
| JPH06240367A (ja) * | 1992-06-05 | 1994-08-30 | Nisshin Steel Co Ltd | 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH08174005A (ja) * | 1994-12-22 | 1996-07-09 | Nippon Steel Corp | 鋼帯のドライ調質圧延方法 |
| JPH08245973A (ja) * | 1995-01-24 | 1996-09-24 | Inland Steel Ind Inc | 冷間圧延、特に調質圧延のための鋼帯の潤滑方法 |
| JPH0976004A (ja) * | 1995-09-11 | 1997-03-25 | Nisshin Steel Co Ltd | プレス加工性にすぐれた潤滑防錆油塗布鋼板 |
| JP2000212715A (ja) * | 1998-11-18 | 2000-08-02 | Kawasaki Steel Corp | プレス加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP2001047106A (ja) * | 1999-08-02 | 2001-02-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 疲労強度の高い熱延鋼板とその製造方法 |
-
2001
- 2001-03-08 JP JP2001064821A patent/JP4543566B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01293911A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-27 | Nittetsu Hard Kk | 耐摩耗性に優れた圧延用ワークロール |
| JPH02185959A (ja) * | 1989-01-12 | 1990-07-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鮮映性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH03165906A (ja) * | 1989-11-24 | 1991-07-17 | Kawasaki Steel Corp | 冷間圧延用ロールの製造方法 |
| JPH0481211A (ja) * | 1990-07-23 | 1992-03-13 | Nippon Steel Corp | 圧延用ダルロール |
| JPH04285149A (ja) * | 1991-03-12 | 1992-10-09 | Kawasaki Steel Corp | 塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH05277533A (ja) * | 1992-03-31 | 1993-10-26 | Kawasaki Steel Corp | 調質圧延における鋼板表面粗度の制御方法 |
| JPH06240367A (ja) * | 1992-06-05 | 1994-08-30 | Nisshin Steel Co Ltd | 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH06172923A (ja) * | 1992-07-08 | 1994-06-21 | Nkk Corp | 耐ブリスター性に優れた冷延鋼板および表面処理鋼板とその製造方法 |
| JPH06116695A (ja) * | 1992-10-07 | 1994-04-26 | Nippon Steel Corp | めっき密着性に優れた熱延溶融めっき鋼帯の製造方法および製造装置 |
| JPH08174005A (ja) * | 1994-12-22 | 1996-07-09 | Nippon Steel Corp | 鋼帯のドライ調質圧延方法 |
| JPH08245973A (ja) * | 1995-01-24 | 1996-09-24 | Inland Steel Ind Inc | 冷間圧延、特に調質圧延のための鋼帯の潤滑方法 |
| JPH0976004A (ja) * | 1995-09-11 | 1997-03-25 | Nisshin Steel Co Ltd | プレス加工性にすぐれた潤滑防錆油塗布鋼板 |
| JP2000212715A (ja) * | 1998-11-18 | 2000-08-02 | Kawasaki Steel Corp | プレス加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP2001047106A (ja) * | 1999-08-02 | 2001-02-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 疲労強度の高い熱延鋼板とその製造方法 |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006265614A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Jfe Steel Kk | 塗装後鮮映性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板 |
| CN102387873A (zh) * | 2009-04-28 | 2012-03-21 | 株式会社神户制钢所 | 钛板及钛板的制造方法 |
| KR101459035B1 (ko) | 2012-11-06 | 2014-11-07 | 포스코강판 주식회사 | 헤어라인 외관을 갖는 용융도금강판 및 이의 제조방법 |
| KR101830549B1 (ko) * | 2016-12-14 | 2018-02-20 | 주식회사 포스코 | 프레스 성형성 및 도장 선영성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 용융아연도금강판 |
| WO2018110972A1 (ko) * | 2016-12-14 | 2018-06-21 | 주식회사 포스코 | 프레스 성형성 및 도장 선영성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 용융아연도금강판 |
| CN110073027A (zh) * | 2016-12-14 | 2019-07-30 | Posco公司 | 冲压成型性和涂装鲜映性优异的热浸镀锌钢板的制造方法及通过该方法制造的热浸镀锌钢板 |
| JP2020502362A (ja) * | 2016-12-14 | 2020-01-23 | ポスコＰｏｓｃｏ | プレス成形性及び塗装後鮮映性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法及びこれによって製造された溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JP2022050635A (ja) * | 2016-12-14 | 2022-03-30 | ポスコ | プレス成形性及び塗装後鮮映性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法及びこれによって製造された溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JP7088929B2 (ja) | 2016-12-14 | 2022-06-21 | ポスコ | プレス成形性及び塗装後鮮映性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法及びこれによって製造された溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JP7273206B2 (ja) | 2016-12-14 | 2023-05-12 | ポスコ カンパニー リミテッド | プレス成形性及び塗装後鮮映性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法及びこれによって製造された溶融亜鉛めっき鋼板 |
| US11873561B2 (en) | 2016-12-14 | 2024-01-16 | Posco Co., Ltd | Method for producing hot-dip galvanized steel sheet having excellent press formability and image clarity after painting, and hot-dip galvanized steel sheet produced thereby |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4543566B2 (ja) | 2010-09-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6636512B2 (ja) | 冷間圧延および再結晶焼鈍平鋼製品、ならびにそれを製造するための方法 | |
| MX2008013860A (es) | Procedimiento para producir lamina de acero revestida con zinc por inmersion en caliente aleada y lamina de acero revestida con zinc por inmersion en caliente aleada. | |
| JP7160203B2 (ja) | ホットスタンプ用亜鉛めっき鋼板、ホットスタンプ用亜鉛めっき鋼板の製造方法およびホットスタンプ成形体 | |
| JP4543566B2 (ja) | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| US5629099A (en) | Alloying-treated iron-zinc alloy dip-plated steel sheet excellent in press-formability and method for manufacturing same | |
| JP2002004019A (ja) | 亜鉛めっき鋼板 | |
| CN117795113A (zh) | 高强度钢板及其制造方法 | |
| EP1391539A2 (en) | Coated steel sheet provided with electrodeposition painting having superior appearance | |
| CN117062928A (zh) | 镀锌钢板、部件以及它们的制造方法 | |
| JP3149801B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3239831B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3367466B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP2001247951A (ja) | めっき密着性および溶接性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板並びにその製造方法 | |
| CN114761602A (zh) | 加工性和耐蚀性优异的铝基合金镀覆钢板及其制造方法 | |
| JP3800475B2 (ja) | プレス成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP2001288549A (ja) | プレス成形性に優れた冷延鋼板、めっき鋼板の製造方法 | |
| JP4269758B2 (ja) | 亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| KR100343010B1 (ko) | 자동차 외판용 고선영 합금화 용융아연도금강판의 제조방법 | |
| JP7160204B2 (ja) | ホットスタンプ成形体 | |
| EP0562115B1 (en) | Aluminum alloy plate with excellent formability and production thereof | |
| JP3201312B2 (ja) | プレス成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP3979275B2 (ja) | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3368647B2 (ja) | プレス成形性、耐パウダリング性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3114610B2 (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ−Ｏ 系皮膜を有する合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| JP2001247950A (ja) | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20071025 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080304 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100323 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100518 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20100608 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20100621 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130709 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 4543566 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |