JP2002255559A - ＭｎＺｎＮｉ系フェライト - Google Patents
ＭｎＺｎＮｉ系フェライトInfo
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- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/34—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites
- H01F1/342—Oxides
- H01F1/344—Ferrites, e.g. having a cubic spinel structure (X2+O)(Y23+O3), e.g. magnetite Fe3O4
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 １００℃以上、特に１５０℃近辺での高温下
における飽和磁束密度Ｂｓが高く、かつ（多少の低損失
化を犠牲にしたとしても）当該高温下における磁気的劣
化が少なく磁気的安定性に優れるソフトフェライトを提
供する。 【解決手段】 主成分として酸化鉄をＦｅ2Ｏ3換算で５
５．０〜５９．０モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で０〜
１５．０モル％（ただし、０を含まず）、酸化ニッケル
をＮｉＯ換算で２．０〜１０．０モル％、残部として酸
化マンガン（ＭｎＯ）を含むＭｎＺｎＮｉ系フェライト
であって、下記のフェライトの組成式（１）におけるδ
値（陽イオン欠陥量）を、δ値≦０．００２５としてな
るように構成される。 （Zna 2+,Nib 2+,Mnc 2+,Mnd 3+,Fee 2+,Fef 3+）3O4+δ …式（１） a+b+c+d+e+f=３ δ＝a+b+c+(3/2)d+e+(3/2)f - ４の
関係を満たす
における飽和磁束密度Ｂｓが高く、かつ（多少の低損失
化を犠牲にしたとしても）当該高温下における磁気的劣
化が少なく磁気的安定性に優れるソフトフェライトを提
供する。 【解決手段】 主成分として酸化鉄をＦｅ2Ｏ3換算で５
５．０〜５９．０モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で０〜
１５．０モル％（ただし、０を含まず）、酸化ニッケル
をＮｉＯ換算で２．０〜１０．０モル％、残部として酸
化マンガン（ＭｎＯ）を含むＭｎＺｎＮｉ系フェライト
であって、下記のフェライトの組成式（１）におけるδ
値（陽イオン欠陥量）を、δ値≦０．００２５としてな
るように構成される。 （Zna 2+,Nib 2+,Mnc 2+,Mnd 3+,Fee 2+,Fef 3+）3O4+δ …式（１） a+b+c+d+e+f=３ δ＝a+b+c+(3/2)d+e+(3/2)f - ４の
関係を満たす
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高温下で使用され
る、例えば、トランス、およびチョークコイルに好適に
用いられるＭｎＺｎＮｉ系フェライトおよびＭｎＮｉ系
フェライトに関し、特に、１００℃以上、特に１５０℃
近辺での高温度において飽和磁束密度Ｂｓが高く、か
つ、高温度における劣化が少なく磁気的安定性に優れる
ＭｎＺｎＮｉ系フェライトに関する。
る、例えば、トランス、およびチョークコイルに好適に
用いられるＭｎＺｎＮｉ系フェライトおよびＭｎＮｉ系
フェライトに関し、特に、１００℃以上、特に１５０℃
近辺での高温度において飽和磁束密度Ｂｓが高く、か
つ、高温度における劣化が少なく磁気的安定性に優れる
ＭｎＺｎＮｉ系フェライトに関する。
【０００２】
【従来の技術】磁心材料に用いられるソフトフェライト
は、飽和磁束密度が高く、電力損失が低いことが要求さ
れる。このようなソフトフェライトにおいては、例え
ば、ＥＶ，ＨＥＶ（電気自動車、ハイブリット電気自動
車）のＤＣ−ＤＣコンバーターにおけるトランスおよび
チョークコイルに使用されるフェライト、あるいは自動
車のエンジン近傍に設置され高温下で使用されるフェラ
イトがある。
は、飽和磁束密度が高く、電力損失が低いことが要求さ
れる。このようなソフトフェライトにおいては、例え
ば、ＥＶ，ＨＥＶ（電気自動車、ハイブリット電気自動
車）のＤＣ−ＤＣコンバーターにおけるトランスおよび
チョークコイルに使用されるフェライト、あるいは自動
車のエンジン近傍に設置され高温下で使用されるフェラ
イトがある。
【０００３】このような高温下にて使用されるソフトフ
ェライトは、その要求される特性として、高温下におけ
る磁気的劣化が少なく耐久性に優れること、高温下にお
いて飽和磁束密度が大幅に低下しないこと、電力損失が
低いこと等が要求される。
ェライトは、その要求される特性として、高温下におけ
る磁気的劣化が少なく耐久性に優れること、高温下にお
いて飽和磁束密度が大幅に低下しないこと、電力損失が
低いこと等が要求される。
【０００４】このような課題を解決するために従来から
種々の提案がなされている。例えば、特開平１０−６４
７１５号公報には、１００ｋＨｚ〜５００ｋＨｚ程度の
比較的広い周波数帯域において、低損失でかつ高い飽和
磁束密度を有するフェライト磁心材料を提供することを
目的としたＭｎＺｎＮｉ系フェライトの低損失フェライ
ト磁心材料の提案がなされている。
種々の提案がなされている。例えば、特開平１０−６４
７１５号公報には、１００ｋＨｚ〜５００ｋＨｚ程度の
比較的広い周波数帯域において、低損失でかつ高い飽和
磁束密度を有するフェライト磁心材料を提供することを
目的としたＭｎＺｎＮｉ系フェライトの低損失フェライ
ト磁心材料の提案がなされている。
【０００５】しかしながら、当該提案のＭｎＺｎＮｉ系
フェライト磁心材料は、８０℃における飽和磁束密度Ｂ
ｓが高くかつ低損失であるという特性を備えているもの
の、１００℃以上、特に１５０℃近辺での高温度におけ
るこれらの特性や磁気安定性については十分とは言えな
い。
フェライト磁心材料は、８０℃における飽和磁束密度Ｂ
ｓが高くかつ低損失であるという特性を備えているもの
の、１００℃以上、特に１５０℃近辺での高温度におけ
るこれらの特性や磁気安定性については十分とは言えな
い。
【０００６】また、特開平２−８３２１８号公報には、
１００℃以上、特に１００〜２００℃の高温度域で、１
０００Ｇ（１００ｍＴ）以上、特に２０００〜５０００
Ｇ（２００〜５００ｍＴ）以上の磁界強度（磁束密度）
にて駆動される場合に、磁気特性の安定性が高く、飽和
磁束密度が高く、電力損失が小さい酸化物磁性材料を提
供することを目的とし、特に、副成分としての添加物条
件を定めたＭｎＺｎＮｉ系フェライトの酸化物磁性材料
の提案がなされている。この提案において、当時の技術
レベルとしては飽和磁束密度の飛躍的向上が見られる。
しかしながら、これらの各特性に対する要求レベルは現
在も依然として高く、さらなる改善が求められている。
また、当該具体的実施例では実験されていないＦｅ2Ｏ3
リッチの範囲で、当該公報のごとく副成分（添加物）を
所定の範囲に制御するだけでは、高温下における磁気的
劣化を効果的に防止することは困難であろうと思われ
る。
１００℃以上、特に１００〜２００℃の高温度域で、１
０００Ｇ（１００ｍＴ）以上、特に２０００〜５０００
Ｇ（２００〜５００ｍＴ）以上の磁界強度（磁束密度）
にて駆動される場合に、磁気特性の安定性が高く、飽和
磁束密度が高く、電力損失が小さい酸化物磁性材料を提
供することを目的とし、特に、副成分としての添加物条
件を定めたＭｎＺｎＮｉ系フェライトの酸化物磁性材料
の提案がなされている。この提案において、当時の技術
レベルとしては飽和磁束密度の飛躍的向上が見られる。
しかしながら、これらの各特性に対する要求レベルは現
在も依然として高く、さらなる改善が求められている。
また、当該具体的実施例では実験されていないＦｅ2Ｏ3
リッチの範囲で、当該公報のごとく副成分（添加物）を
所定の範囲に制御するだけでは、高温下における磁気的
劣化を効果的に防止することは困難であろうと思われ
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】このような実状のもと
に本発明は創案されたものであり、その目的は、上記の
問題点を解決し、１００℃以上、特に１５０℃近辺での
高温下における飽和磁束密度Ｂｓが高く、かつ（多少の
低損失化を犠牲にしたとしても）当該高温下における磁
気的劣化が少なく磁気的安定性に優れるソフトフェライ
トを提供することにある。
に本発明は創案されたものであり、その目的は、上記の
問題点を解決し、１００℃以上、特に１５０℃近辺での
高温下における飽和磁束密度Ｂｓが高く、かつ（多少の
低損失化を犠牲にしたとしても）当該高温下における磁
気的劣化が少なく磁気的安定性に優れるソフトフェライ
トを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るために、本発明は、主成分として酸化鉄をＦｅ2Ｏ3換
算で５５．０〜５９．０モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ換算
で０〜１５．０モル％（ただし、０を含まず）、酸化ニ
ッケルをＮｉＯ換算で２．０〜１０．０モル％、残部と
して酸化マンガン（ＭｎＯ）を含むＭｎＺｎＮｉ系フェ
ライトであって、下記のフェライトの組成式（１）にお
けるδ値（陽イオン欠陥量）を、δ値≦０．００２５と
してなるように構成される。 （Zna 2+,Nib 2+,Mnc 2+,Mnd 3+,Fee 2+,Fef 3+）3O4+δ …式（１） ただし、a+b+c+d+e+f=３ δ＝a+b+c+(3/2)d+e+(3/2)f
- ４の関係を満たす
るために、本発明は、主成分として酸化鉄をＦｅ2Ｏ3換
算で５５．０〜５９．０モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ換算
で０〜１５．０モル％（ただし、０を含まず）、酸化ニ
ッケルをＮｉＯ換算で２．０〜１０．０モル％、残部と
して酸化マンガン（ＭｎＯ）を含むＭｎＺｎＮｉ系フェ
ライトであって、下記のフェライトの組成式（１）にお
けるδ値（陽イオン欠陥量）を、δ値≦０．００２５と
してなるように構成される。 （Zna 2+,Nib 2+,Mnc 2+,Mnd 3+,Fee 2+,Fef 3+）3O4+δ …式（１） ただし、a+b+c+d+e+f=３ δ＝a+b+c+(3/2)d+e+(3/2)f
- ４の関係を満たす
【０００９】また、本発明の好適な態様として、前記δ
値は、δ値≦０．００２０となるように構成される。
値は、δ値≦０．００２０となるように構成される。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明のＭｎＺｎＮｉ系フ
ェライトについて詳細に説明する。本発明のＭｎＺｎＮ
ｉ系フェライトにおける実質的な主成分は、主成分とし
て酸化鉄をＦｅ2Ｏ3換算で５５．０〜５９．０モル％
（好ましくは、５５．０〜５８．０モル％）、酸化亜鉛
をＺｎＯ換算で０〜１５．０モル％（好ましくは、３．
０〜１２．０モル％）、酸化ニッケルをＮｉＯ換算で
２．０〜１０．０モル％（好ましくは、３．０〜７．０
モル％）、残部として酸化マンガン（ＭｎＯ）を含んで
構成される。ただし、上記ＺｎＯ換算の酸化亜鉛の含有
％はゼロを含まない。
ェライトについて詳細に説明する。本発明のＭｎＺｎＮ
ｉ系フェライトにおける実質的な主成分は、主成分とし
て酸化鉄をＦｅ2Ｏ3換算で５５．０〜５９．０モル％
（好ましくは、５５．０〜５８．０モル％）、酸化亜鉛
をＺｎＯ換算で０〜１５．０モル％（好ましくは、３．
０〜１２．０モル％）、酸化ニッケルをＮｉＯ換算で
２．０〜１０．０モル％（好ましくは、３．０〜７．０
モル％）、残部として酸化マンガン（ＭｎＯ）を含んで
構成される。ただし、上記ＺｎＯ換算の酸化亜鉛の含有
％はゼロを含まない。
【００１１】上記の組成範囲においてＦｅ2Ｏ3が５５．
０モル％未満となると、高温下において所望の飽和磁束
密度が得られないという不都合が生じる傾向がある。ま
た、Ｆｅ2Ｏ3が５９．０モル％を超えると、低損失化を
図ることが困難となるという傾向がある。
０モル％未満となると、高温下において所望の飽和磁束
密度が得られないという不都合が生じる傾向がある。ま
た、Ｆｅ2Ｏ3が５９．０モル％を超えると、低損失化を
図ることが困難となるという傾向がある。
【００１２】また、ＺｎＯが全く含有されずにゼロモル
％となると、いわゆる相対密度の低下が見られ、また、
低損失化を図ることが困難になるという不都合が生じる
傾向が生じてしまう。また、ＺｎＯが１５．０モル％を
超えると、キュリー温度の低下に伴い、高温下における
飽和磁束密度が低下するという不都合が生じる傾向があ
る。
％となると、いわゆる相対密度の低下が見られ、また、
低損失化を図ることが困難になるという不都合が生じる
傾向が生じてしまう。また、ＺｎＯが１５．０モル％を
超えると、キュリー温度の低下に伴い、高温下における
飽和磁束密度が低下するという不都合が生じる傾向があ
る。
【００１３】また、ＮｉＯが２．０モル％未満となる
と、高温下において、高飽和磁束密度で、かつ、低損失
な特性を備えることが困難となるという不都合が生じる
傾向がある。また、ＮｉＯが１０．０モル％を超える
と、低損失化を図ることが困難となるという傾向があ
る。
と、高温下において、高飽和磁束密度で、かつ、低損失
な特性を備えることが困難となるという不都合が生じる
傾向がある。また、ＮｉＯが１０．０モル％を超える
と、低損失化を図ることが困難となるという傾向があ
る。
【００１４】さらに本発明のＭｎＺｎＮｉ系フェライト
においては、このような主成分に対して、公知の種々の
副成分を添加することができる。
においては、このような主成分に対して、公知の種々の
副成分を添加することができる。
【００１５】本発明では、このような組成範囲要件に加
えて、次のような焼結体としての構造体要件が付加され
ている。すなわち、構造体要件として、下記のフェライ
トの組成式（１）におけるδ値（陽イオン欠陥量）を、
δ値≦０．００２５としてなるように構成される。この
δ値（陽イオン欠陥量）の好ましい範囲は、δ値≦０．
００２０である。
えて、次のような焼結体としての構造体要件が付加され
ている。すなわち、構造体要件として、下記のフェライ
トの組成式（１）におけるδ値（陽イオン欠陥量）を、
δ値≦０．００２５としてなるように構成される。この
δ値（陽イオン欠陥量）の好ましい範囲は、δ値≦０．
００２０である。
【００１６】 （Zna 2+,Nib 2+,Mnc 2+,Mnd 3+,Fee 2+,Fef 3+）3O4+δ …式（１） ただし、上記式（１）において、a+b+c+d+e+f=３であ
り、かつδ＝a+b+c+(3/2)d+e+(3/2)f - ４の関係を満た
す。
り、かつδ＝a+b+c+(3/2)d+e+(3/2)f - ４の関係を満た
す。
【００１７】このδ値が０．００２５を超えると、高温
における磁気的安定性が悪くなり、特に、フェライトに
おけるセカンダリピーク温度以上の温度におけるコアロ
スの劣化率や初透磁率μiの劣化率が大きくなってしま
う傾向が生じる。
における磁気的安定性が悪くなり、特に、フェライトに
おけるセカンダリピーク温度以上の温度におけるコアロ
スの劣化率や初透磁率μiの劣化率が大きくなってしま
う傾向が生じる。
【００１８】このような本発明の範囲内のδ値を得るた
めの要件を明確かつ完全に把握することは極めて困難で
あるが、本発明者らによって、以下の制御パラメータを
適宜、操作して焼結体を作製する必要があることが実験
的に確認されている。
めの要件を明確かつ完全に把握することは極めて困難で
あるが、本発明者らによって、以下の制御パラメータを
適宜、操作して焼結体を作製する必要があることが実験
的に確認されている。
【００１９】すなわち、 （１）主成分組成：上記範囲内とすることが望ましい （２）焼成条件 (i) 昇温部における焼成雰囲気：窒素雰囲気が望ましい (ii)高温保持部における保持温度Ｔｋおよび焼成雰囲気 ・保持温度Ｔｋは、1250〜1400℃程度の範囲で適宜選定
する ・焼成雰囲気は、酸素分圧を0.05〜2.0％程度範囲で、
従来操作されていない比較的酸素poorの雰囲気とするこ
とが有利である (iii)降温部における冷却速度および雰囲気 ・窒素雰囲気切替温度Ｔｎを900〜1200℃とし、高温保
持部における保持温度Ｔｋから切替温度Ｔｎまでの酸素
分雰囲気を以下の式とし、かつ下記式のａの範囲を７．
０≦ａ≦９．０の範囲の中で適宜選定することが望まし
い Log(PO2)=a-13700×(1/T) …（式） ・窒素雰囲気に切替後の冷却速度を切替前の冷却速度の
２〜１０倍の範囲にして、冷却速度を極めて大きく設定
する
する ・焼成雰囲気は、酸素分圧を0.05〜2.0％程度範囲で、
従来操作されていない比較的酸素poorの雰囲気とするこ
とが有利である (iii)降温部における冷却速度および雰囲気 ・窒素雰囲気切替温度Ｔｎを900〜1200℃とし、高温保
持部における保持温度Ｔｋから切替温度Ｔｎまでの酸素
分雰囲気を以下の式とし、かつ下記式のａの範囲を７．
０≦ａ≦９．０の範囲の中で適宜選定することが望まし
い Log(PO2)=a-13700×(1/T) …（式） ・窒素雰囲気に切替後の冷却速度を切替前の冷却速度の
２〜１０倍の範囲にして、冷却速度を極めて大きく設定
する
【００２０】また、δ値の具体的な測定は、以下の方法
で行なわれる。（δ値の測定） すなわち、δ値の算出は、組成分析と、
Ｆｅ2+とＭｎ3+の定量から算出する。すなわち、組成分
析については、ＭｎＺｎＮｉフェライト焼結体を粉砕
し、粉末状にした後、蛍光Ｘ線分析装置（リガク（株）
製、サイマルティック３５３０）を用いガラスビード法
によって測定した。Ｆｅ2+とＭｎ3+の定量は、ＭｎＺｎ
Ｎｉ焼結体を粉砕、粉末状にし、酸に溶解後、Ｋ2Ｃｒ2
Ｏ7溶液により、電位差滴定を行ない定量した。その
他、Ｎｉ2+、Ｚｎ2+については、組成分析より得られた
Ｎｉ、Ｚｎが全て２価のイオンとして存在するものと仮
定している。また、Ｆｅ3+、Ｍｎ2+量は、組成分析によ
り得られたＦｅ、Ｍｎ量により、上記電位差滴定によっ
て求められたＦｅ2+、Ｍｎ3+量をそれぞれ差し引いた値
とした。
で行なわれる。（δ値の測定） すなわち、δ値の算出は、組成分析と、
Ｆｅ2+とＭｎ3+の定量から算出する。すなわち、組成分
析については、ＭｎＺｎＮｉフェライト焼結体を粉砕
し、粉末状にした後、蛍光Ｘ線分析装置（リガク（株）
製、サイマルティック３５３０）を用いガラスビード法
によって測定した。Ｆｅ2+とＭｎ3+の定量は、ＭｎＺｎ
Ｎｉ焼結体を粉砕、粉末状にし、酸に溶解後、Ｋ2Ｃｒ2
Ｏ7溶液により、電位差滴定を行ない定量した。その
他、Ｎｉ2+、Ｚｎ2+については、組成分析より得られた
Ｎｉ、Ｚｎが全て２価のイオンとして存在するものと仮
定している。また、Ｆｅ3+、Ｍｎ2+量は、組成分析によ
り得られたＦｅ、Ｍｎ量により、上記電位差滴定によっ
て求められたＦｅ2+、Ｍｎ3+量をそれぞれ差し引いた値
とした。
【００２１】これらの各値を用いて、上記式（１）にお
ける、a+b+c+d+e+f=３とδ＝a+b+c+(3/2)d+e+(3/2)f -
４の関係を満たすように、δの値を算出する。
ける、a+b+c+d+e+f=３とδ＝a+b+c+(3/2)d+e+(3/2)f -
４の関係を満たすように、δの値を算出する。
【００２２】
【実施例】以下、具体的実施例を挙げて本発明をさらに
詳細に説明する。
詳細に説明する。
【００２３】（実施例サンプルおよび比較例サンプルの
作製）下記表１に示すような組成および焼結体としての
構造体要件を有する各種のフェライト磁心サンプルを作
製した。
作製）下記表１に示すような組成および焼結体としての
構造体要件を有する各種のフェライト磁心サンプルを作
製した。
【００２４】まず、表１の組成となるように主成分の原
料を準備して、これらを湿式混合した後、スプレードラ
イヤーで乾燥させ、９００℃で２時間仮焼きした。
料を準備して、これらを湿式混合した後、スプレードラ
イヤーで乾燥させ、９００℃で２時間仮焼きした。
【００２５】次いで、主成分の原料の仮焼物と副成分の
原料とを混合した。副成分の原料には、ＳｉＯ2，Ｃａ
ＣＯ3，Ｎｂ2Ｏ5の化合物を用いた。
原料とを混合した。副成分の原料には、ＳｉＯ2，Ｃａ
ＣＯ3，Ｎｂ2Ｏ5の化合物を用いた。
【００２６】主成分の原料の仮焼物に副成分の原料を添
加して粉砕しながら混合を行った。粉砕は、仮焼物の平
均粒径が約１．５μｍとなるまで行った。
加して粉砕しながら混合を行った。粉砕は、仮焼物の平
均粒径が約１．５μｍとなるまで行った。
【００２７】得られた混合物にバインダとしてＰＶＡ
（ポリビニルアルコール）を加え、スプレードライヤー
にて顆粒化した後、この粉末を１ｔｏｎ／ｃｍ2の圧力
にて加圧成形し、トロイダル状の磁心サンプルを得た。
なお、サンプル作製にあたり、焼成条件等を適宜変えて
下記表に示されるような種々のδ値を有する磁心サンプ
ルを作製した。δ値の測定は上述した測定方法で行っ
た。
（ポリビニルアルコール）を加え、スプレードライヤー
にて顆粒化した後、この粉末を１ｔｏｎ／ｃｍ2の圧力
にて加圧成形し、トロイダル状の磁心サンプルを得た。
なお、サンプル作製にあたり、焼成条件等を適宜変えて
下記表に示されるような種々のδ値を有する磁心サンプ
ルを作製した。δ値の測定は上述した測定方法で行っ
た。
【００２８】なお、焼成条件の一例として、実施例サン
プル１の焼成条件は以下の通り。焼成条件 (i)最高保持温度工程は１３００℃、５時間（酸素分圧
0.05〜1.0％）とし、(ii)１３００℃から１０００℃ま
でLog(PO2)=8.3-13700×(1/T)の酸素分圧のもと、５０
℃／ｈｒの冷却速度とし、(iii)１０００℃で窒素雰囲
気に切り替えて１０００℃から６００℃まで、３００℃
／ｈｒの冷却速度とした。
プル１の焼成条件は以下の通り。焼成条件 (i)最高保持温度工程は１３００℃、５時間（酸素分圧
0.05〜1.0％）とし、(ii)１３００℃から１０００℃ま
でLog(PO2)=8.3-13700×(1/T)の酸素分圧のもと、５０
℃／ｈｒの冷却速度とし、(iii)１０００℃で窒素雰囲
気に切り替えて１０００℃から６００℃まで、３００℃
／ｈｒの冷却速度とした。
【００２９】これらの各サンプルについて、コアロス
（電力損失）Ｐcvの値、および高温貯蔵におけるＰcvの
劣化率、並びに１００℃および１５０℃における飽和磁
束密度Ｂｓ100およびＢｓ150をそれぞれ下記の要領で測
定した。
（電力損失）Ｐcvの値、および高温貯蔵におけるＰcvの
劣化率、並びに１００℃および１５０℃における飽和磁
束密度Ｂｓ100およびＢｓ150をそれぞれ下記の要領で測
定した。
【００３０】（１）コアロスＰcv １００ｋＨｚ、２００ｍＴ（最大値）の正弦波交流磁界
を印加し、１００℃におけるコア損失をＢＨアナライザ
ーにて測定した。
を印加し、１００℃におけるコア損失をＢＨアナライザ
ーにて測定した。
【００３１】（２）コアロスＰcvの劣化率 １５０℃の雰囲気中に２０００時間サンプルを貯蔵して
おき、貯蔵前後のＰcv値をそれぞれ測定し、これらの値
から劣化率を算出した。
おき、貯蔵前後のＰcv値をそれぞれ測定し、これらの値
から劣化率を算出した。
【００３２】（３）飽和磁束密度Ｂｓ100、Ｂｓ150 印加磁界１０００Ａ／ｍにおける１００℃および１５０
℃における飽和磁束密度Ｂｓ100およびＢｓ150をそれぞ
れＢ−Ｈトレーサーにて測定した。
℃における飽和磁束密度Ｂｓ100およびＢｓ150をそれぞ
れＢ−Ｈトレーサーにて測定した。
【００３３】これらの結果を下記表１に示した。本発明
が目標としている各物性の目標値は、コアロスＰcvの値
が１２００ｋＷ／ｍ3以下、Ｐcvの劣化率が４．０％以
下、Ｂｓ150が３５０ｍＴ以上、Ｂｓ100が４３０ｍＴ以
上である。
が目標としている各物性の目標値は、コアロスＰcvの値
が１２００ｋＷ／ｍ3以下、Ｐcvの劣化率が４．０％以
下、Ｂｓ150が３５０ｍＴ以上、Ｂｓ100が４３０ｍＴ以
上である。
【００３４】なお、表１における比較例１０は、実施例
６と主成分を同じにするものの、焼成条件の違いからδ
値が本発明の範囲を外れるものである。
６と主成分を同じにするものの、焼成条件の違いからδ
値が本発明の範囲を外れるものである。
【００３５】
【表１】
【００３６】また、コアロスの劣化率とともに、高温貯
蔵後における初透磁率μiの劣化率を測定してみたとこ
ろ、本発明のサンプルについては初透磁率μiの劣化率
も極めて小さいことが確認できた。
蔵後における初透磁率μiの劣化率を測定してみたとこ
ろ、本発明のサンプルについては初透磁率μiの劣化率
も極めて小さいことが確認できた。
【００３７】
【発明の効果】上記の結果より本発明の効果は明らかで
ある。すなわち、本発明は、主成分として酸化鉄をＦｅ
2Ｏ3換算で５５．０〜５９．０モル％、酸化亜鉛をＺｎ
Ｏ換算で０〜１５．０モル％（ただし、０を含まず）、
酸化ニッケルをＮｉＯ換算で２．０〜１０．０モル％、
残部として酸化マンガン（ＭｎＯ）を含むＭｎＺｎＮｉ
系フェライトであって、下記のフェライトの組成式
（１）におけるδ値（陽イオン欠陥量）を、δ値≦０．
００２５としてなるように構成される。 （Zna 2+,Nib 2+,Mnc 2+,Mnd 3+,Fee 2+,Fef 3+）3O4+δ …式（１） a+b+c+d+e+f=３ δ＝a+b+c+(3/2)d+e+(3/2)f - ４の
関係を満たす従って、このような本発明によれば、１０
０℃以上、特に１５０℃近辺での高温下における飽和磁
束密度Ｂｓが高く、かつ当該高温下における磁気的劣化
が少なく磁気的安定性に優れるという効果が発現する。
ある。すなわち、本発明は、主成分として酸化鉄をＦｅ
2Ｏ3換算で５５．０〜５９．０モル％、酸化亜鉛をＺｎ
Ｏ換算で０〜１５．０モル％（ただし、０を含まず）、
酸化ニッケルをＮｉＯ換算で２．０〜１０．０モル％、
残部として酸化マンガン（ＭｎＯ）を含むＭｎＺｎＮｉ
系フェライトであって、下記のフェライトの組成式
（１）におけるδ値（陽イオン欠陥量）を、δ値≦０．
００２５としてなるように構成される。 （Zna 2+,Nib 2+,Mnc 2+,Mnd 3+,Fee 2+,Fef 3+）3O4+δ …式（１） a+b+c+d+e+f=３ δ＝a+b+c+(3/2)d+e+(3/2)f - ４の
関係を満たす従って、このような本発明によれば、１０
０℃以上、特に１５０℃近辺での高温下における飽和磁
束密度Ｂｓが高く、かつ当該高温下における磁気的劣化
が少なく磁気的安定性に優れるという効果が発現する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4G002 AA06 AA07 AB01 AE02 4G018 AA01 AA21 AA23 AA25 5E041 AB01 AB02 AB12 CA02 NN01 NN06
Claims (2)
- 【請求項１】 主成分として酸化鉄をＦｅ2Ｏ3換算で５
５．０〜５９．０モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で０〜
１５．０モル％（ただし、０を含まず）、酸化ニッケル
をＮｉＯ換算で２．０〜１０．０モル％、残部として酸
化マンガン（ＭｎＯ）を含むＭｎＺｎＮｉ系フェライト
であって、 下記のフェライトの組成式（１）におけるδ値（陽イオ
ン欠陥量）を、δ値≦０．００２５としてなることを特
徴とするＭｎＺｎＮｉ系フェライト。 （Zna 2+,Nib 2+,Mnc 2+,Mnd 3+,Fee 2+,Fef 3+）3O4+δ …式（１） ただし、a+b+c+d+e+f=３ δ＝a+b+c+(3/2)d+e+(3/2)
f - ４の関係を満たす - 【請求項２】 前記δ値を、δ値≦０．００２０として
なる請求項１に記載のＭｎＺｎＮｉ系フェライト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001056596A JP3884623B2 (ja) | 2001-03-01 | 2001-03-01 | ＭｎＺｎＮｉ系フェライト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001056596A JP3884623B2 (ja) | 2001-03-01 | 2001-03-01 | ＭｎＺｎＮｉ系フェライト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002255559A true JP2002255559A (ja) | 2002-09-11 |
| JP3884623B2 JP3884623B2 (ja) | 2007-02-21 |
Family
ID=18916601
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001056596A Expired - Lifetime JP3884623B2 (ja) | 2001-03-01 | 2001-03-01 | ＭｎＺｎＮｉ系フェライト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3884623B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004063117A1 (ja) * | 2003-01-10 | 2004-07-29 | Tdk Corporation | フェライト材料の製造方法及びフェライト材料 |
| EP1560229A2 (en) * | 2004-01-30 | 2005-08-03 | TDK Corporation | Method for producing Mn-Zn ferrite |
| JP2008247675A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Tdk Corp | ＭｎＺｎ系フェライトの製造方法 |
| CN102290185A (zh) * | 2011-05-03 | 2011-12-21 | 乳源东阳光磁性材料有限公司 | 高饱和磁通高传输能力高直流叠加的软磁材料及其制备方法 |
-
2001
- 2001-03-01 JP JP2001056596A patent/JP3884623B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004063117A1 (ja) * | 2003-01-10 | 2004-07-29 | Tdk Corporation | フェライト材料の製造方法及びフェライト材料 |
| EP1560229A2 (en) * | 2004-01-30 | 2005-08-03 | TDK Corporation | Method for producing Mn-Zn ferrite |
| EP1560229A3 (en) * | 2004-01-30 | 2007-12-05 | TDK Corporation | Method for producing Mn-Zn ferrite |
| JP2008247675A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Tdk Corp | ＭｎＺｎ系フェライトの製造方法 |
| CN102290185A (zh) * | 2011-05-03 | 2011-12-21 | 乳源东阳光磁性材料有限公司 | 高饱和磁通高传输能力高直流叠加的软磁材料及其制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3884623B2 (ja) | 2007-02-21 |
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