JP2002253917A

JP2002253917A - 気液接触装置

Info

Publication number: JP2002253917A
Application number: JP2001053512A
Authority: JP
Inventors: Kenji Hayashi; 賢二林
Original assignee: Fuji Photo Film Co Ltd
Current assignee: Fujifilm Holdings Corp
Priority date: 2001-02-28
Filing date: 2001-02-28
Publication date: 2002-09-10

Abstract

(57)【要約】【課題】補給水量を削減し、溶剤吸収効率を維持する
と共に最終的に排出される水の溶剤濃度を高濃度とする
気液接触装置を得る。【解決手段】ガス中の溶剤を吸収した水が、処理槽１
４から排水され凍結装置２２へ送られる。凍結装置２２
が水を凍結することで、凝固点の違いから溶剤は凍結す
ることなく、水は凍結して純水に近い氷となる。この氷
を融解して処理槽１４で再び使用して、新鮮水の水量を
削減する。水と分離された未凍結水の溶剤の濃度は濃縮
されて高くなっており、この高濃度の溶剤を含有する水
を洗浄剤、燃料、平版印刷版に塗布する塗布液として使
用することができる。また、凍結装置２２の冷却面に沿
って流れる溶剤を含有する水の流速を制御することで、
氷が含有する溶剤濃度を調整することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、プラント等より大
気へ排出される、例えば揮発性有機化合物（ＶＯＣ）ガ
スを回収する気液接触装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】図６に示すように、プラント等より大気
へ排出されるＶＯＣガスＧを吸収処理する散水型気液接
触装置１５８で使用される水は、処理塔１６０、１６
２、１６４内において、ガスと接触することで溶剤濃度
が徐々に上昇してくる。この溶剤を吸収した水がそのま
ま処理槽１６６、１６８、１７０へ還流されると、処理
槽全体の水中の溶剤濃度が上昇し、この水を処理塔へ供
給しても、連続的に良好な状態で溶剤を吸収できない
（溶剤の捕集効率が低下する）。

【０００３】このため、溶剤吸収効率を維持するために
は、新鮮水Ｗを導水管１７２から処理槽１７０へ連続的
に給水する必要があり、補給水量の削減を図ることがで
きない。

【０００４】また、散水型気液接触装置１５８の処理槽
１６６の排水管１７４から最終的に排出される水Ｗ１が
含有する溶剤の濃度を如何に高濃度とし、蒸留して再利
用するかがランニングコストを削減する上で大きなポイ
ントとなる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事実を考
慮して、補給水量を削減し、溶剤吸収効率を維持すると
共に最終的に排出される水が含有する溶剤の濃度を高濃
度とすることを課題とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、処理塔を通過するガスと処理塔へ供給される水とを
接触させ、ガス中の溶剤を水に吸収させる気液接触装置
において、ガス発生源からガスが導入される処理塔と、
この処理塔へ水を供給すると共に溶剤を吸収した水が還
流する処理槽とで構成される気液接触ユニットと、前記
処理槽から排水され溶剤を含有する水を凍結する凍結手
段と、前記凍結手段で凍結された氷を融解して前記処理
槽へ送水するリサイクル手段と、を有することを特徴と
している。

【０００７】上記構成では、ガス中の溶剤を吸収した水
が、処理槽から排水され凍結手段へ送られる。凍結手段
が溶剤を含有した水を凍結することで、凝固点の違いか
ら溶剤は凍結することなく、水は凍結して純水に近い氷
となる。

【０００８】そして、リサイクル手段が、氷を融解して
処理槽へ送水して、再び、処理塔へ導入されたガスと接
触して、ガス中の溶剤を吸収する。このように、水を再
利用することで、処理槽へ補給する新鮮水の水量を削減
することができる。

【０００９】また、水と分離された未凍結水の溶剤の濃
度は濃縮されて高くなっており、この高濃度の溶剤を含
有する水を洗浄剤、燃料、平版印刷版に塗布する塗布液
として使用することも可能となる。

【００１０】請求項２に記載の発明は、前記凍結手段
が、冷媒で冷却される冷却面を備えており、この冷却面
に沿って流れる溶剤を含有する水の流速を制御して、冷
却面に生じる氷が含有する溶剤濃度を調整することを特
徴としている。

【００１１】上記構成では、氷が含有する溶剤濃度を調
整するために、冷媒で冷却される冷却面に沿って流れる
溶剤を含有する水の流速が制御される。すなわち、流速
を上げることで、冷却面に生じる氷に含有される溶剤濃
度が低くなり、逆に、流速を下げることで、冷却面に生
じる氷に含有される溶剤濃度が高くなる。従って、再利
用する水の要求濃度に応じて、溶剤濃度調整が可能とな
る。

【００１２】請求項３に記載の発明は、前記冷却面を管
状に形成して、前記溶剤を含有する水を管状の冷却面に
沿って循環させて氷を製氷し、冷却面を開放して前記氷
を取り出すことを特徴としている。

【００１３】上記構成では、いわゆるバッチ処理で、管
状の冷却面に沿って水を循環させることで、大きな氷を
製氷する。これにより、高濃度の溶剤を含有する水と氷
に分離される。そして、氷は冷却面を開放することによ
り、板氷として冷凍手段から取り出すことができる。

【００１４】請求項４に記載の発明は、前記リサイクル
手段が、前記凍結手段で製氷された氷を蓄氷する蓄氷タ
ンクと、前記蓄氷タンクに蓄氷された氷を熱交換して冷
熱を利用すると共に、融解水を前記処理槽へ送る熱交換
手段と、を有することを特徴としている。

【００１５】上記構成では、凍結手段で製氷された氷が
蓄氷タンクに一旦蓄氷されるため、熱交換手段で安定的
に熱交換できる。熱交換手段では、氷の冷熱を利用して
工場内の空調等を行なう。また、融解された融解水を処
理槽へ送ることで、処理槽へ補給する新鮮水の水量を削
減することができる。

【００１６】請求項５に記載の発明は、前記凍結手段に
おいて濃縮された未凍結水を蒸留して水と溶剤に分離す
る蒸留手段と、前記蒸留手段で分離された蒸発蒸気を凝
縮して溶剤とする凝縮手段と、前記蒸留手段で分離され
た水を前記処理槽へ送る送水手段と、を有することを特
徴としている。

【００１７】上記構成では、凍結手段で高濃度の溶剤を
含有する水とされた濃縮水が、蒸留手段によって、沸点
の差を利用して溶剤を含む蒸発蒸気と水に分離される。
蒸発蒸気は、凝縮手段によって、溶剤に凝縮され、洗浄
剤等として使用される。また、分離された水を、処理槽
へ送ることで、処理槽へ補給する新鮮水の水量を削減す
ることができる。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施形態を説明する。

【００１９】図１及び図２に示すように、本形態に係る
気液接触装置１０では、処理塔１２と処理槽１４で構成
される気液接触ユニット３０を備えている。

【００２０】気液接触ユニット３０の処理槽１４には、
補給管２４が接続されている。この補給管２４には、ポ
ンプ２０が設けられており、ポンプ２０を作動させるこ
とで、貯留タンク５２から処理水として新鮮な水及び後
述するリサクル水が補給される。また、処理槽１４の側
壁に接続された給水管２６には送液ポンプ２８が設けら
れており処理塔１２の頂部へ水が揚水される。処理塔１
２の頂部へ揚水された水は散水装置３２によって、下方
へ向けて散水される。

【００２１】一方の処理塔１２の外周壁には、プラント
Ｐから排出された揮発性有機化合物（ＶＯＣ）ガスが取
り込まれるガス管３４が接続されており、連続して処理
塔１２内へＶＯＣガスが送られてくる。

【００２２】このガス管３４から処理塔１２へ取り込ま
れたＶＯＣガスは上昇しながら散水装置３２で散水され
た水と接触してバッチ処理され、含有する溶剤の濃度が
低下される。そして、水と接触したＶＯＣガスは、処理
塔１２の頂部に接続された排気管４０を通じて環境に影
響を与えないガスとして大気に放出される。

【００２３】また、処理槽１４には、排水管４４が接続
されている。排水管４４には、電磁弁７８が設けられて
おり、この電磁弁７８を操作することで、処理槽１４の
水が中間タンク１６へ排水される。

【００２４】そして、処理槽１４に補給管２４から補給
される水量と処理槽１４から排水される水量は、ほぼ同
じとされており、バッチ処理でＶＯＣガスを止めること
なく、溶剤を回収できる構成となっている。

【００２５】一方、処理槽１４には、濃度センサ８０が
設けられており、処理槽１４の溶剤濃度を検出して、制
御部８４へ信号を送る。制御部８４は、電磁弁７８及び
ポンプ２０と接続されており、濃度センサ８０の検出結
果に基づき、処理槽１４内の水を入れ替えるようになっ
ている。

【００２６】ここで、濃度センサ８０が検出した処理槽
１４内の水の溶剤濃度が所定値以上になると、ポンプ２
０を作動させ、補給管２４を通じて新鮮な水を処理槽１
４へ送ると共に、電磁弁７８を開き排水管４４から溶剤
濃度が高い水を排水して、処理槽１４の中を新鮮水に置
き換える。

【００２７】以上のような操作を繰り返すことにより、
ＶＯＣガス中の溶剤を高効率で捕集することができ、ま
た、排水される水の溶剤濃度も高濃度となる。このた
め、次工程の回収効率が上がり、設備コスト及びランニ
ングコストが削減できる。

【００２８】なお、気液接触方式としては、散水方式、
充填方式が知られているが、方式についてば特定されな
い。また、気液接触のユニットの数は、本形態のように
１つに特定されるものでなく、複数あってもよい。

【００２９】さらに、処理対象となる揮発性有機化合物
ガス濃度は、１００ｐｐｍ以上が好ましく、１０００ｐ
ｐｍ以上が効果が顕著に現れる。また、溶剤ガスの種類
として、水との溶解度パラメータの差が１９（ｃａｌ・
ｃｍ^-3）^1/2以内が好ましく、１５（ｃａｌ・ｃｍ^-3）
^1/2以内がより好ましい（溶解度パラメータ：Ｈｉｌｄ
ｅｂｒａｎｄの溶解パラメータ）。

【００３０】さらに、揮発性有機化合物の溶剤は水溶性
であればよく、メチルエチルケトンに限定されず、メタ
ノール、エタノール、及びｎ−プロパノール等のアルコ
ール類、エチレングリコール等の多価アルコール類、ア
セトン、メチルアセトン、及びシクロヘキサン等のケト
ン類、ギ酸メチル、ギ酸エチル、酢酸メチル、酢酸エチ
ル、及び乳酸エチル等のエステル類でもよい。さらに、
混合溶剤ガスでも処理可能である。

【００３１】さらに、補給される水の温度は３０℃以下
が好ましく、１５℃以下がより好ましい。また、補給さ
れる水の溶剤濃度は２０００ｐｐｍ以下が好ましい。さ
らに、本例では、ＶＯＣガス中の溶剤を回収する処理水
として水を使用したが、汚泥水や微生物を含む活性汚泥
でも同様な効果を得ることができる。

【００３２】次に、中間タンク１６に貯留された１バッ
チ分の排水をどのようにリサイクル水とするかを説明す
る。

【００３３】電磁弁１８が開放されると、中間タンク１
６に貯留された溶剤を含有する水が、凍結装置２２へ送
水される。

【００３４】凍結装置２２は、環状につながった管状の
冷却管３６を備えている。この冷却管３６には、供給管
３８から溶剤を含有する水が給水される。そして、冷却
管３６内の水は、制御部８４で駆動力が制御された循環
ポンプ４２によって、設定された流速で冷却面３６Ａ
（図３参照）に沿って循環する。

【００３５】冷却管３６の鉛直部は、冷媒が循環する冷
却コイル４６によって冷却され、図３（Ａ）〜図３
（Ｃ）に示すように、冷却面３６Ａに氷結晶粒子Ｃが形
成される。ここで、冷却面３６Ａに沿って流れる溶剤を
含有する水の流速を、板氷Ｃ１（図３参照）に含まれる
溶剤の要求濃度に応じて制御することで、氷結晶粒子Ｃ
がトラップする溶剤粒子Ｍの量を調整することができ
る。

【００３６】また、冷却管３６の下方には、開閉扉４８
が設けられており、氷結晶粒子Ｃから成長した厚みのあ
る板氷Ｃ１を取り出せるようになっている。なお、冷却
管３６内の未凍結水は、排水管５０を通じて蒸留器６４
へ送られる。

【００３７】一方、凍結装置２２から取り出された溶剤
を殆ど含まない板氷Ｃ１は、投入管５４を通じて蓄氷タ
ンク５６へ一旦蓄氷され、その後、冷水（或は氷粒の混
じった水）としてポンプ５８で冷水管６２を通じて熱交
換器６０へ送られる。このように、氷を蓄氷して冷水と
して供給することで、熱交換器６０へ安定した冷媒の供
給が可能となる。この熱交換器６０は、冷水の冷熱を利
用するもので、工場内の空調等に使用されている。

【００３８】さらに、熱交換器６０で熱交換された冷水
（溶剤を殆ど含有しない水）は、リサイクル水として貯
留タンク５２へ送られ、処理槽１４へ再び送水される。

【００３９】一方、凍結装置２２から排出された高濃度
の溶剤を含有する水は、蒸留器６４へ送られる。蒸留器
６４は、溶剤と水との沸点の差を利用して気化によって
溶剤と水を分離するもので、蒸留塔６６へ高濃度の溶剤
を含有する水が供給口６８から投入される。蒸留塔６６
内では、蒸気と液とが接触し、低沸成分の溶剤が蒸気の
方に集まり、高沸成分の水が液の方に多く集まる。

【００４０】これにより、溶剤が蒸発蒸気として排気管
７０を通じて凝縮器７２へ送られ、凝縮器７２で凝縮さ
れることにより、高濃度の溶剤を含む溶液として回収タ
ンク７４へ回収される。また、溶剤と分離された水は、
排水口７６から排水され、送水ポンプ８６を備えた送水
管８２を通じて、貯留タンク５２へ送られる。

【００４１】次に、本発明の実施例を説明するが、本発
明はこの実施例に限定されるものではなく、本発明の趣
旨を逸脱しない限り本発明に包含される。

【００４２】プラントＰから排出されたメタノールを含
有する排ガスから、気液接触装置としてスクラバーにて
メタノールを回収した。

【００４３】メタノールを含有する排ガスを１．０Ｎｍ
³／ｍｉｎの割合で処理搭１２に導入した。排ガス中の
メタノールの含有量は３０００ｐｐｍであった。処理槽
１４から汲み上げた水を処理塔１２の散水装置３２から
散水し、排ガスを導入してバッチ処理したところ、処理
槽１４から排出された水中のメタノール濃度は１０００
０ｐｐｍとなった。

【００４４】このメタノール濃度１００００ｐｐｍの水
を凍結装置２２に導入し、凍結濃縮処理した。このと
き、循環ポンプ４２の駆動条件を替えて、冷却管３６の
冷却面３６Ａを流れる水の流速を、図４の表に示すよう
に、２．５ｍ／ｓｅｃ、２．０ｍ／ｓｅｃ、１．５ｍ／
ｓｅｃ、１．０ｍ／ｓｅｃとして、８０分、水の凝固点
まで温度を下げた冷却面３６Ａに沿って循環させた。

【００４５】このとき、冷却面３６Ａに製氷された板氷
Ｃ１に含まれるメタノール濃度は、順に、１００ｐｐ
ｍ、３００ｐｐｍ、８００ｐｐｍ、２０００ｐｐｍであ
った。

【００４６】これは、流速を落とすと、図３に示すよう
に、氷結晶粒子Ｃの表面に付着するメタノール粒子Ｍの
数が少ない板氷Ｃ１が形成されるためである。すなわ
ち、氷結晶粒子Ｃの体積に対する表面積を小さくするこ
と（流速を上げる）で、メタノール濃度が低い、板氷を
製氷することができる。

【００４７】以上のように、製氷された板氷を融解して
処理槽１４へリターンして排ガスを処理した後、図５の
表に示すように、排気管４０から大気に放出されるガス
を採取して、揮発性有機化合物（ＶＯＣ）ガスの除去率
を求めて見た。

【００４８】この結果、順に、ＶＯＣガスの除去率が、
９３％、９０％、８５％、７０％という結果が得られ、
流速を１．０ｍ／ｓｅｃ以上とすることで、ＶＯＣガス
を吸収する処理液として再利用できることが判る。

【００４９】なお、凍結装置２２へ送る水に含まれる溶
剤成分の濃度としては、１０００ｐｐｍが好ましく、さ
らに、５０００ｐｐｍ以上が溶剤を高濃度に濃縮するた
めには好ましい。

【００５０】また、冷却面３６Ａに対する水の流速は、
１．０ｍ／ｓｅｃ以上が好ましく、純水に近い板氷を製
氷するには、２．０ｍ／ｓｅｃ以上がより好ましい。

【００５１】さらに、凍結装置２２で濃縮した水をその
まま洗浄液や重油等の代替燃料として再利用してもよ
い。また、この濃縮水を蒸留器６４へ送る場合、水中に
含まれる溶剤成分濃度として、１％以上が好ましく、１
０％以上がより好ましい。

【００５２】さらに、熱交換された冷水は、活性汚泥等
を用いた廃水処理設備で分解処理してもよく、含有する
溶剤成分の濃度によっては（ＣＯＤ値、ＢＯＤ値が許容
値内であれば）、そのまま放流しても構わない。

【００５３】また、水スクラバーは、スプレー式、充填
式等、その方式は限定されず、水にガスを吸収させる方
式はスクラバーでなくてもよい。さらに、凍結装置２２
で濃縮された溶剤を含有する水を溶剤と水に分離する手
段として、蒸留器６４を使用したが、膜分離装置、遠心
分離装置等を用いても良い。

【００５４】ここで、ＶＯＣガスを発生する製造工程の
１つであるＰＳ版の製造工程を簡単に説明しておく。

【００５５】ＰＳ版は、９９．５重量％アルミニウム
に、銅を０．０１重量％、チタンを０．０３重量％、鉄
を０．３重量％、ケイ素を０．１重量％含有するＪＩＳ
―Ａ１０５０アルミニウム材の厚み０．３０ｍｍ圧延板
を、４００メッシュのパミストン（共立窯業製）の２０
重量％水性懸濁液と、回転ナイロンブラシ（６，１０−
ナイロン）とを用いてその表面を砂目立てした後、よく
水で洗浄した。

【００５６】これを１５重量％水酸化ナトリウム水溶液
（アルミニウム４．５重量％含有）に浸漬してアルミニ
ウムの溶解量が５ｇ／ｍ² になるようにエッチングした
後、流水で水洗した。さらに、１重量％硝酸で中和し、
次に０．７重量％硝酸水溶液（アルミニウム０．５重量
％含有）中で、陽極時電圧１０．５ボルト、陰極時電圧
９．３ボルトの矩形波交番波形電圧（電流比ｒ＝０．９
０、特公昭５８−５７９６号公報実施例に記載されてい
る電流波形）を用いて１６０クーロン／ｄｍ²の陽極時
電気量で電解粗面化処理を行った。水洗後、３５℃の１
０重量％水酸化ナトリウム水溶液中に浸漬して、アルミ
ニウム溶解量が１ｇ／ｍ² になるようにエッチングした
後、水洗した。次に、５０℃３０重量％の硫酸水溶液中
に浸漬し、デスマットした後、水洗した。

【００５７】さらに、３５℃の硫酸２０重量％水溶液
（アルミニウム０．８重量％含有）中で直流電流を用い
て、多孔性陽極酸化皮膜形成処理を行った。すなわち電
流密度１３Ａ／ｄｍ² で電解を行い、電解時間の調節に
より陽極酸化皮膜重量２．７ｇ／ｍ² とした。ジアゾ樹
脂と結合剤を用いたネガ型感光性平版印刷版を作成する
為に、この支持体を水洗後、７０℃のケイ酸ナトリウム
の３重量％水溶液に３０秒間浸漬処理し、水洗乾燥し
た。

【００５８】以上のようにして得られたアルミニウム支
持体は、マクベスＲＤ９２０反射濃度計で測定した反射
濃度は０．３０で、ＪＩＳＢ００６０１に規定する中
心線平均粗さＲ_aは０．５８μｍであった。

【００５９】次に上記支持体にメチルメタクリレート／
エチルアクリレート／２−アクリルアミド−２−メチル
プロパンスルホン酸ナトリウム共重合体（平均分子量約
６万）（モル比５０／３０／２０）の１．０重量％水溶
液をロールコーターにより乾燥後の塗布量が０．０５ｇ
／ｍ² になるように塗布した。

【００６０】さらに、塗布液として下記感光液−１を、
本形態で用いたバーコーターを用いて塗布し、１１０℃
で４５秒間乾燥させた。乾燥塗布量は２．０ｇ／ｍ² で
あった。感光液−１ジアゾ樹脂−１０．５０ｇ結合剤−１５．００ｇスチライトＨＳ−２（大同工業(株)製）０．１０ｇビクトリアピュアブルーＢＯＨ０．１５ｇトリクレジルホスフェート０．５０ｇジピコリン酸０．２０ｇＦＣ−４３０（３Ｍ社製界面活性剤）０．０５ｇ溶剤１−メトキシ−２−プロパノール２５．００ｇ乳酸メチル１２．００ｇメタノール３０．００ｇメチルエチルケトン３０．００ｇ水３．００ｇ

【００６１】上記のジアゾ樹脂―１は、次ぎのようにし
て得たものである。まず、４−ジアゾジフェニルアミン
硫酸塩（純度９９．５％）２９．４ｇを２５℃にて、９
６％硫酸７０ｍｌに徐々に添加し、かつ２０分間攪拌し
た。これに、パラホルムアルデヒド（純度９２％）３．
２６ｇを約１０分かけて徐々に添加し、該混合物を３０
℃にて、４時間攪拌し、縮合反応を進行させた。なお、
上記ジアゾ化合物とホルムアルデヒドとの縮合モル比は
１：１である。この反応生成物を攪拌しつつ氷水２リッ
トル中に注ぎ込み、塩化ナトリウム１３０ｇを溶解した
冷濃厚水溶液で処理した。この沈澱物を吸引濾過により
回収し、部分的に乾燥した固体を１リットルの水に溶解
し、濾過し、氷で冷却し、かつ、ヘキサフルオロリン酸
カリ２３ｇを溶解した水溶液で処理した。最後に、この
沈澱物を濾過して回収し、かつ風乾して、ジアゾ樹脂−
１ｇを得た。

【００６２】結合剤−１は、２−ヒドロキシエチルメタ
クリレート／アクリロニトリル／メチルメタクリレート
／メタクリル酸共重合体（重量比５０／２０／２６／
４、平均分子量７５，０００、酸含量０．４ｍｅｑ／
ｇ）の水不溶性、アルカリ水可溶性の皮膜形成性高分子
である。

【００６３】スチライトＨＳ−２（大同工業(株)製）
は、結合剤よりも感脂性の高い高分子化合物であって、
スチレン／マレイン酸モノ−４−メチル−２−ペンチル
エステル＝５０／５０（モル比）の共重合体であり、平
均分子量は約１００，０００であった。このようにして
作成した感光層の表面に下記の様にしてマット層形成用
樹脂液を吹き付けてマット層を設けた。

【００６４】マット層形成用樹脂液としてメチルメタク
リレート／エチルアクリレート／２−アクリルアミド−
２−メチルプロパンスルホン酸（仕込重量比６５：２
０：１５）共重合体の一部をナトリウム塩とした１２％
水溶液を準備し、回転霧化静電塗装機で霧化頭回転数２
５，０００ｒｐｍ、樹脂液の送液量は４．０ｍｌ／分、
霧化頭への印加電圧は−９０ｋＶ、塗布時の周囲温度は
２５℃、相対湿度は５０％とし、塗布液２．５秒で塗布
面に蒸気を吹き付けて湿潤させ、ついで湿潤した３秒後
に温度６０℃、湿度１０％の温風を５秒間吹き付けて乾
燥させた。マットの高さは平均約６μｍ、大きさは平均
約３０μｍ、塗布量は１５０ｍｇ／ｍ² であった。

【００６５】

【発明の効果】本発明は上記構成としたので、補給水量
を削減し、溶剤吸収効率を維持すると共に最終的に排出
される処理液の溶剤濃度を高濃度として、再利用するこ
とができる。また、冷熱を利用することで、省エネを図
ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本形態に係る気液接触装置を示す斜視図であ
る。

【図２】本形態に係る気液接触装置を示すブロック図で
ある。

【図３】板氷が製氷される様子を表した模式図である。

【図４】溶剤を含有する水の流速と板氷に含まれる溶剤
の濃度との関係を示す表である。

【図５】リサイクル水を用いてガスを回収したときの回
収除去率を示す表である。

【図６】従来の気液接触装置を示す側面図である。

【符号の説明】

１２処理塔１４処理槽２２凍結装置（凍結手段）３６冷却管３６Ａ冷却面４２循環ポンプ（凍結手段）５６蓄氷タンク（リサイクル手段）６０熱交換器（リサイクル手段、熱交換手段）６４蒸留器（蒸留手段）７２凝縮器（凝縮手段）８２送水管（送水手段）８４制御部（凍結手段）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 4D002 AA40 AB03 AC07 BA02 CA01 CA07 DA35 EA07 EA08 FA01 GA01 GA02 GA03 GB06 GB11 GB20 HA08 4D020 AA08 BA23 BC01 BC10 CB08 CB25 CC09 CC12 DA01 DA02 DA03 DB05 DB06 DB20

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】処理塔を通過するガスと処理塔へ供給さ
れる水とを接触させ、ガス中の溶剤を水に吸収させる気
液接触装置において、ガス発生源からガスが導入される処理塔と、この処理塔
へ水を供給すると共に溶剤を吸収した水が還流する処理
槽とで構成される気液接触ユニットと、前記処理槽から排水され溶剤を含有する水を凍結する凍
結手段と、前記凍結手段で凍結された氷を融解して前記処理槽へ送
水するリサイクル手段と、を有することを特徴とする気液接触装置。
【請求項２】前記凍結手段が、冷媒で冷却される冷却
面を備えており、この冷却面に沿って流れる溶剤を含有
する水の流速を制御して、冷却面に生じる氷が含有する
溶剤濃度を調整することを特徴とする請求項１に記載の
気液接触装置。
【請求項３】前記冷却面を管状に形成して、前記溶剤
を含有する水を管状の冷却面に沿って循環させて氷を製
氷し、冷却面を開放して前記氷を取り出すことを特徴と
する請求項２に記載の気液接触装置。
【請求項４】前記リサイクル手段が、前記凍結手段で
製氷された氷を蓄氷する蓄氷タンクと、前記蓄氷タンク
に蓄氷された氷を熱交換して冷熱を利用すると共に、融
解水を前記処理槽へ送る熱交換手段と、を有することを
特徴とする請求項１〜請求項３の何れかに記載の気液接
触装置。
【請求項５】前記凍結手段において濃縮された未凍結
水を蒸留して水と溶剤に分離する蒸留手段と、前記蒸留
手段で分離された蒸発蒸気を凝縮して溶剤とする凝縮手
段と、前記蒸留手段で分離された水を前記処理槽へ送る
送水手段と、を有することを特徴とする請求項１〜請求
項４の何れかに記載の気液接触装置。