JP2002242103A - まくらぎ下の隙間充填工法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】鉄道軌道のレール継目は、列車による衝撃が大
きいため、乗心地、車両走行安定性及び軌道保守作業の
観点から軌道の最大弱点箇所となっている。このためレ
ール継目部のまくらぎ下に生じる間隙に、少量の急結性
のグラウトを充填して、効率良く継目落ち、特に浮きま
くらぎを改善する道床強化工法を提供することを課題と
する。 【解決手段】予めまくらぎ周縁の道床バラストの空隙に
急結性のグラウトを注入、又は、まくらぎ周縁部に木枠
を設置して道床バラスト内に遮蔽壁を設け、次にまくら
ぎのレール締結部近傍に穿孔した注入孔から、可使時
間、フロータイム及びゲルタイムがコントロールされた
急結性のグラウトをまくらぎ下に生じている間隙に注入
して短時間に安定化させ、継目落ちの矯正、保守作業周
期の延長化を図り、レール継目部を安価に効率よく強化
して上記課題を解決する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、軌道のレール継目
部のまくらぎ下の隙間充填工法に関し、更に詳しくは、
短時間で所定の強度を発現する急結性のグラウトをまく
らぎ下と道床バラストの上面との間隙に注入してレール
継目部を安定化させる工法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】列車の安全な運行を確保するためには、
レールの高低狂いの矯正は重要な保線作業の一つであ
る。特にレールの継目部は、橋梁や踏切前後と並び軌道
の弱点箇所であり、線区によっては高低狂い目標値超過
箇所の９割近くが継目落ちに起因している箇所もある。
一旦継目落ちが生じると列車動揺やアオリ等が発生して
列車の安全な走行が損なわれるばかりでなく、むら直し
等による保守を実施しても短期間に再発してしまうのが
実態となっている。

【０００３】一般的には、レール継目部は一般部と比較
して軌きょうの曲げ剛性が小さいこと、レール継目間隙
の車輪の乗り移り時に発生する衝撃荷重が大きいこと等
により累積沈下が大きくなり、さらにまくらぎ下の道床
バラストが破砕して細粒化が起こり、雨水の浸透が加わ
って道床バラストの支持力が低下し、継目落ちが生じる
と考えられており、顕著な場合は浮きまくらぎ現象を呈
する。このような場合は、レールが沈下した状態で変形
し、癖がついていることが多い。このような継目落ち対
策としてのロングレール化や新しい構造を下級線に採用
することは、採算性の問題から困難である場合が多く、
可能な限り現在の構造を利用する低廉な対策工法が求め
られている。

【０００４】これに対し、これまで各種の継目落ち対策
が試行されてきた。従来の対策例を示せば、例えば表１
のようなものが挙げられる。

【０００５】

【表１】

【０００６】上記の対策は、大掛かりなものから簡易な
ものにまでわたっており、それぞれ単独で用いるよりも
複数の対策を組み合わせる方がより相乗効果の現れるも
のもあるが、現状では費用対効果の評価は明確になって
いない。このうち、道床強化については、一般区間にお
いて適用されるてん充道床軌道あるいは舗装軌道の技術
を継目部に適用することが考えられる。しかし、敷設後
の荷重履歴を受けた継目では、道床バラストは良く締固
められた状態であるが、細粒化している場合が多く、バ
ラスト内への注入が困難なため道床更換を必要とし、施
工費が高くなる。

【０００７】特に浮きまくらぎ状態では、できるだけ締
め固まっている道床バラストを乱すことなく隙間を埋め
ることが保守低減に結び付くことが知られている。英国
でよく行われているストンブロアは、この考えに基づく
もので、まくらぎ下に豆砕石を吹き込む工法が採用され
ている。しかし、まくらぎ下の隙間は均一ではなく、豆
砕石を要領よく吹き込むことは、かなり困難な作業であ
る。

【０００８】

【発明の解決しようとする課題】本発明は、これら従来
技術の問題点を解決するためになされたものであり、比
較的土砂の混入の少ない道床バラストから成る既設有道
床軌道にあって、レール継目部におけるまくらぎ下と道
床バラスト上面との間の間隙を少量の急結性のグラウト
で、効率良く充填して短時間に安定化させ、列車運行に
支障を来さないで継目落ちを補修する新規な継目部の安
定化工法を提供することを課題とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、道床バラ
スト軌道の継目部に生じるまくらぎ下と道床バラスト上
面との間の間隙を充填する簡易な補修工法について研究
を重ねた結果、急結性のグラウトの流動性および可使時
間をコントロールし、かつ、注入方法に工夫を加えるこ
とによって、列車荷重により最も磨耗、細粒化する継目
部及びその近傍のまくらぎ下と道床バラスト上面との間
隙を充填し、短時間に安定化させ、支持力を強化させる
ことが可能なことを見出して、本発明を完成した。

【００１０】すなわち、本発明は、まくらぎ底面と細粒
化した道床との間に生じている間隙を、レール継目部の
まくらぎとの締結部近傍に穿孔した注入孔から急結性の
グラウトを注入して、充填する工法に関するものであ
る。急結性のグラウトは、まくらぎ底面の隅々まで充填
できるように、フロータイムやゲルタイムを所定範囲に
コントロールしたものを使用する。

【００１１】しかしながら、まくらぎ底面周辺部への急
結性のグラウトの漏れ出しは避けられないため、事前に
漏れ止め処理が必要となる。漏れ止め処理の方法として
は、ゲルタイムの短い遮蔽壁築造安定材をまくらぎ周縁
部にあらかじめ撒布浸透させ、漏れ止め壁を構築する方
法が採られる。また、枠板の底部がまくらぎの底面より
も下方になるように枠をまくらぎ周囲に設置して、漏れ
止め壁とする方法も有効である。枠板は木製である必要
はなく、漏れ止め壁を築くことができ、絶縁質であれば
材質に特に制限がないことはいうまでもない。なお、通
電性の枠材はレールを短絡させ、信号機の誤作動を引き
起こす可能性があるため使用できない。

【００１２】漏れ止め処置を施した後、まくらぎに予め
１個あるいは２個以上穿孔された注入孔から急結性のグ
ラウトの注入を行う。急結性のグラウトはまくらぎ下と
道床バラスト上面との間隙に浸透し、まくらぎ底面全体
に行き渡るが、予め設置された遮蔽壁または枠によって
浸透の範囲が制限されるため、まくらぎ底面にてゲル化
現象を呈して固化する。なお、注入孔は、まくらぎをほ
ぼ垂直に貫通するものが好ましいが、急結性グラウトを
まくらぎ下の隙間に注入することができさえすれば、必
ずしも垂直である必要はなく、多少斜めに傾いた注入孔
であっても良い。注入孔は、本発明の充填工法の施工時
に穿孔するようにしても良い、既存若しくは既穿孔のも
のがあればそれを利用しても良い。

【００１３】本発明に使用される急結性のグラウトは、
施工後１時間以内で列車通行時にレール継目部に要求さ
れる強度にまで達し、レール継目部のまくらぎを安定化
させるため、営業線の補修における列車運行の短い間合
いを縫ったまくらぎ下の隙間充填作業には特に好ましい
材料である。

【００１４】

【発明の実施の形態】本発明で使用される急結性のグラ
ウト（以下、単に「急結性ＣＡＧ」と呼ぶ）及び漏れ止
め用の安定材（以下、「遮蔽壁築造安定材」と呼ぶ）
は、セメント・アスファルト系が用いられ、きわめて短
いゲルタイムに調整するため、混合前の状態は十分な可
使時間を有した２液または複数液タイプが採用され、通
常Ａ液とＢ液の２液タイプが用いられる。以下、Ａ液、
Ｂ液、２液タイプの急結性ＣＡＧについて説明する。

【００１５】本発明で使用する急結性ＣＡＧのＡ液の配
合割合は急結性結合材１００重量部に対して、アスファ
ルト乳剤３０〜５０重量部、水３０〜５０重量部及び減
水剤（溶液）０〜１重量部であり、またＢ液の配合割合
はＡ液配合の急結性結合材１００重量部に対して、急硬
材２０〜６０重量部、水７０〜１２０重量部、凝結遅延
剤０〜３重量部及び減水剤（粉体）０〜１重量部であ
る。Ａ液、Ｂ液のフロータイムはいずれも３〜２０秒の
範囲にコントロールするのが好ましく、また、Ａ液とＢ
液の混合液のゲルタイムは２０〜６０秒の範囲に調節す
るのが好ましい。

【００１６】急結性ＣＡＧは、成分の配合割合や温度を
変えることによって流動性の調整が可能であり、しか
も、注入後、約１時間で列車荷重を支持できる程度の強
度発現が得られる。表２及び表３に、本発明で使用する
急結性ＣＡＧの標準的な配合割合を示す。

【００１７】

【表２】

【００１８】

【表３】

【００１９】表２のＡ液配合成分である急結性結合材と
は、セメント１００重量部に対して、微粉末５０〜１２
０重量部、膨張材３〜１０重量部、超微粒子早強セメン
ト１０〜４０重量部を含有してなるセメント組成物であ
る。

【００２０】急結性結合材の含有成分であるセメントと
しては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランド
セメント、白色ポルトランドセメント、中庸熱ポルトラ
ンドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメント、高炉セ
メント、シリカセメント、低発熱セメント、アルミナセ
メント、超速硬セメント等が使用可能であるが、急硬材
との水和反応性に優れること、長期強度の確保に優れる
こと等から、普通ポルトランドセメントが好ましい。

【００２１】急結性結合材の含有成分である微粉末とし
ては、石灰岩や火成岩を粉砕した石粉や高炉スラグを使
用することができる。

【００２２】急結性結合材の含有成分である膨張材とし
ては、石灰系膨脹材、エトリンガイト系膨脹材等が用い
られるが、通常、石灰系膨脹材が好ましく用いられる。

【００２３】超微粒子早強セメントには、比表面積６，
０００〜１０，０００ｃｍ^２／ｇの超早強セメントを使
用する。

【００２４】表２のＡ液配合成分および表３のＢ液配合
成分である減水剤としては、市販のナフタリン系、メラ
ミン系、リグニン系、カルボン酸系減水剤等が使用でき
るが、ナフタリンスルフォン酸塩等のナフタリン系減水
剤が好ましく用いられる。ただし、Ａ液配合成分の減水
剤は、固形分４２％の水溶液が、またＢ液配合成分であ
る減水剤には粉体を用いるのが好ましい。

【００２５】表２のＡ液配合成分であるアスファルト乳
剤としては、アニオン系あるいはノニオン系アスファル
ト乳剤が用いられるが、急結性を確保するためにはノニ
オン系アスファルト乳剤を使用するのが好ましい。ま
た、水はＡ液配合物及びＢ液配合物の溶媒として及び流
動性を調節するために用いられ、水道水、地下水、河川
水等の清浄な水で淡水であれば特に制限はないが、通常
は水道水が使用される。

【００２６】表３のＢ液配合成分である急硬材として
は、カルシウムアルミネートと無水石膏との混合物、又
はカルシウムアルミネート、ナトリウムアルミネート及
び無水石膏の三者の混合物が使用される。この場合に使
用する無水石膏としては、強度発現性に優れたII型無水
石膏が好ましい。なお、急硬材の粉末度は、４，０００
〜８，０００ｃｍ^２／ｇの微粉末状のものが好ましい。

【００２７】表３のＢ液配合成分である凝結遅延剤とし
ては、無機塩類、有機酸及び有機酸塩類の単味、また
は、これらを併用して用いることができる。 無機塩類
としては、ＣａＣｌ_２ 、ＺｎＣｌ_２、ＦｅＣｌ_２等の
塩化物、Ｋ_２ＣＯ_３、Ｎａ_２ＣＯ_３、ＣａＢ_４Ｏ_７、Ｎ
ａ_２Ｂ_４Ｏ_７等の炭酸塩、硼酸塩が使用できる。有機酸
としては、クエン酸、グルコン酸、酒石酸等が使用で
き、有機酸塩類としては、クエン酸ナトリウム、クエン
酸カルシウム、グルコン酸ナトリウム、グルコン酸カル
シウム等が使用できる。

【００２８】次に急結性ＣＡＧの調製方法について図１
を用いて説明する。水と減水剤（溶液）を、例えば、高
速回転連続ミキサ（標準回転数１，０００回／分）に入
れ、高速で約１０秒攪拌した後、これにアスファルト乳
剤を加えて更に１０秒間程度高速攪拌する。この攪拌混
合物に、急結性結合材を加え、約９０秒間高速攪拌し、
全体で約２分間練り混ぜてＡ液を製造する。これとは別
に、水、凝結遅延剤、減水剤（粉末）を、例えば上記Ａ
液の製造に用いたのと同じタイプの高速回転連続ミキサ
に投入し、約２０秒間高速攪拌した後、これに急硬材を
添加し、更に約９０秒間程度高速攪拌し、全体として約
２分間練り混ぜてＢ液を製造する。練り混ぜ終了後、Ａ
液、Ｂ液それぞれについて土木学会Ｊロート法（Ｊ_１０
ロート）にてフロータイムを測定し、所定のコンシステ
ンシーを確保しているかを確認する。Ａ液、Ｂ液のフロ
ータイムはいずれも３〜２０秒の範囲にコントロールさ
れるのが好ましいが、更に好ましくは、Ａ液のフロータ
イムは概ね５〜２０秒、より好ましくは５〜１５秒であ
り、Ｂ液のフロータイムは概ね３〜８秒、より好ましく
は３〜５秒である。なお、後述する遮蔽壁築造安定材も
混合プロセスは、基本的に急結性ＣＡＧと同様である。

【００２９】また、製造されたＡ液とＢ液とを混合して
カップ倒立法によりゲルタイムを確認する。ゲルタイム
は、通常の隙間充填の場合では２０〜６０秒、好ましく
は２５〜４０秒程度であるが、道床バラストの粒度（空
隙率）に合わせて２０〜６０秒の範囲で適宜調整するの
が良い。

【００３０】Ａ液とＢ液を混合したもののゲルタイムが
２０秒未満では、まくらぎ下の隙間の隅々まで十分に浸
透させることができず、６０秒を超えると、所要の領域
を超えた部分にまで流出してしまう。ただし、このゲル
タイムは、まくらぎ下の隙間の隅々まで浸透充填させる
のに必要な流動性を確保するゲルタイムであり、注入孔
からまくらぎ端部までの距離が短い箇所は、まくらぎの
周辺部への漏れ出しは避けられないため、事前に漏れ止
め処理が必要となる。

【００３１】漏れ止め処理の方法としては、ゲルタイム
を調整した遮蔽壁築造安定材をまくらぎ周辺部にあらか
じめ撒布し、漏れ止め壁を構築する方法が採られるが、
下部がまくらぎ底面よりも下方になるように木枠等をま
くらぎ周囲に設置しておく方法も有効である。

【００３２】本発明で使用される遮蔽壁築造安定材は、
急結性ＣＡＧよりさらに短いゲルタイムに調整するた
め、急結性ＣＡＧと同様に混合前の状態は十分な可使時
間を有した２液又は複数液タイプが採用され、通常Ｃ液
とＤ液の２液タイプが用いられる。以下、Ｃ液、Ｄ液、
２液タイプの遮蔽壁築造安定材について説明する。

【００３３】本発明で使用される遮蔽壁築造安定材を構
成するＣ液の成分は急結性ＣＡＧの場合のＡ液と同様で
あり、急結性結合材、アスファルト乳剤、減水剤（溶
液）及び水を含む。またＤ液の成分は急結性ＣＡＧの場
合のＢ液と同様であり、急硬材、凝結遅延剤、減水剤
（粉末）及び水を含む。

【００３４】遮蔽壁築造安定材の各成分の原材料も、基
本的には急結性ＣＡＧと同じであるが、遮蔽壁築造安定
材においては、急結性結合材の含有成分である微粉末の
代わりに細骨材も使用することができる。遮蔽壁築造安
定材に用いられる急結性結合材の含有成分である細骨材
としては、川砂、海砂、山砂、珪砂等を使用することが
できるが、強度並びに吸水率等の品質に優れる珪砂が好
ましい。

【００３５】遮蔽壁築造安定材の調製方法は、基本的に
は上述の急結性ＣＡＧの調製方法と同様であり、Ｃ液、
Ｄ液のフロータイムはいずれも３〜２０秒の範囲にコン
トロールされるのが好ましいが、更に好ましいフロータ
イムは、Ｃ液が５〜１５秒、Ｄ液は３〜５秒である。た
だし、Ｃ液とＤ液との混合液のゲルタイムは、急結性Ｃ
ＡＧより短く、５〜２０秒の範囲に調節され、好ましく
は１０秒前後である。

【００３６】以下、図を用いて本発明のまくらぎ下の隙
間充填工法を説明する。

【００３７】図２は対象まくらぎを上から見た時の急結
性ＣＡＧと遮蔽壁築造安定材の注入方法の概要図であ
る。図２において、１は道床であって、２はまくらぎ、
３はレール、４はまくらぎ２に設けられた注入孔を示
す。本発明のまくらぎ下の隙間充填工法を施すに際して
は、まず、遮蔽壁築造安定材のＣ液６ｃ、及び、Ｄ液６
ｄがそれぞれ入った投入容器５ｂ、５ｂを用いて、遮蔽
壁築造安定材のＣ液６ｃ及びＤ液６ｄを、注入装置７ｂ
に体積で等量となるように注ぎ込みながら、図２に示す
ように、まくらぎ２周囲の道床バラスト上に撒布し、遮
蔽壁築造安定材にて構築された漏れ止め壁９を構築す
る。８ｂは、スタティック混合装置であって、図４に注
入装置７ｂと共に拡大して示すように、注入装置７ｂの
上部開口部をその中央で区切り、それぞれの側から注ぎ
込まれるＣ液、Ｄ液が、それぞれ等量ずつ、注入装置７
ｂの下部開口から流れ出るようにする機能を有している
ものである。なお、図２では、漏れ止め壁９は、まくら
ぎ２の周囲を完全には包囲していない状態が描かれてい
るけれども、注入装置７ｂを順次移動させて、まくらぎ
２の全周にわたって漏れ止め壁９を構築することはいう
までもない。

【００３８】遮蔽壁築造安定材の使用量は、まくらぎ周
囲のバラストの空隙率、バラスト層の厚さ及びまくらぎ
の大きさに左右される。一般的にレール継目に使用され
ている大判まくらぎの寸法が巾３０ｃｍ、長さ２１０ｃ
ｍ、厚さ１５ｃｍであり、道床バラストの空隙率を４５
％として、漏れ止め壁構築領域をまくらぎの周囲５〜１
５ｃｍの幅で、遮蔽壁の高さを３〜１０ｃｍに築造する
とした場合は、ロス率を３０％とすると、まくらぎ１本
当たりＣ液、Ｄ液それぞれ３．５〜２４リットルの計７
〜４８リットルの量が必要となるが、通常はまくらぎ１
本当たり、Ｃ液、Ｄ液の合計で、約２０リットル程度が
使用される。

【００３９】まくらぎ下の隙間充填工法を施すに際して
は、まくらぎ２に予め直径１０〜１００ｍｍの孔を穿孔
して注入孔４とする。注入孔の直径が１０ｍｍ以下では
注入材のスムースな注入が困難で、隙間の隅々まで注入
するのに必要な注入速度が確保できず、また、１００ｍ
ｍ以上ではまくらぎの強度低下を起こす可能性があり好
ましくない。好ましくは、注入孔の直径は４０ｍｍ程度
である。この注入孔の数は限定するものではないが、ま
くらぎの強度を低下させないためには少ない方がよく、
通常レール締結部の左右に１個ずつ、計４カ所穿孔され
る。このまくらぎ２に設けられた４カ所の注入孔４に図
２に示すように、注入装置７ａを設置する。次に、急結
性ＣＡＧのＡ液６ａとＢ液６ｂとがそれぞれ入った投入
容器５ａ、５ａによって急結性ＣＡＧのＡ液６ａとＢ液
６ｂを注入装置７ａに等量になるように流し込む。８ａ
は、８ｂと同様のスタティック混合装置である。流し込
まれた急結性ＣＡＧのＡ液とＢ液とは、注入装置７ａ内
で混合し、急結性ＣＡＧ１０となって、注入孔４からま
くらぎ２の下部空間へと流し込まれる。この流し込み作
業には、例えば、投入容器５ａ、５ａの流出口に各液の
粘度に合わせて流出量が調節でき、Ａ液６ａとＢ液６ｂ
の流出量が等量となるような図示しない器具を取り付け
て流し込むこともできる。図には示していないけれど
も、注入装置７ａの設置位置を、順次他の注入孔に移し
換えて、同様に急結性ＣＡＧの注入を繰り返すことによ
り、最終的には、図３に示すように、まくらぎ２の下全
面に急結性ＣＡＧ１０が充填されることとなる。

【００４０】まくらぎ下の間隙の平均厚さを５〜２０ｍ
ｍとし、道床バラストの空隙率を４５％、急結性ＣＡＧ
が浸透する道床バラスト層の浸透平均厚さを２０〜４０
ｍｍとし、ロス率２０％とした時の急結性ＣＡＧ使用量
は、レール継目部に通常用いられている大判のまくらぎ
１本の底面の寸法が巾３０ｃｍ、長さ２１０ｃｍである
ことから、まくらぎ２の底面の隙間を完全に充填した場
合は、急結性ＣＡＧは約５〜３０リットル必要となる。

【００４１】図５は、注入作業完了後の道床バラストの
断面を示したものであり、まくらぎ２下面に注入された
急結性ＣＡＧ１０が、遮蔽壁築造安定材にて構築された
漏れ止め壁９によって有効に堰き止められ、所定の範囲
に充填されている状態を示す。

【００４２】図６は、急結性ＣＡＧ１０注入時の漏れ止
め処置として木枠１１を設けた場合の注入状況を示した
ものであり、まくらぎ２の周囲に厚さ約１０ｍｍの木製
の板１１を取り付けて漏れ止め壁とし、急結性ＣＡＧ１
０を上述した注入方法で注入している状況を示す。

【００４３】図７は、図６のような状態で急結性ＣＡＧ
１０を注入した後の道床バラストの断面を示したもので
あり、まくらぎ２下面に注入された急結性ＣＡＧ１０
が、木枠１１によって有効に堰き止められ、所定の範囲
に充填されている状態を示す。

【００４４】以下、実験例および実施例に基づいて、本
発明を更に詳しく説明するが、本発明のまくらぎ下の隙
間充填工法がこれら実験例や実施例に限定されるもので
はないことは勿論である。

【００４５】〈実験例Ａ〉細粒化した道床バラストをシ
ミュレートするため、図８に示すような縦５０ｃｍ×横
１００ｃｍ×深さ２０ｃｍの上面が開いた木箱１３に最
大粒径５０ｍｍのバラスト１５を一杯に詰め、その表面
に粒径１３〜５ｍｍの砕石、粒径５〜２．５ｍｍの砕
石、及び粒径２．５ｍｍ以下の図示しない細骨材を、こ
の順でバラスト表面の空隙を充填するように散布し、表
面を突き固めて均した後、この上にまくらぎ２との隙間
が１０ｍｍとなるようにスペーサー１２を介して予め中
央に直径４０ｍｍの注入孔４が穿孔されている木まくら
ぎ２（巾３０ｃｍ×長さ１２０ｃｍ×厚さ１４ｃｍ）を
セットし、さらに木まくらぎ２の側面のバラスト上に粒
径５〜２．５ｍｍの砕石１４を敷き模型道床とした。こ
の模型道床に急結性ＣＡＧのＡ液、Ｂ液のフロータイム
を変化させた急結性ＣＡＧを注入して、注入試験を実施
した。急結性ＣＡＧの配合割合は、表４に示すとおりで
あり、注入試験結果は表５に示すとおりである。

【００４６】

【表４】

【００４７】

【表５】

【００４８】施工後の充填状況を確認するために急結性
ＣＡＧの硬化後、木まくらぎを剥ぎ、木まくらぎへの急
結性ＣＡＧの付着状況とバラストへの浸透状況を観察し
た。その結果、Ａ液のフロータイムが４．８秒と短い配
合１では、注入した急結性ＣＡＧは、模型道床の木箱１
３を越えてあふれ出し、周囲のバラスト内にも浸透して
いるのが観察された。また、木まくらぎ２の下面には、
急結性ＣＡＧは殆ど付着していなかった。一方、Ａ液の
フロータイムが２２．３秒と長い配合５では、注入孔４
の直下部分近傍には急結性ＣＡＧの浸透と充填とが見ら
れたが、木まくらぎ２下の隙間の大部分は未充填のまま
であった。また、急結性ＣＡＧの木まくらぎ２の下面へ
の付着は、注入孔付近にのみ観察された。

【００４９】以上のような結果に対し、Ａ液のフロータ
イムがそれぞれ７．５秒、１０．２秒、１６．９秒であ
る配合２、３、４の急結性ＣＡＧは、木まくらぎ２下の
隙間をほぼ完全に充填しており、木まくらぎ２の下面の
ほぼ全面に付着しており、極めて良好な状態であった。
木まくらぎ下の隙間間隔やバラスト表面の粗度を変化さ
せて、同様の注入実験を繰り返した結果、急結性ＣＡＧ
のＡ液、Ｂ液のフロータイムはいずれも３〜２０秒の範
囲にコントロールされるのが好ましいが、更に好ましく
は、Ａ液のフロータイムは概ね５〜２０秒、より好まし
くは５〜１５秒であり、またＢ液のフロータイムは概ね
３〜８秒、より好ましくは３〜５秒であるとの知見を得
た。

【００５０】〈実験例Ｂ〉実験例Ａと同様の模型道床バ
ラストを作製し、急結性ＣＡＧのゲルタイムを変化させ
た時の隙間充填性を確認するため、表６に示す配合の急
結性ＣＡＧを用いて実験例Ａと同様にして、注入試験を
実施した。その結果は表７に示すとおりである。

【００５１】

【表６】

【００５２】

【表７】

【００５３】表７の結果から明らかなように、ゲルタイ
ムが８秒と短い配合６の急結性ＣＡＧは、注入作業時に
既に準備した急結性ＣＡＧの１／３程度を注入した時点
でゲル化して注入不可能となり、木まくらぎ撤去後の状
況も注入孔の直下部分に充填されているのみで、充填は
きわめて不十分な状態であった。また、ゲルタイムが６
５秒と長い配合１０の急結性ＣＡＧでは、木まくらぎ下
から周囲にかなり急結性ＣＡＧが漏出し、模型道床の木
箱１３を越えて外部に急結性ＣＡＧが流出するのも認め
られて、木まくらぎとバラストの間に隙間が残り、しか
もバラスト内への浸透も顕著にみられた。これに対しゲ
ルタイムがそれぞれ２７秒、３８秒、５２秒の配合７、
８、９の急結性ＣＡＧは、木まくらぎ下から周囲に若干
の漏出は認められる場合はあったものの、木まくらぎ下
に相当する部分のほぼ全面に安定材が充填されており、
満足できる状態であった。同様の注入試験を条件を種々
変化させて実験を繰り返した結果、急結性ＣＡＧのゲル
タイムは概ね２０〜６０秒の範囲が好ましく、さらに好
ましくは２５〜４０秒であるとの知見を得た。

【００５４】〈実験例Ｃ〉１０℃及び２０℃における急
結性ＣＡＧ及び遮蔽壁築造安定材の性状確認試験を行っ
た。表８に急結性ＣＡＧの、また表９には遮蔽壁築造安
定材のそれぞれの配合割合を示す。また、表１０には急
結性ＣＡＧ及び遮蔽壁築造安定材の物性を示す。

【００５５】

【表８】

【００５６】

【表９】

【００５７】

【表１０】

【００５８】通常、列車運行の合間を縫って施工される
既設線での現場では、許される養生時間の限界は１時間
程度であり、まくらぎ下部の道床安定材への要求強度は
０．１Ｎ／ｍｍ^２以上とされ、かつ、継目部に対して
は、０．４Ｎ／ｍｍ^２以上の高い強度が要求される。表
１０から明らかなように、急結性ＣＡＧは、実験例Ａ、
実験例Ｂにて確認された好ましい範囲のフロータイム及
びゲルタイムを有する場合は、１０℃および２０℃いず
れの温度条件においても、練り上がり後１時間で、０．
４Ｎ／ｍｍ^２以上の圧縮強度を発現しており、養生時間
が十分に取れる新設線の場合はいうまでもなく、作業時
間が短時間に限定される既設線の場合にあっても適用可
能であることが確認された。なお、２４時間後の圧縮強
度は、１０℃および２０℃いずれの温度条件において
も、練り上がり後２４時間で、２．５Ｎ／ｍｍ^２以上の
圧縮強度発現を確認した。

【００５９】また、遮蔽壁築造安定材は、特に強度を要
求するものではなく、バラスト内に遮蔽壁を短時間に築
造できるものであればよい。従って、適度なコンシステ
ンシーを有してバラストへの浸透性がよく、かつきわめ
て短いゲルタイムが確保されれば十分であるが、表１０
から明らかなように、遮蔽壁築造安定材は、Ｃ液、Ｄ液
ともに急結性ＣＡＧとほぼ同程度のフロータイムをも
ち、かつ２液を混合した場合のゲルタイムは１１秒とき
わめて短いものであり、満足できる性状であることを確
認した。

【００６０】〈実験例Ｄ〉実験例Ａ、Ｂ、Ｃに基づき本
発明の隙間充填用の急結性ＣＡＧによる注入性能及び遮
蔽壁築造安定材の漏れ止め効果の検証試験を実施した。
以下実験方法及び実験結果について詳述する。

【００６１】実験に先立って以下のような軌道模型を作
製した。路盤上に道床軌道バラストを厚さ２５ｃｍに敷
き詰めた後、タイタンパーを使用して十分に突き固め、
その道床バラストの上に細粒化した道床バラストを再現
するため、粒径５〜２．５ｍｍの砕石に土を混入させた
材料でバラスト表面の空隙を埋め、さらに厚さ３ｃｍ程
度に敷き詰めた後、プレートタンパーで軽く転圧した。
その上に２本の模擬レールが締結された木まくらぎ（大
きさ２１０ｃｍ×３０ｃｍ×１４ｃｍ）をセットし、木
まくらぎ下と道床バラスト表面との隙間が１５ｍｍとな
るように木まくらぎの高さを調整して固定した模型軌道
を作製した。この木まくらぎに予め直径４０ｍｍの孔を
模擬レール締結部の近傍のそれぞれ２カ所、計４カ所に
ドリルを用いて穿孔し、注入孔を設けて実験対象装置と
した。なお、まくらぎ下部の砕石がその孔をふさいでい
る場合には、その砕石が注入を妨げるおそれがあるため
バール等で移動させ、注入を妨げることのないようにし
た。

【００６２】急結性ＣＡＧによる隙間充填作業に先立っ
て、急結性ＣＡＧの漏れ止めを目的とした遮蔽壁築造安
定材を、表１１に示す配合でＣ液、Ｄ液をそれぞれ２０
リットルずつ調合し、コンシステンシー及びゲルタイム
を確認後、各液を５リットルずつ投入容器に小分けし
た。この小分けしたＣ液、Ｄ液をスタティック混合装置
付の注入装置に等量となるよう注ぎながら木まくらぎの
周囲に散布した。なお、このときの遮蔽壁築造安定材の
Ｃ液のフロータイムは９．６秒、Ｄ液のフロータイムは
４．０秒であり、この２液のカップ倒立法によるゲルタ
イムは９．２秒であった。また、Ｃ液とＤ液の使用量は
各１０リットルの計２０リットルであり、注入時の気温
は１５℃であった。

【００６３】

【表１１】

【００６４】使用した急結性ＣＡＧのＡ液、Ｂ液の配合
は表７の配合７と同様としてＡ液、Ｂ液をそれぞれ２０
リットルずつ調合し、コンシステンシー及びゲルタイム
を確認後、各液を５リットルずつ投入容器に分取した。
また、このときの急結性ＣＡＧのＡ液のフロータイムは
１０．４秒、Ｂ液のフロータイムは４．２秒であり、こ
の２液のカップ倒立法によるゲルタイムは２８秒であっ
た。

【００６５】急結性ＣＡＧの注入に際しては、木まくら
ぎに設けられた４カ所の注入孔に図４に示すスタティッ
ク混合装置付の注入装置を設置し、投入容器を用いてＡ
液とＢ液を体積比で１：１となるように注入装置に連続
的に投入した。注入に際しては、注入孔に注入される急
結性ＣＡＧの浸透状況を観察しながら投入量を調節し、
急結性ＣＡＧが注入孔から溢れる直前で注入完了とし
た。なお、注入装置は投入時のＡ液、Ｂ液の流量を極力
一定になるように、各溶液の容器の吐出口の口径を変
え、例えばＡ液の容器は吐出口の口径を１０ｍｍとし、
Ｂ液の容器は吐出口の口径を８ｍｍにするなどの工夫を
したものである。

【００６６】木まくらぎ下の隙間の平均間隙が１５ｍｍ
であり、急結性ＣＡＧの道床バラストへの平均浸透厚を
１５ｍｍ、道床バラストの上面部付近の空隙率を４５
％、ロス率は安全率を考え２０％とし、木まくらぎ１本
の底面の寸法は縦３０ｃｍ、横２１０ｃｍであることか
ら、急結性ＣＡＧは、１６リットル必要となる予測され
たので、２０リットルの急結性ＣＡＧを用意した。しか
し、本実験では道床バラスト層への浸透が予想を上回
り、Ａ液、Ｂ液各９リットルで計１８リットルが使用さ
れた。なお、遮蔽壁築造安定材による漏れ止め処置から
急結性ＣＡＧ注入完了までの施工所要時間は約１５分で
あり、このときの気温は１５℃であった。

【００６７】急結性ＣＡＧの注入が完了してから１時間
後に木まくらぎ周囲のバラストを撤去し、遮蔽壁築造安
定材による漏れ止め処置の効果を確認した。木まくらぎ
周辺のバラストの上層部には空隙が多く残った状態であ
ったが、下に行くほど遮蔽壁築造安定材にて空隙は充填
されており、木まくらぎ底部に相当する深さの空隙はほ
ぼ完全に空隙が充填されており、漏れ止め効果は十分で
あることを確認した。

【００６８】引き続き、木まくらぎを剥いだところ、木
まくらぎは、木まくらぎとバラストの間に急結性ＣＡＧ
をサンドウィッチした形で剥がれ、その木まくらぎへの
急結性ＣＡＧの付着状況から充填状況を観察した。その
結果、急結性ＣＡＧは木まくらぎ下面の全面に充填され
ていることが確認できた。

【００６９】〈実験例Ｅ〉実験例Ｃに用いたと同様の実
験対象装置にて木枠による漏れ止め効果と充填性能の確
認実験を実施した。以下実験方法及び実験結果について
詳述する。

【００７０】急結性ＣＡＧの漏れ止めを目的として絶縁
性の木製の枠板を木まくらぎ周囲の木まくらぎ底面より
低い位置にセットし、枠板の上面が木まくらぎ底面より
高くなるようにして囲い、漏れ止めとした。ただし、枠
板は巾５０ｍｍ、厚さ１０ｍｍで木まくらぎに釘で打ち
付けた。

【００７１】使用した急結性ＣＡＧのＡ、Ｂ液の配合は
表７の配合７と同様としてＡ液、Ｂ液をそれぞれ２０リ
ットルずつ調合し、コンシステンシー及びゲルタイムを
確認後、各液を５リットルずつ投入容器に分取した。ま
た、このときの急結性ＣＡＧのＡ液のフロータイムは１
０．６秒、Ｂ液のフロータイムは４．０秒であり、この
２液のカップ倒立法によるゲルタイムは２９秒であっ
た。なお、このときの気温は１５℃であった。

【００７２】急結性ＣＡＧの注入に際しては、木まくら
ぎに設けられた４カ所の注入孔に図４に示すスタティッ
ク混合装置付の注入装置を設置して、投入容器を用いて
Ａ液とＢ液を体積比で１：１となるように注入装置に連
続的に投入した。急結性ＣＡＧの施工所要時間は約８分
であり、Ａ液とＢ液の使用量は各１０リットルで計２０
リットルが使用された。

【００７３】急結性ＣＡＧを注入してから１時間後に枠
板周辺を観察したところ、急結性ＣＡＧは、枠板を超え
て若干外部のバラスト内に漏出していたが、その量はわ
ずかであり、枠板による漏れ止め効果が確認できた。ま
た、施工７日後に木まくらぎを撤去したところ、木まく
らぎの底面に急結性ＣＡＧが固化して付着し、一体化し
ていてクラックの発生も見られず、急結性ＣＡＧは、枠
板によって所定の範囲に充填されていることが確認でき
た。

【００７４】実験例Ａ、実験例Ｂ、実験例Ｃ、実験例Ｄ
及び実験例Ｅにて使用した材料は、表１２に示すとおり
である。なお、使用した急結性結合材は、セメント（普
通ポルトランドセメント、太平洋セメント株式会社製）
１００重量部、膨張材（「エクスパン」（石灰系膨張
材）株式会社小野田製）５重量部、高炉スラグ（比表面
積６，０００ｃｍ^２／ｇ、平均粒径５μｍ）３０重量
部、珪石粉末（珪石粉末、株式会社藤坂製）７０重量
部、超微粒子早強セメント（比表面積６，０００〜１
０，０００ｃｍ^２／ｇ、太平洋セメント株式会社製）２
５重量部からなるものであった。

【００７５】

【表１２】

【００７６】実験例Ａ、実験例Ｂ、実験例Ｃ、実験例Ｄ
及び実験例Ｅにて使用した試験方法は、表１３に示すと
おりである。

【００７７】

【表１３】

【００７８】〈実施例１〉既設線の継目落ち現象が発生
しているレール継目部の木まくらぎを対象として、木ま
くらぎ下に生じている隙間を現場で調整した急結性ＣＡ
Ｇを用いて充填を試みた。既設線は単線であり、木まく
らぎ下の道床の厚さは約１５ｃｍ、木まくらぎ下の最大
隙間間隔は約２０ｍｍであった。

【００７９】急結性ＣＡＧを注入するに先だって、漏れ
止め処置を施すために、遮蔽壁築造安定材を製造すべく
表９の配合割合で所定量の材料を配合し、各２分間混練
りしてＣ液およびＤ液を製造した。ミキサ容器から試料
を採取してＪロート法でフロータイムを測定したとこ
ろ、Ｃ液は８．５秒、Ｄ液は３．９秒であった。さらに
カップ倒立法でゲルタイムを測定したところ、９．９秒
を示し、所要の条件を満足したので、直ちに、図２に示
す注入装置を用いて、木まくらぎの周囲に２０リットル
注入した。

【００８０】次に、急結性ＣＡＧの配合である表８の配
合割合で所定量の材料を配合し、各２分間混練りしてＡ
液およびＢ液を製造した。ミキサ容器から試料を採取し
てＪロート法でフロータイムを測定したところ、Ａ液は
８．０秒、Ｂ液は３．９秒であった。次いでカップにＡ
液とＢ液を採取し、カップ倒立法でゲルタイムを測定し
たところ、２８秒であったので、予め４個の直径４０ｍ
ｍの穴が穿孔されている木まくらぎに注入ロートを用い
て、左側レールの外側の注入孔にＡ液とＢ液を５リット
ルずつ、合わせて１０リットルを注入した。同様にし
て、右側レールの外側にも１０リットル、レール内側の
残りの２つの注入孔にもそれぞれ１０リットル（Ａ液５
リットル＋Ｂ液５リットル）ずつを注入した。木まくら
ぎ下のバラストには未だ空隙がかなり存在しており、当
初予想していた注入量を大きく上回り、レール締結部の
木まくらぎ１本あたり４０リットルの急結性ＣＡＧが注
入され、まくらぎ下の隙間充填作業を完了した。

【００８１】充填作業の前及び完了後において、簡易な
沈下計により継目部のレール沈下量を測定した。隙間充
填を施す前の沈下量は８ｍｍ〜１４ｍｍであったのに対
し、隙間充填を実施した後の沈下量は１ｍｍ〜３ｍｍで
あった。

【００８２】〈実施例２〉営業線の終電後、レール継目
落ち個所の木まくらぎ下の隙間に、現場で調製した急結
性ＣＡＧ充填を実施した。対象とした木まくらぎ下の道
床は、バラストが細粒化しており、道床バラストの規格
からは細粒側に外れたものであった。この継目落ち個所
の木まくらぎのレール締結部付近に直径４０ｍｍの孔を
レールを挟んで２個ずつ計４個穿孔し注入孔とした。こ
の木まくらぎをレール吊り上げ機で、高低狂いを調整す
べく所定の高さ位置まで吊り上げたところ、木まくらぎ
底面とバラスト上面との隙間は約１５ｍｍであった。

【００８３】急結性ＣＡＧを注入するに先だって、漏れ
止め処置を施すために、遮蔽壁築造安定材を製造すべく
表９の配合割合で所定量の材料を配合し、各２分間混練
りしてＣ液およびＤ液を製造した。ミキサからＣ液、Ｄ
液それぞれの試料を採取してＪロート法でフロータイム
を測定したところ、Ｃ液は、１０．２秒、Ｄ液は４．０
秒であった。また、Ｃ液及びＤ液をカップに同量採取し
カップ法にてゲルタイムを測定したところ１３秒であっ
たので直ちに、Ｃ液とＤ液を注入装置に注ぎ、混合しな
がら散布注入した。木まくらぎ１本当たりのＣ液、Ｄ液
の使用量は、それぞれ約１０リットル、計２０リットル
であった。

【００８４】次に、急結性ＣＡＧの配合である表８の配
合割合で所定量の材料を配合し、各２分間混練りしてＡ
液およびＢ液を製造した。ミキサからＡ液、Ｂ液それぞ
れの試料を採取してＪロート法でフロータイムを測定し
たところ、Ａ液は、９．６秒、Ｂ液は４．１秒であっ
た。次いでカップにＡ液とＢ液を同量採取しカップ法に
てゲルタイムを測定したところ２５秒であったので直ち
に、予め４個の直径４０ｍｍの孔が穿孔されているまく
らぎの注入孔より注入装置を用いて、漏れ止め層が形成
された道床に注入し、木まくらぎ下の隙間充填を行っ
た。このときの木まくらぎ１本当たりの急結性ＣＡＧの
注入量は、約３０リットルであった。

【００８５】施工１時間後、レール吊り上げ機をはず
し、施工した木まくらぎ前後の木まくらぎ及びその周辺
をタイタンパーで突き固めて作業を終了した。簡易な沈
下計により継目部のレール沈下量を測定したところ、沈
下量は約２ｍｍと微小であり、補修効果が確認できた。

【００８６】以上はセメント・アスファルト系の急結性
のグラウトを木まくらぎの隙間充填材として使用した場
合であるが、セメント・アスファルト系の場合の急結性
グラウトからアスファルト乳剤を除いた急結性セメント
グラウト等のセメント系の急結性グラウトにあっても、
沈下特性試験における沈下抑制効果には若干劣るもの
の、上述したフロータイム、ゲルタイムに調節すること
によりまくらぎ下の隙間充填に使用することができる。

【００８７】

【発明の効果】以上述べたように、本発明のまくらぎ下
の隙間充填工法は、レールの高低狂いを調整した後、ま
くらぎ周囲の側面にフロータイム、ゲルタイムを調整し
た遮蔽壁築造安定材を注入し遮蔽壁を構築後、予め穿孔
されたまくらぎの注入孔より急結性ＣＡＧを注入し、ま
くらぎ下の道床バラストとの隙間を完全充填するという
比較的簡単な作業工程によって、道床バラスト上層部を
完全充填状態とすることが可能である。その結果、従来
の技術に比べて、使用する道床安定材の量が少なくて済
むだけでなく、短い列車間合いでの補修工事を可能にし
た新規な工法であり、夜間等の厳しい環境のなかでの日
常的な保守作業を低減し、長年の課題を解決するという
画期的工法である。また、こうして構築された道床バラ
スト上層部は安定材が完全充填されて十分な強度を有し
ていることにより列車荷重によるレール継目部の沈下現
象が低減されるという優れた効果を有している。

【００８８】また本発明のまくらぎ下の隙間充填工法に
おける遮蔽壁の築造は、急結性ＣＡＧの注入に先立っ
て、急結性ＣＡＧと同種の材料を用いた遮蔽壁築造安定
材を道床バラスト層の側面部または周辺部に注入するだ
けの簡単な作業で、道床バラスト層に注入される急結性
ＣＡＧの漏れ止め効果を得ることができ、漏れ止めの為
の不織布等の設置が不要となり、格段の省力化が実現で
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 急結性ＣＡＧ及び遮蔽壁築造安定材の製造プ
ロセスを示す工程図である。

【図２】 本発明のまくらぎ下の隙間充填工法を示す図
である。

【図３】 本発明のまくらぎ下の隙間充填工法を示す図
である。

【図４】 スタティック混合装置付きの注入装置を示す
図である。

【図５】 遮蔽壁築造安定材による漏れ止め処置を施し
た場合の道床バラストの断面図である。

【図６】 木枠による漏れ止め処置を施す場合のまくら
ぎ下の隙間充填工法を示す図である。

【図７】 木枠による漏れ止め処置を施した場合の道床
バラストの断面図である。

【図８】 急結性ＣＡＧ注入試験用道床模型を示す図で
ある。

【符号の説明】

１ 道床 ２ まくらぎ ３ レール ４ 注入孔 ５ａ、５ｂ 投入容器 ６ａ Ａ液 ６ｂ Ｂ液 ６ｃ Ｃ液 ６ｄ Ｄ液 ７ａ、７ｂ 注入装置 ８ａ、８ｂ スタティック混合装置 ９ 遮蔽壁築造安定材にて構築された漏れ止
め壁 １０ 急結性ＣＡＧ（まくらぎ下部の状態） １１ 木枠 １２ スペーサー １３ 木箱 １４ 砕石 １５ バラスト

フロントページの続き (71)出願人 000115463 ライト工業株式会社 東京都千代田区九段北４丁目２番35号 (72)発明者 安藤 勝敏 東京都国分寺市光町二丁目８番地38 財団 法人鉄道総合技術研究所内 (72)発明者 堀池 高広 東京都国分寺市光町二丁目８番地38 財団 法人鉄道総合技術研究所内 (72)発明者 福山 誠 東京都江東区東陽４丁目１番地13号 株式 会社小野田内 (72)発明者 磯田 英典 東京都江東区東陽４丁目１番地13号 株式 会社小野田内 (72)発明者 佐藤 勝俊 栃木県下都賀郡国分寺町柴272 ニチレキ 株式会社技術研究所内 (72)発明者 山本 孝洋 栃木県下都賀郡国分寺町柴272 ニチレキ 株式会社技術研究所内 (72)発明者 中垣 克彦 東京都千代田区九段北４丁目３番29号 ニ チレキ株式会社内 (72)発明者 宮澤 和裕 栃木県下都賀郡国分寺町柴272 ニチレキ 株式会社技術研究所内 (72)発明者 風岡 久仁夫 東京都千代田区九段北４丁目２番35号 ラ イト工業株式会社内 (72)発明者 木下 吉友 東京都千代田区九段北４丁目２番35号 ラ イト工業株式会社内 Ｆターム(参考） 2D056 AA03 2D057 CB00

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 有道床軌道のレール継目部において、ま
   くらぎのレール締結部近傍に１又は２以上穿孔した注入
   孔から急結性のグラウトをまくらぎ下に注入して、まく
   らぎ下と道床バラスト上面との間に生じている間隙を充
   填し、まくらぎを安定化させるまくらぎ下の隙間充填工
   法。
2. 【請求項２】 注入孔の直径が１０〜１００ｍｍであ
   り、ほぼ垂直にまくらぎを貫通していることを特徴とす
   る請求項１記載のまくらぎ下の隙間充填工法。
3. 【請求項３】 急結性のグラウトが、急結性結合材、急
   硬材、アスファルト乳剤、減水剤、凝結遅延剤及び水を
   含み、フロータイムを３〜２０秒、混合後のゲルタイム
   を２０〜６０秒の範囲に調節した２液あるいは複数液タ
   イプの急結性のグラウトである請求項１または２記載の
   まくらぎ下の隙間充填工法。
4. 【請求項４】 急結性のグラウトの注入前に、まくらぎ
   周辺の道床バラストの空隙に遮蔽壁築造安定材を注入し
   て道床バラスト内に漏れ止め用の遮蔽壁を設ける工程を
   含み、道床バラストの上面とまくらぎ下との間隙に注入
   された急結性のグラウトがまくらぎ周辺に流出すること
   を防止する請求項１、２または３記載のまくらぎ下の隙
   間充填工法。
5. 【請求項５】 遮蔽壁築造安定材が、急結性のグラウト
   と同一成分からなり、フロータイムを３〜２０秒、混合
   後のゲルタイムを５〜２０秒の範囲に調節した２液ある
   いは複数液タイプの遮蔽壁築造安定材である請求項４記
   載のまくらぎ下の隙間充填工法。
6. 【請求項６】 急結性のグラウトの注入前に、まくらぎ
   の周縁部に枠板を設置する工程を含み、道床バラストの
   上面とまくらぎ下との間隙に注入された急結性のグラウ
   トがまくらぎ周辺に流出することを防止する請求項１、
   ２または３記載のまくらぎ下の隙間充填工法。
7. 【請求項７】 請求項１、２、３、４、５または６記載
   のまくらぎ下の隙間充填工法により充填されたまくらぎ
   下の隙間充填構造。