JP2002220257A - 石英ガラス及び石英ガラス治具並びにそれらの製造方法 - Google Patents
石英ガラス及び石英ガラス治具並びにそれらの製造方法Info
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Abstract
材料として、プラズマ耐食性、特にF系プラズマガスに
対する耐食性に優れた石英ガラス及び石英ガラス治具並
びにそれらの製造方法を提供する。 【解決手段】 2種類以上の金属元素を併せて0.1〜
20wt%含有する石英ガラスであって、該金属元素が
周期律表第3B族の1種類である第1の金属元素と、Z
r、Y、ランタノイド及びアクチノイドからなる群から
選ばれた少なくとも1種類である第2の金属元素からな
るようにした。
Description
られかつプラズマ耐食性に優れた石英ガラス及び石英ガ
ラス治具並びにそれらの製造方法に関する。
造においては、近年における大口径化の増大とともにエ
ッチング工程などにおいてプラズマ反応装置を用いるこ
とによって処理効率を向上させることが行われている。
例えば、半導体ウェーハのエッチング工程においては、
プラズマガス、例えばフッ素(F)系プラズマガスを用
いたエッチング処理が行われる。
プラズマガス雰囲気中に置くと、石英ガラス表面でSi
O2とF系プラズマガスが反応して、SiF4が生成し、
これは、沸点が−86℃である為容易に昇華し、石英ガ
ラスは多量に腐食して、減肉したり面荒れが進行し、F
系プラズマガス雰囲気では、治具としての使用に適さな
かった。
製造におけるプラズマ反応、特にF系プラズマガスを用
いるエッチング処理に対しては耐食性、即ちプラズマ耐
食性に大きな問題が生じていた。そこで、アルミニウム
やアルミニウム化合物を石英ガラス部材表面に被覆して
プラズマ耐食性を向上させる提案(特開平9−9577
1号、特開平9−95772号、特開平10−1394
80号)や、石英ガラスに対してアルミニウムを含有せ
しめることによってプラズマ耐食性を向上させたプラズ
マ耐食性ガラスについての提案がなされている(特開平
11−228172号公報)。
スのプラズマ耐食性をさらに向上させるべく種々研究を
進めているが、その一環として、石英ガラス粉にアルミ
ナ粉を5wt%混合したものを、真空下で加熱溶融して
石英ガラスを作成し、プラズマ耐食性を調査した。する
と、全くドープしていない石英ガラス部材に比べてエッ
チング速度が40%〜50%低下した。
微小泡が確認され、また特に、表面部分において、腐食
部分と非腐食部分の差違が大きくなり面荒れが増大する
ほか、微小結晶部分が発生して、時間とともにその部分
から剥がれが多発し、微小窪みの形成とともに、パーテ
ィクルの発生が増大して、ウェーハ面上に付着して、ウ
ェーハ不良が増大するなどの問題が生じた。また、これ
らの泡や窪みは、エッチングを促進させる為、ドープ金
属の濃度が増大しても、比較的エッチング耐食性が向上
しなかった。
生成するAlF3の沸点は1290℃で、SiF4よりも
はるかに高温である為、SiF4部分が多量に腐食する
一方で、AlF3部分は表面における昇華が少なく、エ
ッチング量の差違が拡大した為と推定される。また、ド
ープアルミニウムが局所集中していると、隣接するSi
O2部分と明らかにエネルギー状態が異なる為、均衡が
崩れて、そこの部分よりSiO2は、低エネルギーであ
る結晶状態へ変態し易くなる。
として確認される。形成された結晶部分は、熱膨張度が
石英ガラスと異なる為、温度変化によって剥離しやす
い。また、局所的に集中した金属元素は、単体では、沸
点がSiO2より低いので、SiO2の溶融加熱時には気
体となって泡を形成する。表面近傍の泡部分は、温度変
化によって破裂し易い。以上述べたこれらは全て、パー
ティクルの発生原因となる。また、泡や凹部分は、プラ
ズマガスの集中を受けエッチング速度が増大しやすいの
で、石英ガラス全体のエッチング量も増大し、使用可能
時間が減少してしまう。
たもので、半導体製造に用いられるプラズマ反応用治具
材料として、プラズマ耐食性、特にF系プラズマガスに
対する耐食性に優れた石英ガラス及び石英ガラス治具並
びにそれらの製造方法を提供することを目的とする。
に、本発明の石英ガラスは、2種類以上の金属元素を併
せて0.1〜20wt%含有する石英ガラスであって、
該金属元素が周期律表第3B族の1種類である第1の金
属元素と、Zr、Y、ランタノイド及びアクチノイドか
らなる群から選ばれた少なくとも1種類である第2の金
属元素であることを特徴とする。
2の金属元素は、Siに比べて、弗化物となったときの
沸点が高く、エッチングされない。例えばSmFの沸点
は2427℃である。
ると、石英ガラス体は、白濁したり、透明化しても内部
に泡や異物を多量に発生する。白濁は、各金属元素が石
英ガラス体中で、SiO2とは屈折率の異なる酸化物の
固まりとして存在し、SiO2との界面で光を散乱させ
ることが原因であり、泡や異物も、酸化物が大きな固ま
りとなって偏在することが原因である。
属元素であるZr、Y、ランタノイド、アクチノイドな
どは、石英ガラス体中で、正電荷を保持して酸化物とな
り易く、光の散乱も強い。
あるAlとともに第2の金属元素を一緒に含有すると、
Alは石英ネットワークに組み込まれて負電荷を生じさ
せて、正電荷を保持した第2の金属元素と引き合って、
互いの電荷を緩和し、金属元素が酸化物となって固まる
ことが抑制される。Alと同様に負電荷を持ち易い第1
の金属元素として、周期率表3B族の金属元素が選択で
きるが、Alは、半導体製造工程において特に問題のな
い元素なので第1の金属元素として最も好ましい。ま
た、第2の金属元素としてはNd又はSmが好適であ
る。
〜20wt%であるが、0.1wt%以下では、エッチ
ング耐性の向上が無く、20wt%以上では、泡の発生
などが多く、ガラス体として使用できない。
属元素の1種類又は2種類以上の総和(M2)の配合比
は、重量比率で(M1)/(M2)=0.1〜10とす
るのが好ましい。この配合比が0.1未満では、上記し
た緩和の効果が無く白濁し、10を超えると、透明ガラ
ス体中に泡、異物が多発する。上記第2の金属元素とし
てはNd又はSmが好適である。
の含有量が100cm3当りの投影面積で100mm2未
満で、可視光線の内部透過率が50%/cm以上である
のが好ましい。
様は、ベルヌイ法で石英粉からプラズマ耐食性に優れた
石英ガラスインゴットを作成する方法であり、少なくと
も2種類の金属元素粉或いはそれらの化合物粉を、石英
粉に混合し、加熱溶融落下させ石英ガラスインゴットを
作成する際、該石英ガラスインゴット表面温度を、18
00℃以上に加熱することを特徴とする。
様は、ベルヌイ法で石英粉からプラズマ耐食性に優れた
石英ガラスインゴットを作成する方法であり、石英粉を
加熱溶融落下させ石英ガラスインゴットを作成すると同
時に、少なくとも2種類の金属元素或いはそれらの化合
物を純水、酸性溶液、塩基性溶液または有機溶媒に溶解
させ作成した溶液を、該石英ガラスインゴットの成長表
面に連続的に滴下することを特徴とする。
様は、全体の粒径分布が、0.01〜1000μmの範
囲にあり、且つ、そのうち0.01〜5μmの範囲の粒
子群の重量比が1〜50wt%である石英ガラス粉体
と、純水、酸性溶液、塩基性溶液または有機溶媒に溶解
可能な少なくとも2種類の金属元素或いはそれらの化合
物を、純水、酸性溶液、塩基性溶液または有機溶媒中で
混合溶解してスラリーを作成し、該スラリーを乾燥固化
させた後に、真空下で加熱溶融することを特徴とする。
この方法における金属化合物としては、硝酸化合物、溶
媒としては純水が好適である。この方法は、一般にスリ
ップキャスト法といわれる。
と金属化合物を混合して真空雰囲気で加熱溶融する方法
が一般的であるが、このような方法では、成形体外周部
と内部で圧力分布が異なる為、品質的なばらつきや、内
部には、泡、異物、粒状構造が生じ易かった。
ら溶融堆積させるベルヌイ法や、溶液混合によって予め
均一分散を可能とするスリップキャスト法では、上記問
題が生じない。これらについては後記する実施例で詳述
する。
ガラスにより作成され、表面から所定の深さまでの厚さ
を有するとともに前記金属元素を0.1〜20wt%含
有する金属元素含有層を形成したことを特徴とする。こ
の金属元素含有層の厚さは少なくとも5mmであるのが
好適である。
水、酸性溶液、塩基性溶液または有機溶媒に溶解可能な
少なくとも2種類の金属元素或いはそれらの化合物を純
水、酸性溶液、塩基性溶液または有機溶媒中で混合溶解
して作成された溶液を、予め用意された石英ガラス治具
表面に塗布し、その後、その表面を加熱溶融することを
特徴とする。
しては、少なくとも2種類の金属元素を含む有機金属化
合物液或いはそれを有機溶媒に溶解して作成した溶液が
用いられる。
では、前記した金属元素の含有に起因する石英ガラス体
の白濁化及び泡や異物の発生という問題を、外部から金
属溶液として塗布することにより表面に均一に金属元素
を付着させ、さらに表面を加熱溶融することで、表面か
ら所定深さ、好ましくは5mm程度まで均一拡散させ
て、均一に含有させることで解決した。エッチングプロ
セスで石英部材がエッチングされる深さは、1〜2mm
であるので、少なくとも約5mmの深さまで耐プラズマ
性が向上すると十分な効果が得られる。
ては、石英ガラス又は石英ガラス治具中にドープされて
いてもよいし、及び/又は表面に塗布後、加熱拡散させ
てもよく、所定濃度の金属元素を含有する限りその態様
を問わないことは勿論である。
これらの実施例は例示的に示されるもので限定的に解釈
されるべきでないことはいうまでもない。
2O3粉1500gとSm2O3粉1000gを混合し、酸
水素火炎中に50g/minの速度で、1rpmで回転
するターゲットインゴット上に溶融落下させ、200m
mφ×400mmの石英インゴットを作成した。使用す
るガス条件は、H2が300l/min、O2が100l
/minとした。作成されたインゴットを加熱処理炉中
にセットして、N2雰囲気中にて1kg/cm2の圧力下
で、1800℃に1HR保持して、400mmφ×10
0mmに成形した。
20mm(厚さ)の円盤状板材を切り出し、上下面を研
削加工した。表面のRa値は3.0μmで、円盤のOH
濃度は、300ppmであった。ガラス体中の泡と異物
の含有量は、100cm3当りの投影面積で20mm
2で、可視光線の内部透過率が80%/cmであった。
で室温から1000℃までの温度領域で放出ガスの定性
と定量をしたところ、CO、H2O、O2、H2のガスが
総量で、0.4mol/m3発生した。
度を蛍光X線分析で測定するとそれぞれ2.5wt%と
2.3wt%であった。同様に、30mmφ×3mmに
切り出し、表面粗さをRa3.0μmに研削したサンプ
ルで、50sccm、CF4+O2(20%)のプラズマ
ガス中で、30mtorr、1kw、10HRのエッチ
ング試験を行った。試験前後の質量変化からエッチング
速度を算出し、30nm/minの結果を得た。
エッチング後、サンプルのプラズマ照射面に同面積のS
iウェーハを載せ、ウェーハの接触面の凹凸をレーザー
散乱で検出し、パーティクルカウンターにて0.3μm
以上のパーティクル個数を計測した。パーティクル個数
は、10個であった。
石英粒子6750gと、粒径が0.01〜4μmの熱分
解シリカ粒子1800gと硝酸アルミニウム5100g
と硝酸サマリウム1200gと純水13500gを混合
し、スラリーを作成する。このスラリーを40℃の大気
中で8日間乾燥させ固体とした後、大気炉中500℃に
保持し、有機物を燃焼除去し、真空雰囲気において、1
800℃、1HRの加熱処理を行い、380mmφ×2
5mmの透明ガラス体を得た。
mm(厚さ)の円盤を切り出し、上下面を研削加工し
た。表面のRa値は3.0μmで、円盤のOH濃度は3
00ppmであった。同様に切り出したサンプルのAl
とSm濃度を蛍光X線分析で測定するとそれぞれ2.5
wt%と2.3wt%であった。その他の結果は、実施
例1と同じであった。
英粒子30000gを混合し、カーボン鋳型に充填し、
真空雰囲気において、1800℃、1HRの加熱処理を
行い、400mmφ×100mmの透明ガラス体を作成
した。切り出したサンプルのAl濃度を蛍光X線分析で
測定すると0.0wt%であった。また、実施例1と同
様のサンプルを作成し、プラズマエッチングテストを行
ったところ、エッチング速度は、120nm/minで
あった。その他の評価結果は実施例1と同じであった。
m2O3粉1000gを混合し、酸水素火炎中に50g/
minの速度で、1rpmで回転するターゲットインゴ
ット上に溶融落下させ、200mmφ×400mmの石
英インゴットを作成した。使用するガス条件は、H2が
300l/min、O2が100l/minとした。作
成されたインゴットを加熱処理炉中にセットして、N2
雰囲気中にて1kgの圧力下で、1800℃に1HR保
持して、400mmφ×100mmに成形した。
視光線の透過率は0%/cmであった。そこから350
mmφ×20mm(厚さ)の円盤を切り出し、上下面を
研削加工した。表面のRa値は3.0μmで、円盤のO
H濃度は、300ppmであった。Sm濃度を蛍光X線
分析で測定すると2.5wt%であった。
で室温から1000℃までの温度領域で放出ガスの定性
と定量をしたところ、CO、H2O、O2、H2のガスが
総量で、0.4mol/m3発生した。
mmφ×3mmに切り出し、表面粗さをRa3.0μm
に研削したサンプルで、50sccm、CF4+O2(2
0%)のプラズマガス中で、30mtorr、1kw、
10HRのエッチング試験を行った。試験前後の質量変
化からエッチング速度を算出し、50nm/minの結
果を得た。
エッチング後、サンプルのプラズマ照射面に同面積のS
iウェーハを載せ、ウェーハの接触面の凹凸をレーザー
散乱で検出し、パーティクルカウンターにて0.3μm
以上のパーティクル個数を計測した。パーティクル個数
は、100個であった。
石英粒子6750gと、粒径が0.01〜4μmの熱分
解シリカ粒子1800gと硝酸サマリウム1000gと
純水7500gを混合し、スラリーを作成する。このス
ラリーを40℃の大気中で8日間乾燥させ固体とした
後、大気炉中に500℃に保持し有機物を燃焼除去し、
真空雰囲気において、1800℃、1HRの加熱処理を
行い、380mmφ×25mmのガラス体を得た。
可視光線の内部透過率は0%/cmであった。得られた
ガラス体から350mmφ×20mm(厚さ)の円盤を
切り出し、上下面を研削加工した。表面のRa値は3.
0μmで、円盤のOH濃度は、300ppmであった。
同様に切り出したサンプルのSm濃度を蛍光X線分析で
測定すると2.1wt%であった。その他は、比較例2
と同じであった。
英粒17000gとAl2O3粉10000gとSm2O3
粉3000gを混合し、比較例2と同様な方法でガラス
体を作成した。ガラス体は、白濁し、可視光線の内部透
過率は0%/cmであった。切り出したサンプルのAl
とSm濃度を蛍光X線分析で測定するとそれぞれ15.
0wt%と7.0wt%であった。また、実施例1と同
様のサンプルを作成し、同様の評価を行ったところ、エ
ッチング速度は、40nm/minであったが、パーテ
ィクルの発生は800個に達した。
さ)の石英ガラス治具の表面上に、硝酸アルミニウムと
硝酸サマリウムを15wt%ずつ溶解し、合計溶解量が
30wt%である溶液を塗布し、この塗布された面を酸
水素火炎によって加熱溶融し、滑らかな透明溶融面を形
成した。表面のRa値は0.1μmで、治具のOH濃度
は、300ppmであった。治具中の泡と異物の含有量
は、100cm3当たりの投影面積で20mm2未満で、
可視光線の内部透過率が80%/cmであった。
の温度領域で放出ガスの定性と定量をしたところ、C
O、H2O、O2、H2のガスが総量で、0.4mol/
m3発生した。治具表面のAlとSm濃度を蛍光X線分
析で測定するとそれぞれ3.5wt%と3.3wt%で
あった。表面を含んだ30mmφ×3mmのサンプルを
切り出し、表面をファイアポリッシュしてRa3.0μ
mとし、50sccm、CF4+O2(20%)のプラズ
マガス中で、30mtorr、1kw、10HRのエッ
チング試験を行った。試験前後の質量変化からエッチン
グ速度を算出し、50nm/minの結果を得た。
エッチング後、サンプルのプラズマ照射面に同面積のS
iウェーハを載せ、ウェーハの接触面の凹凸をレーザー
散乱で検出し、パーティクルカウンターにて0.3μm
以上のパーティクル個数を計測した。パーティクル個数
は、10個であった。
さ)の石英ガラス治具の表面を酸水素火炎によって加熱
溶融し、滑らかな透明溶融面を形成した。表面のRa値
は0.1μmで、円盤のOH濃度は、300ppmであ
った。サンプルを蛍光X線分析で測定すると何も検出さ
れなかった。プラズマガス試験前後の質量変化からエッ
チング速度を算出し、120nm/minの結果を得
た。また、パーティクルの発生量については、60個で
あった。その他の評価結果は、実施例3と同様であっ
た。
さ)の石英ガラス治具の表面上に、硝酸サマリウムを1
5wt%溶解した溶液を塗布し、この塗布された面を酸
水素火炎によって加熱溶融したが、溶融面上に白濁部分
と泡状部分と透明溶融部分を形成した。表面のRa値は
11.0μmで、OH濃度は、300ppmであった。
サンプルの表面Sm濃度を蛍光X線分析で測定すると
7.5wt%であった。また、パーティクルの発生個数
は300個であった。その他の評価結果は、実施例3と
同様であった。
さ)の石英ガラス治具の表面上に、硝酸アルミニウムと
硝酸サマリウムをそれぞれ15wt%ずつ溶解し、合計
30wt%の溶液を塗布し、この塗布された面を酸水素
火炎によって加熱溶融した。この処理を3回繰り返した
ところ、溶融面上に白濁部分と泡状部分を形成した。表
面のRa値は11.0μmで、円盤のOH濃度は、30
0ppmであった。サンプルのAlとSm濃度を蛍光X
線分析で測定するとそれぞれ10wt%と11wt%で
あった。また、パーティクルの発生個数は300個であ
った。その他の評価結果は、実施例1と同様であった。
発生量は、50個以下の場合Siウェーハの使用可能部
分は、90%以上であり、200個を超えると、50%
以下となり収率が低下した。またエッチング速度が、1
00nm/min以上のときは、100HR程度の使用
時間で、0.6mmのエッチング深さまで達し、部材と
して使用できないが、50nm/min以下になると、
使用時間が2倍となり効果が確認され、特に20nm/
min以下となれば、非常に経済効果が大きくなった。
び石英ガラス治具は、半導体製造に用いられるプラズマ
反応用治具材料として、プラズマ耐食性、特にF系プラ
ズマガスに対する耐食性に優れているという効果を有し
ている。また、本発明方法は、プラズマ耐食性に優れた
石英ガラス及び石英ガラス治具を効率よく製造できると
いう利点を有している。
Claims (12)
- 【請求項1】 2種類以上の金属元素を併せて0.1〜
20wt%含有する石英ガラスであって、該金属元素が
周期律表第3B族の1種類である第1の金属元素と、Z
r、Y、ランタノイド及びアクチノイドからなる群から
選ばれた少なくとも1種類である第2の金属元素からな
ることを特徴とする石英ガラス。 - 【請求項2】 前記第1の金属元素(M1)と、第2の
金属元素の1種類又は2種類以上の総和(M2)の配合
比は、重量比率で(M1)/(M2)=0.1〜10の
範囲である請求項1記載の石英ガラス。 - 【請求項3】 前記第1の金属元素がAlで、前記第2
の金属元素がNd又はSmである請求項1又は2記載の
石英ガラス。 - 【請求項4】 泡と異物の含有量が100cm3当りの
投影面積で100mm2未満で、可視光線の内部透過率
が50%/cm以上である請求項1〜3のいずれか1項
記載の石英ガラス。 - 【請求項5】 ベルヌイ法で石英粉からプラズマ耐食性
に優れた石英ガラスインゴットを作成する方法であり、
少なくとも2種類の金属元素粉或いはそれらの化合物粉
を、石英粉に混合し、加熱溶融落下させ石英ガラスイン
ゴットを作成する際、該石英ガラスインゴット表面温度
を、1800℃以上に加熱することを特徴とする石英ガ
ラスの製造方法。 - 【請求項6】 ベルヌイ法で石英粉からプラズマ耐食性
に優れた石英ガラスインゴットを作成する方法であり、
石英粉を加熱溶融落下させ石英ガラスインゴットを作成
すると同時に、少なくとも2種類の金属元素或いはそれ
らの化合物を純水、酸性溶液、塩基性溶液または有機溶
媒に溶解させ作成した溶液を、該石英ガラスインゴット
の成長表面に連続的に滴下することを特徴とする石英ガ
ラスの製造方法。 - 【請求項7】 全体の粒径分布が、0.01〜1000
μmの範囲にあり、且つ、そのうち0.01〜5μmの
範囲の粒子群の重量比が1〜50wt%である石英ガラ
ス粉体と、純水、酸性溶液、塩基性溶液または有機溶媒
に溶解可能な少なくとも2種類の金属元素或いはそれら
の化合物を、純水、酸性溶液、塩基性溶液または有機溶
媒中で混合溶解してスラリーを作成し、該スラリーを乾
燥固化させた後に、真空下で加熱溶融することを特徴と
する石英ガラスの製造方法。 - 【請求項8】 前記金属化合物が硝酸化合物であり、溶
媒が、純水である請求項7記載の石英ガラスの製造方
法。 - 【請求項9】 請求項1〜4のいずれか1項に記載され
た石英ガラスにより作成され、表面から所定の深さまで
の厚さを有するとともに前記金属元素を0.1〜20w
t%含有する金属元素含有層を形成したことを特徴とす
る石英ガラス治具。 - 【請求項10】 前記金属元素含有層の厚さが少なくと
も5mmである請求項9記載の石英ガラス治具。 - 【請求項11】 純水、酸性溶液、塩基性溶液または有
機溶媒に溶解可能な少なくとも2種類の金属元素或いは
それらの化合物を純水、酸性溶液、塩基性溶液または有
機溶媒中で混合溶解して作成された溶液を、予め用意さ
れた石英ガラス治具表面に塗布し、その後、その表面を
加熱溶融することを特徴とする石英ガラス治具の製造方
法。 - 【請求項12】 前記金属元素を含む溶液が、少なくと
も2種類の金属元素を含む有機金属化合物液或いはそれ
を有機溶媒に溶解して作成した溶液である請求項11記
載の製造方法。
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