JP2002192623A - 管状体 - Google Patents
管状体Info
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- JP2002192623A JP2002192623A JP2001288856A JP2001288856A JP2002192623A JP 2002192623 A JP2002192623 A JP 2002192623A JP 2001288856 A JP2001288856 A JP 2001288856A JP 2001288856 A JP2001288856 A JP 2001288856A JP 2002192623 A JP2002192623 A JP 2002192623A
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- resin
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- prepreg
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- Fishing Rods (AREA)
- Golf Clubs (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Abstract
成樹脂を含浸したプリプレグによって本体層が形成され
る、軽量かつ高強度な管状体を提供する。 【解決手段】 シート状プリプレグを巻装して加圧加熱
して形成され、熱硬化性合成樹脂をマトリックスとし、
略長手方向に指向するように引揃えられた炭素繊維TS
を主体として強化され、前記合成樹脂の平均量が概ね1
0wt%〜20wt%の範囲内である本体層を有し、前
記シート状プリプレグの重合した端部位置近傍は樹脂溜
りが排除されて前記炭素繊維と熱硬化性合成樹脂の混合
からなるよう構成する。
Description
えた炭素繊維に熱硬化性樹脂を含浸させたプリプレグを
巻装し、加圧加熱処理して形成する管状体に関する。従
って、釣竿の竿管やゴルフクラブのシャフト等に利用可
能である。
操作性向上の観点から軽量化が要求され、更に魚による
強い引き等による大きな曲げ力を受けるために強度の向
上をも求められる。また、ゴルフクラブも軽く、かつ、
高強度な特性が求められる。このように釣竿やゴルフク
ラブのシャフト等は、軽量かつ高強度という相反する性
能の両立を要求される。このため従来から、炭素繊維等
の高強度であって軽量な繊維を使用し、これにエポキシ
樹脂等の合成樹脂を含浸させたプリプレグを形成し、こ
のプリプレグを巻装し、加圧加熱処理して軽量かつ高強
度な管状体を形成している。
百分率は一般に35%から40%であることが特公平2
−44492号公報に開示されている。また、この公報
に係る発明は、芯金に対するなじみ性や各層の密着性等
の観点から竿管の最内層の第1プリプレグの樹脂含浸量
とその外側層の本体層用の第2プリプレグの樹脂含浸量
との関係を規定したものであり、最内層のそれを外側層
より多くして50%以下とし、外側層のそれを33%以
下とすることが開示されている。
に開示の樹脂量では繊維に対する量が多過ぎ、重いと共
に、全体として樹脂量が多いために、層間剥離やクラッ
クの発生し易い樹脂層や樹脂溜り(繊維が存在しないか
極端に少ない部分)が形成されることが本出願人による
顕微鏡写真撮影によって観察されている。また、成形中
において樹脂流動が生じ、これに伴って繊維も移動し易
く、繊維の蛇行や偏寄が生じ、強度低下や曲りが発生し
易い。
wt%程度を越えるものでは、それを巻回した後テープ
によって緊締して加熱成形すると、緊締条件によっては
成形中にプリプレグ素材の円周方向のずれが生じ、成形
不良が多く発生する。かといって、少ない樹脂量を平均
的に含浸したプリプレグにすれば巻回層の境界における
密着性が悪くなり、この境界にボイドが生じ、特に芯金
の長手方向に指向した繊維のプリプレグ巻回層の境界で
はそのボイドは長手方向に連続し易く、剥離による強度
低下の原因となる。
素繊維に熱硬化性合成樹脂を含浸したプリプレグによっ
て本体層が形成される、軽量かつ高強度な管状体の提供
を目的とする。
は、請求項1において、シート状プリプレグを巻装して
加圧加熱して形成され、熱硬化性合成樹脂をマトリック
スとし、略長手方向に指向するように引揃えられた炭素
繊維を主体として強化され、前記合成樹脂の平均量が概
ね10wt%〜20wt%の範囲内である本体層を有
し、前記シート状プリプレグの重合した端部位置近傍は
樹脂溜りが排除されて前記炭素繊維と熱硬化性合成樹脂
の混合からなるよう形成されたことを特徴とする管状体
を提供する。ここでwt%は、繊維と樹脂との総重量に
対する重量百分率を示す。
が巻回されて形成された管状体の場合、シート状プリプ
レグの重合端部付近に樹脂溜りが生じ易く、管状体が大
きく曲げられたり圧縮変形させられると、一般にその重
合端部の樹脂溜り部からクラックが生じるが、ここでは
本体層の合成樹脂量が概ね10wt%〜20wt%の範
囲内であるため、余剰の合成樹脂は無く、樹脂溜りの発
生が防止されてクラック発生が抑止され、強度が向上す
ると共に軽量である。
施の形態例に基づき、更に詳細に説明する。図1は本発
明に係る積層状の管状体10の部分断面図である。この
管状体10は一方向に向くように引揃えられた炭素繊維
の束にエポキシ樹脂を含浸させたシート状のプリプレグ
を、炭素繊維の方向が管状体10の略長手方向に向くよ
うに適数回巻装し、それを加圧加熱処理した本体層12
を有している。エポキシ樹脂は熱硬化性合成樹脂として
の一例であって、ポリエステル樹脂、フェノール樹脂等
であってもよい。
12よりも薄い層である補強層14と補強層16とがそ
れぞれ形成されている。この各補強層14,16は主と
して一方向に向くように引揃えられた炭素繊維束にエポ
キシ樹脂を含浸させたプリプレグを、その繊維の主たる
方向が管状体10の略円周方向を向くように巻装し、上
記本体層12と一緒に加圧加熱の処理をして硬化させ、
管状体10を形成している。本体層12の炭素繊維の方
向は管状体の長手方向であるが、この方向に交差する方
向、例えば上記の円周方向の繊維を主体とする補強層
を、長手方向指向の巻回層間に混在させてもよい。
えば引揃えられた炭素繊維TSの束の一面側に熱硬化性
合成樹脂のフィルムを沿わせて扱くようにするか、或い
は炭素繊維束の両面側に熱硬化性合成樹脂フィルムを沿
わせて一対のローラー間に挿入して押圧することによっ
てなされるが、前者の場合は、プリプレグ単一の断面を
模式的に示している図2における(a)のようになり、
後者では(b)のようになる。即ち、(a)は熱硬化性
合成樹脂としてのエポキシ樹脂が相対的に多くて、その
樹脂含浸状態で加熱硬化させればボイドの発生が防止で
きる量の樹脂量リッチ領域RAが一面側に存在し、他面
側には樹脂量が少なく、その樹脂含浸状態のまま加熱硬
化させればボイドが発生する量の樹脂量プアー領域PA
となり、その間が両者の中間樹脂量領域MAとなり、一
方、(b)は樹脂量リッチ領域RAが両面側にきて、真
ん中が樹脂量プアー領域PAとなり、それらの間が樹脂
量中間領域MAであることを示している。
繊維TSの配列形態は、主として三角形配置であり、樹
脂量リッチ領域RAの炭素繊維配列形態は、主として四
角形配置である。繊維の断面形状が円形であって同一の
大きさであれば、三角形配置では樹脂量は最少量とな
り、四角形配置ではより多く含浸できる。本発明ではこ
うして形成されるプリプレグの合成樹脂の平均含浸量を
概ね10wt%〜20wt%の範囲内の値としており、
従来に比較して相当少なく構成している。このことが後
述の樹脂溜り発生防止等の効果を生む。
側の層が樹脂量リッチ領域RAを当該境界に対面させる
ような向きでシート状プリプレグを適数回巻回して、加
圧加熱後に本体層12になる本体層対応層を形成し、こ
の層の内外の補強層14,16に対応する層と共に、加
圧しつつ加熱硬化処理して管状体10を形成する。この
各補強層のうち、内側の補強層14の樹脂量は本体層1
2と同程度に設定してよく、また、外側の補強層16で
は、緊締テープによって加圧する場合においては、該緊
締テープと補強層16との間にテープ重合による空気溜
りが残存するので、これを排出させるために本体層12
よりも多めに樹脂を含浸させておく。なお、補強層はそ
の補強の必要性から内外の一方だけの形態もある他、本
体層12内の各巻回層間に配設する形態もある。
は樹脂量が少なく、各巻回層の境界の密着性不良が心配
されるところであるが、本発明では各巻回層内において
樹脂量に不均一さを設けており、境界には少なくとも一
側の層がリッチ領域RAを対面させているため密着性が
確保できる。また、加圧加熱成形時にリッチ領域RAか
らプアー領域PAに対して樹脂の移動が生ずる他、多少
の小さなボイドが残ることは問題にならない。更には、
外側の補強層16の対応層では樹脂量が多目であるが、
この層は薄いこともあって樹脂の絶対量が少なく、緊締
テープによる空気溜りの排除に使用されて殆ど本体層対
応層内部までは移動できず、隣接接触領域に浸透する程
度である。内側補強層14の樹脂量を多めにする場合も
薄い層であるため絶対的な樹脂量が少なく、隣接接触領
域に浸透する程度である。また、補強層が本体層内の巻
回層間に配設された場合も同じである。このように本発
明では樹脂の量が適量であり、繊維のずれ、蛇行、偏寄
が生じることが防止され、更には軽量でしかも巻回層境
界の密着性をよくし、成形不良が発生し難く、管状体の
比強度が向上する。
にも効果がある。即ち、図3は従来の樹脂量を有するプ
リプレグを巻回して形成した管状体の加圧加熱硬化後の
断面を模式的に示す図であり、内側の補強層14’と、
本体層12’と、外側の補強層16’とからなり、本体
層12’は内側の第1シート状プリプレグから形成され
た層12Aと、外側の第2シート状プリプレグから形成
された層12Bとを有している。こうした場合、各シー
ト状プリプレグの巻回開始端部と巻回終了端部は重合し
ており、こうした重合端部領域では、従来から樹脂溜り
Jが生じ易く、ここから剥離することが多かった。この
重合端部領域を拡大図示したものが図4であり、樹脂溜
りJには繊維TSは殆ど無く、熱硬化性合成樹脂が大部
分を専有している。
有するシート状プリプレグを用いて形成した本体層の重
合端部領域は図5に示す様に樹脂溜りは無く、炭素繊維
TSが適切に分散する。このように本発明によれば、樹
脂溜りの発生が防止されて管状体の強度が向上する。
率の偏在したプリプレグを使用して管状体を加熱形成す
れば、その比率は変化するにしても各巻回層を加熱硬化
させた各巻回形成層内の厚さ方向においては合成樹脂比
率の偏在状態が残る。例えば、図1のA部拡大図の図6
に示すように、本体層12を構成する各巻回形成層の夫
々の一側がリッチ領域RA、他側がプアー領域PAとい
う樹脂比率の偏在した状態の3つの層がリッチ領域とプ
アー領域が隣接状態となるように、プリプレグ状態で向
きを揃えて重ね合せれば、各層境界の密着力が向上し、
均一な樹脂比率の場合よりも全体として樹脂量が低減で
き、軽量化が達成できる。従って、比強度も向上する。
この実施例の内外の補強層14,16の樹脂比率は、各
層内においては略均一であり、本体層12のリッチ領域
RAの樹脂比率と同程度以上に設定しており、本体層1
2との境界も樹脂不足を生じることは防止されて密着成
形性がよく、また、補強層は薄く設定しており、樹脂の
絶対量は少なく、管状体全体としての軽量化に反しな
い。
では、本体層12を2層で構成し、互いにリッチ領域R
Aを対面させて構成している。この実施例も各補強層1
4,16は樹脂比率を各層内においては略均一としてお
り、本体層12のリッチ領域RAの樹脂比率と同程度以
上に設定している。従って、本体層12との境界におい
ても樹脂不足が防止され、密着成形性がよく、また、補
強層は薄く設定しており、樹脂の絶対量は少なく、管状
体全体としての軽量化に反しない。
に、本体層のその表面側は樹脂比率を多くする。こうす
ると、略長手方向に指向した炭素繊維が保護され、傷つ
きが防止されて耐久性の高い管状体となる。本体層が一
層で形成される場合は、内外の補強層の樹脂比率が同程
度の場合には、本体層の樹脂比率の高い側を外側の補強
層に隣接させ、緊締テープの加圧による樹脂流れによっ
て表面の空気を押し出す作用を補助する。内外の補強層
の樹脂比率が異なる場合には、本体層の樹脂比率の高い
側を樹脂比率の小さい補強層に隣接させ、この比率の小
さい補強層に樹脂を補給する。
た本体層の主たる強化繊維(炭素繊維)と交差し、通常
は略円周方向に指向させており、この補強層と本体層と
の界面は繊維が大きく交差しているため、成形時にボイ
ドが発生し易い。このため、樹脂比率の高い側をこの境
界側に対面させるよう構成し、この界面からの剥離や破
損を防止しつつ、軽量化を達成することが好ましい。
要求される材料の曲げ強度につき実験確認した結果を以
下に示す。内径10mm、長さ600mmの管状試験体
の4点曲げ(支点間隔が500mm、荷重間隔150m
m)の曲げ強度を測定した。従来品として、一方向に引
揃えた炭素繊維にエポキシ樹脂を25wt%とした本体
層プリプレグに、この繊維方向と直交する方向に引揃え
た炭素繊維にエポキシ樹脂を40wt%とした裏打ち補
強プリプレグ(本体層プリプレグの約1/5の厚さ)を
重ねて4重に巻回して形成した。本発明品としては本体
層プリプレグを樹脂量20wt%とし、裏打ち等は上記
の通りである。
に異なるが、肉厚(mm)、自重(gw)、破断荷重
(kgw)、比強度(kgw/gw)を対比して示す。 NO. 肉厚 自重 破断荷重 比強度 従来品 1 0.63 20.13 73.8 3.67 2 0.64 20.21 75.2 3.72 3 0.64 20.31 70.6 3.48 4 0.64 20.22 71.6 3.54 平均値 0.64 20.22 72.8 3.60 発明品 1 0.58 19.04 73.5 3.86 2 0.59 19.08 77.0 4.04 3 0.59 19.24 75.8 3.94 4 0.59 19.12 73.5 3.85 平均値 0.59 19.12 75.0 3.92
来品よりも比強度が向上している。即ち、軽量で強度が
強く、扱い易い。本発明に係る管状体の製造方法におい
て、留意すべき点は、加熱の際には急には硬化温度まで
上昇させないで、硬化温度以下である樹脂の軟化温度で
予熱し、この温度に保持して全体をなじませることが好
ましい。更に、従来よりも樹脂量が少ないため、従来の
成形時よりも加圧力を高くして繊維間の接着性を向上さ
せることが好ましい。
本体層12は衝撃強度には必ずしも充分な強度を有しな
いため、その最外層である補強層16の外側か、或い
は、本体層12の直接外側に、振動吸収性の良い熱可塑
性樹脂の層を形成してもよい。この樹脂層の例として、
ポリアミド繊維を既述のプリプレグを巻回した層の上に
巻回し、この状態で既述の硬化のための熱処理を行う
と、その温度によっては巻回ポリアミド繊維が軟化して
層状に形成される。この軟化は不完全であってもよい。
こうすればゴルフクラブのシャフト等においては特に耐
久性が増す。
よれば、成形不良を防止して、炭素繊維に熱硬化性合成
樹脂を含浸したプリプレグによって本体層が形成され
る、軽量かつ高強度な管状体の提供が可能となる。
る。
断面を示す図である。
大図である。
る。
Claims (1)
- 【請求項1】 シート状プリプレグを巻装して加圧加熱
して形成され、熱硬化性合成樹脂をマトリックスとし、
略長手方向に指向するように引揃えられた炭素繊維を主
体として強化され、前記合成樹脂の平均量が概ね10w
t%〜20wt%の範囲内である本体層を有し、 前記シート状プリプレグの重合した端部位置近傍は樹脂
溜りが排除されて前記炭素繊維と熱硬化性合成樹脂の混
合からなるよう形成されたことを特徴とする管状体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001288856A JP3666743B2 (ja) | 1994-12-06 | 2001-09-21 | 管状体 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6-330141 | 1994-12-06 | ||
JP33014194 | 1994-12-06 | ||
JP2001288856A JP3666743B2 (ja) | 1994-12-06 | 2001-09-21 | 管状体 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP09302295A Division JP3278097B2 (ja) | 1994-12-06 | 1995-03-27 | 管状体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2002192623A true JP2002192623A (ja) | 2002-07-10 |
JP3666743B2 JP3666743B2 (ja) | 2005-06-29 |
Family
ID=26573426
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001288856A Expired - Lifetime JP3666743B2 (ja) | 1994-12-06 | 2001-09-21 | 管状体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3666743B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010221401A (ja) * | 2009-03-19 | 2010-10-07 | Kyushu Univ | 複合容器の製造方法及び複合容器の製造装置 |
CN113207825A (zh) * | 2021-04-30 | 2021-08-06 | 北京邮电大学 | 一种鱼竿用导环的自动化安装装置 |
-
2001
- 2001-09-21 JP JP2001288856A patent/JP3666743B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010221401A (ja) * | 2009-03-19 | 2010-10-07 | Kyushu Univ | 複合容器の製造方法及び複合容器の製造装置 |
CN113207825A (zh) * | 2021-04-30 | 2021-08-06 | 北京邮电大学 | 一种鱼竿用导环的自动化安装装置 |
CN113207825B (zh) * | 2021-04-30 | 2022-03-15 | 北京邮电大学 | 一种鱼竿用导环的自动化安装装置 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP3666743B2 (ja) | 2005-06-29 |
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