JP2002180123A - 低Ｔｉ鋼の製造方法 - Google Patents
低Ｔｉ鋼の製造方法Info
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋼の溶製工程で電気炉の耐火物やスクラッ
プ、スラグから溶鋼に不可避的に混入するＴｉ濃度を可
及的に低減し、音響機器用軸受に適した低Ｔｉ鋼を提供
する。 【解決手段】 電気炉内で造滓材を添加してスクラップ
を溶解する工程と、生じたスラグを残留させた状態で溶
鋼を取鍋内に出鋼したのち、スラグオフ工程と、この取
鍋中の溶鋼を還元精錬する工程とを交互に少なくとも２
回ずつ繰り返す低Ｔｉ鋼の製造方法。
プ、スラグから溶鋼に不可避的に混入するＴｉ濃度を可
及的に低減し、音響機器用軸受に適した低Ｔｉ鋼を提供
する。 【解決手段】 電気炉内で造滓材を添加してスクラップ
を溶解する工程と、生じたスラグを残留させた状態で溶
鋼を取鍋内に出鋼したのち、スラグオフ工程と、この取
鍋中の溶鋼を還元精錬する工程とを交互に少なくとも２
回ずつ繰り返す低Ｔｉ鋼の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は低Ｔｉ鋼の製造方法
に関し、さらに詳しくは、静粛性を要求される軸受材料
として有用な低Ｔｉ鋼を製造する方法に関する。
に関し、さらに詳しくは、静粛性を要求される軸受材料
として有用な低Ｔｉ鋼を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】軸受鋼の中には、とくに音響機器用軸受
のように回転時の静粛性が要求されるものがある。この
ような軸受鋼の静粛性に対する検討が進められるなか
で、軸受鋼としてはＴｉ含有量の極めて低いものが有用
であることが分かってきた。つまり、軸受鋼中にＴｉ系
介在物が存在すると例えば軸受のボールなどを製造した
場合に、回転時に微妙なノイズが生じ、機器の音響特性
に悪影響を及ぼす場合がある。
のように回転時の静粛性が要求されるものがある。この
ような軸受鋼の静粛性に対する検討が進められるなか
で、軸受鋼としてはＴｉ含有量の極めて低いものが有用
であることが分かってきた。つまり、軸受鋼中にＴｉ系
介在物が存在すると例えば軸受のボールなどを製造した
場合に、回転時に微妙なノイズが生じ、機器の音響特性
に悪影響を及ぼす場合がある。
【０００３】通常の軸受鋼は一般に次のようにして製造
される。以下図１に基づいて製造工程（ａ）〜（ｅ）の
概略を説明する。まず、工程（ａ）で耐火物１を内張し
た例えばアーク電気炉２内にスクラップ３を装入し、Ｃ
ａＯなどの造滓材を投入して炉内を炉蓋４で密閉する。
そして、三相交流を用いて電極５とスクラップ３との間
にアークを発生させることによりスクラップ３を溶解す
る。
される。以下図１に基づいて製造工程（ａ）〜（ｅ）の
概略を説明する。まず、工程（ａ）で耐火物１を内張し
た例えばアーク電気炉２内にスクラップ３を装入し、Ｃ
ａＯなどの造滓材を投入して炉内を炉蓋４で密閉する。
そして、三相交流を用いて電極５とスクラップ３との間
にアークを発生させることによりスクラップ３を溶解す
る。
【０００４】続いて、工程（ｂ）で、電気炉２を傾動し
て工程（ａ）で生じたスラグ６を炉内に残留させて、溶
鋼７のみを取鍋８に出鋼するスラグカット出鋼を行う。
しかし、取鍋８内には依然として微量のスラグが混入し
ているため、さらに（ｃ）工程で、スラグオフ（ＳＯ）
を行う。なお、この取鍋８にも耐火物９が内張されてい
る。ＳＯ工程は、取鍋８を傾動させて、溶鋼７の上部の
スラグ６をスラグオフマニプレータ１４によりスラグパ
ン１５の中に掻き出すことにより実施される。
て工程（ａ）で生じたスラグ６を炉内に残留させて、溶
鋼７のみを取鍋８に出鋼するスラグカット出鋼を行う。
しかし、取鍋８内には依然として微量のスラグが混入し
ているため、さらに（ｃ）工程で、スラグオフ（ＳＯ）
を行う。なお、この取鍋８にも耐火物９が内張されてい
る。ＳＯ工程は、取鍋８を傾動させて、溶鋼７の上部の
スラグ６をスラグオフマニプレータ１４によりスラグパ
ン１５の中に掻き出すことにより実施される。
【０００５】さらに、工程（ｄ）でこの取鍋８内の溶鋼
７にＣａＯ，ＣａＦ2などの造滓材、ならびに合金成分
を添加し、蓋１０で密閉したのち電極５’に通電し、取
鍋８内に例えばＡｒガスを吹き込みながら強還元雰囲気
中で精錬する、いわゆる、Ｌａｄｌｅ−ｆｕｒｎａｃｅ
（ＬＦ）工程を行う。この工程においては、上記の合金
成分の他に、例えばＡｌなどの脱酸材を添加して脱酸が
行われる。
７にＣａＯ，ＣａＦ2などの造滓材、ならびに合金成分
を添加し、蓋１０で密閉したのち電極５’に通電し、取
鍋８内に例えばＡｒガスを吹き込みながら強還元雰囲気
中で精錬する、いわゆる、Ｌａｄｌｅ−ｆｕｒｎａｃｅ
（ＬＦ）工程を行う。この工程においては、上記の合金
成分の他に、例えばＡｌなどの脱酸材を添加して脱酸が
行われる。
【０００６】さらに、次工程（ｅ）で真空脱ガスを実施
する。これは還流式真空脱ガス（ＲＨ）法と呼ばれるも
ので、上昇管１１と下降管１２の２本の管を備えた真空
槽１３と図示しない排気装置とからなり、溶鋼７を脱ガ
スする際には２本の管１１，１２を取鍋８の溶鋼７内に
浸漬して真空槽１３内を排気する。このとき溶鋼７は所
定の高さまで真空槽１３内を上昇する。そして、上昇管
１１よりＡｒガスを導入すると、ガス気泡を含んだ上昇
管１１内の溶鋼７の見掛け比重は小さくなって溶鋼７が
管１１内を上昇する。一方、下降管１２側は比重が大き
いため溶鋼７は下降し、連続的に溶鋼７が還流して脱ガ
スが行われる。
する。これは還流式真空脱ガス（ＲＨ）法と呼ばれるも
ので、上昇管１１と下降管１２の２本の管を備えた真空
槽１３と図示しない排気装置とからなり、溶鋼７を脱ガ
スする際には２本の管１１，１２を取鍋８の溶鋼７内に
浸漬して真空槽１３内を排気する。このとき溶鋼７は所
定の高さまで真空槽１３内を上昇する。そして、上昇管
１１よりＡｒガスを導入すると、ガス気泡を含んだ上昇
管１１内の溶鋼７の見掛け比重は小さくなって溶鋼７が
管１１内を上昇する。一方、下降管１２側は比重が大き
いため溶鋼７は下降し、連続的に溶鋼７が還流して脱ガ
スが行われる。
【０００７】このような工程（ａ）〜（ｅ）終了後に、
得られた溶鋼は例えば連続鋳造工程などに移送されて、
所望の製品化が行われる。
得られた溶鋼は例えば連続鋳造工程などに移送されて、
所望の製品化が行われる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
工程により製造された軸受鋼の中には不可避的にＴｉが
混入している。つまり、図１に示した電気炉２や取鍋８
の内張である耐火物１，９、ならびに、原料であるスク
ラップ３の中には不可避的にＴｉが含有されており、そ
れが溶鋼７中に移行してしまうからである。また、その
ほかのＴｉの混入源としては、スラグ６から逆に溶鋼７
中に移行したものが考えられる。
工程により製造された軸受鋼の中には不可避的にＴｉが
混入している。つまり、図１に示した電気炉２や取鍋８
の内張である耐火物１，９、ならびに、原料であるスク
ラップ３の中には不可避的にＴｉが含有されており、そ
れが溶鋼７中に移行してしまうからである。また、その
ほかのＴｉの混入源としては、スラグ６から逆に溶鋼７
中に移行したものが考えられる。
【０００９】これを説明すると、電気炉２内で造滓材を
添加してスクラップ３を溶解する際に、スクラップ３中
のＴｉを含む不純物は造滓材であるＣａＯなどと反応し
てスラグ６内に移行し、チタン酸化物（ＴｉＯx）例え
ばＴｉＯ2として存在する。そして、スラグカット出鋼
時に、図１（ｂ）で示したように電気炉２を傾動させて
溶鋼７のみを取鍋８に注入するが、このとき粘性のある
スラグ６の一部は電気炉２の側壁２ａや底に付着する
（図１（ｂ））。
添加してスクラップ３を溶解する際に、スクラップ３中
のＴｉを含む不純物は造滓材であるＣａＯなどと反応し
てスラグ６内に移行し、チタン酸化物（ＴｉＯx）例え
ばＴｉＯ2として存在する。そして、スラグカット出鋼
時に、図１（ｂ）で示したように電気炉２を傾動させて
溶鋼７のみを取鍋８に注入するが、このとき粘性のある
スラグ６の一部は電気炉２の側壁２ａや底に付着する
（図１（ｂ））。
【００１０】ついで、新たなスクラップが電気炉２内に
装入され、造滓材が添加されて上記の溶製工程が繰り返
される。こうした溶製過程でスラグ６の量は次第に増加
するため、ある量に達した時点でスラグ６を電気炉２か
ら外部へ掻き出す作業を行うが、上述したように、側壁
２ａに付着したスラグ６などはなかなか完全に取り去る
ことが困難である。
装入され、造滓材が添加されて上記の溶製工程が繰り返
される。こうした溶製過程でスラグ６の量は次第に増加
するため、ある量に達した時点でスラグ６を電気炉２か
ら外部へ掻き出す作業を行うが、上述したように、側壁
２ａに付着したスラグ６などはなかなか完全に取り去る
ことが困難である。
【００１１】このようにして、スクラップ溶解を繰り返
すうちに、スラグ中のＴｉＯ2は次第に濃縮されてい
き、逆にスラグから溶鋼中にＴｉＯ2がピックアップさ
れるという現象が生じるのである。また、前回の溶解工
程の際のスラグも取鍋内面に付着しており、Ｔｉピック
アップの原因となる。溶鋼中に移行したＴｉＯ2は、Ｌ
Ｆ工程において脱酸される際に、脱酸材として添加され
るＡｌにより還元されてＴｉとして析出し、これが最終
的に得られた軸受鋼内にＴｉ系介在物として残留し、軸
受の場合、静粛性を劣化させる原因となる。
すうちに、スラグ中のＴｉＯ2は次第に濃縮されてい
き、逆にスラグから溶鋼中にＴｉＯ2がピックアップさ
れるという現象が生じるのである。また、前回の溶解工
程の際のスラグも取鍋内面に付着しており、Ｔｉピック
アップの原因となる。溶鋼中に移行したＴｉＯ2は、Ｌ
Ｆ工程において脱酸される際に、脱酸材として添加され
るＡｌにより還元されてＴｉとして析出し、これが最終
的に得られた軸受鋼内にＴｉ系介在物として残留し、軸
受の場合、静粛性を劣化させる原因となる。
【００１２】一方、軸受鋼の静粛性の要求水準により含
有Ｔｉ量も段階的に規制されており、前述したような音
響機器用の軸受の場合その要求水準値が非常に厳しく、
上記の方法ではその要求水準値を満足することが困難で
あるという問題がある。したがって、厳しい要求水準値
を満足する低Ｔｉ鋼の製造方法が求められている。
有Ｔｉ量も段階的に規制されており、前述したような音
響機器用の軸受の場合その要求水準値が非常に厳しく、
上記の方法ではその要求水準値を満足することが困難で
あるという問題がある。したがって、厳しい要求水準値
を満足する低Ｔｉ鋼の製造方法が求められている。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明者は上記の課題を
解決すべく、不可避的に混入するＴｉの除去方法につい
て種々検討した結果、従来の工程で実施されているよう
に、ＳＯ工程および取鍋製錬工程が１度ずつであると、
これにより除去しうるＴｉ量には限界があり前述の厳し
い要求水準値を満足することはできないという知見を得
た。
解決すべく、不可避的に混入するＴｉの除去方法につい
て種々検討した結果、従来の工程で実施されているよう
に、ＳＯ工程および取鍋製錬工程が１度ずつであると、
これにより除去しうるＴｉ量には限界があり前述の厳し
い要求水準値を満足することはできないという知見を得
た。
【００１４】そして、この知見にもとづきＳＯ工程およ
び取鍋製錬工程を少なくとも２回ずつ繰り返すことによ
り、含有Ｔｉ量を大幅に低減できることを見出して本発
明を完成するに至った。すなわち、本発明の低Ｔｉ鋼の
製造方法は、溶解炉内で造滓材を添加してスクラップを
溶解する工程と、生じたスラグを残留させた状態で溶鋼
を取鍋内に装入した後に実施するスラグオフ工程と、こ
の取鍋中の溶鋼を還元精錬する工程とを含む低Ｔｉ鋼の
製造方法において、前記スラグオフ工程と前記還元精錬
工程とを交互に少なくとも２回ずつ繰り返すことを特徴
とする。
び取鍋製錬工程を少なくとも２回ずつ繰り返すことによ
り、含有Ｔｉ量を大幅に低減できることを見出して本発
明を完成するに至った。すなわち、本発明の低Ｔｉ鋼の
製造方法は、溶解炉内で造滓材を添加してスクラップを
溶解する工程と、生じたスラグを残留させた状態で溶鋼
を取鍋内に装入した後に実施するスラグオフ工程と、こ
の取鍋中の溶鋼を還元精錬する工程とを含む低Ｔｉ鋼の
製造方法において、前記スラグオフ工程と前記還元精錬
工程とを交互に少なくとも２回ずつ繰り返すことを特徴
とする。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明において使用される鋼種は
とくに限定されるものではないが、静粛性に優れた軸受
鋼として最適な音響用軸受鋼、ハードディスク用軸受鋼
などに適用することが特に有用である。以下に本発明の
低Ｔｉ鋼の製造工程について説明する。まず、電気アー
ク炉（ＥＡＦ）内にスクラップを装入し、ＣａＯなどの
造滓材を添加し、スクラップ溶解する（図１（ａ））。
このとき生じたスラグを炉内に残留させて溶鋼を取鍋中
に流し込み（図１（ｂ））、その後取鍋に混入したスラ
グを除去し（１回目のスラグオフ工程、図１（ｃ））、
続いて、この取鍋内の溶鋼にＣａＯ、ＣａＦ2などの造
滓材を添加し、Ａｒ撹拌を行いながら取鍋内を強還元雰
囲気に維持した状態で精錬を進める（１回目のＬＦ工
程、図１（ｄ））。
とくに限定されるものではないが、静粛性に優れた軸受
鋼として最適な音響用軸受鋼、ハードディスク用軸受鋼
などに適用することが特に有用である。以下に本発明の
低Ｔｉ鋼の製造工程について説明する。まず、電気アー
ク炉（ＥＡＦ）内にスクラップを装入し、ＣａＯなどの
造滓材を添加し、スクラップ溶解する（図１（ａ））。
このとき生じたスラグを炉内に残留させて溶鋼を取鍋中
に流し込み（図１（ｂ））、その後取鍋に混入したスラ
グを除去し（１回目のスラグオフ工程、図１（ｃ））、
続いて、この取鍋内の溶鋼にＣａＯ、ＣａＦ2などの造
滓材を添加し、Ａｒ撹拌を行いながら取鍋内を強還元雰
囲気に維持した状態で精錬を進める（１回目のＬＦ工
程、図１（ｄ））。
【００１６】上記の１回目のＬＦ工程において、造滓材
の他に合金成分を添加することもできるが、合金成分源
となる化合物中からもＴｉは不可避的に混入するため、
この工程では合金成分を添加せず、溶鋼中のＴｉの希釈
および除去を目的として造滓材のみを添加することが好
ましい。しかるに、このようにＳＯ工程とＬＦ工程とを
１回ずつ行ったのみでは、例えば溶解炉の内張の耐火物
から混入するＴｉや炉内に残留するスラグから溶鋼中に
移行したＴｉが充分に除去されていない。
の他に合金成分を添加することもできるが、合金成分源
となる化合物中からもＴｉは不可避的に混入するため、
この工程では合金成分を添加せず、溶鋼中のＴｉの希釈
および除去を目的として造滓材のみを添加することが好
ましい。しかるに、このようにＳＯ工程とＬＦ工程とを
１回ずつ行ったのみでは、例えば溶解炉の内張の耐火物
から混入するＴｉや炉内に残留するスラグから溶鋼中に
移行したＴｉが充分に除去されていない。
【００１７】したがって、本発明の製造方法において
は、上記のＳＯ工程とＬＦ工程をさらに最低１サイクル
行うことが必要である。すなわち、上記のＳＯ工程とＬ
Ｆ工程とが１サイクル終了したのちに、２回目のＳＯ工
程を行って、そこに再び造滓材を添加して２回目のＬＦ
工程を実施する。造滓材としては、ここでもＣａＯ、Ｃ
ａＦ2を添加し、Ｔｉの除去を行う。
は、上記のＳＯ工程とＬＦ工程をさらに最低１サイクル
行うことが必要である。すなわち、上記のＳＯ工程とＬ
Ｆ工程とが１サイクル終了したのちに、２回目のＳＯ工
程を行って、そこに再び造滓材を添加して２回目のＬＦ
工程を実施する。造滓材としては、ここでもＣａＯ、Ｃ
ａＦ2を添加し、Ｔｉの除去を行う。
【００１８】この工程において、スラグ中のＴｉＯ2の
濃度（％）と溶鋼中にピックアップされたＴｉの濃度
（ｐｐｍ）との比、すなわちＴｉ分配比（（％Ｔｉ
Ｏ2）／［Ｔｉ］ｐｐｍ）を大きくして溶鋼中にピック
アップされるＴｉ濃度を下げるためには、このＬＦ工程
におけるＣ／Ｓ比をできるだけ小さくすることが好まし
い。具体的には、Ｃ濃度は、含Ｃ合金の添加量、炭材の
添加量、ＡＦ工程での過酸化出鋼などにより、またＳ濃
度は、含Ｓ合金の添加量、ＡＦ工程でのＣａＯの添加
量、スクラップの種類などにより調整することができ
る。
濃度（％）と溶鋼中にピックアップされたＴｉの濃度
（ｐｐｍ）との比、すなわちＴｉ分配比（（％Ｔｉ
Ｏ2）／［Ｔｉ］ｐｐｍ）を大きくして溶鋼中にピック
アップされるＴｉ濃度を下げるためには、このＬＦ工程
におけるＣ／Ｓ比をできるだけ小さくすることが好まし
い。具体的には、Ｃ濃度は、含Ｃ合金の添加量、炭材の
添加量、ＡＦ工程での過酸化出鋼などにより、またＳ濃
度は、含Ｓ合金の添加量、ＡＦ工程でのＣａＯの添加
量、スクラップの種類などにより調整することができ
る。
【００１９】なお、この工程において同時に合金成分を
添加して鋼の成分調整を行うことが好ましい。軸受鋼に
添加される合金成分としては、例えば、Ｓｉ，Ｍｎ，
Ｃ，Ａｌ，Ｃｒなどがあげられるが、これらの合金成分
をどのような化合物として使用するかによって、Ｔｉの
混入量が大幅に変わるので、この点を勘案して化合物を
選択する必要がある。
添加して鋼の成分調整を行うことが好ましい。軸受鋼に
添加される合金成分としては、例えば、Ｓｉ，Ｍｎ，
Ｃ，Ａｌ，Ｃｒなどがあげられるが、これらの合金成分
をどのような化合物として使用するかによって、Ｔｉの
混入量が大幅に変わるので、この点を勘案して化合物を
選択する必要がある。
【００２０】Ｃｒ源を例にとると、化合物としてＭＣｒ
（Ｔｉ＝約３ｐｐｍ）を選択した場合にはピックアップ
Ｔｉは０．０４ｐｐｍであるが、ＦＣｒＨ１（Ｔｉ＝約
５０ｐｐｍ）を使用した場合にはピップアップＴｉは
２．７５ｐｐｍにも達することが確認されている。この
ようにＳＯ工程とＬＦ工程を２回ずつ繰り返した後、軸
受鋼として要求されるＴｉの含有量基準値によっては、
さらにＳＯ工程とＬＦ工程を繰り返せばよい。３回目以
降のＬＦ工程においても必要に応じて合金成分の添加を
行うことができる。
（Ｔｉ＝約３ｐｐｍ）を選択した場合にはピックアップ
Ｔｉは０．０４ｐｐｍであるが、ＦＣｒＨ１（Ｔｉ＝約
５０ｐｐｍ）を使用した場合にはピップアップＴｉは
２．７５ｐｐｍにも達することが確認されている。この
ようにＳＯ工程とＬＦ工程を２回ずつ繰り返した後、軸
受鋼として要求されるＴｉの含有量基準値によっては、
さらにＳＯ工程とＬＦ工程を繰り返せばよい。３回目以
降のＬＦ工程においても必要に応じて合金成分の添加を
行うことができる。
【００２１】その後、例えばＲＨ真空脱ガス法により、
溶鋼中の脱ガスを行い、Ｏ2，Ｈ2などのガス成分を除去
する（図１（ｅ））。この工程においても、必要に応じ
て合金成分を再調整することができる。このようにして
最終的に得られた溶鋼は、次工程として例えば連続鋳造
工程に移送されて鋼片となったのち、様々な製品が製造
される。
溶鋼中の脱ガスを行い、Ｏ2，Ｈ2などのガス成分を除去
する（図１（ｅ））。この工程においても、必要に応じ
て合金成分を再調整することができる。このようにして
最終的に得られた溶鋼は、次工程として例えば連続鋳造
工程に移送されて鋼片となったのち、様々な製品が製造
される。
【００２２】上記の工程により、溶鋼中のＴｉ含有量を
非常に小さい値に抑えることができるので、製鋼終了後
から例えば軸受などの製品に至るまでの数々の工程にお
いて、製品中に存在するＴｉ系介在物の個数を従来法と
比較して大幅に低減することが可能となる。したがっ
て、前述したように特に厳しい静粛性が要求される音響
機器用軸受などに最適な鋼材として有用である。
非常に小さい値に抑えることができるので、製鋼終了後
から例えば軸受などの製品に至るまでの数々の工程にお
いて、製品中に存在するＴｉ系介在物の個数を従来法と
比較して大幅に低減することが可能となる。したがっ
て、前述したように特に厳しい静粛性が要求される音響
機器用軸受などに最適な鋼材として有用である。
【００２３】
【実施例】実施例１ アーク電気炉内にスクラップ８０トン、造滓材としてＣ
ａＯ：2000ｋｇを装入し、１６５０℃で溶解した。電気
炉を傾動して溶鋼を取鍋内に出鋼した。その後スラグオ
フマニプレータ１４により１回目のＳＯを実施し、その
取鍋内に造滓材としてＣａＯ：500ｋｇ、ＣａＦ：2150
ｋｇを添加し、１回目のＬＦを行った。ついで、２回目
のＳＯを行い、さらに成分調整を行った。合金成分とし
ては、Ｓ源としてＭＣｒ：180ｋｇ、Ｃｒ源としてＭＣ
ｒ：1050ｋｇ、Ｃ源としてカーボネット：750ｋｇ、Ｍ
ｎ源としてＭＭｎ：150ｋｇをそれぞれ添加した。溶鋼
内のＣ／Ｓ比を0.5〜5.0に制御しながら２回目のＬＦを
行った。しかるのち、ＲＨ真空脱ガスを行い、得られた
溶鋼中の含有Ｔｉ量を調べた結果、５ｐｐｍであった。
ａＯ：2000ｋｇを装入し、１６５０℃で溶解した。電気
炉を傾動して溶鋼を取鍋内に出鋼した。その後スラグオ
フマニプレータ１４により１回目のＳＯを実施し、その
取鍋内に造滓材としてＣａＯ：500ｋｇ、ＣａＦ：2150
ｋｇを添加し、１回目のＬＦを行った。ついで、２回目
のＳＯを行い、さらに成分調整を行った。合金成分とし
ては、Ｓ源としてＭＣｒ：180ｋｇ、Ｃｒ源としてＭＣ
ｒ：1050ｋｇ、Ｃ源としてカーボネット：750ｋｇ、Ｍ
ｎ源としてＭＭｎ：150ｋｇをそれぞれ添加した。溶鋼
内のＣ／Ｓ比を0.5〜5.0に制御しながら２回目のＬＦを
行った。しかるのち、ＲＨ真空脱ガスを行い、得られた
溶鋼中の含有Ｔｉ量を調べた結果、５ｐｐｍであった。
【００２４】実施例２ ２回目のＳＯ、ＬＦ工程の終了後に、さらに３回目のＳ
Ｏ、ＬＦ工程を実施したことを除いては上記の実施例１
と同様にして溶製を行い、最終的に得られた溶鋼中の含
有Ｔｉ量を調べた結果、３ｐｐｍであった。 比較例１ ＳＯ、ＬＦを１回ずつ実施したのみで、合金成分を１回
目のＬＦで添加したことを除いては上記実施例１と同様
にして溶製を行い、最終的に得られた溶鋼中の含有Ｔｉ
量を調べた結果、１２ｐｐｍであった。
Ｏ、ＬＦ工程を実施したことを除いては上記の実施例１
と同様にして溶製を行い、最終的に得られた溶鋼中の含
有Ｔｉ量を調べた結果、３ｐｐｍであった。 比較例１ ＳＯ、ＬＦを１回ずつ実施したのみで、合金成分を１回
目のＬＦで添加したことを除いては上記実施例１と同様
にして溶製を行い、最終的に得られた溶鋼中の含有Ｔｉ
量を調べた結果、１２ｐｐｍであった。
【００２５】上記の結果から、本発明の製造方法によれ
ば、ＳＯ、ＬＦをそれぞれ１回ずつ実施したのみの従来
法に比べて溶鋼中の含有Ｔｉ量を大幅に低減できること
が確認された。
ば、ＳＯ、ＬＦをそれぞれ１回ずつ実施したのみの従来
法に比べて溶鋼中の含有Ｔｉ量を大幅に低減できること
が確認された。
【００２６】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
の低Ｔｉ鋼の製造方法によれば、スラグオフ工程とＬＦ
工程とを２回以上繰り返すことにより従来法では困難で
あった低Ｔｉ含有量を達成することができ、特に、音響
機器用軸受などの材料を製造する上でその工業的価値は
極めて大である。
の低Ｔｉ鋼の製造方法によれば、スラグオフ工程とＬＦ
工程とを２回以上繰り返すことにより従来法では困難で
あった低Ｔｉ含有量を達成することができ、特に、音響
機器用軸受などの材料を製造する上でその工業的価値は
極めて大である。
【図１】従来の鋼の溶製工程を説明するための概念図で
ある。
ある。
１，９ 耐火物 ２ アーク電気炉 ３ スクラップ ５ 電極 ６ スラグ ７ 溶鋼 ８ 取鍋 １３ 真空槽 １４ スラグオフマニプレータ １５ スラグパン
Claims (2)
- 【請求項１】 電気炉内で造滓材を添加してスクラップ
を溶解する工程と、生じたスラグを残留させた状態で溶
鋼を取鍋内に出鋼した後に実施するスラグオフ工程と、
この取鍋中の溶鋼を還元精錬する工程とを含む低Ｔｉ鋼
の製造方法において、前記スラグオフ工程と前記還元精
錬工程とを交互に少なくとも２回ずつ繰り返すことを特
徴とする低Ｔｉ鋼の製造方法。 - 【請求項２】 前記還元製錬工程の２回目以降で前記溶
鋼に合金成分が添加される請求項１に記載の製造方法。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2000378873A JP2002180123A (ja) | 2000-12-13 | 2000-12-13 | 低Ｔｉ鋼の製造方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000378873A JP2002180123A (ja) | 2000-12-13 | 2000-12-13 | 低Ｔｉ鋼の製造方法 |
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Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2000378873A Pending JP2002180123A (ja) | 2000-12-13 | 2000-12-13 | 低Ｔｉ鋼の製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP2002180123A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008248323A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 極低Ｓｉ、極低Ｃ、極低Ｓの高Ｎｉ−Ｆｅ合金鋼の製造方法 |
| CN115058641A (zh) * | 2022-06-10 | 2022-09-16 | 石家庄钢铁有限责任公司 | 一种全废钢电炉冶炼低硫低铝高碳盘条用钢的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0257630A (ja) * | 1988-08-22 | 1990-02-27 | Daido Steel Co Ltd | 極低Ｔｉ鋼の製造方法 |
-
2000
- 2000-12-13 JP JP2000378873A patent/JP2002180123A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0257630A (ja) * | 1988-08-22 | 1990-02-27 | Daido Steel Co Ltd | 極低Ｔｉ鋼の製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008248323A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 極低Ｓｉ、極低Ｃ、極低Ｓの高Ｎｉ−Ｆｅ合金鋼の製造方法 |
| CN115058641A (zh) * | 2022-06-10 | 2022-09-16 | 石家庄钢铁有限责任公司 | 一种全废钢电炉冶炼低硫低铝高碳盘条用钢的方法 |
| CN115058641B (zh) * | 2022-06-10 | 2023-05-23 | 石家庄钢铁有限责任公司 | 一种全废钢电炉冶炼低硫低铝高碳盘条用钢的方法 |
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