JPH0827513A - チタン含有鋼の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 チタン含有鋼のチタン歩留とチタン濃度調整
精度を向上させる。 【構成】 ステンレス鋼溶鋼９は、取鍋１０に注入され
ベッセル２内に収容される。ベッセル２上には、ベッセ
ルカバー３が気密に乗載され、内部空間１３は真空排気
手段４によって吸引減圧される。アルゴンガスは取鍋１
０の底部のポーラスプラグ１２から溶鋼９中に吹込まれ
て溶鋼９を撹拌する。酸素ガスは酸素吹精用ランス６か
ら溶鋼９表面に吹付けられる。溶鋼は減圧撹拌下での酸
素吹精により脱炭され、その後合金添加装置８から投入
されるアルミニウムによって脱酸される。アルミニウム
脱酸時間は溶鋼の均一混合時間に基づいて定められ、従
来法より長く行われる。アルミニウム脱酸後チタンが投
入される。チタン濃度が目標値を下まわるときには、チ
タンが追加投入され、チタン含有ステンレス鋼が溶製さ
れる。追加投入チタン量は論理的な方法で決定される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、チタン歩留およびチタ
ン濃度調整精度の優れたチタン含有鋼の製造方法に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】チタン含有鋼は、その優れた特性を生か
し、普通鋼およびステンレス鋼において広く使用されて
いる。チタン含有ステンレス鋼としては、ＳＵＳ４３０
ＬＸ、ＳＵＳ４３６Ｌ、ＳＵＳ４４４、ＳＵＨ４０９お
よびＳＵＳ３２１などが一般に知られている。該ステン
レス鋼においては加工性、溶接性を高めるためや、炭化
物を安定化して耐粒界腐食性を高めるためにチタンが鋼
中に添加されている。これらのチタン含有ステンレス鋼
の中でも、特にＳＵＨ４０９（１１％Ｃｒ−Ｔｉ鋼）は
安価でかつ加工性が優れているために最も広く普及して
いる。

【０００３】一般にステンレス鋼は、電気炉や転炉など
一次精錬炉で粗精練された後、ＡＯＤ法（Argon Oxygen
Decarburization）やＶＯＤ法（Vacuum OxygenDecarbu
rization）などによって溶鋼の脱炭、脱ガス、撹拌およ
び成分調整など、いわゆる二次精錬が行われている。Ａ
ＯＤ法は、ＡＯＤ炉の底部からアルゴンと酸素の混合ガ
スを溶鋼中に吹き込みクロムの酸化を抑えながら脱炭等
を行う精錬方法である。ＶＯＤ法は、真空取鍋脱ガス装
置に酸素吹精装置を設け、減圧状態で取鍋中の溶鋼を上
吹き酸素と底部からのアルゴン撹拌によりクロムの酸化
を抑えながら脱炭等を行う精錬方法である。

【０００４】図７は、ＶＯＤ法を好適に実施することの
できる真空取鍋脱ガス装置の簡略化された構成を示す模
式図である。チタン含有ステンレス鋼の溶製は次のよう
にして行われる。転炉で粗精錬された溶鋼は取鍋２１に
注入されて保持される。溶鋼を受鋼した取鍋２１はベッ
セル２２内に収容される。ベッセル２２上には、ベッセ
ルカバー２３が気密に乗載され、内部空間は真空ポンプ
によって吸引減圧される。アルゴンガスは取鍋２１の底
部に設けられるポーラスプラグ２４から溶鋼中に吹き込
まれて溶鋼を撹拌する。酸素ガスは、ベッセルカバー２
３に昇降可能に装着されたランス２５から溶鋼表面に吹
き付けられる。溶鋼は減圧撹拌下での酸素吹精により脱
炭精錬される。

【０００５】脱炭精錬終了後、減圧ならびにアルゴンガ
ス撹拌を継続したままアルミニウムが投入されてアルミ
ニウム脱酸が行われる。アルミニウム脱酸は、１．５分
間程度行われる。その後、チタンが投入されて成分の第
一次調整が行われる。チタンは酸素と強い親和力を有す
る元素であり、溶鋼中に投入された場合、鋼中酸素やス
ラグ中の易還元酸化物などにより酸化される。チタンが
アルミニウム脱酸後に投入されるのは、チタンの酸化を
抑制するためである。第一次調整後、真空が開放されて
溶鋼の測温サンプリングと成分分析とが行われる。第一
次調整後の成分分析値から第一次調整として投入したチ
タンの歩留が第一次チタン歩留として算出される。

【０００６】図８は、従来技術における溶鋼のアルミニ
ウム濃度と第一次チタン歩留との関係を示す。溶鋼の鋼
種は１１％Ｃｒ−０．２％Ｔｉ鋼である。図８より溶鋼
のアルミニウム濃度が高くなるほど第一次チタン歩留が
向上することが分かる。溶鋼のアルミニウム濃度が高く
なるほど溶鋼の脱酸およびスラグの還元が充分行われる
ので、チタンの歩留が高くなる。しかしながら、鋼中酸
素量やスラグ中の易還元酸化物量は一定しておらず、さ
らに様々の変動要因によって脱酸後のアルミニウム濃度
は変動する。アルミニウム濃度の変動は第一次チタン歩
留の変動をもたらすので、第一次調整後のチタン濃度は
不安定になる。第一次調整後のチタン濃度が目標とする
チタン濃度を下まわるときには、第二次調整としてチタ
ンが溶鋼中に追加投入される。第二次調整は大気中で行
われる。一般に第一次チタン歩留が高いほど第二次調整
におけるチタンの歩留が高くなるので、第二次調整用追
加投入チタン量は第一次チタン歩留を考慮して経験的な
方法で決定されている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】従来技術によれば、チ
タン含有鋼の溶製において、様々な要因によってアルミ
ニウム脱酸後の溶鋼のアルミニウム濃度が変動する。ア
ルミニウム濃度を変動させる要因には、溶鋼の鋼種、
重量、温度、炉や取鍋など容器の形式、容量、溶鋼
の撹拌力、ベッセル内の真空度、溶鋼の酸素濃度、
スラグの量、組成、塩基度、チタンやアルミニウム
など原料の成分、形状、粒径、粒の重量、アルミニウ
ム脱酸時間などがある。アルミニウム濃度の変動は第一
次チタン歩留の変動をもたらす。前述のようにアルミニ
ウム濃度が高くなるほど第一次チタン歩留が高くなる。
第一次チタン歩留が高いほど第二次調整におけるチタン
の歩留も高くなるので、第一次調整および第二次調整と
して投入するチタンの歩留であるトータルチタン歩留が
高くなる。しかしながら、逆に第一次チタン歩留が低く
なると、トータルチタン歩留が低下するという問題が生
じる。したがって、前記各要因の影響を解明し、アルミ
ニウム濃度の高位安定化ならびに第一次チタン歩留の向
上を図る必要がある。

【０００８】また従来技術によれば、第二次調整に用い
られる追加投入チタン量は、経験的な方法で決定されて
いるので、第二次調整後のチタン濃度調整精度が十分で
はないという問題がある。第二次調整後のチタン濃度が
目標成分範囲より低いときには、再調整が必要となるの
で、能率や生産性が低下する。第二次調整後のチタン濃
度が目標成分範囲より高いときには溶鋼中のＴｉＯ₂や
ＴｉＮ等介在物の発生量が多くなり、これらが凝固時に
鋼中に取込まれると、冷間圧延でストリーク疵の原因と
なるので、製品の表面品質が低下する。したがって、経
験的な方法ではなく論理的なチタン濃度の第二次調整方
法を確立して、チタン濃度調整精度の向上を図ることが
必要である。

【０００９】本発明の目的は、チタン歩留およびチタン
濃度調整精度の優れたチタン含有鋼の製造方法を提供す
ることである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明は、アルミニウム
およびチタンを溶鋼中に投入するチタン含有鋼の製造方
法において、アルミニウムを投入して、容器底部からア
ルゴンなどの不活性ガスを吹き込んで撹拌しながら、撹
拌動力をε、溶鋼の体積をＶｌとするとき、等式 ｌｏｇ（ｔｍ）＝２．５−０．４５ｌｏｇ（εＶ
ｌ^-2/3） を満たす均一混合時間ｔｍの７倍以上で１２倍以下の時
間だけ保持して脱酸を行った後、チタンを投入すること
を特徴とするチタン含有鋼の製造方法である。

【００１１】また本発明は、前記撹拌しながら保持する
時間は、５分以上１０分以下とすることを特徴とする。

【００１２】また本発明は、前記チタンの投入によって
成分の第一次調整を行い、投入したチタンの歩留を第一
次チタン歩留として求め、第二次調整としてチタンを溶
鋼中に追加投入する際に、第一次調整および第二次調整
として投入するチタンの歩留であるトータルチタン歩留
を、予め設定される第一次チタン歩留とトータルチタン
歩留との関数を用いて予測し、予測されたトータルチタ
ン歩留に基づいてチタンの目標濃度を得るために必要な
第二次調整用のチタンの投入量を決定することを特徴と
する。

【００１３】また本発明は、前記第一次チタン歩留とト
ータルチタン歩留との関数は、直前の操業についての移
動平均値に基づいて求めることを特徴とする。

【００１４】

【作用】本発明に従えば、チタン含有鋼は容器底部から
アルゴンガスを溶鋼中に吹き込んで撹拌しながらアルミ
ニウムを投入して脱酸を行った後、チタンを投入して溶
製される。アルミニウムの脱酸は均一混合時間の７倍以
上で１２倍以下の時間だけ行われる。均一混合時間は撹
拌動力と溶鋼の体積とを用いて等式により決定される。
このようにアルミニウムによって溶鋼の脱酸およびスラ
グの還元が行われた後、チタンが投入されるので、チタ
ンの酸化が抑制されチタンの歩留が向上する。

【００１５】また本発明に従えば、アルミニウム脱酸は
５〜１０分間行われる。該アルミニウム脱酸時間は従来
技術におけるアルミニウム脱酸時間が１．５分間程度で
あるのに比べ長時間であるので、溶鋼の脱酸およびスラ
グの還元が充分に行われる。

【００１６】また本発明に従えば、成分の第一次調整と
してアルミニウム脱酸後チタンが投入され、投入された
チタンの歩留を第一次チタン歩留として求めた後、第二
次調整としてチタンが追加投入される。第一次調整およ
び第二次調整として投入するチタンの歩留であるトータ
ルチタン歩留が予め設定される第一次チタン歩留とトー
タルチタン歩留との関数を用いて予測され、予測された
トータルチタン歩留に基づいて第二次調整用チタンの投
入量が決定される。このように第二次調整用チタンの投
入量は論理的な手順を経て決定されるので、チタンの濃
度調整精度は大幅に向上する。

【００１７】また本発明に従えば、第一次チタン歩留と
トータルチタン歩留との関数は、直前の操業についての
移動平均値に基づいて求められるので、操業条件が変化
してもトータルチタン歩留の予測精度を高精度のまま維
持することができる。

【００１８】

【実施例】本発明の一実施例であるチタン含有ステンレ
ス鋼の製造方法について、図１から図６を用いて説明す
る。図１は本発明法を好適に実施することのできる真空
取鍋脱ガス装置の簡略化された構成を示す断面図であ
り、図２は本発明の一実施例であるチタン含有ステンレ
ス鋼の溶製過程を示す説明図であり、図３は均一混合時
間の倍数で表したアルミニウム脱酸時間と第一次チタン
歩留との関係を示す図であり、図４は本発明法における
溶鋼のアルミニウム濃度と第一次チタン歩留との関係を
示す図であり、図５は１１％Ｃｒ−０．２％Ｔｉ鋼のト
ータルチタン歩留と第一次チタン歩留との関係を示す散
布図であり、図６は本発明法を適用して成分調整を行っ
た場合の最終チタン濃度の分析値と目標値との偏差を示
す図である。

【００１９】図１に示すように８０Ｔ真空取鍋脱ガス装
置１は、ベッセル２とベッセル２上に乗載されるベッセ
ルカバー３とを備えて構成される。ベッセル２の側壁に
は、真空排気手段４に連結される吸引管５が設けられて
いる。ベッセルカバー３には、昇降可能に気密装着され
た酸素吹精用ランス６と、測温サンプリング装置７と複
数個の合金添加装置８とが配設されている。チタン含有
ステンレス鋼、たとえば１１％Ｃｒ−０．２％Ｔｉ鋼の
溶製は次のようにして行われる。転炉で粗精錬された溶
鋼９は取鍋１０に注入されて保持される。溶鋼９を受鋼
した取鍋１０はベッセル２内に収容される。ベッセル２
上には、ベッセルカバー３が気密に乗載され、ベッセル
２とベッセルカバー３とによって閉じられた内部空間１
３は真空排気手段４によって吸引されて減圧される。不
活性ガス、たとえばアルゴンガスは供給管１１を介して
取鍋１０の底部に複数個設けられるポーラスプラグ１２
から溶鋼９中に吹き込まれて溶鋼９を撹拌する。ポーラ
スプラグ１２は多孔質の耐火材料から成る。

【００２０】図２に示すように溶製過程の第１段階で
は、酸素吹精が行われる。酸素吹精は、溶鋼を脱炭する
ために行われる。酸素ガスは、酸素吹精用ランス６から
溶鋼９の表面に吹き付けられる。溶鋼９は減圧状態で酸
素吹精とアルゴンガス撹拌により脱炭精錬される。酸素
吹精は所定量吹精後停止される。酸素吹精停止後も溶鋼
中の炭素が目標濃度に達するまで脱炭反応促進のために
減圧状態は保持されアルゴンガス撹拌は継続される。

【００２１】第２段階では、アルミニウムが合金添加装
置８を介して投入され、溶鋼の脱酸が行われる。投入さ
れるアルミニウムはたとえば小塊状であり、その純度は
９７％である。アルミニウムの投入は、減圧状態で溶鋼
９をアルゴンガス撹拌しつつ行われる。アルミニウム投
入時の真空度は約２０Ｔｏｒｒである。アルミニウムの
脱酸は溶鋼の均一混合時間ｔｍの７倍以上で１２倍以下
の時間だけ行われる。減圧状態でのアルゴンガス撹拌
は、アルミニウム脱酸中も溶鋼の脱酸反応およびスラグ
の還元反応促進のため続行される。溶鋼の均一混合時間
ｔｍ（ｓ）は撹拌動力をε、溶鋼の体積をＶｌ（ｍ³）
とするとき、次式（１）により定められる。

【００２２】 ｌｏｇ（ｔｍ）＝２．５−０．４５ｌｏｇ（εＶｌ^-2/3） …（１） 撹拌動力εは、ガス流量をＶｇ（Ｎｍ³／ｍｉｎ）、溶
鋼温度をＴｌ（Ｋ）、溶鋼の質量をＭｌ（Ｔ）、ガス吹
き込み深さをｈ（ｍ）、雰囲気圧力をＰ（Ｐａ）、定数
をη、吹き込み時のガス温度をＴｇ（Ｋ）とするとき、
たとえば丸善株式会社平成２年３月３１日発行改訂５版
「金属便覧」第４８頁に記載されている次式（２）から
求められる。

【００２３】

【数１】

【００２４】したがって、溶鋼の均一混合時間ｔｍは、
（２）式から求めた撹拌動力εと溶鋼の体積Ｖｌとを用
いて（１）式から求めることができる。たとえば、代表
的な操業条件の場合、ガス流量Ｖｇ＝０．６Ｎｍ³／ｍ
ｉｎ、溶鋼温度Ｔｌ＝１９００Ｋ、溶鋼質量Ｍｌ＝７８
Ｔ、ガス吹き込み深さｈ＝２．２ｍ、雰囲気圧力Ｐ＝２
７００Ｐａ、定数η＝０．０６、吹き込み時のガス温度
Ｔｇ＝３００Ｋ、溶鋼の体積１１ｍ³であるので、
（１）式および（２）式から溶鋼の均一混合時間ｔｍは
４６秒となる。

【００２５】アルミニウム脱酸が予め定める時間たとえ
ば６分間行われた後、第３段階において成分の第一次調
整として溶鋼中にチタンが投入される。投入されるチタ
ンは小塊状のスポンジチタンである。チタンの投入は減
圧状態で溶鋼９をアルゴンガスで撹拌しつつ行われる。
第３段階に引続き、第４段階で真空が開放され、測温サ
ンプリング装置７を用いて測温とサンプリングとが同時
に行われる。さらにその後採取サンプルの成分分析が行
われる。真空開放はチタン投入から大略２分後に行われ
る。成分分析後、第５段階において第一次調整において
投入されたチタンの歩留が第一次チタン歩留としてチタ
ン分析値より算出される。

【００２６】図３には、均一混合時間の倍数で表したア
ルミニウム脱酸時間と、第一次チタン歩留との関係を示
す。図３において、溶鋼のアルミニウム濃度は０．１０
〜０．１２％の範囲である。操業条件は前記代表的な操
業条件と同一である。図３より、アルミニウム脱酸時間
が長くなるほど第一次チタン歩留が向上することが分か
る。また第一次チタン歩留は、アルミニウム脱酸時間が
均一混合時間ｔｍの７倍まではアルミニウム脱酸時間が
長くなるほど急激に向上するけれども、均一混合時間の
７倍を超えると第一次チタン歩留の向上はほとんど認め
られないことが分かる。アルミニウム脱酸時間を溶鋼の
均一混合時間ｔｍの７倍以上に限定したのは、上記理由
によるものである。またアルミニウム脱酸時間を溶鋼の
均一混合時間ｔｍの１２倍以下に限定したのは、これ以
上長くしても第一次チタン歩留の向上がほとんど認めら
れないばかりでなく、長くなるほど溶鋼温度の低下およ
び生産性の低下など弊害が大きくなることによるもので
ある。

【００２７】アルミニウム脱酸時間が長くなるほど、溶
鋼の脱酸およびスラグの還元が充分に進行するので、チ
タンの酸化が抑制され第一次チタン歩留が向上する。し
かしながらアルミニウムの酸化とともに有効アルミニウ
ム量が次第に減少するので、第一次チタン歩留向上効果
は次第に飽和してゆく。また、アルミニウムの脱酸時間
が汎用性のある均一混合時間に基づいて定められるの
で、本発明法は特定装置および特定操業条件に対してだ
けでなく、種々の装置および種々の操業条件に対して適
用することができる。前記代表的な操業条件の場合、溶
鋼の均一混合時間は４６秒であるので、アルミニウム脱
酸時間は５〜１０分間となる。該アルミニウム脱酸時間
は前述した従来技術におけるアルミニウム脱酸時間が大
略１．５分間であるのに比べて長時間である。したがっ
て、溶鋼の脱酸およびスラグの還元が充分に進行するの
で、チタンの酸化が抑制され第一次チタン歩留が向上す
る。

【００２８】図４には、本発明法における溶鋼のアルミ
ニウム濃度と第一次チタン歩留との関係を示す。図４に
は、比較を容易にするため前記図８に示した従来技術に
おける同一鋼種の溶鋼のアルミニウム濃度と第一次チタ
ン歩留との関係も併記している。溶鋼のアルミニウム脱
酸時間は、本発明法Ｌ１が５〜１０分間であり、従来法
Ｌ５が１．５分間である。図４より、（ａ）本発明法Ｌ
１、従来法Ｌ５とも溶鋼のアルミニウム濃度が高くなる
ほど第一次チタン歩留が向上する。（ｂ）第一次チタン
歩留は、溶鋼のアルミニウム濃度にかかわらず本発明法
Ｌ１の方が従来法Ｌ５より良好である。（ｃ）第一次チ
タン歩留の標準偏差は本発明法Ｌ１の方が従来法Ｌ５よ
りも小さいことが分かる。溶鋼のアルミニウム濃度が高
いほど溶鋼の脱酸およびスラグの還元が充分に行われる
ので、チタンの酸化が抑制され、第一次チタン歩留が高
くなる。しかしながら、アルミニウム濃度が高くなれ
ば、製品化後の溶接性が劣化するので、溶鋼のアルミニ
ウム濃度は無制限に高くすることはできない。溶鋼のア
ルミニウム濃度は０．０２〜０．２０％の範囲に選ばれ
る。また、アルミニウム脱酸時間が長くなるほど溶鋼の
脱酸およびスラグの還元が充分に進行して未脱酸および
未還元領域が少なくなるので、アルミニウム脱酸時間が
短いときよりもチタンの酸化が抑制される。したがっ
て、アルミニウム脱酸時間が長くなるほど溶鋼のアルミ
ニウム濃度にかかわらず第一次チタン歩留が高くなり、
かつ標準偏差が小さくなる。

【００２９】第一次調整後のチタン濃度が目標とするチ
タン濃度を下まわるときには、第６段階において第二次
調整として追加投入されるチタン量が算出される。追加
投入チタン量の算出は、第一次調整および第二次調整と
して投入するチタンの歩留であるトータルチタン歩留を
予測することによって行われる。トータルチタン歩留は
予め設定される第一次チタン歩留とトータルチタン歩留
との関数を用いて予測される。該関数は、過去に溶製し
た同一鋼種について直前の３チャージ以上２０チャージ
以下のトータルチタン歩留と第一次チタン歩留との関係
を回帰式で表すことによって求められる。１１％Ｃｒ−
０．２％Ｔｉ鋼の直前の２０チャージについて調査した
トータルチタン歩留と第一次チタン歩留との関係を図５
に示す。図５より両者の間には良好な直線相関関係があ
るので、トータルチタン歩留は第一次チタン歩留の一次
関数として数式化できることが分かる。図５における両
者の相関係数は０．９８であり、非常に高い。図５より
第一次チタン歩留からトータルチタン歩留が高精度で予
測できることが分かる。

【００３０】追加投入チタン量をＷＴ２（ｋｇ）、第一
次調整時の投入チタン量をＷＴ１（ｋｇ）、トータルチ
タン歩留をＴｉ２（％）、溶鋼重量をＷＭ（ｋｇ）、第
一次調整後のチタン濃度を〔Ｔｉ〕（％）、第一次チタ
ン歩留をＴｉ１（％）、最終目標チタン濃度を０．２％
とすれば、 〔Ｔｉ〕×ＷＭ＝ＷＴ１×Ｔｉ１ …（３） （ＷＴ１＋ＷＴ２）×Ｔｉ２＝０．２ＷＭ …（４） となる。（３）式と（４）式より追加投入チタン量ＷＴ
２は、

【００３１】

【数２】

【００３２】となる。（５）式においてＷＴ１、Ｔｉ
１、〔Ｔｉ〕は既知であるので、図５を用いて第一次チ
タン歩留Ｔｉ１からトータルチタン歩留Ｔｉ２を予測す
れば、追加投入チタン量ＷＴ２は容易に算出することが
できる。

【００３３】第７段階において、成分の第二次調整とし
て溶鋼中にチタンが追加投入される。追加投入量は、第
６段階で算出した投入量が適用される。投入されるチタ
ンは、たとえば小塊状のフェロチタンである。チタンの
投入は大気中で溶鋼９をアルゴンガスで撹拌しつつ行わ
れる。第７段階に引続き、第８段階において測温サンプ
リング装置７を用いて測温とサンプリングとが同時に行
われる。さらにその後採取サンプルの成分分析が行われ
る。成分分析後、第９段階においてチタン分析値よりト
ータルチタン歩留が算出される。第９段階に引続き、第
１０段階において関数の更新が行われる。前記第一次チ
タン歩留とトータルチタン歩留との関数は、１チャージ
毎に最も古いデータと最新データとが入れ替えられて、
新しい関数に更新される。これによって、操業条件が変
化してもトータルチタン歩留の予測精度を高精度のまま
維持することができる。

【００３４】図６には、本発明法を適用して成分調整を
行った場合の最終チタン濃度の分析値と目標値との偏差
を示す。Ｌ２は分析値と目標値とが合致する直線であ
り、Ｌ３は分析値が目標値より０．０２％高い直線であ
り、Ｌ４は分析値が目標値より０．０２％低い直線であ
る。図６より、最終チタン濃度の分析値と目標値との偏
差は０．０２％以内であるので、本発明法によるチタン
の濃度調整精度が非常に良好であることが分かる。

【００３５】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、チタン含
有鋼はアルミニウムを投入して脱酸を行った後、チタン
を投入して製造される。アルミニウムの脱酸時間は撹拌
動力と溶鋼の体積とによって定まる均一混合時間に基づ
いて定められる。このようにアルミニウムによって溶鋼
の脱酸およびスラグの還元が行われた後、チタンが投入
されるので、チタンの酸化が抑制される。チタンの酸化
抑制は、チタン歩留の向上とチタン濃度の安定化とをも
たらすので、合金原価を大幅に低減することができる。
また本発明は汎用性のある均一混合時間に基づいてアル
ミニウムの脱酸時間が定められるので、特定装置および
特定操業条件に対してだけでなく種々の装置および種々
の操業条件に対して適用することができる。

【００３６】また本発明によれば、アルミニウム脱酸は
従来技術に比べ長時間行われるので、溶鋼の脱酸および
スラグの還元が充分に行われる。したがってその後に投
入されるチタンの酸化は抑制される。チタンの酸化抑制
は、チタン歩留の向上とチタン濃度の安定化とをもたら
すので、合金原価を大幅に低減することができる。

【００３７】また本発明によれば、成分の第一次調整と
してアルミニウム脱酸後にチタンが投入され、第二次調
整としてチタンが追加投入される。第二次調整用チタン
の投入量は論理的な手順を経て決定されるので、チタン
の濃度調整精度は大幅に向上する。したがって、安定し
た品質の製品を継続的に製造することができる。またチ
タン濃度を目標成分範囲内で低目に調整することができ
るので、ストリーク疵の原因となる介在物の発生が抑制
され、製品の表面品質が向上する。

【００３８】また本発明によれば、第一次チタン歩留と
トータルチタン歩留との関数は直前の操業についての移
動平均値に基づいて求められるので、操業条件が変化し
てもトータルチタン歩留の予測精度を高精度のまま維持
することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明法を好適に実施することのできる真空取
鍋脱ガス装置の簡略化された構成を示す断面図である。

【図２】本発明の一実施例であるチタン含有ステンレス
鋼の溶製過程を示す説明図である。

【図３】均一混合時間の倍数で表したアルミニウム脱酸
時間と第一次チタン歩留との関係を示す図である。

【図４】本発明法における溶鋼のアルミニウム濃度と第
一次チタン歩留との関係を示す図である。

【図５】１１％Ｃｒ−０．２％Ｔｉ鋼のトータルチタン
歩留と第一次チタン歩留との関係を示す散布図である。

【図６】本発明法を適用して成分調整を行った場合の最
終チタン濃度の分析値と目標値との偏差を示す図であ
る。

【図７】ＶＯＤ法を好適に実施することのできる真空取
鍋脱ガス装置の簡略化された構成を示す模式図である。

【図８】従来技術における溶鋼のアルミニウム濃度と第
一次チタン歩留との関係を示す図である。

【符号の説明】

１ ８０Ｔ真空取鍋脱ガス装置 ２ ベッセル ３ ベッセルカバー ４ 真空排気手段 ５ 吸引管 ６ 酸素吹精用ランス ７ 測温サンプリング装置 ８ 合金添加装置 ９ 溶鋼 １０ 取鍋 １１ 供給管 １２ ポーラスプラグ １３ 内部空間

フロントページの続き (72)発明者 宮本 敏明 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新製 鋼株式会社周南製鋼所内

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 アルミニウムおよびチタンを溶鋼中に投
   入するチタン含有鋼の製造方法において、 アルミニウムを投入して、容器底部からアルゴンなどの
   不活性ガスを吹き込んで撹拌しながら、撹拌動力をε、
   溶鋼の体積をＶｌとするとき、等式 ｌｏｇ（ｔｍ）＝２．５−０．４５ｌｏｇ（εＶ
   ｌ^-2/3） を満たす均一混合時間ｔｍの７倍以上で１２倍以下の時
   間だけ保持して脱酸を行った後、 チタンを投入することを特徴とするチタン含有鋼の製造
   方法。
2. 【請求項２】 前記撹拌しながら保持する時間は、５分
   以上１０分以下とすることを特徴とする請求項１記載の
   チタン含有鋼の製造方法。
3. 【請求項３】 前記チタンの投入によって成分の第一次
   調整を行い、 投入したチタンの歩留を第一次チタン歩留として求め、 第二次調整としてチタンを溶鋼中に追加投入する際に、
   第一次調整および第二次調整として投入するチタンの歩
   留であるトータルチタン歩留を、予め設定される第一次
   チタン歩留とトータルチタン歩留との関数を用いて予測
   し、予測されたトータルチタン歩留に基づいてチタンの
   目標濃度を得るために必要な第二次調整用のチタンの投
   入量を決定することを特徴とする請求項１または２記載
   のチタン含有鋼の製造方法。
4. 【請求項４】 前記第一次チタン歩留とトータルチタン
   歩留との関数は、直前の操業についての移動平均値に基
   づいて求めることを特徴とする請求項３記載のチタン含
   有鋼の製造方法。