JP2002178806A

JP2002178806A - 座席シート

Info

Publication number: JP2002178806A
Application number: JP2001311432A
Authority: JP
Inventors: Masahiro Kawai; 正浩川合; Masahiro Kurita; 昌弘栗田
Original assignee: NTN Corp; Shiroki Corp; NTN Toyo Bearing Co Ltd
Current assignee: NTN Corp; Shiroki Corp
Priority date: 2001-10-09
Filing date: 2001-10-09
Publication date: 2002-06-26
Anticipated expiration: 2020-10-13
Also published as: JP4162878B2

Abstract

(57)【要約】【課題】シートの位置調整および位置保持と、操作部
材の位置復帰とを実現することができ、しかも構造が簡
単かつ小型・低コストであり、動作が円滑で、操作時の
騒音発生がない座席シート調整装置を備えた座席シート
を提供する。【解決手段】座席シート調整装置に組み込まれるクラ
ッチユニットにおいて、外輪１と内輪３との間に外輪１
からの入力トルクを内輪３に伝達する第１クラッチ部５
を配置すると共に、静止側の外輪４と出力軸２との間に
第２クラッチ部６を配置する。第２クラッチ部６は、二
つの屈曲部２１ａを有する断面略Ｎ型の板バネ２１の弾
性力により、一対のローラ２０を正逆両回転方向の楔空
間にそれぞれ押し込んで、出力軸２からの正逆方向の逆
入力トルクを外輪４との間でロックする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車の乗員室等
に装備される座席シートに関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、自動車の着座シートのシート高
さ調整装置では、着座シートからの荷重（シート自重お
よび着座者の体重等）を支持するためのブレーキ部を出
力側機構に設け、該ブレーキ部の入力軸に操作部材から
正方向又は逆方向の入力トルクを入力することによって
着座シートの高さ調整を行うと共に、操作部材を開放し
た状態での着座シートの位置をブレーキ部で保持するこ
とによって上記の保持機能を実現している。この場合、
操作後の操作部材の位置もブレーキ部によって保持され
るので、操作部材としてノブ（円形状の握り）を使用
し、ノブの回転操作によってブレーキ部に入力トルクを
入力する構造にしている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】従来のシート高さ調整
装置では、着座シートと車体との間の狭い間隔部に手を
入れてノブを回転操作する必要があり、操作上の不便さ
があると同時に、上記の間隔部を確保するために車体や
座席シートの設計に制約が生じるという問題点がある。
そして、この傾向は小型車になるほど顕著である。一
方、操作部材としてレバーを使用し、レバーとブレーキ
部との間にラチェット機構を設けて、レバーの揺動操作
によるトルク入力と、操作後のレバーの自動復帰とを可
能にしたものあるが、構造が複雑であり、また、レバー
復帰時にラチェット歯同士の噛合い音が発生するという
問題がある。

【０００４】本発明の主目的は、シートの位置調整およ
び位置保持と、操作部材の位置復帰とを実現することが
でき、しかも構造が簡単かつ小型・低コストであり、動
作が円滑で、操作時の騒音発生がない座席シート調整装
置を備えた座席シートを提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は、着座シートと、背もたれシートと、座席
シート調整装置とを有する座席シートにおいて、座席シ
ート調整装置は、その操作レバーと回動部材との間に介
装されるクラッチユニットを有し、クラッチユニット
は、前記操作レバーに結合される入力側部材と、前記回
動部材に連結される出力側部材と、入力側部材からの入
力トルクを出力側部材に伝達する制御部材と、回転が拘
束される静止側部材と、入力側部材と制御部材との間に
設けられ、入力側部材からの入力トルクを制御部材に伝
達する第１クラッチ部と、静止側部材と出力側部材との
間に設けられ、弾性部材の弾性力により、一対の係合子
を正逆両回転方向の楔空間にそれぞれ押し込んで、出力
側部材からの正逆方向の逆入力トルクを静止側部材との
間でロックする第２クラッチ部とを備え、第２クラッチ
部の弾性部材が、二つの屈曲部を有する板バネで形成さ
れている構成を提供する。

【０００６】このように弾性部材として二つの屈曲部を
有する板バネを用いることにより、一つの屈曲部のみを
有する場合に比べて個々の屈曲部に撓みが分散されるた
め、第二クラッチのロックを解放する際の板バネの塑性
変形を防止でき、板バネの小型化、クラッチユニット、
ひいては座席シート調整装置の小型化が可能となる。ま
た、板バネであるからコイルバネのように互いに絡み合
うこともない。

【０００７】具体的に板バネは、二つの屈曲部の一端同
士をつなぐ連結部と、両屈曲部の他端から延びる側板部
とを有するものとする。この場合、板バネは略断面Ｎ型
となって係合子間の狭いスペースにも配置可能となる。

【０００８】この板バネを使用する場合、楔空間を形成
する出力側部材のカム面は、板バネの取付け部において
平坦面とすることができる。一つの屈曲部のみを有する
板バネの場合は、これをカム面に取付けるためにカム面
に取付け溝を形成する必要があるが、二つの屈曲部を有
する上記板バネは自立可能であるので、カム面を溝のな
い平坦面とすることができる。カム面の溝を省略するこ
とにより、溝加工の省略による出力側部材の加工工程の
簡略化が可能となり、また、溝付近での応力集中の問題
も回避することができる。

【０００９】また、本発明は、着座シートと、背もたれ
シートと、座席シート調整装置とを有する座席シートに
おいて、座席シート調整装置は、その操作レバーと回動
部材との間に介装されるクラッチユニットを有し、クラ
ッチユニットは、前記操作レバーに結合される入力側部
材と、前記回動部材に連結される出力側部材と、入力側
部材からの入力トルクを出力側部材に伝達する制御部材
と、回転が拘束される静止側部材と、入力側部材と制御
部材との間に設けられ、入力側部材からの入力トルクを
制御部材に伝達する第１クラッチ部と、静止側部材と出
力側部材との間に設けられ、弾性部材の弾性力により、
一対の係合子を正逆両回転方向の楔空間にそれぞれ押し
込んで、出力側部材からの正逆方向の逆入力トルクを静
止側部材との間でロックする第２クラッチ部とを備え、
出力側部材が前記楔空間を形成するカム面を有し、出力
側部材のカム面が二つのテーパ面で凸状に形成されてい
る構成を提供する。

【００１０】これにより、適正なストラト角を維持しつ
つ、係合子間に配置される弾性部材の収容スペース（バ
ネ空間）を円周方向に拡大することができるので、弾性
部材の設計自由度が向上する。従って、クラッチユニッ
ト、ひいては座席シート調整装置の小型化が容易とな
る。

【００１１】カム面を形成するテーパ面の傾斜角は１°
以上５°以下の範囲が望ましい。

【００１２】第２クラッチ部のストラト角は３°以上
４．５°以下の範囲が望ましい。ストラト角が４．５°
よりも大きいと、係合子が楔空間に噛み込みにくくなっ
てクラッチとしての機能が害され、一方、ストラト角が
３°よりも小さいと係合子が受ける面圧が高くなってト
ルク容量の低下を招く。

【００１３】上記構成において、第１クラッチ部は、入
力側部材からの入力トルクに対して入力側部材と制御部
材とをロックするロック手段と、入力側部材が解放され
たときに入力側部材を入力トルクが入力される前の中立
位置に復帰させる復帰手段とを備えるものとすることが
できる。この構成によれば、出力側部材の位置調整後に
入力側部材を解放すると、入力側部材が復帰手段により
中立位置まで自動復帰するので、操作性が向上する。

【００１４】ここでのロック手段には、楔係合力、凹凸
係合力、摩擦力、磁気力、電磁力、流体圧力、流体粘性
抵抗力、微粒子媒体などによって回転拘束力を与えるも
のが含まれるが、構造や制御機構の簡素化、動作の円滑
化、コストの面等から楔係合力によって回転拘束力を与
えるものが好ましい。具体的には、入力側部材と制御部
材との間に楔隙間を形成し、この楔隙間に対して係合子
を楔係合・離脱させることによって、ロック・空転を切
換える構成とするのが良い。この構成には、楔隙間を形
成するためのカム面を入力側部材又は制御部材に設けた
構成（係合子としてローラ、ボール等の円形断面のもの
を用いる。）、楔隙間を形成するためのカム面を係合子
に設けた構成（係合子として非円形断面のスプラグ等を
用いる。）が含まれる。

【００１５】第２クラッチ部は、出力側部材からの逆入
力トルクに対して出力側部材と静止側部材とをロックす
るロック手段と、入力側部材からの入力トルクに対して
ロック手段によるロック状態を解除するロック解除手段
と、ロック手段によるロック状態が解除された状態のと
きに制御部材と出力側部材との間で入力トルクを伝達す
るトルク伝達手段とを備えた構成とすることができる。
この構成によれば、出力側部材の回転方向の位置調整を
入力側部材からの入力トルクの入力操作で行い、かつ、
調整後の出力側部材の位置を自動的に保持することがで
きるので、操作性が向上する。

【００１６】上記の座席シート調整装置には、着座シー
トの高さを調整するシート高さ調整装置、背もたれシー
トの傾斜を調整するシート傾斜調整装置、着座シートの
前後位置を調整するシートスライド調整装置が含まれる
が、本発明は、着座シートのシート高さ調整装置に特に
好適である。この構成によれば、着座シートの高さ調整
を操作レバーの揺動操作によって行うことが可能になる
ので、従来装置に比べて操作上の利便性が増すと同時
に、車体や座席シートの設計自由度を高めることがで
き、特に小型車や大衆車のシート高さ調整装置に極めて
有用である。

【００１７】上記のシート高さ調整装置は、着座シート
をスライド可動部材に対して昇降自在に支持する四節リ
ンク機構と、着座シートに回動自在に枢着され、四節リ
ンク機構にリンク部材を介して連結されるセクターギヤ
と、クラッチユニットの出力側部材に連結され、セクタ
ーギヤと噛合するピニオンギヤとを備えたものとするこ
とができる。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
従って説明する。

【００１９】図１は、本発明の実施形態に係る座席シー
トのシート高さ調整装置（３１：図１９及び図２０参
照）に組み込まれるクラッチユニットの全体構成を示し
ている。この実施形態のクラッチユニットは、入力側部
材としての外輪１と、出力側部材としての出力軸２と、
制御部材としての内輪３と、静止側部材としての外輪４
と、外輪１と内輪３との間に設けられた第１クラッチ部
５と、外輪４と出力軸２との間に設けられた第２クラッ
チ部６とを主要な要素として構成される。

【００２０】図２は、入力側部材としての外輪１を示し
ている。外輪１の外周には、外径側に突出した複数（例
えば３つ）のリブ１ａと、複数（例えば４つ）のリブ１
ｂと、複数（例えば２つ）のリブ１ｅと、１つ又は複数
のリブ１ｆが円周方向に所定間隔で形成される。リブ１
ａの軸方向一端側部分は外輪１の一端から軸方向に突出
して、突出部１ａ２を形成する。また、３つのリブ１ａ
のうち何れか１つ、例えば同図で上側に位置するリブ１
ａの外周に、このクラッチユニットを相手側部材に取付
ける際の方向識別に用いる識別マーク１ａ１が設けられ
ている。この実施形態において、識別マーク１ａ１は軸
方向溝の形態をなしている。これらリブ１ａ、１ｂ、１
ｅおよび１ｆは、外輪１の外周に装着される操作レバー
（１３：図８、図９参照）と回転方向に係合して、操作
レバー（１３）の外輪１に対する相対回転を防止する。

【００２１】リブ１ｂには、軸方向のねじ孔１ｂ１が形
成される。操作レバー（１３）の外輪１に対する軸方向
相対移動は、リブ１ｂのねじ穴１ｂ１に操作レバー（１
３）をねじ結合することによって防止される。図９に示
すように、この実施形態では、右ハンドル車や左ハンド
ル車、車体や座席シートの設計等に応じて、クラッチユ
ニットおよび操作レバー（１３）を座席シートの左右い
ずれの側にも配置可能とするため、外輪１を同図におけ
るＹ軸に対して左右対称形状にして、操作レバー（１
３）を左右いずれの向きにも装着できるようにしてい
る。この場合、操作レバー（１３）の操作トルクは主に
１８０°対向した位置にある２つのリブ１ｂのねじ結合
部分に作用するので、これらの２つのリブ１ｂにのみね
じ穴１ｂ１を形成し、残りの２つのリブ１ｂにはねじ穴
１ｂ１を加工する際の下穴（貫通穴）をそのまま残して
おいても良い。これにより、ねじ穴加工の加工コストを
低減することができる。例えば、操作レバー（１３）を
同図で右向きに装着する場合（実線）は、同図でＹ軸に
対して右方向に傾斜した傾斜線上に位置する２つのリブ
１ｂにねじ穴１ｂ１を形成し、左方向に傾斜した傾斜線
上に位置する２つのリブ１ｂは下穴１ｂ１’にする。操
作レバー（１３）を同図で左向きに装着する場合（２点
鎖線）は、上記とは逆にする。勿論、４つのリブ１ｂに
全てねじ穴１ｂ１を形成しても良い。

【００２２】突出部１ａ２の内周には、後述する第１ク
ラッチ部（５）のセンタリングバネ（１２：図１１参
照）が収容される。また、突出部１ａ２が後述する外輪
（４：図５参照）のストッパ部（４ａ１）と回転方向に
係合することによって、外輪１の回動範囲が規制され
る。

【００２３】外輪１の他端部内周には、内径側に延びた
鍔部１ｃが形成される。この鍔部１ｃは、後述する第１
クラッチ部（５）の保持器（１１：図１、図１０参照）
を軸方向の一方に抜け止め規制すると共に、外輪１の内
輪３に対する同軸性を保持する役割を持つ。また、外輪
１の内周には、複数（例えば１０個）のカム面１ｄが円
周方向に等間隔で形成される。各カム面１ｄは、円周方
向中央部が深く、そこから円周方向両側に向かって傾斜
状に浅くなっている。

【００２４】外輪１は、例えば、肌焼鋼、機械構造用炭
素鋼、軸受鋼等の鋼材から鍛造加工によって成形され、
浸炭焼入れ焼戻し、浸炭窒化焼入れ焼戻し、高周波焼入
れ焼戻し、ずぶ焼入れ焼戻し等の適宜の熱処理が施され
る。この実施形態では、外輪１を形成する鋼材として肌
焼鋼（例えばクロムモリブデン鋼ＳＣＭ４２０）を使用
し、これに熱処理として浸炭焼入れ焼戻しを行って、少
なくともカム面１ｄにおける表層部の表面硬さを５７〜
６２ＨＲＣに調整している。ここで、ＨＲＣはロックウ
ェル硬さのＣスケールを表している。尚、外輪１は、鋼
材の削出し品、鋼鈑（例えば冷間圧延鋼鈑）のプレス成
形品とすることもできる。

【００２５】図３は、出力側部材としての出力軸２を示
している。出力軸２は、一端側にジャーナル部２ａ、中
央側に大径部２ｂ、他端側に連結部２ｃを備えている。
ジャーナル部２ａは、後述する内輪（３：図４参照）の
ラジアル軸受面（３ａ１）に挿入される。大径部２ｂの
外周には、複数（例えば８つ）のカム面２ｂ１が円周方
向に等間隔で形成される。本実施形態では、各カム面２
ｂ１は、例えば出力軸２の軸心を中心とする円に対して
弦をなす平坦面状に形成される。また、大径部２ｂの一
端側部分には軸方向の複数（例えば８つ）のピン孔２ｂ
３が円周所定間隔に形成される。これらピン孔２ｂ３に
は後述する内輪（３：図４参照）のピン（３ｂ１）が挿
入される。また、大径部２ｂの他端側部分には環状凹部
２ｂ４が形成される。この環状凹部２ｂ４には後述する
摩擦部材（９：図７参照）が装着され、また、環状凹部
２ｂ４の内周壁２ｂ５は、後述する固定側板（７：図６
参照）のラジアル軸受面（７ｅ２）に挿入されるジャー
ナル面になる。連結部２ｃには、他の回動部材を連結す
るための歯型２ｃ１が形成される。

【００２６】出力軸２は、例えば、肌焼鋼、機械構造用
炭素鋼、軸受鋼等の鋼材から鍛造加工によって成形さ
れ、浸炭焼入れ焼戻し、浸炭窒化焼入れ焼戻し、高周波
焼入れ焼戻し、ずぶ焼入れ焼戻し等の適宜の熱処理が施
される。この実施形態では、出力軸２を形成する鋼材と
して肌焼鋼（例えばクロムモリブデン鋼ＳＣＭ４２０）
を使用し、これに熱処理として浸炭焼入れ焼戻しを行っ
て、表層部の表面硬さを５７〜６２ＨＲＣに調整してい
る。尚、出力軸２は、鋼材の削出し品とすることもでき
る。

【００２７】図４は、制御部材としての内輪３を示して
いる。内輪３は、筒状部３ａと、筒状部３ａの一端から
外径側に延びたフランジ部３ｂと、フランジ部３ｂの外
径端から軸方向の一方に延びた複数（例えば８本）の柱
部３ｃとを主体として構成される。筒状部３ａは、出力
軸２のジャーナル部２ａに外挿され、かつ、外輪１の内
部に内挿される。筒状部３ａの他端側部分の内周には、
出力軸２のジャーナル部２ａをラジアル方向に支持する
ラジアル軸受面３ａ１が形成され、筒状部３ａの他端側
部分の外周には、外輪１のカム面１ｄとの間に正逆両回
転方向に楔隙間を形成する円周面３ａ２が形成される。
フランジ部３ｂには、軸方向の一方に突出した複数（例
えば８つ）のピン３ｂ１が円周方向に所定間隔で形成さ
れる。これらピン３ｂ１は、出力軸２のピン孔２ｂ３に
それぞれ挿入される。また、円周方向に隣接した柱部３
ｃ間には、軸方向の一方に向かって開口したポケット３
ｃ１が形成され、これらポケット３ｃ１に後述する第２
クラッチ部（６：図１５参照）のローラ（２０）と板ば
ね（２１）が収容される。ローラ（２０）と板ばね（２
１）を、ポケット３ｃ１の軸方向の開口部から該ポケッ
ト３ｃ１内に組み入れることができるので、組立作業が
容易である。

【００２８】内輪３は、例えば、肌焼鋼、機械構造用炭
素鋼、軸受鋼等の鋼材から鍛造加工によって成形され、
浸炭焼入れ焼戻し、浸炭窒化焼入れ焼戻し、高周波焼入
れ焼戻し、ずぶ焼入れ焼戻し等の適宜の熱処理が施され
る。この実施形態では、内輪３を形成する鋼材として肌
焼鋼（例えばクロムモリブデン鋼ＳＣＭ４２０）を使用
し、これに熱処理として浸炭焼入れ焼戻しを行って、表
層部の表面硬さを５７〜６２ＨＲＣに調整している。
尚、内輪３は、鋼材の削出し品、鋼鈑（例えば冷間圧延
鋼鈑）のプレス成形品とすることもできる。

【００２９】図５は、静止側部材としての外輪４を示し
ている。外輪４は、半径方向に延びたフランジ部４ａ
と、フランジ部４ａの外径端から軸方向の一方に延びた
筒状部４ｃと、筒状部４ｃの一端から外径側に突出した
鍔部４ｄとを主体として構成される。フランジ部４ａに
は、軸方向の他方に突出した複数（例えば３つ）のスト
ッパ部４ａ１が円周方向に所定間隔で配列形成される。
これらストッパ部４ａ１は、外輪１の突出部１ａ２と回
転方向に係合して、外輪１の回動範囲を規制する。ま
た、フランジ部４ａには、軸方向の他方に突出した一対
の係止部４ａ２と、複数（例えば２つ）の装着部４ａ３
とが形成される。一対の係止部４ａ２の円周方向外側面
には、後述する第１クラッチ部（５）のセンタリングバ
ネ（１２：図１１参照）の係合部（１２ａ１、１２ａ
２）がそれぞれ係止される。また、装着部４ａ３の外周
には、センタリングバネ（１２）の巻き部（１２ａ）が
装着される。

【００３０】筒状部４ｃの内周には、出力軸２のカム面
２ｂ１との間に正逆両回転方向に楔隙間を形成する円周
面４ｃ１が形成される。鍔部４ｄには、複数（例えば６
つ）の切欠き部４ｄ１が円周方向に所定間隔で形成され
る。切欠き部４ｄ１は、後述する固定側板（７）の加締
部（７ｃ：図６参照）と適合する。

【００３１】外輪４は、例えば、肌焼鋼、機械構造用炭
素鋼、軸受鋼等の鋼材から鍛造加工によって成形され、
浸炭焼入れ焼戻し、浸炭窒化焼入れ焼戻し、高周波焼入
れ焼戻し、ずぶ焼入れ焼戻し等の適宜の熱処理が施され
る。外輪４は形状的にプレス加工によって製作するのが
望ましく、これとの兼ね合いから外輪４素材としては浸
炭材が好ましい。この実施形態では、外輪４を形成する
鋼材として肌焼鋼（例えばクロムモリブデン鋼ＳＣＭ４
２０）を使用し、これに熱処理として浸炭焼入れ焼戻し
を行って、表層部の表面硬さを５７〜６２ＨＲＣに調整
している。尚、外輪４は、鋼材の削出し品、鋼鈑（例え
ば冷間圧延鋼鈑）のプレス成形品とすることもできる。

【００３２】図６は、外輪４に固定される固定側板７を
示している。固定側板７は、半径方向に延びたフランジ
部７ａと、フランジ部７ａの外径端から外径側に突出し
た複数（例えば４つ）のブラケット部７ｂと、フランジ
部７ａの外径端から軸方向の一方に突出した複数（例え
ば６つ）の加締部７ｃと、フランジ部７ａから軸方向の
一方に突出した複数（例えば４つ）の係止部７ａ１と、
フランジ部７ａの内径端から軸方向の一方に突出したボ
ス部７ｅとを主体として構成される。４つのブラケット
部７ｂは円周方向に所定間隔で形成され、それぞれに中
空ピン状の加締部７ｂ１が一体（又は別体）に形成され
る。６つの加締部７ｃは円周方向に所定間隔で形成さ
れ、それぞれ、二股状に分岐した一対の爪部７ｃ１を備
えている。この加締部７ｃを外輪４の切欠き部４ｄ１に
装着し、一対の爪部７ｃ１を円周方向の相反する方向に
加締めて鍔部４ｄに当接させることにより、外輪４の固
定側板７に対する軸方向相対移動および回転方向相対移
動を防止することができる。加締部７ｂ１は、相手側部
材の取付け穴に加締固定される。

【００３３】ボス部７ｅの内周には、ラジアル軸受面７
ｅ２が形成される。ボス部７ｅは出力軸２の環状凹部２
ｂ４に挿入され、ボス部７ｅの外周と環状凹部２ｂ４の
外周壁との間に後述する摩擦部材（９：図７参照）が装
着される。係止部７ａ１は摩擦部材（９）の凹部（９
ａ）と回転方向に係合して、摩擦部材（９）の固定側板
７に対する相対回転を防止する。ボス部７ｅのラジアル
軸受面７ｅ２は、環状凹部２ｂ４のジャーナル面２ｂ５
に外挿され、ジャーナル面２ｂ５をラジアル方向に支持
する。

【００３４】固定側板７は、例えば、冷間圧延鋼鈑等の
鋼鈑材からプレス加工によって成形される。この実施形
態では、固定側板７を形成する鋼板材として冷間圧延鋼
鈑（例えばＳＰＣＥ）を使用している。また、加締部７
ｃ及び７ｂ１を加締加工する際の加工性等に配慮して、
熱処理は施していない。尚、加締部７ｃ及び７ｂ１等の
加締加工を行う部位に防炭処理（又は防炭防窒処理）を
施して、浸炭焼入れ焼戻し（又は浸炭窒化焼入れ焼戻
し）を行っても良い。

【００３５】図７は、制動手段としての摩擦部材９を示
している。この実施形態において、摩擦部材９はリング
状のもので、その一方の端面には複数（例えば４つ）の
凹部９ａが円周方向に所定間隔で形成される。凹部９ａ
は、固定側板７の係止部７ａ１と回転方向に係合して、
摩擦部材９の固定側板７に対する相対回転を防止する。

【００３６】摩擦部材９は、ゴムや合成樹脂等の弾性材
料で形成され、例えば出力軸２の環状凹部２ｂ４の外周
壁に締代をもって圧入される。摩擦部材９の外周と環状
凹部２ｂ４の外周壁との間に生じる摩擦力によって、出
力軸２に回転方向の制動力（摩擦制動力）が与えられ
る。この制動力（制動トルク）の大きさは、出力軸２に
入力される逆入力トルクの大きさを勘案して適宜設定す
れば良いが、逆入力トルクの還流現象を効果的に防止す
る観点から、想定される逆入力トルクと同程度の大きさ
に設定するのが好ましい。シート高さ調整装置の場合で
は、着座シートに着座者が着座した状態で出力軸２に作
用する逆入力トルクと同程度の大きさに設定するのが良
い。この実施形態のように、制動手段として摩擦部材９
を用いると、制動力を摩擦部材９の締代調整によって設
定し、また変更できるという利点がある。

【００３７】摩擦部材９の材質は特に問わないが、この
実施形態では、摩擦部材９を合成樹脂材料、例えばポリ
アセタール（ＰＯＭ）にグラスファイバーを３０重量％
配合した合成樹脂材料の射出成形品としている。

【００３８】図８（図１のＢ−Ｂ断面）は、第１クラッ
チ部５を示している。第１クラッチ部５は、外輪１に設
けられた複数（例えば１０個）のカム面１ｄと、内輪３
に設けられた円周面３ａ２と、カム面１ｄと円周面３ａ
２との間に介在する係合子としての複数（例えば９個）
のローラ１０と、ローラ１０を保持する保持器１１と、
保持器１１を外輪（４）に回転方向に連結する弾性部
材、例えばセンタリングバネ（１２：図１１参照）とを
主要な要素として構成される。カム面１ｄ、円周面３ａ
２、及びローラ１０によってロック手段が構成され、保
持器１１およびセンタリングバネ（１２）によって復帰
手段が構成される。この実施形態において、カム面１ｄ
は円周面３ａ２との間に正逆両回転方向に楔隙間を形成
する。また、外輪１には操作レバー１３が結合され、操
作レバー１３から外輪１に正方向又は逆方向の入力トル
クが入力される。また、外輪１の内周と内輪３（筒状部
３ａ）の外周との間の空間部、特にカム面１ｄと円周面
３ａ２との間にグリースが封入されている。

【００３９】図１０は、保持器１１を示している。保持
器１１は、ローラ１０を収容する複数（例えば１０個）
の窓形のポケット１１ａと、一方の端面から軸方向の一
方に突出した係止部１１ｂを備えている。係止部１１ｂ
は例えば円弧状に形成され、外輪４の係止部４ａ２の内
周側に挿入される。また、係止部１１ｂの円周方向両側
面１１ｂ１、１１ｂ２には、センタリングバネ（１２：
図１１参照）の係合部（１２ａ１、１２ａ２）がそれぞ
れ係止される。

【００４０】保持器１１の材質は特に問わないが、この
実施形態では、保持器１１を合成樹脂材料、例えばポリ
アミド６６（ＰＡ６６）にグラスファイバーを３０重量
％配合した合成樹脂材料の射出成形品としている。

【００４１】尚、この実施形態では、係止部１１ｂの円
周方向側面１１ｂ１および１１ｂ２のうち一方と近接す
るポケット１１ａ’の軸方向寸法を他のポケット１１ａ
よりも小さくしている。保持器１１の係止部１１ｂはセ
ンタリングバネ（１２）の係合部（１２ａ１、１２ａ
２）と係合して、センタリング（１２）からバネ力を受
けるので、係止部１１ｂの基端部とポケットとの間の軸
方向肉厚が小さいと、この部分の強度不足が心配され
る。そこで、軸方向寸法の小さいポケット１１ａ’を設
けることによって、係止部１１ｂの基端部とポケットと
の間の軸方向肉厚を大きくとって、かかる強度不足の心
配を解消したものである。

【００４２】図１１は、センタリングバネ１２を示して
いる。センタリングバネ１２は、複数の巻き部１２ａ
と、内径側に屈曲した両端の係合部１２ａ１、１２ａ２
を備えている。係合部１２ａ１、１２ａ２は、円周方向
に所定間隔で相対向する。センタリングバネ１２は例え
ば角形線材で形成され、この実施形態では、線材として
ピアノ線材（ＳＷＰＢ）を使用している。角形線材を用
いることにより、同一の内外径に対して、大きなバネ力
を得ることができる。また、各巻き部１２ａの相互間に
隙間を設けることにより、巻き部１２ａ同士の接触によ
る摩擦損失を回避してバネ力の増大を図っている。

【００４３】図１１（ｂ）に示す自然状態において、セ
ンタリングバネ１２の各巻き部１２ａの巻き中心は、同
図における横軸方向に互いにオフセットされている。同
図に示す例では、各巻き部１２ａの巻き中心が奥部側
（係合部１２ａ２の側）から手前側（係合部１２ａ１の
側）にかけて、漸次、横軸左方向にオフセットされてい
る。

【００４４】図１１（ｃ）に示すように、センタリング
バネ１２は、係合部１２ａ１、１２ａ２間の間隔を自然
状態から円周方向に押し広げて（この時、センタリング
バネ１２は若干拡径する。）、外輪４の係止部４ａ２お
よび保持器１１の係止部１１ｂに係止する。これによ
り、保持器１１がセンタリングバネ１２を介して外輪４
に回転方向に連結される。上記のオフセットを設けてい
るため、係合部１２ａ１、１２ａ２を外輪４の係止部４
ａ２および保持器１１の係止部１１ｂに係止した状態
で、すなわち、センタリングバネ１２を所定量拡径させ
た状態で、各巻き部１２ａの巻き中心が一致して、巻き
部１２ａが略同心円状になる。

【００４５】例えば、保持器１１が図１１（ｅ）で外輪
４に対して時計方向に相対回転すると、センタリングバ
ネ１２の時計方向（回転方向前方）の係合部１２ａ１が
保持器１１の係止部１１ｂに押されて時計方向に弾性変
位する｛反時計方向（回転方向後方）の係合部１２ａ２
は外輪４の係止部４ａ２に係止される。｝。これによ
り、センタリングバネ１２は一対の係合部１２ａ１、１
２ａ２間の間隔が押し広げられる方向（拡径する方向）
に撓み、その撓み量に応じた弾性力が蓄積される。尚、
上記のオフセットを設けているため、センタリングバネ
１２が同図に示す状態に拡径した場合でも、外輪１の突
出部１ａ２との干渉は起こらない。また、保持器１１が
同図で反時計方向に相対回転した場合も、上記とは逆の
動作によってセンタリングバネ１２に弾性力が蓄積され
る。

【００４６】次に、図１２〜図１４を参照しながら、第
１クラッチ部５の作用について説明する。尚、図１２〜
図１４において、センタリングバネ１２および外輪４は
模式化され、概念的に示されている。また、操作レバー
１３も記載が省略されている。

【００４７】図１２は、第１クラッチ部５の中立位置を
示している（図８に示す状態）。中立位置において、ロ
ーラ１０はカム面１ｄの中央部に位置し、カム面１ｄと
円周面３ａ２との間に形成される正逆両回転方向の楔隙
間からそれぞれ離脱する。ローラ１０の直径は、カム面
１ｄの中央部と円周面３ａ２との間の半径方向距離より
も若干小さく設定されており、ローラ１０とカム面１ｄ
の中央部および円周面３ａ２との間には半径方向隙間が
ある。尚、後述するように、出力軸２から入力される逆
入力トルクは第２クラッチ部６で正逆両回転方向にロッ
クされる。従って、内輪３は、操作レバー１３（外輪
１）から入力される入力トルクに対してのみ回動動作を
行い、出力軸２から逆入力トルクが入力されても回動せ
ず、その位置を保持する。

【００４８】図１３は、操作レバー１３を揺動操作し
て、外輪１に入力トルクを入力した時の状態を示してい
る。例えば、同図において、外輪１に反時計方向の入力
トルクが入力されると、外輪１の回動に伴い、カム面１
ｄがローラ１０に対して反時計方向に相対移動して、ロ
ーラ１０がその方向の楔隙間に楔係合する。これによ
り、外輪１からの入力トルクがローラ１０を介して内輪
３に伝達され、外輪１、ローラ１０、保持器１１、およ
び内輪３が一体となって反時計方向に回動する。そし
て、保持器１１の回動に伴ってセンタリングバネ１２が
撓み、その撓み量に応じた弾性力ｆが蓄積される。尚、
外輪１の回動量の最大範囲は、外輪１の突出部１ａ２と
外輪４のストッパ部４ａ１との係合によって規制され
る。

【００４９】図１４は、図１３に示す状態から操作レバ
ー１３（外輪１）を開放した時の状態を示している。セ
ンタリングバネ１２に蓄積された弾性力ｆによって、保
持器１１に時計方向の回動力が働き、ローラ１０が保持
器１１に押されてカム面１ｄを押圧する。そうすると、
外輪１が開放されているので、ローラ１０、保持器１
１、および外輪１が内輪３に対して時計方向に空転し
て、図１２に示す中立位置に復帰する。その際、内輪３
は、図１３の回動操作によって与えられた回動位置をそ
のまま維持する。従って、図１３の回動操作を繰り返し
行った場合では、内輪３に各回動操作ごとの回動量が重
畳的に蓄積される。尚、図１２において、外輪１に時計
方向の入力トルクが入力された場合は、上記とは逆の動
作を行う。

【００５０】図１５（図１のＡ−Ａ断面）は、第２クラ
ッチ部６を示している。第２クラッチ部６は、外輪４に
設けられた円周面４ｃ１と、出力軸２に設けられた複数
（例えば８つ）のカム面２ｂ１と、各カム面２ｂ１と円
周面４ｃ１との間に介在する係合子としての一対（例え
ば総数８対）のローラ２０と、一対のローラ２０に配置
されて両ローラ２０に離反方向の押圧力を付与する弾性
部材、例えば断面略Ｎ字形の板バネ２１と、内輪３の柱
部３ｃと、内輪３のピン３ｂ１および出力軸２のピン孔
２ｂ３とを主要な要素として構成される。カム面２ｂ
１、円周面４ｃ１、一対のローラ２０、および板ばね２
１によってロック手段が構成され、一対のローラ２０の
円周方向両側に位置する内輪３の柱部３ｃによってロッ
ク解除手段が構成され、内輪３のピン３ｂ１および出力
軸２のピン孔２ｂ３によってトルク伝達手段が構成され
る。外輪４の内周と出力軸２（大径部２ｂ）の外周との
間の空間部、特にカム面２ｂ１と円周面４ｃ１との間に
グリースが封入されている。

【００５１】この実施形態において、板バネ２１は、図
２２に示すように、２つの円弧状の屈曲部２１ａ、屈曲
部２１ａの対向端部同士をつなぐ連結部２１ｂ、および
両屈曲部２１ａの他方の端部から延びる側板部２１ｃか
らなる断面略Ｎ字型である。２つの側板部２１ｃはほぼ
平行な平坦面で、連結部２１ｂはこれらに対して傾斜し
た平坦面状である。この板バネ２１は、例えばステンレ
ス鋼（例えばＳＵＳ３０１ＣＰＳ−Ｈ）で形成し、さら
に熱処理としてテンパー処理を施して形成される。

【００５２】図１６に拡大して示すように、中立位置に
おいて、一対のローラ２０は板ばね２１によって、それ
ぞれ、カム面２ｂ１と円周面４ｃ１との間に形成される
正逆両回転方向の楔隙間の方向に押圧される。この時、
内輪３の各柱部３ｃと各ローラ２０との間にはそれぞれ
回転方向隙間δ１が存在する。また、内輪３のピン３ｂ
１と出力軸２のピン孔２ｂ３との間には正逆両回転方向
にそれぞれ回転方向隙間δ２が存在する。回転方向隙間
δ１と回転方向隙間δ２とは、δ１＜δ２の関係を有す
る。回転方向隙間δ１の大きさは、例えば０〜０．４ｍ
ｍ（第２クラッチ部６の軸心を中心として０〜１．５
°）程度、回転方向隙間δ２の大きさは、例えば０．４
〜０．８ｍｍ（第２クラッチ部６の軸心を中心として
１．８〜３．７°）程度である。

【００５３】同図に示す状態で、例えば、出力軸２に時
計方向の逆入力トルクが入力されると、反時計方向（回
転方向後方）のローラ２０がその方向の楔隙間と楔係合
して、出力軸２が外輪４に対して時計方向にロックされ
る。出力軸２に反時計方向の逆入力トルクが入力される
と、時計方向（回転方向後方）のローラ２０がその方向
の楔隙間と楔係合して、出力軸２が外輪４に対して反時
計方向にロックされる。従って、出力軸２からの逆入力
トルクは、第２クラッチ部６によって正逆両回転方向に
ロックされる。

【００５４】図１７は、外輪１からの入力トルク（同図
で時計方向）が第１クラッチ部５を介して内輪３に入力
され、内輪３が同図で時計方向に回動を始めた初期状態
を示している。回転方向隙間がδ１＜δ２に設定されて
いるため、先ず、内輪３の反時計方向（回転方向後方）
の柱部３ｃがその方向（回転方向後方）のローラ２０と
係合して、これを板ばね２１の弾性力に抗して時計方向
（回転方向前方）に押圧する。これにより、反時計方向
（回転方向後方）のローラ２０がその方向の楔隙間から
離脱して、出力軸２のロック状態が解除される。従っ
て、出力軸２は時計方向に回動可能となる。

【００５５】内輪３がさらに時計方向に回動すると、図
１８に示すように、内輪３のピン３ｂ１が出力軸２のピ
ン孔２ｂ３と時計方向に係合する。これにより、内輪３
からの時計方向の入力トルクがピン３ｂ１およびピン孔
２ｂ３を介して出力軸２に伝達され、出力軸２が時計方
向に回動する。外輪１に反時計方向の入力トルクが入力
された場合は、上記とは逆の動作で出力軸２が反時計方
向に回動する。従って、外輪１からの正逆両回転方向の
入力トルクは、第１クラッチ部５、内輪３、およびトル
ク伝達手段としてのピン３ｂ１およびピン孔２ｂ３を介
して出力軸２に伝達され、出力軸２が正逆両回転方向に
回動する。尚、内輪３からの入力トルクがなくなると、
板ばね２１の弾性復元力によって図１６に示す中立位置
に復帰する。

【００５６】図２３（ａ）（ｂ）に示すように、一対の
ローラ２０はロックを開放するたびに内輪３によって押
圧されるが、押圧に伴ってローラ２０間の隙間（バネ空
間）がＬ1からＬ2となって狭くなるため（Ｌ2＜Ｌ1）、
ローラ２０間の板バネ２１には大きな撓み（応力）が生
じる。そのため、板バネ２０としてはこのような応力に
対しても塑性変形を起こさない弾性限度の高いものが望
まれる。上述した断面Ｎ型の板バネ２１は、二箇所に屈
曲部２１ａを有するために屈曲部２１ａでの撓みが少な
く、図２４（ａ）（ｂ）に示す断面Ｕ字型や断面Ｖ字型
のように一箇所にのみ屈曲部２１ａ’を有する板バネ２
１’に比べて塑性変形を起こしにくい。従って、Ｎ型の
板バネ２１を使用することにより、バネ空間寸法Ｈを縮
小してクラッチユニットの小型化を図ることが可能とな
る。また、Ｕ字型やＶ字型の板バネ２１’では、出力軸
２のカム面２ｂ１に板バネ２１’装着用の軸方向溝２３
（図２４参照）が必要となるが、Ｎ型の板バネ２１は自
立可能であるため、この種の溝が不要であり、カム面２
ｂ１のうちで板バネ２１の取り付け部を溝のない平坦面
とすることができる（図３（ｂ）参照）。従って、出力
軸２の加工コストを低減すると共に、溝の形成による応
力集中の問題を回避することができる。

【００５７】板バネ２１の屈曲部２１ａを三箇所以上に
形成してもよいが、その場合には十分な押圧力を得るこ
とが困難となり、かつバネ空間寸法も大きくなる点が懸
念される。板バネ２１の代わりに図２５に示す円錐バネ
のようなコイルバネ２２を使用すれば、バネ空間寸法を
小さくしつつも十分な弾性限度が得られるが、互いに絡
み易く、分離が困難となるために部品管理上問題を生じ
る。以上の理由から、弾性部材としては、板バネ２１、
特に二つの屈曲部２１ａを有する板バネが望ましい。も
ちろん上記弊害が問題とならないのであれば、Ｕ字型や
Ｖ字型の板バネ２１、あるいはコイルバネ２２を使用す
ることもできる。

【００５８】ところで、クラッチの外径寸法を保持しつ
つクラッチのトルク容量を大きくするためには、図２６
（ａ）に示すストラト角θを大きくするのが効果的であ
る。ここで、ストラト角とは、外輪４の円周面４ｃ１お
よび出力軸２のカム面２ｂ１に対するローラ２０の接触
点とローラ２０の中心とを結んでできる三角形の内角の
うちで鋭角のものをいう。同図（ｂ）に示すようにスト
ラト角θを大きくすると、楔空間に噛み込んだローラ２
０の受ける面圧が低くなり、トルク容量を大きくするこ
とができるが、その一方でストラト角θが過大であると
ローラ２０が楔空間に噛み込まなくなってクラッチとし
ての機能が害される。従って、クラッチとしての機能を
確保しつつ十分なトルク容量を得るためには、ストラト
角θを３°〜４．５°の範囲、より好ましくは４°〜
４．５°の範囲に設定するのがよい。

【００５９】以上の実施形態では、図２７に拡大して示
すように、出力軸２のカム面２ｂ１を円周に対して弦を
なす平坦面としているが、このカム面２ｂ１を図２８に
示すように二つのテーパ面で中央部に鈍角の頂部を有す
る凸状に形成すると、ストラト角θを平坦状のカム面と
同程度にした場合でもバネ空間寸法がＬ3からＬ4に拡大
するので（Ｌ3＜Ｌ4）、板バネ２１の設計自由度が向上
し、板バネ２１の剛性アップによるトルク容量の増大
や、板バネ２１寸法の小型化によるクラッチユニットの
小型化が可能となる。この場合、二つのテーパ状カム面
２ｂ１のテーパ角φは１°〜５°の範囲に設定するのが
望ましい。

【００６０】上述した外輪１、出力軸２、内輪３、外輪
４、第１クラッチ部５、第２クラッチ部６、固定側板７
および摩擦部材９を図１に示す態様でアッセンブリする
と、この実施形態のクラッチユニットが完成する。外輪
１には例えば樹脂製の操作レバー（１３）が結合され、
出力軸２は図示されていない出力側機構の回動部材に連
結される。また、固定側板７は図示されていないケーシ
ング等の固定部材に加締部７ｂ１で加締固定される。
尚、外輪１は、鍔部１ｃの外側に装着されたワッシャ
（又はナット）１８と外輪４のフランジ部４ａとの間で
所定の隙間をもって軸方向の両側に抜け止め規制され
る。

【００６１】第１クラッチ部５において、センタリング
バネ１２は外輪１の突出部１ａ２の内周に収容され、外
輪１の一方の端面と外輪４のフランジ部４ａとの間で軸
方向の両側に抜け止め規制される。また、保持器１１お
よびローラ１０は、外輪１の鍔部１ｃと外輪４のフラン
ジ部４ａとの間で軸方向の両側に抜け止め規制される。
第１クラッチ部５の保持器１１、ローラ１０、およびセ
ンタリングバネ１２が外輪１の内部に収容されており、
入力側部分に突出した部分がない。また、保持器１１が
内輪３の円周面３ａ２に外挿され、保持器１１の回動が
内輪３の円周面３ａ２によって案内されるので、回動時
の保持器１１の傾きがなく、円滑なクラッチ動作が可能
である。

【００６２】第２クラッチ部６は、外輪４と固定側板７
とで囲まれた空間部に径方向および軸方向にコンパクト
に収められている。また、ロック解除手段としての柱部
３ｃと、トルク伝達手段としてのピン３ｂ１が内輪３に
一体に設けられているので、部品点数が少なく、構造も
簡単である。また、柱部３ｃ間のポケット３ｃ１が軸方
向の一方（側板７側）に開口した形状であるため、出力
軸２、内輪３、外輪４等をアッセンブリした後、ローラ
２０と板ばね２１を、ポケット３ｃ１の軸方向の開口部
から該ポケット３ｃ１内に組み入れることができ、組立
作業が容易である。

【００６３】さらに、出力軸２を内輪３のラジアル軸受
面３ａ１と固定側板７のラジアル軸受面７ｅ２によって
両持ち的に支持する構造であるため、出力軸２の回動動
作が安定し、しかも第１クラッチ部５および第２クラッ
チ部６に偏荷重が作用しにくく、円滑なクラッチ動作が
可能である。

【００６４】図１９は、自動車の乗員室に装備される座
席シート３０を示している。座席シート３０は着座シー
ト３０ａと背もたれシート３０ｂとで構成され、着座シ
ート３０ａの高さＨを調整するシート高さ調整装置３
１、背もたれシート３０ｂの傾斜θを調整するシート傾
斜調整装置３２、および着座シート３０ａの前後位置Ｌ
を調整するシートスライド調整装置（図示省略）を備え
ている。着座シート３０ａの高さＨの調整はシート高さ
調整装置３１の操作レバー３１ａ（図８の操作レバー１
３に対応）によって行い、背もたれシート３０ｂの傾斜
θの調整はシート傾斜調整装置３２の操作レバー３２ａ
によって行い、着座シート３０ａの前後位置Ｌの調整は
シートスライド調整装置の操作レバー（図示省略）によ
って行う。上述した実施形態のクラッチユニットは、例
えばシート高さ調整装置３１に組込まれる。

【００６５】図２０（ａ）は、シート高さ調整装置３１
の一構造例を概念的に示している。シートスライドアジ
ャスタ３１ｂのスライド可動部材３１ｂ１にリンク部材
３１ｃ、３１ｄの一端がそれぞれ回動自在に枢着され
る。リンク部材３１ｃの他端はリンク部材３１ｅを介し
てセクターギヤ３１ｆに回動自在に枢着される。セクタ
ーギヤ３１ｆは着座シート３０ａに回動自在に枢着さ
れ、支点３１ｆ１回りに揺動可能である。リンク部材３
１ｄの他端は着座シート３０ａに回動自在に枢着され
る。上述した実施形態のクラッチユニットＸは、固定側
板７を介して着座シート３０ａの適宜の部位に固定さ
れ、その外輪１に例えば樹脂製の操作レバー３１ａ（図
８、図９における操作レバー１３に相当）が結合され、
出力軸２にセクターギヤ３１ｆと噛合するピニオンギヤ
３１ｇが連結される。

【００６６】例えば、図２０（ｂ）において、操作レバ
ー３１ａを反時計方向（上側）に揺動操作すると、その
方向の入力トルクがクラッチユニットＸを介してピニオ
ンギヤ３１ｇに伝達され、ピニオンギヤ３１ｇが反時計
方向に回動する。そして、ピニオンギヤ３１ｇと噛合す
るセクターギヤ３１ｆが時計方向に揺動して、リンク部
材３１ｃの他端をリンク部材３１ｅを介して引っ張る。
その結果、リンク部材３１ｃとリンク部材３１ｄが共に
起立して、着座シート３０ａの座面が高くなる。このよ
うにして、着座シート３０ａの高さＨを調整した後、操
作レバー３１ａを開放すると、操作レバー３１ａが第１
クラッチ部５のセンタリングバネ１２の弾性力（弾性復
元力）によって時計方向に回動して元の位置（中立位
置）に戻る。尚、操作レバー３１ａを時計方向（下側）
に揺動操作した場合は、上記とは逆の動作によって、着
座シート３１ａの座面が低くなる。また、高さ調整後に
操作レバー３１ａを開放すると、操作レバー３１ａが反
時計方向に回動して元の位置（中立位置）に戻る。

【００６７】上記構成のシート高さ調整装置３１によれ
ば、操作レバー３１ａの揺動操作のみで着座シート３０
ａの高さＨを調整することができ、しかも、高さ調整後
の着座シート３０ａの高さ位置を自動的に保持すること
ができる。また、高さ調整後に操作レバー３１ａを開放
すると、操作レバー３１ａを中立位置に自動復帰させる
ことができ、その場合でも復帰時の動作が円滑でラチェ
ット機構のような騒音発生の問題も生じない。さらに、
摩擦部材９によって出力軸２に回転方向の制動力を与え
ているので、操作レバー３１ａの操作時における逆入力
トルクの還流現象がなく（又は少なく）、安定した調整
操作が可能である。

【００６８】尚、上述した実施形態のクラッチユニット
における内輪３に代えて、図２１に示す内輪３’を使用
しても良い。同図に示す内輪３’は、筒状部３ａと、そ
れ以外の部分（フランジ部３ｂ、柱部３ｃ、及びピン３
ｂ１からなる部分）とを別体構造とし、両部分をロー付
け等の適宜の固着手段で固着したものである。一体構造
の内輪３に比べ、比較的低コストでかつ精度良く製造で
きるという利点がある。

【００６９】

【発明の効果】本発明によれば、シートの位置調整およ
び位置保持と、操作部材の位置復帰とを実現することが
でき、しかも構造が簡単かつ小型・低コストであり、動
作が円滑で、操作時の騒音発生がない座席シート調整装
置を備えた座席シートを提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施形態に係るクラッチユニットを示す
縦断面図である。

【図２】外輪（入力側部材）の縦断面図｛図２
（ａ）｝、正面図｛図２（ｂ）｝である。

【図３】出力軸（出力側部材）の縦断面図｛図３
（ａ）｝、正面図｛図３（ｂ）｝である。

【図４】内輪（制御部材）の正面図｛図４（ａ）｝、縦
断面図｛図４（ｂ）｝、部分平面図｛図４（ｃ）｝であ
る。

【図５】外輪（静止側部材）の正面図｛図５（ａ）｝、
縦断面図｛図５（ｂ）｝である。

【図６】固定側板の縦断面図｛図６（ａ）｝、正面図
｛図６（ｂ）｝である。

【図７】摩擦部材（制動手段）の縦断面図｛図７
（ａ）｝、正面図｛図７（ｂ）｝である。

【図８】第１クラッチ部を示す横断面図｛図１のＢ−Ｂ
断面｝である。

【図９】第１クラッチ部を示す正面図である。

【図１０】第１クラッチ部の保持器を示す横断面図｛図
９（ａ）｝、縦断面図｛図９（ｂ）｝、正面図｛図９
（ｃ）｝である。

【図１１】第１クラッチ部のセンタリングバネを示す側
面図｛図１０（ａ）｝、正面図｛図１０（ｂ）｝、装着
図｛図１０（ｃ）｝、拡大断面図｛図１０（ｄ）｝、作
動図｛図１０（ｅ）｝である。

【図１２】第１クラッチ部の作用を説明する概念図であ
る（中立位置）。

【図１３】第１クラッチ部の作用を説明する概念図であ
る（トルク伝達時）。

【図１４】第１クラッチ部の作用を説明する概念図であ
る（復帰時）。

【図１５】第２クラッチ部を示す横断面図｛図１のＡ−
Ａ断面｝である。

【図１６】第２クラッチ部の作用を説明する部分拡大横
断面図である（中立位置）。

【図１７】第２クラッチ部の作用を説明する部分拡大横
断面図である（ロック解除時）。

【図１８】第２クラッチ部の作用を説明する部分拡大横
断面図である（トルク伝達時）。

【図１９】自動車の座席シートを示す概念図である。

【図２０】シート高さ調整装置の一構造例を示す概念図
である。

【図２１】制御部材（内輪）の他の実施形態を示す正面
図｛図２１（ａ）｝、縦断面図｛図２１（ｂ）｝であ
る。

【図２２】第２クラッチ部に使用される弾性部材の斜視
図である。

【図２３】第２クラッチ部の作用を説明する部分拡大横
断面図で、ロック時｛図２３（ａ）｝、ロック解除時
｛図２３（ｂ）｝を示す。

【図２４】弾性部材の他例を表す斜視図で、Ｕ型板バネ
｛図２４（ａ）｝、およびＶ型板バネ｛図２４（ｂ）｝
を示す。

【図２５】弾性部材の他例（コイルバネ）を表す斜視図
である。

【図２６】第２クラッチ部の作用を説明する部分拡大横
断面図で、ストラト角の小さい場合｛図２３（ａ）｝と
大きい場合｛図２３（ｂ）｝を示す。

【図２７】第２クラッチ部の作用を説明する部分拡大横
断面図である（カム面が平坦面）。

【図２８】第２クラッチ部の作用を説明する部分拡大横
断面図である（カム面がテーパ面）。

【符号の説明】

１外輪（入力側部材）２出力軸（出力側部材）２ｂ１カム面３内輪（制御部材）４外輪（静止側部材）５第１クラッチ部６第２クラッチ部７固定側板９摩擦部材（制動手段）２０ローラ（係合子）２１板バネ（弾性部材）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者栗田昌弘三重県桑名市大字東方字尾弓田3066 エヌティエヌ株式会社内Ｆターム(参考） 3B087 BA01 BD13 DD02 DD10 DE10 3B099 AA05 BA02 CA05 CA36 CB00

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】着座シートと、背もたれシートと、座席
シート調整装置とを有する座席シートにおいて、座席シ
ート調整装置は、その操作レバーと回動部材との間に介
装されるクラッチユニットを有し、クラッチユニット
は、前記操作レバーに結合される入力側部材と、前記回
動部材に連結される出力側部材と、入力側部材からの入
力トルクを出力側部材に伝達する制御部材と、回転が拘
束される静止側部材と、入力側部材と制御部材との間に
設けられ、入力側部材からの入力トルクを制御部材に伝
達する第１クラッチ部と、静止側部材と出力側部材との
間に設けられ、弾性部材の弾性力により、一対の係合子
を正逆両回転方向の楔空間にそれぞれ押し込んで、出力
側部材からの正逆方向の逆入力トルクを静止側部材との
間でロックする第２クラッチ部とを備え、第２クラッチ
部の弾性部材が、二つの屈曲部を有する板バネで形成さ
れていることを特徴とする座席シート。
【請求項２】板バネが、二つの屈曲部の一端同士をつ
なぐ連結部と、両屈曲部の他端から延びる側板部とを有
する請求項１記載の座席シート。
【請求項３】楔空間を形成する出力側部材のカム面
が、板バネの取付け部において平坦面である請求項２記
載の座席シート。
【請求項４】着座シートと、背もたれシートと、座席
シート調整装置とを有する座席シートにおいて、座席シ
ート調整装置は、その操作レバーと回動部材との間に介
装されるクラッチユニットを有し、クラッチユニット
は、前記操作レバーに結合される入力側部材と、前記回
動部材に連結される出力側部材と、入力側部材からの入
力トルクを出力側部材に伝達する制御部材と、回転が拘
束される静止側部材と、入力側部材と制御部材との間に
設けられ、入力側部材からの入力トルクを制御部材に伝
達する第１クラッチ部と、静止側部材と出力側部材との
間に設けられ、弾性部材の弾性力により、一対の係合子
を正逆両回転方向の楔空間にそれぞれ押し込んで、出力
側部材からの正逆方向の逆入力トルクを静止側部材との
間でロックする第２クラッチ部とを備え、出力側部材が
前記楔空間を形成するカム面を有し、出力側部材のカム
面が二つのテーパ面で凸状に形成されていることを特徴
とする座席シート。
【請求項５】テーパ面の傾斜角が１°〜５°である請
求項４記載のク座席シート。
【請求項６】第２クラッチ部のストラト角が３°〜
４．５°である請求項４または５記載の座席シート。
【請求項７】第１クラッチ部は、入力側部材からの入
力トルクに対して入力側部材と制御部材とをロックする
ロック手段と、入力側部材が解放されたときに入力側部
材を入力トルクが入力される前の中立位置に復帰させる
復帰手段とを備えている請求項１から６の何れかに記載
の座席シート。
【請求項８】第２クラッチ部は、出力側部材からの逆
入力トルクに対して出力側部材と静止側部材とをロック
するロック手段と、入力側部材からの入力トルクに対し
てロック手段によるロック状態を解除するロック解除手
段と、ロック手段によるロック状態が解除された状態の
ときに制御部材と出力側部材との間で入力トルクを伝達
するトルク伝達手段とを備えている請求項１から７の何
れかに記載の座席シート。
【請求項９】座席シート調整装置は、着座シートのシ
ート高さ調整装置である請求項１から８の何れかに記載
の座席シート。
【請求項１０】前記シート高さ調整装置は、着座シー
トをスライド可動部材に対して昇降自在に支持する四節
リンク機構と、前記着座シートに回動自在に枢着され、
前記四節リンク機構にリンク部材を介して連結されるセ
クターギヤと、前記クラッチユニットの出力側部材に連
結され、前記セクターギヤと噛合するピニオンギヤとを
備えている請求項９記載の座席シート。