JP2002178805A

JP2002178805A - 座席シート

Info

Publication number: JP2002178805A
Application number: JP2001311357A
Authority: JP
Inventors: Masahiro Kurita; 昌弘栗田; Masahiro Kawai; 正浩川合
Original assignee: NTN Corp; Shiroki Corp; NTN Toyo Bearing Co Ltd
Current assignee: NTN Corp; Shiroki Corp
Priority date: 2001-10-09
Filing date: 2001-10-09
Publication date: 2002-06-26

Abstract

(57)【要約】【課題】クラッチ部に装備されるセンタリングバネと
その周辺部との干渉を回避しつつ、コンパクト化および
設計自由度の向上を図る。【解決手段】センタリングバネ12を、複数巻きのねじ
りコイルバネで構成し、自然状態での各巻き中心を、組
付け状態での保持器１１の作動量（相対回転角）の増大
に伴う各巻き中心の移行の方向と逆方向に偏位させる。
そして、センタリングバネ１２の各巻き中心を、組付け
状態での保持器１１の非作動時に、同心上に位置させ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、自動車の乗員室等に装
備される座席シートに関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、自動車の着座シートのシート高
さ調整装置では、着座シートからの荷重（シート自重お
よび着座者の体重等）を支持するためのブレーキ部を出
力側機構に設け、このブレーキ部の入力軸に操作部材か
ら正方向または逆方向の入力トルクを入力することによ
って着座シートの高さ調整を行うと共に、操作部材を開
放した状態での着座シートの位置をブレーキ部で保持す
ることによって上記の保持機能を実現している。

【０００３】この種の装置は、取付けスペースの制約、
操作性、あるいは商品価値等を勘案すれば、コンパクト
化を図ることが好ましい。そこで、本出願人は、先の特
許出願（特願２０００−２４０２１３号）において、座
席シート調整装置に好適な機器として、入出力間のトル
ク伝達経路に介在する制御部材と入力側部材との間に第
１クラッチ部を設けると共に、回転が拘束される静止側
部材と出力側部材との間に第２クラッチ部を設け、この
２つのクラッチ部を一体的にユニット化してなるクラッ
チユニットを提案した。このクラッチユニットによれ
ば、上記の所要動作を確保した上でコンパクト化を図る
ことが期待できる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記クラッ
チユニットの第１クラッチ部は、入力側部材と制御部材
との間に介在する係合子と、静止側部材に対する相対回
転を通じて係合子の係合・離脱を制御する保持器と、静
止側部材と保持器とを回転方向に連結するセンタリング
バネとを備えている。

【０００５】上記センタリングバネとしては、図２２に
示すように、複数回巻かれた巻き戻し型のねじりコイル
バネＸａが一例として使用される。そして、このセンタ
リングバネＸａの両端には係合部Ｘａ１，Ｘａ２が形成
され、同図に示す自然状態では、複数巻きの各巻き中心
が同心上に位置している。

【０００６】このセンタリングバネＸａが第１クラッチ
部に組付けられた場合には、同図（ｃ）に示すように、
一対の係合部Ｘａ１，Ｘａ２が巻き戻し方向に押し広げ
られた状態で、保持器の係止部Ｘｂと静止側部材の係止
部Ｘｃとにそれぞれ係止している。この状態の下では、
センタリングバネＸａの各巻き中心が上記の押し広げに
起因して順次偏位している。

【０００７】このような状態から、同図（ｄ）に示すよ
うに、保持器（係止部Ｘｂ）が静止側部材（係止部Ｘ
ｃ）に対して相対回転した場合には、センタリングバネ
Ｘａの各巻き中心の偏位量が大きくなり、これに伴っ
て、例えば係合部Ｘａ１の近傍が外径側に膨出して、入
力側部材Ｘｄ（操作部材側の外輪）に接触する惧れが生
じる。

【０００８】この問題を回避するには、センタリングバ
ネＸａの収容スペースを拡張する必要があるため、第１
クラッチ部の大型化につながることが推測される。

【０００９】なお、これに対しては、図２３に示すよう
な巻き締め型のセンタリングバネＹａを使用することが
試みられている。しかしながら、このセンタリングバネ
Ｙａが第１クラッチ部に組付けられた場合には、同図
（ｂ）に示すように、一対の係合部Ｙａ１，Ｙａ２が巻
き締め方向に押し広げられた状態で、保持器の係止部Ｙ
ｂと静止側部材の係止部Ｙｃとに係止するため、センタ
リングバネＹａが縮径すると同時に、各巻き中心が上記
の押し広げに起因して順次偏位する。

【００１０】このような状態から保持器が相対回転した
場合には、センタリングバネＹａがさらに縮径すると同
時に、各巻き中心の偏位量が大きくなり、センタリング
バネＹａが保持器を締め付ける惧れが生じ、期待するク
ラッチ機能が得られなくなる場合がある。この問題を回
避するには、上記の場合と同様に、第１クラッチ部を拡
張せねばならず、クラッチユニットのコンパクト化に対
する支障や、その設計範囲の狭まりが懸念される。

【００１１】本発明は、上記事情に鑑みてなされたもの
であり、クラッチ部におけるセンタリングバネの構造に
改良を加えることにより、センタリングバネとその周辺
部との干渉を回避しつつ、クラッチユニット、ひいては
座席シートのコンパクト化および設計自由度の向上を図
ることを技術的課題とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記技術的課題を達成す
るため、本発明は、着座シートと、背もたれシートと、
座席シート調整装置とを有する座席シートにおいて、座
席シート調整装置は、その操作レバーと回動部材との間
に介装されるクラッチユニットを有し、クラッチユニッ
トは、操作レバーに結合される入力側部材と、回動部材
に連結される出力側部材と、入力側部材と出力側部材と
の間のトルク伝達経路の途中に設けられたクラッチ部
と、クラッチ部に設けられた係合子の係合・離脱を制御
する保持器と、保持器をセンタリングするセンタリング
バネとを備え、センタリングバネは、複数巻きのねじり
コイルバネで構成され、自然状態での各巻き中心が、組
付け状態での保持器の作動量の増大に伴う各巻き中心の
移行の方向と逆方向に偏位していることに特徴づけられ
る。このような構成によれば、複数巻きのねじりコイル
バネで構成されたセンタリングバネがクラッチ部に組付
けられた状態で、保持器が作動（相対回転）した場合に
は、その作動量（相対回転角）の増大に伴ってセンタリ
ングバネの各巻き中心が所定方向に移行する。この場
合、センタリングバネは、自然状態での各巻き中心が上
記所定方向とは逆方向に偏位しているので、保持器の作
動時にはその偏位に対応した分だけ各巻き中心の偏位量
が小さくなる。これにより、クラッチ部におけるセンタ
リングバネの収容スペースを小径にすることが可能とな
り、クラッチユニット、ひいては座席シートのコンパク
ト化が図られると共に、その設計自由度が高められる。

【００１３】上記の構成は、クラッチ部が、入力側部材
および出力側部材の相互間のトルク伝達経路に介在する
制御部材と入力側部材との間に設けられる第１クラッチ
部と、回転が拘束される静止側部材と出力側部材との間
に設けられる第２クラッチ部とを備え、入力側部材から
の入力トルクを第１クラッチ部および制御部材を介して
出力側部材に伝達し、出力側部材からの逆入力トルクを
第２クラッチ部を介して静止側部材との間でロックする
ように構成し、第１クラッチ部に、係合子、保持器、お
よびセンタリングバネを配設し、係合子が、入力側部材
と制御部材との間に介在し、保持器が、静止側部材に対
する相対回転作動を通じて係合子の係合・離脱を制御
し、センタリングバネが、静止側部材と保持器とを回転
方向に連結しているクラッチユニットに適用することが
できる。このようにすれば、第１クラッチ部におけるセ
ンタリングバネの収容スペースを小径にでき、クラッチ
ユニット全体、ひいては座席シートのコンパクト化につ
ながると共に、設計自由度の向上にも寄与できる。

【００１４】上記センタリングバネの各巻き中心は、組
付け状態での保持器の非作動時に、同心上に位置してい
ることが好ましい。このようにすれば、保持器の作動方
向（相対回転方向）が正逆何れであっても、センタリン
グバネの各巻き中心は双方に対して均等に偏位すること
になり、偏位量の小量化が効率良く行われる。

【００１５】上記センタリングバネとしては、巻き戻し
型のバネを使用することが好ましい。このようにすれ
ば、センタリングバネが縮径することはないので、保持
器の外径側に小径のセンタリングバネを配設した場合で
あっても、センタリングバネが保持器を締め付けてクラ
ッチ機能を阻害することはなく、これによりセンタリン
グバネの小径化が図られる。

【００１６】また、上記センタリングバネの断面形状
は、非丸形であることが好ましい。すなわち、同一の内
外径であっても、丸形よりも大きなバネ剛性が得られる
非丸形とすることにより、例えば入力側部材に取付けら
れる操作レバーを充分な強度で水平位置に保持できる。
特に、センタリングバネの断面形状を矩形とすることに
より、同一の内径および幅であっても、外径を変更する
だけでねじりトルクの変更を行うことができ、必要なね
じりトルクの設定変更に対して柔軟な対応が可能とな
る。

【００１７】さらに、上記センタリングバネは、線間に
隙間を設けて巻かれた所謂ピッチ巻きバネであることが
好ましい。すなわち、線間に隙間が存在しない所謂密着
ばねを使用した場合には、線間に生じる摩擦損失によっ
て所要のねじり力や戻り力が得られないことになるが、
ピッチ巻きバネを使用することによって、このような不
具合を回避できる。

【００１８】上記の座席シート調整装置には、着座シー
トの高さを調整するシート高さ調整装置、背もたれシー
トの傾斜を調整するシート傾斜調整装置、着座シートの
前後位置を調整するシートスライド調整装置が含まれる
が、本発明は、着座シートのシート高さ調整装置に特に
好適である。この構成によれば、着座シートの高さ調整
を操作レバーの揺動操作によって行うことが可能になる
ので、従来装置に比べて操作上の利便性が増すと同時
に、車体や座席シートの設計自由度を高めることがで
き、特に小型車や大衆車のシート高さ調整装置に極めて
有用である。上記のシート高さ調整装置は、着座シート
をスライド可動部材に対して昇降自在に支持する四節リ
ンク機構と、着座シートに回動自在に枢着され、四節リ
ンク機構にリンク部材を介して連結されるセクターギヤ
と、クラッチユニットの出力側部材に連結され、セクタ
ーギヤと噛合するピニオンギヤとを備えたものとするこ
とができる。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
従って説明する。

【００２０】図１は、本発明の実施形態に係る自動車の
座席シートのシート高さ調整装置（３１：図１９及び図
２０参照）に組み込まれるクラッチユニットの全体構成
を示している。このクラッチユニットは、入力側部材と
しての外輪１と、出力側部材としての出力軸２と、制御
部材としての内輪３と、静止側部材としての外輪４と、
外輪１と内輪３との間に設けられた第１クラッチ部５
と、外輪４と出力軸２との間に設けられた第２クラッチ
部６とを主要な要素として構成される。

【００２１】図２は、入力側部材としての外輪１を示し
ている。外輪１の外周には、外径側に突出した複数（例
えば３つ）のリブ１ａと、複数（例えば４つ）のリブ１
ｂと、複数（例えば２つ）のリブ１ｅと、１つ又は複数
のリブ１ｆが円周方向に所定間隔で形成される。リブ１
ａの軸方向一端側部分は外輪１の一端から軸方向に突出
して、突出部１ａ２を形成する。また、３つのリブ１ａ
のうち何れか１つ、例えば同図で上側に位置するリブ１
ａの外周に、このクラッチユニットを相手側部材に取付
ける際の方向識別に用いる識別マーク１ａ１が設けられ
ている。この実施形態において、識別マーク１ａ１は軸
方向溝の形態をなしている。これらリブ１ａ、１ｂ、１
ｅおよび１ｆは、外輪１の外周に装着される操作レバー
（１３：図８、図９参照）と回転方向に係合して、操作
レバー（１３）の外輪１に対する相対回転を防止する。

【００２２】リブ１ｂには、軸方向のねじ孔１ｂ１が形
成される。操作レバー（１３）の外輪１に対する軸方向
相対移動は、リブ１ｂのねじ穴１ｂ１に操作レバー（１
３）をねじ結合することによって防止される。図９に示
すように、この実施形態では、右ハンドル車や左ハンド
ル車、車体や座席シートの設計等に応じて、クラッチユ
ニットおよび操作レバー（１３）を座席シートの左右い
ずれの側にも配置可能とするため、外輪１を同図におけ
るＹ軸に対して左右対称形状にして、操作レバー（１
３）を左右いずれの向きにも装着できるようにしてい
る。この場合、操作レバー（１３）の操作トルクは主に
１８０°対向した位置にある２つのリブ１ｂのねじ結合
部分に作用するので、これらの２つのリブ１ｂにのみね
じ穴１ｂ１を形成し、残りの２つのリブ１ｂにはねじ穴
１ｂ１を加工する際の下穴（貫通穴）をそのまま残して
おいても良い。これにより、ねじ穴加工の加工コストを
低減することができる。例えば、操作レバー（１３）を
同図で右向きに装着する場合（実線）は、同図でＹ軸に
対して右方向に傾斜した傾斜線上に位置する２つのリブ
１ｂにねじ穴１ｂ１を形成し、左方向に傾斜した傾斜線
上に位置する２つのリブ１ｂは下穴１ｂ１’にする。操
作レバー（１３）を同図で右向きに装着する場合（２点
鎖線）は、上記とは逆にする。勿論、４つのリブ１ｂに
全てねじ穴１ｂ１を形成しても良い。

【００２３】突出部１ａ２の内周には、後述する第１ク
ラッチ部（５）のセンタリングバネ（１２：図１１参
照）が収容される。また、突出部１ａ２が後述する外輪
（４：図５参照）のストッパ部（４ａ１）と回転方向に
係合することによって、外輪１の回動範囲が規制され
る。

【００２４】外輪１の他端部内周には、内径側に延びた
鍔部１ｃが形成される。この鍔部１ｃは、後述する第１
クラッチ部（５）の保持器（１１：図１、図１０参照）
を軸方向の一方に抜け止め規制すると共に、外輪１の内
輪３に対する同軸性を保持する役割を持つ。また、外輪
１の内周には、複数（例えば１０個）のカム面１ｄが円
周方向に等間隔で形成される。各カム面１ｄは、円周方
向中央部が深く、そこから円周方向両側に向かって傾斜
状に浅くなっている。

【００２５】外輪１は、例えば、肌焼鋼、機械構造用炭
素鋼、軸受鋼等の鋼材から鍛造加工によって成形され、
浸炭焼入れ焼戻し、浸炭窒化焼入れ焼戻し、高周波焼入
れ焼戻し、ずぶ焼入れ焼戻し等の適宜の熱処理が施され
る。この実施形態では、外輪１を形成する鋼材として肌
焼鋼（例えばクロムモリブデン鋼ＳＣＭ４２０）を使用
し、これに熱処理として浸炭焼入れ焼戻しを行って、少
なくともカム面１ｄにおける表層部の表面硬さを５７〜
６２ＨＲＣに調整している。ここで、ＨＲＣはロックウ
ェル硬さのＣスケールを表している。なお、外輪１は、
鋼材の削出し品、鋼鈑（例えば冷間圧延鋼鈑）のプレス
成形品とすることもできる。

【００２６】図３は、出力側部材としての出力軸２を示
している。出力軸２は、一端側にジャーナル部２ａ、中
央側に大径部２ｂ、他端側に連結部２ｃを備えている。
ジャーナル部２ａは、後述する内輪（３：図４参照）の
ラジアル軸受面（３ａ１）に挿入される。大径部２ｂの
外周には、複数（例えば８つ）のカム面２ｂ１が円周方
向に等間隔で形成される。各カム面２ｂ１は、出力軸２
の軸心を中心とする円に対して弦をなす平坦面状に形成
される。また、大径部２ｂの一端側部分には軸方向の複
数（例えば８つ）のピン孔２ｂ３が円周所定間隔に形成
される。これらピン孔２ｂ３には後述する内輪（３：図
４参照）のピン（３ｂ１）が挿入される。また、大径部
２ｂの他端側部分には環状凹部２ｂ４が形成される。こ
の環状凹部２ｂ４には後述する摩擦部材（９：図７参
照）が装着され、また、環状凹部２ｂ４の内周壁２ｂ５
は、後述する固定側板（７：図６参照）のラジアル軸受
面（７ｅ２）に挿入されるジャーナル面になる。連結部
２ｃには、他の回動部材を連結するための歯型２ｃ１が
形成される。

【００２７】出力軸２は、例えば、肌焼鋼、機械構造用
炭素鋼、軸受鋼等の鋼材から鍛造加工によって成形さ
れ、浸炭焼入れ焼戻し、浸炭窒化焼入れ焼戻し、高周波
焼入れ焼戻し、ずぶ焼入れ焼戻し等の適宜の熱処理が施
される。この実施形態では、出力軸２を形成する鋼材と
して肌焼鋼（例えばクロムモリブデン鋼ＳＣＭ４２０）
を使用し、これに熱処理として浸炭焼入れ焼戻しを行っ
て、表層部の表面硬さを５７〜６２ＨＲＣに調整してい
る。なお、出力軸２は、鋼材の削出し品とすることもで
きる。

【００２８】図４は、制御部材としての内輪３を示して
いる。内輪３は、筒状部３ａと、筒状部３ａの一端から
外径側に延びたフランジ部３ｂと、フランジ部３ｂの外
径端から軸方向の一方に延びた複数（例えば８本）の柱
部３ｃとを主体として構成される。筒状部３ａは、出力
軸２のジャーナル部２ａに外挿され、かつ、外輪１の内
部に内挿される。筒状部３ａの他端側部分の内周には、
出力軸２のジャーナル部２ａをラジアル方向に支持する
ラジアル軸受面３ａ１が形成され、筒状部３ａの他端側
部分の外周には、外輪１のカム面１ｄとの間に正逆両回
転方向に楔隙間を形成する円周面３ａ２が形成される。
フランジ部３ｂには、軸方向の一方に突出した複数（例
えば８つ）のピン３ｂ１が円周方向に所定間隔で形成さ
れる。これらピン３ｂ１は、出力軸２のピン孔２ｂ３に
それぞれ挿入される。また、円周方向に隣接した柱部３
ｃ間には、軸方向の一方に向かって開口したポケット３
ｃ１が形成され、これらポケット３ｃ１に後述する第２
クラッチ部（６：図１５参照）のローラ（２０）と板ば
ね（２１）が収容される。ローラ（２０）と板ばね（２
１）を、ポケット３ｃ１の軸方向の開口部から該ポケッ
ト３ｃ１内に組み入れることができるので、組立作業が
容易である。

【００２９】内輪３は、例えば、肌焼鋼、機械構造用炭
素鋼、軸受鋼等の鋼材から鍛造加工によって成形され、
浸炭焼入れ焼戻し、浸炭窒化焼入れ焼戻し、高周波焼入
れ焼戻し、ずぶ焼入れ焼戻し等の適宜の熱処理が施され
る。この実施形態では、内輪３を形成する鋼材として肌
焼鋼（例えばクロムモリブデン鋼ＳＣＭ４２０）を使用
し、これに熱処理として浸炭焼入れ焼戻しを行って、表
層部の表面硬さを５７〜６２ＨＲＣに調整している。な
お、内輪３は、鋼材の削出し品、鋼鈑（例えば冷間圧延
鋼鈑）のプレス成形品とすることもできる。

【００３０】図５は、静止側部材としての外輪４を示し
ている。外輪４は、半径方向に延びたフランジ部４ａ
と、フランジ部４ａの外径端から軸方向の一方に延びた
筒状部４ｃと、筒状部４ｃの一端から外径側に突出した
鍔部４ｄとを主体として構成される。フランジ部４ａに
は、軸方向の他方に突出した複数（例えば３つ）のスト
ッパ部４ａ１が円周方向に所定間隔で配列形成される。
これらストッパ部４ａ１は、外輪１の突出部１ａ２と回
転方向に係合して、外輪１の回動範囲を規制する。ま
た、フランジ部４ａには、軸方向の他方に突出した一対
の係止部４ａ２と、複数（例えば２つ）の装着部４ａ３
とが形成される。一対の係止部４ａ２の円周方向外側面
には、後述する第１クラッチ部（５）のセンタリングバ
ネ（１２：図１１参照）の係合部（１２ａ１、１２ａ
２）がそれぞれ係止される。また、装着部４ａ３の外周
には、センタリングバネ（１２）の巻き部（１２ａ）が
装着される。

【００３１】筒状部４ｃの内周には、出力軸２のカム面
２ｂ１との間に正逆両回転方向に楔隙間を形成する円周
面４ｃ１が形成される。鍔部４ｄには、複数（例えば６
つ）の切欠き部４ｄ１が円周方向に所定間隔で形成され
る。切欠き部４ｄ１は、後述する固定側板（７）の加締
部（７ｃ：図６参照）と適合する。

【００３２】外輪４は、例えば、肌焼鋼、機械構造用炭
素鋼、軸受鋼等の鋼材から鍛造加工によって成形され、
浸炭焼入れ焼戻し、浸炭窒化焼入れ焼戻し、高周波焼入
れ焼戻し、ずぶ焼入れ焼戻し等の適宜の熱処理が施され
る。この実施形態では、外輪４を形成する鋼材として肌
焼鋼（例えばクロムモリブデン鋼ＳＣＭ４２０）を使用
し、これに熱処理として浸炭焼入れ焼戻しを行って、表
層部の表面硬さを５７〜６２ＨＲＣに調整している。な
お、外輪４は、鋼材の削出し品、鋼鈑（例えば冷間圧延
鋼鈑）のプレス成形品とすることもできる。

【００３３】図６は、外輪４に固定される固定側板７を
示している。固定側板７は、半径方向に延びたフランジ
部７ａと、フランジ部７ａの外径端から外径側に突出し
た複数（例えば４つ）のブラケット部７ｂと、フランジ
部７ａの外径端から軸方向の一方に突出した複数（例え
ば６つ）の加締部７ｃと、フランジ部７ａから軸方向の
一方に突出した複数（例えば４つ）の係止部７ａ１と、
フランジ部７ａの内径端から軸方向の一方に突出したボ
ス部７ｅとを主体として構成される。４つのブラケット
部７ｂは円周方向に所定間隔で形成され、それぞれに中
空ピン状の加締部７ｂ１が一体（又は別体）に形成され
る。６つの加締部７ｃは円周方向に所定間隔で形成さ
れ、それぞれ、二股状に分岐した一対の爪部７ｃ１を備
えている。この加締部７ｃを外輪４の切欠き部４ｄ２に
装着し、一対の爪部７ｃ１を円周方向の相反する方向に
加締めて鍔部４ｄに当接させることにより、外輪４の固
定側板７に対する軸方向相対移動および回転方向相対移
動を防止することができる。加締部７ｂ１は、相手側部
材の取付け穴に加締固定される。

【００３４】ボス部７ｅの内周には、ラジアル軸受面７
ｅ２が形成される。ボス部７ｅは出力軸２の環状凹部２
ｂ４に挿入され、ボス部７ｅの外周と環状凹部２ｂ４の
外周壁との間に後述する摩擦部材（９：図７参照）が装
着される。係止部７ａ１は摩擦部材（９）の凹部（９
ａ）と回転方向に係合して、摩擦部材（９）の固定側板
７に対する相対回転を防止する。ボス部７ｅのラジアル
軸受面７ｅ２は、環状凹部２ｂ４のジャーナル面２ｂ５
に外挿され、ジャーナル面２ｂ５をラジアル方向に支持
する。

【００３５】固定側板７は、例えば、冷間圧延鋼鈑等の
鋼鈑材からプレス加工によって成形される。この実施形
態では、固定側板７を形成する鋼板材として冷間圧延鋼
鈑（例えばＳＰＣＥ）を使用している。また、加締部７
ｃ及び７ｂ１を加締加工する際の加工性等に配慮して、
熱処理は施していない。なお、加締部７ｃ及び７ｂ１等
の加締加工を行う部位に防炭処理（又は防炭防窒処理）
を施して、浸炭焼入れ焼戻し（又は浸炭窒化焼入れ焼戻
し）を行っても良い。

【００３６】図７は、制動手段としての摩擦部材９を示
している。この実施形態において、摩擦部材９はリング
状のもので、その一方の端面には複数（例えば４つ）の
凹部９ａが円周方向に所定間隔で形成される。凹部９ａ
は、固定側板７の係止部７ａ１と回転方向に係合して、
摩擦部材９の固定側板７に対する相対回転を防止する。

【００３７】摩擦部材９は、ゴムや合成樹脂等の弾性材
料で形成され、例えば出力軸２の環状凹部２ｂ４の外周
壁に締代をもって圧入される。摩擦部材９の外周と環状
凹部２ｂ４の外周壁との間に生じる摩擦力によって、出
力軸２に回転方向の制動力（摩擦制動力）が与えられ
る。この制動力（制動トルク）の大きさは、出力軸２に
入力される逆入力トルクの大きさを勘案して適宜設定す
れば良いが、逆入力トルクの還流現象を効果的に防止す
る観点から、想定される逆入力トルクと同程度の大きさ
に設定するのが好ましい。シート高さ調整装置の場合で
は、着座シートに着座者が着座した状態で出力軸２に作
用する逆入力トルクと同程度の大きさに設定するのが良
い。この実施形態のように、制動手段として摩擦部材９
を用いると、制動力を摩擦部材９の締代調整によって設
定し、また変更できるという利点がある。

【００３８】摩擦部材９の材質は特に問わないが、この
実施形態では、摩擦部材９を合成樹脂材料、例えばポリ
アセタール（ＰＯＭ）にグラスファイバーを３０重量％
配合した合成樹脂材料の射出成形品としている。

【００３９】図８（図１のＢ−Ｂ断面）は、第１クラッ
チ部５を示している。第１クラッチ部５は、外輪１に設
けられた複数（例えば１０個）のカム面１ｄと、内輪３
に設けられた円周面３ａ２と、カム面１ｄと円周面３ａ
２との間に介在する係合子としての複数（例えば９個）
のローラ１０と、ローラ１０を保持する保持器１１と、
保持器１１を外輪（４）に回転方向に連結する弾性部
材、例えばセンタリングバネ（１２：図１１参照）とを
主要な要素として構成される。カム面１ｄ、円周面３ａ
２、及びローラ１０によってロック手段が構成され、保
持器１１およびセンタリングバネ（１２）によって復帰
手段が構成される。この実施形態において、カム面１ｄ
は円周面３ａ２との間に正逆両回転方向に楔隙間を形成
する。また、外輪１には操作レバー１３が結合され、操
作レバー１３から外輪１に正方向又は逆方向の入力トル
クが入力される。また、外輪１の内周と内輪３（筒状部
３ａ）の外周との間の空間部、特にカム面１ｄと円周面
３ａ２との間にグリースが封入されている。

【００４０】図１０は、保持器１１を示している。保持
器１１は、ローラ１０を収容する複数（例えば１０個）
の窓形のポケット１１ａと、一方の端面から軸方向の一
方に突出した係止部１１ｂを備えている。係止部１１ｂ
は例えば円弧状に形成され、外輪４の係止部４ａ２の内
周側に挿入される。また、係止部１１ｂの円周方向両側
面１１ｂ１、１１ｂ２には、センタリングバネ（１２：
図１１参照）の係合部（１２ａ１、１２ａ２）がそれぞ
れ係止される。

【００４１】保持器１１の材質は特に問わないが、この
実施形態では、保持器１１を合成樹脂材料、例えばポリ
アミド６６（ＰＡ６６）にグラスファイバーを３０重量
％配合した合成樹脂材料の射出成形品としている。

【００４２】なお、この実施形態では、係止部１１ｂの
円周方向側面１１ｂ１および１１ｂ２のうち一方と近接
するポケット１１ａ’の軸方向寸法を他のポケット１１
ａよりも小さくしている。

【００４３】図１１は、センタリングバネ１２を示して
いる。センタリングバネ１２は、複数巻き（図例では略
３巻き）のねじりコイルバネであって、複数の巻き部１
２ａの両端にそれぞれ内径側に屈曲する係合部１２ａ
１，１２ａ２が形成され、この一対の係合部１２ａ１，
１２ａ２は、円周方向に所定間隔で対向している。ま
た、このセンタリングバネ１２は、断面形状が非丸形例
えば矩形の線材で形成され、この実施形態では、線材と
してピアノ線材（ＳＷＰＢ）を使用している。さらに、
このセンタリングバネ１２は、自然状態から巻き戻して
使用される巻き戻し型のバネであると共に、同図（ｅ）
に示すように巻き部１２ａの線間に隙間Ｓを設けて巻か
れた所謂ピッチ巻きバネである。このように、巻き部１
２ａの線間に隙間Ｓを設けることにより、線間の接触に
よる摩擦損失が回避される。

【００４４】同図（ｂ）に示すように、センタリングバ
ネ１２が自然状態にある時には、複数巻きの各巻き中心
が、巻き戻し変形に伴う各巻き中心の移行の方向と逆方
向に偏位している。換言すれば、センタリングバネ１２
の巻き部１２ａの各巻き中心は、後述する組付け状態で
保持器１１の外輪４に対する相対回転角が増大した際に
各巻き中心が移行する方向と逆方向に偏位している。そ
して、このセンタリングバネ１２を第１クラッチ部５に
組付ける場合には、同図（ｃ）に示すように、一対の係
合部１２ａ１，１２ａ２間の間隔を円周方向に押し広げ
た状態で（この時、センタリングバネ１２は巻き戻され
て若干拡径する）、この一対の係合部１２ａ１，１２ａ
２を保持器１１の係止部１１ｂおよび外輪４の係止部４
ａ２に係止させる。これにより、保持器１１がセンタリ
ングバネ１２を介して外輪４に回転方向に連結される。
この時点において、センタリングバネ１２の各巻き中心
は、同心上に位置している。

【００４５】このような状態から、同図（ｄ）に示すよ
うに、保持器１１が例えば外輪４に対して時計方向に相
対回転した場合には、センタリングバネ１２の時計方向
（回転方向前方）の係合部１２ａ１が保持器１１の係止
部１１ｂに押されて時計方向に弾性変位する。この時点
において、センタリングバネ１２の反時計方向（回転方
向後方）の係合部１２ａ２は、外輪４の係止部４ａ２に
係止されている。これにより、センタリングバネ１２
は、一対の係合部１２ａ１，１２ａ２間の間隔が押し広
げられる方向（拡径する方向）に撓み、その撓み量に応
じた弾性力が蓄積される。この場合、センタリングバネ
１２の各巻き中心は、保持器１１の相対回転角の増大に
伴って移行するが、保持器１１の非相対回転時には各巻
き中心が同心上に位置しているため、保持器１１が所定
角度相対回転した場合の各巻き中心の偏位量は僅かな量
となる。この後、保持器１１に作用する回動力が解除さ
れたされた場合には、センタリングバネ１２の弾性力に
よって、保持器１１（係止部１１ｂ）が同図（ｃ）に示
す中立位置にセンタリングされる。なお、保持器１１が
同図（ｃ）に示す状態から反時計方向に相対回転した場
合には、センタリングバネ１２の反時計方向の係合部１
２ａ２が保持器１１の係止部１１ｂに押されて反時計方
向に弾性変位し、上記とは逆の動作によってセンタリン
グバネ１２に弾性力が蓄積される。

【００４６】以上のように、保持器１１の相対回転時に
おけるセンタリングバネ１２の各巻き中心の偏位量が小
さくなることにより、入力側部材としての外輪１の突出
部１ａ２との干渉が生じなくなる。この結果、上記セン
タリングバネ１２を有する第１クラッチ部５が内蔵され
たクラッチユニットの設計自由度が増すと共に、クラッ
チユニットのコンパクト化を図ることが可能となる。

【００４７】なお、センタリングバネ１２における上記
の構造は、巻き締め型のバネについても適用可能であ
る。すなわち、既述の図２３（ａ）に示す自然状態での
巻き締め型センタリングバネＹａの各巻き中心を、組付
け状態での保持器の相対回転角の増大による各巻き中心
の移行の方向と逆方向に偏位させる。そして、既述の図
２３（ｂ）に示す組付け状態での保持器（係止部Ｙｂ）
の非相対回転時に、センタリングバネＹａの各巻き中心
を同心上に位置させる。この場合には、センタリングバ
ネＹａの内径を、縮径によって保持器との干渉が生じな
い寸法に設定しておく必要がある。

【００４８】以上のようなセンタリングバネ１２（Ｙ
ａ）の構造は、この実施形態のように第１クラッチ部５
と第２クラッチ部６との２つのクラッチ部を備えたクラ
ッチユニットに限らず、単一のクラッチ部を有するクラ
ッチユニットについても同様にして適用できる。

【００４９】次に、図１２〜図１４を参照しながら、第
１クラッチ部５の作用について説明する。なお、図１２
〜図１４において、センタリングバネ１２および外輪４
は模式化され、概念的に示されている。また、操作レバ
ー１３も記載が省略されている。

【００５０】図１２は、第１クラッチ部５の中立位置を
示している（図８に示す状態）。中立位置において、ロ
ーラ１０はカム面１ｄの中央部に位置し、カム面１ｄと
円周面３ａ２との間に形成される正逆両回転方向の楔隙
間からそれぞれ離脱する。ローラ１０の直径は、カム面
１ｄの中央部と円周面３ａ２との間の半径方向距離より
も若干小さく設定されており、ローラ１０とカム面１ｄ
の中央部および円周面３ａ２との間には半径方向隙間が
ある。なお、後述するように、出力軸２から入力される
逆入力トルクは第２クラッチ部６で正逆両回転方向にロ
ックされる。従って、内輪３は、操作レバー１３（外輪
１）から入力される入力トルクに対してのみ回動動作を
行い、出力軸２から逆入力トルクが入力されても回動せ
ず、その位置を保持する。

【００５１】図１３は、操作レバー１３を揺動操作し
て、外輪１に入力トルクを入力した時の状態を示してい
る。例えば、同図において、外輪１に反時計方向の入力
トルクが入力されると、外輪１の回動に伴い、カム面１
ｄがローラ１０に対して反時計方向に相対移動して、ロ
ーラ１０がその方向の楔隙間に楔係合する。これによ
り、外輪１からの入力トルクがローラ１０を介して内輪
３に伝達され、外輪１、ローラ１０、保持器１１、およ
び内輪３が一体となって反時計方向に回動する。そし
て、保持器１１の回動に伴ってセンタリングバネ１２が
撓み、その撓み量に応じた弾性力ｆが蓄積される。な
お、外輪１の回動量の最大範囲は、外輪１の突出部１ａ
２と外輪４のストッパ部４ａ１との係合によって規制さ
れる。

【００５２】図１４は、図１３に示す状態から操作レバ
ー１３（外輪１）を開放した時の状態を示している。セ
ンタリングバネ１２に蓄積された弾性力ｆによって、保
持器１１に時計方向の回動力が働き、ローラ１０が保持
器１１に押されてカム面１ｄを押圧する。そうすると、
外輪１が開放されているので、ローラ１０、保持器１
１、および外輪１が内輪３に対して時計方向に空転し
て、図１２に示す中立位置に復帰する。その際、内輪３
は、図１３の回動操作によって与えられた回動位置をそ
のまま維持する。従って、図１３の回動操作を繰り返し
行った場合では、内輪３に各回動操作ごとの回動量が重
畳的に蓄積される。なお、図１２において、外輪１に時
計方向の入力トルクが入力された場合は、上記とは逆の
動作を行う。

【００５３】図１５（図１のＡ−Ａ断面）は、第２クラ
ッチ部６を示している。第２クラッチ部６は、外輪４に
設けられた円周面４ｃ１と、出力軸２に設けられた複数
（例えば８つ）のカム面２ｂ１と、各カム面２ｂ１と円
周面４ｃ１との間に介在する係合子としての一対（例え
ば総数８対）のローラ２０と、一対のローラ２０間に介
在する弾性部材、例えば断面Ｎ字形の板バネ２１と、内
輪３の柱部３ｃと、内輪３のピン３ｂ１および出力軸２
のピン孔２ｂ３とを主要な要素として構成される。カム
面２ｂ１、円周面４ｃ１、一対のローラ２０、および板
ばね２１によってロック手段が構成され、一対のローラ
２０の円周方向両側に位置する内輪３の柱部３ｃによっ
てロック解除手段が構成され、内輪３のピン３ｂ１およ
び出力軸２のピン孔２ｂ３によってトルク伝達手段が構
成される。なお、この実施形態において、板バネ２１は
ステンレス鋼（例えばＳＵＳ３０１ＣＰＳ−Ｈ）で形成
し、熱処理としてテンパー処理を施している。また、外
輪４の内周と出力軸２（大径部２ｂ）の外周との間の空
間部、特にカム面２ｂ１と円周面４ｃ１との間にグリー
スが封入されている。

【００５４】図１６に拡大して示すように、中立位置に
おいて、一対のローラ２０は板ばね２１によって、それ
ぞれ、カム面２ｂ１と円周面４ｃ１との間に形成される
正逆両回転方向の楔隙間の方向に押圧される。この時、
内輪３の各柱部３ｃと各ローラ２０との間にはそれぞれ
回転方向隙間δ１が存在する。また、内輪３のピン３ｂ
１と出力軸２のピン孔２ｂ３との間には正逆両回転方向
にそれぞれ回転方向隙間δ２が存在する。回転方向隙間
δ１と回転方向隙間δ２とは、δ１＜δ２の関係を有す
る。回転方向隙間δ１の大きさは、例えば０〜０．４ｍ
ｍ（第２クラッチ部６の軸心を中心として０〜１．５
°）程度、回転方向隙間δ２の大きさは、例えば０．４
〜０．８ｍｍ（第２クラッチ部６の軸心を中心として
１．８〜３．７°）程度である。

【００５５】同図に示す状態で、例えば、出力軸２に時
計方向の逆入力トルクが入力されると、反時計方向（回
転方向後方）のローラ２０がその方向の楔隙間と楔係合
して、出力軸２が外輪４に対して時計方向にロックされ
る。出力軸２に反時計方向の逆入力トルクが入力される
と、時計方向（回転方向後方）のローラ２０がその方向
の楔隙間と楔係合して、出力軸２が外輪４に対して反時
計方向にロックされる。従って、出力軸２からの逆入力
トルクは、第２クラッチ部６によって正逆両回転方向に
ロックされる。

【００５６】図１７は、外輪１からの入力トルク（同図
で時計方向）が第１クラッチ部５を介して内輪３に入力
され、内輪３が同図で時計方向に回動を始めた初期状態
を示している。回転方向隙間がδ１＜δ２に設定されて
いるため、先ず、内輪３の反時計方向（回転方向後方）
の柱部３ｃがその方向（回転方向後方）のローラ２０と
係合して、これを板ばね２１の弾性力に抗して時計方向
（回転方向前方）に押圧する。これにより、反時計方向
（回転方向後方）のローラ２０がその方向の楔隙間から
離脱して、出力軸２のロック状態が解除される。従っ
て、出力軸２は時計方向に回動可能となる。内輪３がさ
らに時計方向に回動すると、図１８に示すように、内輪
３のピン３ｂ１が出力軸２のピン孔２ｂ３と時計方向に
係合する。これにより、内輪３からの時計方向の入力ト
ルクがピン３ｂ１およびピン孔２ｂ３を介して出力軸２
に伝達され、出力軸２が時計方向に回動する。外輪１に
反時計方向の入力トルクが入力された場合は、上記とは
逆の動作で出力軸２が反時計方向に回動する。従って、
外輪１からの正逆両回転方向の入力トルクは、第１クラ
ッチ部５、内輪３、およびトルク伝達手段としてのピン
３ｂ１およびピン孔２ｂ３を介して出力軸２に伝達さ
れ、出力軸２が正逆両回転方向に回動する。なお、内輪
３からの入力トルクがなくなると、板ばね２１の弾性復
元力によって図１６に示す中立位置に復帰する。

【００５７】上述した外輪１、出力軸２、内輪３、外輪
４、第１クラッチ部５、第２クラッチ部６、固定側板７
および摩擦部材９を図１に示す態様でアッセンブリする
と、この実施形態のクラッチユニットが完成する。外輪
１には例えば樹脂製の操作レバー（１３）が結合され、
出力軸２は図示されていない出力側機構の回動部材に連
結される。また、固定側板７は図示されていないケーシ
ング等の固定部材に加締部７ｂ１で加締固定される。な
お、外輪１は、鍔部１ｃの外側に装着されたワッシャ
（又はナット）１８と外輪４のフランジ部４ａとの間で
軸方向の両側に抜け止め規制される。

【００５８】第１クラッチ部５において、センタリング
バネ１２は外輪１の突出部１ａ２の内周に収容され、外
輪１の一方の端面と外輪４のフランジ部４ａとの間で軸
方向の両側に抜け止め規制される。また、保持器１１お
よびローラ１０は、外輪１の鍔部１ｃと外輪４のフラン
ジ部４ａとの間で軸方向の両側に抜け止め規制される。
第１クラッチ部５の保持器１１、ローラ１０、およびセ
ンタリングバネ１２が外輪１の内部に収容されており、
入力側部分に突出した部分がない。また、保持器１１が
内輪３の円周面３ａ２に外挿され、保持器１１の回動が
内輪３の円周面３ａ２によって案内されるので、回動時
の保持器１１の傾きがなく、円滑なクラッチ動作が可能
である。

【００５９】第２クラッチ部６は、外輪４と固定側板７
とで囲まれた空間部に径方向および軸方向にコンパクト
に収められている。また、ロック解除手段としての柱部
３ｃと、トルク伝達手段としてのピン３ｂ１が内輪３に
一体に設けられているので、部品点数が少なく、構造も
簡単である。また、柱部３ｃ間のポケット３ｃ１が軸方
向の一方（側板７側）に開口した形状であるため、出力
軸２、内輪３、外輪４等をアッセンブリした後、ローラ
２０と板ばね２１を、ポケット３ｃ１の軸方向の開口部
から該ポケット３ｃ１内に組み入れることができ、組立
作業が容易である。

【００６０】さらに、出力軸２を内輪３のラジアル軸受
面３ａ１と固定側板７のラジアル軸受面７ｅ２によって
両持ち的に支持する構造であるため、出力軸２の回動動
作が安定し、しかも第１クラッチ部５および第２クラッ
チ部６に偏荷重が作用しにくく、円滑なクラッチ動作が
可能である。

【００６１】図１９は、自動車の乗員室に装備される座
席シート３０を示している。座席シート３０は着座シー
ト３０ａと背もたれシート３０ｂとで構成され、着座シ
ート３０ａの高さＨを調整するシート高さ調整装置３
１、背もたれシート３０ｂの傾斜θを調整するシート傾
斜調整装置３２、および着座シート３０ａの前後位置Ｌ
を調整するシートスライド調整装置（図示省略）を備え
ている。着座シート３０ａの高さＨの調整はシート高さ
調整装置３１の操作レバー３１ａによって行い、背もた
れシート３０ｂの傾斜θの調整はシート傾斜調整装置３
２の操作レバー３２ａによって行い、着座シート３０ａ
の前後位置Ｌの調整はシートスライド調整装置の操作レ
バー（図示省略）によって行う。上述した実施形態のク
ラッチユニットは、例えばシート高さ調整装置３１に組
込まれる。

【００６２】図２０（ａ）は、シート高さ調整装置３１
の一構造例を概念的に示している。シートスライドアジ
ャスタ３１ｂのスライド可動部材３１ｂ１にリンク部材
３１ｃ、３１ｄの一端がそれぞれ回動自在に枢着され
る。リンク部材３１ｃの他端はリンク部材３１ｅを介し
てセクターギヤ３１ｆに回動自在に枢着される。セクタ
ーギヤ３１ｆは着座シート３０ａに回動自在に枢着さ
れ、支点３１ｆ１回りに揺動可能である。リンク部材３
１ｄの他端は着座シート３０ａに回動自在に枢着され
る。上述した実施形態のクラッチユニットＸは、固定側
板７を介して着座シート３０ａの適宜の部位に固定さ
れ、その外輪１に例えば樹脂製の操作レバー３１ａ（図
８、図９における操作レバー１３に相当）が結合され、
出力軸２にセクターギヤ３１ｆと噛合するピニオンギヤ
３１ｇが連結される。

【００６３】例えば、図２０（ｂ）において、操作レバ
ー３１ａを反時計方向（上側）に揺動操作すると、その
方向の入力トルクがクラッチユニットＸを介してピニオ
ンギヤ３１ｇに伝達され、ピニオンギヤ３１ｇが反時計
方向に回動する。そして、ピニオンギヤ３１ｇと噛合す
るセクターギヤ３１ｆが時計方向に揺動して、リンク部
材３１ｃの他端をリンク部材３１ｅを介して引っ張る。
その結果、リンク部材３１ｃとリンク部材３１ｄが共に
起立して、着座シート３０ａの座面が高くなる。このよ
うにして、着座シート３０ａの高さＨを調整した後、操
作レバー３１ａを開放すると、操作レバー３１ａが第１
クラッチ部５のセンタリングバネ１２の弾性力（弾性復
元力）によって時計方向に回動して元の位置（中立位
置）に戻る。なお、操作レバー３１ａを時計方向（下
側）に揺動操作した場合は、上記とは逆の動作によっ
て、着座シート３１ａの座面が低くなる。また、高さ調
整後に操作レバー３１ａを開放すると、操作レバー３１
ａが反時計方向に回動して元の位置（中立位置）に戻
る。

【００６４】上記構成のシート高さ調整装置３１によれ
ば、操作レバー３１ａの揺動操作のみで着座シート３０
ａの高さＨを調整することができ、しかも、高さ調整後
の着座シート３０ａの高さ位置を自動的に保持すること
ができる。また、高さ調整後に操作レバー３１ａを開放
すると、操作レバー３１ａを中立位置に自動復帰させる
ことができ、その場合でも復帰時の動作が円滑でラチェ
ット機構のような騒音発生の問題も生じない。さらに、
摩擦部材９によって出力軸２に回転方向の制動力を与え
ているので、操作レバー３１ａの操作時における逆入力
トルクの還流現象がなく（又は少なく）、安定した調整
操作が可能である。

【００６５】なお、上述した実施形態のクラッチユニッ
トにおける内輪３に代えて、図２１に示す内輪３’を使
用しても良い。同図に示す内輪３’は、筒状部３ａと、
それ以外の部分（フランジ部３ｂ、柱部３ｃ、及びピン
３ｂ１からなる部分）とを別体構造とし、両部分をロー
付け等の適宜の固着手段で固着したものである。一体構
造の内輪３に比べ、比較的低コストでかつ精度良く製造
できるという利点がある。

【００６６】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、複数巻き
のねじりコイルバネで構成されたセンタリングバネの自
然状態での各巻き中心が、組み付け状態で保持器の作動
量が増大した際に各巻き中心が移行する方向と逆方向に
偏位していることから、保持器の作動時における各巻き
中心の偏位量が、自然状態での偏位量に対応する分だけ
少なくなり、センタリングバネとその周辺部との干渉が
生じ難くなる。この結果、クラッチ部の小径化が図ら
れ、クラッチユニット、ひいては座席シートのコンパク
ト化が図られると共に、設計自由度が向上する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に実施形態に係るクラッチユニットを示
す縦断面図である。

【図２】図２（ａ）は外輪（入力側部材）の縦断面図、
図２（ｂ）はその背面図である。

【図３】図３（ａ）は出力軸（出力部材）の縦断面図、
図３（ｂ）はその正面図である。

【図４】図４（ａ）は内輪（制御部材）の正面図、図４
（ｂ）はその縦断面図、図４（ｃ）はその要部拡大図で
ある。

【図５】図５（ａ）は外輪（静止側部材）の正面図、図
５（ｂ）はその縦断面図である。

【図６】図６（ａ）は固定側板の縦断面図、図６（ｂ）
はその正面図である。

【図７】図７（ａ）は摩擦部材（制動手段）の縦断面
図、図７（ｂ）はその正面図である。

【図８】第１クラッチ部を示す図１のＢ−Ｂ断面図であ
る。

【図９】操作レバーを示す正面図である。

【図１０】図１０（ａ）は保持器を示す縦断正面図、図
１０（ｂ）はその縦断側面図、図１０（ｃ）はその背面
図である。

【図１１】図１１（ａ）はセンタリングバネの自然状態
を示す側面図、図１１（ｂ）はその自然状態を示す正面
図、図１１（ｃ）はその組付け状態を示す正面図、図１
１（ｄ）はその作用を示す正面図、図１１（ｅ）はその
要部拡大側面図である。

【図１２】第１クラッチ部の作用を示す概念図である
（中立位置）。

【図１３】第１クラッチ部の作用を示す概念図である
（トルク伝達時）。

【図１４】第１クラッチ部の作用を示す概念図である
（復帰時）。

【図１５】第２クラッチ部を示す図１のＡ−Ａ断面図で
ある。

【図１６】第２クラッチ部の作用を示す部分拡大正面図
である（中立位置）。

【図１７】第２クラッチ部の作用を示す部分拡大正面図
である（ロック解除時）。

【図１８】第２クラッチ部の作用を示す部分拡大正面図
である（トルク伝達時）。

【図１９】自動車の座席シートを示す概念図である。

【図２０】図２０（ａ）はシート高さ調整装置の一構造
例を示す概念図、図２０（ｂ）はその要部拡大図であ
る。

【図２１】図２１（ａ）は内輪（制御部材）の他の例を
示す背面図、図２１（ｂ）はその縦断面図である。

【図２２】図２２（ａ）は従来のセンタリングバネの自
然状態を示す側面図、図２２（ｂ）はその自然状態を示
す正面図、図２２（ｃ）はその組付け状態を示す正面
図、図２２（ｄ）はその作用を示す正面図である。

【図２３】図２３（ａ）は従来のセンタリングバネの自
然状態を示す正面図、図２３（ｂ）は、その組付け状態
を示す正面図である。

【符号の説明】

１外輪（入力側部材）２出力軸（出力側部材）３内輪（制御部材）４外輪（静止側部材）５第１クラッチ部６第２クラッチ部７固定側板１１保持器１２センタリングバネ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｆ１６Ｄ 41/08 Ｆ１６Ｄ 41/08 Ｚ (72)発明者川合正浩三重県桑名市大字東方字尾弓田3066 エヌティエヌ株式会社内Ｆターム(参考） 3B084 HA00 3B087 BA02 BA15 3B099 AA05 BA04

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】着座シートと、背もたれシートと、座席
シート調整装置とを有する座席シートにおいて、前記座
席シート調整装置は、その操作レバーと回動部材との間
に介装されるクラッチユニットを有し、前記クラッチユ
ニットは、前記操作レバーに結合される入力側部材と、
前記回動部材に連結される出力側部材と、前記入力側部
材と前記出力側部材との間のトルク伝達経路の途中に設
けられたクラッチ部と、前記クラッチ部に設けられた係
合子の係合・離脱を制御する保持器と、前記保持器をセ
ンタリングするセンタリングバネとを備え、前記センタ
リングバネは、複数巻きのねじりコイルバネで構成さ
れ、自然状態での各巻き中心が、組付け状態での前記保
持器の作動量の増大に伴う各巻き中心の移行の方向と逆
方向に偏位していることを特徴とする座席シート。
【請求項２】前記クラッチ部が、前記入力側部材およ
び前記出力側部材の相互間のトルク伝達経路に介在する
制御部材と前記入力側部材との間に設けられる第１クラ
ッチ部と、回転が拘束される静止側部材と前記出力側部
材との間に設けられる第２クラッチ部とを備え、前記入力側部材からの入力トルクを前記第１クラッチ部
および前記制御部材を介して前記出力側部材に伝達し、
前記出力側部材からの逆入力トルクを前記第２クラッチ
部を介して前記静止側部材との間でロックするように構
成し、前記第１クラッチ部に、前記係合子、前記保持器、およ
び前記センタリングバネを配設し、前記係合子が、前記入力側部材と前記制御部材との間に
介在し、前記保持器が、前記静止側部材に対する相対回
転作動を通じて前記係合子の係合・離脱を制御し、前記
センタリングバネが、前記静止側部材と前記保持器とを
回転方向に連結している請求項１に記載の座席シート。
【請求項３】前記センタリングバネの各巻き中心が、
組付け状態での前記保持器の非作動時に、同心上に位置
している請求項１または２に記載の座席シート。
【請求項４】前記センタリングバネは、巻き戻し型で
ある請求項１〜３の何れかに記載の座席シート。
【請求項５】前記センタリングバネは、線間に隙間を
設けて巻かれている請求項１〜４の何れかに記載の座席
シート。
【請求項６】前記座席シート調整装置が、着座シート
のシート高さ調整装置である請求項１〜５の何れかに記
載の座席シート。
【請求項７】前記シート高さ調整装置は、着座シート
をスライド可動部材に対して昇降自在に支持する四節リ
ンク機構と、前記着座シートに回動自在に枢着され、前
記四節リンク機構にリンク部材を介して連結されるセク
ターギヤと、前記クラッチユニットの出力側部材に連結
され、前記セクターギヤと噛合するピニオンギヤとを備
えている請求項６記載の座席シート。