JP2002146479A - 捻回特性に優れた伸線加工用線材およびその製造方法 - Google Patents
捻回特性に優れた伸線加工用線材およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 伸線性は勿論のこと捻回性にも優れた伸線加
工用線材、およびこうした線材を製造するための有用な
方法を提供する。 【解決手段】 本発明の線材は、Ｓｉ：０．１〜２％、
Ｍｎ：０．２〜２％を夫々含有する共析鋼または過共析
鋼からなると共に、パーライト組織が８０％以上のミク
ロ組織を有し、且つ第２相をなすフェライトの最大長さ
が１０μm以下であり、こうした伸線加工用線材は、線
材を真歪み１．５以上の伸線を行ない、所定の関係式で
規定される温度Ｔ（℃）に加熱してパテンティング処理
を行なうことによって得られる。
工用線材、およびこうした線材を製造するための有用な
方法を提供する。 【解決手段】 本発明の線材は、Ｓｉ：０．１〜２％、
Ｍｎ：０．２〜２％を夫々含有する共析鋼または過共析
鋼からなると共に、パーライト組織が８０％以上のミク
ロ組織を有し、且つ第２相をなすフェライトの最大長さ
が１０μm以下であり、こうした伸線加工用線材は、線
材を真歪み１．５以上の伸線を行ない、所定の関係式で
規定される温度Ｔ（℃）に加熱してパテンティング処理
を行なうことによって得られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スチールコードや
ワイヤソー、ＰＣワイヤーロープ鋼線等の素材として有
用で、良好な捻回特性を発揮する伸線加工用線材、およ
びこの様な線材を製造する為の有用な方法に関するもの
である。
ワイヤソー、ＰＣワイヤーロープ鋼線等の素材として有
用で、良好な捻回特性を発揮する伸線加工用線材、およ
びこの様な線材を製造する為の有用な方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】スチールコードや各種鋼製ロープ等に使
用される硬鋼線を製造するに当たっては、伸線加工用線
材にパテンティング処理を行なった後に冷間伸線加工さ
れるのが一般的である。この伸線加工において、鋼線は
高強度が図られているのであるが、伸線加工時に強度が
高くなり過ぎると縦割れが発生することがある。こうし
たことから、上記の様な伸線加工用線材には、基本的な
特性として伸線性が良好であることが要求される。
用される硬鋼線を製造するに当たっては、伸線加工用線
材にパテンティング処理を行なった後に冷間伸線加工さ
れるのが一般的である。この伸線加工において、鋼線は
高強度が図られているのであるが、伸線加工時に強度が
高くなり過ぎると縦割れが発生することがある。こうし
たことから、上記の様な伸線加工用線材には、基本的な
特性として伸線性が良好であることが要求される。
【０００３】また、上記の様な硬鋼線では、その材質判
定の為にＪＩＳでは「ねじり試験」が規定されており、
その「ねじり回数」、破断状況、ねじれの均一性等が調
査されるが、こうした試験における特性（以下、「捻回
特性」と呼ぶ）に優れている必要がある。特に、その破
断状況において、デラミネーションと呼ばれる縦割れが
発生しないことが重要な特性であるといわれている。
定の為にＪＩＳでは「ねじり試験」が規定されており、
その「ねじり回数」、破断状況、ねじれの均一性等が調
査されるが、こうした試験における特性（以下、「捻回
特性」と呼ぶ）に優れている必要がある。特に、その破
断状況において、デラミネーションと呼ばれる縦割れが
発生しないことが重要な特性であるといわれている。
【０００４】一方、上記の様な鋼線を製造するに当たっ
ては、パーライト変態を利用した製造方法が広く行なわ
れている。こうした方法では、線材をＡ3変態点以上の
温度域（例えば、９００〜１１００℃程度）に加熱して
オーステナイト化（γ化）処理した後、急冷して５５０
〜６００℃程度の温度領域にて恒温変態処理（パテンテ
ィング処理）を行なってパーライト組織を得、引き続き
この線材を冷間伸線加工してワイヤーとするものであ
る。
ては、パーライト変態を利用した製造方法が広く行なわ
れている。こうした方法では、線材をＡ3変態点以上の
温度域（例えば、９００〜１１００℃程度）に加熱して
オーステナイト化（γ化）処理した後、急冷して５５０
〜６００℃程度の温度領域にて恒温変態処理（パテンテ
ィング処理）を行なってパーライト組織を得、引き続き
この線材を冷間伸線加工してワイヤーとするものであ
る。
【０００５】上記の様に、鋼線を製造する際に用いる伸
線加工用線材には特性を向上させるという観点から、こ
れまでにも様々な技術が提案されている良好な伸線加工
性と共に、優れた捻回特性を兼ね備えていることが要求
される。
線加工用線材には特性を向上させるという観点から、こ
れまでにも様々な技術が提案されている良好な伸線加工
性と共に、優れた捻回特性を兼ね備えていることが要求
される。
【０００６】例えば特開平５−３０２１２０号には、伸
線性に影響を与える組織はネットワーク状や厚みのある
セメンタイトであるとの着想の下に、こうした形態のセ
メンタイト組織をできるだけ少なくする方法について開
示されている。そして、その為の具体的な手段として、
鋼線をオーステナイト化した後、Ａ1変態点以下の温度
において、変態開始前あるいは変態中の鋼線に加工を施
しつつパテンティング処理することが開示されている。
線性に影響を与える組織はネットワーク状や厚みのある
セメンタイトであるとの着想の下に、こうした形態のセ
メンタイト組織をできるだけ少なくする方法について開
示されている。そして、その為の具体的な手段として、
鋼線をオーステナイト化した後、Ａ1変態点以下の温度
において、変態開始前あるいは変態中の鋼線に加工を施
しつつパテンティング処理することが開示されている。
【０００７】この技術においては、ねじり試験（捻回試
験）によってデラミネーションを発生しないワイヤーが
得られることも示唆されているが、基本的には伸線性を
向上させることを想定してなされたものであり、捻回特
性に関しては希望するほどの効果が得られていないのが
実状である。
験）によってデラミネーションを発生しないワイヤーが
得られることも示唆されているが、基本的には伸線性を
向上させることを想定してなされたものであり、捻回特
性に関しては希望するほどの効果が得られていないのが
実状である。
【０００８】また、特開平１１−１９９９７８号には、
捻回特性を良好にするという観点から、共析鋼あるいは
過共析鋼において、フェライトの平均粒径を４．０μm
とした伸線加工用線材について開示されている。しかし
ながら、こうした技術においても、近年の要求に応じる
ことのできる程度の伸線性および捻回特性を発揮できる
ものではなかった。
捻回特性を良好にするという観点から、共析鋼あるいは
過共析鋼において、フェライトの平均粒径を４．０μm
とした伸線加工用線材について開示されている。しかし
ながら、こうした技術においても、近年の要求に応じる
ことのできる程度の伸線性および捻回特性を発揮できる
ものではなかった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこうした状況
の下になされたものであって、その目的は、伸線性は勿
論のこと捻回性にも優れた伸線加工用線材、およびこう
した線材を製造するための有用な方法を提供することに
ある。
の下になされたものであって、その目的は、伸線性は勿
論のこと捻回性にも優れた伸線加工用線材、およびこう
した線材を製造するための有用な方法を提供することに
ある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成し得た
本発明の伸線加工用線材とは、Ｓｉ：０．１〜２．０
％、Ｍｎ：０．２〜２．０％を夫々含有する共析鋼また
は過共析鋼からなると共に、パーライト組織が８０％以
上のミクロ組織を有し、且つ第２相をなすフェライトの
最大長さが１０μm以下である点に要旨を有するもので
ある。本発明の線材においては、パーライトのノジュー
ルサイズが２０μm以下であることが好ましい。
本発明の伸線加工用線材とは、Ｓｉ：０．１〜２．０
％、Ｍｎ：０．２〜２．０％を夫々含有する共析鋼また
は過共析鋼からなると共に、パーライト組織が８０％以
上のミクロ組織を有し、且つ第２相をなすフェライトの
最大長さが１０μm以下である点に要旨を有するもので
ある。本発明の線材においては、パーライトのノジュー
ルサイズが２０μm以下であることが好ましい。
【００１１】また、本発明の線材は、所定量のＳｉおよ
びＭｎを含有する共析鋼または過共析鋼（Ｃ含有量が
０．６５〜１．２％程度）からなるものであるが、必要
によって、（ａ）Ｃｕ：０．１％未満（０％を含まな
い）、（ｂ）Ｃｒ：０．８％以下（０％を含まない）、
（ｃ）Ｎｉ：１％以下（０％を含まない）、（ｄ）Ｂ：
０．０００３〜０．００５％（但し、固溶Ｂが０．００
３％以上）、（ｅ）Ｖ：０．１％以下（０％を含まな
い）、Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：
０．１％以下（０％を含まない）およびＭｏ：０．１％
以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以
上、等を含有させることも有効であり、含有される元素
の種類に応じて特性を改善することができる。
びＭｎを含有する共析鋼または過共析鋼（Ｃ含有量が
０．６５〜１．２％程度）からなるものであるが、必要
によって、（ａ）Ｃｕ：０．１％未満（０％を含まな
い）、（ｂ）Ｃｒ：０．８％以下（０％を含まない）、
（ｃ）Ｎｉ：１％以下（０％を含まない）、（ｄ）Ｂ：
０．０００３〜０．００５％（但し、固溶Ｂが０．００
３％以上）、（ｅ）Ｖ：０．１％以下（０％を含まな
い）、Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：
０．１％以下（０％を含まない）およびＭｏ：０．１％
以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以
上、等を含有させることも有効であり、含有される元素
の種類に応じて特性を改善することができる。
【００１２】一方、上記の様な本発明の伸線加工用線材
を製造するに当たっては、線材に対して真歪み１．５以
上の伸線を行ない、下記（１）式で規定される温度Ｔ
（℃）に加熱してパテンティング処理を行なう様にすれ
ばよい。 354[C]+5.15[Cr]+1000[B]+600≦Ｔ≦354[C]+5.15[Cr]+1000[B]+620…（１） 但し、[C]，[Cr]および[B]は、夫々Ｃ，ＣｒおよびＢの
含有量（質量％）を示す。
を製造するに当たっては、線材に対して真歪み１．５以
上の伸線を行ない、下記（１）式で規定される温度Ｔ
（℃）に加熱してパテンティング処理を行なう様にすれ
ばよい。 354[C]+5.15[Cr]+1000[B]+600≦Ｔ≦354[C]+5.15[Cr]+1000[B]+620…（１） 但し、[C]，[Cr]および[B]は、夫々Ｃ，ＣｒおよびＢの
含有量（質量％）を示す。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明者らは、上記目的を達成す
ることのできる伸線加工用線材の実現を目指して様々な
角度から検討した。その結果、ＳｉやＭｎを所定量含有
させた共析鋼または過共析鋼において、パーライト組織
の割合を８０％以上とすると共に、第２相をなすフェラ
イトの最大長さを１０μm以下となる様にすれば、上記
目的が見事に達成されることを見出し、本発明を完成し
た。
ることのできる伸線加工用線材の実現を目指して様々な
角度から検討した。その結果、ＳｉやＭｎを所定量含有
させた共析鋼または過共析鋼において、パーライト組織
の割合を８０％以上とすると共に、第２相をなすフェラ
イトの最大長さを１０μm以下となる様にすれば、上記
目的が見事に達成されることを見出し、本発明を完成し
た。
【００１４】特に本発明においては、捻回特性に影響を
及ぼすのは第２相をなすフェライトの最大長さであると
の着想の下に、更に鋭意研究を重ねたところ、フェライ
トの最大長さを制御する要因は、旧オ−ステナイト粒径
とパテンティング処理での加熱不足によって生じる未溶
解炭化物であることを確認した。そして、この未溶解炭
化物は、フェライトの核生成サイトとなる一方で、オー
ステナイト結晶粒の粒成長を抑制する作用を発揮する。
及ぼすのは第２相をなすフェライトの最大長さであると
の着想の下に、更に鋭意研究を重ねたところ、フェライ
トの最大長さを制御する要因は、旧オ−ステナイト粒径
とパテンティング処理での加熱不足によって生じる未溶
解炭化物であることを確認した。そして、この未溶解炭
化物は、フェライトの核生成サイトとなる一方で、オー
ステナイト結晶粒の粒成長を抑制する作用を発揮する。
【００１５】フェライト生成核をなくすという観点から
すれば、未溶解炭化物を殆どなくす様にすることが好ま
しいのであるが、オーステナイト粒径を制御するために
は少量の未溶解炭化物は必要となる。本発明では、所定
のパテンティング処理条件を設定することによって、オ
ーステナイト粒径と未溶解炭化物量を制御してフェライ
トの最大長さを規定することが可能となり、捻回特性に
優れた伸線加工用線材が実現できたのである。
すれば、未溶解炭化物を殆どなくす様にすることが好ま
しいのであるが、オーステナイト粒径を制御するために
は少量の未溶解炭化物は必要となる。本発明では、所定
のパテンティング処理条件を設定することによって、オ
ーステナイト粒径と未溶解炭化物量を制御してフェライ
トの最大長さを規定することが可能となり、捻回特性に
優れた伸線加工用線材が実現できたのである。
【００１６】尚、前記特開平１１−１９９９７８号の技
術においても、縦割れという破壊現象を抑制するために
は、フェライトの最大粒径（長軸長さ）を１２μm以下
とすることが好ましいことが示唆されているが、具体的
な手段については開示されておらず、またその制御や検
知の困難さから、フェライトの平均粒径について規定し
て捻回特性を向上したものである。これに対して本発明
では、成分設計および熱処理条件を規定することによっ
て、フェライトの最大長さを１０μm以下に制御するこ
とができたのである。
術においても、縦割れという破壊現象を抑制するために
は、フェライトの最大粒径（長軸長さ）を１２μm以下
とすることが好ましいことが示唆されているが、具体的
な手段については開示されておらず、またその制御や検
知の困難さから、フェライトの平均粒径について規定し
て捻回特性を向上したものである。これに対して本発明
では、成分設計および熱処理条件を規定することによっ
て、フェライトの最大長さを１０μm以下に制御するこ
とができたのである。
【００１７】第２相をなすフェライトの最大長さとは、
パーライト組織でないフェライト結晶粒の長径の長さを
意味する。上述の如く、このフェライトの最大長さを１
０μm以下とすることによって優れた捻回特性を示すも
のとなるが、この長さが１０μmを超えると捻回数が不
足したり、デラミネーションと呼ばれる縦割れが発生す
ることになる。
パーライト組織でないフェライト結晶粒の長径の長さを
意味する。上述の如く、このフェライトの最大長さを１
０μm以下とすることによって優れた捻回特性を示すも
のとなるが、この長さが１０μmを超えると捻回数が不
足したり、デラミネーションと呼ばれる縦割れが発生す
ることになる。
【００１８】本発明の線材は、パテンティング処理によ
って生成するパーライト組織を主相とするものである
が、この組織割合が８０％未満では、ベイナイト組織が
増加し、伸線加工性を悪くする。また、上記趣旨から明
らかな様に、本発明の線材においては、フェライトは無
いことが好ましいが、本発明の規定内に制限することで
その影響を最小限にすることができる。
って生成するパーライト組織を主相とするものである
が、この組織割合が８０％未満では、ベイナイト組織が
増加し、伸線加工性を悪くする。また、上記趣旨から明
らかな様に、本発明の線材においては、フェライトは無
いことが好ましいが、本発明の規定内に制限することで
その影響を最小限にすることができる。
【００１９】第２相をなすフェライト最大長さを制御す
るのは、上述の如くオーステナイト粒径も重要な要件で
あるが、パテンティング処理線材では、オーステナイト
粒界は消失してしまい、粒径の測定が事実上不可能とな
る。この点に関しては、ノジュールサイズ（別名：「ブ
ロックサイズ」）では、旧オーステナイト粒径と良い相
関関係を有しており、ノジュールサイズを３０μm以下
となる様にすれば、旧オーステナイト粒径を規定する効
果を発揮できる。即ち、ノジュールサイズを３０μm以
下に制御することによって、第２相フェライトの最大長
さを１０μm以下とすることができるのである。
るのは、上述の如くオーステナイト粒径も重要な要件で
あるが、パテンティング処理線材では、オーステナイト
粒界は消失してしまい、粒径の測定が事実上不可能とな
る。この点に関しては、ノジュールサイズ（別名：「ブ
ロックサイズ」）では、旧オーステナイト粒径と良い相
関関係を有しており、ノジュールサイズを３０μm以下
となる様にすれば、旧オーステナイト粒径を規定する効
果を発揮できる。即ち、ノジュールサイズを３０μm以
下に制御することによって、第２相フェライトの最大長
さを１０μm以下とすることができるのである。
【００２０】本発明の伸線加工用線材は、Ｃを０．６５
〜１．２％程度含む共析鋼または過共析鋼からなるもの
であり、またＳｉやＭｎ等の成分も適切に調整する必要
があるが、これらの成分の範囲限定理由は下記の通りで
ある。
〜１．２％程度含む共析鋼または過共析鋼からなるもの
であり、またＳｉやＭｎ等の成分も適切に調整する必要
があるが、これらの成分の範囲限定理由は下記の通りで
ある。
【００２１】Ｃ：０．６５〜１．２％ Ｃは強度上昇に有効で、かつ経済的な元素であり、Ｃの
増加に伴って伸線時の加工硬化量、伸線後の強度が増大
する。また、Ｃ量が少ないとフェライト量を低減させる
ことが困難になる。従って、本発明の伸線加工用線材で
は、Ｃを０．６５％以上含む共析鋼または過共析鋼とす
る必要がある。但し、Ｃ含有量が過剰になると、オース
テナイト粒界にネット状の初析セメンタイトが生成して
伸線加工時に断線が発生し易くなるだけではなく、最終
伸線後における極細伸線後の靭性・延性を著しく劣化さ
せるので、１．２％以下とするのが良い。尚、Ｃ含有量
の好ましい下限は０．７％、より好ましくは０．８％で
あり、好ましい上限は１．１％である。
増加に伴って伸線時の加工硬化量、伸線後の強度が増大
する。また、Ｃ量が少ないとフェライト量を低減させる
ことが困難になる。従って、本発明の伸線加工用線材で
は、Ｃを０．６５％以上含む共析鋼または過共析鋼とす
る必要がある。但し、Ｃ含有量が過剰になると、オース
テナイト粒界にネット状の初析セメンタイトが生成して
伸線加工時に断線が発生し易くなるだけではなく、最終
伸線後における極細伸線後の靭性・延性を著しく劣化さ
せるので、１．２％以下とするのが良い。尚、Ｃ含有量
の好ましい下限は０．７％、より好ましくは０．８％で
あり、好ましい上限は１．１％である。
【００２２】Ｓｉ：０．１〜２．０％ Ｓｉは脱酸剤として必要な元素であり、特に本発明の場
合、カッピー断線の起点となるアルミナ（Ａｌ2Ｏ3）系
介在物の原因となるＡｌを基本的に含有しない鋼線材を
対象とするので、その役割は重要である。こうした効果
を発揮させる為には、Ｓｉは０．１％以上含有させる必
要がある。一方、Ｓｉ含有量が過剰になるとメカニカル
デスケーリング（以下、ＭＤと略記する）による伸線工
程が困難になるので、その上限は２．０％とする必要が
あるが、好ましくは１％、より好ましくはり０．５％程
度にするのが良い。
合、カッピー断線の起点となるアルミナ（Ａｌ2Ｏ3）系
介在物の原因となるＡｌを基本的に含有しない鋼線材を
対象とするので、その役割は重要である。こうした効果
を発揮させる為には、Ｓｉは０．１％以上含有させる必
要がある。一方、Ｓｉ含有量が過剰になるとメカニカル
デスケーリング（以下、ＭＤと略記する）による伸線工
程が困難になるので、その上限は２．０％とする必要が
あるが、好ましくは１％、より好ましくはり０．５％程
度にするのが良い。
【００２３】Ｍｎ：０．２〜２％ ＭｎはＳｉと同様に、脱酸剤として有効な元素であり、
本発明の様にＡｌを積極的に含有しない鋼線材の場合に
は、ＳｉだけでなくＭｎも添加して、上記脱酸作用を有
効に発揮させることが必要である。こうした効果を発揮
させる為には、Ｍｎは少なくとも０．２％以上含有させ
る必要がある。しかしながら、Ｍｎは偏析し易い元素で
あるので、過剰に含有させるとＭｎの偏析部にマルテン
サイト、ベイナイト等の過冷組織が生成して伸線性を劣
化させる恐れがあるので、２．０％以下とすべきであ
る。尚、Ｍｎ含有量のより好ましい下限は０．３％であ
り、より好ましい上限は１％である。
本発明の様にＡｌを積極的に含有しない鋼線材の場合に
は、ＳｉだけでなくＭｎも添加して、上記脱酸作用を有
効に発揮させることが必要である。こうした効果を発揮
させる為には、Ｍｎは少なくとも０．２％以上含有させ
る必要がある。しかしながら、Ｍｎは偏析し易い元素で
あるので、過剰に含有させるとＭｎの偏析部にマルテン
サイト、ベイナイト等の過冷組織が生成して伸線性を劣
化させる恐れがあるので、２．０％以下とすべきであ
る。尚、Ｍｎ含有量のより好ましい下限は０．３％であ
り、より好ましい上限は１％である。
【００２４】本発明の伸線加工用線材における基本的な
化学成分組成は上記の通りであり、残部は実質的にＦｅ
からなるものであるが、本発明の伸線加工用線材には、
必要によって、（ａ）Ｃｕ：０．１％未満（０％を含ま
ない）、（ｂ）Ｃｒ：０．８％以下（０％を含まな
い）、（ｃ）Ｎｉ：１％以下（０％を含まない）、
（ｄ）Ｂ：０．０００３〜０．００５％（但し、固溶Ｂ
が０．００３％以上）、（ｅ）Ｖ：０．１％以下（０％
を含まない）、Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まな
い）、Ｎｂ：０．１％以下（０％を含まない）およびＭ
ｏ：０．１％以下（０％を含まない）よりなる群から選
ばれる１種以上、等を含有させることも有効であり、含
有される元素の種類に応じて特性を改善することができ
る。
化学成分組成は上記の通りであり、残部は実質的にＦｅ
からなるものであるが、本発明の伸線加工用線材には、
必要によって、（ａ）Ｃｕ：０．１％未満（０％を含ま
ない）、（ｂ）Ｃｒ：０．８％以下（０％を含まな
い）、（ｃ）Ｎｉ：１％以下（０％を含まない）、
（ｄ）Ｂ：０．０００３〜０．００５％（但し、固溶Ｂ
が０．００３％以上）、（ｅ）Ｖ：０．１％以下（０％
を含まない）、Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まな
い）、Ｎｂ：０．１％以下（０％を含まない）およびＭ
ｏ：０．１％以下（０％を含まない）よりなる群から選
ばれる１種以上、等を含有させることも有効であり、含
有される元素の種類に応じて特性を改善することができ
る。
【００２５】これらの成分を含有させるときの範囲限定
理由は下記の通りである。また上記の各種成分以外にも
伸線加工用線材の特性を阻害しない程度の微量成分を含
み得るものであり、こうした鋼線材も本発明の範囲に含
まれものである。上記微量成分としては不純物、特に
Ｐ，Ｓ，Ａｓ，Ｓｂ，Ｓｎ等の不可避不純物が挙げられ
る。
理由は下記の通りである。また上記の各種成分以外にも
伸線加工用線材の特性を阻害しない程度の微量成分を含
み得るものであり、こうした鋼線材も本発明の範囲に含
まれものである。上記微量成分としては不純物、特に
Ｐ，Ｓ，Ａｓ，Ｓｂ，Ｓｎ等の不可避不純物が挙げられ
る。
【００２６】Ｃｕ：０．１％未満（０％を含まない） Ｃｕは鋼線の耐食性を高めると共に、ＭＤ時のスケール
剥離性を向上し、ダイスの焼き付き等のトラブルを防止
するのに有効な元素である。こうした効果を発揮させる
ためには、少なくとも０．０５％以上含有させることが
好ましいのであるが、過剰に含有させると、熱間圧延後
の線材載置温度を９００℃程度の高温にした場合でさ
え、線材表面にブリスターが生成し、このブリスター下
の鋼母材にマグネタイトが生成するため、ＭＤ性が劣化
する。更に、ＣｕはＳと反応して粒界中にＣｕＳを偏析
するので、線材製造過程で鋼塊や線材等に疵を発生させ
る。この様な悪影響を防止するために、Ｃｕ含有量は
０．１％未満とする。
剥離性を向上し、ダイスの焼き付き等のトラブルを防止
するのに有効な元素である。こうした効果を発揮させる
ためには、少なくとも０．０５％以上含有させることが
好ましいのであるが、過剰に含有させると、熱間圧延後
の線材載置温度を９００℃程度の高温にした場合でさ
え、線材表面にブリスターが生成し、このブリスター下
の鋼母材にマグネタイトが生成するため、ＭＤ性が劣化
する。更に、ＣｕはＳと反応して粒界中にＣｕＳを偏析
するので、線材製造過程で鋼塊や線材等に疵を発生させ
る。この様な悪影響を防止するために、Ｃｕ含有量は
０．１％未満とする。
【００２７】Ｃｒ：０．８％以下（０％を含まない） Ｃｒはパーライトのラメラ間隔を微細化し、線材の強度
や伸線加工性等を向上させるのに有効である。この様な
作用を効果的に発揮させるためには、Ｃｒ含有量は０．
０５％以上とするのが良い。しかしながら、Ｃｒ含有量
が過剰になると、未溶解セメンタイトが生成しやすくな
ったり、変態終了時間が長くなり、熱間圧延線材中にマ
ルテンサイトやベイナイト等の過冷組織が生じる恐れが
生じるほか、ＭＤ性も悪くなるので、その上限を０．８
％以下とする。
や伸線加工性等を向上させるのに有効である。この様な
作用を効果的に発揮させるためには、Ｃｒ含有量は０．
０５％以上とするのが良い。しかしながら、Ｃｒ含有量
が過剰になると、未溶解セメンタイトが生成しやすくな
ったり、変態終了時間が長くなり、熱間圧延線材中にマ
ルテンサイトやベイナイト等の過冷組織が生じる恐れが
生じるほか、ＭＤ性も悪くなるので、その上限を０．８
％以下とする。
【００２８】Ｎｉ：１％以下（０％を含まない） Ｎｉは、セメンタイトの延性を向上させるので、伸線性
等の延性向上効果がある。また、Ｃｕ添加による熱間割
れ等の対策として、Ｃｕと同等ないしやや少なめに添加
することは、製造上有効である。一方、Ｎｉは高価であ
り、高強度化にはそれほど有効でないので、上限を１％
以下とする。
等の延性向上効果がある。また、Ｃｕ添加による熱間割
れ等の対策として、Ｃｕと同等ないしやや少なめに添加
することは、製造上有効である。一方、Ｎｉは高価であ
り、高強度化にはそれほど有効でないので、上限を１％
以下とする。
【００２９】Ｂ：０．０００３〜０．００５％（但し、
固溶Ｂが０．００３％以上） Ｂはフェライトの生成を抑制する効果がある。一般的に
は、Ｂは亜共析鋼において旧オーステナイト粒界に偏析
して、粒界エネルギーを低下させ、フェライト生成速度
を低下させるので、フェライト抑制効果を発揮するが、
共析鋼や過共析鋼においては、Ｂはフェライト抑制効果
がなくなると考えられていた。しかしながら、共析鋼や
過共析鋼においても、Ｂはフェライトの生成抑制に寄与
し、縦割れ抑制元素として有効に作用することが判明し
ている（例えば、特願平１１−３５６９０２号）。こう
した効果が発揮される場合のＢの存在形態は、一般にフ
リーＢと呼ばれる、鋼中に化合物ではなく原子として存
在する固溶Ｂである。Ｂ含有量が０．０００３％未満で
は、そのフェライト抑制効果が過少であり、縦割れ抑制
効果も不十分となる。一方、０．００５％を超えて含有
すると、Ｆｅ23（ＣＢ）6等の化合物が生成し、フリー
Ｂとして存在するＢが低下してしまうので、縦割れ抑制
効果も低減する様になる。また、Ｆｅ23（ＣＢ）6は粗
大な場合が多く、伸線時の断線を誘発する原因にもな
る。このため、Ｂの下限を０．０００３％、好ましくは
０．０００６％とし、その上限を０．００５％、好まし
くは０．００４％とする。また、上記の観点から、固溶
Ｂは０．００３％以上とする。
固溶Ｂが０．００３％以上） Ｂはフェライトの生成を抑制する効果がある。一般的に
は、Ｂは亜共析鋼において旧オーステナイト粒界に偏析
して、粒界エネルギーを低下させ、フェライト生成速度
を低下させるので、フェライト抑制効果を発揮するが、
共析鋼や過共析鋼においては、Ｂはフェライト抑制効果
がなくなると考えられていた。しかしながら、共析鋼や
過共析鋼においても、Ｂはフェライトの生成抑制に寄与
し、縦割れ抑制元素として有効に作用することが判明し
ている（例えば、特願平１１−３５６９０２号）。こう
した効果が発揮される場合のＢの存在形態は、一般にフ
リーＢと呼ばれる、鋼中に化合物ではなく原子として存
在する固溶Ｂである。Ｂ含有量が０．０００３％未満で
は、そのフェライト抑制効果が過少であり、縦割れ抑制
効果も不十分となる。一方、０．００５％を超えて含有
すると、Ｆｅ23（ＣＢ）6等の化合物が生成し、フリー
Ｂとして存在するＢが低下してしまうので、縦割れ抑制
効果も低減する様になる。また、Ｆｅ23（ＣＢ）6は粗
大な場合が多く、伸線時の断線を誘発する原因にもな
る。このため、Ｂの下限を０．０００３％、好ましくは
０．０００６％とし、その上限を０．００５％、好まし
くは０．００４％とする。また、上記の観点から、固溶
Ｂは０．００３％以上とする。
【００３０】Ｖ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｔ
ｉ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．１％
以下（０％を含まない）およびＭｏ：０．１％以下（０
％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上 これらの元素は、焼き入れ性向上元素であり、高強度化
に有効であるが、過剰に含有させると炭化物が生成し、
ラメラセメンタイトとして使用されるべきＣが減少し、
逆に強度を下げたり、第２相フェライトを過剰に生成す
る原因となるので、夫々上限を０．１％とする。
ｉ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．１％
以下（０％を含まない）およびＭｏ：０．１％以下（０
％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上 これらの元素は、焼き入れ性向上元素であり、高強度化
に有効であるが、過剰に含有させると炭化物が生成し、
ラメラセメンタイトとして使用されるべきＣが減少し、
逆に強度を下げたり、第２相フェライトを過剰に生成す
る原因となるので、夫々上限を０．１％とする。
【００３１】次に、上記の様な伸線加工用線材を製造す
る方法について説明する。本発明方法においては、まず
線材に対して真歪み１．５以上の伸線加工を行なうもの
である。この様にして、伸線加工を予め行なうことによ
って、パテンティング処理時でのフェライトの固溶促進
が可能となり、伸線加工に続いて行なうパテンティング
処理の加熱によって、オーステナイト結晶粒の加速的な
粒成長が始まるまでセメンタイトを適度に固溶させるこ
とが可能になる。こうした効果を発揮させるためには、
伸線加工時に導入する真歪み量は１．５以上とする必要
がある。尚この真歪み量の上限については限定するもの
ではないが、断線等の伸線加工を阻害しない範囲として
３．０以下であることが好ましく、より好ましくは２．
５以下である。
る方法について説明する。本発明方法においては、まず
線材に対して真歪み１．５以上の伸線加工を行なうもの
である。この様にして、伸線加工を予め行なうことによ
って、パテンティング処理時でのフェライトの固溶促進
が可能となり、伸線加工に続いて行なうパテンティング
処理の加熱によって、オーステナイト結晶粒の加速的な
粒成長が始まるまでセメンタイトを適度に固溶させるこ
とが可能になる。こうした効果を発揮させるためには、
伸線加工時に導入する真歪み量は１．５以上とする必要
がある。尚この真歪み量の上限については限定するもの
ではないが、断線等の伸線加工を阻害しない範囲として
３．０以下であることが好ましく、より好ましくは２．
５以下である。
【００３２】上記の様な伸線加工を行なった後は、上記
（１）式を満足する温度の範囲に加熱してパテンティン
グ処理を行なう必要がある。従来行われているパテンテ
ィング時の加熱温度は、化学成分組成の如何に拘わら
ず、例えば９００〜１１００℃程度で行われるのが一般
的である。本発明者らは、この加熱温度について更に検
討を加えたところ、未溶解炭化物に溶解や析出を制御す
るには、状態図におけるＡｃｍ線（セメンタイトが析出
する境界線）を基準に考えることが重要であることを明
らかにしたのである。
（１）式を満足する温度の範囲に加熱してパテンティン
グ処理を行なう必要がある。従来行われているパテンテ
ィング時の加熱温度は、化学成分組成の如何に拘わら
ず、例えば９００〜１１００℃程度で行われるのが一般
的である。本発明者らは、この加熱温度について更に検
討を加えたところ、未溶解炭化物に溶解や析出を制御す
るには、状態図におけるＡｃｍ線（セメンタイトが析出
する境界線）を基準に考えることが重要であることを明
らかにしたのである。
【００３３】即ち、上記（１）式は、Ａｃｍ線を基準に
考えた加熱温度を示しており、この（１）式を満足する
所定温度範囲内に加熱することによって、旧オーステナ
イト粒の異常成長を抑制し、且つ未溶解炭化物を核生成
サイトとする第２相フェライトの生成、成長を抑制でき
るのである。パテンティング処理時の加熱温度が上記
（１）式の下限よりも低くなると、未溶解炭化物量が増
加して線材の捻回特性に悪影響を及ぼすことになる。ま
た、このときの加熱温度が前記（１）式の上限を超える
と、旧オーステナイトが異常成長して第２相フェライト
サイズが１０μmを超えることになる。尚、上記（１）
式では、Ｂを含有させるか否かに関わらず、総括的に示
したが、上記（１）式の規定振りから明らかな様に、Ｃ
ｒやＢを含有させた場合には、Ａｃｍ線が幾分上昇する
ので、（１）式のパラメータとして5.15[Cr]や1000[B]
を加えた温度を基準にして加熱温度を設定すれば良い。
考えた加熱温度を示しており、この（１）式を満足する
所定温度範囲内に加熱することによって、旧オーステナ
イト粒の異常成長を抑制し、且つ未溶解炭化物を核生成
サイトとする第２相フェライトの生成、成長を抑制でき
るのである。パテンティング処理時の加熱温度が上記
（１）式の下限よりも低くなると、未溶解炭化物量が増
加して線材の捻回特性に悪影響を及ぼすことになる。ま
た、このときの加熱温度が前記（１）式の上限を超える
と、旧オーステナイトが異常成長して第２相フェライト
サイズが１０μmを超えることになる。尚、上記（１）
式では、Ｂを含有させるか否かに関わらず、総括的に示
したが、上記（１）式の規定振りから明らかな様に、Ｃ
ｒやＢを含有させた場合には、Ａｃｍ線が幾分上昇する
ので、（１）式のパラメータとして5.15[Cr]や1000[B]
を加えた温度を基準にして加熱温度を設定すれば良い。
【００３４】以下、本発明を実施例によって更に詳細に
説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもの
ではなく、前・後記の趣旨に徴して設計変更することは
いずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもの
ではなく、前・後記の趣旨に徴して設計変更することは
いずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
【００３５】
【実施例】実施例１ 下記表１に示す化学成分組成の鋼材（Ｎｏ．１〜１０）
を溶製し、熱間圧延して直径：５．５ｍｍの鋼線材を作
製した。その後、乾式伸線および中間パテンティング処
理を行ない、線径：２．６ｍｍの線材とした。引き続
き、伸線歪み（真歪み）が１．５４２となる様にして、
直径が１．２ｍｍとなるまで２次伸線を行ない、加熱温
度を８００℃、９００℃、９２５℃、９５０℃の４段階
に変えたパテンティング処理を行なって、伸線加工用線
材を得た。
を溶製し、熱間圧延して直径：５．５ｍｍの鋼線材を作
製した。その後、乾式伸線および中間パテンティング処
理を行ない、線径：２．６ｍｍの線材とした。引き続
き、伸線歪み（真歪み）が１．５４２となる様にして、
直径が１．２ｍｍとなるまで２次伸線を行ない、加熱温
度を８００℃、９００℃、９２５℃、９５０℃の４段階
に変えたパテンティング処理を行なって、伸線加工用線
材を得た。
【００３６】
【表１】
【００３７】上記伸線加工用線材について、第２相フェ
ライトの大きさやノジュールサイズを下記の方法によっ
て測定した。
ライトの大きさやノジュールサイズを下記の方法によっ
て測定した。
【００３８】（第２相フェライトサイズの測定法）パテ
ンティング処理を終えた伸線加工用線材の横断面Ｄ／４
（Ｄ：線材直径）の位置において、互いに９０度をなす
４箇所にて１０００倍でのＳＥＭ観察を行ない、画像解
析装置によって各フェライト組織の最大長さを求め、そ
の最大値を求めた。
ンティング処理を終えた伸線加工用線材の横断面Ｄ／４
（Ｄ：線材直径）の位置において、互いに９０度をなす
４箇所にて１０００倍でのＳＥＭ観察を行ない、画像解
析装置によって各フェライト組織の最大長さを求め、そ
の最大値を求めた。
【００３９】（ノジュールサイズの測定法）第２相フェ
ライトと同じく横断面について、ナイタールエッチング
液を用いた常法の金属組織現出作業を行ない、ＪＩＳ
Ｇ０５５２に準じた切断法によるノジュールサイズ粒度
番号Ｇを求め、ｄ（μｍ）＝２５４／２(G-1)/2にてノ
ジュールサイズｄに換算した。
ライトと同じく横断面について、ナイタールエッチング
液を用いた常法の金属組織現出作業を行ない、ＪＩＳ
Ｇ０５５２に準じた切断法によるノジュールサイズ粒度
番号Ｇを求め、ｄ（μｍ）＝２５４／２(G-1)/2にてノ
ジュールサイズｄに換算した。
【００４０】上記伸線加工用線材を０．２ｍｍ径まで最
終伸線した後、０．２ｍｍのフィラメントをゲージ長さ
４０ｍｍにて捻回試験を実施し、捻回数と破面形態を評
価し、捻回数が３０回以上で、破面形態がデラミネーシ
ョン（下記表２、４中「×」印で示す）でなく正常破断
であるもの（下記表２、４中「○」印で示す）を合格と
判定した。その結果を下記表２に示す。尚、表２におい
て、「＊」印を付したものは、本発明で規定する範囲を
外れていることを意味する（後記表３、４においても同
じ）。
終伸線した後、０．２ｍｍのフィラメントをゲージ長さ
４０ｍｍにて捻回試験を実施し、捻回数と破面形態を評
価し、捻回数が３０回以上で、破面形態がデラミネーシ
ョン（下記表２、４中「×」印で示す）でなく正常破断
であるもの（下記表２、４中「○」印で示す）を合格と
判定した。その結果を下記表２に示す。尚、表２におい
て、「＊」印を付したものは、本発明で規定する範囲を
外れていることを意味する（後記表３、４においても同
じ）。
【００４１】
【表２】
【００４２】この結果から明らかな様に、本発明で規定
する要件を満足する実施例（試験Ｎｏ．１〜１０）のも
のでは、０．２ｍｍ径の伸線加工用線材の捻回特性が良
好にあることが分かる。これに対して、本発明で規定す
る加熱温度範囲を外れたものでは（試験Ｎｏ．１１〜２
０）、第２相フィラメントサイズの最大長さ、ノジュー
ルサイズ等が本発明で規定する範囲を外れたものとな
り、伸線加工後に十分な捻回特性を発揮できないことが
分かる。
する要件を満足する実施例（試験Ｎｏ．１〜１０）のも
のでは、０．２ｍｍ径の伸線加工用線材の捻回特性が良
好にあることが分かる。これに対して、本発明で規定す
る加熱温度範囲を外れたものでは（試験Ｎｏ．１１〜２
０）、第２相フィラメントサイズの最大長さ、ノジュー
ルサイズ等が本発明で規定する範囲を外れたものとな
り、伸線加工後に十分な捻回特性を発揮できないことが
分かる。
【００４３】実施例２ 次に、化学成分組成の影響について検討した実施例を示
す。まず、下記表３に示す化学成分組成の鋼材（Ｎｏ．
１１〜２２）を溶製し、熱間圧延して直径：５．５ｍｍ
の鋼線材を作製した。その後、乾式伸線および中間パテ
ンティング処理を行ない、線径：３．２ｍｍの線材とし
た。このとき、一部の線材については、更に伸線、パテ
ンティング処理を行ない、線径：２．０ｍｍの線材とし
た。
す。まず、下記表３に示す化学成分組成の鋼材（Ｎｏ．
１１〜２２）を溶製し、熱間圧延して直径：５．５ｍｍ
の鋼線材を作製した。その後、乾式伸線および中間パテ
ンティング処理を行ない、線径：３．２ｍｍの線材とし
た。このとき、一部の線材については、更に伸線、パテ
ンティング処理を行ない、線径：２．０ｍｍの線材とし
た。
【００４４】
【表３】
【００４５】上記で得られた各線材（線径：３．２ｍ
ｍ、２．０ｍｍ）について、夫々伸線歪み（真歪み）が
１．９６、１．０２となる様にして、直径が１．２ｍｍ
となるまで２次伸線を行ない、加熱温度を下記表４に示
した温度となる様にしてパテンティング処理を行い、伸
線加工用線材を得た。その後、上記伸線加工用線材を
０．２ｍｍ径まで最終伸線した後、実施例１と同様にし
て、捻回数と破面形態を評価した。その結果を下記表４
に併記する。
ｍ、２．０ｍｍ）について、夫々伸線歪み（真歪み）が
１．９６、１．０２となる様にして、直径が１．２ｍｍ
となるまで２次伸線を行ない、加熱温度を下記表４に示
した温度となる様にしてパテンティング処理を行い、伸
線加工用線材を得た。その後、上記伸線加工用線材を
０．２ｍｍ径まで最終伸線した後、実施例１と同様にし
て、捻回数と破面形態を評価した。その結果を下記表４
に併記する。
【００４６】
【表４】
【００４７】この結果から、次の様に考察できる。ま
ず、試験Ｎｏ．２１のものでは、Ｃ含有量が過剰になっ
て良好な伸線加工性が発揮できない。これに対し試験Ｎ
ｏ．２２のものでは、本発明で規定する要件の全てを満
足する実施例であり、良好な伸線加工性が発揮されてい
ることが分かる。
ず、試験Ｎｏ．２１のものでは、Ｃ含有量が過剰になっ
て良好な伸線加工性が発揮できない。これに対し試験Ｎ
ｏ．２２のものでは、本発明で規定する要件の全てを満
足する実施例であり、良好な伸線加工性が発揮されてい
ることが分かる。
【００４８】試験Ｎｏ．２３，２５のものでは、加熱前
の真歪み導入量が不足しているので、第２相フェライト
サイズが大きくなって（１３，１５μm）、良好な伸線
加工性が発揮されない。
の真歪み導入量が不足しているので、第２相フェライト
サイズが大きくなって（１３，１５μm）、良好な伸線
加工性が発揮されない。
【００４９】試験Ｎｏ．２４のものでは、Ｓｉ含有量が
過剰になって、良好な伸線加工性が発揮されない（線
径：０．２ｍｍまで伸線できず）。また、試験Ｎｏ．２
６のものでは、Ｍｎ含有量が過剰になって、良好な捻回
特性（捻回数が不足する）が発揮されない。
過剰になって、良好な伸線加工性が発揮されない（線
径：０．２ｍｍまで伸線できず）。また、試験Ｎｏ．２
６のものでは、Ｍｎ含有量が過剰になって、良好な捻回
特性（捻回数が不足する）が発揮されない。
【００５０】試験Ｎｏ．２７のものは、本発明で規定す
る要件の全てを満足する実施例であり、良好な伸線加工
性を発揮するが、試験Ｎｏ．２８のものではＣｕ含有量
が過剰になって、伸線性が劣化している。
る要件の全てを満足する実施例であり、良好な伸線加工
性を発揮するが、試験Ｎｏ．２８のものではＣｕ含有量
が過剰になって、伸線性が劣化している。
【００５１】一方、試験Ｎｏ．２９〜３３のものでは、
化学成分組成が本発明で規定する範囲を外れており、良
好な伸線性が発揮されないか、或は本発明の効果である
優れた捻回特性が発揮されていないことが分かる。
化学成分組成が本発明で規定する範囲を外れており、良
好な伸線性が発揮されないか、或は本発明の効果である
優れた捻回特性が発揮されていないことが分かる。
【００５２】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、伸
線性は勿論のこと捻回性にも優れた伸線加工用線材、お
よびこうした線材を製造するための有用な方法が実現で
きた。
線性は勿論のこと捻回性にも優れた伸線加工用線材、お
よびこうした線材を製造するための有用な方法が実現で
きた。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 茨木 信彦 神戸市灘区灘浜東町２番地 株式会社神戸 製鋼所神戸製鉄所内 (72)発明者 南田 高明 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者 家口 浩 神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会 社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内 Ｆターム(参考） 4E096 EA02 EA12 HA22 KA01 4K032 AA02 AA06 AA11 AA14 AA16 AA19 AA22 AA23 AA31 AA32 AA35 AA36 BA02 CG02 CH05 CM01
Claims (8)
- 【請求項１】 Ｓｉ：０．１〜２．０％（質量％の意
味、以下同じ）、Ｍｎ：０．２〜２．０％を夫々含有す
る共析鋼または過共析鋼からなると共に、パーライト組
織が８０％以上のミクロ組織を有し、且つ第２相をなす
フェライトの最大長さが１０μm以下であることを特徴
とする捻回特性に優れた伸線加工用線材。 - 【請求項２】 パーライトのノジュールサイズが３０μ
m以下である請求項１に記載の伸線加工用線材。 - 【請求項３】 更に、Ｃｕ：０．１％未満（０％を含ま
ない）を含有するものである請求項１または２に記載の
伸線加工用線材。 - 【請求項４】 更に、Ｃｒ：０．８％以下（０％を含ま
ない）を含有するものである請求項１〜３のいずれかに
記載の伸線加工用線材。 - 【請求項５】 更に、Ｎｉ：１％以下（０％を含まな
い）を含有するものである請求項１〜４のいずれかに記
載の伸線加工用線材。 - 【請求項６】 更に、Ｂ：０．０００３〜０．００５％
で、且つ固溶Ｂが０．００３％以上である請求項１〜５
のいずれかに記載の伸線加工用線材。 - 【請求項７】 更に、Ｖ：０．１％以下（０％を含まな
い）、Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：
０．１％以下（０％を含まない）およびＭｏ：０．１％
以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以
上を含有するものである請求項１〜６のいずれかに記載
の伸線加工用線材。 - 【請求項８】 請求項１〜７のいずれかに記載の伸線加
工用線材を製造するに当たり、線材に対して真歪み１．
５以上の伸線を行ない、下記（１）式で規定される温度
Ｔ（℃）に加熱してパテンティング処理を行なうことを
特徴とする捻回特性に優れた伸線加工用線材の製造方
法。 354[C]+5.15[Cr]+1000[B]+600≦Ｔ≦354[C]+5.15[Cr]+1000[B]+620…（１） 但し、[C]，[Cr]および[B]は、夫々Ｃ，ＣｒおよびＢの
含有量（質量％）を示す。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000338021A JP3737354B2 (ja) | 2000-11-06 | 2000-11-06 | 捻回特性に優れた伸線加工用線材およびその製造方法 |
| DE60130087T DE60130087T2 (de) | 2000-11-06 | 2001-10-08 | Walzdraht zum Ziehen, mit ausgezeichneten Verwindungseigenschaften und dessen Herstellungsverfahren |
| EP01402594A EP1203829B1 (en) | 2000-11-06 | 2001-10-08 | Wire rod for drawing superior in twisting characteristics and method for production thereof |
| US09/971,700 US6645319B2 (en) | 2000-11-06 | 2001-10-09 | Wire rod for drawing superior in twisting characteristics and method for production thereof |
| KR10-2001-0062651A KR100432481B1 (ko) | 2000-11-06 | 2001-10-11 | 트위스팅 특성이 우수한 신선가공용 선재 및 그 제조방법 |
| CN01136661A CN1128240C (zh) | 2000-11-06 | 2001-10-25 | 扭绞特性优异的拉伸用钢丝棒及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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