JP2002146158A - 自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材料及び自動車用フェノール樹脂プーリー - Google Patents
自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材料及び自動車用フェノール樹脂プーリーInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ２５０℃以上で表面に膨れやシェルクラック
が発生し難く、機械的強度が高く、且つ、熱衝撃性に優
れる自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材料を提供
すること。 【解決手段】 本発明に係る自動車のプーリー用フェノ
ール樹脂成形材料は、レゾール３５〜４５重量％、ガラ
ス繊維３５〜４５重量％、炭酸カルシウム、クレー及び
ワラストナイトからなる群より選択される１種又は２種
以上の無機粉末５〜１５重量％及びポリビニルブチラー
ル１〜３重量％を含むものである。
が発生し難く、機械的強度が高く、且つ、熱衝撃性に優
れる自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材料を提供
すること。 【解決手段】 本発明に係る自動車のプーリー用フェノ
ール樹脂成形材料は、レゾール３５〜４５重量％、ガラ
ス繊維３５〜４５重量％、炭酸カルシウム、クレー及び
ワラストナイトからなる群より選択される１種又は２種
以上の無機粉末５〜１５重量％及びポリビニルブチラー
ル１〜３重量％を含むものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、機械的強度に優
れ、２５０℃以上でも樹脂プーリー表面に膨れやシェル
クラックが発生せず、且つ熱衝撃性に優れた自動車のプ
ーリー用フェノール樹脂成形材料及び該組成物から得ら
れる自動車用フェノール樹脂プーリーに関するものであ
る。
れ、２５０℃以上でも樹脂プーリー表面に膨れやシェル
クラックが発生せず、且つ熱衝撃性に優れた自動車のプ
ーリー用フェノール樹脂成形材料及び該組成物から得ら
れる自動車用フェノール樹脂プーリーに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】フェノール樹脂プーリーは、金属プーリ
ーに比べて軽量かつ低騒音であり、またナイロンやポリ
フェニルサルファイド等の熱可塑性樹脂プーリーに比べ
て寸法精度が良く異常時の過昇温時でも樹脂に溶融や変
形等が起こらないため、軽量性、静粛性、高信頼性が要
求される自動車等に好ましく用いられている。従来よ
り、このようなプーリーに満足される軽量性及び耐ベル
ト攻撃性を満たすためには、セルロース等の有機繊維を
主基材としたフェノール樹脂プーリーが多く用いられて
きた。
ーに比べて軽量かつ低騒音であり、またナイロンやポリ
フェニルサルファイド等の熱可塑性樹脂プーリーに比べ
て寸法精度が良く異常時の過昇温時でも樹脂に溶融や変
形等が起こらないため、軽量性、静粛性、高信頼性が要
求される自動車等に好ましく用いられている。従来よ
り、このようなプーリーに満足される軽量性及び耐ベル
ト攻撃性を満たすためには、セルロース等の有機繊維を
主基材としたフェノール樹脂プーリーが多く用いられて
きた。
【０００３】しかし、有機繊維を主基材としたフェノー
ル樹脂プーリーは、ベルトスリップによる過昇温で瞬間
的に２５０℃以上になるとプーリー中の有機繊維が分解
するため、プーリー表面に膨れやシェルクラックが生じ
ることがあった。このため、プーリーのＶ溝部で割れ欠
けが生じたりベルトの劣化を早めたりすることがあっ
た。
ル樹脂プーリーは、ベルトスリップによる過昇温で瞬間
的に２５０℃以上になるとプーリー中の有機繊維が分解
するため、プーリー表面に膨れやシェルクラックが生じ
ることがあった。このため、プーリーのＶ溝部で割れ欠
けが生じたりベルトの劣化を早めたりすることがあっ
た。
【０００４】これに対し、上記膨れやシェルクラックの
発生を抑制するフェノール樹脂プーリーとして、有機繊
維としてセルロースより耐熱性のあるアラミド繊維を用
いたフェノール樹脂プーリーが知られている。しかし、
アラミド繊維はコストが極めて高い上、分散性が極めて
悪いためフェノール樹脂等と混練して樹脂組成物を調製
する際の生産性が悪く、さらに該樹脂組成物の成形性も
悪いことから汎用性に劣り、採用し難いという問題があ
った。
発生を抑制するフェノール樹脂プーリーとして、有機繊
維としてセルロースより耐熱性のあるアラミド繊維を用
いたフェノール樹脂プーリーが知られている。しかし、
アラミド繊維はコストが極めて高い上、分散性が極めて
悪いためフェノール樹脂等と混練して樹脂組成物を調製
する際の生産性が悪く、さらに該樹脂組成物の成形性も
悪いことから汎用性に劣り、採用し難いという問題があ
った。
【０００５】また、プーリー用フェノール樹脂成形材料
中には、フェノール樹脂成分として、フェノールアラル
キル樹脂を用いた例があるが、これはノボラックタイプ
であるため硬化剤としてヘキサメチレンテトラミンが用
いられている。このためフェノール樹脂プーリー中に未
反応のヘキサメチレンテトラミンが残存する。しかし、
ヘキサメチレンテトラミンは２００℃以下で気化してし
まうため、上記のようにプーリーが２５０℃以上になる
と、プーリー表面に膨れが発生するという問題があっ
た。
中には、フェノール樹脂成分として、フェノールアラル
キル樹脂を用いた例があるが、これはノボラックタイプ
であるため硬化剤としてヘキサメチレンテトラミンが用
いられている。このためフェノール樹脂プーリー中に未
反応のヘキサメチレンテトラミンが残存する。しかし、
ヘキサメチレンテトラミンは２００℃以下で気化してし
まうため、上記のようにプーリーが２５０℃以上になる
と、プーリー表面に膨れが発生するという問題があっ
た。
【０００６】一方、フェノール樹脂プーリーには上記膨
れ、シェルクラックの発生の抑制等以外にも、機械的強
度が高いことが要求される。これに対し、機械的強度を
向上させるフェノール樹脂プーリーとして、従来よりフ
ェノール樹脂にガラス繊維を配合してなるフェノール樹
脂プーリーが知られている。しかし、該プーリーは機械
的強度においては向上しさらに線膨張率が小さくなるも
のの、一方で弾性率が高くなり、引っ張り伸び率が低下
するため、熱衝撃によりワレが生じ易くなることがあっ
た。
れ、シェルクラックの発生の抑制等以外にも、機械的強
度が高いことが要求される。これに対し、機械的強度を
向上させるフェノール樹脂プーリーとして、従来よりフ
ェノール樹脂にガラス繊維を配合してなるフェノール樹
脂プーリーが知られている。しかし、該プーリーは機械
的強度においては向上しさらに線膨張率が小さくなるも
のの、一方で弾性率が高くなり、引っ張り伸び率が低下
するため、熱衝撃によりワレが生じ易くなることがあっ
た。
【０００７】これに対し、特開平９−２１７８１８号公
報には、フェノール樹脂に、無機繊維、無機粉末、有機
繊維及びエラストマーを配合した樹脂材料を成形してな
ることを特徴とするフェノール樹脂プーリーが開示され
ており、該プーリーは、耐摩耗性及び耐熱衝撃性に優れ
るという効果を奏する。
報には、フェノール樹脂に、無機繊維、無機粉末、有機
繊維及びエラストマーを配合した樹脂材料を成形してな
ることを特徴とするフェノール樹脂プーリーが開示され
ており、該プーリーは、耐摩耗性及び耐熱衝撃性に優れ
るという効果を奏する。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、該プー
リーは、無機材料であるガラス繊維以外に、有機材料で
ある有機繊維やエラストマーも配合されているため、有
機繊維やエラストマーが２５０℃未満で分解を始める。
このため、２５０℃以上の条件下ではプーリーに膨れや
シェルクラックが発生したり、機械的強度が低下すると
いう問題があった。
リーは、無機材料であるガラス繊維以外に、有機材料で
ある有機繊維やエラストマーも配合されているため、有
機繊維やエラストマーが２５０℃未満で分解を始める。
このため、２５０℃以上の条件下ではプーリーに膨れや
シェルクラックが発生したり、機械的強度が低下すると
いう問題があった。
【０００９】従って、本発明の目的は、２５０℃以上で
表面に膨れやシェルクラックが発生し難く、機械的強度
が高く、且つ、熱衝撃性に優れる自動車のプーリー用フ
ェノール樹脂成形材料を提供することにある。
表面に膨れやシェルクラックが発生し難く、機械的強度
が高く、且つ、熱衝撃性に優れる自動車のプーリー用フ
ェノール樹脂成形材料を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】かかる、実情において、
本発明者は鋭意検討を行った結果、レゾール、ガラス繊
維、特定の無機粉末及びポリビニルブチラールを特定量
含む自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材料によれ
ば、該成形材料を成形して得られる自動車用フェノール
樹脂プーリーは２５０℃以上で表面に膨れやシェルクラ
ックが発生し難く、機械的強度が高く、且つ、熱衝撃性
に優れることを見出し、本発明を完成するに至った。
本発明者は鋭意検討を行った結果、レゾール、ガラス繊
維、特定の無機粉末及びポリビニルブチラールを特定量
含む自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材料によれ
ば、該成形材料を成形して得られる自動車用フェノール
樹脂プーリーは２５０℃以上で表面に膨れやシェルクラ
ックが発生し難く、機械的強度が高く、且つ、熱衝撃性
に優れることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１１】すなわち、本発明は、レゾール３５〜４５
重量％、ガラス繊維３５〜４５重量％、炭酸カルシウ
ム、クレー及びワラストナイトからなる群より選択され
る１種又は２種以上の無機粉末５〜１５重量％及びポリ
ビニルブチラール１〜３重量％を含むことを特徴とする
自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材料を提供する
ものである。
重量％、ガラス繊維３５〜４５重量％、炭酸カルシウ
ム、クレー及びワラストナイトからなる群より選択され
る１種又は２種以上の無機粉末５〜１５重量％及びポリ
ビニルブチラール１〜３重量％を含むことを特徴とする
自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材料を提供する
ものである。
【００１２】また、本発明は、前記フェノール樹脂成形
材料を成形して得られることを特徴とする自動車用フェ
ノール樹脂プーリーを提供するものである。
材料を成形して得られることを特徴とする自動車用フェ
ノール樹脂プーリーを提供するものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明に係る自動車のプーリー用
フェノール樹脂成形材料ではフェノール樹脂成分として
レゾールが用いられる。レゾールは自硬化性があるた
め、ノボラックのようにヘキサメチレンテトラミン等の
硬化剤を配合することなく硬化させることができる。こ
のため、フェノール樹脂プーリー中に未反応の硬化剤が
残存することがなく、フェノール樹脂プーリーに硬化剤
の気化による膨れが発生しない。本発明において、レゾ
ールは１種で又は２種以上を組み合わせて用いることが
できる。
フェノール樹脂成形材料ではフェノール樹脂成分として
レゾールが用いられる。レゾールは自硬化性があるた
め、ノボラックのようにヘキサメチレンテトラミン等の
硬化剤を配合することなく硬化させることができる。こ
のため、フェノール樹脂プーリー中に未反応の硬化剤が
残存することがなく、フェノール樹脂プーリーに硬化剤
の気化による膨れが発生しない。本発明において、レゾ
ールは１種で又は２種以上を組み合わせて用いることが
できる。
【００１４】レゾールは、フェノール樹脂成形材料中に
３５〜４５重量％含まれる。レゾールの配合量が３５重
量％未満であると、得られるフェノール樹脂プーリーの
弾性率が極めて高くなると共に引っ張り伸び率も大幅に
低下し、フェノール樹脂プーリーの耐熱衝撃性が著しく
低下するため好ましくない。ここで耐熱衝撃性とは、例
えば、試料を−４０℃下に３０分曝し次いで１２０℃下
に３０分曝すことを１サイクルとし、これを試料にクラ
ックが入るまでサイクルを繰り返す冷熱衝撃性試験にお
いて、サイクル数が多いほど良好とされる特性をいう。
また、レゾールの配合量が４５重量％を越えると、機械
的強度の低下及び線膨張率の増大により耐熱衝撃性が低
下すると共に、成形収縮や後収縮によりフェノール樹脂
プーリーの寸法変化が大きくなるため好ましくない。フ
ェノール樹脂プーリーの寸法変化が大きいと、所定の成
形品寸法を維持できなくなるためにフェノール樹脂プー
リーの駆動時にブレによる振動が大きくなったりベルト
への異常負荷が発生したりすることにより、フェノール
樹脂プーリーの破壊やベルトの断裂に至るため好ましく
ない。
３５〜４５重量％含まれる。レゾールの配合量が３５重
量％未満であると、得られるフェノール樹脂プーリーの
弾性率が極めて高くなると共に引っ張り伸び率も大幅に
低下し、フェノール樹脂プーリーの耐熱衝撃性が著しく
低下するため好ましくない。ここで耐熱衝撃性とは、例
えば、試料を−４０℃下に３０分曝し次いで１２０℃下
に３０分曝すことを１サイクルとし、これを試料にクラ
ックが入るまでサイクルを繰り返す冷熱衝撃性試験にお
いて、サイクル数が多いほど良好とされる特性をいう。
また、レゾールの配合量が４５重量％を越えると、機械
的強度の低下及び線膨張率の増大により耐熱衝撃性が低
下すると共に、成形収縮や後収縮によりフェノール樹脂
プーリーの寸法変化が大きくなるため好ましくない。フ
ェノール樹脂プーリーの寸法変化が大きいと、所定の成
形品寸法を維持できなくなるためにフェノール樹脂プー
リーの駆動時にブレによる振動が大きくなったりベルト
への異常負荷が発生したりすることにより、フェノール
樹脂プーリーの破壊やベルトの断裂に至るため好ましく
ない。
【００１５】本発明ではレゾールと配合する基材として
ガラス繊維及び無機粉末が用いられる。これらガラス繊
維及び無機粉末は、分解温度がいずれも６００℃を越え
るため、ベルトスリップによる過昇温で２５０℃以上に
なってもフェノール樹脂プーリー中で分解せず、フェノ
ール樹脂プーリーに膨れやシェルクラックが発生しない
ため好ましい。また、ガラス繊維及び無機粉末は有機質
基材と異なり熱に対する収縮や膨張が小さいため、得ら
れるフェノール樹脂プーリーの線膨張率を小さくするこ
とができ、この結果フェノール樹脂プーリーの耐熱衝撃
性を向上させることができるため好ましい。
ガラス繊維及び無機粉末が用いられる。これらガラス繊
維及び無機粉末は、分解温度がいずれも６００℃を越え
るため、ベルトスリップによる過昇温で２５０℃以上に
なってもフェノール樹脂プーリー中で分解せず、フェノ
ール樹脂プーリーに膨れやシェルクラックが発生しない
ため好ましい。また、ガラス繊維及び無機粉末は有機質
基材と異なり熱に対する収縮や膨張が小さいため、得ら
れるフェノール樹脂プーリーの線膨張率を小さくするこ
とができ、この結果フェノール樹脂プーリーの耐熱衝撃
性を向上させることができるため好ましい。
【００１６】本発明で用いられるガラス繊維としては、
特に限定されないが、例えば、Ｃガラス繊維、Ａガラス
繊維、Ｅガラス繊維、Ｓガラス繊維、ＡＲＧ繊維、ＥＣ
Ｒ繊維等が挙げられる。ガラス繊維の平均繊維径は、通
常１〜５０μm である。また、ガラス繊維の平均繊維長
は、通常１０μm 〜１０mmである。本発明において、ガ
ラス繊維は１種で又は２種以上組み合わせて用いること
ができる。
特に限定されないが、例えば、Ｃガラス繊維、Ａガラス
繊維、Ｅガラス繊維、Ｓガラス繊維、ＡＲＧ繊維、ＥＣ
Ｒ繊維等が挙げられる。ガラス繊維の平均繊維径は、通
常１〜５０μm である。また、ガラス繊維の平均繊維長
は、通常１０μm 〜１０mmである。本発明において、ガ
ラス繊維は１種で又は２種以上組み合わせて用いること
ができる。
【００１７】本発明において、ガラス繊維はフェノール
樹脂プーリーの機械的強度を向上させるために配合され
る。このため、ガラス繊維は、フェノール樹脂成形材料
中に３５〜４５重量％、好ましくは４０〜４５重量％含
まれる。ガラス繊維の配合量が３５重量％未満である
と、十分な機械的強度を確保できないため好ましくな
い。また、ガラス繊維の配合量が４５重量％を越える
と、機械的強度は向上するものの弾性率が高すぎて耐熱
衝撃性が低下するため好ましくない。
樹脂プーリーの機械的強度を向上させるために配合され
る。このため、ガラス繊維は、フェノール樹脂成形材料
中に３５〜４５重量％、好ましくは４０〜４５重量％含
まれる。ガラス繊維の配合量が３５重量％未満である
と、十分な機械的強度を確保できないため好ましくな
い。また、ガラス繊維の配合量が４５重量％を越える
と、機械的強度は向上するものの弾性率が高すぎて耐熱
衝撃性が低下するため好ましくない。
【００１８】本発明で用いられる無機粉末としては、例
えば、炭酸カルシウム、クレー、ワラストナイト等が挙
げられる。これらは、フェノール樹脂への分散性が良好
であり、成形材料の生産性及びプーリーへの成形性がよ
く、また、耐熱性や機械的強度の向上効果も大きく、さ
らにプーリーの摩耗も小さくなるため好ましい。また、
クレーとしては、焼成して結晶水を持たないようにし
た、いわゆる「焼成クレー」であると、フェノール樹脂
プーリーがベルトスリップ等により過昇温になっても結
晶水の脱離がなく、膨れやシェルクラックの発生がない
ためより好ましい。
えば、炭酸カルシウム、クレー、ワラストナイト等が挙
げられる。これらは、フェノール樹脂への分散性が良好
であり、成形材料の生産性及びプーリーへの成形性がよ
く、また、耐熱性や機械的強度の向上効果も大きく、さ
らにプーリーの摩耗も小さくなるため好ましい。また、
クレーとしては、焼成して結晶水を持たないようにし
た、いわゆる「焼成クレー」であると、フェノール樹脂
プーリーがベルトスリップ等により過昇温になっても結
晶水の脱離がなく、膨れやシェルクラックの発生がない
ためより好ましい。
【００１９】無機粉末の平均粒子径は、通常０．１〜１
００μm である。該平均粒子径が該範囲内にあると、無
機粉末がガラス繊維の間に緻密に分散されて耐熱性及び
機械的強度を向上させるため好ましい。本発明におい
て、無機粉末は１種で又は２種以上組み合わせて用いる
ことができる。
００μm である。該平均粒子径が該範囲内にあると、無
機粉末がガラス繊維の間に緻密に分散されて耐熱性及び
機械的強度を向上させるため好ましい。本発明におい
て、無機粉末は１種で又は２種以上組み合わせて用いる
ことができる。
【００２０】本発明において、無機粉末は、フェノール
樹脂プーリー中においてガラス繊維の間に緻密に分散さ
れるため耐熱性及び機械的強度を向上させるために配合
される。無機粉末は、フェノール樹脂成形材料中に５〜
１５重量％含まれる。無機粉末の配合量が５重量％未満
であると、耐熱性及び機械的強度が十分に高くないため
好ましくない。また、無機粉末の配合量が１５重量％を
越えると、ガラス繊維による補強効果が阻害されて機械
的強度が低下するため好ましくない。
樹脂プーリー中においてガラス繊維の間に緻密に分散さ
れるため耐熱性及び機械的強度を向上させるために配合
される。無機粉末は、フェノール樹脂成形材料中に５〜
１５重量％含まれる。無機粉末の配合量が５重量％未満
であると、耐熱性及び機械的強度が十分に高くないため
好ましくない。また、無機粉末の配合量が１５重量％を
越えると、ガラス繊維による補強効果が阻害されて機械
的強度が低下するため好ましくない。
【００２１】本発明で用いられるポリビニルブチラール
としては、例えば、ブチル化度６０〜９５mol ％、重合
度２００〜３０００のポリビニルブチラールが挙げられ
る。ポリビニルブチラールは、フェノール樹脂プーリー
中において、その一部に含まれるＯＨ基がレゾールのベ
ンゼン環側鎖のＯＨ基と反応してレゾールの架橋構造に
組み込まれる。このため、フェノール樹脂プーリーの有
機配合剤として従来用いられてきた酢酸ビニル、ＮＢ
Ｒ、クロロプレンゴム等のエラストマーのようにフェノ
ール樹脂中で独立して海島構造を採るものに比べ、フェ
ノール樹脂成分であるレゾールと強固に結合する。従っ
て、本発明では、フェノール樹脂プーリー中においてレ
ゾールとポリビニルブチラールとが界面で剥離して劣化
することが非常に少ないため、耐熱衝撃性が高い。本発
明において、ポリビニルブチラールは１種で又は２種以
上組み合わせて用いることができる。
としては、例えば、ブチル化度６０〜９５mol ％、重合
度２００〜３０００のポリビニルブチラールが挙げられ
る。ポリビニルブチラールは、フェノール樹脂プーリー
中において、その一部に含まれるＯＨ基がレゾールのベ
ンゼン環側鎖のＯＨ基と反応してレゾールの架橋構造に
組み込まれる。このため、フェノール樹脂プーリーの有
機配合剤として従来用いられてきた酢酸ビニル、ＮＢ
Ｒ、クロロプレンゴム等のエラストマーのようにフェノ
ール樹脂中で独立して海島構造を採るものに比べ、フェ
ノール樹脂成分であるレゾールと強固に結合する。従っ
て、本発明では、フェノール樹脂プーリー中においてレ
ゾールとポリビニルブチラールとが界面で剥離して劣化
することが非常に少ないため、耐熱衝撃性が高い。本発
明において、ポリビニルブチラールは１種で又は２種以
上組み合わせて用いることができる。
【００２２】本発明において、ポリビニルブチラールは
耐熱衝撃性を向上させるために配合されるものである。
ポリビニルブチラールは、フェノール樹脂成形材料中に
１〜３重量％含まれる。ポリビニルブチラールの配合量
が１重量％未満であると、耐熱衝撃性が十分に高くない
ため好ましくない。また、ポリビニルブチラールの配合
量が３重量％を越えると、高温中でフェノール樹脂プー
リーに膨れが発生したり、機械的強度が低下するため好
ましくない。
耐熱衝撃性を向上させるために配合されるものである。
ポリビニルブチラールは、フェノール樹脂成形材料中に
１〜３重量％含まれる。ポリビニルブチラールの配合量
が１重量％未満であると、耐熱衝撃性が十分に高くない
ため好ましくない。また、ポリビニルブチラールの配合
量が３重量％を越えると、高温中でフェノール樹脂プー
リーに膨れが発生したり、機械的強度が低下するため好
ましくない。
【００２３】本発明に係る自動車のプーリー用フェノー
ル樹脂成形材料は、例えば、レゾール、ガラス繊維、無
機粉末及びポリビニルブチラールを上記の割合で配合
し、加熱ロール間で混練し、冷却した後、粉砕すること
により、顆粒状のものとして得られる。
ル樹脂成形材料は、例えば、レゾール、ガラス繊維、無
機粉末及びポリビニルブチラールを上記の割合で配合
し、加熱ロール間で混練し、冷却した後、粉砕すること
により、顆粒状のものとして得られる。
【００２４】本発明に係る自動車用フェノール樹脂プー
リーは、上記自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材
料を成形して得られるものである。成形方法としては、
例えば、圧縮成形、トランスファ成形、射出成形等が挙
げられる。
リーは、上記自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材
料を成形して得られるものである。成形方法としては、
例えば、圧縮成形、トランスファ成形、射出成形等が挙
げられる。
【００２５】フェノール樹脂プーリーの形態は、通常ベ
ルトを掛けるＶ溝部を有し、中央のボス以外のプーリー
本体が上記フェノール樹脂成形材料で成形されボスに嵌
合する構造を有するものである。具体的には、例えば、
図１及び図２に示す構造のフェノール樹脂プーリーが挙
げられる。図１及び図２中、フェノール樹脂プーリー１
は、金属製ボス７にプーリー本体２が嵌合してなり、プ
ーリー本体２は金属製ボス７と嵌合する嵌合部３と、Ｖ
溝部６を有する外筒部５と、嵌合部３と外筒部５を連結
するリブ４とから形成されている。本発明に係る自動車
用フェノール樹脂プーリーは、少なくともＶ溝部６を有
する外筒部５が上記プーリー用フェノール樹脂成形材料
から成形されたものであればよい。
ルトを掛けるＶ溝部を有し、中央のボス以外のプーリー
本体が上記フェノール樹脂成形材料で成形されボスに嵌
合する構造を有するものである。具体的には、例えば、
図１及び図２に示す構造のフェノール樹脂プーリーが挙
げられる。図１及び図２中、フェノール樹脂プーリー１
は、金属製ボス７にプーリー本体２が嵌合してなり、プ
ーリー本体２は金属製ボス７と嵌合する嵌合部３と、Ｖ
溝部６を有する外筒部５と、嵌合部３と外筒部５を連結
するリブ４とから形成されている。本発明に係る自動車
用フェノール樹脂プーリーは、少なくともＶ溝部６を有
する外筒部５が上記プーリー用フェノール樹脂成形材料
から成形されたものであればよい。
【００２６】
【実施例】次に、実施例を挙げて本発明をさらに具体的
に説明するが、本発明はこれに限定されるものではな
い。
に説明するが、本発明はこれに限定されるものではな
い。
【００２７】本発明の実施例及び比較例で用いた化合物
は、以下のとおりである。 ・レゾール：ＰＲ−５１５０Ｂ（住友デュレズ株式会社
製） ・ノボラック：ＰＲ−５０７１６（住友デュレズ株式会
社製） ・ガラス繊維：Ｅガラス繊維、平均繊維径１０μm 、平
均繊維長２μm ・セルロース：平均繊維径１５μm 、平均繊維長８０μ
m 、繊維長１５０μm 以下 ・炭酸カルシウム：平均粒子径３μm ・クレー：焼成クレー（主成分：珪酸アルミニウム）、
平均粒子径３μm ・ワラストナイト：平均粒子径１０μm ・ポリビニルブチラール：エスレック（積水化学株式会
社製） ・酢酸ビニル：サクノール（電気化学株式会社製） ・着色剤：カーボンブラック ・離型剤：ステアリン酸 ・硬化触媒：消石灰
は、以下のとおりである。 ・レゾール：ＰＲ−５１５０Ｂ（住友デュレズ株式会社
製） ・ノボラック：ＰＲ−５０７１６（住友デュレズ株式会
社製） ・ガラス繊維：Ｅガラス繊維、平均繊維径１０μm 、平
均繊維長２μm ・セルロース：平均繊維径１５μm 、平均繊維長８０μ
m 、繊維長１５０μm 以下 ・炭酸カルシウム：平均粒子径３μm ・クレー：焼成クレー（主成分：珪酸アルミニウム）、
平均粒子径３μm ・ワラストナイト：平均粒子径１０μm ・ポリビニルブチラール：エスレック（積水化学株式会
社製） ・酢酸ビニル：サクノール（電気化学株式会社製） ・着色剤：カーボンブラック ・離型剤：ステアリン酸 ・硬化触媒：消石灰
【００２８】実施例１ まず、表１に示す配合割合で各材料を混合した。次に、
この混合物を加熱ロールを用いて混練しシート状にして
取り出し、冷却後粉砕して顆粒状のフェノール樹脂成形
材料Ａを得た。得られたフェノール樹脂成形材料Ａを１
７５℃に加熱した成形型内に投入し、３００kgf/cm2 、
３分間の条件で圧縮成形して、ＪＩＳＫ６９１１の曲げ
試験片に準拠する厚さ４mm×幅１０mm×長さ８０mmの樹
脂成形体を得た。得られた樹脂成形体について、引張り
強さ、引張り弾性率、引張り伸び率、線膨張率、恒温炉
内放置及び半田浸漬による耐熱性を調べた。結果を表２
に示す。なお、各特性の測定方法は以下のとおりであ
る。 （引張り強さ、引張り弾性率及び引張り伸び率）上記樹
脂成形体を用い、ＪＩＳＫ６９１１「熱硬化性プラスチ
ック一般試験方法」に準拠して測定した。 （線膨張率）上記樹脂成形体を用い、ＪＩＳＫ７１９７
「プラスチックの熱機械分析による線膨張率試験方法」
に準拠して測定した。 （恒温炉内放置による耐熱性評価）上記樹脂成形体を２
５０℃、３００℃及び３５０℃の各温度に設定された恒
温炉内にそれぞれ３０分間放置し、取り出された樹脂成
形体の表面に膨れやシェルクラックがあるか否かを観察
した。 （半田浸漬による耐熱性評価）上記樹脂成形体の先端か
ら１cmまでの部分を、３００℃の溶融半田内に１０秒間
浸漬し、取り出された試験片表面に膨れやシェルクラッ
クがあるか否かを観察した。
この混合物を加熱ロールを用いて混練しシート状にして
取り出し、冷却後粉砕して顆粒状のフェノール樹脂成形
材料Ａを得た。得られたフェノール樹脂成形材料Ａを１
７５℃に加熱した成形型内に投入し、３００kgf/cm2 、
３分間の条件で圧縮成形して、ＪＩＳＫ６９１１の曲げ
試験片に準拠する厚さ４mm×幅１０mm×長さ８０mmの樹
脂成形体を得た。得られた樹脂成形体について、引張り
強さ、引張り弾性率、引張り伸び率、線膨張率、恒温炉
内放置及び半田浸漬による耐熱性を調べた。結果を表２
に示す。なお、各特性の測定方法は以下のとおりであ
る。 （引張り強さ、引張り弾性率及び引張り伸び率）上記樹
脂成形体を用い、ＪＩＳＫ６９１１「熱硬化性プラスチ
ック一般試験方法」に準拠して測定した。 （線膨張率）上記樹脂成形体を用い、ＪＩＳＫ７１９７
「プラスチックの熱機械分析による線膨張率試験方法」
に準拠して測定した。 （恒温炉内放置による耐熱性評価）上記樹脂成形体を２
５０℃、３００℃及び３５０℃の各温度に設定された恒
温炉内にそれぞれ３０分間放置し、取り出された樹脂成
形体の表面に膨れやシェルクラックがあるか否かを観察
した。 （半田浸漬による耐熱性評価）上記樹脂成形体の先端か
ら１cmまでの部分を、３００℃の溶融半田内に１０秒間
浸漬し、取り出された試験片表面に膨れやシェルクラッ
クがあるか否かを観察した。
【００２９】
【表１】 ※表中の数値の単位は「重量部」である。
【００３０】
【表２】 ※表中の評価基準は以下のとおりである。 良好：膨れ、クラック共に発生せず
【００３１】実施例２〜５、比較例１〜５ 原料の配合割合を表１のように変えた以外は実施例１と
同様にして、フェノール樹脂成形材料Ｂ〜Ｊを得、さら
に該フェノール樹脂成形材料からＪＩＳＫ６９１１の曲
げ試験片に準拠する厚さ４mm×幅１０mm×長さ８０mmの
樹脂成形体を得て、引張り強さ、引張り弾性率、引張り
伸び率、線膨張率、恒温炉内放置及び半田浸漬による耐
熱性を調べた。結果を表２及び表３に示す。
同様にして、フェノール樹脂成形材料Ｂ〜Ｊを得、さら
に該フェノール樹脂成形材料からＪＩＳＫ６９１１の曲
げ試験片に準拠する厚さ４mm×幅１０mm×長さ８０mmの
樹脂成形体を得て、引張り強さ、引張り弾性率、引張り
伸び率、線膨張率、恒温炉内放置及び半田浸漬による耐
熱性を調べた。結果を表２及び表３に示す。
【００３２】
【表３】 ※表中の耐熱性の評価基準は以下のとおりである。 良好：膨れ、クラック共に発生せず Ｂ：膨れ発生 Ｃ：シェルクラック 発生
【００３３】実施例６ フェノール樹脂成形材料Ａを１８０℃に加熱したプーリ
ー型の成形型内に投入し、３００kgf/cm2 、５分間の条
件で圧縮成形して、図１及び図２に示すような外径１２
０mm、厚さ２８mm、Ｖ溝部の高さ３mm、Ｖ溝部の幅２０
mm、Ｖ溝部のピッチ３mmのプーリー本体が樹脂で成形さ
れたフェノール樹脂プーリーを得た。得られたフェノー
ル樹脂プーリーについて、冷熱衝撃性及びベルトスリッ
プを調べた。結果を表４に示す。各特性の測定方法は以
下のとおりである。 （冷熱衝撃性）フェノール樹脂プーリーを−４０℃雰囲
気下及び１２０℃雰囲気下に３０分ずつ交互に曝するこ
とを１サイクルとし、このサイクルを繰り返してフェノ
ール樹脂プーリーにクラックが入るまでのサイクル数を
調べた。 （ベルトスリップ試験）駆動側に金属プーリーを、従動
側にフェノール樹脂プーリーを配置し、駆動側の金属プ
ーリーを３０００〜４０００rpm で回転させつつ、フェ
ノール樹脂プーリーのＶ溝部に水を掛けてフェノール樹
脂プーリーにベルトスリップを起こさせ、スリップ後の
フェノール樹脂プーリーのＶ溝部の外観を観察した。
ー型の成形型内に投入し、３００kgf/cm2 、５分間の条
件で圧縮成形して、図１及び図２に示すような外径１２
０mm、厚さ２８mm、Ｖ溝部の高さ３mm、Ｖ溝部の幅２０
mm、Ｖ溝部のピッチ３mmのプーリー本体が樹脂で成形さ
れたフェノール樹脂プーリーを得た。得られたフェノー
ル樹脂プーリーについて、冷熱衝撃性及びベルトスリッ
プを調べた。結果を表４に示す。各特性の測定方法は以
下のとおりである。 （冷熱衝撃性）フェノール樹脂プーリーを−４０℃雰囲
気下及び１２０℃雰囲気下に３０分ずつ交互に曝するこ
とを１サイクルとし、このサイクルを繰り返してフェノ
ール樹脂プーリーにクラックが入るまでのサイクル数を
調べた。 （ベルトスリップ試験）駆動側に金属プーリーを、従動
側にフェノール樹脂プーリーを配置し、駆動側の金属プ
ーリーを３０００〜４０００rpm で回転させつつ、フェ
ノール樹脂プーリーのＶ溝部に水を掛けてフェノール樹
脂プーリーにベルトスリップを起こさせ、スリップ後の
フェノール樹脂プーリーのＶ溝部の外観を観察した。
【００３４】
【表４】
【００３５】実施例７〜１０、比較例６〜１０ フェノール樹脂成形材料Ａに代えてフェノール樹脂成形
材料Ｂ〜Ｊを用いた以外は、実施例６と同様にしてフェ
ノール樹脂プーリーを得、冷熱衝撃性及びベルトスリッ
プを調べた。結果を表４及び表５に示す。
材料Ｂ〜Ｊを用いた以外は、実施例６と同様にしてフェ
ノール樹脂プーリーを得、冷熱衝撃性及びベルトスリッ
プを調べた。結果を表４及び表５に示す。
【００３６】
【表５】 ※表中のベルトスリップ試験の評価基準は以下のとおりである。 Ｂ：膨れ発生 Ｃ：シェルクラック発生
【００３７】表２及び表３より、以下のことがわかる。
実施例１〜５は、樹脂の配合量が多くガラス繊維の配合
量が少ない比較例４及び５に比べて引張り強さが格段に
大きく、線膨張率は小さい。実施例１〜５は、ガラス繊
維の配合量が多い比較例３に比べて引張り弾性率が小さ
く、引張り伸び率は大きい。実施例１〜５は、セルロー
スを含む比較例２に比べて引張り強さが大きい。実施例
１〜５は、セルロースを含む比較例２に比べて引張り強
さが大きい。すなわち、実施例１〜５は、機械的強度が
大きく、低弾性率で伸びがよいことがわかる。
実施例１〜５は、樹脂の配合量が多くガラス繊維の配合
量が少ない比較例４及び５に比べて引張り強さが格段に
大きく、線膨張率は小さい。実施例１〜５は、ガラス繊
維の配合量が多い比較例３に比べて引張り弾性率が小さ
く、引張り伸び率は大きい。実施例１〜５は、セルロー
スを含む比較例２に比べて引張り強さが大きい。実施例
１〜５は、セルロースを含む比較例２に比べて引張り強
さが大きい。すなわち、実施例１〜５は、機械的強度が
大きく、低弾性率で伸びがよいことがわかる。
【００３８】また、実施例１〜５は２５０℃以上でも膨
れやシェルクラックが発生しないが、樹脂成分としてノ
ボラックを用いた比較例１、酢酸ビニル及びセルロース
を配合した比較例２、及びポリビニルブチラールを多く
配合した比較例５は、膨れやシェルクラックが発生す
る。すなわち、実施例１〜５は、２５０℃以上の耐熱性
に優れることがわかる。
れやシェルクラックが発生しないが、樹脂成分としてノ
ボラックを用いた比較例１、酢酸ビニル及びセルロース
を配合した比較例２、及びポリビニルブチラールを多く
配合した比較例５は、膨れやシェルクラックが発生す
る。すなわち、実施例１〜５は、２５０℃以上の耐熱性
に優れることがわかる。
【００３９】表４及び表５より、以下のことがわかる。
実施例６〜１０は冷熱衝撃性及びベルトスリップに優れ
るが、比較例６〜１０は冷熱衝撃性及び回転耐久性が低
く、比較例６、７及び１０はベルトスリップ試験により
膨れやシェルクラックが発生する。すなわち、実施例６
〜１０は、熱衝撃性及び耐熱性に優れることがわかる。
実施例６〜１０は冷熱衝撃性及びベルトスリップに優れ
るが、比較例６〜１０は冷熱衝撃性及び回転耐久性が低
く、比較例６、７及び１０はベルトスリップ試験により
膨れやシェルクラックが発生する。すなわち、実施例６
〜１０は、熱衝撃性及び耐熱性に優れることがわかる。
【００４０】
【発明の効果】本発明に係る自動車のプーリー用フェノ
ール樹脂成形材料によれば、これから成形したフェノー
ル樹脂プーリーが、機械的強度、耐熱衝撃性に優れると
共に２５０℃以上でも膨れやシェルクラックが発生し難
いという効果を奏する。また、本発明に係る自動車用フ
ェノール樹脂プーリーは、機械的強度、耐熱衝撃性に優
れると共に２５０℃以上でも膨れやシェルクラックが発
生し難いという効果を奏する。
ール樹脂成形材料によれば、これから成形したフェノー
ル樹脂プーリーが、機械的強度、耐熱衝撃性に優れると
共に２５０℃以上でも膨れやシェルクラックが発生し難
いという効果を奏する。また、本発明に係る自動車用フ
ェノール樹脂プーリーは、機械的強度、耐熱衝撃性に優
れると共に２５０℃以上でも膨れやシェルクラックが発
生し難いという効果を奏する。
【図１】本発明に係る自動車用フェノール樹脂プーリー
の正面図である。
の正面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線に沿って見た断面図である。
１ フェノール樹脂プーリー ２ プーリー本体 ３ 嵌合部 ４ リブ ５ 外筒部 ６ Ｖ溝部 ７ ボス
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ１６Ｈ 55/48 Ｆ１６Ｈ 55/48 //(Ｃ０８Ｌ 61/10 (Ｃ０８Ｌ 61/10 29:14） 29:14） (72)発明者 大野 悦司 東京都品川区東品川２丁目５番８号 住友 ベークライト株式会社内 (72)発明者 岡 秀樹 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 若林 宏之 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 加藤 和生 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 Ｆターム(参考） 3J031 AC06 AC10 BC05 CA03 4F071 AA30 AA41 AB21 AB28 AB30 AD01 AH07 BA01 BB03 BC07 4J002 BE002 CC041 DE237 DJ007 DJ037 DL006 FA046 FD016 FD017 GN00
Claims (2)
- 【請求項１】 レゾール３５〜４５重量％、ガラス繊維
３５〜４５重量％、炭酸カルシウム、クレー及びワラス
トナイトからなる群より選択される１種又は２種以上の
無機粉末５〜１５重量％及びポリビニルブチラール１〜
３重量％を含むことを特徴とする自動車のプーリー用フ
ェノール樹脂成形材料。 - 【請求項２】 請求項１記載のフェノール樹脂成形材料
を成形して得られることを特徴とする自動車用フェノー
ル樹脂プーリー。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000344718A JP3667625B2 (ja) | 2000-11-13 | 2000-11-13 | 自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材料及び自動車用フェノール樹脂プーリー |
| US09/986,278 US6559218B2 (en) | 2000-11-13 | 2001-11-08 | Phenol resin forming material for pulley used in motor vehicles and phenol resin pulley for motor vehicles |
| DE10155359.5A DE10155359B4 (de) | 2000-11-13 | 2001-11-10 | Phenolharzformmasse für Riemenscheiben zur Verwendung in Kraftfahrzeugen und Phenolharzriemenscheiben für Kraftfahrzeuge |
| US10/365,479 US6765051B2 (en) | 2000-11-13 | 2003-02-13 | Phenol resin forming material for pulley used in motor vehicles and phenol resin pulley for motor vehicles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000344718A JP3667625B2 (ja) | 2000-11-13 | 2000-11-13 | 自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材料及び自動車用フェノール樹脂プーリー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002146158A true JP2002146158A (ja) | 2002-05-22 |
| JP3667625B2 JP3667625B2 (ja) | 2005-07-06 |
Family
ID=18818870
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000344718A Expired - Lifetime JP3667625B2 (ja) | 2000-11-13 | 2000-11-13 | 自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材料及び自動車用フェノール樹脂プーリー |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JP3667625B2 (ja) |
| DE (1) | DE10155359B4 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2004081415A1 (ja) * | 2003-03-11 | 2006-06-15 | 住友ベークライト株式会社 | プーリー用フェノール樹脂成形材料、樹脂プーリー、および樹脂成形材料の使用方法 |
| JP2006527853A (ja) * | 2003-06-17 | 2006-12-07 | スピンパワー ビー．ブイ． | トランスミッションシステム、およびその駆動力を測定する方法 |
| JP2021080338A (ja) * | 2019-11-15 | 2021-05-27 | 住友ベークライト株式会社 | 熱硬化性樹脂組成物 |
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|---|---|---|---|---|
| JP2004092688A (ja) * | 2002-08-29 | 2004-03-25 | Koyo Seiko Co Ltd | 樹脂製プーリ |
| ITMI20040562A1 (it) * | 2004-03-23 | 2004-06-23 | Saint Gobain Revetex S R L | Additivo migliorato per il rinforzo di matrici bituminose procedimento per la realizzazione del detto additivo matrice bituminosa rinforzata con il detto additivo e procedimento per la realizzazione della detta matrice bituminosa |
| KR100756272B1 (ko) * | 2006-08-31 | 2007-09-06 | 한국화학연구원 | 페놀수지 발포폼의 제조방법 |
| JP2008215564A (ja) * | 2007-03-07 | 2008-09-18 | Jtekt Corp | 樹脂巻き部品 |
| US20100255943A1 (en) * | 2009-04-07 | 2010-10-07 | Connard Cali | Polymer spring controlled pulley assembly for rotary devices |
| WO2013046551A1 (ja) * | 2011-09-28 | 2013-04-04 | 住友ベークライト株式会社 | 成形材料 |
| CN114207022A (zh) * | 2019-08-08 | 2022-03-18 | 住友电木株式会社 | 酚醛树脂组合物 |
| CN111363304A (zh) * | 2020-04-23 | 2020-07-03 | 连云港英格达电子科技有限公司 | 一种汽车电机配件及线圈骨架用无氨玻璃纤维复合增强材料 |
| CN114015195B (zh) * | 2021-11-22 | 2023-06-30 | 山东北方现代化学工业有限公司 | 一种模压用纳米碳酸钙改性热固性酚醛树脂增强复合材料及其制备方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3372100D1 (en) * | 1982-05-14 | 1987-07-23 | Kanebo Ltd | Composition containing a phenol-aldehyde resin and a powder of an inorganic material |
| JPH04372645A (ja) * | 1991-06-24 | 1992-12-25 | Matsushita Electric Works Ltd | フェノール樹脂成形材料 |
| US5336723A (en) * | 1992-09-30 | 1994-08-09 | Sumitomo Bakelite Company Limited | Phenolic resin molding materials |
| JPH08145148A (ja) | 1994-11-25 | 1996-06-04 | Sumitomo Bakelite Co Ltd | 樹脂製プーリー |
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- 2000-11-13 JP JP2000344718A patent/JP3667625B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-11-08 US US09/986,278 patent/US6559218B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-10 DE DE10155359.5A patent/DE10155359B4/de not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-02-13 US US10/365,479 patent/US6765051B2/en not_active Expired - Lifetime
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| JP4569469B2 (ja) * | 2003-03-11 | 2010-10-27 | 住友ベークライト株式会社 | プーリー用フェノール樹脂成形材料、樹脂プーリー、および樹脂成形材料の使用方法 |
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