JP2002080940A - 電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金板および電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金 - Google Patents
電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金板および電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 近年より厳しくなった絞り加工においても、
絞り割れの発生のない電子銃電極用合金板として最適で
ある合金を得る。 【解決手段】 重量％で、Ｃｒ：１５〜２０％、Ｎｉ：
９〜１５％、Ｃ：０．１２％以下、Ｓｉ：０．００５〜
１．０％、Ｍｎ：０．００５〜２．５％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０００３〜０．０１００％、Ｍｏ：
２．０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．２％、Ｏ：０．
００５％以下、Ｎ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以
下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｚｒ：
０．１％以下、Ｃａ：０．０５％以下、Ｍｇ：０．０２
％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるＦｅ−
Ｃｒ−Ｎｉ系合金であって、このＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合
金を厚さ０．１ｍｍから０．７ｍｍの板に圧延したとき
に、その表面層において、幅が１０μｍ以上２０μｍ未
満で長さが２０μｍ以上に連なった介在物群が２０個／
ｍｍ ２以下で、かつ、幅が２０μｍ以上で長さが２０μ
ｍ以上に連なった介在物群が５個／ｍｍ２以下とした。
絞り割れの発生のない電子銃電極用合金板として最適で
ある合金を得る。 【解決手段】 重量％で、Ｃｒ：１５〜２０％、Ｎｉ：
９〜１５％、Ｃ：０．１２％以下、Ｓｉ：０．００５〜
１．０％、Ｍｎ：０．００５〜２．５％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０００３〜０．０１００％、Ｍｏ：
２．０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．２％、Ｏ：０．
００５％以下、Ｎ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以
下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｚｒ：
０．１％以下、Ｃａ：０．０５％以下、Ｍｇ：０．０２
％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるＦｅ−
Ｃｒ−Ｎｉ系合金であって、このＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合
金を厚さ０．１ｍｍから０．７ｍｍの板に圧延したとき
に、その表面層において、幅が１０μｍ以上２０μｍ未
満で長さが２０μｍ以上に連なった介在物群が２０個／
ｍｍ ２以下で、かつ、幅が２０μｍ以上で長さが２０μ
ｍ以上に連なった介在物群が５個／ｍｍ２以下とした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、非磁性が要求され
る電子銃電極用合金に関わり、特に、絞り加工のための
プレス性を向上させた電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系
合金およびこのＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金から製造した電
子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金板に関する。
る電子銃電極用合金に関わり、特に、絞り加工のための
プレス性を向上させた電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系
合金およびこのＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金から製造した電
子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金板に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、カラーブラウン管などに用いら
れる電子銃の電極は、板厚０．１ｍｍから０．７ｍｍ程
度の非磁性ステンレス鋼であるＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金
板を、プレス加工により所定形状に絞り加工されること
によって製造される。この絞り性を向上させるため、特
にバーリング成形（丸い穴を開けて穴の周縁を筒のよう
に突き出させる加工）を容易にするため、圧延加工率や
焼鈍条件を検討した技術（特願平６−２５７２５３）が
提案されている。また、プレス生産性を上げるために使
用されるようになってきた脱脂しやすい低粘度油を使用
したプレス成形において、表面粗さにおける中心線平均
粗さと最大粗さを規定することによって、プレス加工性
を向上させる技術（特願平８−２０５４５３）が提案さ
れている。また、バーリング加工においては、穴をプレ
ス打ち抜きした時のバリの残存がバーリング割れに関係
することを見出し、打ち抜き性を確保するためにＳをあ
る程度含有させたうえで微量成分を制御することで絞り
性を向上させる技術（特願平９−２８３０３９）が提案
されている。
れる電子銃の電極は、板厚０．１ｍｍから０．７ｍｍ程
度の非磁性ステンレス鋼であるＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金
板を、プレス加工により所定形状に絞り加工されること
によって製造される。この絞り性を向上させるため、特
にバーリング成形（丸い穴を開けて穴の周縁を筒のよう
に突き出させる加工）を容易にするため、圧延加工率や
焼鈍条件を検討した技術（特願平６−２５７２５３）が
提案されている。また、プレス生産性を上げるために使
用されるようになってきた脱脂しやすい低粘度油を使用
したプレス成形において、表面粗さにおける中心線平均
粗さと最大粗さを規定することによって、プレス加工性
を向上させる技術（特願平８−２０５４５３）が提案さ
れている。また、バーリング加工においては、穴をプレ
ス打ち抜きした時のバリの残存がバーリング割れに関係
することを見出し、打ち抜き性を確保するためにＳをあ
る程度含有させたうえで微量成分を制御することで絞り
性を向上させる技術（特願平９−２８３０３９）が提案
されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、近年、コン
ピューター用ブラウン管における高精細化と高輝度化の
進展によって、電子銃のフォーカス特性への要求も厳し
くなり、電極レンズ径を大きくかつ高精度に加工できる
材料であって、プレス加工速度向上へも対応できること
が要求されるようになった。しかしながら、従来の材料
では、絞り面において割れの発生が生じ、充分に満足で
きるものではなかった。本発明は、上記事情に鑑みてな
されたもので、近年より一層厳しくなった絞り性を向上
させることができ、特に、絞り割れの発生が生じにくい
電子銃電極用合金板を提供することを目的としている。
ピューター用ブラウン管における高精細化と高輝度化の
進展によって、電子銃のフォーカス特性への要求も厳し
くなり、電極レンズ径を大きくかつ高精度に加工できる
材料であって、プレス加工速度向上へも対応できること
が要求されるようになった。しかしながら、従来の材料
では、絞り面において割れの発生が生じ、充分に満足で
きるものではなかった。本発明は、上記事情に鑑みてな
されたもので、近年より一層厳しくなった絞り性を向上
させることができ、特に、絞り割れの発生が生じにくい
電子銃電極用合金板を提供することを目的としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者は、かかる課題
に対処すべく材料表面の状態について鋭意研究を行った
結果、材料の表面層に存在する介在物群の大きさと個数
によって絞り性が変わることを見出した。詳しくは、表
面層に存在する介在物群（単独の介在物も含む）におい
て、ある大きさ以上のものが絞り割れ発生に影響を及ぼ
すことを見出し、それを少なくすることで絞り割れ発生
を抑制するに至った。図１は、厚さ０．６ｍｍのＦｅ−
Ｃｒ−Ｎｉ合金の表面層の介在物群の個数と、絞り割れ
発生率（２０００個プレスしたものから無作為に２００
個を抜き取り検査した時の絞り割れの発生率）との関係
を示す線図である。
に対処すべく材料表面の状態について鋭意研究を行った
結果、材料の表面層に存在する介在物群の大きさと個数
によって絞り性が変わることを見出した。詳しくは、表
面層に存在する介在物群（単独の介在物も含む）におい
て、ある大きさ以上のものが絞り割れ発生に影響を及ぼ
すことを見出し、それを少なくすることで絞り割れ発生
を抑制するに至った。図１は、厚さ０．６ｍｍのＦｅ−
Ｃｒ−Ｎｉ合金の表面層の介在物群の個数と、絞り割れ
発生率（２０００個プレスしたものから無作為に２００
個を抜き取り検査した時の絞り割れの発生率）との関係
を示す線図である。
【０００５】すなわち、図１は、介在物群の幅と長さ
で、幅５μｍ以上１０μｍ未満で長さが２０μｍ以上の
もの、幅１０μｍ以上２０μｍ未満で長さ２０μｍ以上
のもの、幅２０μｍ以上で長さ２０μｍ以上のものに分
類し、各分類ごとに介在物群の個数と絞り割れ発生率と
をプロットしたものである。この図から、幅５μｍ以上
１０μｍ未満で長さが２０μｍ以上の介在物群であれ
ば、単位面積当たりの個数が増えても絞り割れの発生に
さ程影響を与えないことが判る。
で、幅５μｍ以上１０μｍ未満で長さが２０μｍ以上の
もの、幅１０μｍ以上２０μｍ未満で長さ２０μｍ以上
のもの、幅２０μｍ以上で長さ２０μｍ以上のものに分
類し、各分類ごとに介在物群の個数と絞り割れ発生率と
をプロットしたものである。この図から、幅５μｍ以上
１０μｍ未満で長さが２０μｍ以上の介在物群であれ
ば、単位面積当たりの個数が増えても絞り割れの発生に
さ程影響を与えないことが判る。
【０００６】これに対して、幅１０μｍ以上２０μｍ未
満で長さ２０μｍ以上の介在物群では、２０個／ｍｍ２
を超える付近から絞り割れの発生率が１％を超え、介在
物群がさらに増加すると絞り割れの発生率が急激に増加
している。また、幅２０μｍ以上で長さ２０μｍ以上の
ものでは、５個／ｍｍ２を超える付近から絞り割れ発生
率が１％を超え、この場合も介在物群がさらに増加する
と絞り割れの発生率が急激に増加している。したがっ
て、絞り割れの発生を抑制するためには、幅が１０μｍ
以上２０μｍ未満で長さが２０μｍ以上に連なった介在
物群を２０個／ｍｍ２以下とし、かつ、幅が２０μｍ以
上で長さが２０μｍ以上に連なった介在物群を５個／ｍ
ｍ２以下とにすれば良い。
満で長さ２０μｍ以上の介在物群では、２０個／ｍｍ２
を超える付近から絞り割れの発生率が１％を超え、介在
物群がさらに増加すると絞り割れの発生率が急激に増加
している。また、幅２０μｍ以上で長さ２０μｍ以上の
ものでは、５個／ｍｍ２を超える付近から絞り割れ発生
率が１％を超え、この場合も介在物群がさらに増加する
と絞り割れの発生率が急激に増加している。したがっ
て、絞り割れの発生を抑制するためには、幅が１０μｍ
以上２０μｍ未満で長さが２０μｍ以上に連なった介在
物群を２０個／ｍｍ２以下とし、かつ、幅が２０μｍ以
上で長さが２０μｍ以上に連なった介在物群を５個／ｍ
ｍ２以下とにすれば良い。
【０００７】さらに、本発明者の検討によれば、介在物
群の大きさと個数を上記のように規制しても、介在物が
Ａｌ２Ｏ３の場合や、ＭｎＯとＳｉＯ２との複合介在物
の場合には、絞り割れ発生率が１％を超える場合があ
り、介在物の組成で絞り割れの発生しやすさが変化する
ことが判明している。
群の大きさと個数を上記のように規制しても、介在物が
Ａｌ２Ｏ３の場合や、ＭｎＯとＳｉＯ２との複合介在物
の場合には、絞り割れ発生率が１％を超える場合があ
り、介在物の組成で絞り割れの発生しやすさが変化する
ことが判明している。
【０００８】ここで、材料の表面層における介在物群の
大きさと個数は、次のように測定する。まず、表層を鏡
面に研磨した後に燐酸中で電解研磨し、介在物を識別し
やすくする。そして、光学顕微鏡像を画像解析装置に取
り込み、介在物とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ素地との色調の差を
利用して、介在物像を取り出す。次に各像を圧延平行方
向に５μｍ、圧延直角方向に５μｍ大きくしてから、そ
れぞれの方向に５μｍずつ小さくする。この時、狭い間
隔で存在している介在物がくっついて一つの群となる。
最後に画像解析装置で、各介在物群（単独の介在物も含
む）の像の幅と長さとを測定する。また、介在物群の組
成は、任意に選択した１０個の介在物組成をＥＰＭＡ
（電子線マイクロアナライザ）で定量分析する。
大きさと個数は、次のように測定する。まず、表層を鏡
面に研磨した後に燐酸中で電解研磨し、介在物を識別し
やすくする。そして、光学顕微鏡像を画像解析装置に取
り込み、介在物とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ素地との色調の差を
利用して、介在物像を取り出す。次に各像を圧延平行方
向に５μｍ、圧延直角方向に５μｍ大きくしてから、そ
れぞれの方向に５μｍずつ小さくする。この時、狭い間
隔で存在している介在物がくっついて一つの群となる。
最後に画像解析装置で、各介在物群（単独の介在物も含
む）の像の幅と長さとを測定する。また、介在物群の組
成は、任意に選択した１０個の介在物組成をＥＰＭＡ
（電子線マイクロアナライザ）で定量分析する。
【０００９】本発明のＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系電子銃電極用
合金は、上記知見に基づいて表面層における介在物群の
大きさと個数、重量％で、Ｃｒ：１５〜２０％、Ｎｉ：
９〜１５％、Ｃ：０．１２％以下、Ｓｉ：０．００５〜
１．０％、Ｍｎ：０．００５〜２．５％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０００３〜０．０１００％、Ｍｏ：
２．０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．２％、Ｏ：０．
００３％以下、Ｎ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以
下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｚｒ：
０．１％以下、Ｃａ：０．０５％以下、Ｍｇ：０．０２
％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるＦｅ−
Ｃｒ−Ｎｉ系合金であって、このＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合
金を厚さ０．１ｍｍから０．７ｍｍの板に圧延したとき
に、その表面層において、幅が１０μｍ以上２０μｍ未
満で長さが２０μｍ以上に連なった介在物群が２０個／
ｍｍ２以下で、かつ、幅が２０μｍ以上で長さが２０μ
ｍ以上に連なった介在物群が５個／ｍｍ２以下であるこ
とを特徴としている。
合金は、上記知見に基づいて表面層における介在物群の
大きさと個数、重量％で、Ｃｒ：１５〜２０％、Ｎｉ：
９〜１５％、Ｃ：０．１２％以下、Ｓｉ：０．００５〜
１．０％、Ｍｎ：０．００５〜２．５％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０００３〜０．０１００％、Ｍｏ：
２．０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．２％、Ｏ：０．
００３％以下、Ｎ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以
下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｚｒ：
０．１％以下、Ｃａ：０．０５％以下、Ｍｇ：０．０２
％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるＦｅ−
Ｃｒ−Ｎｉ系合金であって、このＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合
金を厚さ０．１ｍｍから０．７ｍｍの板に圧延したとき
に、その表面層において、幅が１０μｍ以上２０μｍ未
満で長さが２０μｍ以上に連なった介在物群が２０個／
ｍｍ２以下で、かつ、幅が２０μｍ以上で長さが２０μ
ｍ以上に連なった介在物群が５個／ｍｍ２以下であるこ
とを特徴としている。
【００１０】また、本発明は、上記電子銃電極用Ｆｅ−
Ｃｒ−Ｎｉ系合金において、さらに、表面層における介
在物が原子％で、４０≦ＳｉＯ２≦１００、０≦Ａｌ２
Ｏ３≦４０、０≦ＭｎＯ≦３０を含む組成からなること
を特徴とする。さらに、本発明は、上記電子銃電極用Ｆ
ｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金を圧延して厚さ０．１〜０．７ｍ
ｍとした電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金板でもあ
る。
Ｃｒ−Ｎｉ系合金において、さらに、表面層における介
在物が原子％で、４０≦ＳｉＯ２≦１００、０≦Ａｌ２
Ｏ３≦４０、０≦ＭｎＯ≦３０を含む組成からなること
を特徴とする。さらに、本発明は、上記電子銃電極用Ｆ
ｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金を圧延して厚さ０．１〜０．７ｍ
ｍとした電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金板でもあ
る。
【００１１】
【発明の実態の形態】本発明の電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ
−Ｎｉ系合金板における合金成分限定理由並びに介在物
の限定理由を以下に説明する。Ｃｒ ：電子銃電極としては非磁性が要求される。通常、
非磁性であるためには透磁率が１．００５以下であるこ
とが要求され、これを満たすためにＣｒの含有量は１５
〜２０％とした。なお、Ｃｒのより好ましい範囲は１５
〜１７％である。Ｎｉ ：Ｎｉが９％より少ないと磁性が高くなりすぎ１５
％より多いと原価高となる。よって、Ｎｉの含有量は９
〜１５％とした。Ｃ ：Ｃが０．１２％を超えると炭化物の生成が著しく絞
り性が劣るので、Ｃの含有量は０．１２％以下とした。Ｓｉ ：Ｓｉは脱酸の目的で添加されるが、０．００５％
未満では脱酸の効果がなく、１．０％を超えると加工性
が劣化する。よって、Ｓｉの含有量は０．００５〜１．
０％とした。Ｍｎ ：Ｍｎは脱酸の目的と、ＭｎＳを析出させる目的で
添加するが、０．００５％未満では効果がなく、２．５
％を超えると材料硬さが上昇し絞り性が劣化する。よっ
て、Ｍｎの含有量は０．００５〜２．５％とした。Ｐ ：Ｐは０．０３％を超えると絞り性を著しく劣化させ
るので、Ｐの含有量は０．０３％以下とした。
−Ｎｉ系合金板における合金成分限定理由並びに介在物
の限定理由を以下に説明する。Ｃｒ ：電子銃電極としては非磁性が要求される。通常、
非磁性であるためには透磁率が１．００５以下であるこ
とが要求され、これを満たすためにＣｒの含有量は１５
〜２０％とした。なお、Ｃｒのより好ましい範囲は１５
〜１７％である。Ｎｉ ：Ｎｉが９％より少ないと磁性が高くなりすぎ１５
％より多いと原価高となる。よって、Ｎｉの含有量は９
〜１５％とした。Ｃ ：Ｃが０．１２％を超えると炭化物の生成が著しく絞
り性が劣るので、Ｃの含有量は０．１２％以下とした。Ｓｉ ：Ｓｉは脱酸の目的で添加されるが、０．００５％
未満では脱酸の効果がなく、１．０％を超えると加工性
が劣化する。よって、Ｓｉの含有量は０．００５〜１．
０％とした。Ｍｎ ：Ｍｎは脱酸の目的と、ＭｎＳを析出させる目的で
添加するが、０．００５％未満では効果がなく、２．５
％を超えると材料硬さが上昇し絞り性が劣化する。よっ
て、Ｍｎの含有量は０．００５〜２．５％とした。Ｐ ：Ｐは０．０３％を超えると絞り性を著しく劣化させ
るので、Ｐの含有量は０．０３％以下とした。
【００１２】Ｓ：Ｓは適量含有するとＭｎとＭｎＳを形
成し、穴をプレス打ち抜きする時のバリの発生を抑え、
バーリング加工時のバーリング割れの発生を抑えること
につながる。しかしながら、Ｓ含有量が０．０００３％
未満ではその効果が得られず、０．０１００％を超える
と粗大なＭｎＳが生成し、逆に絞り性が劣化する。よっ
て、Ｓの含有量は０．０００３〜０．０１００％とし
た。Ｍｏ ：Ｍｏは耐食性を向上させるので、耐食性が強く要
求される場合には添加することが望ましい。ただし、
２．０％を超えると絞り性が劣化するので、Ｍｏの含有
量は２．０％以下とした。Ａｌ ：Ａｌは脱酸材として添加される。０．００１％未
満では脱酸効果が十分でなく、０．２％を超えると加工
性が劣化する。よって、Ａｌの含有量は０．００１〜
０．２％とした。
成し、穴をプレス打ち抜きする時のバリの発生を抑え、
バーリング加工時のバーリング割れの発生を抑えること
につながる。しかしながら、Ｓ含有量が０．０００３％
未満ではその効果が得られず、０．０１００％を超える
と粗大なＭｎＳが生成し、逆に絞り性が劣化する。よっ
て、Ｓの含有量は０．０００３〜０．０１００％とし
た。Ｍｏ ：Ｍｏは耐食性を向上させるので、耐食性が強く要
求される場合には添加することが望ましい。ただし、
２．０％を超えると絞り性が劣化するので、Ｍｏの含有
量は２．０％以下とした。Ａｌ ：Ａｌは脱酸材として添加される。０．００１％未
満では脱酸効果が十分でなく、０．２％を超えると加工
性が劣化する。よって、Ａｌの含有量は０．００１〜
０．２％とした。
【００１３】Ｏ：Ｏの含有量が多いと酸化物系介在物が
多くなり絞り性が劣化する。よって、Ｏの含有量は０．
００５％以下とした。Ｎ：Ｎの含有量が０．１％を超え
ると加工性が劣化する。よってＮ含有量を０．１％以下
とした。Ｔｉ ：Ｔｉは炭化物、硫化物、酸化物、窒化物を形成し
て絞り性を劣化させる。よって、Ｔｉの含有量は０．１
％以下とした。Ｔｉのより好ましい範囲は０．０２％以
下である。Ｎｂ ：Ｎｂは炭化物、硫化物、酸化物、窒化物を形成し
て絞り性を劣化させる。よって、Ｎｂの含有量は０．１
％以下とした。Ｎｂのより好ましい範囲は０．０２％以
下である。Ｖ ：Ｖは炭化物、酸化物、窒化物を形成して絞り性を劣
化させる。よって、Ｖの含有量は０．１％以下とした。
Ｖのより好ましい範囲は０．０２％以下である。Ｚｒ ：Ｚｒは酸化物を形成して絞り性を劣化させる。よ
って、Ｚｒの含有量は０．１％以下とした。Ｚｒのより
好ましい範囲は０．０２％以下である。Ｃａ ：Ｃａは硫化物、酸化物を形成して絞り性を劣化さ
せる。よって、Ｃａの含有量は０．０５％以下とした。
Ｃａのより好ましい範囲は０．０１％以下である。Ｍｇ ：Ｍｇは酸化物を形成して絞り性を劣化させる。よ
って、Ｍｇの含有量は０．０２％以下とした。Ｍｇのよ
り好ましい範囲は０．００５％以下である。
多くなり絞り性が劣化する。よって、Ｏの含有量は０．
００５％以下とした。Ｎ：Ｎの含有量が０．１％を超え
ると加工性が劣化する。よってＮ含有量を０．１％以下
とした。Ｔｉ ：Ｔｉは炭化物、硫化物、酸化物、窒化物を形成し
て絞り性を劣化させる。よって、Ｔｉの含有量は０．１
％以下とした。Ｔｉのより好ましい範囲は０．０２％以
下である。Ｎｂ ：Ｎｂは炭化物、硫化物、酸化物、窒化物を形成し
て絞り性を劣化させる。よって、Ｎｂの含有量は０．１
％以下とした。Ｎｂのより好ましい範囲は０．０２％以
下である。Ｖ ：Ｖは炭化物、酸化物、窒化物を形成して絞り性を劣
化させる。よって、Ｖの含有量は０．１％以下とした。
Ｖのより好ましい範囲は０．０２％以下である。Ｚｒ ：Ｚｒは酸化物を形成して絞り性を劣化させる。よ
って、Ｚｒの含有量は０．１％以下とした。Ｚｒのより
好ましい範囲は０．０２％以下である。Ｃａ ：Ｃａは硫化物、酸化物を形成して絞り性を劣化さ
せる。よって、Ｃａの含有量は０．０５％以下とした。
Ｃａのより好ましい範囲は０．０１％以下である。Ｍｇ ：Ｍｇは酸化物を形成して絞り性を劣化させる。よ
って、Ｍｇの含有量は０．０２％以下とした。Ｍｇのよ
り好ましい範囲は０．００５％以下である。
【００１４】表面層の介在物群の個数：表面層の介在物
群の個数は、幅が１０μｍ以上２０μｍ未満で長さが２
０μｍ以上に連なった介在物群が２０個／ｍｍ２を超え
て存在すると、絞り割れが発生しやすくなるので、この
ように規定した。また、同じ理由により、幅が２０μｍ
以上で長さが２０μｍ以上に連なった介在物群を５個／
ｍｍ２以下とした。介在物組成 ：介在物組成においてＡｌ２Ｏ３の割合が多
いと、絞り割れが発生し易くなる。また、介在物組成が
ＭｎＯリッチなＭｎＯおよびＳｉＯ２の複合介在物、あ
るいはＭｎＯおよびＡｌ２Ｏ３の複合介在物となった場
合も絞り割れが発生し易くなる。したがって、介在物組
成においてＡｌ２Ｏ３およびＭｎＯの割合は制限するこ
とが望ましく、よって、介在物が原子％で、４０≦Ｓｉ
Ｏ２≦１００、０≦Ａｌ２Ｏ３≦４０、０≦ＭｎＯ≦３
０を含む組成であることが望ましい。
群の個数は、幅が１０μｍ以上２０μｍ未満で長さが２
０μｍ以上に連なった介在物群が２０個／ｍｍ２を超え
て存在すると、絞り割れが発生しやすくなるので、この
ように規定した。また、同じ理由により、幅が２０μｍ
以上で長さが２０μｍ以上に連なった介在物群を５個／
ｍｍ２以下とした。介在物組成 ：介在物組成においてＡｌ２Ｏ３の割合が多
いと、絞り割れが発生し易くなる。また、介在物組成が
ＭｎＯリッチなＭｎＯおよびＳｉＯ２の複合介在物、あ
るいはＭｎＯおよびＡｌ２Ｏ３の複合介在物となった場
合も絞り割れが発生し易くなる。したがって、介在物組
成においてＡｌ２Ｏ３およびＭｎＯの割合は制限するこ
とが望ましく、よって、介在物が原子％で、４０≦Ｓｉ
Ｏ２≦１００、０≦Ａｌ２Ｏ３≦４０、０≦ＭｎＯ≦３
０を含む組成であることが望ましい。
【００１５】
【実施例】次に実施例を示して本発明を説明する。表１
に示す組成の合金成分になるようにそれぞれ溶解して連
続鋳造した。その際、介在物の組成を調整するために、
Ｎｏ．５とＮｏ．８は強Ａｌ脱酸を、Ｎｏ．４とＮｏ．
９は、Ａｌを使用しないＳｉ、Ｍｎ、Ｃ脱酸を、それ以
外は、Ｓｉ、Ａｌ脱酸を行った。ついで、１１８０℃〜
１２３０℃に加熱して分塊圧延、皮剥き、同じ温度に加
熱して熱間圧延を行い、スケール除去を施した後に、冷
間圧延と焼鈍を繰り返し、板厚０．３ｍｍの焼鈍材を製
造した。
に示す組成の合金成分になるようにそれぞれ溶解して連
続鋳造した。その際、介在物の組成を調整するために、
Ｎｏ．５とＮｏ．８は強Ａｌ脱酸を、Ｎｏ．４とＮｏ．
９は、Ａｌを使用しないＳｉ、Ｍｎ、Ｃ脱酸を、それ以
外は、Ｓｉ、Ａｌ脱酸を行った。ついで、１１８０℃〜
１２３０℃に加熱して分塊圧延、皮剥き、同じ温度に加
熱して熱間圧延を行い、スケール除去を施した後に、冷
間圧延と焼鈍を繰り返し、板厚０．３ｍｍの焼鈍材を製
造した。
【００１６】
【表１】
【００１７】表２にこれらの焼鈍材の表面層の幅１０μ
ｍ以上で長さ２０μｍ以上の介在物群の単位面積当たり
の個数を示す。Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５は本発明例で、特に
Ｎ０．１〜Ｎｏ．３は請求項２をも満足するものであ
る。また、Ｎｏ．６〜Ｎｏ．９は比較例である。なお、
表２では、各焼鈍材が含有する介在物として、Ｓｉ
Ｏ２、Ａｌ２Ｏ３およびＭｎＯの組成（ａｔ％）を挙げ
ているが、これら３種類以外の介在物が含まれているも
のもある。
ｍ以上で長さ２０μｍ以上の介在物群の単位面積当たり
の個数を示す。Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５は本発明例で、特に
Ｎ０．１〜Ｎｏ．３は請求項２をも満足するものであ
る。また、Ｎｏ．６〜Ｎｏ．９は比較例である。なお、
表２では、各焼鈍材が含有する介在物として、Ｓｉ
Ｏ２、Ａｌ２Ｏ３およびＭｎＯの組成（ａｔ％）を挙げ
ているが、これら３種類以外の介在物が含まれているも
のもある。
【００１８】
【表２】
【００１９】得られた焼鈍材を孔径６ｍｍに対してバー
リング成形高さ２ｍｍの部品に成形し、図２に模式的に
示した絞り割れの発生を２０００個成形したうちの任意
に抜き取った２００個で調査した。表２に絞り割れの発
生率を示す。
リング成形高さ２ｍｍの部品に成形し、図２に模式的に
示した絞り割れの発生を２０００個成形したうちの任意
に抜き取った２００個で調査した。表２に絞り割れの発
生率を示す。
【００２０】表２から明らかなように、本発明のＮｏ．
１〜Ｎｏ．５は、比較例のＮｏ．６〜Ｎｏ．９と比較し
ていずれも絞り割れの発生率が低く、優れた絞り性を示
している。そのうち、Ｎｏ．４とＮｏ．５は本発明の請
求項１（介在物群の個数）を満足しているが請求項２
（介在物組成）を満足していないため、介在物群個数が
同程度のＮｏ．２と比較して絞り割れの発生率がわずか
に高くなっている。また、Ｎｏ．６〜Ｎｏ．９は介在物
群個数が多いため絞り割れの発生率が高くなっている。
１〜Ｎｏ．５は、比較例のＮｏ．６〜Ｎｏ．９と比較し
ていずれも絞り割れの発生率が低く、優れた絞り性を示
している。そのうち、Ｎｏ．４とＮｏ．５は本発明の請
求項１（介在物群の個数）を満足しているが請求項２
（介在物組成）を満足していないため、介在物群個数が
同程度のＮｏ．２と比較して絞り割れの発生率がわずか
に高くなっている。また、Ｎｏ．６〜Ｎｏ．９は介在物
群個数が多いため絞り割れの発生率が高くなっている。
【００２１】
【発明の効果】以上のように、本発明のＦｅ−Ｃｒ−Ｎ
ｉ系合金においては、絞り性を著しく向上させることが
でき、厳しいプレス条件で加工されても絞り割れの発生
を少なくすることができる。よって、電子銃電極用とし
て最適なＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金板を得ることができ
る。
ｉ系合金においては、絞り性を著しく向上させることが
でき、厳しいプレス条件で加工されても絞り割れの発生
を少なくすることができる。よって、電子銃電極用とし
て最適なＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金板を得ることができ
る。
【図１】 材料の表面相の介在物群の個数と絞り割れ発
生率との関係を示す線図である。
生率との関係を示す線図である。
【図２】 本発明の実施例で成形した電子銃電極を示す
図であり、（Ａ）はその斜視図、（Ｂ）は（Ａ）の線Ａ
−Ｂ断面図である。
図であり、（Ａ）はその斜視図、（Ｂ）は（Ａ）の線Ａ
−Ｂ断面図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃｒ：１５〜２０％、Ｎｉ：
９〜１５％、Ｃ：０．１２％以下、Ｓｉ：０．００５〜
１．０％、Ｍｎ：０．００５〜２．５％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０００３〜０．０１００％、Ｍｏ：
２．０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．２％、Ｏ：０．
００５％以下、Ｎ：０．１％以下、Ｔｉ：０．１％以
下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｚｒ：
０．１％以下、Ｃａ：０．０５％以下、Ｍｇ：０．０２
％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるＦｅ−
Ｃｒ−Ｎｉ系合金であって、 上記Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金を厚さ０．１ｍｍから０．
７ｍｍの板に圧延したときに、その表面層において、幅
が１０μｍ以上２０μｍ未満で長さが２０μｍ以上に連
なった介在物群が２０個／ｍｍ２以下で、かつ、幅が２
０μｍ以上で長さが２０μｍ以上に連なった介在物群が
５個／ｍｍ２以下であることを特徴とする電子銃電極用
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金。 - 【請求項２】 表面層における介在物が原子％で、４０
≦ＳｉＯ２≦１００、０≦Ａｌ２Ｏ３≦４０、０≦Ｍｎ
Ｏ≦３０を含む組成からなることを特徴とする請求項１
に記載の電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の電子銃電極用
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金から製造した厚さ０．１〜０．
７ｍｍの電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000225437A JP3445563B2 (ja) | 1999-09-28 | 2000-07-26 | 電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金板 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27490199 | 1999-09-28 | ||
| JP2000-191156 | 2000-06-26 | ||
| JP11-274901 | 2000-06-26 | ||
| JP2000191156 | 2000-06-26 | ||
| JP2000225437A JP3445563B2 (ja) | 1999-09-28 | 2000-07-26 | 電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002080940A true JP2002080940A (ja) | 2002-03-22 |
| JP3445563B2 JP3445563B2 (ja) | 2003-09-08 |
Family
ID=27336217
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000225437A Expired - Fee Related JP3445563B2 (ja) | 1999-09-28 | 2000-07-26 | 電子銃電極用Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3445563B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6919674B2 (en) | 2003-01-27 | 2005-07-19 | Lg. Philips Lcd Co., Ltd. | Electron gun for color cathode ray tube |
| JP2012207301A (ja) * | 2011-03-17 | 2012-10-25 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐表面疵性に優れた高ｎ含有ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JP2018109215A (ja) * | 2017-01-05 | 2018-07-12 | 日新製鋼株式会社 | 非磁性オーステナイト系ステンレス鋼板および非磁性部材の製造方法 |
-
2000
- 2000-07-26 JP JP2000225437A patent/JP3445563B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6919674B2 (en) | 2003-01-27 | 2005-07-19 | Lg. Philips Lcd Co., Ltd. | Electron gun for color cathode ray tube |
| JP2012207301A (ja) * | 2011-03-17 | 2012-10-25 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐表面疵性に優れた高ｎ含有ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JP2018109215A (ja) * | 2017-01-05 | 2018-07-12 | 日新製鋼株式会社 | 非磁性オーステナイト系ステンレス鋼板および非磁性部材の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3445563B2 (ja) | 2003-09-08 |
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