JP2002079104A - アンモニア分解触媒およびアンモニア分解方法 - Google Patents
アンモニア分解触媒およびアンモニア分解方法Info
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- JP2002079104A JP2002079104A JP2000267569A JP2000267569A JP2002079104A JP 2002079104 A JP2002079104 A JP 2002079104A JP 2000267569 A JP2000267569 A JP 2000267569A JP 2000267569 A JP2000267569 A JP 2000267569A JP 2002079104 A JP2002079104 A JP 2002079104A
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- ammonia
- composite oxide
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ２５０℃以下の低温域でも高活性を示し、且
つ継続使用に耐え得る活性持続性を有すると共に、ＮＯ
Xなどの副生量も少なく、低コスト化を達成し得るアン
モニア分解触媒および該触媒を用いたアンモニア分解方
法を提供する。 【解決手段】 Ｍｎ−Ｃｕ系複合酸化物および／または
Ｍｎ−Ｆｅ系複合酸化物と、ルテニウム化合物とを含有
することを特徴とするアンモニア分解触媒と、アンモニ
アを含有する気体を該触媒を用いて処理することを特徴
とする気体中のアンモニア分解方法である。
つ継続使用に耐え得る活性持続性を有すると共に、ＮＯ
Xなどの副生量も少なく、低コスト化を達成し得るアン
モニア分解触媒および該触媒を用いたアンモニア分解方
法を提供する。 【解決手段】 Ｍｎ−Ｃｕ系複合酸化物および／または
Ｍｎ−Ｆｅ系複合酸化物と、ルテニウム化合物とを含有
することを特徴とするアンモニア分解触媒と、アンモニ
アを含有する気体を該触媒を用いて処理することを特徴
とする気体中のアンモニア分解方法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、工場排ガス中や生
活環境などに存在するアンモニアの分解触媒および分解
方法に関するものである。
活環境などに存在するアンモニアの分解触媒および分解
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】有害・悪臭物質であるアンモニアの分解
については従来から種々検討がなされており、Ｍｎ
Ｏ2，Ｃｏ3Ｏ4，Ｃｒ2Ｏ3，Ｃｕ2Ｏ，ＣｕＯ，Ｖ2Ｏ5，
ＮｉＯ，Ｆｅ2Ｏ3などの多くの遷移金属酸化物やＰｔの
ような貴金属がアンモニア分解活性を有することから
《日本化学会誌（５）Ｐ６１２（１９７７）など》、次
に示すようなアンモニア分解触媒や分解方法が提案され
ている。
については従来から種々検討がなされており、Ｍｎ
Ｏ2，Ｃｏ3Ｏ4，Ｃｒ2Ｏ3，Ｃｕ2Ｏ，ＣｕＯ，Ｖ2Ｏ5，
ＮｉＯ，Ｆｅ2Ｏ3などの多くの遷移金属酸化物やＰｔの
ような貴金属がアンモニア分解活性を有することから
《日本化学会誌（５）Ｐ６１２（１９７７）など》、次
に示すようなアンモニア分解触媒や分解方法が提案され
ている。
【０００３】例えば、特開昭５０−１６１４６０号公報
には、Ｐｔ，Ｒｕ，Ｐｄ，Ｒｈ，Ｉｒ，Ｏｓといった白
金族、もしくはＣｏ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｍｎと
いった金属の酸化物の群から選ばれた単独の触媒、また
はこれらの混合触媒を用いたアンモニア分解方法が記載
されている。これらの触媒は、アルミナなどの担体に担
持して使用されるものであり、具体例としてＰｔを担
持、あるいはＰｔと酸化クロムを複合担持した触媒が開
示されている。
には、Ｐｔ，Ｒｕ，Ｐｄ，Ｒｈ，Ｉｒ，Ｏｓといった白
金族、もしくはＣｏ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｍｎと
いった金属の酸化物の群から選ばれた単独の触媒、また
はこれらの混合触媒を用いたアンモニア分解方法が記載
されている。これらの触媒は、アルミナなどの担体に担
持して使用されるものであり、具体例としてＰｔを担
持、あるいはＰｔと酸化クロムを複合担持した触媒が開
示されている。
【０００４】また、特開平８−８４９１０号公報には、
アルミナなどの無機質担体にＲｕを担持させた触媒を用
いて、３００〜８００℃でアンモニアを窒素と水素に分
解する方法が記載されている。この触媒では、Ｒｕが金
属の状態で担体上に微細に分散している。
アルミナなどの無機質担体にＲｕを担持させた触媒を用
いて、３００〜８００℃でアンモニアを窒素と水素に分
解する方法が記載されている。この触媒では、Ｒｕが金
属の状態で担体上に微細に分散している。
【０００５】その他、特開平８−１４１３９８号公報に
は、ＴｉをＡ成分とし、Ｗ，Ｍｏ，Ｖ，Ｓｉから選ばれ
た少なくとも１種の元素をＢ成分とし、希土類，Ｍｎ，
Ｒｅ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｒｕ，Ｉｒ，Ｃｕから選ばれた少な
くとも１種の元素をＣ成分とするアンモニア分解触媒が
記載されている。この触媒においては、Ｃ成分としてＲ
ｕが好ましいとされており、該ＲｕはＲｕＯ2として存
在している。
は、ＴｉをＡ成分とし、Ｗ，Ｍｏ，Ｖ，Ｓｉから選ばれ
た少なくとも１種の元素をＢ成分とし、希土類，Ｍｎ，
Ｒｅ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｒｕ，Ｉｒ，Ｃｕから選ばれた少な
くとも１種の元素をＣ成分とするアンモニア分解触媒が
記載されている。この触媒においては、Ｃ成分としてＲ
ｕが好ましいとされており、該ＲｕはＲｕＯ2として存
在している。
【０００６】しかし、上記触媒のほとんどは２５０℃以
下といった低温域での触媒活性が乏しく、高温分解が必
要とされる。しかしながら、アンモニアを高温で分解す
るとＮＯX（ＮＯ，ＮＯ2）やＮ2Ｏといった副生物を生
成するため、前記したような触媒は環境保全の面から活
性不足と言わざるを得ず、より低温域で高活性を示す触
媒が求められている。また、特開昭５０−１６１４６０
号公報に開示の触媒は比較的低い温度域でもそれなりの
活性を示すものであるが、該触媒を継続的に使用した場
合の活性劣化が大きくて長期使用に難があり、また、触
媒成分としてＰｔなどの貴金属を用いるために高コスト
であるといった欠点も抱えている。
下といった低温域での触媒活性が乏しく、高温分解が必
要とされる。しかしながら、アンモニアを高温で分解す
るとＮＯX（ＮＯ，ＮＯ2）やＮ2Ｏといった副生物を生
成するため、前記したような触媒は環境保全の面から活
性不足と言わざるを得ず、より低温域で高活性を示す触
媒が求められている。また、特開昭５０−１６１４６０
号公報に開示の触媒は比較的低い温度域でもそれなりの
活性を示すものであるが、該触媒を継続的に使用した場
合の活性劣化が大きくて長期使用に難があり、また、触
媒成分としてＰｔなどの貴金属を用いるために高コスト
であるといった欠点も抱えている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の課題
を解決すべくなされたものであり、その目的は、２５０
℃以下の低温域でも高活性を示し、且つ継続使用に耐え
得る活性持続性を有すると共に、ＮＯXなどの副生量も
少なく、低コスト化を達成し得るアンモニア分解触媒お
よび該触媒を用いたアンモニア分解方法を提供すること
にある。
を解決すべくなされたものであり、その目的は、２５０
℃以下の低温域でも高活性を示し、且つ継続使用に耐え
得る活性持続性を有すると共に、ＮＯXなどの副生量も
少なく、低コスト化を達成し得るアンモニア分解触媒お
よび該触媒を用いたアンモニア分解方法を提供すること
にある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成し得た本
発明のアンモニア分解触媒とは、Ｍｎ−Ｃｕ系複合酸化
物および／またはＭｎ−Ｆｅ系複合酸化物と、ルテニウ
ム化合物とを含有するものであるところに要旨を有して
いる。
発明のアンモニア分解触媒とは、Ｍｎ−Ｃｕ系複合酸化
物および／またはＭｎ−Ｆｅ系複合酸化物と、ルテニウ
ム化合物とを含有するものであるところに要旨を有して
いる。
【０００９】上記アンモニア分解触媒においては、上記
Ｍｎ−Ｃｕ系複合酸化物および上記Ｍｎ−Ｆｅ系複合酸
化物が ０．３０≦［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｃｕ］）≦０．８
５ ０．２０≦［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｆｅ］）≦０．８
５ 《式中、［ ］は前記各複合酸化物中の各元素の含有量
（質量部）を意味する。以下同じ。》を夫々満足するも
のであることが好ましい。
Ｍｎ−Ｃｕ系複合酸化物および上記Ｍｎ−Ｆｅ系複合酸
化物が ０．３０≦［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｃｕ］）≦０．８
５ ０．２０≦［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｆｅ］）≦０．８
５ 《式中、［ ］は前記各複合酸化物中の各元素の含有量
（質量部）を意味する。以下同じ。》を夫々満足するも
のであることが好ましい。
【００１０】上記ルテニウム化合物としては、塩化ルテ
ニウム、硝酸ルテニウム、アルカリ金属のルテニウム酸
塩またはアルカリ土類金属のルテニウム酸塩よりなる群
から選択される少なくとも１種が好ましく用いられ、上
記触媒がこれらのルテニウム化合物を金属ルテニウム換
算で少なくとも０．１質量％以上含有することが好まし
い。
ニウム、硝酸ルテニウム、アルカリ金属のルテニウム酸
塩またはアルカリ土類金属のルテニウム酸塩よりなる群
から選択される少なくとも１種が好ましく用いられ、上
記触媒がこれらのルテニウム化合物を金属ルテニウム換
算で少なくとも０．１質量％以上含有することが好まし
い。
【００１１】なお、本発明のアンモニア分解触媒では、
上記成分の他に該触媒を成形体とするための形体保持材
料なども、本発明の効果を阻害しない範囲内で含有して
も良い。
上記成分の他に該触媒を成形体とするための形体保持材
料なども、本発明の効果を阻害しない範囲内で含有して
も良い。
【００１２】また、本発明に係る気体中のアンモニア分
解方法は、アンモニアを含有する気体を、上記本発明の
アンモニア分解触媒を用いて処理することを特徴とする
ものである。上記分解処理の温度としては、１５０℃以
上、好ましくは１８０℃以上であって、２５０℃以下、
好ましくは２００℃以下が推奨される。
解方法は、アンモニアを含有する気体を、上記本発明の
アンモニア分解触媒を用いて処理することを特徴とする
ものである。上記分解処理の温度としては、１５０℃以
上、好ましくは１８０℃以上であって、２５０℃以下、
好ましくは２００℃以下が推奨される。
【００１３】
【発明の実施の形態】ＭｎＯXで表される酸化マンガン
は既述の通り、アンモニア分解能を有しており、Ｐｔや
Ｐｄなどの高価な貴金属を使用したアンモニア分解触媒
に比べ、はるかに低コストであるといった利点を有して
いるが、以下のような欠点も指摘される。
は既述の通り、アンモニア分解能を有しており、Ｐｔや
Ｐｄなどの高価な貴金属を使用したアンモニア分解触媒
に比べ、はるかに低コストであるといった利点を有して
いるが、以下のような欠点も指摘される。
【００１４】まず、既述の通り、アンモニアは高温で分
解するとＮＯXやＮ2Ｏが多量副生するため、２５０℃以
下の低温域での分解が望まれるが、上記酸化マンガンは
このような低温域での活性が不十分で実用性に欠ける。
解するとＮＯXやＮ2Ｏが多量副生するため、２５０℃以
下の低温域での分解が望まれるが、上記酸化マンガンは
このような低温域での活性が不十分で実用性に欠ける。
【００１５】また、酸化マンガンのアンモニア分解活性
は、継続使用によって徐々に劣化する。酸化マンガンで
は、アンモニアを酸化分解することによって還元された
Ｍｎが、共存する酸素によって直ちに再酸化されること
でその活性を持続するのであるが、該再酸化が完全では
ないため経時的な活性劣化を起こすと考えられている。
は、継続使用によって徐々に劣化する。酸化マンガンで
は、アンモニアを酸化分解することによって還元された
Ｍｎが、共存する酸素によって直ちに再酸化されること
でその活性を持続するのであるが、該再酸化が完全では
ないため経時的な活性劣化を起こすと考えられている。
【００１６】そこで、本発明者らは、Ｍｎを複合酸化物
とすることで、継続使用した際の活性劣化を抑制すると
共に、該複合酸化物をルテニウム化合物と併用すること
で低温域での活性を向上させることとし、上記本発明を
完成するに至ったのである。
とすることで、継続使用した際の活性劣化を抑制すると
共に、該複合酸化物をルテニウム化合物と併用すること
で低温域での活性を向上させることとし、上記本発明を
完成するに至ったのである。
【００１７】本発明のアンモニア分解触媒においては、
Ｍｎは、Ｍｎ−Ｃｕ系複合酸化物および／またはＭｎ−
Ｆｅ系複合酸化物として用いられる。アンモニア分解自
体には主にＭｎが寄与するが、これをＣｕあるいはＦｅ
との複合酸化物とすることで、触媒のアンモニア分解活
性の継続使用による劣化を抑制できる。すなわち、アン
モニアの酸化分解によってＭｎは還元されるが、Ｃｕや
Ｆｅが空気中から酸素を取り込み、この取り込まれた酸
素がＭｎを再酸化する。これによって、Ｍｎの還元によ
るアンモニア酸化分解能低下を防止できる。さらに、Ｃ
ｕあるいはＦｅとＭｎを複合化とすることにより、Ｍｎ
のシンタリングおよび表面積低下を防止する作用も発現
する。
Ｍｎは、Ｍｎ−Ｃｕ系複合酸化物および／またはＭｎ−
Ｆｅ系複合酸化物として用いられる。アンモニア分解自
体には主にＭｎが寄与するが、これをＣｕあるいはＦｅ
との複合酸化物とすることで、触媒のアンモニア分解活
性の継続使用による劣化を抑制できる。すなわち、アン
モニアの酸化分解によってＭｎは還元されるが、Ｃｕや
Ｆｅが空気中から酸素を取り込み、この取り込まれた酸
素がＭｎを再酸化する。これによって、Ｍｎの還元によ
るアンモニア酸化分解能低下を防止できる。さらに、Ｃ
ｕあるいはＦｅとＭｎを複合化とすることにより、Ｍｎ
のシンタリングおよび表面積低下を防止する作用も発現
する。
【００１８】このことは、触媒の使用前後におけるＭｎ
の平均酸化数を計算することによって確認できる。な
お、Ｍｎの平均酸化数は、ＪＩＳ Ｍ８２３３に規定す
る硫酸鉄（ＩＩ）分解過マンガン酸カリウム滴定法によ
って求めた活性酸素濃度と、ＪＩＳ Ｇ１２１３に規定
する過ヨウ素酸ナトリウム酸化吸光光度法によって求め
たＭｎ含有量をもとに、下式（１）〜（３）を用いて計
算できる。
の平均酸化数を計算することによって確認できる。な
お、Ｍｎの平均酸化数は、ＪＩＳ Ｍ８２３３に規定す
る硫酸鉄（ＩＩ）分解過マンガン酸カリウム滴定法によ
って求めた活性酸素濃度と、ＪＩＳ Ｇ１２１３に規定
する過ヨウ素酸ナトリウム酸化吸光光度法によって求め
たＭｎ含有量をもとに、下式（１）〜（３）を用いて計
算できる。
【００１９】 Ｍｎ平均酸化数 ＝ ｛（４×ａ）＋（２×ｂ）｝／ｃ ・・・ （１） ａ：触媒中の４価のＭｎ量（質量％），ｂ：触媒中の２
価のＭｎ量（質量％），ｃ：触媒中のＭｎ量（質量％）
である。ここで、 ａ ＝ （ｄ×５４．９４）／１６．００ ・・・ （２） ｂ ＝ ｃ−ａ ・・・ （３） ｄ：活性酸素量（質量％），５４．９４：Ｍｎの原子
量，１６．００：酸素の原子量である。
価のＭｎ量（質量％），ｃ：触媒中のＭｎ量（質量％）
である。ここで、 ａ ＝ （ｄ×５４．９４）／１６．００ ・・・ （２） ｂ ＝ ｃ−ａ ・・・ （３） ｄ：活性酸素量（質量％），５４．９４：Ｍｎの原子
量，１６．００：酸素の原子量である。
【００２０】本発明のアンモニア分解触媒において、Ｍ
ｎ−Ｃｕ系複合酸化物は、 ０．３０≦［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｃｕ］）≦０．８
５ を満たすことが好ましい。［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｃ
ｕ］）の値が上記範囲を下回ると、複合酸化物中のＭｎ
量低下により、触媒活性が低下する。よって、その下限
は０．３０、好ましくは０．４０以上が推奨される。他
方、［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｃｕ］）の値が上記範囲
を超えると、複合酸化物中のＣｕ量低下により、継続使
用による活性劣化の抑制効果が低下する。よって、その
上限は０．８５、好ましくは０．８０以下が推奨され
る。
ｎ−Ｃｕ系複合酸化物は、 ０．３０≦［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｃｕ］）≦０．８
５ を満たすことが好ましい。［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｃ
ｕ］）の値が上記範囲を下回ると、複合酸化物中のＭｎ
量低下により、触媒活性が低下する。よって、その下限
は０．３０、好ましくは０．４０以上が推奨される。他
方、［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｃｕ］）の値が上記範囲
を超えると、複合酸化物中のＣｕ量低下により、継続使
用による活性劣化の抑制効果が低下する。よって、その
上限は０．８５、好ましくは０．８０以下が推奨され
る。
【００２１】本発明のアンモニア分解触媒において、Ｍ
ｎ−Ｆｅ系複合酸化物は、 ０．２０≦［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｆｅ］）≦０．８
５ を満たすことが好ましい。［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｆ
ｅ］）の値が上記範囲を下回ると、複合酸化物中のＭｎ
量低下により、触媒活性が低下する。よって、その下限
は０．２０、好ましくは０．３０以上が推奨される。他
方、［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｆｅ］）の値が上記範囲
を超えると、複合酸化物中のＦｅ量低下により、継続使
用による活性劣化の抑制効果が低下する。よって、その
上限は０．８５、好ましくは０．８０以下が推奨され
る。
ｎ−Ｆｅ系複合酸化物は、 ０．２０≦［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｆｅ］）≦０．８
５ を満たすことが好ましい。［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｆ
ｅ］）の値が上記範囲を下回ると、複合酸化物中のＭｎ
量低下により、触媒活性が低下する。よって、その下限
は０．２０、好ましくは０．３０以上が推奨される。他
方、［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｆｅ］）の値が上記範囲
を超えると、複合酸化物中のＦｅ量低下により、継続使
用による活性劣化の抑制効果が低下する。よって、その
上限は０．８５、好ましくは０．８０以下が推奨され
る。
【００２２】本発明のアンモニア分解触媒は、上記の複
合酸化物にルテニウム化合物を含有させたものである。
これらの複合酸化物にルテニウム化合物を組み合わせて
使用することによって活性が向上し、あるいは活性を示
す温度領域を低下させる作用があるので、該複合酸化物
単独では活性を示さない２５０℃以下のようなより低温
域での実用化が可能となる。
合酸化物にルテニウム化合物を含有させたものである。
これらの複合酸化物にルテニウム化合物を組み合わせて
使用することによって活性が向上し、あるいは活性を示
す温度領域を低下させる作用があるので、該複合酸化物
単独では活性を示さない２５０℃以下のようなより低温
域での実用化が可能となる。
【００２３】上記の如きルテニウム化合物の効果は、Ｍ
ｎ−Ｃｕ系複合酸化物および／またはＭｎ−Ｆｅ系複合
酸化物と組み合わせることで発揮されるものであり、例
えばこれらの複合酸化物単独ではアンモニア分解活性を
示さないような低温域において、上記ルテニウム化合物
を含有することによって得られる活性は、Ａｌ2Ｏ3やＳ
ｉＯ2のような一般的な触媒担体に上記ルテニウム化合
物を担持したときに得られる活性よりもはるかに高い。
なお、上記ルテニウム化合物単独では、アンモニア分解
活性はほとんど示さない。
ｎ−Ｃｕ系複合酸化物および／またはＭｎ−Ｆｅ系複合
酸化物と組み合わせることで発揮されるものであり、例
えばこれらの複合酸化物単独ではアンモニア分解活性を
示さないような低温域において、上記ルテニウム化合物
を含有することによって得られる活性は、Ａｌ2Ｏ3やＳ
ｉＯ2のような一般的な触媒担体に上記ルテニウム化合
物を担持したときに得られる活性よりもはるかに高い。
なお、上記ルテニウム化合物単独では、アンモニア分解
活性はほとんど示さない。
【００２４】上記のルテニウム化合物としては、塩化ル
テニウム、硝酸ルテニウム、アルカリ金属のルテニウム
酸塩またはアルカリ土類金属のルテニウム酸塩よりなる
群から選択される少なくとも１種が好ましく用いられ
る。なお、上記ルテニウム酸塩としてはルテニウム酸カ
リウム（Ｋ2ＲｕＯ4）およびルテニウム酸ナトリウム
（Ｎａ2ＲｕＯ4）が特に好ましい。
テニウム、硝酸ルテニウム、アルカリ金属のルテニウム
酸塩またはアルカリ土類金属のルテニウム酸塩よりなる
群から選択される少なくとも１種が好ましく用いられ
る。なお、上記ルテニウム酸塩としてはルテニウム酸カ
リウム（Ｋ2ＲｕＯ4）およびルテニウム酸ナトリウム
（Ｎａ2ＲｕＯ4）が特に好ましい。
【００２５】また、本発明のアンモニア分解触媒中に占
める上記ルテニウム化合物の量は、金属ルテニウム換算
で少なくとも０．１質量％以上であることが好ましい。
ルテニウム化合物の含有量が上記範囲を下回ると低温域
での十分な触媒活性が期待できない。好ましくは０．３
質量％以上である。一方、ルテニウム化合物の量の上限
は特に制限はないが、多すぎても効果が飽和し、不経済
になるだけであるので、２質量％以下とすることが推奨
される。
める上記ルテニウム化合物の量は、金属ルテニウム換算
で少なくとも０．１質量％以上であることが好ましい。
ルテニウム化合物の含有量が上記範囲を下回ると低温域
での十分な触媒活性が期待できない。好ましくは０．３
質量％以上である。一方、ルテニウム化合物の量の上限
は特に制限はないが、多すぎても効果が飽和し、不経済
になるだけであるので、２質量％以下とすることが推奨
される。
【００２６】本発明のアンモニア分解触媒には、上記成
分の他に該触媒を成形体とするための形体保持材料、具
体的には、アルミナ，シリカ，チタニアなどの無機バイ
ンダーや、その他ポリビニルアルコール，グリセリン，
セルロースなどの有機バインダーをも本発明の効果を阻
害しない範囲で含有していても良い。
分の他に該触媒を成形体とするための形体保持材料、具
体的には、アルミナ，シリカ，チタニアなどの無機バイ
ンダーや、その他ポリビニルアルコール，グリセリン，
セルロースなどの有機バインダーをも本発明の効果を阻
害しない範囲で含有していても良い。
【００２７】次に、本発明のアンモニア分解触媒の製造
方法について説明する。
方法について説明する。
【００２８】本発明のアンモニア分解触媒におけるＭｎ
−Ｃｕ系複合酸化物や、Ｍｎ−Ｆｅ系複合酸化物は、例
えばＣｕＳＯ4あるいはＦｅ（ＮＯ3）3と、ＭｎＳＯ4と
を含む水溶液にＫＯＨとＫＭｎＯ4を滴下して共沈と湿
式酸化を行わせ、これを濾過、水洗、乾燥、粉砕するこ
とにより粉末として得ることができる。この粉末にバイ
ンダーを加えた後、これを押出成形して成形体とし、次
いで該成形体を上記ルテニウム化合物の溶液に浸漬した
り、ルテニウム化合物溶液を該成形体にスプレー付着さ
せてから乾燥させたりすることで、本発明のアンモニア
分解触媒を製造することができる。
−Ｃｕ系複合酸化物や、Ｍｎ−Ｆｅ系複合酸化物は、例
えばＣｕＳＯ4あるいはＦｅ（ＮＯ3）3と、ＭｎＳＯ4と
を含む水溶液にＫＯＨとＫＭｎＯ4を滴下して共沈と湿
式酸化を行わせ、これを濾過、水洗、乾燥、粉砕するこ
とにより粉末として得ることができる。この粉末にバイ
ンダーを加えた後、これを押出成形して成形体とし、次
いで該成形体を上記ルテニウム化合物の溶液に浸漬した
り、ルテニウム化合物溶液を該成形体にスプレー付着さ
せてから乾燥させたりすることで、本発明のアンモニア
分解触媒を製造することができる。
【００２９】なお、上記成形体の具体例としてはペレッ
ト状、ハニカム状、打錠状などの成形体が挙げられる。
また、前記成形体は破砕品として使用しても良い。
ト状、ハニカム状、打錠状などの成形体が挙げられる。
また、前記成形体は破砕品として使用しても良い。
【００３０】なお、本発明のアンモニア分解触媒の製造
方法は、上記の方法に限定されるものではなく、例え
ば、ＣｕＳＯ4あるいはＦｅ（ＮＯ3）3と、ＭｎＳＯ4と
の上記沈殿および湿式酸化操作を夫々単独で行い、その
後これらを混合して空気中で酸化焼成して複合酸化物の
粉末を得ることも可能であり、また、押出成形前に上記
ルテニウム化合物を予め分散させておくことも可能であ
る。但し、上記ルテニウム化合物の担持後、あるいは分
散後に３００℃以上の高温に曝すとルテニウム化合物の
触媒活性が大幅に低下するので注意すべきである。これ
は、本発明のアンモニア分解触媒におけるルテニウムの
効果は、ルテニウムが酸化物（ＲｕＯ2）や金属状態で
存在していては発揮されないことから、ルテニウム化合
物がこのような状態となるのを防止する必要があるから
である。かかるルテニウムの存在状態からしても、本発
明のアンモニア分解触媒は、特開平８−８４９１０号公
報や同８−１４１３９８号公報に開示の触媒とは異な
る。
方法は、上記の方法に限定されるものではなく、例え
ば、ＣｕＳＯ4あるいはＦｅ（ＮＯ3）3と、ＭｎＳＯ4と
の上記沈殿および湿式酸化操作を夫々単独で行い、その
後これらを混合して空気中で酸化焼成して複合酸化物の
粉末を得ることも可能であり、また、押出成形前に上記
ルテニウム化合物を予め分散させておくことも可能であ
る。但し、上記ルテニウム化合物の担持後、あるいは分
散後に３００℃以上の高温に曝すとルテニウム化合物の
触媒活性が大幅に低下するので注意すべきである。これ
は、本発明のアンモニア分解触媒におけるルテニウムの
効果は、ルテニウムが酸化物（ＲｕＯ2）や金属状態で
存在していては発揮されないことから、ルテニウム化合
物がこのような状態となるのを防止する必要があるから
である。かかるルテニウムの存在状態からしても、本発
明のアンモニア分解触媒は、特開平８−８４９１０号公
報や同８−１４１３９８号公報に開示の触媒とは異な
る。
【００３１】本発明に係る、気体中のアンモニア分解方
法は、アンモニアを含有する気体を本発明のアンモニア
分解触媒を用いて処理するものである。具体的には、ア
ンモニアを含有する気体を、例えば上記触媒を充填した
反応管に通過させることにより行う。
法は、アンモニアを含有する気体を本発明のアンモニア
分解触媒を用いて処理するものである。具体的には、ア
ンモニアを含有する気体を、例えば上記触媒を充填した
反応管に通過させることにより行う。
【００３２】本発明のアンモニア分解触媒を用いると、
１２０℃程度でアンモニアの分解が始まる。そして、処
理温度を上げるに従ってアンモニアの分解率が増大する
が、実用的な観点から１５０℃以上、好ましくは１８０
℃以上で処理することが推奨される。他方、処理温度が
２００℃を超えるあたりからＮＯXやＮ2Ｏの副生が始ま
り、２５０℃を超えるとその量が一層増大する。よっ
て、上記処理温度は２５０℃以下が好ましく、上記副生
物の生成をほとんど無視できる点で２００℃以下がより
好ましい。
１２０℃程度でアンモニアの分解が始まる。そして、処
理温度を上げるに従ってアンモニアの分解率が増大する
が、実用的な観点から１５０℃以上、好ましくは１８０
℃以上で処理することが推奨される。他方、処理温度が
２００℃を超えるあたりからＮＯXやＮ2Ｏの副生が始ま
り、２５０℃を超えるとその量が一層増大する。よっ
て、上記処理温度は２５０℃以下が好ましく、上記副生
物の生成をほとんど無視できる点で２００℃以下がより
好ましい。
【００３３】
【実施例】以下、実施例に基づいて本発明を詳細に述べ
る。但し、下記実施例は本発明を制限するものではな
く、前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施するこ
とは全て本発明の技術的範囲に包含される。なお、本実
施例において、「％」および「ｐｐｍ」は、特に断らな
い限り体積基準である。
る。但し、下記実施例は本発明を制限するものではな
く、前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施するこ
とは全て本発明の技術的範囲に包含される。なお、本実
施例において、「％」および「ｐｐｍ」は、特に断らな
い限り体積基準である。
【００３４】実験１ １ｍｏｌのＦｅ（ＮＯ3）3・６Ｈ2Ｏと１．１６ｍｏｌ
のＭｎＳＯ4・Ｈ2Ｏを２リットルの純水に溶解させた水
溶液に、３．７８ｍｏｌのＫＯＨと０．７７ｍｏｌのＫ
ＭｎＯ4を３０リットルの純水に溶解させた水溶液を３
時間滴下した。１時間熟成後、生成した沈殿を濾過、洗
浄し、１４０℃で１６時間乾燥することでＭｎ−Ｆｅ系
複合酸化物の乾燥ケーキを得た。この乾燥ケーキを粉砕
して得られた粉末１ｋｇに、Ａｌ2Ｏ3として５０ｇに相
当するアルミナバインダーを添加し、室温で混練した
後、直径３ｍｍの円柱状に押出成形した。これにＲｕＣ
ｌ3水溶液をスプレー付着させてから乾燥させることに
よってＲｕＣｌ3を担持させ、表１のＮｏ．４のアンモ
ニア分解触媒を得た。
のＭｎＳＯ4・Ｈ2Ｏを２リットルの純水に溶解させた水
溶液に、３．７８ｍｏｌのＫＯＨと０．７７ｍｏｌのＫ
ＭｎＯ4を３０リットルの純水に溶解させた水溶液を３
時間滴下した。１時間熟成後、生成した沈殿を濾過、洗
浄し、１４０℃で１６時間乾燥することでＭｎ−Ｆｅ系
複合酸化物の乾燥ケーキを得た。この乾燥ケーキを粉砕
して得られた粉末１ｋｇに、Ａｌ2Ｏ3として５０ｇに相
当するアルミナバインダーを添加し、室温で混練した
後、直径３ｍｍの円柱状に押出成形した。これにＲｕＣ
ｌ3水溶液をスプレー付着させてから乾燥させることに
よってＲｕＣｌ3を担持させ、表１のＮｏ．４のアンモ
ニア分解触媒を得た。
【００３５】さらに、上記の各水溶液の濃度やルテニウ
ム化合物を変えて、表１に示す組成のアンモニア分解触
媒を得た。なお、Ｎｏ．１７の触媒は、ルテニウム化合
物を担持させていない他は、Ｎｏ．６の触媒と同じもの
である。
ム化合物を変えて、表１に示す組成のアンモニア分解触
媒を得た。なお、Ｎｏ．１７の触媒は、ルテニウム化合
物を担持させていない他は、Ｎｏ．６の触媒と同じもの
である。
【００３６】表１の各触媒を、下記に示すアンモニア分
解試験およびＭｎ平均酸化数測定に供した。
解試験およびＭｎ平均酸化数測定に供した。
【００３７】［アンモニア分解試験］上記の各触媒を内
径３０ｍｍの石英ガラス製の反応管に充填し、管状電気
炉内にセットし、ＮＨ3および水分を含有する空気から
なる反応気体と下記条件で接触させ、試験終了直前の安
定した時点での反応管入口のＮＨ3濃度および反応管出
口のＮＨ3，ＮＯX，Ｎ2Ｏ濃度を測定した。
径３０ｍｍの石英ガラス製の反応管に充填し、管状電気
炉内にセットし、ＮＨ3および水分を含有する空気から
なる反応気体と下記条件で接触させ、試験終了直前の安
定した時点での反応管入口のＮＨ3濃度および反応管出
口のＮＨ3，ＮＯX，Ｎ2Ｏ濃度を測定した。
【００３８】 ＮＨ3およびＮＯX（ＮＯ，ＮＯ2）濃度は化学発光式分
析計（日本サーモエレクトロン製：ＭＯＤＥＬ １７
Ｃ）で、Ｎ2Ｏ濃度は非分散型赤外線分析計（堀場製作
所製：ＶＩＡ−５１０）で測定した。ＮＨ3の除去率、
ＮＯXおよびＮ2Ｏの生成率は下式により算出した。
析計（日本サーモエレクトロン製：ＭＯＤＥＬ １７
Ｃ）で、Ｎ2Ｏ濃度は非分散型赤外線分析計（堀場製作
所製：ＶＩＡ−５１０）で測定した。ＮＨ3の除去率、
ＮＯXおよびＮ2Ｏの生成率は下式により算出した。
【００３９】ＮＨ3除去率（％）＝｛１−（出口ＮＨ3濃
度／入口ＮＨ3濃度）｝×１００ ＮＯX生成率（％）＝（出口ＮＯX濃度／入口ＮＨ3濃
度）×１００ Ｎ2Ｏ生成率（％）＝｛２×（出口Ｎ2Ｏ濃度）／入口Ｎ
Ｈ3濃度｝×１００。
度／入口ＮＨ3濃度）｝×１００ ＮＯX生成率（％）＝（出口ＮＯX濃度／入口ＮＨ3濃
度）×１００ Ｎ2Ｏ生成率（％）＝｛２×（出口Ｎ2Ｏ濃度）／入口Ｎ
Ｈ3濃度｝×１００。
【００４０】［Ｍｎ平均酸化数測定］上記の各触媒を内
径３０ｍｍの石英ガラス製の反応管に充填し、管状電気
炉内にセットして、下記に示す気体と下記条件で接触さ
せた。
径３０ｍｍの石英ガラス製の反応管に充填し、管状電気
炉内にセットして、下記に示す気体と下記条件で接触さ
せた。
【００４１】 反応前後の各触媒中のＭｎ量をＪＩＳ Ｇ１２１３に規
定する過ヨウ素酸ナトリウム酸化吸光光度法によって、
活性酸素濃度をＪＩＳ Ｍ８２３３に規定する硫酸鉄
（ＩＩ）分解過マンガン酸カリウム滴定法によって夫々
求め、これらから上記（１）〜（３）式を用いて触媒中
のＭｎの平均酸化数を求めた。
定する過ヨウ素酸ナトリウム酸化吸光光度法によって、
活性酸素濃度をＪＩＳ Ｍ８２３３に規定する硫酸鉄
（ＩＩ）分解過マンガン酸カリウム滴定法によって夫々
求め、これらから上記（１）〜（３）式を用いて触媒中
のＭｎの平均酸化数を求めた。
【００４２】上記アンモニア分解試験結果を表１に、Ｍ
ｎ平均酸化数測定結果を表２に夫々示す。
ｎ平均酸化数測定結果を表２に夫々示す。
【００４３】
【表１】
【００４４】
【表２】
【００４５】表１のＮｏ．３〜６，１１〜１６の各触媒
は、本発明の要件を満足する実施例であり、ＮＨ3の除
去率が良好であると共に、ＮＯXおよびＮ2Ｏの生成率も
低い。また、Ｎｏ．３〜６については、表２にＭｎの平
均酸化数も記載してあるが、いずれも反応の前後でほと
んど変化しておらず、使用による触媒活性の劣化が見ら
れない。なお、ルテニウム化合物の含有量のみ異なるＮ
ｏ．１３，１４の両触媒の結果を比較するとほとんど同
じであり、ルテニウム化合物を金属ルテニウム換算で
２．０質量％より多く含有させても、その効果は飽和し
ていると言える。
は、本発明の要件を満足する実施例であり、ＮＨ3の除
去率が良好であると共に、ＮＯXおよびＮ2Ｏの生成率も
低い。また、Ｎｏ．３〜６については、表２にＭｎの平
均酸化数も記載してあるが、いずれも反応の前後でほと
んど変化しておらず、使用による触媒活性の劣化が見ら
れない。なお、ルテニウム化合物の含有量のみ異なるＮ
ｏ．１３，１４の両触媒の結果を比較するとほとんど同
じであり、ルテニウム化合物を金属ルテニウム換算で
２．０質量％より多く含有させても、その効果は飽和し
ていると言える。
【００４６】これに対し、表１のＮｏ．１，９，１７の
各触媒は、本発明の要件を満足しない比較例であり、下
記の不具合を有している。
各触媒は、本発明の要件を満足しない比較例であり、下
記の不具合を有している。
【００４７】Ｎｏ．１の触媒は、Ｍｎ−Ｆｅ系複合酸化
物ではなく、Ｆｅ酸化物を用いている例であり、ＮＨ3
の除去率が低い。
物ではなく、Ｆｅ酸化物を用いている例であり、ＮＨ3
の除去率が低い。
【００４８】Ｎｏ．９の触媒は、Ｍｎ−Ｆｅ系複合酸化
物ではなく、Ｍｎ酸化物を用いている例であり、反応後
のＭｎの平均酸化数が低く、使用による触媒活性の劣化
が見られる。
物ではなく、Ｍｎ酸化物を用いている例であり、反応後
のＭｎの平均酸化数が低く、使用による触媒活性の劣化
が見られる。
【００４９】Ｎｏ．１７の触媒は、ルテニウム化合物を
含有していない例であり、ＮＨ3の除去率が極めて低
い。
含有していない例であり、ＮＨ3の除去率が極めて低
い。
【００５０】また、表１のＮｏ．２，７，８．１０の各
触媒は、請求項１の要件は満足するが、他の請求項の要
件を満足しない参考例である。
触媒は、請求項１の要件は満足するが、他の請求項の要
件を満足しない参考例である。
【００５１】Ｎｏ．２の触媒は、［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］
＋［Ｆｅ］）の値が請求項２の範囲を下回る例であり、
Ｍｎ量が少ないため、ＮＨ3の除去率が低い。
＋［Ｆｅ］）の値が請求項２の範囲を下回る例であり、
Ｍｎ量が少ないため、ＮＨ3の除去率が低い。
【００５２】Ｎｏ．７，８の触媒は、［Ｍｎ］／（［Ｍ
ｎ］＋［Ｆｅ］）の値が請求項２の範囲を超える例であ
り、Ｆｅ量が少ないため、反応後のＭｎの平均酸化数が
低下しており、使用によって触媒活性がやや低下してい
る。
ｎ］＋［Ｆｅ］）の値が請求項２の範囲を超える例であ
り、Ｆｅ量が少ないため、反応後のＭｎの平均酸化数が
低下しており、使用によって触媒活性がやや低下してい
る。
【００５３】Ｎｏ．１０の触媒は、ルテニウム化合物の
量が請求項４の範囲を下回る例であり、ＮＨ3の除去率
が低い。
量が請求項４の範囲を下回る例であり、ＮＨ3の除去率
が低い。
【００５４】実験２ ＦｅＮＯ3に代えてＣｕＳＯ4を用いた以外は実験１と同
様にして、表３に示すＭｎ−Ｃｕ系複合酸化物粉末を得
た。これを実験１と同様にして成形後、表３に示すルテ
ニウム化合物を担持させ、表３に示すアンモニア分解触
媒を得た。なお、Ｎｏ．２６の触媒は、ルテニウム化合
物を担持していない他は、Ｎｏ．２２の触媒と同じもの
である。
様にして、表３に示すＭｎ−Ｃｕ系複合酸化物粉末を得
た。これを実験１と同様にして成形後、表３に示すルテ
ニウム化合物を担持させ、表３に示すアンモニア分解触
媒を得た。なお、Ｎｏ．２６の触媒は、ルテニウム化合
物を担持していない他は、Ｎｏ．２２の触媒と同じもの
である。
【００５５】表３の各触媒を、上記のアンモニア分解試
験およびＭｎおよびＭｎ平均酸化数測定に供した。結果
を表３および表４に示す。
験およびＭｎおよびＭｎ平均酸化数測定に供した。結果
を表３および表４に示す。
【００５６】
【表３】
【００５７】
【表４】
【００５８】表３のＮｏ．２０〜２２，２５の各触媒
は、本発明の要件を満足する実施例であり、ＮＨ3の除
去率が良好であると共に、ＮＯXおよびＮ2Ｏの生成率も
低い。また、Ｍｎの平均酸化数も反応の前後でほとんど
変化しておらず、使用による触媒活性の劣化が見られな
い。
は、本発明の要件を満足する実施例であり、ＮＨ3の除
去率が良好であると共に、ＮＯXおよびＮ2Ｏの生成率も
低い。また、Ｍｎの平均酸化数も反応の前後でほとんど
変化しておらず、使用による触媒活性の劣化が見られな
い。
【００５９】これに対し、表３のＮｏ．１８，２６の各
触媒は、本発明の要件を満足しない比較例であり、下記
の不具合を有している。
触媒は、本発明の要件を満足しない比較例であり、下記
の不具合を有している。
【００６０】Ｎｏ．１８の触媒は、Ｍｎ−Ｃｕ系複合酸
化物ではなく、Ｃｕ酸化物を用いている例であり、ＮＨ
3の除去率が低い。
化物ではなく、Ｃｕ酸化物を用いている例であり、ＮＨ
3の除去率が低い。
【００６１】Ｎｏ．２６の触媒は、ルテニウム化合物を
含有していない例であり、ＮＨ3の除去率が低い。
含有していない例であり、ＮＨ3の除去率が低い。
【００６２】また、表２のＮｏ．１９，２３，２４の各
触媒は、請求項１の要件は満足するが、他の請求項の要
件を満足しない参考例である。
触媒は、請求項１の要件は満足するが、他の請求項の要
件を満足しない参考例である。
【００６３】Ｎｏ．１９の触媒は、［Ｍｎ］／（［Ｍ
ｎ］＋［Ｃｕ］）の値が請求項２の範囲を下回る例であ
り、Ｍｎ量が少ないため、ＮＨ3の除去率い。
ｎ］＋［Ｃｕ］）の値が請求項２の範囲を下回る例であ
り、Ｍｎ量が少ないため、ＮＨ3の除去率い。
【００６４】Ｎｏ．２３，２４の触媒は、［Ｍｎ］／
（［Ｍｎ］＋［Ｃｕ］）の値が請求項２の範囲を超える
例であり、Ｃｕ量が少ないため、反応後のＭｎの平均酸
化数が低下しており、使用によって触媒活性がやや低下
している。
（［Ｍｎ］＋［Ｃｕ］）の値が請求項２の範囲を超える
例であり、Ｃｕ量が少ないため、反応後のＭｎの平均酸
化数が低下しており、使用によって触媒活性がやや低下
している。
【００６５】実験３ 上記のＭｎ−Ｆｅ系複合酸化物およびＭｎ−Ｃｕ系複合
酸化物を用いずに、市販の触媒担体用Ａｌ2Ｏ3あるいは
ＳｉＯ2に、表５に示すルテニウム化合物水溶液をスプ
レー付着させてから乾燥させることによって該ルテニウ
ム化合物を担持させ、表５に示す触媒を得た。これを上
記のアンモニア分解試験に供した。結果を表５に示す。
酸化物を用いずに、市販の触媒担体用Ａｌ2Ｏ3あるいは
ＳｉＯ2に、表５に示すルテニウム化合物水溶液をスプ
レー付着させてから乾燥させることによって該ルテニウ
ム化合物を担持させ、表５に示す触媒を得た。これを上
記のアンモニア分解試験に供した。結果を表５に示す。
【００６６】
【表５】
【００６７】表５のＮｏ．２７，２８の各触媒は、本発
明の要件を満足しない比較例であり、ＮＨ3除去率が低
い。
明の要件を満足しない比較例であり、ＮＨ3除去率が低
い。
【００６８】実験４ 上記実験１で得た表１のＮｏ．６，１７の触媒を用い、
表６に示すように反応温度を変化させて上記のアンモニ
ア分解試験を行った。結果を表６に示す。
表６に示すように反応温度を変化させて上記のアンモニ
ア分解試験を行った。結果を表６に示す。
【００６９】
【表６】
【００７０】Ｎｏ．６の触媒は、上記の通り、本発明の
要件を満足する実施例である。この触媒を用いるとＮＨ
3は１２５℃で既に分解を始めており、反応温度が高く
なるにつれてＮＨ3の除去率は向上する。一方、ＮＯXお
よびＮ2Ｏの生成はＮＨ3の除去率が高い２００℃でもほ
とんど見られず、その後、生成率は徐々に増大し、２５
０℃を超えるあたりから高くなっている。
要件を満足する実施例である。この触媒を用いるとＮＨ
3は１２５℃で既に分解を始めており、反応温度が高く
なるにつれてＮＨ3の除去率は向上する。一方、ＮＯXお
よびＮ2Ｏの生成はＮＨ3の除去率が高い２００℃でもほ
とんど見られず、その後、生成率は徐々に増大し、２５
０℃を超えるあたりから高くなっている。
【００７１】これに対し、Ｎｏ．１７の触媒は、ルテニ
ウム化合物を含有しておらず、本発明の要件を満足しな
い比較例である。この触媒では、Ｎｏ．６の触媒が既に
活性を示している２００℃以下においてはＮＨ3をほと
んど分解できず、除去率が比較的高くなるのが２５０℃
を超えるあたりであり、その時点で既にＮ2Ｏの生成率
が非常に増大している。
ウム化合物を含有しておらず、本発明の要件を満足しな
い比較例である。この触媒では、Ｎｏ．６の触媒が既に
活性を示している２００℃以下においてはＮＨ3をほと
んど分解できず、除去率が比較的高くなるのが２５０℃
を超えるあたりであり、その時点で既にＮ2Ｏの生成率
が非常に増大している。
【００７２】
【発明の効果】本発明は以上のように構成されており、
Ｍｎ−Ｃｕ系複合酸化物および／またはＭｎ−Ｆｅ系複
合酸化物と、ルテニウム化合物とを組み合わせること
で、低温域での活性が高く、且つ継続使用しても活性劣
化を生じることのないアンモニア分解触媒と、該触媒を
用いたアンモニア分解方法を提供することができた。本
発明のアンモニア分解触媒および分解方法は、２５０℃
以下の低温域でもアンモニアの分解が可能であるため、
ＮＯXやＮ2Ｏの副生が極めて少なく、環境保全の面から
優れている。また、従来の触媒に比べて使用寿命が長
く、また、比較的安価な貴金属を使用することによって
低コスト化を図ることができ、経済的である。
Ｍｎ−Ｃｕ系複合酸化物および／またはＭｎ−Ｆｅ系複
合酸化物と、ルテニウム化合物とを組み合わせること
で、低温域での活性が高く、且つ継続使用しても活性劣
化を生じることのないアンモニア分解触媒と、該触媒を
用いたアンモニア分解方法を提供することができた。本
発明のアンモニア分解触媒および分解方法は、２５０℃
以下の低温域でもアンモニアの分解が可能であるため、
ＮＯXやＮ2Ｏの副生が極めて少なく、環境保全の面から
優れている。また、従来の触媒に比べて使用寿命が長
く、また、比較的安価な貴金属を使用することによって
低コスト化を図ることができ、経済的である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山下 岳史 神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会 社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内 (72)発明者 勅使川原 聡志 東京都千代田区九段南３丁目９番14号 日 産ズードヘミー触媒株式会社内 (72)発明者 柴野 秀孝 東京都千代田区九段南３丁目９番14号 日 産ズードヘミー触媒株式会社内 (72)発明者 冨山 好行 東京都千代田区九段南３丁目９番14号 日 産ズードヘミー触媒株式会社内 Ｆターム(参考） 4D048 AA08 AB03 BA14X BA15Y BA28X BA32X BA35X BA36X BA42X BA43X BA46X BB01 DA03 DA13 4G069 AA03 BB06A BB06B BB08A BB08B BB12A BB12B BC01A BC02A BC03A BC03B BC08A BC31A BC31B BC62A BC62B BC66A BC66B BC70A BC70B BD12A BD12B CA10 CA11 CA17 EA02Y EA18 EB18Y FC08
Claims (6)
- 【請求項１】 Ｍｎ−Ｃｕ系複合酸化物および／または
Ｍｎ−Ｆｅ系複合酸化物と、ルテニウム化合物とを含有
することを特徴とするアンモニア分解触媒。 - 【請求項２】 前記Ｍｎ−Ｃｕ系複合酸化物および前記
Ｍｎ−Ｆｅ系複合酸化物が ０．３０≦［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｃｕ］）≦０．８
５ ０．２０≦［Ｍｎ］／（［Ｍｎ］＋［Ｆｅ］）≦０．８
５ 《式中、［ ］は前記各複合酸化物中の各元素の含有量
（質量部）を意味する。》を夫々満足するものである請
求項１に記載のアンモニア分解触媒。 - 【請求項３】 前記ルテニウム化合物が、塩化ルテニウ
ム、硝酸ルテニウム、アルカリ金属のルテニウム酸塩ま
たはアルカリ土類金属のルテニウム酸塩よりなる群から
選択される少なくとも１種である請求項１または２に記
載のアンモニア分解触媒。 - 【請求項４】 前記ルテニウム化合物を、金属ルテニウ
ム換算で少なくとも０．１質量％以上含有するものであ
る請求項１〜３のいずれかに記載のアンモニア分解触
媒。 - 【請求項５】 アンモニアを含有する気体を、請求項１
〜４のいずれかに記載のアンモニア分解触媒を用いて処
理することを特徴とする気体中のアンモニア分解方法。 - 【請求項６】 前記処理を１５０〜２５０℃の温度で行
うものである請求項５に記載のアンモニア分解方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000267569A JP2002079104A (ja) | 2000-09-04 | 2000-09-04 | アンモニア分解触媒およびアンモニア分解方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP2000267569A JP2002079104A (ja) | 2000-09-04 | 2000-09-04 | アンモニア分解触媒およびアンモニア分解方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002079104A true JP2002079104A (ja) | 2002-03-19 |
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ID=18754473
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|---|---|---|---|
| JP2000267569A Withdrawn JP2002079104A (ja) | 2000-09-04 | 2000-09-04 | アンモニア分解触媒およびアンモニア分解方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002079104A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008104845A (ja) * | 2006-09-25 | 2008-05-08 | Kobe Steel Ltd | 脱臭材、その製造方法および脱臭フィルタ |
| JP2012161713A (ja) * | 2011-02-03 | 2012-08-30 | Agc Seimi Chemical Co Ltd | アンモニア分解触媒およびアンモニアの分解方法 |
| JP2017504471A (ja) * | 2013-12-06 | 2017-02-09 | ダンマークス テクニスク ユニバーシテットＤａｎｍａｒｋｓ Ｔｅｋｎｉｓｋｅ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｅｔ | アンモニアの酸化のための触媒 |
-
2000
- 2000-09-04 JP JP2000267569A patent/JP2002079104A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008104845A (ja) * | 2006-09-25 | 2008-05-08 | Kobe Steel Ltd | 脱臭材、その製造方法および脱臭フィルタ |
| JP2012161713A (ja) * | 2011-02-03 | 2012-08-30 | Agc Seimi Chemical Co Ltd | アンモニア分解触媒およびアンモニアの分解方法 |
| JP2017504471A (ja) * | 2013-12-06 | 2017-02-09 | ダンマークス テクニスク ユニバーシテットＤａｎｍａｒｋｓ Ｔｅｋｎｉｓｋｅ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｅｔ | アンモニアの酸化のための触媒 |
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