JP2002067027A - 高速穴あけ装置及び高速穴あけ工法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 装着されるコアビットを高速回転させること
により、穿孔時間の大幅な短縮化を図る。 【解決手段】 高速穴あけ装置１は、円筒状の回転軸１
１が一体的に挿通されたロータ１７と、このロータ１７
の外周囲に設けられた円筒状のステータ１８と、回転軸
１１の先端部に直接連結されたコアビット１３とを備え
ている。コアビット１３として、ビット１５が外径４０
mm以下、刃厚３.０mm以下のものを用い、ロータ１７、
ステータ１８からなるダイレクトモータ２によってコア
ビット１３を４０００rpm以上の高速回転によって回転
させてコアビット１３によって穿孔させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、例えば、コンク
リート構造物への後施工アンカー等の埋め込みを行うに
あたり、コンクリート構造物からなる被掘削物に環状の
穴を高速にて掘削する高速穴あけ装置及び高速穴あけ工
法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】既設されたコンクリート製の壁を補強す
る方法として、まずこの壁を大きくくり貫き、このくり
貫かれた開口部に鉄製のブレス（筋交い）を設け、次い
でこのブレスと開口部の内周面に配設させたアンカとを
コンクリートで固めることによって壁全体を補強しよう
とする方法がある。このときアンカは、開口部の内周面
に設けた穴に収容させることによって配設される。この
アンカを配設するための穴は、図７に示すような、円筒
状部材の先端にダイヤモンドや超硬チップなどからなる
円環状のビット８０ａを有するコアビット８０と、この
コアビット８０を軸線まわりに回転させるためのモータ
８１とを備えた装置によって形成される。すなわち、コ
アビット８０の先端に設けられたビット８０ａを被掘削
物であるコンクリート８２に当接させつつ回転させるこ
とによって円柱状のコア芯８３を形成したあと、コンク
リート８２内部からコアビット８０を引き抜く。そし
て、コンクリート８２内部に残存するコア芯８３の根元
８３ａを折ってから引き抜くことによって、例えば直径
２０ｍｍ〜３５ｍｍ程度、深さ２００ｍｍ程度のアンカ
配設用の穴が形成される。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記のモー
タ８１は、ギアを介しているため、エンジンや油圧モー
タなどと同様に、重量が重く、取り扱い性に欠け、さら
には、騒音も大きい（９０dB以上）といった問題があ
り、しかも、回転数が高速でも約１５００rpmと低く、
特殊電動モータでも３０００〜３９００rpm程度が最高
であり、このため、穿孔時間が長時間におよんでしまう
という問題があった。なお、超音波によって穿孔する超
音波穿孔装置は、比較的低騒音にて穿孔させることがで
きる反面、その穿孔速度が遅く、やはり作業期間の長期
化を招いてしまうという問題があった。

【０００４】また、コアビット８０のビット８０ａの刃
厚を薄くすることにより、穿孔時間の短縮化を図ること
ができるが、このようにビット８０ａの刃厚を薄くする
と、ビット８０ａに加わる工具負荷が大きくなるととも
に、穿孔方向への力（法線力）が大きくなり、コアビッ
ト８０の座屈を招いてしまうという問題があった。

【０００５】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
もので、装着されるコアビットを座屈させることなく高
速回転に短時間にて穿孔することができる低騒音の高速
穴あけ装置及び高速穴あけ工法を提供することを目的と
する。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１記載の高速穴あけ装置は、被掘削物を環状
に掘削するビットを有した円筒状のコアビットと、この
コアビットをギヤやベルトなどの伝達機構を介さず直接
回転させることにより４０００rpm以上にて高速回転さ
せるモータとを備えた高速穴あけ装置であって、前記モ
ータは、先端部に前記コアビットが取り付けられる円筒
状の回転軸が貫通されて一体的に設けられた筒状のロー
タと、このロータの外周囲に設けられた円筒状のステー
タと、前記回転軸に前記コアビットを連結するアダプタ
とを備え、前記コアビットのビットは、外径４０mm以
下、刃厚３.０mm以下とされていることを特徴としてい
る。

【０００７】請求項２記載の高速穴あけ方法は、回転軸
が挿通されて固定された筒状のロータの外周に円筒状の
ステータが設けられたモータの前記回転軸に、被掘削物
を環状に掘削するビットを有する円筒状のコアビットを
ギヤやベルトなどの伝達機構を介さず直接取り付け、前
記回転軸を回転させることにより前記コアビットを直接
回転させて前記ビットによって前記被掘削物に穴をあけ
る穴あけ工法であって、前記コアビットとして、外径４
０mm以下、刃厚３.０mm以下のビットを有するコアビッ
トを用い、穴あけ時における前記回転軸の回転速度を４
０００rpm以上として前記コアビットによって前記被掘
削物に穴をあけることを特徴としている。

【０００８】そして、請求項１記載の高速穴あけ装置あ
るいは請求項２記載の高速穴あけ工法によれば、モータ
の回転軸に、外径４０mm以下、刃厚３.０mm以下のビッ
トが先端部に設けられたコアビットを連結し、モータに
よって直接回転させるのでコアビットの触れが最小限に
抑えられてこのコアビットを４０００rpm以上の高速回
転にて回転させることができ、従来の低速にて穴をあけ
る場合と比較して、その穿孔速度を大幅に高めることが
できる。これにより、穴あけ加工を迅速に行うことがで
き、穴あけ作業を有する各種施工作業の工期の短縮化を
図ることができる。また、エンジン、油圧モータあるい
はギヤ付き電動モータを用いた場合と比較して、騒音を
大幅に低減（約７０dB程度）させることができ、また、
部品点数が少ないので、メンテナンス作業にかかる労力
も大幅に低減させることができる。このように、コアビ
ットを４０００rpm以上という高速回転させることによ
り、ビットへの工具負荷が小さくされ、これにより、ビ
ットの刃厚を３.０mm以下という薄さとしても、穿孔方
向に加わる力である法線力が小さくされ、座屈等の不具
合を生じることなく、常に良好な切れ味を維持しながら
円滑な穿孔を行うことができ、穿孔時間の短縮化を図る
ことができる。

【０００９】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態の高速
穴あけ装置及び高速穴あけ工法を図面を参照して説明す
る。図１及び図２において、符号１は、高速穴あけ装置
であり、符号２は、この高速穴あけ装置１を構成する本
実施形態例のダイレクトモータである。高速穴あけ装置
１は、基台３に立設された支柱４に、上下機構５を介し
て前記ダイレクトモータ２を支持させた構造とされてお
り、上下機構５によってダイレクトモータ２が支柱４に
沿って移動されるようになっている。

【００１０】ダイレクトモータ２は、その中心に円筒状
の回転軸１１を有しており、この回転軸１１の先端部に
は、アダプタ１２を介してコアビット１３が着脱可能に
連結されている。このコアビット１３は、中空状に形成
されたチューブ１４の先端部に、ダイヤモンドビットか
らなるビット１５が円周方向へ一体的に設けられた構造
とされている。すなわち、このダイレクトモータ２は、
回転軸１１に直結された工具であるコアビット１３を直
接回転させるダイレクトタイプのモータである。

【００１１】コアビット１３は、チューブ１４の先端
に、超硬合金、あるいは超砥粒（ダイヤモンド砥粒やＣ
ＢＮ砥粒）をメタルボンドあるいはレジンボンドのよう
なバインダーによって固めたダイヤモンド工具からなる
ビット１５を備えたものであって、回転されることによ
ってコンクリートＣを掘削し、円柱状のコアを形成可能
となっている。このコアビット１３としては、外径４０
mm以下が使用可能であり、外径１５〜３０mmが好適であ
る。また、ビット１５の刃厚としては、３.０mm以下が
使用可能であり、１.８mmが好適である。

【００１２】ダイレクトモータ２には、そのハウジング
１６内に、回転軸１１が挿通されて一体的に固定された
ロータ１７と、このロータ１７の外周囲に設けられた円
筒状のステータ１８とを有している。この回転軸１１
は、ロータ１７の中心に形成された挿通孔１７ａ内に挿
通されており、この挿通孔１７ａ内へ圧入することによ
り一体的に固定されている。図３に示すように、このス
テータ１８は、周方向へ間隔をあけて配設されたマグネ
ットＭと、これらマグネットＭ間に設けられてマグネッ
トＭを所定位置に支持させるスチール製のヨークＹとを
有している。

【００１３】ハウジング１６の上壁部１６ａ及び下壁部
１６ｂの内側には、ロータ１２を回転自在に支持するた
めの軸受１９ａ、１９ｂがそれぞれ設置されている。す
なわち、軸受１９ａ、１９ｂは、ロータ１７の中心に挿
通された回転軸１１の上下端部近傍を支持するようにな
っており、回転軸１１及びこの回転軸１１が挿通された
ロータ１７に作用するスラスト方向の力とラジアル方向
の力とを受けることが可能な構成となっている。

【００１４】このダイレクトモータ２の後端部には、ロ
ータリージョイント２１が設けられている。このロータ
リージョイント２１は、ハウジング１６の上壁部１６ａ
に取り付けられており、回転軸１１の後端部と回転可能
にかつ液密状態に連結されている。

【００１５】このロータリージョイント２１には、回転
軸１１の中心の貫通孔１１ａと連通する流路２２が形成
されており、この流路２２は、ロータリージョイント２
１の側方に開口されている。この側方に開口された開口
部２３には、チューブ２４が接続されるようになってお
り、このチューブ２４から冷却水が送り込まれるように
なっている。そして、このチューブ２４からロータリー
ジョイント２１の流路２２へ送り込まれた冷却水は、こ
のロータリージョイント２１の流路２２を通り、回転軸
１１の貫通孔１１ａへ導かれ、その後、回転軸１１の先
端部にアダプタ１２を介して連結されたコアビット１３
のチューブ１４内に送り込まれ、ビット１５による掘削
箇所が冷却されるようになっている。

【００１６】また、ロータリージョイント２１には、そ
の後端部に、取り付けねじ部３１が形成されており、こ
の取り付けねじ部３１には、キャップ３２がねじ込み固
定されるようになっている。このキャップ３２には、そ
の中心に挿通孔３４が形成されている。また、ロータリ
ージョイント２１には、キャップ３２の挿通孔３４及び
回転軸１１の貫通孔１１ａと連通する連通孔３５が形成
されている。そして、これら互いに連通した挿通孔３
４、連通孔３５及び貫通孔１１ａには、押出棒３６が挿
通されている。なお、押出棒３６とキャップ３２の挿通
孔３４との間には、Ｏリング３７が設けられてシールさ
れている。

【００１７】また、ダイレクトモータ２には、回転軸１
１の先端側に冷却ファン２６が設けられており、回転軸
１１が回転されることにより、ハウジング１６の先端側
に形成された吸気口２７からハウジング１６内に空気を
引き込み、ダイレクトモータ２内へ吹き付け、その後、
ステータ１８とロータ１７との隙間や、ステータ１８の
マグネットＭ及びヨークＹとハウジング１６との空間部
分へ通し、ハウジング１６の上壁部１６ａに形成された
排出口２８から外部へ排出させるようになっている。

【００１８】なお、符号２５は、ダイレクトモータ２の
ハウジング１６内における上方側にて、回転軸１１に接
触するように、その周方向へ配設されたブラシ部であ
り、このブラシ部２５から駆動電流が供給されるように
なっている。

【００１９】また、ステータ１８のマグネットＭとして
は、一般的に用いられるフェライトマグネットあるいは
アルニコマグネットと比較して、遥かに高い最大磁気エ
ネルギー積を有したネオジウム・鉄・ボロン系もしくは
サマリウム・コバルト系の希土類の高密度マグネットが
用いられている。

【００２０】なおまた、ロータ１２とステータ１３とを
備えたダイレクトモータ２は、ブラシ付きモータあるい
はブラシレスモータのいずれの形態でも良い。また、上
記の例では、ステータ１８側にマグネットＭを設け、ロ
ータ１７側をコイルとしたが、ステータ１８側をコイル
とし、ロータ１７側にマグネットを設けても良く、ある
いは両者をコイルとしても良い。

【００２１】次に、上記構成の高速穴あけ装置１を用い
て被掘削物であるコンクリートＣに穴をあける場合につ
いて説明する。まず、支柱４の上方側へ位置させたダイ
レクトモータ２を、コンクリートＣの所定の穴あけ位置
に、回転軸１１の軸線が一致するように位置決めし、基
台３をコンクリートＣに固定する。

【００２２】このように高速穴あけ装置１をコンクリー
トＣに設置したら、ダイレクトモータ２のロータ１７
（あるいはステータ１８）のコイルに通電し、ロータ１
７を約４０００rpm以上の高速にて回転させるととも
に、図示しない冷却水供給装置（冷却液供給源）からチ
ューブ２４を介して冷却水を送り込む。

【００２３】そして、この状態において、移動機構５に
よってダイレクトモータ２を下降させることにより、回
転軸１１の先端部に連結したコアビット１３のビット１
５をコンクリートＣの表面に当接させる。このようにす
ると、高速にて回転されているビット１５によってコン
クリートＣに環状の穴Ｈが形成される。その後、所定深
さまで環状の穴Ｈを形成したら、ダイレクトモータ２を
上昇させて穴Ｈからビット１５を引き抜き、中心のコア
を取り除くことにより、アンカー穴が形成される。

【００２４】ここで、ダイレクトモータ２を上昇させて
穴Ｈからビット１５を引き抜いた際に、コアビット１３
内にコアが残留した場合は、押出棒３６を先端部側へ押
し出す。このようにすると、この押出棒３６によってコ
アビット１３内に残留したコアを極めて容易にコアビッ
ト１３の先端から押し出すことができる。

【００２５】このように、上記構造のダイレクトモータ
２によれば、回転軸１１を回転させることにより、この
回転軸１１に取り付けられたコアビット１３をギヤやベ
ルト等の伝達機構を介さずに直接回転させるものである
ので、ギヤ付きモータと比較して、伝達ロスをなくすこ
とができ、小型・軽量化を図ることができ、これによ
り、取り扱い性を向上させることができ、しかも、回転
軸１１の振れを最小限に抑えることができる。また、発
生する騒音も最小限に低減させることができる。

【００２６】つまり、コアビット１３の先端部のビット
１５は、回転軸１１からコアビット１３に直接回転力を
付与させるダイレクトモータ２によって回転されるの
で、極めて高速（４０００rpm以上）にて回転され、こ
れにより、ビット１５の周速を極めて高速化することが
できる。つまり、このようにビット１５を高速にて回転
させることができるので、ビット１５への工具負荷が小
さくされ、これにより、ビット１５の刃厚を３.０mm以
下という薄さとしても、穿孔方向に加わる力である法線
力を小さくして、穿孔時間の短縮化を図ることができ
る。

【００２７】また、ロータ１７もしくはステータ１８の
いずれか一方に設けられたマグネットが、ネオジウム・
鉄・ボロン系もしくはサマリウム・コバルト系の希土類
の高密度マグネットであるので、ロータ１７もしくはス
テータ１８の大きさを小さくすることができ、これによ
り、さらなる小型・軽量化を図ることができる。

【００２８】また、ロータ１７の中心に形成された挿通
孔１７ａへ回転軸１１を圧入して直接固定して一体化し
たものであるので、全体の剛性を大幅に向上させること
ができ、これにより、コアビット１３を高速回転させて
穴を形成することが可能となり、従来の低速にて穴を形
成していた場合と比較して、その穿孔速度を大幅に高め
ることができる。

【００２９】これにより、穿孔作業を迅速に行うことが
でき、穿孔作業を有する各種施工作業の工期の短縮化を
図ることができる。また、エンジン、油圧モータあるい
はギヤ付きモータを用いた場合と比較して、騒音を大幅
に低減（約７０dB程度）させることができ、さらには、
部品点数が少ないので、メンテナンス作業にかかる労力
も大幅に低減させることができる。しかも、回転軸１１
の中心に貫通孔１１ａが形成されているので、回転軸１
１の後端部からコアビット１３の刃先であるビット１５
へ冷却水や冷却空気を供給して、良好な掘削を行わせる
ことができる。さらには、アダプタ１２によってコアビ
ット１３を着脱させることにより、各種の径のコアビッ
ト１３との交換を容易に行うことができる。これによ
り、コアビット１３の交換などといったメンテナンスを
容易に行うことができ、作業性を向上させることがで
き、さらに、コアビット１３が交換可能であるので、様
々な刃厚や形状のビット１５を有したものを選択して用
いることができる。

【００３０】

【実施例】次に、上記ダイレクトモータ２を用いた高速
穴あけ工法の実施例を説明する。 （実施例１）ダイレクトモータ２によってダイヤモンド
工具からなるビット１５を低速及び高速にて回転させ
て、深さ寸法１５０mm、直径２５mmの環状の穴Ｈをコン
クリートＣに形成した際の穿孔時間及び騒音を測定し
た。

【００３１】

【表１】

【００３２】このように、回転速度を高速にすることに
より、低速と比較して、その穿孔時間は、約半分となる
ことがわかった。また、騒音は、低速、高速に関わらず
７０dB台であった。なお、図４及び図５に、本実施例に
て用いたダイレクトモータ２の性能を示す。図４に示す
ものは、加負荷時低速回転の場合を示し、図５に示すも
のは、加負荷時高速回転の場合を示す。

【００３３】図４からわかるように、低速時（約３００
０rpm）においては、トルク値が約１Nm程度であり、図
５からわかるように、高速時（約６０００rpm）におい
ては、トルク値が約０.７Nm程度であった。つまり、高
速回転にて穴Ｈを形成する場合、トルク値は、低速回転
時よりも小さくなることがわかった。

【００３４】（実施例２）通常の電動モータ及びダイレ
クトモータ２を用い、ダイヤモンド工具からなるビット
１５によって直径２５mm（ビット径２５mm）、深さ２０
０mmの穴Ｈを形成した。なお、回転数は、電動モータ：
９５０rpm、ダイレクトモータ：５９８０rpmであった。
この結果、電動モータの場合は、穿孔時間が１分２５秒
であり、ダイレクトモータ２の場合は、３８秒であっ
た。また、そのときの上方からの押さえ付力（自重は除
く）は、通常モータでは３００〜４００N、ダイレクト
モータ２では５０〜１５０Nであった。

【００３５】（実施例３）通常の電動モータ及びダイレ
クトモータ２を用い、先端部にダイヤモンドビット１５
が設けられた円筒状のコアビット１３によって直径２０
mm、深さ１３０mmの穴Ｈを形成し、ビット１５の周速の
違いによる穿孔時間及び騒音を測定した。なお、このと
きの回転数は、ダイレクトモータ２が約４６００rpmで
あり、通常の電動モータが約１０５０rpmであった。

【００３６】

【表２】

【００３７】このように、ビット１５の周速を高速（２
５０m/min以上）とすることにより、周速が低速である
場合と比較して、その穿孔時間が極めて短くなり、切削
能率が大幅に向上することがわかった。また、騒音は、
低速のときよりも１０dB低くなった。

【００３８】（実施例４）直径２５mm（ビット径２５m
m）、深さ２００mmの穴Ｈを、回転数６０００rpmにて、
刃厚１.８mm、２.０mm、３.０mm、さらに３.５mmの異な
るビット１５によってコンクリートからなる被掘削物に
湿式にて複数回穿孔し、その時の穿孔時間の比較を行っ
た。

【００３９】図６に示すように、刃厚３.０mmのビット
１５を用いた場合は、穿孔回数１３回目あたりまで、ま
た、刃厚２.０mmのビット１５を用いた場合は、穿孔回
数１５回目あたりまで極めて良好な切れ味が維持し、特
に、刃厚１.８mmのビット１５を用いた場合は、穿孔回
数を重ねても常に良好な切れ味が維持された。これに対
して、刃厚３.５mmのビット１５を用いた場合は、穿孔
回数６回目あたりで、目詰まりを生じて切れ味が悪くな
った。つまり、この刃厚では、自生発刃による良好な切
れ味の持続が困難であることがわかった。なお、試験終
了後、刃先を観察した結果、刃厚３.５mmは摩耗が顕著
に現れ、また、刃厚３.０mm、２.０mmのビット１５は、
多少摩耗していたのに対して、刃厚１.８mmのビット１
５は、顕著な摩耗がみられなかった。

【００４０】このように、高速回転（４０００rpm以
上）にて穿孔する場合、ビット１５は、刃厚が薄い方が
穿孔時間を短縮することができ、しかも、摩耗量も少な
く、良好な切れ味を持続させることができることがわか
った。これは、ビット１５への負荷が小さくされること
により、良好な自生発刃作用を生じることによるもので
ある。つまり、高速回転による穿孔の場合、ビット１５
への負荷を減少させることができ、これにより、刃厚の
薄いビット１５を用いても、座屈等の不具合を生じるこ
となく、常に良好な切れ味を維持しながら円滑な穿孔を
行うことができ、さらなる高速穿孔が可能であることが
わかった。

【００４１】

【発明の効果】以上、説明したように、本発明の高速穴
あけ装置及び高速穴あけ工法によれば、下記の効果を得
ることができる。請求項１記載の高速穴あけ装置あるい
は請求項２記載の高速穴あけ工法によれば、モータの回
転軸に、外径４０mm以下、刃厚３.０mm以下のビットが
先端部に設けられたコアビットを連結し、モータによっ
て直接回転させるのでコアビットの触れが最小限に抑え
られてこのコアビットを４０００rpm以上の高速回転に
て回転させることができ、従来の低速にて穴をあける場
合と比較して、その穿孔速度を大幅に高めることができ
る。これにより、穴あけ加工を迅速に行うことができ、
穴あけ作業を有する各種施工作業の工期の短縮化を図る
ことができる。また、エンジン、油圧モータあるいはギ
ヤ付き電動モータを用いた場合と比較して、騒音を大幅
に低減（約７０dB程度）させることができ、また、部品
点数が少ないので、メンテナンス作業にかかる労力も大
幅に低減させることができる。このように、コアビット
を４０００rpm以上という高速回転させることにより、
ビットへの工具負荷が小さくされ、これにより、ビット
の刃厚を３.０mm以下という薄さとしても、穿孔方向に
加わる力である法線力が小さくされ、座屈等の不具合を
生じることなく、常に良好な切れ味を維持しながら円滑
な穿孔を行うことができ、穿孔時間の短縮化を図ること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の高速穴あけ装置及び高速穴あけ工法
の実施形態の一例を示す高速穴あけ装置の側面図であ
る。

【図２】 高速穴あけ装置に用いられるダイレクトモー
タの構造を説明するダイレクトモータの断面図である。

【図３】 高速穴あけ装置に用いられるダイレクトモー
タの構造を説明するダイレクトモータの横断面図であ
る。

【図４】 本発明の高速穴あけ工法の実施例にて用いた
ダイレクトモータの性能を示すグラフ図である。

【図５】 本発明の高速穴あけ工法の実施例にて用いた
ダイレクトモータの性能を示すグラフ図である。

【図６】 異なる刃厚のビットを用いた穴あけ試験の結
果を示すグラフ図である。

【図７】 従来の穴あけ装置の構造を説明する穴あけ装
置の断面図である。

【符号の説明】

１ 高速穴あけ装置 ２ ダイレクトモータ（モータ） １１ 回転軸 １３ コアビット １５ ビット １７ ロータ １８ ステータ Ｃ コンクリート（被掘削物）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 真崎 繁 東京都千代田区大手町一丁目５番１号 三 菱マテリアル株式会社内 (72)発明者 今岡 稔雄 神奈川県横浜市都筑区佐江戸町681 日本 ダイヤモンド株式会社内 (72)発明者 佐藤 九州男 東京都千代田区外神田５−３−13 恩田ビ ル201 Ｆターム(参考） 3C069 AA04 BA09 BB01 BB03 BC02 CA10 EA01 EA03

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 被掘削物を環状に掘削するビットを有し
   た円筒状のコアビットと、このコアビットをギヤやベル
   トなどの伝達機構を介さず直接回転させることにより４
   ０００rpm以上にて高速回転させるモータとを備えた高
   速穴あけ装置であって、 前記モータは、先端部に前記コアビットが取り付けられ
   る円筒状の回転軸が貫通されて一体的に設けられた筒状
   のロータと、 このロータの外周囲に設けられた円筒状のステータと、 前記回転軸に前記コアビットを連結するアダプタとを備
   え、 前記コアビットのビットは、外径４０mm以下、刃厚３.
   ０mm以下とされていることを特徴とする高速穴あけ装
   置。
2. 【請求項２】 回転軸が挿通されて固定された筒状のロ
   ータの外周に円筒状のステータが設けられたモータの前
   記回転軸に、被掘削物を環状に掘削するビットを有する
   円筒状のコアビットをギヤやベルトなどの伝達機構を介
   さず直接取り付け、前記回転軸を回転させることにより
   前記コアビットを直接回転させて前記ビットによって前
   記被掘削物に穴をあける穴あけ工法であって、 前記コアビットとして、外径４０mm以下、刃厚３.０mm
   以下のビットを有するコアビットを用い、 穴あけ時における前記回転軸の回転速度を４０００rpm
   以上として前記コアビットによって前記被掘削物に穴を
   あけることを特徴とする高速穴あけ工法。