JP2002054861A - 温度式膨張弁 - Google Patents
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Abstract
作の安定化を図る。 【解決手段】 140は例えば樹脂材からなる熱伝達遅
延部材であり、ナイロン又はポリアセタールからなる円
筒形状の樹脂製チューブを示しており、吸着剤40と感
温応動部材100の中空部の内壁との間に空間140’
を介して装着されている。したがって、感温応動部材1
00の中空部には吸着剤40、樹脂製の熱伝達遅延部材
140及び空間140’が具備されていることとなる。
熱伝達遅延部材140には複数の突起部が形成され、突
起部141を上記内壁に当接することにより、空間14
0’が形成されるのである。感温応動部材100の中空
部の内壁と熱伝達遅延部材140との間に空間140’
を形成するので、熱伝達遅延部材による粒状活性炭への
温度伝達を遅れさせることに加えて、冷媒温度の変化を
より一層遅れを持たせて熱伝達遅延部材に熱伝達するこ
とが可能となり、弁体のハンチング現象をより一層効果
的に抑制できることになる。
Description
する温度式膨張弁に関する。
給する冷媒流量の制御と冷媒の減圧の目的に、図5に示
す温度式膨張弁が使用されている。図5において、アル
ミニウム製の角柱状の弁本体510には、オリフィス5
16が形成されている第1の冷媒通路514と、第2の
冷媒通路519と、が相互に独立して形成されている。
第1の冷媒通路514の一端は蒸発器515の入口に連
通され、蒸発器515の出口は第2の冷媒通路519、
圧縮機511、凝縮器512、レシーバ513を介して
第1の冷媒通路514の他端に連結されている。第1の
冷媒通路514に連通する弁室524にはオリフィス5
16に接離する球形の弁体518を付勢するバイアスバ
ネである付勢手段517が設けられている。なお、弁室
524はプラグ525で封止され、弁体518は支持部
526を介して付勢される。弁本体510には第2の冷
媒通路519に隣接してダイアフラム522を有したパ
ワーエレメント520が固定されている。ダイアフラム
522で仕切られたパワーエレメント520の上方の室
520aは気密にされており、温度対応作動流体が封入
されている。
aから延出している小管521は上方の室520aから
の脱気及び上方の室520aへの上記温度対応作動流体
の注入に使用された後に端部が密封されている。パワー
エレメント520の下方の室520bでは、弁本体51
0の中を弁体518から第2の冷媒通路519を貫通し
て延びる感温・伝達部材たる弁体駆動部材523の延出
端が配置されダイアフラム522に当接している。弁体
駆動部材523は熱容量の大きな材料で形成されてい
て、第2の冷媒通路519を流れる蒸発器515の出口
からの冷媒蒸気の温度をパワーエレメント520の上方
の室520a中の温度対応作動流体に伝達し、この温度
に対応した圧力の作動ガスを発生させる。下方の室52
0bは弁本体510の中で弁体駆動部材523の周囲の
隙間を介して第2の冷媒通路519に連通されている。
ラム522は上方の室520a中の温度対応作動流体の
作動ガスの圧力と下方の室520b中の蒸発器515の
出口における冷媒蒸気の圧力との差にしたがって弁体5
18のための付勢手段517の付勢力の影響の下で弁体
駆動部材523によりオリフィス516に対する弁体5
18の弁開放度(即ち、蒸発器の入口への液体状の冷媒
の流入量)を調整する。
ーエレメント520が外部雰囲気に露出されていて、上
方の室520a中の温度対応作動流体が弁体駆動部材4
23によって伝達される蒸発器出口の冷媒の温度ばかり
でなく外部雰囲気特にエンジンルームの温度の影響も受
ける。さらには蒸発器の出口における冷媒の温度に敏感
に反応し過ぎて頻繁に弁体518の開閉を繰り返す所謂
ハンチング現象を生起し易いこともある。このハンチン
グの要因としては蒸発器の構造、冷凍サイクルの配管の
方法、温度式膨張弁の使用方法また熱負荷とのバランス
等がある。
サーマルバラスト材または吸着剤等の時定数遅延材を用
いることが従来採用されている。図6は吸着剤として活
性炭を用いた従来の温度式膨張弁の断面図であり、図5
の従来の温度式膨張弁とはダイアフラムと感温応動部材
たる弁体駆動部材の構成が大きく異なっており、それ以
外の構成は基本的に同じである。図6において、温度式
膨張弁は角柱状の弁本体50を有し、弁本体50には、
凝縮器512を経てレシーバタンク513から流入する
液相の冷媒が第1の通路62に導入されるポート52
と、第1の通路62からの冷媒を蒸発器515へ送り出
すポート58と、蒸発器から戻る気相の冷媒が通過する
第2の通路63の入口ポート60と、冷媒を圧縮機51
1側へ送り出す出口ポート64が設けられる。
0の中心軸線上に設けられる弁室54に連通し、弁室5
4はナット状のプラグ130で封止される。弁室54は
オリフィス78を介して冷媒を蒸発器515へ送り出す
ポート58に連通する。オリフィス78を貫通する小径
のシャフト114の先端には球形の弁体120が設置さ
れ、弁体120は支持部材122により支持され、支持
部材122はバイアスバネ124により弁体120をオ
リフィス78に向けて付勢する。弁体120がオリフィ
ス78との間に形成される間隔を変化することによっ
て、冷媒の流路面積が調節される。レシーバ514より
送出される冷媒は、オリフィス78を通過する間に膨張
し、第1の通路62を通ってポート58から蒸発器側へ
送り出される。蒸発器から送出される冷媒は、ポート6
0から導入され、第2の通路63を通ってポート64か
ら圧縮機側へ送り出される。
穴70が形成され、第1の穴にパワーエレメント部80
がネジ部等を利用してとりつけられる。パワーエレメン
ト部80は、感温部を構成するハウジング81及び91
と、これらのハウジングに挾み込まれると共に、これら
と溶接により固着されたダイアフラム82を有し、ダイ
アフラム82の中央部に形成された円孔の開口部にステ
ンレス又はアルミニウム製の感温応動部材100の上端
部が、ダイアフラム支持部材82’と共に溶接にてとり
つけられる。なお、ダイアフラム支持部材82’はハウ
ジング81に支持される。
流体として不活性ガスが封入されていて、封入後は小管
21により封止される。なお、小管21の代わりにハウ
ジング91に溶接される栓体を用いてもよい。ハウジン
グ81及び91内は、ダイアフラム82で仕切られ上部
室83と下部室85が形成される。
に露出される中空のパイプ状の部材で構成され、その内
部に活性炭40が収容されている。感温・圧力伝達部材
100の頂部は上部室83に連通し、上部室83と感温
応動部材100の中空部84とで圧力空間83aを構成
する。パイプ状の感温応動部材100は弁本体50の軸
線上に形成された第2の穴72を貫通し、第3の穴74
に挿入される。第2の穴72と感温応動部材100との
間には隙間が形成され、この隙間を通って通路63内の
冷媒がダイアフラムの下部室85に導入される。
して摺動自在に挿入され、この先端部はシャフト114
の一端に連結される。シャフト114は弁本体50に形
成された第4の穴76に摺動自在に挿入され、その他端
が弁体120に連結される。
機能する吸着剤40は次の如く作用する。即ち、吸着剤
40として、例えば粒状活性炭を用いた場合には、温度
対応作動流体と吸着剤40との組み合わせは、吸着平衡
型でありかなりの温度範囲で圧力を温度の一次式で近似
でき、しかもその一次式の係数は吸着剤40として封入
した粒状活性炭の量により自由に設定できるので、温度
式膨張弁の特性を自由に設定できる。
衡状態の設定には蒸発器515の出口からの冷媒蒸気の
温度の上昇時及び下降時のいずれの場合にも比較的時間
がかかり、つまり時定数を大きくし、上記ハンチング現
象の要因である外乱の影響による温度式膨張弁の過敏な
動作を抑制することができる空調機の性能を安定させて
空調器の動作効率を向上させる。
ようなハンチング現象は、個々の冷凍サイクルの作動特
性によって異なり、特に蒸発器から送出される低圧冷媒
に細かい温度変化が生じると冷媒に生じる小さな脈動が
そのまま弁体の開閉動作に伝わってしまい、弁動作が不
安定となり、サーマルバラスト材または吸着剤を用いて
もハンチング現象の抑制が不充分であることが生じる場
合がある。
成を変更することなくそのまま用いて従来の動作を維持
しつつ、蒸発器から送出される低圧冷媒に細かい温度変
化があっても温度変化に対する応答性により適宜な遅れ
を持たせることによりハンチング現象をより一層抑制し
て、安定した動作によって、蒸発器に送出される低圧冷
媒の量を制御できる温度式膨張弁を提供することを目的
とする。
め、本発明の温度式膨張弁は、蒸発器から圧縮器へ向う
冷媒通路を内部に有し、その通路内に温度感知機能を有
するその内部に中空部の形成された感温応動部材を内蔵
した温度式膨張弁において、その感温応動部材の中空部
の先端をこれを駆動するパワーエレメント部を構成する
ダイアフラムの中央開口部に固着し、上記ダイアフラム
によって形成されるパワーエレメント部内の上部圧力室
と上記中空部とを連通させて作動流体の封入された密閉
空間を形成すると共に、上記中空部に収容された時定数
遅延材と上記中空部の内壁との間に熱伝導遅延部材を装
着し、上記内壁と上記熱伝達遅延部材との間に空間を形
成していることを特徴とする。
形状を有することを特徴とする。このような構成を備え
た本発明の温度式膨張弁は、感温応動部材の中空部の内
壁とその中空部に収容された時定数遅延材との間に熱伝
導遅延部材を設けたので、感温応動部材から時定数遅延
材への温度伝達が遅れ、時定数遅延材を用いることより
も、より一層時定数を大きくすることができることに加
えて、感温応動部材と熱伝達遅延部材との間に空間が形
成されるので、遅れを持たせて冷媒温度の変化を熱伝達
遅延部材に熱伝達できるという相乗効果を得ることが可
能となり、弁体のハンチング現象をより一層効果的に抑
制でき、この結果、温度式膨張弁のハンチング現象の防
止をより一層効果的に実施できるのである。
突起部を上記内壁に当接させることにより内壁との間に
遅れを持たせて熱伝達できる空間を容易に形成すること
ができる。
角形にすることによって、空間を形成すべく、その角部
を上記内壁に当接させる。このようにすることにより、
容易に空間を形成でき、より一層遅れを持たせて熱伝達
を熱伝達遅延部材に行うことができる。
ることにより、ステンレス又はアルミニウムよりも熱伝
達率の十分低い材質を用いて円筒形状に形成して、時定
数遅延材と感温応動部材の中空部の内壁との中空部の内
壁との間に装着することができる。
施形態を図面を参照して説明する。図1及び図2は本発
明に係る温度式膨張弁の一実施形態を示す縦断面図であ
り、図3(A)及び(B)はその要部の他の実施形態を
示す図である。図1の実施形態においては、従来の温度
式膨張弁とは基本的構成は同一であるので構成が異なる
点のみを説明し、従来の温度式膨張弁と同一の機能を奏
する部分については同一の符号を付して説明を省略す
る。
なる熱伝達遅延部材であり、ナイロン又はポリアセター
ルからなる円筒形状の樹脂製チューブを示しており、活
性炭40と感温応動部材100の中空部の内壁との間に
空間140’を介して装着されている。したがって、感
温応動部材100の中空部には吸着剤40、樹脂製の熱
伝達遅延部材140及び空間140’が具備されている
こととなる。
如く形成される。図1のV−V個所の円筒形状の熱伝達
遅延部材140と感温応動部材100の断面を示し、熱
伝達遅延部材140には複数の突起部(図では4個を示
す)141が形成され、突起部141を上記内壁に当接
することにより、空間140’が形成されるのである。
100の中空部の内壁と熱伝達遅延部材140との間に
空間140’を形成するので、熱伝達遅延部材による粒
状活性炭への温度伝達を遅れさせることに加えて、冷媒
温度の変化をより一層遅れを持たせて熱伝達遅延部材に
熱伝達することが可能となり、弁体のハンチング現象を
より一層効果的に抑制できることになる。
は、上記空間140’は図2に示す実施形態に限らず図
3に示す他の実施形態によっても形成することができ
る。即ち、図3は図2と同一個所の断面を示し、熱伝達
遅延部材140が多角形に形成されており、図3(a)
は六角形140Aに構成された場合を示し、図3(b)
は八角形140Bに構成された場合を示している。かか
る多角形の構成によっても、多角形の角部を上記内壁に
当接させることによって、上記空間140’が形成され
るのである。本実施形態によれば、熱伝達遅延部材14
0を多角形に構成するので、ハンチング現象の程度に応
じて形成する空間の大きさを選定することができ、より
一層適宜にハンチング現象の抑制を実施することができ
る。
よる熱伝達遅延部材は中空部84に充填されている活性
炭40の存在範囲まで設けられているが、ハンチング現
象の程度によって熱伝達遅延部材を設ける範囲を活性炭
40の一部の範囲としてもよいのは勿論である。
凍サイクルを構成する蒸発器、圧縮機、凝縮器及びレシ
ーバは省略して示しており、21’は上部室83にダイ
アフラム82を駆動する温度作動流体となる所定冷媒を
封入するためのステンレス製の栓体であり、ハウジング
91に形成された穴91aを塞ぐように溶接により固着
されている。74aは第3の穴74にてシャフト114
に装着されたOリングの移動を阻止するプッシュナット
であり、79は感温応動部材100の中空部に配置され
た吸着剤となる例えば活性炭を押える切起しの形成され
た蓋であり、上記中空部に圧入されている。
剤40として粒状活性炭を充填し、この粒状活性炭充填
の感温応動部材100とダイアフラム82を図4に説明
する如く溶接して、パワーエレメント部80と感温応動
部材100の一体空間84を作る。この空間84を形成
するハウジング91には、温度対応作動流体の封入のた
めの栓体21’を用いている。この栓体21’の代りに
図6と同様に小管の一端から脱気し、この脱気後に上記
作動流体を封入し、小管の一端を封止してもよい。
温応動部材100、ダイアフラム82及び支持部材8
2’との構成を示す図である。図4(a)に示す如く感
温応動部材100の開口部100bの外側に鍔部100
aが形成されており、上記鍔部100aには図の下方の
向きに突起部100c及び溝100dが形成されてい
る。突起部100c及び溝部100dは、鍔部100a
の全周にわたって形成されている。
に、例えばステンレス材質を用いたダイアフラム82が
その中央部に形成された開口部82aを介して感温応動
部材100に挿入され、図4(a)の矢印の方向に進入
させて上記突起部100cに当接させると共に、ダイア
フラム82を感温応動部材100に固定する。
テンレス材質を用いた支持部材82’がダイアフラム支
持部材として上記ダイアフラム82の開口部82aと同
心円状の形成された開口部82’aを介して感温応動部
材100に図4(a)の矢印の如く挿入されダイアフラ
ム82に当接する。かかる構成において、突起部100
cと同心円状となるように上下電極(図示せず)にて突
起部100cと支持部材82’間を加圧固定した後、こ
れら電極に電流を印加して所謂プロジェクション溶接を
行い、図4(b)に示す如く鍔部100a、ダイアフラ
ム82及び支持部材82’を互いに接合する。
0aと支持部材82’間にて突起部100cにより溶接
接合される構成となる。そしてダイアフラム82の端部
は、ハウジング81及び91に挟み込まれて溶接により
固着される。
明の温度式膨張弁は、ハンチング現象を抑制する時定数
遅延部材の収納された感温応動部材の中空部の内壁と上
記時定数遅延部材との間に熱伝達遅延部材を装着するよ
うに際して、上記内壁との間に空間を介して装着したの
で、冷媒温度の変化を空間と熱伝達遅延部材とにより時
定数遅延部材に熱伝達するので、より一層ハンチング現
象を抑制することができる。さらに、上記熱伝達遅延部
材により空間の大きさを選定することができるのでより
効果的にハンチング現象を抑えることができる。
縦断面図。
る断面図。
要部を示す断面図。
説明する図。
Claims (5)
- 【請求項1】 蒸発器から圧縮器へ向う冷媒通路を内部
に有し、その通路内に温度感知機能を有するその内部に
中空部の形成された感温応動部材を内蔵した温度式膨張
弁において、その感温応動部材の中空部の先端をこれを
駆動するパワーエレメント部を構成するダイアフラムの
中央開口部に固着し、上記ダイアフラムによって形成さ
れるパワーエレメント部内の上部圧力室と上記中空部と
を連通させて作動流体の封入された密閉空間を形成する
と共に、 上記中空部に収容された時定数遅延材と上記中空部の内
壁との間に熱伝達遅延部材を装着し、上記内壁と上記熱
伝達遅延部材との間に空間を形成していることを特徴と
する温度式膨張弁。 - 【請求項2】 上記熱伝達部材が円筒形状を有すること
を特徴とする請求項1記載の温度式膨張弁。 - 【請求項3】 上記円筒形状は突起部を有し、上記突起
部を上記内壁に当接させることを特徴とする請求項2記
載の温度式膨張弁。 - 【請求項4】 上記円筒形状は多角形に形成されると共
に、その角部が上記内壁に当接することを特徴とする請
求項2記載の温度式膨張弁。 - 【請求項5】 上記熱伝達遅延部材が樹脂製である事を
特徴とする請求項2、請求項3、または請求項4に記載
された温度式膨張弁。
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