JP2002044921A - 交流発電機 - Google Patents
交流発電機Info
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K21/00—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets
- H02K21/02—Details
- H02K21/04—Windings on magnets for additional excitation ; Windings and magnets for additional excitation
- H02K21/042—Windings on magnets for additional excitation ; Windings and magnets for additional excitation with permanent magnets and field winding both rotating
- H02K21/044—Rotor of the claw pole type
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- Synchronous Machinery (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
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- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 交流発電機が高温運転されても交流発電機出
力の低下がなく、高速回転時の回転子強度が充分に大き
な、低価格の交流発電機を提供する。 【解決手段】 交流発電機のロータは、互いに噛み合う
ように配置された爪状磁極を有するポールコアと、爪状
磁極間に配設されて磁極間の磁束の漏洩を低減する永久
磁石とを有している。永久磁石は、組成にTiとBが添加
されている例えばSm8.2-Fe75.6-Ti2.3-B0.9-N13ボンド
磁石等のサマリウム−鉄系のプラスチック永久磁石であ
る。永久磁石は、耐食性の保持部材で囲われていて、少
なくとも一部が樹脂被覆されていると良い。また、回転
時の遠心力による磁極の外径方向の変位を規制する規制
手段備えている。
力の低下がなく、高速回転時の回転子強度が充分に大き
な、低価格の交流発電機を提供する。 【解決手段】 交流発電機のロータは、互いに噛み合う
ように配置された爪状磁極を有するポールコアと、爪状
磁極間に配設されて磁極間の磁束の漏洩を低減する永久
磁石とを有している。永久磁石は、組成にTiとBが添加
されている例えばSm8.2-Fe75.6-Ti2.3-B0.9-N13ボンド
磁石等のサマリウム−鉄系のプラスチック永久磁石であ
る。永久磁石は、耐食性の保持部材で囲われていて、少
なくとも一部が樹脂被覆されていると良い。また、回転
時の遠心力による磁極の外径方向の変位を規制する規制
手段備えている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は交流発電機に関
し、特にエンジンによって回転される車両用交流発電機
に関するものである。
し、特にエンジンによって回転される車両用交流発電機
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１２は従来の車両用交流発電機の一例
を示す側断面図である。図１２に示す如く、この発電機
は、アルミニウム製のフロントブラケット１及びリヤブ
ラケット２から構成されたケース３と、このケース３内
に設けられ、一端部にプーリ４が固定されたシャフト６
と、このシャフト６に固定されたランドル型のロータ７
と、ロータ７の両端面に固定されたファン５と、ケース
３内の内壁面に固定されたステータ８とを備えている。
を示す側断面図である。図１２に示す如く、この発電機
は、アルミニウム製のフロントブラケット１及びリヤブ
ラケット２から構成されたケース３と、このケース３内
に設けられ、一端部にプーリ４が固定されたシャフト６
と、このシャフト６に固定されたランドル型のロータ７
と、ロータ７の両端面に固定されたファン５と、ケース
３内の内壁面に固定されたステータ８とを備えている。
【０００３】発電機は更に、シャフト６の他端部に固定
され、ロータ７に電流を供給するスリップリング９と、
スリップリング９に摺動する一対のブラシ１０と、この
ブラシ１０を収納したブラシホルダ１１と、ステータ８
に電気的に接続されステータ８で生じた交流を直流に整
流する整流器１２と、ブラシホルダ１１に嵌着されたヒ
ートシンク１９と、このヒートシンク１９に接着されス
テータ８で生じた交流電圧の大きさを調整するレギュレ
ータ２０とを備えている。フロントブラケット１及びリ
ヤブラケット２には、冷却風の通風口となる排気窓１７
が開けられている。
され、ロータ７に電流を供給するスリップリング９と、
スリップリング９に摺動する一対のブラシ１０と、この
ブラシ１０を収納したブラシホルダ１１と、ステータ８
に電気的に接続されステータ８で生じた交流を直流に整
流する整流器１２と、ブラシホルダ１１に嵌着されたヒ
ートシンク１９と、このヒートシンク１９に接着されス
テータ８で生じた交流電圧の大きさを調整するレギュレ
ータ２０とを備えている。フロントブラケット１及びリ
ヤブラケット２には、冷却風の通風口となる排気窓１７
が開けられている。
【０００４】ロータ７は、電流を流して磁束を発生する
円筒状のロータコイル１３と、このロータコイル１３を
覆って設けられ、その磁束によって磁極が形成されるポ
ールコア１４とを備えている。
円筒状のロータコイル１３と、このロータコイル１３を
覆って設けられ、その磁束によって磁極が形成されるポ
ールコア１４とを備えている。
【０００５】ステータ８は、ステータコア１５と、この
ステータコア１５に巻回され、ロータ７の回転に伴って
ロータコイル１３からの磁束の変化で交流が生じるステ
ータコイル１６とを備えている。
ステータコア１５に巻回され、ロータ７の回転に伴って
ロータコイル１３からの磁束の変化で交流が生じるステ
ータコイル１６とを備えている。
【０００６】ポールコア１４は、一対の交互に噛み合っ
た第１のポールコア体２１及び第２のポールコア体２２
から構成されている。ポールコア体２１及びポールコア
体２２は通常鉄製であり、ロータコイル１３が巻装され
る円筒部２１ｅ、２２ｅと、この円筒部２１ｅ、２２ｅ
が突設された円盤状の基部２１ｋ、２２ｋより成る。基
部２１ｋ、２２ｋの外縁には、ロータコイル１３の外周
とステータ８の内周との間の位置に、相互に噛み合う爪
状磁極２３、２４をそれぞれ複数有している。
た第１のポールコア体２１及び第２のポールコア体２２
から構成されている。ポールコア体２１及びポールコア
体２２は通常鉄製であり、ロータコイル１３が巻装され
る円筒部２１ｅ、２２ｅと、この円筒部２１ｅ、２２ｅ
が突設された円盤状の基部２１ｋ、２２ｋより成る。基
部２１ｋ、２２ｋの外縁には、ロータコイル１３の外周
とステータ８の内周との間の位置に、相互に噛み合う爪
状磁極２３、２４をそれぞれ複数有している。
【０００７】上記爪状磁極２３、２４は、基部２１ｋ、
２２ｋ側の厚み及び幅が大きく、先端側にいくに従って
厚み及び幅が細くなる形状である。爪状磁極２３、２４
の内周面２３ａ、２４ａは、先端にいくにつれ厚みが薄
くなり、外周面２３ｂ、２４ｂは、ステータ８の内周面
に沿った弧状である。爪状磁極２３、２４は、ロータ７
の周方向に対して台形状の２つの側面２３ｃ、２４ｃを
有する。各爪状磁極２３、２４は、その先端を向かい合
わせて交互に噛み合わせられるので、爪状磁極２３、２
４の内周面２３ａ、２４ａの傾斜が周方向に互い違いで
並ぶことになる。また、爪状磁極２３、２４の側面２３
ｃ、２４ｃは、根元側から先端側にいくにつれて先端側
が細くなるように爪状磁極２３、２４の中心側に傾いて
いる。
２２ｋ側の厚み及び幅が大きく、先端側にいくに従って
厚み及び幅が細くなる形状である。爪状磁極２３、２４
の内周面２３ａ、２４ａは、先端にいくにつれ厚みが薄
くなり、外周面２３ｂ、２４ｂは、ステータ８の内周面
に沿った弧状である。爪状磁極２３、２４は、ロータ７
の周方向に対して台形状の２つの側面２３ｃ、２４ｃを
有する。各爪状磁極２３、２４は、その先端を向かい合
わせて交互に噛み合わせられるので、爪状磁極２３、２
４の内周面２３ａ、２４ａの傾斜が周方向に互い違いで
並ぶことになる。また、爪状磁極２３、２４の側面２３
ｃ、２４ｃは、根元側から先端側にいくにつれて先端側
が細くなるように爪状磁極２３、２４の中心側に傾いて
いる。
【０００８】隣り合う爪状磁極２３、２４の間には、そ
の対向する側面２３ｃ、２４ｃ同志で磁束の漏洩を減少
する向きに着磁されたほぼ直方体形状の永久磁石３０Ａ
が固着されている。
の対向する側面２３ｃ、２４ｃ同志で磁束の漏洩を減少
する向きに着磁されたほぼ直方体形状の永久磁石３０Ａ
が固着されている。
【０００９】動作を以下に説明する。図ししてないバッ
テリからブラシ１０、スリップリング９を通じてロータ
コイル１３に電流が供給されて磁束が発生し、第１のポ
ールコア体２１の爪状磁極２３にはＮ極が着磁され、第
２のポールコア体２２の爪状磁極２４にはＳ極が着磁さ
れる。一方、エンジンの回転力によってプーリ４が回転
され、シャフト６によってロータ７が回転するためステ
ータコイル１６には交流の起電力が生じる。この交流の
起電力は、整流器１２を通って直流に整流されるととも
に、レギュレータ２０によりその大きさが調整されて、
図ししてないバッテリに充電される。
テリからブラシ１０、スリップリング９を通じてロータ
コイル１３に電流が供給されて磁束が発生し、第１のポ
ールコア体２１の爪状磁極２３にはＮ極が着磁され、第
２のポールコア体２２の爪状磁極２４にはＳ極が着磁さ
れる。一方、エンジンの回転力によってプーリ４が回転
され、シャフト６によってロータ７が回転するためステ
ータコイル１６には交流の起電力が生じる。この交流の
起電力は、整流器１２を通って直流に整流されるととも
に、レギュレータ２０によりその大きさが調整されて、
図ししてないバッテリに充電される。
【００１０】爪状磁極２３、２４の側面２３ｃ、２４ｃ
間に固着され、磁束の漏洩を減少する向きに着磁された
直方体形状の磁石３０Ａは、プラスチックマグネットで
ある。磁石の材料としては、コスト的にはフェライト磁
石が有利であるが、強度的に脆く加工性が低いことや、
着磁できる残留磁束密度が低く、特性的に熱に弱いなど
の理由からあまり用いられない。従って、磁石材料とし
ては、磁石形状の自由度が高く、残留磁束密度が大きい
などの利点から、プラスチックマグネットが多く用いら
れる。プラスチックマグネットとしては、ネオジウム−
鉄−ボロン系（Nd-Fe-Co-Bボンド磁石）およびサマリウ
ム−鉄系（Sm-Fe-Nボンド磁石）のものが用いられてい
た。
間に固着され、磁束の漏洩を減少する向きに着磁された
直方体形状の磁石３０Ａは、プラスチックマグネットで
ある。磁石の材料としては、コスト的にはフェライト磁
石が有利であるが、強度的に脆く加工性が低いことや、
着磁できる残留磁束密度が低く、特性的に熱に弱いなど
の理由からあまり用いられない。従って、磁石材料とし
ては、磁石形状の自由度が高く、残留磁束密度が大きい
などの利点から、プラスチックマグネットが多く用いら
れる。プラスチックマグネットとしては、ネオジウム−
鉄−ボロン系（Nd-Fe-Co-Bボンド磁石）およびサマリウ
ム−鉄系（Sm-Fe-Nボンド磁石）のものが用いられてい
た。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】Nd-Fe-Co-Bボンド磁石
の残留磁束密度Ｂｒの温度係数は、-0.1 %/K（負の温度
係数）であり、Sm-Fe-Nボンド磁石の残留磁束密度Ｂｒ
の温度係数は、-0.07 %/K（負の温度係数）であるた
め、交流発電機が高温状態になった時、磁石の効果が低
くなり発電機出力が低下してしまう。
の残留磁束密度Ｂｒの温度係数は、-0.1 %/K（負の温度
係数）であり、Sm-Fe-Nボンド磁石の残留磁束密度Ｂｒ
の温度係数は、-0.07 %/K（負の温度係数）であるた
め、交流発電機が高温状態になった時、磁石の効果が低
くなり発電機出力が低下してしまう。
【００１２】また一般に磁石には、磁石を高温に曝した
後常温に戻しても磁束（磁力）が初期特性値にまで回復
しない不可逆減磁という現象があり、そのような変化の
割合を不可逆減磁率という。ここでは、磁石を３７３Ｋ
の高温度に於いて加熱した場合の不可逆減磁率であって
加熱時間が２時間の場合を２時間不可逆減磁率と呼び、
加熱時間が３００時間の場合を３００時間不可逆減磁率
と呼ぶことにすると、Nd-Fe-Co-Bボンド磁石の２時間不
可逆減磁率（３７３Ｋ×２ｈｒ）は−４．４％であり、
３００時間不可逆減磁率（３７３Ｋ×３００ｈｒ）は−
５．４％である。Sm-Fe-Nボンド磁石の２時間不可逆減
磁率（３７３Ｋ×２ｈｒ）は−４．０％であり、３００
時間不可逆減磁率（３７３Ｋ×３００ｈｒ）は−５．３
％である。従って、交流発電機が高温で連続的に使用さ
れた場合、磁石の磁気特性が劣化するため交流発電機の
出力は初期値に比べて低下することになる。
後常温に戻しても磁束（磁力）が初期特性値にまで回復
しない不可逆減磁という現象があり、そのような変化の
割合を不可逆減磁率という。ここでは、磁石を３７３Ｋ
の高温度に於いて加熱した場合の不可逆減磁率であって
加熱時間が２時間の場合を２時間不可逆減磁率と呼び、
加熱時間が３００時間の場合を３００時間不可逆減磁率
と呼ぶことにすると、Nd-Fe-Co-Bボンド磁石の２時間不
可逆減磁率（３７３Ｋ×２ｈｒ）は−４．４％であり、
３００時間不可逆減磁率（３７３Ｋ×３００ｈｒ）は−
５．４％である。Sm-Fe-Nボンド磁石の２時間不可逆減
磁率（３７３Ｋ×２ｈｒ）は−４．０％であり、３００
時間不可逆減磁率（３７３Ｋ×３００ｈｒ）は−５．３
％である。従って、交流発電機が高温で連続的に使用さ
れた場合、磁石の磁気特性が劣化するため交流発電機の
出力は初期値に比べて低下することになる。
【００１３】一方、Nd-Fe-Co-B磁粉の高温保持（３７３
Ｋ×３００ｈｒ）後の酸素含有量は０．８ｗｔ％であ
り、Sm-Fe-N磁粉の高温保持（３７３Ｋ×３００ｈｒ）
後の酸素含有量は、０．４ｗｔ％である。この酸素含有
量が大きいほど錆が発生しやすく、ブラケットに排気窓
を有している場合は、外部からの影響、例えば水の浸入
等によって磁粉や磁極に錆が発生する危険性が大きくな
る。錆が発生すると、磁石強度および磁極と磁石との接
着強度が低下し、高速回転時の回転子強度が著しく低下
する。特に、Nd-Fe-Co-Bボンド磁石は、酸素含有量がSm
-Fe-Nボンド磁石の酸素含有量の２倍もあり、耐酸化性
に劣るためエポキシ塗装やメッキなどの表面処理が必要
でコストがかかる。
Ｋ×３００ｈｒ）後の酸素含有量は０．８ｗｔ％であ
り、Sm-Fe-N磁粉の高温保持（３７３Ｋ×３００ｈｒ）
後の酸素含有量は、０．４ｗｔ％である。この酸素含有
量が大きいほど錆が発生しやすく、ブラケットに排気窓
を有している場合は、外部からの影響、例えば水の浸入
等によって磁粉や磁極に錆が発生する危険性が大きくな
る。錆が発生すると、磁石強度および磁極と磁石との接
着強度が低下し、高速回転時の回転子強度が著しく低下
する。特に、Nd-Fe-Co-Bボンド磁石は、酸素含有量がSm
-Fe-Nボンド磁石の酸素含有量の２倍もあり、耐酸化性
に劣るためエポキシ塗装やメッキなどの表面処理が必要
でコストがかかる。
【００１４】従ってこの発明の目的は、交流発電機が高
温運転されても交流発電機出力の低下がなく、高速回転
時の回転子強度が充分に大きな、低価格の交流発電機を
提供することである。
温運転されても交流発電機出力の低下がなく、高速回転
時の回転子強度が充分に大きな、低価格の交流発電機を
提供することである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】この発明によれば、上述
の課題を解決するための手段は次の通りである。 （１）排気窓を有するブラケットに内含され、ロータの
回転磁界により三相交流を発生するステータと、磁束を
発生するロータコイル、このロータコイルを覆って設け
られ、交互に噛み合うように突出される爪状磁極をそれ
ぞれ有する第１のポールコア体及び第２のポールコア体
から構成されたポールコア、上記爪状磁極の両側面側に
配設され、隣り合う爪状磁極の側面同士の磁束の漏洩を
低減する永久磁石、発電機出力電流による発熱体を冷却
するロータ軸方向両端に取り付けられたファンを有して
いるロータと、を有する交流発電機であって、上記永久
磁石は、組成にTiとBが添加されているサマリウム−鉄
系の永久磁石（Sm-Fe-Ti-B-N磁石）であることを特徴と
する交流発電機。
の課題を解決するための手段は次の通りである。 （１）排気窓を有するブラケットに内含され、ロータの
回転磁界により三相交流を発生するステータと、磁束を
発生するロータコイル、このロータコイルを覆って設け
られ、交互に噛み合うように突出される爪状磁極をそれ
ぞれ有する第１のポールコア体及び第２のポールコア体
から構成されたポールコア、上記爪状磁極の両側面側に
配設され、隣り合う爪状磁極の側面同士の磁束の漏洩を
低減する永久磁石、発電機出力電流による発熱体を冷却
するロータ軸方向両端に取り付けられたファンを有して
いるロータと、を有する交流発電機であって、上記永久
磁石は、組成にTiとBが添加されているサマリウム−鉄
系の永久磁石（Sm-Fe-Ti-B-N磁石）であることを特徴と
する交流発電機。
【００１６】（２）上記永久磁石は、磁石粉末を樹脂で
結合したプラスチックマグネットで作ることができる。
結合したプラスチックマグネットで作ることができる。
【００１７】（３）上記永久磁石は、Sm8.2-Fe75.6-Ti
2.3-B0.9-N13ボンド磁石で良い。
2.3-B0.9-N13ボンド磁石で良い。
【００１８】（４）上記永久磁石は、耐食性部材で囲わ
れて保持されていても良い。
れて保持されていても良い。
【００１９】（５）上記永久磁石の爪状磁極側面に対向
する側の少なくとも一部が樹脂含浸されていても良い。
する側の少なくとも一部が樹脂含浸されていても良い。
【００２０】（６）上記永久磁石は、第１のポールコア
体の磁極及び第２のポールコア体の磁極の各々に分離、
取り付けられていても良い。
体の磁極及び第２のポールコア体の磁極の各々に分離、
取り付けられていても良い。
【００２１】（７）上記第１および第２のポールコア体
の磁極の外周に、上記磁極の回転子回転時の遠心力によ
る外径方向の変位を規制する規制手段を有していても良
い。
の磁極の外周に、上記磁極の回転子回転時の遠心力によ
る外径方向の変位を規制する規制手段を有していても良
い。
【００２２】（８）上記規制手段は、第１および第２の
ポールコア体の磁極の先端近傍に設けられ、上記先端の
変位を規制するものでよい。
ポールコア体の磁極の先端近傍に設けられ、上記先端の
変位を規制するものでよい。
【００２３】（９）上記規制手段は、耐食性材料であっ
て、回転子の全外周に亘って周方向に延びたものでよ
い。
て、回転子の全外周に亘って周方向に延びたものでよ
い。
【００２４】
【発明の実施の形態】実施の形態１．図１にはこの発明
の交流発電機の回転子を斜視図で示し、図２にはこの回
転子を部品単位で分解した側面図で示す。この発明の交
流発電機の全体構造は図１２に示すような従来の交流発
電機と同様であるが、隣り合う爪状磁極２３、２４の間
に挿入され固着されて、その対向する側面２３ｃ、２４
ｃ同志で磁束の漏洩を減少する向きに着磁された直方体
形状の永久磁石３０が異なっている。即ち、この発明に
よれば、爪状磁極２３、２４間に固着された永久磁石３
０は、組成にＴｉとＢが添加されているサマリウム−鉄
系のプラスチックマグネット（Sm-Fe-Ti-B-Nボンド磁
石）である。このような永久磁石３０の一例はSm8.2-Fe
75.6-Ti2.3-B0.9-N13ボンド磁石である。
の交流発電機の回転子を斜視図で示し、図２にはこの回
転子を部品単位で分解した側面図で示す。この発明の交
流発電機の全体構造は図１２に示すような従来の交流発
電機と同様であるが、隣り合う爪状磁極２３、２４の間
に挿入され固着されて、その対向する側面２３ｃ、２４
ｃ同志で磁束の漏洩を減少する向きに着磁された直方体
形状の永久磁石３０が異なっている。即ち、この発明に
よれば、爪状磁極２３、２４間に固着された永久磁石３
０は、組成にＴｉとＢが添加されているサマリウム−鉄
系のプラスチックマグネット（Sm-Fe-Ti-B-Nボンド磁
石）である。このような永久磁石３０の一例はSm8.2-Fe
75.6-Ti2.3-B0.9-N13ボンド磁石である。
【００２５】図３の表には、本発明のボンド磁石につい
て、残留磁束密度の温度係数および磁石を高温に曝した
後常温に戻した時の磁束（磁力）の特性値が初期特性値
に対して変化した割合である不可逆減磁率を、磁石を３
７３Ｋで２時間加熱した場合（２時間不可逆減磁率）
と、３００時間加熱した場合（３００時間不可逆減磁
率）とを、従来のボンド磁石と比較して示してある。図
３から、従来のNd-Fe-Co-Bボンド磁石（例えばNd12-Fe
76-Co5-B7）の残留磁束密度Ｂｒの温度係数は−０．１
０％／Ｋ（負の温度係数）であり、同じく従来のSm-Fe-
Nボンド磁石（例えばSm9.0-Fe78.0-N13）の残留磁束密
度Ｂｒの温度係数は−０．０７％／Ｋ（負の温度係数）
であるため、交流発電機が高温状態になった時、磁石の
残留磁束密度が小さくなり、磁束の漏洩を低減する効果
が低くなるため発電機出力が低下してしまう。本発明の
Sm-Fe-Ti-B-Nボンド磁石（例えばSm8.2-Fe75.6-Ti2.3-B
0.9-N13）の残留磁束密度Ｂｒの温度係数は−０．０６
％／Ｋであり、従来磁石と比べて負で大きい（０％／Ｋ
に近くなる。）ことから、交流発電機が高温状態になっ
た時の磁石の残留磁束密度の低下が小さく、発電機出力
の低下が軽減できる。
て、残留磁束密度の温度係数および磁石を高温に曝した
後常温に戻した時の磁束（磁力）の特性値が初期特性値
に対して変化した割合である不可逆減磁率を、磁石を３
７３Ｋで２時間加熱した場合（２時間不可逆減磁率）
と、３００時間加熱した場合（３００時間不可逆減磁
率）とを、従来のボンド磁石と比較して示してある。図
３から、従来のNd-Fe-Co-Bボンド磁石（例えばNd12-Fe
76-Co5-B7）の残留磁束密度Ｂｒの温度係数は−０．１
０％／Ｋ（負の温度係数）であり、同じく従来のSm-Fe-
Nボンド磁石（例えばSm9.0-Fe78.0-N13）の残留磁束密
度Ｂｒの温度係数は−０．０７％／Ｋ（負の温度係数）
であるため、交流発電機が高温状態になった時、磁石の
残留磁束密度が小さくなり、磁束の漏洩を低減する効果
が低くなるため発電機出力が低下してしまう。本発明の
Sm-Fe-Ti-B-Nボンド磁石（例えばSm8.2-Fe75.6-Ti2.3-B
0.9-N13）の残留磁束密度Ｂｒの温度係数は−０．０６
％／Ｋであり、従来磁石と比べて負で大きい（０％／Ｋ
に近くなる。）ことから、交流発電機が高温状態になっ
た時の磁石の残留磁束密度の低下が小さく、発電機出力
の低下が軽減できる。
【００２６】図５のグラフには本発明の交流発電機に於
ける発電機回転速度（ｒ／ｍｉｎ）に対する発電機出力
電流の変化の様子を、従来の交流発電機と比較して、冷
時出力特性（Ａ）および熱時出力特性（Ｂ、Ｃ）につい
て示してある。図５のグラフから明らかなように、冷時
出力特性については、発電機出力特性は本発明の発電機
でも従来の発電機でも同じ曲線Ａであらわされる。従来
の発電機の熱時出力特性は冷時出力特性の曲線Ａよりも
出力電流値の低い曲線Ｃのようになるが、本発明の発電
機の熱時出力特性は曲線Ｃよりも出力電流値の大きい曲
線Ｂのようになる。これは、磁石の残留磁束密度の温度
係数が従来より負で大きいためで、温度上昇時の残留磁
束密度の減少量が小さくなったためである。
ける発電機回転速度（ｒ／ｍｉｎ）に対する発電機出力
電流の変化の様子を、従来の交流発電機と比較して、冷
時出力特性（Ａ）および熱時出力特性（Ｂ、Ｃ）につい
て示してある。図５のグラフから明らかなように、冷時
出力特性については、発電機出力特性は本発明の発電機
でも従来の発電機でも同じ曲線Ａであらわされる。従来
の発電機の熱時出力特性は冷時出力特性の曲線Ａよりも
出力電流値の低い曲線Ｃのようになるが、本発明の発電
機の熱時出力特性は曲線Ｃよりも出力電流値の大きい曲
線Ｂのようになる。これは、磁石の残留磁束密度の温度
係数が従来より負で大きいためで、温度上昇時の残留磁
束密度の減少量が小さくなったためである。
【００２７】また、図３から、従来のNd-Fe-Co-Bボンド
磁石の２時間不可逆減磁率（３７３Ｋ×２ｈｒ）は−
４．４％であり、３００時間不可逆減磁率（３７３Ｋ×
３００ｈｒ）は−５．４％である。同じく従来のSm-Fe-
Nボンド磁石の２時間不可逆減磁率（３７３Ｋ×２ｈ
ｒ）は−４．０％であり、３００時間不可逆減磁率（３
７３Ｋ×３００ｈｒ）は−５．３％である。これら従来
磁石に対し、本発明のSm-Fe-Ti-B-Nボンド磁石の２時間
不可逆減磁率（３７３Ｋ×２ｈｒ）は−２．１％であ
り、３００時間不可逆減磁率（３７３Ｋ×３００ｈｒ）
は−２．５％である。つまり、本発明のSm-Fe-Ti-B-Nボ
ンド磁石は、２時間不可逆減磁率、３００時間不可逆減
磁率ともに従来の半分程度である。従って、交流発電機
が高温で連続的に使用された場合に、従来の磁石では磁
気特性の劣化が大きく、交流発電機の出力特性は初期に
比べて劣化するが、本発明のSm-Fe-Ti-B-Nボンド磁石を
用いた場合は、磁気特性の劣化が小さく、交流発電機の
出力特性の劣化も従来の半分程度に小さくでき、磁石の
効果が安定的に得られる。
磁石の２時間不可逆減磁率（３７３Ｋ×２ｈｒ）は−
４．４％であり、３００時間不可逆減磁率（３７３Ｋ×
３００ｈｒ）は−５．４％である。同じく従来のSm-Fe-
Nボンド磁石の２時間不可逆減磁率（３７３Ｋ×２ｈ
ｒ）は−４．０％であり、３００時間不可逆減磁率（３
７３Ｋ×３００ｈｒ）は−５．３％である。これら従来
磁石に対し、本発明のSm-Fe-Ti-B-Nボンド磁石の２時間
不可逆減磁率（３７３Ｋ×２ｈｒ）は−２．１％であ
り、３００時間不可逆減磁率（３７３Ｋ×３００ｈｒ）
は−２．５％である。つまり、本発明のSm-Fe-Ti-B-Nボ
ンド磁石は、２時間不可逆減磁率、３００時間不可逆減
磁率ともに従来の半分程度である。従って、交流発電機
が高温で連続的に使用された場合に、従来の磁石では磁
気特性の劣化が大きく、交流発電機の出力特性は初期に
比べて劣化するが、本発明のSm-Fe-Ti-B-Nボンド磁石を
用いた場合は、磁気特性の劣化が小さく、交流発電機の
出力特性の劣化も従来の半分程度に小さくでき、磁石の
効果が安定的に得られる。
【００２８】図６のグラフには本発明の交流発電機に於
ける高温連続運転時間（ｈｒ）に対する交流発電機出力
電流の低下率（％）の変化を従来の交流発電機の変化と
比較して示してある。図６のグラフから明らかなよう
に、従来の発電機での低下率の曲線Ｄは高温連続運転開
始から約１０時間程度までは急激に下がり、その後は時
間の経過と共に緩やかな低下を示しているが、本発明の
発電機の低下率は曲線Ｅで示すように始めの約１時間を
越える辺りまで従来のものの約５０％の低下率であり、
その後は時間の経過と共に緩やかに次第に減少してい
て、本発明の発電機出力電流の低下率は全体として従来
のものの低下率の約５０％であると言える。これは、本
発明の磁石の不可逆減磁率が、従来の磁石に比べて半分
程度であり、磁石の高温連続使用による特性劣化が半減
するためである。
ける高温連続運転時間（ｈｒ）に対する交流発電機出力
電流の低下率（％）の変化を従来の交流発電機の変化と
比較して示してある。図６のグラフから明らかなよう
に、従来の発電機での低下率の曲線Ｄは高温連続運転開
始から約１０時間程度までは急激に下がり、その後は時
間の経過と共に緩やかな低下を示しているが、本発明の
発電機の低下率は曲線Ｅで示すように始めの約１時間を
越える辺りまで従来のものの約５０％の低下率であり、
その後は時間の経過と共に緩やかに次第に減少してい
て、本発明の発電機出力電流の低下率は全体として従来
のものの低下率の約５０％であると言える。これは、本
発明の磁石の不可逆減磁率が、従来の磁石に比べて半分
程度であり、磁石の高温連続使用による特性劣化が半減
するためである。
【００２９】図４のグラフは磁粉を３７３Ｋの高温下で
保持した時の磁粉の酸素含有量の時間的変化を示してあ
る。図４のグラフから明らかなように、従来のNd-Fe-Co
-B磁粉は高温保持３７３Ｋ×３００時間後の酸素含有量
の増加量は０．８ｗｔ％であり、同じく従来のSm-Fe-N
磁粉の高温保持３７３Ｋ×３００時間後の酸素含有量は
０．４ｗｔ％であるのに対し、本発明のSm-Fe-Ti-B-N磁
粉の高温保持３７３Ｋ×３００時間後の酸素含有量は
０．３ｗｔ％であり、従来の磁石に比べ耐酸性に優れ
る。
保持した時の磁粉の酸素含有量の時間的変化を示してあ
る。図４のグラフから明らかなように、従来のNd-Fe-Co
-B磁粉は高温保持３７３Ｋ×３００時間後の酸素含有量
の増加量は０．８ｗｔ％であり、同じく従来のSm-Fe-N
磁粉の高温保持３７３Ｋ×３００時間後の酸素含有量は
０．４ｗｔ％であるのに対し、本発明のSm-Fe-Ti-B-N磁
粉の高温保持３７３Ｋ×３００時間後の酸素含有量は
０．３ｗｔ％であり、従来の磁石に比べ耐酸性に優れ
る。
【００３０】従って、ブラケットの排気窓から水の浸入
が有った場合などでも、本発明の磁石は錆びにくく耐食
性・耐環境性に優れた交流発電機を得ることができる。
また、表面処理の必要なNd-Fe-Co-Bボンド磁石に対して
はコスト低減も可能である。
が有った場合などでも、本発明の磁石は錆びにくく耐食
性・耐環境性に優れた交流発電機を得ることができる。
また、表面処理の必要なNd-Fe-Co-Bボンド磁石に対して
はコスト低減も可能である。
【００３１】このように、この発明の交流発電機によれ
ば、従来よりも高温時の出力を向上でき、かつ、耐久性
・耐環境性に優れ、強度低下が防止された交流発電機を
提供できる。
ば、従来よりも高温時の出力を向上でき、かつ、耐久性
・耐環境性に優れ、強度低下が防止された交流発電機を
提供できる。
【００３２】実施の形態２．図７には本発明の交流発電
機の回転子のポールコア体２１、２２の爪状磁極２３、
２４間に配置された永久磁石３０を斜視図で示し、図８
には爪状磁極２３と永久磁石３０との関係を断面図で示
してある。永久磁石３０はSm-Fe-Ti-B-Nボンド磁石であ
り、磁性樹脂板材料あるいは磁性金属板等の耐食性材料
でできた保持部材４１に固着されている。保持部材４１
はほぼ台形の板部材の斜辺部分に断面ほぼコの字形の折
り曲げ部分４２を設けたもので、このほぼコの字形部分
４２の内側に永久磁石３０を接着剤等によって固着した
ものであり、永久磁石３０はその周囲を折り曲げ部分４
２によって囲まれている。このようにして永久磁石３０
が斜辺に沿って固着された保持部材４１は、その中央部
４３で爪状磁極２３、２４の内周面に接着剤などにより
固着されている。
機の回転子のポールコア体２１、２２の爪状磁極２３、
２４間に配置された永久磁石３０を斜視図で示し、図８
には爪状磁極２３と永久磁石３０との関係を断面図で示
してある。永久磁石３０はSm-Fe-Ti-B-Nボンド磁石であ
り、磁性樹脂板材料あるいは磁性金属板等の耐食性材料
でできた保持部材４１に固着されている。保持部材４１
はほぼ台形の板部材の斜辺部分に断面ほぼコの字形の折
り曲げ部分４２を設けたもので、このほぼコの字形部分
４２の内側に永久磁石３０を接着剤等によって固着した
ものであり、永久磁石３０はその周囲を折り曲げ部分４
２によって囲まれている。このようにして永久磁石３０
が斜辺に沿って固着された保持部材４１は、その中央部
４３で爪状磁極２３、２４の内周面に接着剤などにより
固着されている。
【００３３】この構成によれば永久磁石３０は耐食性の
保持部材４１によって囲まれているので、外部環境の影
響を受けにくくなり、Sm-Fe-Ti-B-Nボンド磁石自身の持
つ耐食性と合わせて永久磁石３０の防錆効果が向上し、
耐環境性が向上する。また、永久磁石３０を保持する保
持部材４１の材料として熱伝導率の低いモールド樹脂を
用いた場合でも、Sm-Fe-Ti-B-Nボンド磁石は熱安定性に
優れているので、従来磁石と比べて高温時の出力低下が
低減される。以上より、従来よりも高温時の出力低下を
防ぎ、かつ、耐久性・耐環境性に優れ、強度低下を防止
できる。
保持部材４１によって囲まれているので、外部環境の影
響を受けにくくなり、Sm-Fe-Ti-B-Nボンド磁石自身の持
つ耐食性と合わせて永久磁石３０の防錆効果が向上し、
耐環境性が向上する。また、永久磁石３０を保持する保
持部材４１の材料として熱伝導率の低いモールド樹脂を
用いた場合でも、Sm-Fe-Ti-B-Nボンド磁石は熱安定性に
優れているので、従来磁石と比べて高温時の出力低下が
低減される。以上より、従来よりも高温時の出力低下を
防ぎ、かつ、耐久性・耐環境性に優れ、強度低下を防止
できる。
【００３４】実施の形態３．図９に示す構造は、図８に
示す永久磁石３０の磁極２３への取付構造と同様である
が、爪状磁極２３の側面と、それに対向する永久磁石３
０の磁極面との間にできる隙間４４に磁性樹脂４５を充
填してある。この磁性樹脂４５により隙間４４による空
隙を塞ぐとともに、永久磁石３０の露出表面をも覆って
永久磁石３０の露出部を減少させてある。この構造によ
れば、図７および図８の実施形態よりもさらに永久磁石
３０への外部環境の影響を低減でき、更なる防錆効果が
得られる。なお、永久磁石３０を囲む保持部材４１およ
び隙間４４に充填された樹脂により磁石が覆われるため
永久磁石３０の放熱が悪化する可能性があるが、Sm-Fe-
Ti-B-Nボンド磁石は熱安定性に優れているので、従来の
磁石と比べて高温時の出力低下が低減される。また、耐
久性・耐環境性に優れ、強度低下を防止できる。
示す永久磁石３０の磁極２３への取付構造と同様である
が、爪状磁極２３の側面と、それに対向する永久磁石３
０の磁極面との間にできる隙間４４に磁性樹脂４５を充
填してある。この磁性樹脂４５により隙間４４による空
隙を塞ぐとともに、永久磁石３０の露出表面をも覆って
永久磁石３０の露出部を減少させてある。この構造によ
れば、図７および図８の実施形態よりもさらに永久磁石
３０への外部環境の影響を低減でき、更なる防錆効果が
得られる。なお、永久磁石３０を囲む保持部材４１およ
び隙間４４に充填された樹脂により磁石が覆われるため
永久磁石３０の放熱が悪化する可能性があるが、Sm-Fe-
Ti-B-Nボンド磁石は熱安定性に優れているので、従来の
磁石と比べて高温時の出力低下が低減される。また、耐
久性・耐環境性に優れ、強度低下を防止できる。
【００３５】実施の形態４．図１０および図１１に示す
交流発電機の回転子に於いては、第１および第２のポー
ルコア体２１、２２の磁極２３、２４の先端部および根
本部の外周に環状で帯状の規制部材４６が嵌められてい
る。この円環状の規制部材４６は磁極２３、２４の先端
部が交流発電機の運転時に遠心力により径方向外側に広
がろうとするのを防ぐものである。このような構成によ
り磁極２３、２４の外径側への変位が抑制され、強度向
上となる。
交流発電機の回転子に於いては、第１および第２のポー
ルコア体２１、２２の磁極２３、２４の先端部および根
本部の外周に環状で帯状の規制部材４６が嵌められてい
る。この円環状の規制部材４６は磁極２３、２４の先端
部が交流発電機の運転時に遠心力により径方向外側に広
がろうとするのを防ぐものである。このような構成によ
り磁極２３、２４の外径側への変位が抑制され、強度向
上となる。
【００３６】実施の形態５．図１１に示す交流発電機の
回転子４８はまた、回転子４８の外周全体でポールコア
体２１、２２と永久磁石３０との上に巻き付けられて固
着された樹脂含浸カーボン繊維のテープ４９を備えてい
る。このテープ４９はポールコア体２１、２２と永久磁
石３０とを外周部で強固に支持しているので、磁極２
３、２４の外径側への変位抑制機能が更に向上するとと
もに、磁石の飛び出しも防ぐことができ、回転子全体が
外周側から耐食性のテープ４９により覆われることにな
るので、外部環境の影響を更に受けにくくなり、耐環境
性が向上する。
回転子４８はまた、回転子４８の外周全体でポールコア
体２１、２２と永久磁石３０との上に巻き付けられて固
着された樹脂含浸カーボン繊維のテープ４９を備えてい
る。このテープ４９はポールコア体２１、２２と永久磁
石３０とを外周部で強固に支持しているので、磁極２
３、２４の外径側への変位抑制機能が更に向上するとと
もに、磁石の飛び出しも防ぐことができ、回転子全体が
外周側から耐食性のテープ４９により覆われることにな
るので、外部環境の影響を更に受けにくくなり、耐環境
性が向上する。
【００３７】
【発明の効果】以上の如く本発明の交流発電機による効
果は次の通りである。 （１）排気窓を有するブラケットに内含され、ロータの
回転磁界により三相交流を発生するステータと、磁束を
発生するロータコイル、このロータコイルを覆って設け
られ、交互に噛み合うように突出される爪状磁極をそれ
ぞれ有する第１のポールコア体及び第２のポールコア体
から構成されたポールコア、上記爪状磁極の両側面側に
配設され、隣り合う爪状磁極の側面同士の磁束の漏洩を
低減する永久磁石、発電機出力電流による発熱体を冷却
するロータ軸方向両端に取り付けられたファンを有して
いるロータと、を有する交流発電機であって、上記永久
磁石は、組成にTiとBが添加されているサマリウム−鉄
系の永久磁石（Sm-Fe-Ti-B-N磁石）である。従って、Sm
-Fe-Ti-B-N磁石は熱安定性に優れるので、交流発電機が
高温で運転される時の出力電流の低下が低減でき、ま
た、耐食性・耐環境性にも優れるため、水の浸入など外
的影響による錆の発生が起こりにくいという効果も得ら
れるため、従って、高温時の出力を向上でき、かつ、耐
久性・耐環境性に優れた交流発電機を供給できる。
果は次の通りである。 （１）排気窓を有するブラケットに内含され、ロータの
回転磁界により三相交流を発生するステータと、磁束を
発生するロータコイル、このロータコイルを覆って設け
られ、交互に噛み合うように突出される爪状磁極をそれ
ぞれ有する第１のポールコア体及び第２のポールコア体
から構成されたポールコア、上記爪状磁極の両側面側に
配設され、隣り合う爪状磁極の側面同士の磁束の漏洩を
低減する永久磁石、発電機出力電流による発熱体を冷却
するロータ軸方向両端に取り付けられたファンを有して
いるロータと、を有する交流発電機であって、上記永久
磁石は、組成にTiとBが添加されているサマリウム−鉄
系の永久磁石（Sm-Fe-Ti-B-N磁石）である。従って、Sm
-Fe-Ti-B-N磁石は熱安定性に優れるので、交流発電機が
高温で運転される時の出力電流の低下が低減でき、ま
た、耐食性・耐環境性にも優れるため、水の浸入など外
的影響による錆の発生が起こりにくいという効果も得ら
れるため、従って、高温時の出力を向上でき、かつ、耐
久性・耐環境性に優れた交流発電機を供給できる。
【００３８】（２）上記永久磁石は、磁石粉末を樹脂で
結合したプラスチックマグネットで作ることができるの
で、磁石粉末が樹脂で結合されていて、防錆効果が向上
するとともに、靱性が高く、強度に優れる。
結合したプラスチックマグネットで作ることができるの
で、磁石粉末が樹脂で結合されていて、防錆効果が向上
するとともに、靱性が高く、強度に優れる。
【００３９】（３）上記永久磁石は、Sm8.2-Fe75.6-Ti
2.3-B0.9-N13ボンド磁石で良いので、熱安定性に優れて
いる。
2.3-B0.9-N13ボンド磁石で良いので、熱安定性に優れて
いる。
【００４０】（４）上記永久磁石は、耐食性部材で囲わ
れて保持されていても良い。 磁石を保持部材で囲う事
により、さらに外的影響を受けにくく防錆効果を向上で
き、磁石の熱安定性が優れることから高温時の出力低下
を軽減できる。
れて保持されていても良い。 磁石を保持部材で囲う事
により、さらに外的影響を受けにくく防錆効果を向上で
き、磁石の熱安定性が優れることから高温時の出力低下
を軽減できる。
【００４１】（５）上記永久磁石の爪状磁極側面に対向
する側の少なくとも一部が樹脂充填されていても良いの
で、磁石と爪状磁極の側面との間の隙間を樹脂を充填し
て埋めることとなり、永久磁石への外部環境の影響、即
ち外的影響をさらに遮断して防錆効果を向上させること
ができ、磁石の放熱性が悪化しても磁石の熱安定性が優
れることから高温時の出力低下を低減できる。
する側の少なくとも一部が樹脂充填されていても良いの
で、磁石と爪状磁極の側面との間の隙間を樹脂を充填し
て埋めることとなり、永久磁石への外部環境の影響、即
ち外的影響をさらに遮断して防錆効果を向上させること
ができ、磁石の放熱性が悪化しても磁石の熱安定性が優
れることから高温時の出力低下を低減できる。
【００４２】（６）上記永久磁石は、第１のポールコア
体の磁極及び第２のポールコア体の磁極の各々に分離、
取り付けられていても良い。永久磁石は、各ポールコア
体の磁極各々に分離、取り付けられているので、各ポー
ルコア体の磁極の変位とともに磁石も可動することがで
き、過度の応力が発生せず、強度に優れる。また、可動
部を有することにより、この部位での錆の発生が生じて
も、回転時に可動することによって錆が剥離し進展しに
くくなる。
体の磁極及び第２のポールコア体の磁極の各々に分離、
取り付けられていても良い。永久磁石は、各ポールコア
体の磁極各々に分離、取り付けられているので、各ポー
ルコア体の磁極の変位とともに磁石も可動することがで
き、過度の応力が発生せず、強度に優れる。また、可動
部を有することにより、この部位での錆の発生が生じて
も、回転時に可動することによって錆が剥離し進展しに
くくなる。
【００４３】（７）上記第１および第２のポールコア体
の磁極の外周に、上記磁極の回転子回転時の遠心力によ
る外径方向の変位を規制する規制手段を有していても良
い。錆の発生により、磁石強度および磁極と磁石との接
着強度が低下するが、ポールコア体の磁極が回転子回転
時の遠心力による外径方向の変位を規制する規制手段を
有しているので、強度向上する。
の磁極の外周に、上記磁極の回転子回転時の遠心力によ
る外径方向の変位を規制する規制手段を有していても良
い。錆の発生により、磁石強度および磁極と磁石との接
着強度が低下するが、ポールコア体の磁極が回転子回転
時の遠心力による外径方向の変位を規制する規制手段を
有しているので、強度向上する。
【００４４】（８）上記規制手段は、第１および第２の
ポールコア体の磁極の先端近傍に設けられ、上記先端の
変位を規制するものでよい。規制手段は、回転時の最も
変位の大きなポールコア体の磁極の先端で規制されてい
るので、変位抑制効果が大きい。
ポールコア体の磁極の先端近傍に設けられ、上記先端の
変位を規制するものでよい。規制手段は、回転時の最も
変位の大きなポールコア体の磁極の先端で規制されてい
るので、変位抑制効果が大きい。
【００４５】（９）上記規制手段は、耐食性材料であっ
て、回転子の全外周に亘って周方向に延びたものでよ
い。上記規制手段は、回転子の外周ぜ全体より規制され
ているので、磁極の変位抑制効果と、磁石の飛び出し防
止効果がある。また、外周側から耐食性部材で囲うこと
により、外的影響を受けにくくなりさらに耐環境性が向
上する。
て、回転子の全外周に亘って周方向に延びたものでよ
い。上記規制手段は、回転子の外周ぜ全体より規制され
ているので、磁極の変位抑制効果と、磁石の飛び出し防
止効果がある。また、外周側から耐食性部材で囲うこと
により、外的影響を受けにくくなりさらに耐環境性が向
上する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の交流発電機の回転子の斜視図である。
【図２】本発明の交流発電機の回転子のコイルとポール
コアと永久磁石との関係を分解側面図である。
コアと永久磁石との関係を分解側面図である。
【図３】 本発明の交流発電機に用いる永久磁石の熱安
定性を残留磁束密度の温度係数および不可逆減磁率によ
って示す表である。
定性を残留磁束密度の温度係数および不可逆減磁率によ
って示す表である。
【図４】磁粉の酸素量の時間変化を示すグラフである。
【図５】本発明の交流発電機の回転速度に対する出力電
流の変化を冷時および熱時について従来のものと比較し
て示すグラフである。
流の変化を冷時および熱時について従来のものと比較し
て示すグラフである。
【図６】本発明の交流発電機の運転時間に対する出力電
流の低下率を従来のものと比較して冷時および熱時につ
いて示すグラフである。
流の低下率を従来のものと比較して冷時および熱時につ
いて示すグラフである。
【図７】本発明の一実施形態の交流発電機の回転子のポ
ールコアと永久磁石との関係を示す斜視図である。
ールコアと永久磁石との関係を示す斜視図である。
【図８】本発明の交流発電機の回転子のポールコアと永
久磁石との関係を示す断面図である。
久磁石との関係を示す断面図である。
【図９】図８と同様の本発明の交流発電機の回転子のポ
ールコアと永久磁石との関係を示す断面図である。
ールコアと永久磁石との関係を示す断面図である。
【図１０】本発明の交流発電機の回転子のポールコアと
規制部材との関係を示す断面図である。
規制部材との関係を示す断面図である。
【図１１】本発明の交流発電機の回転子に巻かれたテー
プを示す斜視図である。
プを示す斜視図である。
【図１２】本発明を適用できる交流発電機を示す側面断
面図である。
面図である。
１、２ ブラケット、５ ファン、７ ロータ、８ ス
テータ、１３ ロータコイル、１４ ポールコア、１７
排気窓、２１ 第１のポールコア体、２２第２のポー
ルコア体、２３、２４ 爪状磁極、３０ 永久磁石、４
１ 保持部材、４５ 樹脂被覆、４６ 規制手段、４９
環状部材（テープ）。
テータ、１３ ロータコイル、１４ ポールコア、１７
排気窓、２１ 第１のポールコア体、２２第２のポー
ルコア体、２３、２４ 爪状磁極、３０ 永久磁石、４
１ 保持部材、４５ 樹脂被覆、４６ 規制手段、４９
環状部材（テープ）。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１３年２月２６日（２００１．２．２
６）
６）
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図８
【補正方法】変更
【補正内容】
【図８】
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０２Ｋ 1/24 Ｈ０２Ｋ 1/27 ５０１Ｚ ５Ｈ６２２ 1/27 ５０１ 9/06 Ｃ 9/06 21/04 21/04 Ｈ０１Ｆ 1/04 Ｈ Ｆターム(参考） 5E040 AA04 AA19 BB03 BC05 CA01 NN01 5H002 AA02 AC04 AC06 AC08 AE02 5H609 BB01 BB05 PP07 PP08 PP09 QQ02 QQ11 RR02 RR05 RR16 RR18 RR20 RR21 5H619 AA01 AA11 BB02 BB06 BB17 PP02 PP06 PP08 5H621 GA07 GA13 5H622 CA02 CA07 CA10 CB01 CB04 DD02 DD04 PP03 PP07 PP09 QA03 QA08
Claims (9)
- 【請求項１】 排気窓を有するブラケットに内含され、
ロータの回転磁界により三相交流を発生するステータ
と、 磁束を発生するロータコイルと、このロータコイルを覆
って設けられ、交互に噛み合うように突出される爪状磁
極をそれぞれ有する第１のポールコア体及び第２のポー
ルコア体から構成されたポールコアと、上記爪状磁極の
両側面側に配設され、隣り合う爪状磁極の側面同士の磁
束の漏洩を低減する永久磁石と、発電機出力電流による
発熱体を冷却するロータ軸方向両端に取り付けられたフ
ァンとを有しているロータとを有する交流発電機であっ
て、 上記永久磁石は、組成にTiとBが添加されているサマリ
ウム−鉄系の永久磁石であることを特徴とする交流発電
機。 - 【請求項２】 上記永久磁石は、磁石粉末を樹脂で結合
したプラスチックマグネットである請求項１記載の交流
発電機。 - 【請求項３】 上記永久磁石は、Sm8.2-Fe75.6-Ti2.3-B
0.9-N13ボンド磁石である請求項１記載の交流発電機。 - 【請求項４】 上記永久磁石は、耐食性の保持部材で囲
われて保持されている請求項１乃至３のいずれか記載の
交流発電機。 - 【請求項５】 上記永久磁石の爪状磁極側面に対向する
側の少なくとも一部が樹脂被覆されてなる請求項１乃至
４のいずれか記載の交流発電機。 - 【請求項６】 上記永久磁石は、第１のポールコア体の
磁極及び第２のポールコア体の磁極の各々に分離、取り
付けられている請求項１乃至５のいずれか記載の交流発
電機。 - 【請求項７】 上記第１および第２のポールコア体の磁
極の外周に、上記磁極の回転子回転時の遠心力による外
径方向の変位を規制する規制手段を有している請求項１
乃至６のいずれか記載の交流発電機。 - 【請求項８】 上記規制手段は、第１および第２のポー
ルコア体の磁極の先端近傍に設けられ、上記先端の変位
を規制する請求項７記載の交流発電機。 - 【請求項９】 上記規制手段は、耐食性材料の環状部材
であって、回転子の全外周に亘って周方向に延びた請求
項７あるいは８記載の交流発電機。
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