JP2001357723A - 架空線 - Google Patents
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- H02G—INSTALLATION OF ELECTRIC CABLES OR LINES, OR OF COMBINED OPTICAL AND ELECTRIC CABLES OR LINES
- H02G7/00—Overhead installations of electric lines or cables
- H02G7/16—Devices for removing snow or ice from lines or cables
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- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/14—Ropes or cables with incorporated auxiliary elements, e.g. for marking, extending throughout the length of the rope or cable
- D07B1/147—Ropes or cables with incorporated auxiliary elements, e.g. for marking, extending throughout the length of the rope or cable comprising electric conductors or elements for information transfer
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- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B5/00—Making ropes or cables from special materials or of particular form
- D07B5/005—Making ropes or cables from special materials or of particular form characterised by their outer shape or surface properties
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B5/00—Non-insulated conductors or conductive bodies characterised by their form
- H01B5/08—Several wires or the like stranded in the form of a rope
- H01B5/10—Several wires or the like stranded in the form of a rope stranded around a space, insulating material, or dissimilar conducting material
- H01B5/102—Several wires or the like stranded in the form of a rope stranded around a space, insulating material, or dissimilar conducting material stranded around a high tensile strength core
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- Non-Insulated Conductors (AREA)
- Insulated Conductors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 強風時だけでなく、強風＋降雨時においても
風圧荷重を低減できる架空線を提供する。 【解決手段】 断面形状が、直径ｄ＝18〜52mmの円に内
接する正多角形で、各頂点に円弧状溝を設けた形の架空
線であって、正多角形の角数Ｎが直径ｄとの関係で、Ｎ
＝13.0＋ 0.092ｄ＋0.0031ｄ2 なる条件を満足し、正多
角形の頂点の円弧状溝の深さＨが直径ｄとの関係で、
0.00656ｄ≦Ｈ≦ 0.00773ｄ（好ましくはＨ＝ 0.00721
ｄ）なる条件を満足し、頂点の円弧状溝の半径Ｒが深さ
Ｈとの関係で、 5.834Ｈ≦Ｒ≦ 7.082Ｈ（好ましくはＲ
＝6.716 Ｈ）なる条件を満足するようにしたもの。
風圧荷重を低減できる架空線を提供する。 【解決手段】 断面形状が、直径ｄ＝18〜52mmの円に内
接する正多角形で、各頂点に円弧状溝を設けた形の架空
線であって、正多角形の角数Ｎが直径ｄとの関係で、Ｎ
＝13.0＋ 0.092ｄ＋0.0031ｄ2 なる条件を満足し、正多
角形の頂点の円弧状溝の深さＨが直径ｄとの関係で、
0.00656ｄ≦Ｈ≦ 0.00773ｄ（好ましくはＨ＝ 0.00721
ｄ）なる条件を満足し、頂点の円弧状溝の半径Ｒが深さ
Ｈとの関係で、 5.834Ｈ≦Ｒ≦ 7.082Ｈ（好ましくはＲ
＝6.716 Ｈ）なる条件を満足するようにしたもの。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、架空送電線又は架
空地線などの架空線に関し、特に台風時のように強風と
降雨が同時に存在する条件下で風圧荷重の少ない架空線
に関するものである。
空地線などの架空線に関し、特に台風時のように強風と
降雨が同時に存在する条件下で風圧荷重の少ない架空線
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、架空送電線には、鋼撚線のアルミ
線を撚り合わせた鋼心アルミ撚線（ＡＣＳＲ）が多用さ
れている。この種の電線で風圧荷重の低減を図ったもの
としては、次のような電線が公知である。
線を撚り合わせた鋼心アルミ撚線（ＡＣＳＲ）が多用さ
れている。この種の電線で風圧荷重の低減を図ったもの
としては、次のような電線が公知である。
【０００３】(1) 鋼撚線上にアルミ線を撚り合わせ、最
外層に断面扇形のセグメント素線を撚り合わせ、セグメ
ント素線の角部を外凸の円弧面に形成し、角部円弧面の
曲率半径を特定値に設定して、低風圧化を図ったもの。 (2) 最外層の表面を波形にして、低風圧化を図ったも
の。 (3) 最外層に断面扇形のセグメント素線を撚り合わせ、
セグメント素線の隣接部の表面側に円弧状溝を設けて、
風圧荷重を低減したもの。 (4) 断面形状を正多角形にして、各頂点に円弧状溝を設
けることにより、風圧荷重を低減したもの。
外層に断面扇形のセグメント素線を撚り合わせ、セグメ
ント素線の角部を外凸の円弧面に形成し、角部円弧面の
曲率半径を特定値に設定して、低風圧化を図ったもの。 (2) 最外層の表面を波形にして、低風圧化を図ったも
の。 (3) 最外層に断面扇形のセグメント素線を撚り合わせ、
セグメント素線の隣接部の表面側に円弧状溝を設けて、
風圧荷重を低減したもの。 (4) 断面形状を正多角形にして、各頂点に円弧状溝を設
けることにより、風圧荷重を低減したもの。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしこれらの電線
は、風洞内に降雨状態をシュミレートするため水滴を発
生させるグリッドを設け、風速40ｍ／秒の風と、降水量
16mm／10分の降雨を同時に再現した風洞実験を実施する
と、降雨による水滴が電線表面に付着し、設計時に想定
している電線表面形状と著しく異なる表面形状になるこ
とが判明した。すなわち、降雨により電線表面に付着し
た水滴は、風上側から風下側へ表面を移動して行き、最
終的には空気の剥離点に到着するが、剥離点では風の流
れが弱いため、水滴はこの位置に溜まって集合し、電線
表面に水路のような水溜まりを形成する現象が確認され
た。
は、風洞内に降雨状態をシュミレートするため水滴を発
生させるグリッドを設け、風速40ｍ／秒の風と、降水量
16mm／10分の降雨を同時に再現した風洞実験を実施する
と、降雨による水滴が電線表面に付着し、設計時に想定
している電線表面形状と著しく異なる表面形状になるこ
とが判明した。すなわち、降雨により電線表面に付着し
た水滴は、風上側から風下側へ表面を移動して行き、最
終的には空気の剥離点に到着するが、剥離点では風の流
れが弱いため、水滴はこの位置に溜まって集合し、電線
表面に水路のような水溜まりを形成する現象が確認され
た。
【０００５】その結果、風洞内で強風＋降雨を再現した
実験で得られる電線の抗力係数は、通常の風洞実験すな
わち強風だけを再現した実験で得られる電線の抗力係数
より大きくなることが明らかとなった。したがって従来
の電線は、台風時のような強風＋降雨の条件下では、十
分な抗力係数の低減効果が得られないという問題があ
る。
実験で得られる電線の抗力係数は、通常の風洞実験すな
わち強風だけを再現した実験で得られる電線の抗力係数
より大きくなることが明らかとなった。したがって従来
の電線は、台風時のような強風＋降雨の条件下では、十
分な抗力係数の低減効果が得られないという問題があ
る。
【０００６】本発明の目的は、以上のような問題点に鑑
み、強風時だけでなく、強風＋降雨時においても風圧荷
重を低減できる架空線を提供することにある。
み、強風時だけでなく、強風＋降雨時においても風圧荷
重を低減できる架空線を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するた
め、本発明の架空線は、断面形状が、直径ｄ＝18〜52mm
の円に内接する正多角形で、各頂点に円弧状溝を設けた
形になっていて、正多角形の角数Ｎが直径ｄとの関係で
次の条件を満足し、 Ｎ＝13.0＋ 0.092ｄ＋0.0031ｄ2 正多角形の頂点の円弧状溝の深さＨが直径ｄとの関係で
次の条件を満足し、 0.00543ｄ≦Ｈ≦ 0.00865ｄ 頂点の円弧状溝の半径Ｒが深さＨとの関係で次の条件を
満足する、 4.960Ｈ≦Ｒ≦ 8.802Ｈ ことを特徴とするものである。
め、本発明の架空線は、断面形状が、直径ｄ＝18〜52mm
の円に内接する正多角形で、各頂点に円弧状溝を設けた
形になっていて、正多角形の角数Ｎが直径ｄとの関係で
次の条件を満足し、 Ｎ＝13.0＋ 0.092ｄ＋0.0031ｄ2 正多角形の頂点の円弧状溝の深さＨが直径ｄとの関係で
次の条件を満足し、 0.00543ｄ≦Ｈ≦ 0.00865ｄ 頂点の円弧状溝の半径Ｒが深さＨとの関係で次の条件を
満足する、 4.960Ｈ≦Ｒ≦ 8.802Ｈ ことを特徴とするものである。
【０００８】本発明の架空線における正多角形の頂点の
円弧状溝の深さＨは、直径ｄとの関係で、 0.00656ｄ≦Ｈ≦ 0.00773ｄ なる条件を満足するものであることが好ましい。また本
発明の架空線における頂点の円弧状溝の半径Ｒは、深さ
Ｈとの関係で、 5.834Ｈ≦Ｒ≦ 7.082Ｈ なる条件を満足するものであることが好ましい。
円弧状溝の深さＨは、直径ｄとの関係で、 0.00656ｄ≦Ｈ≦ 0.00773ｄ なる条件を満足するものであることが好ましい。また本
発明の架空線における頂点の円弧状溝の半径Ｒは、深さ
Ｈとの関係で、 5.834Ｈ≦Ｒ≦ 7.082Ｈ なる条件を満足するものであることが好ましい。
【０００９】また本発明の架空線における正多角形の頂
点の円弧状溝の深さＨは、直径ｄとの関係で、 Ｈ＝ 0.00721ｄ なる条件を満足するものであることがより好ましい。ま
た本発明の架空線における頂点の円弧状溝の半径Ｒは、
深さＨとの関係で、 Ｒ＝6.716 Ｈ なる条件を満足するものであることがより好ましい。
点の円弧状溝の深さＨは、直径ｄとの関係で、 Ｈ＝ 0.00721ｄ なる条件を満足するものであることがより好ましい。ま
た本発明の架空線における頂点の円弧状溝の半径Ｒは、
深さＨとの関係で、 Ｒ＝6.716 Ｈ なる条件を満足するものであることがより好ましい。
【００１０】また本発明の架空線は、最外層が、断面台
形で外側の両角部に円弧状溝を有するセグメント素線を
撚り合わせることにより構成することが好ましい。
形で外側の両角部に円弧状溝を有するセグメント素線を
撚り合わせることにより構成することが好ましい。
【００１１】以上のような構成で強風＋降雨時の風圧荷
重を低減できることは、以下に説明するように各種の断
面形状の架空線について強風＋降雨時を再現した風洞実
験を行った結果から明らかになったものである。
重を低減できることは、以下に説明するように各種の断
面形状の架空線について強風＋降雨時を再現した風洞実
験を行った結果から明らかになったものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】図１及び図２は本発明の一実施形
態を示す。この架空送電線は、鋼撚線１のまわりに断面
円形のアルミ線２を撚り合わせ、さらに最外層にアルミ
のセグメント素線３を撚り合わせたものである。各セグ
メント素線３は、断面が実質的に台形で、外側（電線表
面側）の両角部に半径Ｒの円弧状溝４が形成されている
ものである。このようなセグメント素線３を最外層に撚
り合わせると、電線の断面形状は、直径ｄの円に内接す
る正多角形で、各頂点に半径Ｒの円弧状溝４が設けられ
た形となる。
態を示す。この架空送電線は、鋼撚線１のまわりに断面
円形のアルミ線２を撚り合わせ、さらに最外層にアルミ
のセグメント素線３を撚り合わせたものである。各セグ
メント素線３は、断面が実質的に台形で、外側（電線表
面側）の両角部に半径Ｒの円弧状溝４が形成されている
ものである。このようなセグメント素線３を最外層に撚
り合わせると、電線の断面形状は、直径ｄの円に内接す
る正多角形で、各頂点に半径Ｒの円弧状溝４が設けられ
た形となる。
【００１３】また図１の架空送電線は鋼心アルミ撚線の
形態であるが、本発明はこれに限られるものではなく、
例えばセグメント素線３としてアルミ被覆鋼線やアルミ
合金線などを使用することも可能であり、またアルミ合
金撚線、銅撚線、架空地線などにも同様に適用可能であ
る。
形態であるが、本発明はこれに限られるものではなく、
例えばセグメント素線３としてアルミ被覆鋼線やアルミ
合金線などを使用することも可能であり、またアルミ合
金撚線、銅撚線、架空地線などにも同様に適用可能であ
る。
【００１４】図１のような断面形状の電線で、直径ｄ、
正多角形の角数Ｎ、円弧状溝４の半径Ｒ及び深さＨを異
ならせた各種の電線を製造し、これらの電線について風
洞実験を行い、風速20〜40ｍ／秒、降雨条件16mm／10分
の範囲で、強風降雨時の抗力係数の測定を実施した。本
実験の最高風速を40ｍ／秒と定めたのは、通常、送電線
設計時に用いられる最高風速が40ｍ／秒であるからであ
る。また降雨条件は、過去に観察された台風の風速と降
水量の記録から採用した値である。電線は、直径18〜52
mmの鋼心アルミ撚線を使用した。比較のため通常の電線
（最外層が断面円形の素線で構成されたＡＣＳＲ）につ
いても実験を行った。本実験のために試作した電線は表
１のとおりである。なお正多角形の辺の凹み量Ｄとは頂
点と頂点を結ぶ直線からの凹み量（図２参照）である。
正多角形の角数Ｎ、円弧状溝４の半径Ｒ及び深さＨを異
ならせた各種の電線を製造し、これらの電線について風
洞実験を行い、風速20〜40ｍ／秒、降雨条件16mm／10分
の範囲で、強風降雨時の抗力係数の測定を実施した。本
実験の最高風速を40ｍ／秒と定めたのは、通常、送電線
設計時に用いられる最高風速が40ｍ／秒であるからであ
る。また降雨条件は、過去に観察された台風の風速と降
水量の記録から採用した値である。電線は、直径18〜52
mmの鋼心アルミ撚線を使用した。比較のため通常の電線
（最外層が断面円形の素線で構成されたＡＣＳＲ）につ
いても実験を行った。本実験のために試作した電線は表
１のとおりである。なお正多角形の辺の凹み量Ｄとは頂
点と頂点を結ぶ直線からの凹み量（図２参照）である。
【００１５】
【表１】
【００１６】これらの電線について、風速40ｍ／秒＋無
降雨の条件下での抗力係数と、風速40ｍ／秒＋降雨強度
16mm／10分の条件下での抗力係数を測定した結果を表２
に示す。また表２には降雨時に抗力係数の低減効果が認
められた電線のＨ／ｄ、Ｈ／Ｒの値を併せて示した。
降雨の条件下での抗力係数と、風速40ｍ／秒＋降雨強度
16mm／10分の条件下での抗力係数を測定した結果を表２
に示す。また表２には降雨時に抗力係数の低減効果が認
められた電線のＨ／ｄ、Ｈ／Ｒの値を併せて示した。
【００１７】なお降雨時の抗力係数の表示方法である
が、抗力係数を求めるときに使う定数は、無降雨時の値
と式を使った。したがって、降雨時の抗力測定装置で降
雨を停止して抗力を測定すると、通常の風速40ｍ／秒時
の抗力係数が求まる。言い換えれば、降雨時の抗力係数
は、降雨の効果で電線に加わる荷重の変化を直接的に表
している。表２中の降雨時の評価で、「効果大」は抗力
係数が0.75未満、「効果中」は抗力係数が0.75以上0.80
未満、「効果小」は抗力係数が0.80以上0.85未満、「効
果なし」は抗力係数が0.85以上である。
が、抗力係数を求めるときに使う定数は、無降雨時の値
と式を使った。したがって、降雨時の抗力測定装置で降
雨を停止して抗力を測定すると、通常の風速40ｍ／秒時
の抗力係数が求まる。言い換えれば、降雨時の抗力係数
は、降雨の効果で電線に加わる荷重の変化を直接的に表
している。表２中の降雨時の評価で、「効果大」は抗力
係数が0.75未満、「効果中」は抗力係数が0.75以上0.80
未満、「効果小」は抗力係数が0.80以上0.85未満、「効
果なし」は抗力係数が0.85以上である。
【００１８】
【表２】
【００１９】表２の結果より次のようなことが分かる。 ＊直径18mmサイズについて(1-1〜1-3)：降雨時の抗力係
数に低下が生じている。ただしその効果は小と判断でき
る。 ＊直径22mmサイズについて(2-1〜2-4)：降雨時の抗力係
数に低下が生じている。このサイズでは、正多角形の辺
の部分の凹み量Ｄと抗力係数の関係を調べたが、凹みが
あってもなくても抗力係数に顕著な差はなく、むしろＤ
が小さい方が抗力係数が低くなる傾向が見られる。降雨
時の抗力係数が最小の電線は、0.8 を下まわる結果が得
られていることより、この電線断面形状の有効性が確認
できる。ただしその効果は中と判断できる。 ＊直径28mmサイズについて(3-1〜3-4)：このサイズでは
角数Ｎを異ならせた。降雨時の抗力係数に低下が生じて
いる。ただしその効果は中と判断できる。 ＊直径33mmサイズについて(4-1〜4-5)：降雨時の抗力係
数に低下が生じている。ただしその効果は中と判断でき
る。 ＊直径36.6mmサイズについて(5-1〜5-5)：降雨時の抗力
係数に低下が生じている。最も効果が大きかったものは
抗力係数＝0.739 となり、同じサイズの通常電線の抗力
係数＝1.037 と比較すると、28.7％の抗力係数低減が確
認できた。 ＊直径46mmサイズについて(6-1〜6-5)：降雨時の抗力係
数に低下が生じている。最も効果が大きかったものは抗
力係数＝0.740 となり、同じサイズの通常電線の抗力係
数＝1 と比較すると、25.1％の抗力係数低減が確認でき
た。 ＊直径52mmサイズについて(7-1〜7-5)：降雨時の抗力係
数に低下が生じている。ただしその効果は小と判断でき
る。
数に低下が生じている。ただしその効果は小と判断でき
る。 ＊直径22mmサイズについて(2-1〜2-4)：降雨時の抗力係
数に低下が生じている。このサイズでは、正多角形の辺
の部分の凹み量Ｄと抗力係数の関係を調べたが、凹みが
あってもなくても抗力係数に顕著な差はなく、むしろＤ
が小さい方が抗力係数が低くなる傾向が見られる。降雨
時の抗力係数が最小の電線は、0.8 を下まわる結果が得
られていることより、この電線断面形状の有効性が確認
できる。ただしその効果は中と判断できる。 ＊直径28mmサイズについて(3-1〜3-4)：このサイズでは
角数Ｎを異ならせた。降雨時の抗力係数に低下が生じて
いる。ただしその効果は中と判断できる。 ＊直径33mmサイズについて(4-1〜4-5)：降雨時の抗力係
数に低下が生じている。ただしその効果は中と判断でき
る。 ＊直径36.6mmサイズについて(5-1〜5-5)：降雨時の抗力
係数に低下が生じている。最も効果が大きかったものは
抗力係数＝0.739 となり、同じサイズの通常電線の抗力
係数＝1.037 と比較すると、28.7％の抗力係数低減が確
認できた。 ＊直径46mmサイズについて(6-1〜6-5)：降雨時の抗力係
数に低下が生じている。最も効果が大きかったものは抗
力係数＝0.740 となり、同じサイズの通常電線の抗力係
数＝1 と比較すると、25.1％の抗力係数低減が確認でき
た。 ＊直径52mmサイズについて(7-1〜7-5)：降雨時の抗力係
数に低下が生じている。ただしその効果は小と判断でき
る。
【００２０】以上の実験結果より各サイズにおいて最も
抗力係数低減効果が得られたものを表３にまとめ、角数
Ｎ、Ｈ／ｄ、Ｈ／Ｒとの関係を整理した。
抗力係数低減効果が得られたものを表３にまとめ、角数
Ｎ、Ｈ／ｄ、Ｈ／Ｒとの関係を整理した。
【００２１】
【表３】
【００２２】表３の電線直径ｄと角数Ｎを見ると強い相
関が認められる。すなわち直径ｄから角数Ｎを求める式
は、次の関数式で表現できる。 Ｎ＝13.0＋ 0.092ｄ＋0.0031ｄ2
関が認められる。すなわち直径ｄから角数Ｎを求める式
は、次の関数式で表現できる。 Ｎ＝13.0＋ 0.092ｄ＋0.0031ｄ2
【００２３】また直径ｄに対する各頂点の円弧状溝の深
さＨの関係は、表３のＨ／ｄの値をみるとほぼ一定値を
とるものと考えられる。したがって表３におけるＨ／ｄ
の最小値から最大値までが効果的な範囲、平均値が好ま
しい値とすることができる。すなわち、円弧状溝の深さ
Ｈの、 最小値は、Ｈ／ｄ＝0.00656 より、Ｈ＝ 0.00656ｄ 最大値は、Ｈ／ｄ＝0.00773 より、Ｈ＝ 0.00773ｄ 平均値は、Ｈ／ｄ＝0.00721 より、Ｈ＝ 0.00721ｄ となる。以上がＨの効果的な範囲といえる。
さＨの関係は、表３のＨ／ｄの値をみるとほぼ一定値を
とるものと考えられる。したがって表３におけるＨ／ｄ
の最小値から最大値までが効果的な範囲、平均値が好ま
しい値とすることができる。すなわち、円弧状溝の深さ
Ｈの、 最小値は、Ｈ／ｄ＝0.00656 より、Ｈ＝ 0.00656ｄ 最大値は、Ｈ／ｄ＝0.00773 より、Ｈ＝ 0.00773ｄ 平均値は、Ｈ／ｄ＝0.00721 より、Ｈ＝ 0.00721ｄ となる。以上がＨの効果的な範囲といえる。
【００２４】以上の範囲は通常電線に比べ20％以上の抗
力係数低減を達成できる値であるが、15％以上の抗力係
数低減を達成できる円弧状溝の深さＨの範囲を表２の値
から同様にして求めると次のようになる。 最小値 Ｈ＝ 0.00543ｄ 最大値 Ｈ＝ 0.00865ｄ すなわち、この範囲でも抗力係数の低減効果は得られ
る。
力係数低減を達成できる値であるが、15％以上の抗力係
数低減を達成できる円弧状溝の深さＨの範囲を表２の値
から同様にして求めると次のようになる。 最小値 Ｈ＝ 0.00543ｄ 最大値 Ｈ＝ 0.00865ｄ すなわち、この範囲でも抗力係数の低減効果は得られ
る。
【００２５】次に各頂点の円弧状溝の深さＨと半径Ｒの
関係は、表３のＨ／Ｒの値をみるとほぼ一定値をとるも
のと考えられる。したがって表３におけるＨ／Ｒの最小
値から最大値までが効果的な範囲、平均値が好ましい値
とすることができる。すなわち、円弧状溝の半径Ｒの、 最小値は、Ｈ／Ｒ＝0.1714より、Ｒ＝5.834 Ｈ 最大値は、Ｈ／Ｒ＝0.1412より、Ｒ＝7.082 Ｈ 平均値は、Ｈ／Ｒ＝0.1489より、Ｒ＝6.716 Ｈ となる。以上がＲの効果的な範囲といえる。
関係は、表３のＨ／Ｒの値をみるとほぼ一定値をとるも
のと考えられる。したがって表３におけるＨ／Ｒの最小
値から最大値までが効果的な範囲、平均値が好ましい値
とすることができる。すなわち、円弧状溝の半径Ｒの、 最小値は、Ｈ／Ｒ＝0.1714より、Ｒ＝5.834 Ｈ 最大値は、Ｈ／Ｒ＝0.1412より、Ｒ＝7.082 Ｈ 平均値は、Ｈ／Ｒ＝0.1489より、Ｒ＝6.716 Ｈ となる。以上がＲの効果的な範囲といえる。
【００２６】以上の範囲は通常電線に比べ20％以上の抗
力係数低減を達成できる値であるが、15％以上の抗力係
数低減を達成できる円弧状溝の半径Ｒの範囲を表２の値
から同様にして求めると次のようになる。 最小値 Ｒ＝4.960 Ｈ 最大値 Ｒ＝8.802 Ｈ すなわち、この範囲でも抗力係数の低減効果は得られ
る。
力係数低減を達成できる値であるが、15％以上の抗力係
数低減を達成できる円弧状溝の半径Ｒの範囲を表２の値
から同様にして求めると次のようになる。 最小値 Ｒ＝4.960 Ｈ 最大値 Ｒ＝8.802 Ｈ すなわち、この範囲でも抗力係数の低減効果は得られ
る。
【００２７】次に正多角形の電線断面の辺の部分の凹み
量Ｄについては、表２によれば、降雨条件下ではＤの存
在による抗力係数低減の効果は認められない。むしろＤ
＝０の方が抗力係数低減の効果が出ているので、凹み量
はＤ＝０とすることが好ましい。したがって最外層用の
セグメント素線を製造する際には、撚線で外側になる面
は、撚線時の三次元曲げによる変形を考慮しても、平面
にすることが好ましい。
量Ｄについては、表２によれば、降雨条件下ではＤの存
在による抗力係数低減の効果は認められない。むしろＤ
＝０の方が抗力係数低減の効果が出ているので、凹み量
はＤ＝０とすることが好ましい。したがって最外層用の
セグメント素線を製造する際には、撚線で外側になる面
は、撚線時の三次元曲げによる変形を考慮しても、平面
にすることが好ましい。
【００２８】以上の実施形態は、鋼心アルミ撚線（ＡＣ
ＳＲ）についての検討結果であるが、本発明は、電線の
表面形状に関するものであるので、電線の材質には関係
なく、例えば銅架空線、鋼撚線からなる架空地線、配電
線などに適用しても同様な効果が得られる。また電線の
主たる抗張力体である鋼心部に、温度伸び特性にすぐれ
たインバー線、炭化ケイ素繊維、炭素繊維、アルミナ繊
維又は高強度有機繊維（アラミド繊維等）からなる細線
の表面にアルミ、亜鉛、クローム、銅等の金属メッキ又
は被覆を施した複合線を用いても同様な効果が得られ
る。また最外層素線を効果的に位置決めするため、隣接
する最外層素線が噛み合うような構造をもつセグメント
素線を用いた電線にも適用できる。
ＳＲ）についての検討結果であるが、本発明は、電線の
表面形状に関するものであるので、電線の材質には関係
なく、例えば銅架空線、鋼撚線からなる架空地線、配電
線などに適用しても同様な効果が得られる。また電線の
主たる抗張力体である鋼心部に、温度伸び特性にすぐれ
たインバー線、炭化ケイ素繊維、炭素繊維、アルミナ繊
維又は高強度有機繊維（アラミド繊維等）からなる細線
の表面にアルミ、亜鉛、クローム、銅等の金属メッキ又
は被覆を施した複合線を用いても同様な効果が得られ
る。また最外層素線を効果的に位置決めするため、隣接
する最外層素線が噛み合うような構造をもつセグメント
素線を用いた電線にも適用できる。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、強
風時だけでなく強風＋降雨時にも風圧荷重の小さい架空
線を得ることができる。したがって架空線の支持物に要
求される強度を低くでき、架空線路のコスト低減を図る
ことができる。
風時だけでなく強風＋降雨時にも風圧荷重の小さい架空
線を得ることができる。したがって架空線の支持物に要
求される強度を低くでき、架空線路のコスト低減を図る
ことができる。
【図１】 本発明に係る架空線の一実施形態を示す断面
図。
図。
【図２】 本発明に係る架空線の要部を拡大して示す説
明図。
明図。
１：鋼撚線 ２：アルミ線 ３：セグメント素線 ４：円弧状溝 ｄ：直径 Ｒ：円弧状溝４の半径 Ｈ：円弧状溝４の深さ Ｄ：正多角形の辺の凹み量
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 川端 欣哉 兵庫県尼崎市若王寺３丁目11番20号 関西 電力株式会社総合技術研究所内 (72)発明者 雪野 昭寛 兵庫県尼崎市若王寺３丁目11番20号 関西 電力株式会社総合技術研究所内 (72)発明者 石田 博孝 兵庫県尼崎市若王寺３丁目11番20号 関西 電力株式会社総合技術研究所内 Ｆターム(参考） 5G307 EA03 EA06 EA08 EE01 EF10
Claims (6)
- 【請求項１】断面形状が、直径ｄ＝18〜52mmの円に内接
する正多角形で、各頂点に円弧状溝を設けた形になって
いて、 正多角形の角数Ｎが直径ｄとの関係で次の条件を満足
し、 Ｎ＝13.0＋ 0.092ｄ＋0.0031ｄ2 正多角形の頂点の円弧状溝の深さＨが直径ｄとの関係で
次の条件を満足し、 0.00543ｄ≦Ｈ≦ 0.00865ｄ 頂点の円弧状溝の半径Ｒが深さＨとの関係で次の条件を
満足する、 4.960Ｈ≦Ｒ≦ 8.802Ｈ ことを特徴とする架空線。 - 【請求項２】正多角形の頂点の円弧状溝の深さＨが直径
ｄとの関係で、 0.00656ｄ≦Ｈ≦ 0.00773ｄ なる条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の
架空線。 - 【請求項３】頂点の円弧状溝の半径Ｒが深さＨとの関係
で、 5.834Ｈ≦Ｒ≦ 7.082Ｈ なる条件を満足することを特徴とする請求項１又は２に
記載の架空線。 - 【請求項４】正多角形の頂点の円弧状溝の深さＨが直径
ｄとの関係で、 Ｈ＝ 0.00721ｄ なる条件を満足することを特徴とする請求項１又は３に
記載の架空線。 - 【請求項５】頂点の円弧状溝の半径Ｒが深さＨとの関係
で、 Ｒ＝6.716 Ｈ なる条件を満足することを特徴とする請求項１、２又は
４に記載の架空線。 - 【請求項６】最外層が、断面台形で外側の両角部に円弧
状溝を有するセグメント素線を撚り合わせて構成されて
いることを特徴とする請求項１ないし５のいずれかに記
載の架空線。
Priority Applications (4)
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| AU51960/01A AU5196001A (en) | 2000-06-15 | 2001-06-15 | Overhead cable |
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| JP2000180263A JP3540720B2 (ja) | 2000-06-15 | 2000-06-15 | 架空線 |
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| JP2001357723A true JP2001357723A (ja) | 2001-12-26 |
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| AU (1) | AU5196001A (ja) |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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- 2000-06-15 JP JP2000180263A patent/JP3540720B2/ja not_active Expired - Fee Related
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- 2001-06-12 BR BRPI0102378-0A patent/BR0102378B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-06-14 US US09/881,256 patent/US20020036092A1/en not_active Abandoned
- 2001-06-15 AU AU51960/01A patent/AU5196001A/en not_active Abandoned
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007165295A (ja) * | 2005-11-21 | 2007-06-28 | Viscas Corp | 架空被覆長尺物 |
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| Publication number | Publication date |
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