JP2001330074A - 液圧緩衝器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】液圧緩衝器にフリクション付与機能を発揮させ
ることにより、高周波振動を含む広範な振動を有効に低
減して車両の乗り心地を向上させることができる液圧緩
衝器の提供。 【解決手段】シール部材４のシールリップ２２によって
画成されたシリンダ２内の位置でシリンダ２側に固設さ
れると共に、ピストンロッド５に弾接してシールリップ
２２部よりも大きい摩擦力を発生する摩擦部材２５が設
けられる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】 本発明は、車両用懸架装置
に適用される液圧緩衝器に関し、特に、車両の乗り心地
を改善するために、シリンダに対するピストンの運動に
フリクションを与える機能を備えたものに関する。

【０００２】

【従来の技術】 従来のこの種の液圧緩衝器としては、
例えば、特開平１０−１４１４１５号公報に記載のもの
が知られている。この従来例の液圧緩衝器は、ガイドブ
ッシュとピストンロッドとの間に１箇所が切断された環
状のブッシュを設け、このブッシュの外周側にコイルス
プリングを配置してブッシュの内周面をピストンロッド
に押圧し、これにより、ピストンロッドの微低速の運動
にフリクションを与えるように構成されたものであっ
た。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】 しかしながら、前記
従来例の液圧緩衝器にあっては、以下に述べるような問
題点がある。即ち、従来例にあっては、上述のように、
前記ピストンロッドの微低速の運動にフリクションを得
ることを主目的とするものであるため、ブッシュは、ロ
ットガイドに形成された凹部内に収容され、この凹部を
覆う抜け止め部材によって軸方向の抜け止めがなされて
いるが、この凹部内において軸方向に隙間を持って収容
されることにより、隙間の分だけロットガイドに対し軸
方向移動可能に設けられている。従って、前記ピストン
ロッドの大振幅の運動に対してはブッシュによるフリク
ションが有効に作用するが、微振幅の運動（高周波振
動）に対しては、ブッシュがピストンロッドに摩擦接触
したままピストンロッドと共に隙間の範囲を軸方向移動
するため、有効なフリクションが得られない。ところ
が、前記ピストンロッドの微振幅の運動、例えば、振幅
が±０．５ｍｍ以下で周波数が１５Ｈｚ以上の高周波振
動の制御は、車両の乗り心地を決定する要因の１つであ
るため、微低速・大振幅の低周波振動の低減はもとよ
り、高周波振動を同時に低減させることが求められてい
るが、従来例では、この高周波振動を同時に低減させる
ことはできない。

【０００４】本発明は、上述の従来の問題点に着目して
なされたもので、液圧緩衝器にフリクション付与機能を
発揮させることにより、高周波振動を含む広範な振動を
有効に低減して車両の乗り心地を向上させることができ
る液圧緩衝器を提供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】 上述の目的を達成する
ために、本発明請求項１記載の液圧緩衝器は、作動液体
が充填されたシリンダと、該シリンダの内面側にピスト
ンリングを介して摺接するピストンと、該ピストンが一
端に固着され他端が前記シリンダ側に設けられたガイド
ブッシュに摺動支持されて前記シリンダ外方に延在する
ピストンロッドと、該ピストンロッドと前記ガイドブッ
シュよりも外側で摺接して前記作動液体の前記シリンダ
外への漏洩を防止するシールリップを有するシール部材
と、を備えた液圧緩衝器において、前記シールリップに
よって画成された前記シリンダ内の位置に、該シリンダ
側または前記ピストンロッド側の一方に固設されると共
に、他方に摺接して前記シールリップ部よりも大きいフ
リクションを発生する摩擦部材が設けられている手段と
した。

【０００６】請求項２記載の液圧緩衝器は、請求項１記
載の液圧緩衝器において、前記摩擦部材が、前記ピスト
ンもしくは該ピストンの近傍に設けられていて該ピスト
ンとシリンダとの間を摺動シールするピストンリングよ
りは大きいフリクションを発生するように構成されてい
る手段とした。

【０００７】請求項３記載の液圧緩衝器は、請求項１記
載の液圧緩衝器において、前記摩擦部材が、前記ガイド
ブッシュ近傍のシリンダ側に設けられていて前記ガイド
ブッシュよりは大きいフリクションを発生するように構
成されている手段とした。

【０００８】請求項４記載の液圧緩衝器は、請求項１記
載の液圧緩衝器において、前記摩擦部材が、前記ガイド
ブッシュの全部もしくは一部で構成されている手段とし
た。

【０００９】請求項５記載の液圧緩衝器は、請求項１記
載の液圧緩衝器において、前記摩擦部材が、前記シール
リップに連設して前記シール部材と一体に設けられてい
る手段とした。

【００１０】請求項６記載の液圧緩衝器は、請求項１〜
５のいずれかに記載の液圧緩衝器において、前記摩擦部
材の軸方向両側に作用する圧力を均等にするための連通
路が設けられている手段とした。

【００１１】請求項７記載の液圧緩衝器は、請求項１〜
６のいずれかに記載の液圧緩衝器において、前記シリン
ダ側または前記ピストンロッド側の一方に固設されると
共に他方に摺接する摩擦部材が、該他方に常時摺接する
方向に弾性反発力によって前記摩擦部材を径方向に付勢
する弾性部材で構成されている手段とした。

【００１２】請求項８記載の液圧緩衝器は、請求項１〜
６のいずれかに記載の液圧緩衝器において、前記シリン
ダ側または前記ピストンロッド側の一方に固設されると
共に他方に摺接する摩擦部材を、該他方に常時摺接する
方向に弾性反発力によって径方向に付勢する弾性部材を
備えている手段とした。

【００１３】請求項９記載の液圧緩衝器は、請求項７ま
たは８に記載の液圧緩衝器において、前記弾性部材が、
その径方向に弾性を有すると共に軸方向に粘弾性を有し
ている手段とした。

【００１４】請求項１０記載の液圧緩衝器は、請求項１
〜９のいずれかに記載の液圧緩衝器において、前記摩擦
部材で発生する軸方向の動ばね定数が、少なくとも前記
ピストンロッドの軸方向作動振幅が±０．１ｍｍ以下の
時は５０Ｎ／ｍｍ以上でピストンロッドの軸方向作動振
幅が±０．５ｍｍ以上の時は５０Ｎ／ｍｍ未満となるよ
うに前記ピストンロッドの軸方向作動振幅に応じて変化
するように構成されている手段とした。

【００１５】

【作用】 この発明請求項１記載の液圧緩衝器では、上
述のように構成されるため、例えば、シリンダの封止端
側がばね下側（車輪側）に固定され、ピストンロッドの
突出端側がばね上側（車体側）に取り付けられる。そし
て、シリンダとピストンが相対移動すると、シリンダ側
またはピストンロッド側の一方に固設された摩擦部材
が、他方に摺接して摺動することにより、シールリップ
部よりも大きいフリクションによるフリクション機能が
発揮される。

【００１６】また、この摩擦部材によるフリクション機
能は、シリンダに対するピストンの微低速・大振幅の低
周波振動に対して当然に作用して振動を減衰させると共
に、摩擦部材がシリンダ側またはピストンロッド側の一
方に固設されることにより、ピストンの微振幅の高周波
振動に対しても有効に作用して振動を減衰させる。従っ
て、液圧緩衝器にフリクション付与機能を発揮させるこ
とにより、高周波振動を含む広範な振動を有効に低減し
て車両の乗り心地を向上させることができるようにな
る。

【００１７】また、摩擦部材において、シールリップ部
よりも大きいフリクションを発生するようにしたことに
より、シールリップ部のフリクションの影響を受けない
フリクションを得ることができると共に、シールリップ
の摩耗を可及的に抑制することができる。 なお、前記
ピストンロッドの運動速度に対する摩擦部材によるフリ
クションの発生時期の制御や、フリクションの大きさの
制御は、摩擦部材の剛性、即ち、材料および形状等を選
択することにより、可能である。

【００１８】請求項２記載の液圧緩衝器では、上述のよ
うに、前記摩擦部材が、前記ピストンもしくは該ピスト
ンの近傍に設けられていて該ピストンとシリンダとの間
を摺動シールするピストンリングよりは大きいフリクシ
ョンを発生するように構成されることにより、ピストン
リングのフリクションの影響を受けないフリクションを
得ることができると共に、ピストンリングの摩耗を可及
的に抑制することができる。

【００１９】請求項３記載の液圧緩衝器は、上述のよう
に、前記摩擦部材が、前記ガイドブッシュ近傍のシリン
ダ側に設けられていて前記ガイドブッシュよりは大きい
フリクションを発生するように構成されることにより、
ガイドブッシュのフリクションの影響を受けないフリク
ションを得ることができると共に、ガイドブッシュの摩
耗を可及的に抑制することができる。

【００２０】請求項４記載の液圧緩衝器は、上述のよう
に、前記摩擦部材が、前記ガイドブッシュの全部もしく
は一部で構成されることにより、部品点数の削減による
コストダウンおよびスペースの有効利用が可能となる。

【００２１】請求項５記載の液圧緩衝器は、上述のよう
に、前記摩擦部材が、前記シールリップに連設して前記
シール部材と一体に設けられることで、部品点数の削減
によるコストダウンおよびスペースの有効利用が可能と
なる。

【００２２】請求項６記載の液圧緩衝器は、上述のよう
に、前記摩擦部材の軸方向両側に作用する圧力を均等に
するための連通路が設けられることで、実質的に摩擦部
材は圧力変化の影響を受けることがなく、これにより、
安定したフリクションを発揮させることができる。

【００２３】請求項７記載の液圧緩衝器は、上述のよう
に、前記シリンダ側または前記ピストンロッド側の一方
に固設されると共に他方に摺接する摩擦部材が、該他方
に常時摺接する方向に弾性反発力によって前記摩擦部材
を径方向に付勢する弾性部材で構成されることで、長期
にわたり安定したフリクションを発揮させることができ
る。

【００２４】請求項８記載の液圧緩衝器は、上述のよう
に、前記シリンダ側または前記ピストンロッド側の一方
に固設されると共に他方に摺接する摩擦部材を、該他方
に常時摺接する方向に弾性反発力によって径方向に付勢
する弾性部材を備えることで、前記請求項７と同様に、
長期にわたり安定したフリクションを発揮させることが
できる。

【００２５】請求項９記載の液圧緩衝器は、上述のよう
に、前記弾性部材が、その径方向に弾性を有すると共に
軸方向に粘弾性を有する構成とすることで、前記請求項
７、８と同様に、長期にわたり安定したフリクションを
発揮させることができると共に、特に、軸方向の粘弾性
に基づいて、摩擦部材が軸方向に弾性変形することによ
り、シリンダに対する各弾接面の弾接状態を維持させる
ように作用し、これにより、ピストンの運動速度に対し
フリクションの発生を若干遅らせることになり、従っ
て、特に、ピストンの運動方向が切り替わる時（運動速
度が零になる時）に動摩擦よりも静摩擦が大きくなるこ
とによりフリクションの絶対値が増加し、即ち、摩擦部
材の弾性反発力によって液圧緩衝器の動ばね定数が高く
なり、ピストンの微振幅の高周波振動を減衰するように
作用する。従って、高周波振動を含む広範な振動を有効
に低減して車両の乗り心地を向上させることができるよ
うになる。

【００２６】請求項１０記載の液圧緩衝器は、上述のよ
うに、前記摩擦部材で発生する軸方向の動ばね定数が、
少なくとも前記ピストンロッドの軸方向作動振幅が±
０．１ｍｍ以下の時は５０Ｎ／ｍｍ以上でピストンロッ
ドの軸方向作動振幅が±０．５ｍｍ以上の時は５０Ｎ／
ｍｍ未満となるように前記ピストンロッドの軸方向作動
振幅に応じて変化するように構成されることで、低周波
振動および高周波振動を共により効果的に低減させるこ
とができる。

【００２７】

【発明の実施の形態】 以下に、本発明の実施の形態を
図面に基づいて説明する。 （発明の実施の形態１）まず、本発明の実施の形態の構
成を図１に基づいて説明する。

【００２８】図１は、発明の実施の形態１の液圧緩衝器
１を示す要部の拡大断面図であり、この図に示すよう
に、この液圧緩衝器１は、ツインチューブ式のダンパで
あり、シリンダ２と、該シリンダ２内に摺動自在に挿入
されていて上部室Ａと下部室Ｂとの間を画成するピスト
ン８と、該ピストン８の外周に設けられていてシリンダ
２との間を摺動自在にシールするピストンリング６と、
シリンダ２の外周にリザーバ室Ｃを形成する外筒１３
と、ピストン８に連結されたピストンロッド５の軸方向
移動をシリンダ２の上端部においてガイドするロッドガ
イド３と、該ロッドガイド３の上部で外筒１３の上端部
に設けられていてピストンロッド５の摺動部をシールす
るシール部材４と、前記ピストン８に設けられた減衰力
弁９、９と、前記ロッドガイド３とシール部材４との間
においてシリンダ２側に設けられた摩擦部材２５と、を
備えている。なお、前記リザーバ室Ｃ内には作動油を加
圧する窒素ガス等の加圧気体が封入され、また、前記リ
ザーバ室Ｃ内は、その底部に設けられたベース（図示せ
ず）においてシリンダ２の下部室Ｂと連通されている。

【００２９】さらに詳述すると、前記ピストン８および
減衰力弁９は、ワッシャ１０、１０および補助板１１に
よって軸方向両側から挟まれた状態で、ナット１２によ
ってピストンロッド５に締結固定されている。

【００３０】前記減衰力弁９、９は、ピストン８で画成
された上部室Ａと下部室Ｂとの間を連通する圧側連通路
９ａおよび伸側連通路９ｂを上部室Ａまたは下部室Ｂ側
からそれぞれ閉塞していて、作動油の流通をそれぞれ１
方向にのみ制限的に許容することにより、圧行程時およ
び伸行程時にそれぞれ減衰力を発生させる。

【００３１】前記ロッドガイド３は、この発明の実施の
形態１において薄鋼板材料からプレス成形されてなり、
外周が外筒１３の内周に接する大径部１５と、この大径
部１５から垂下してシリンダ２内に挿入される小径部１
６とを備えると共に、小径部１６の下端から折り返され
た内径部１７を備えている。そして、前記大径部１５の
外周の一部には切欠き１８が形成されている。また、前
記内径部１７の内周にはピストンロッド５の抜き差し動
作を案内するガイドブッシュ１９が設けられている。

【００３２】前記シール部材４は、金属環２１の内周側
に加硫接着されたゴム材料からなるシールリップ２２を
備えており、このシールリップ２２が所定のフリクショ
ンでピストンロッド５の外周面に接し、金属環２１が後
述する摩擦部材２５上に載置されて、その外周が外筒１
３の端部２３を折り曲げることによって固定されてい
る。また、前記シール部材４とロッドガイド３との間に
は保油室２４が形成されるようになっている。

【００３３】前記シール部材４よりもシリンダ２に近い
側に、即ち、この発明の実施の形態１においては、シー
ル部材４とロッドガイド３との間に、ピストンロッド５
の抜き差し動作にフリクションを与える摩擦部材２５が
設けられている。この摩擦部材２６は、フッ素系ゴム材
料、ニトリルゴム材料等の弾性ゴム材料から形成されて
いて、この発明の実施の形態１においては、ピストンロ
ッド５の外周面に接する摩擦体２６とこの摩擦体２６を
軸方向両側に作用する圧力を均等にするために設けられ
た連通路２７とを備えている。

【００３４】前記摩擦部材２５は、その摩擦体２６の内
周面をピストンロッド５の外周面に弾接させることによ
りピストンロッド５の摺動に所定のフリクションを与え
てシリンダ２とピストンロッド５の相対振動を減衰させ
車両の乗り心地を向上させる役目をなすものであって、
この発明の実施の形態１では、前記摩擦体２６が金属環
２８の内周に設けられており、この摩擦体２６がピスト
ンロッド５の外周面に弾接し、金属環２８がロッドガイ
ド３の大径部１５とシール部材４の金属環２１との間に
挟接されている。また、前記摩擦体２６は金属環２８の
内周に加硫接着され、この発明の実施の形態１において
は、シール部材４から遠い側に配置され、前記連通路２
７は摩擦体２６および金属環２８を貫通して軸方向に形
成されている。

【００３５】前記摩擦部材２５の動ばね定数、具体的に
は摩擦部材２５における摩擦体２６の動ばね定数は、前
記シールリップ２２で発生するフリクションより大きく
なるように構成されている。また、前記摩擦部材２５で
発生する動ばね定数が、少なくともピストンロッド５の
軸方向作動振幅が±０．１ｍｍ以下の時は５０Ｎ／ｍｍ
以上（望ましくは２００Ｎ／ｍｍ以上）でピストン８の
軸方向作動振幅が±０．５ｍｍ以上の時は５０Ｎ／ｍｍ
未満（望ましくは４０Ｎ／ｍｍ未満）となるようにピス
トン８の軸方向作動振幅に応じて変化するように設定さ
れている。

【００３６】また、前記摩擦部材２５の金属環２８に
は、その外周およびシール部材４の上面に連続する連通
路２９が形成され、この連通路２９は、ロッドガイド３
の大径部１５に形成した切欠き１８に整合して、リザー
バ室１４と保油室２４内部とを連通可能としている。

【００３７】前記シール部材４と摩擦部材２５との間に
は、保油室２４からリザーバ室１４への作動油の流通を
許容し、逆方向の流通を阻止する一方弁３１が設けられ
ている。この一方弁３１は、この発明の実施の形態１に
おいては、シール部材４に付属して形成され、そのリッ
プ部３２が摩擦部材２５の金属環２８に接した状態とな
っている。

【００３８】次に、この発明の実施の形態１の作用・効
果を説明する。この発明の実施の形態１の液圧緩衝器１
は、この液圧緩衝器１が自動車の懸架装置に使用される
場合には、シリンダ２の封止端側が外筒１３に取り付け
たブラケット（図示せず）を介してばね下側（車輪側）
に固定され、ピストンロッド５の突出端部がばね上側
（車体側）に取り付けられる。

【００３９】この状態で、前記液圧緩衝器１は、ピスト
ンロッド５の抜き差し動作に伴ってシリンダ２内に位置
するピストン８が往復動して、このピストン８に設けた
減衰弁９、９の作用により、路面からの振動を吸収減衰
する。

【００４０】前記ピストンロッド５の抜き差し動作に伴
うシリンダ２内の容積変動は、このシリンダ２内と図外
のベース部分で連通するリザーバ室Ｃ内の作動油で補償
される。また、前記シリンダ２内の作動油の一部は、ガ
イドブッシュ１９を潤滑した後、保油室２４内に導か
れ、摩擦部材２５の摩擦体２６およびシール部材４のシ
ールリップ２２の潤滑に供される。その後、前記保油室
２４内の作動油は、一方弁３１および連通路２９を介し
てリザーバ室Ｃ内に還流される。

【００４１】また、この発明の実施の形態１の液圧緩衝
器１では、上述のように構成されるため、シリンダ２と
ピストンロッド５が相対移動すると、ピストンロッド５
の外周面に弾接して摺動する摩擦部材２５における摩擦
体２６の外周面がピストンロッド５の外周面に所定の圧
力で弾接して摺動することにより、フリクション機能が
発揮される。

【００４２】なお、前記摩擦部材２５で発生するフリク
ションは、シール部材４のシールリップ２２で発生する
フリクションより大きくなるように構成されることで、
該シールリップ２２で発生するフリクションによる影響
を少なくし、かつ、シールリップ２２の摩耗を可及的に
抑制することができるようになる。

【００４３】そして、この摩擦部材２５における摩擦体
２６によるフリクション機能は、シリンダ２に対するピ
ストンロッド５の微低速・大振幅の低周波振動に対して
当然に作用して振動を減衰させると共に、ピストンロッ
ド５の微振幅の高周波振動に対しては、弾性ゴム材料か
らなる摩擦体２６が径方向に弾性変形することにより、
ピストンロッド５に対する各弾接面の弾接状態を維持さ
せ、これにより、長期にわたり安定したフリクション機
能を発揮させるように作用する。また、弾性ゴム材料か
らなる摩擦体２６が軸方向に粘弾性変形するもので、こ
れにより、ピストンロッド５の運動速度に対しフリクシ
ョンの発生を若干遅らせることになる。従って、特に、
シリンダ２に対するピストンロッド５の運動方向が切り
替わる時（運動速度が零になる時）に動摩擦よりも静止
摩擦が大きくなることによりフリクションの絶対値が増
加し、即ち、摩擦部材の軸方向粘弾性力によって液圧緩
衝器の動ばね定数が高くなり、シリンダ２に対するピス
トンロッド５の微振幅の高周波振動を減衰するように作
用する。

【００４４】なお、前記ピストンロッド５の運動速度に
対する摩擦部材２５の摩擦体２６によるフリクションの
発生時期の制御や、フリクションの大きさの制御は、摩
擦体２６の剛性、即ち、材料および形状等を選択するこ
とにより可能である。

【００４５】また、前記ピストンロッド５が抜き差し動
作する時、このピストンロッド５の侵入体積に応じてシ
リンダ２内の圧力が変化し、この圧力変化が摩擦部材２
５に作用することが考えられるけれども、この発明の実
施の形態１にあっては、摩擦部材２５に、摩擦体２６の
軸方向両側に作用する圧力を均等にするための連通路２
７が形成されているため、実質的に摩擦部材２５は圧力
変化の影響を受けることがなく、安定したフリクション
を発生させることができる。従って、高周波振動を含む
広範な振動を有効に低減させることができるようにな
る。

【００４６】さらに具体的には、前記摩擦部材２５で発
生する動ばね定数が、少なくともピストン８（ピストン
ロッド５）の軸方向作動振幅が±０．１ｍｍ以下の時は
５０Ｎ／ｍｍ以上（望ましくは２００Ｎ／ｍｍ以上）で
ピストン８の軸方向作動振幅が±０．５ｍｍ以上の時は
５０Ｎ／ｍｍ未満（望ましくは４０Ｎ／ｍｍ未満）とな
るようにピストン８の軸方向作動振幅に応じて変化する
ように設定することにより、低周波振動および高周波振
動を共により効果的に低減させることができるようにな
る。そこで、以上のように車両の乗り心地を向上するた
めに数値限定された動ばね定数の根拠を、以下詳細に説
明する。

【００４７】即ち、高級車に求められる乗り心地性能向
上要素の１つとして、高周波振動の低減が挙げられる。
この高周波振動領域を液圧緩衝器１の作動領域で示す
と、図２（実走行時におけるダンパストローク（振幅）
と周波数と加速度との関係を示す図）に示す「ビリ、ス
ッキリ、ザワツキ感」の周波数領域に相当し、液圧緩衝
器の作動としては、微振幅・高周波（微低速）であるこ
とがわかる。

【００４８】また、図３は、台上で差異が明確化したロ
ッド加速度共振成分（１００Ｈｚ）が、実車の乗り心地
へ与える影響を検証した結果、即ち、低剛性のノーマル
インシュレータを用いた場合（点線）と高剛性のピロー
ボールマウントを用いた場合（実線）の各周波数に対す
る運転席シート座面の上下加速度スペクトルレベルを示
す図であり、この図に示すように、「ゴツゴツ感」の周
波数帯である１５〜４０Ｈｚの低周波領域では、ノーマ
ルインシュレータを用いた場合よりも高剛性のピローボ
ールマウントを用いた場合の方が少し上下加速度レベル
が高くなるが、「ビリ、スッキリ、ザワツキ感」の周波
数帯である５０〜２００Ｈｚの高周波領域になると、ノ
ーマルインシュレータを用いた場合よりも高剛性のピロ
ーボールマウントを用いた場合の方が上下加速度レベル
が大幅に低くなっており、マウント剛性による加速度レ
ベルの周波数特性の差が顕著に現れている。

【００４９】即ち、ピローボールマウントはノーマルイ
ンシュレータと比較してピストンロッド５の軸方向支持
剛性が非常に高く、ロッド加速度が殆ど発生しないこと
から、５０〜２００Ｈｚ付近の高周波領域の振動伝達を
大幅に低減していることがわかる。この車両の試乗結果
においても上記データの差異は明確に体感することがで
き、ピローボールマウントの場合は、「ゴツゴツ感」は
少し悪化するものの、高周波振動のレベルは低く、「ビ
リ、ザワツキ感」が大幅に改善され、非常にスッキリし
た乗り心地となっている。

【００５０】従って、この発明の実施の形態１における
ように、液圧緩衝器１にフリクション機能を付加してロ
ッド加速度の高周波成分を低減させることは、ピローボ
ールマウントを用いた場合と同様に、車両における、
「ビリ、ザワツキ感」および「ロードノイズ」低減に大
きな効果が得られるものと考えられる。

【００５１】さらに、液圧緩衝器１にフリクション機能
を付加する場合は、ピローボールマウントを用いた場合
とは異なり、ノーマルインシュレータによる１５〜４０
Ｈｚ付近の低周波加速度レベル低減効果と、ピローボー
ルマウントによる５０〜２００Ｈｚ付近の高周波加速度
レベル低減効果とを併せ持つことになり、これにより、
広域周波数帯でシート上下加速度レベルが低減され、実
車乗り心地の向上効果が得られるものと考えられる。

【００５２】以上のことを踏まえ、ロッド加速度低減効
果の標準例として従来の標準ダンパと、この従来の標準
ダンパに比べシール部材におけるシールリップの緊迫力
を上げることによって、フリクション値を高めることに
より、ロッド加速度低減効果を高く設定した液圧緩衝器
（ロッド加速度低減ダンパ）について、微振幅・高周波
加振（０．０１ｍ／ｓ・２０Ｈｚ（±０．０８ｍｍ））
時のロッド加速度測定結果を図４に示す。まず、ロッド
加速度低減ダンパは、図４（イ）に示すように、ロッド
加速度の高周波振動の減衰性が高くなっている。このロ
ッド加速度の高周波振動成分は、液圧緩衝器の行程切り
替わり直後に発生するが、ロッド加速度低減ダンパは、
ダンパ速度に対する伝達力（フリクション）の位相遅れ
が大きくその絶対値（Ｐ−Ｐ値）も大きいため、液圧緩
衝器の行程切り替わり時に発生している伝達力（フリク
ション）が大きくなっており、この大きな伝達力によ
り、ロッド加速度の高周波振動を制振していることがわ
かる。逆に、従来の標準ダンパは、図４（ロ）に示すよ
うに、ダンパ速度に対する伝達力の位相遅れが小さくそ
の絶対値（Ｐ−Ｐ値）も小さいため、液圧緩衝器の行程
切り替わり時に発生している伝達力（フリクション）も
小さくなっており、このため、ロッド加速度の高周波振
動を制振する力が弱いことがわかる。

【００５３】次に、以上のように、微振幅・高周波加振
時に大きな伝達力と、位相遅れが発生している原因を確
認するため、ダンパストロークに対するフリクション特
性を測定した結果を図５に示す。この図に示すように、
ロッド加速度低減ダンパは、従来の標準ダンパと比較し
て、フリクションが高く、微振幅になるにつれて動ばね
定数が高くなっていることがわかる。つまり、フリクシ
ョンが高いということは、微振幅・高周波振動入力時の
減衰力が高く、また、動ばね定数が高いということは、
ダンパ速度に対して位相遅れが大きいことを意味する。
以上のことから、液圧緩衝器が発生するフリクションを
高くし、微振幅・高周波振動入力時の動ばね定数を高く
することにより、高周波振動の低減を図ることができる
ことがわかる。

【００５４】ここで、フリクション特性（フリクション
および動ばね定数）の最適値を決定するために、図６に
示すように、ロッド加速度低減ダンパ装備車両につい
て、ダンパストロークに対する動ばね定数の実力値レン
ジを測定し、この測定結果に基づいて、動ばね定数の目
標値を２００〜４５０Ｎ／ｍｍと決定した。そして、こ
の目標値に基づき、前述のように、摩擦部材２５で発生
する動ばね定数が、少なくともピストン８の軸方向作動
振幅が±０．１ｍｍ以下の時は５０Ｎ／ｍｍ以上（望ま
しくは２００Ｎ／ｍｍ以上）でピストン８の軸方向作動
振幅が±０．５ｍｍ以上の時は５０Ｎ／ｍｍ未満（望ま
しくは４０Ｎ／ｍｍ未満）となるようにピストン８の軸
方向作動振幅に応じて変化するように設定した。

【００５５】以上詳細に説明してきたように、この発明
の実施の形態１の液圧緩衝器１にあっては、上述のよう
に、液圧緩衝器１にフリクション付与機能を発揮させる
ことにより、高周波振動を含む広範な振動を有効に低減
して車両の乗り心地を向上させることができるようにな
るという効果が得られる。

【００５６】なお、本発明の実施の形態１の液圧緩衝器
１は、ロッド加速度低減ダンパ装備車両に比べると、以
下に述べるような効果が得られる。即ち、図７は液圧緩
衝器の作動サイクル数に対するフリクション値の変化特
性図、図８は液圧緩衝器の作動サイクル数に対する動ば
ね定数の変化特性図であり、両図に示すように、ロッド
加速度低減ダンパ装備車両の場合は、点線で示すよう
に、フリクション値および動ばね定数が共に高い値を示
しているが、液圧緩衝器の作動サイクルが１５００（×
１０³ ）を越える当たりからその値が共に急激に低下す
るのに対し、本発明の実施の形態１の液圧緩衝器１にあ
っては、実線で示すように、液圧緩衝器の作動サイクル
数が１５００（×１０³ ）を越えてもフリクション値お
よび動ばね定数がいずれも高い値に維持されている。

【００５７】これは、前記ロッド加速度低減ダンパ装備
車両の場合は、シール部材におけるシールリップの緊迫
力を上げることによって、フリクション値を上げている
ため、フリクション特性の設定がオイルシール性能に影
響を与えると共に、フリクション発生部の潤滑性が悪
く、従って、フリクション特性の自由度が低く、フリク
ション特性の安定性が低くなると共に、フリクション特
性の耐久劣化が大きくなる。

【００５８】これに対し、本発明の実施の形態１の液圧
緩衝器１にあっては、シール部材４におけるシールリッ
プ２２とは別に、シリンダ２の内部に摩擦部材２５を設
けた構造とすることにより、オイルシール性に影響を与
えることなく、潤滑油（作動油）によってフリクション
値の安定性が優れ、従って、フリクション特性の自由度
が高く、フリクション特性の安定性に優れると共に、フ
リクション特性の耐久劣化が非常に小さくなり、即ち、
効果の持続性に優れる。

【００５９】以上のように、本発明の実施の形態１の液
圧緩衝器１にあっては、ロッド加速度低減ダンパ装備車
両に比べ、フリクション値および動ばね定数の持続性
（耐久性）に優れるものであり、従って、長期にわたり
車両の乗り心地を確保することができるようになるとい
う効果が得られる。

【００６０】次に、発明の他の実施の形態を説明する。
なお、この他の発明の実施の形態の説明に当たっては、
前記発明の実施の形態１と同様の構成部分は図示および
その説明を省略し、もしくは同一の符号を付してその説
明を省略し、相違点についてのみ説明する。

【００６１】（発明の実施の形態２）この発明の実施の
形態２の液圧緩衝器１は、図９にその要部拡大断面図を
示すように、摩擦部材２５の摩擦体２６が金属環２８の
内周側に設けてある点は、前記図１に示す発明の実施の
形態１と同様であるが、この摩擦体２６がシール部材４
に近い側に配置されている点で相違したものである。

【００６２】（発明の実施の形態３）この発明の実施の
形態３の液圧緩衝器１は、図１０にその要部拡大断面図
を示すように、ロッドガイド３が機械加工、焼結金属等
によって形成されると共に、摩擦部材２５がロッドガイ
ド３の内周側に配置され、連通路２７が摩擦部材２５の
金属環２８とロッドガイド３との間に形成されている。

【００６３】（発明の実施の形態４、５）この発明の実
施の形態４、５の液圧緩衝器１は、図１１、１２にその
要部拡大断面図をそれぞれ示すように、ロッドガイド３
が機械加工、焼結金属等によって形成されると共に、摩
擦部材２５がロッドガイド３の内周側に配置され、連通
路２７が摩擦部材２５の金属環２８とロッドガイド３と
の間に形成されている。また、前記摩擦部材２５に付属
して保油室２４からリザーバ室Ｃへのみ作動油の流通を
許容する一方弁３１が設けられ、この一方弁３１は、図
１１に示す発明の実施の形態５においては、摩擦部材２
５の下端部に設けられ、図１２に示す発明の実施の形態
６においては、摩擦部材２５の外周側に設けられてい
る。

【００６４】（発明の実施の形態６）この発明の実施の
形態６の液圧緩衝器１は、図１３にその要部拡大断面図
を示すように、ロッドガイド３が機械加工、焼結金属等
によって形成されると共に、摩擦部材２５がロッドガイ
ド３よりもシリンダ２の内側（下部）で、ロッドガイド
３とシリンダ２との間に配置されている点で相違したも
のである。即ち、前記摩擦部材２５の金属環２８がロッ
ドガイド３の小径部１６に装着され、シリンダ２が摩擦
部材２５の金属環２８に装着されている。

【００６５】（発明の実施の形態７）この発明の実施の
形態７の液圧緩衝器１は、図１４にその要部拡大断面図
を示すように、ロッドガイド３が機械加工、焼結金属等
によって形成されると共に、摩擦部材２５がロッドガイ
ド３の内周側に配置されている。そして、前記摩擦部材
２５が、図１５の斜視図に示すように、ロッドガイド３
に装着される外環３０と、ピストンロッド５の外周面に
当接する樹脂製の摩擦体２６と、該摩擦体２６と外環３
０との間に介装された弾性ゴム材料よりなる弾性環３３
との３層一体構造に形成されると共に、前記摩擦体２６
の内面側には周方向等間隔のもとに複数の連通路２７が
形成されている。即ち、この発明の実施の形態７におい
ても、前記弾性環３３の径方向弾性と軸方向粘弾性によ
り、前記発明の実施の形態１と同様の作用・効果が得ら
れる。

【００６６】（発明の実施の形態８）この発明の実施の
形態８の液圧緩衝器１は、図１６にその要部拡大断面
図、図１７に斜視図を示すように、前記発明の実施の形
態７とほぼ同様であるが、連通路２７が、摩擦体２６に
軸方向に形成された切欠部で構成されている点で相違し
たものである。

【００６７】（発明の実施の形態９）この発明の実施の
形態９の液圧緩衝器１は、図１８にその要部拡大断面図
を示すように、前記発明の実施の形態７とほぼ同様であ
るが、摩擦体２６が弾性環３３の内周に形成された環状
溝３３ａ内に装着された構造とした点で相違したもので
ある。

【００６８】（発明の実施の形態１０）この発明の実施
の形態１０の液圧緩衝器１は、図１９にその要部拡大断
面図を示すように、前記発明の実施の形態９とほぼ同様
であるが、径方向弾性を摩擦体２６の外周に装着された
環状スプリング３４により得られるようにした点で相違
したものである。

【００６９】（発明の実施の形態１１）この発明の実施
の形態１１の液圧緩衝器１は、図２０にその要部拡大断
面図を示すように、発明の実施の形態３とほぼ同様であ
るが、以下の点で相違したものである。即ち、同図に示
すように、ピストンロッド５に装着する前の無負荷状態
において、弾性ゴム材料よりなる摩擦体２６の内周面全
体が上端部に向かうに連れて小径となるテーパ穴状に形
成されると共に、上端部側にはそのテーパ角がさらに大
きくなる低剛性部２６ａが形成されている。

【００７０】この発明の実施の形態１１では、摩擦体２
６が以上のように構成されるため、ピストンロッド５に
装着した状態では、図２１に示すように、摩擦体２６の
上端部側が外周方向に大きく押し広げられることで、上
端面側がその外周側が低くなる方向に傾斜すると共に、
他の部分よりはテーパ角の大きい低剛性部２６ａはさら
に外周方向に大きく押し広げられた状態となる。

【００７１】そして、この装着状態におけるピストンロ
ッド５に対する面圧分布を見ると、低剛性部２６ａはそ
の他の部分よりは緊迫力が弱いため、静止状態において
は、実線で示すように、その他の部分よりは面圧力が小
さくなり、また、低剛性部２６ａとその他の部分との境
界部分が最も小さくなっている。

【００７２】ところが、ピストンロッド５が図２１にお
いて下向きに摺動する際には、ピストンロッド５の外周
面との摩擦抵抗により低剛性部２６ａが内側へ倒れ込む
ように作用することから、点線で示すように低剛性部２
６ａの面圧力がその他の部分より上昇し、これにより緊
迫力が上昇すると共に、摺動面の油膜を薄く削り取る方
向に作用して摩擦係数値が高められた状態となるため、
液圧緩衝器１の圧行程において、フリクション値と微振
幅時における動ばね定数を安定的に上昇させることがで
きるようになる。

【００７３】以上のように、摩擦体２６ａの先端（上
端）を低剛性部２６ａとすることにより、静止時におけ
る緊迫力を上げることなしに作動時（圧行程時）におけ
るフリクションを高めることができ、これにより、フリ
クションの安定性を向上させると共に、持続性（耐久
性）を向上させることができるようになるという追加の
効果が得られる。

【００７４】（発明の実施の形態１２）この発明の実施
の形態１２の液圧緩衝器１は、図２２にその要部拡大断
面図を示すように、前記発明の実施の形態１１とほぼ同
様の構成の摩擦部材２５を軸方向２段に設けたものであ
る。このように、複数の摩擦部材２５を組み合わせるこ
とにより特性選択の自由度が向上すると共に、摩擦部材
２５の種類を減らしながら、あらゆる要求特性に対応で
きるようになる。

【００７５】（発明の実施の形態１３）この発明の実施
の形態１３の液圧緩衝器１は、図２３にその要部拡大断
面図を示すように、前記発明の実施の形態１２における
２段の摩擦部材２５を上下逆方向に組み付けた例を示す
ものである。従って、この発明の実施の形態１３では、
液圧緩衝器１の伸行程におけるフリクションを高めるこ
とができるようになる。

【００７６】（発明の実施の形態１４）この発明の実施
の形態１４の液圧緩衝器１は、図２４にその要部拡大断
面図を示すように、前記発明の実施の形態１２における
２段の摩擦部材２５のうち、上側の摩擦部材２５のみを
上下逆方向に組み付けた例を示すものである。従って、
この発明の実施の形態１４では、液圧緩衝器１の伸・圧
両行程におけるフリクションを共に高めることができる
ようになる。

【００７７】（発明の実施の形態１５）この発明の実施
の形態１５の液圧緩衝器１は、図２５にその要部拡大断
面図を示すように、前記発明の実施の形態１３における
上側の摩擦部材２５を省略すると共に、下側の摩擦部材
２５における金属環２８に上下逆方向の摩擦体２６、２
６を一体に設けた構造としたものである。そして、上側
の摩擦体２６の内周面側に連通路２７が形成されてい
る。従って、この発明の実施の形態１５では、部品点数
の削減によるコストダウンが可能となる。

【００７８】（発明の実施の形態１６〜１８）この発明
の実施の形態１６〜１８の液圧緩衝器１は、前記発明の
実施の形態１１で示した摩擦体２６における低剛性部２
６ａの変形例を示している。発明の実施の形態１６の液
圧緩衝器１は、図２６にその要部拡大断面図を示すよう
に、摩擦体２６における上端部の内周縁部側を他の部分
より上方内向きに長く突出させることにより、該突出部
を低剛性部２６ａとしたものである。

【００７９】発明の実施の形態１７の液圧緩衝器１は、
図２７にその要部拡大断面図を示すように、摩擦体２６
における上端面の内周縁部寄りの位置に環状溝２６ｂを
形成することにより、該環状溝２６ｂの内側に残った突
出部を低剛性部２６ａとしたものである。発明の実施の
形態１８の液圧緩衝器１は、図２８にその要部拡大断面
図を示すように、摩擦体２６における上端部の内周縁部
側を他の部分より低くなるように環状切欠き部２６ｃを
形成することにより、該環状切欠き部２６ｃの内周縁部
に低剛性部２６ａを形成したものである。

【００８０】（発明の実施の形態１９）この発明の実施
の形態１９の液圧緩衝器は１、図２９にその要部拡大断
面図を示すように、ロッドガイド３が、前記発明の実施
の形態１と同様に薄鋼板材料からプレス成形されたもの
が用いられ、このロッドガイド３における内径部１７の
上端部に摩擦部材２５を構成する弾性ゴム材料よりなる
摩擦体２６を一体成形したものである。そして、前記内
径部１７には、摩擦部材２５の軸方向両側に作用する圧
力を均等にするための連通路２７が形成されている。

【００８１】（発明の実施の形態２０）この発明の実施
の形態２０の液圧緩衝器１は、図３０にその要部拡大断
面図を示すように、前記発明の実施の形態１とほぼ同様
であるが、前記連通路２７を摩擦体２６の内周面側に形
成した変形例を示すものである。

【００８２】（発明の実施の形態２１）この発明の実施
の形態２１の液圧緩衝器１は、図３１にその要部拡大断
面図を示すように、ロッドガイド３が、前記発明の実施
の形態１９と同様に薄板材料からプレス成形されたもの
が用いられ、このロッドガイド３における内径部１７の
内周に設けられたガイドブッシュ１９の一部で、摩擦部
材２５を構成するようにしたものである。

【００８３】即ち、図３２にその分解斜視図を示すよう
に、前記ロッドガイド３が所定の弾性を有する薄板材料
で構成されていて、該ロッドガイド３の内径部１７には
その下端部側を残して上部側に３つの軸方向スリット１
７ａが形成されると共に、前記ガイドブッシュ１９は軸
方向切欠き部１９ａを有する切欠円環状に形成されてお
り、前記内径部１７におけるスリット１７ａが形成され
た部分に予め付与された内向きの緊迫力により、ガイド
ブッシュ１９の上部側をピストンロッド５の外周面に弾
接する方向に付勢している。

【００８４】従って、ガイドブッシュ１９の下部側でピ
ストンロッド５の抜き差し動作を案内するガイドブッシ
ュ１９の役目を果たすと同時に、ガイドブッシュ１９の
上部側でフリクションを発生させる摩擦部材２５（摩擦
体２６）の役目を果たしている。

【００８５】（発明の実施の形態２２）この発明の実施
の形態２２の液圧緩衝器１は、図３３にその要部拡大断
面図を示すように、ロッドガイド３が、前記発明の実施
の形態３と同様に機械加工、焼結金属等によって形成さ
れると共に、このロッドガイド３の内側に、ハウジング
１４を介してガイドブッシュ１９が設けられ、このガイ
ドブッシュ１９の一部で、摩擦部材２５を構成するよう
にしたものである。

【００８６】即ち、図３４にその分解斜視図を示すよう
に、前記ハウジング１４が所定の弾性を有する薄板材料
で上部側が小径となる異径の円環状に形成されていて、
該ハウジング１４の大径部をロッドガイド３の内周下端
部に装着固定されている。そして、該ハウジング１４の
小径部には、その下端部側を残して上部側に３つの軸方
向スリット１４ａが形成されると共に、この小径部内に
ガイドブッシュ１９が設けられている。また、このガイ
ドブッシュ１９は軸方向切欠き部１９ａを有する切欠円
環状に形成されており、前記小径部におけるスリット１
４ａが形成された部分に予め付与された内向きの緊迫力
により、ガイドブッシュ１９の上部側をピストンロッド
５の外周面に弾接する方向に付勢している。

【００８７】従って、ガイドブッシュ１９の下部側でピ
ストンロッド５の抜き差し動作を案内するガイドブッシ
ュ１９の役目を果たすと同時に、ガイドブッシュ１９の
上部側でフリクションを発生させる摩擦部材２５（摩擦
体２６）の役目を果たしている。

【００８８】（発明の実施の形態２３）この発明の実施
の形態２３の液圧緩衝器１は、図３５にその要部拡大断
面図を示すように、ロッドガイド３が機械加工、焼結金
属等によって形成されると共に、摩擦部材２５がロッド
ガイド３とシリンダ２との間に配置されている。即ち、
前記摩擦部材２５の金属環２８がロッドガイド３の小径
部１６に挿入され、シリンダ２が摩擦部材２５の金属環
２８に挿入されている。また、前記摩擦部材２５に付随
して、リバウンドストッパ３５が設けられている。

【００８９】（発明の実施の形態２４）この発明の実施
の形態２４の液圧緩衝器１は、図３６にその要部拡大断
面図を示すように、ロッドガイド３が機械加工、焼結金
属等によって形成されると共に、摩擦部材２５がロッド
ガイド３の下側で、シリンダ２内に配置されている。ま
た、前記摩擦部材２５に付随し、摩擦体２６と一体にリ
バウンドストッパ３５が設けられている。

【００９０】前記摩擦部材２５は、シリンダ２の内周面
に弾接する摩擦体２６と、この摩擦体２６の軸方向両側
に作用する圧力を均等にするために設けられた連通路２
７とを備えている。また、前記摩擦部材２５は、摩擦体
２６が金属環２８の外周に設けられており、この摩擦体
２６がシリンダ２の内周面に弾接し、金属環２８がピス
トンロッド５に固定されている。

【００９１】（発明の実施の形態２５）発明の実施の形
態２５の液圧緩衝器１は、図３７にその要部拡大断面図
を示すように、前記シール部材４におけるシールリップ
２２と一体に摩擦部材２５が設けられたものである。即
ち、シールリップ２２の下部に薄肉部２２ａを介して摩
擦体２６が一体に形成されると共に、この摩擦体２６を
ピストンロッド５の外周面に弾接する方向に押圧付勢す
る弾性部材２０がロッドガイド３の内周側に設けられて
いる。なお、前記摩擦体２６の内周面には、シールリッ
プ２２への油の潤滑を確保するための軸方向溝２６ｄが
形成されている。

【００９２】この弾性部材２０は、図３８にその斜視図
を示すように、所定の弾性を有する薄板材料により、下
端部に向かうにつれて小径となるテーパ円環状に形成さ
れると共に、軸方向切欠き部２０ａを有する切欠円環状
に形成され、この弾性部材２０にはその下部側に３つの
軸方向スリット２０ｂが形成されている。

【００９３】また、前記弾性部材２０は、その上端縁部
に形成された外向きフランジ２０ｃをシール部材４の金
属環２１とロッドガイド３との間に挟持することにより
その上端側が固定されると共に、ロッドガイド３の上端
内周縁部に形成されたテーパ部３ａでその上端部側が支
持され、弾性部材２０の下端部に形成された断面Ｌ字状
支持部２０ｄの内側に前記摩擦体２６を装着した状態で
組み付けられている。

【００９４】そして、図３９の組み立て説明図に示すよ
うに、まず、弾性部材２０をロッドガイド３の内周に組
み込んだ後、シール部材４を組み付むが、このシール部
材４を組み込む前の状態では、弾性部材２０の外向きフ
ランジ２０ｃがロッドガイド３の上面より若干浮き上が
るように寸法設定されており、この状態で、シール部材
４を組み付けるべく下方へ移動させると、まず、摩擦体
２６が弾性部材２０の下端部に形成された断面Ｌ字状支
持部２０ｄの内側に圧入装着され、次いで、シール部材
４の金属環２１が、それまで若干浮き上がっていたフラ
ンジ２０ｃに当接して弾性部材２０全体を下方へ押圧移
動させることにより、ロッドガイド３の上端内周縁部に
形成されたテーパ部３ａに沿って弾性部材２０全体が縮
径され、これにより、摩擦体２６をピストンロッド５の
外周面に弾接する方向の押圧力が付与された状態とな
る。

【００９５】従って、この発明の実施の形態２５にあっ
ては、以下に列挙するような追加の効果が得られる。即
ち、摩擦部材２５をシール部材４のシールリップ２２と
一体化することにより、コストを低減化できるようにな
る。また、シールリップ２２と摩擦部材２５との間に薄
肉部２２ａを形成したことにより、シールリップの性能
に影響を与えることなしに、摩擦部材２５を一体に設け
ることが可能となる。

【００９６】また、弾性部材２０により、組み付け状態
で安定した高いフリクションを発生できるようにしたこ
とで、弾性部材２０の設定により、フリクションの大き
さを自由に設定できるようになる。また、組み付けた状
態で初めてピストンロッド５の外周面に弾接する方向の
押圧力が摩擦部材２５に作用するようにしたため、組み
付け前の状態においては締め代を大きくするる必要がな
く、従って、組み付け性が良好となる。

【００９７】（発明の実施の形態２６〜３３）この発明
の実施の形態２６〜３３の液圧緩衝器１は、図４０〜４
７にその要部拡大断面図を示すように、ピストン８に近
接するピストンロッド５側に摩擦部材２５が設けられ、
その摩擦体２６の外周面をシリンダ２の内周面に弾接さ
せることによりピストン８の摺動に所定のフリクション
を与えるようにしたものである。そして、この摩擦部材
２５で発生するフリクションを、ピストンリング６で発
生するフリクションより大きくなるように構成すること
により、ピストンリング６で発生するフリクションによ
る影響を少なくし、かつ、ピストンリング６の摩耗を可
及的に抑制することができるようになっている。また、
前記ピストンロッド５にはリバウンドストッパ３５が設
けられている。

【００９８】発明の実施の形態２６および２７の液圧緩
衝器１は、図４０、４１にその要部拡大断面図をそれぞ
れ示すように、前記摩擦部材２５がピストン８の下側に
固定されている。具体的には、前記摩擦部材２５の金属
環２８がピストン８の減衰力弁９、９を挟むワッシャ１
０、１０よりも下側に配置され、ピストン８および減衰
力弁９、９と共にナット１２によってピストンロッド５
に固定されている。そして、図４０では、摩擦部材２５
の摩擦体２６がピストン８に近い位置に配置され、ま
た、図４１では、ピストン８から遠い位置に配置されて
いる。

【００９９】発明の実施の形態２８および２９の液圧緩
衝器１は、図４２、４３にその要部拡大断面図をそれぞ
れ示すように、前記摩擦部材２５がピストン８の上側に
固定されている。具体的には、前記摩擦部材２５の金属
環２８が、ピストン８の減衰力弁９を挟む補助板１１よ
りも上側に配置され、ピストン８および減衰力弁９、９
と共にナット１２によってピストンロッド５に固定され
ている。そして、図４２では、摩擦部材２５の摩擦体２
６がピストン８に近い位置に配置され、また、図４３で
は、ピストン８から遠い位置に配置されている。なお、
図４２、４３に示す発明の実施の形態２８、２９におい
ては、前記摩擦部材２５とリバウンドストッパ３５とを
一体化することは任意に可能である。

【０１００】発明の実施の形態３０の液圧緩衝器１は、
図４４にその要部拡大断面図を示すうに、前記摩擦部材
２５がピストン８の上側で、ピストン８から遠い位置に
配置されている点は前記発明の実施の形態２９と同様で
あるが、摩擦部材２５が金属環２８に装着される内環３
６と、シリンダ２の外周面に当接する樹脂製の摩擦体２
６と、該摩擦体２６と内環３６との間に介装された弾性
ゴム材料よりなる弾性環３３との３層一体構造に形成さ
れたものであり、前記弾性環３３により径方向弾性と軸
方向粘弾性が発揮される。

【０１０１】発明の実施の形態３１の液圧緩衝器１は、
図４５にその要部拡大半断面図を示すうに、前記摩擦部
材２５がピストン８の下側で、ピストン８に近接した位
置に配置されたもので、ピストン８の下端部外周部に形
成されたスカート部８ａの下端面部に金属環２８により
形成された装着溝２８ａに装着されることにより、その
内周側が固定され、その外周面がシリンダ２の内周面に
対し摺動自在に所定の圧力で弾接する状態で設けられて
いる。

【０１０２】なお、前記金属環２８は、その上部側２８
ｂをスカート部８ａの内周面に装着固定すると共に、そ
の下端部に外向に折曲形成された折曲部２８ｃを備えて
いて、この折曲部２８ｃとスカート部８ａの下端面との
間に摩擦部材２５の内周側を挟持した状態で装着固定す
る装着溝２８ａが形成されるようになっている。

【０１０３】発明の実施の形態３２の液圧緩衝器は、図
４６の要部拡大半断面図に示すように、弾性ゴム材料に
より環状に形成された摩擦体２６の下端内周側を前記金
属環２８の折曲部２８ｃの外周面から上面側にかけて加
硫接着することにより、その下端内周側が固定され、そ
の外周面がシリンダ２の内周面に対し摺動自在に所定の
圧力で弾接する状態で設けられている。

【０１０４】即ち、この発明の実施の形態３２では、摩
擦体２６が金属環２８の折曲部２８ｃに対する加硫接着
部を支点として、径方向に撓み可能な状態に設けられて
いる点が前記発明の実施の形態３１とは相違したもので
ある。

【０１０５】この発明の実施の形態３３の液圧緩衝器
は、図４７の要部拡大半断面図に示すように、前記摩擦
部材２５を、ピストン８の上端部外周面に設けたもので
ある。即ち、摩擦体２６の下端内周側を金属環２８の外
周面から上面側にかけて加硫接着することにより、その
下端内周側が固定され、その外周面がシリンダ２の内周
面に対し摺動自在に所定の圧力で弾接することにより、
ピストン８の摺動に所定のフリクションを発生させる状
態で設けられている。そして、前記金属環２８の内周側
をピストン８の小径部８ｂに装着固定した状態で備えら
れている。

【０１０６】（発明の実施の形態３４）発明の実施の形
態３４の液圧緩衝器１は、図４８にその要部拡大断面図
を示すように、前記発明の実施の形態２６とは、ピスト
ンリング６と摩擦部材２５との装着位置を逆にした例を
示すものである。即ち、ピストン８の外周面に弾性ゴム
部材よりなる摩擦体２６が装着固定されると共に、ピス
トン８の下部側に設けられた金属環２８の下部外周にピ
ストンリング６が装着固定されたものである。

【０１０７】（発明の実施の形態３５）発明の実施の形
態３５の液圧緩衝器１は、図４９にその要部拡大断面図
を示すように、前記発明の実施の形態２７とは、ピスト
ンリング６と摩擦部材２５との装着位置を逆にした例を
示すものである。即ち、ピストン８の外周面に弾性ゴム
部材よりなる摩擦体２６が装着固定されると共に、ピス
トン８の上部側に設けられた金属環２８の上部外周にピ
ストンリング６が装着固定されたものである。

【０１０８】以上発明の実施の形態を図面により説明し
たが、具体的な構成はこれらの発明の実施の形態に限ら
れるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲にお
ける設計変更等があっても本発明に含まれる。

【０１０９】例えば、発明の実施の形態では、ピストン
８に対し、金属環２８を介して摩擦部材２５を装着する
ようにしたが、ピストン８に形成した装着溝に摩擦部材
２５を直接装着するようにしてもよい。

【０１１０】

【発明の効果】 以上説明してきたように本発明請求項
１記載の液圧緩衝器では、シールリップによって画成さ
れた前記シリンダ内の位置に、該シリンダ側または前記
ピストンロッド側の一方に固設されると共に、他方に摺
接して前記シールリップ部よりも大きいフリクションを
発生する摩擦部材が設けられている手段としたことで、
液圧緩衝器にシールリップ部よりも大きいフリクション
によるフリクション機能を発揮させることができ、この
摩擦部材によるフリクション機能は、シリンダに対する
ピストンの微低速・大振幅の低周波振動に対して当然に
作用して振動を減衰させると共に、摩擦部材がシリンダ
側またはピストンロッド側の一方に固設されることによ
り、ピストンの微振幅の高周波振動に対しても有効に作
用して振動を減衰させることができ、従って、液圧緩衝
器にフリクション付与機能を発揮させることにより、高
周波振動を含む広範な振動を有効に低減して車両の乗り
心地を向上させることができるようになるという効果が
得られる。

【０１１１】また、摩擦部材において、シールリップ部
よりも大きいフリクションを発生するようにしたことに
より、シールリップ部のフリクションの影響を受けない
フリクションを得ることができると共に、シールリップ
の摩耗を可及的に抑制することができる。

【０１１２】請求項２記載の液圧緩衝器は、請求項１記
載の液圧緩衝器において、前記摩擦部材が、前記ピスト
ンもしくは該ピストンの近傍に設けられていて該ピスト
ンとシリンダとの間を摺動シールするピストンリングよ
りは大きいフリクションを発生するように構成されてい
る手段としたことで、ピストンリングのフリクションの
影響を受けないフリクションを得ることができると共
に、ピストンリングの摩耗を可及的に抑制することがで
きるようになる。

【０１１３】請求項３記載の液圧緩衝器は、請求項１記
載の液圧緩衝器において、前記摩擦部材が、前記ガイド
ブッシュ近傍のシリンダ側に設けられていて前記ガイド
ブッシュよりは大きいフリクションを発生するように構
成されている手段としたことで、ガイドブッシュのフリ
クションの影響を受けないフリクションを得ることがで
きると共に、ガイドブッシュの摩耗を可及的に抑制する
ことができるようになる。

【０１１４】請求項４記載の液圧緩衝器は、請求項１記
載の液圧緩衝器において、前記摩擦部材が、前記ガイド
ブッシュの全部もしくは一部で構成されている手段とし
たことで、部品点数の削減によるコストダウンおよびス
ペースの有効利用が可能となる。

【０１１５】請求項５記載の液圧緩衝器は、請求項１記
載の液圧緩衝器において、前記摩擦部材が、前記シール
リップに連設して前記シール部材と一体に設けられてい
る手段としたことで、部品点数の削減によるコストダウ
ンおよびスペースの有効利用が可能となる。

【０１１６】請求項６記載の液圧緩衝器は、請求項１〜
５のいずれかに記載の液圧緩衝器において、前記摩擦部
材の軸方向両側に作用する圧力を均等にするための連通
路が設けられている手段としたことで、実質的に摩擦部
材は圧力変化の影響を受けることがなく、これにより、
安定したフリクションを発揮させることができるように
なる。

【０１１７】請求項７記載の液圧緩衝器は、請求項１〜
６のいずれかに記載の液圧緩衝器において、前記シリン
ダ側または前記ピストンロッド側の一方に固設されると
共に他方に摺接する摩擦部材が、該他方に常時摺接する
方向に弾性反発力によって前記摩擦部材を径方向に付勢
する弾性部材で構成されている手段としたことで、長期
にわたり安定したフリクションを発揮させることができ
るようになる。

【０１１８】請求項８記載の液圧緩衝器は、請求項１〜
６のいずれかに記載の液圧緩衝器において、前記シリン
ダ側または前記ピストンロッド側の一方に固設されると
共に他方に摺接する摩擦部材を、該他方に常時摺接する
方向に弾性反発力によって径方向に付勢する弾性部材を
備えている手段としたことで、長期にわたり安定したフ
リクションを発揮させることができるようになる。

【０１１９】請求項９記載の液圧緩衝器は、請求項７ま
たは８に記載の液圧緩衝器において、前記弾性部材が、
その径方向に弾性を有すると共に軸方向に粘弾性を有し
ている手段としたことで、長期にわたり安定したフリク
ションを発揮させることができると共に、特に、軸方向
の粘弾性に基づいて、摩擦部材が軸方向に弾性変形する
ことにより、シリンダに対する各弾接面の弾接状態を維
持させるように作用し、これにより、ピストンの運動速
度に対しフリクションの発生を若干遅らせることにな
り、従って、特に、ピストンの運動方向が切り替わる時
（運動速度が零になる時）に動摩擦よりも静摩擦が大き
くなることによりフリクションの絶対値が増加し、即
ち、摩擦部材の弾性反発力によって液圧緩衝器の動ばね
定数が高くなり、ピストンの微振幅の高周波振動を減衰
するように作用し、これにより、高周波振動を含む広範
な振動を有効に低減して車両の乗り心地を向上させるこ
とができるようになる。

【０１２０】請求項１０記載の液圧緩衝器は、請求項１
〜９のいずれかに記載の液圧緩衝器において、前記摩擦
部材で発生する軸方向の動ばね定数が、少なくとも前記
ピストンロッドの軸方向作動振幅が±０．１ｍｍ以下の
時は５０Ｎ／ｍｍ以上でピストンロッドの軸方向作動振
幅が±０．５ｍｍ以上の時は５０Ｎ／ｍｍ未満となるよ
うに前記ピストンロッドの軸方向作動振幅に応じて変化
するように構成されている手段としたことで、低周波振
動および高周波振動を共により効果的に低減させること
ができるようになる。

【図面の簡単な説明】

【図１】発明の実施の形態１の液圧緩衝器を示す要部拡
大断面図である。

【図２】実走行時におけるダンパストローク（振幅）と
周波数と加速度との関係を示す図である。

【図３】低剛性のノーマルインシュレータを用いた場合
（点線）と高剛性のピローボールマウントを用いた場合
（実線）の各周波数に対する運転席シート座面の上下加
速度スペクトルレベルを示す図である。

【図４】欧州の高級車用液圧緩衝器および国産標準液圧
緩衝器における各微振幅・高周波加振時のロッド加速度
測定結果を示す図である。

【図５】欧州の高級車用液圧緩衝器および国産標準液圧
緩衝器におけるダンパストロークに対するフリクション
特性を測定した結果を示す図である。

【図６】高周波振動特性が良いとされる車両（欧州の高
級車用液圧緩衝器装備）について、ダンパストロークに
対する動ばね定数の実力値レンジを測定した結果を示す
図である。

【図７】発明の実施の形態１の液圧緩衝器における作動
サイクル数に対するフリクション値の変化特性図であ
る。

【図８】発明の実施の形態１の液圧緩衝器における作動
サイクル数に対する動ばね定数の変化特性図である。

【図９】発明の実施の形態２の液圧緩衝器を示す要部拡
大断面図である。

【図１０】発明の実施の形態３の液圧緩衝器を示す要部
拡大断面図である。

【図１１】発明の実施の形態４の液圧緩衝器を示す要部
拡大断面図である。

【図１２】発明の実施の形態５の液圧緩衝器を示す要部
拡大断面図である。

【図１３】発明の実施の形態６の液圧緩衝器を示す要部
拡大断面図である。

【図１４】発明の実施の形態７の液圧緩衝器を示す要部
拡大断面図である。

【図１５】発明の実施の形態７の液圧緩衝器における摩
擦部材を示す斜視図である。

【図１６】発明の実施の形態８の液圧緩衝器を示す要部
拡大断面図である。

【図１７】発明の実施の形態８の液圧緩衝器における摩
擦部材を示す斜視図である。

【図１８】発明の実施の形態９の液圧緩衝器を示す要部
拡大断面図である。

【図１９】発明の実施の形態１０の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図２０】発明の実施の形態１１の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図２１】発明の実施の形態１１の液圧緩衝器における
摩擦部材のピストンロッドに対する面圧分布を示す要部
拡大断面図である。

【図２２】発明の実施の形態１２の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図２３】発明の実施の形態１３の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図２４】発明の実施の形態１４の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図２５】発明の実施の形態１５の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図２６】発明の実施の形態１６の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図２７】発明の実施の形態１７の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図２８】発明の実施の形態１８の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図２９】発明の実施の形態１９の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図３０】発明の実施の形態２０の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図３１】発明の実施の形態２１の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図３２】発明の実施の形態２１の液圧緩衝器における
摩擦部材部分を示す斜視図である。

【図３３】発明の実施の形態２２の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図３４】発明の実施の形態２２の液圧緩衝器における
摩擦部材部分を示す斜視図である。

【図３５】発明の実施の形態２３の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図３６】発明の実施の形態２４の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図３７】発明の実施の形態２５の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図３８】発明の実施の形態２５の液圧緩衝器における
弾性部材を示す斜視図である。

【図３９】発明の実施の形態２５の液圧緩衝器における
組み立て状態を示す断面説明図である。

【図４０】発明の実施の形態２６の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図４１】発明の実施の形態２７の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図４２】発明の実施の形態２８の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図４３】発明の実施の形態２９の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図４４】発明の実施の形態３０の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図４５】発明の実施の形態３１の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図４６】発明の実施の形態３２の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図４７】発明の実施の形態３３の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図４８】発明の実施の形態３４の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【図４９】発明の実施の形態３５の液圧緩衝器を示す要
部拡大断面図である。

【符号の説明】

１ 液圧緩衝器 ２ シリンダ ３ ロッドガイド ３ａ テーパ部 ４ シール部材 ５ ピストンロッド ６ ピストンリング ８ ピストン ８ａ スカート部 ８ｂ 小径部 ９ 減衰力弁 ９ａ 圧側連通路 ９ｂ 伸側連通路 １０ ワッシャ １１ 補助板 １２ ナット １３ 外筒 １４ ハウジング １４ａ スリット １５ 大径部 １６ 小径部 １７ 内径部 １７ａ スリット １８ 切欠き １９ ガイドブッシュ １９ａ 切欠き部 ２０ 弾性部材 ２０ａ 切欠き部 ２０ｂ スリット ２０ｃ 外向きフランジ ２０ｄ 断面Ｌ字状支持部 ２１ 金属環 ２１ 金属環 ２２ シールリップ ２２ａ 薄肉部 ２３ 端部 ２４ 保油室 ２５ 摩擦部材 ２６ 摩擦体 ２６ａ 低剛性部 ２６ｂ 環状溝 ２６ｃ 環状切欠き部 ２６ｄ 軸方向溝 ２７ 連通路 ２８ 金属環 ２８ａ 装着溝 ２８ｂ 上部側 ２８ｃ 折曲部 ２９ 連通路 ３０ 外環 ３１ 一方弁 ３２ リップ部 ３３ 弾性環 ３３ａ 環状溝 ３４ 環状スプリング ３５ リバウンドストッパ ３６ 内環 Ａ 上部室 Ｂ 上部室 Ｃ リザーバ室

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】作動液体が充填されたシリンダと、該シリ
   ンダの内面側にピストンリングを介して摺接するピスト
   ンと、該ピストンが一端に固着され他端が前記シリンダ
   側に設けられたガイドブッシュに摺動支持されて前記シ
   リンダ外方に延在するピストンロッドと、該ピストンロ
   ッドと前記ガイドブッシュよりも外側で摺接して前記作
   動液体の前記シリンダ外への漏洩を防止するシールリッ
   プを有するシール部材と、を備えた液圧緩衝器におい
   て、 前記シールリップによって画成された前記シリンダ内の
   位置に、該シリンダ側または前記ピストンロッド側の一
   方に固設されると共に、他方に摺接して前記シールリッ
   プ部よりも大きいフリクションを発生する摩擦部材が設
   けられていることを特徴とする液圧緩衝器。
2. 【請求項２】 前記摩擦部材が、前記ピストンもしくは
   該ピストンの近傍に設けられていて該ピストンとシリン
   ダとの間を摺動シールするピストンリングよりは大きい
   フリクションを発生するように構成されていることを特
   徴とする請求項１に記載の液圧緩衝器。
3. 【請求項３】 前記摩擦部材が、前記ガイドブッシュ近
   傍のシリンダ側に設けられていて前記ガイドブッシュよ
   りは大きいフリクションを発生するように構成されてい
   ることを特徴とする請求項１に記載の液圧緩衝器。
4. 【請求項４】 前記摩擦部材が、前記ガイドブッシュの
   全部もしくは一部で構成されていることを特徴とする請
   求項１に記載の液圧緩衝器。
5. 【請求項５】 前記摩擦部材が、前記シールリップに連
   設して前記シール部材と一体に設けられていることを特
   徴とする請求項１に記載の液圧緩衝器。
6. 【請求項６】 前記摩擦部材の軸方向両側に作用する圧
   力を均等にするための連通路が設けられていることを特
   徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の液圧緩衝器。
7. 【請求項７】 前記シリンダ側または前記ピストンロッ
   ド側の一方に固設されると共に他方に摺接する摩擦部材
   が、該他方に常時摺接する方向に弾性反発力によって前
   記摩擦部材を径方向に付勢する弾性部材で構成されてい
   ることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の液
   圧緩衝器。
8. 【請求項８】 前記シリンダ側または前記ピストンロッ
   ド側の一方に固設されると共に他方に摺接する摩擦部材
   を、該他方に常時摺接する方向に弾性反発力によって径
   方向に付勢する弾性部材を備えていることを特徴とする
   請求項１〜６のいずれかに記載の液圧緩衝器。
9. 【請求項９】 前記弾性部材が、その径方向に弾性を有
   すると共に軸方向に粘弾性を有していることを特徴とす
   る請求項７または８に記載の液圧緩衝器。
10. 【請求項１０】 前記摩擦部材で発生する軸方向の動ば
    ね定数が、少なくとも前記ピストンロッドの軸方向作動
    振幅が±０．１ｍｍ以下の時は５０Ｎ／ｍｍ以上でピス
    トンロッドの軸方向作動振幅が±０．５ｍｍ以上の時は
    ５０Ｎ／ｍｍ未満となるように前記ピストンロッドの軸
    方向作動振幅に応じて変化するように構成されているこ
    とを特徴とする請求項１〜９のいずれかに記載の液圧緩
    衝器。