JP2001305428A

JP2001305428A - ズーム光学系

Info

Publication number: JP2001305428A
Application number: JP2000122096A
Authority: JP
Inventors: Masashi Hankawa; 雅司半川; Masaru Morooka; 優諸岡; Kazuteru Kawamura; 一輝河村
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 2000-04-24
Filing date: 2000-04-24
Publication date: 2001-10-31
Anticipated expiration: 2020-04-24
Also published as: US20020027722A1; US6433940B1; JP4327987B2

Abstract

(57)【要約】【課題】全長が短く光学性能が良好でズーミングの
際の結像性能の劣化の少ない高変倍比の光学系を実現す
る。【解決手段】正の第１群と正の第２群と負の第３群
とよりなり、第１群と第２群の間隔を増大させ、第２群
と第３群との間隔を減少するように第１、第２、第３群
を物体側へ移動させて広角端から望遠端への変倍を行な
うようにした光学系で、下記条件を満足するようにし
た。（１）ｆＴ／ｆＷ＞３．８（２）０＜［Ｓ（ｆＴａ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴａ
−ｆＷ）＜０．２（３）０．８＜Ｌ（ｆＴａ）／（ｆＴａ−ｆＷ）＜
１．０５（４）０＜Ｈ（Ｇ１）／ｆＴａ＜０．０２３

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、写真用カメラ特に
レンズシャッターカメラに用いられるズーム光学系に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、レンズシャッターカメラは、ズー
ムレンズを用いるものが一般的であり、特に変倍比が３
を超えるレンズ系の要望が高くなっている。一方小型で
安価なレンズ系の要望が高くなっている。

【０００３】レンズシャッターカメラ用ズームレンズと
して、様々なタイプのレンズ系が知られているが、特に
変倍比３以上のレンズ系の場合、正、正、負の屈折力配
分の３群ズームレンズが多く知られている。この３群ズ
ームレンズは、例えば物体側より順に、正の屈折力の第
１レンズ群と正の屈折力の第２レンズ群と負の屈折力の
第３レンズ群よりなり、広角端から望遠端へのズーミン
グの際に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が増大
し第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が減少するように
各レンズ群を物体側へ繰り出すようにしたレンズ系であ
る。

【０００４】上記のようなズームレンズの従来例とし
て、特開平１１−１８３８０１号、特開平１１−１１９
０９８号、特開平１１−５２２３２号、特開平９−１７
９０２５号、特開平９−１２００２８号、特開平９−９
０２２５号、特開平８−２６２３２５号の各公報に記載
されているズームレンズが知られている。これら従来例
は、焦点距離の変化に対して望遠端での全長が長く複雑
で大きな鏡枠が必要になる。

【０００５】また特開平９−３３８１３号公報に記載さ
れているズームレンズは、望遠比が大でありカメラを小
型にすることは難しい。

【０００６】更に特開平８−１５２５５９号公報に記載
されたズームレンズは、空気間隔等の要求精度が高く製
作が難しい。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、全長が短く
特に焦点距離の変化に対して望遠端における全長が短
く、光学性能が良好であり、ズーミングの際の結像性能
の劣化が少ないズーム光学系を提供するものである。特
に変倍比が３．８を超える高変倍のズーム光学系を提供
するものである。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明のズーム光学系
（第１の構成の光学系）は、例えば図１に示すように物
体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と正の屈
折力の第２レンズ群Ｇ２と負の屈折力の第３レンズ群Ｇ
３とよりなり、広角端から望遠端への変倍に際し、第１
レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少するよ
うに各レンズ群Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３を物体側へ繰り出すも
ので、下記条件（１）、（２）、（３）、（４）を満足
することを特徴とする。

【０００９】（１）ｆＴ／ｆＷ＞３．８（２）０＜［Ｓ（ｆＴａ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴａ
−ｆＷ）＜０．２（３）０．８＜Ｌ（ｆＴａ）／（ｆＴａ−ｆＷ）＜
１．０５（４）０＜Ｈ（Ｇ１）／ｆＴａ＜０．０２３ただしｆＴ，ｆＷは夫々望遠端および広角端における全
系の焦点距離、ｆＴａは広角端の焦点距離の３．８倍を
超える焦点距離領域の任意の焦点距離、Ｓ（Ｗ）は広角
端における最も物体側の面から最も像側の面までの距
離、Ｓ（ｆＴａ）は焦点距離がｆＴａにおける最も物体
側の面から最も像側の面までの距離、Ｌ（ｆＴａ）は焦
点距離ｆＴａにおける最も物体側の面から像面までの距
離、Ｈ（Ｇ１）は最も物体側の面から第１レンズ群Ｇ１
の前側主点までの距離である。

【００１０】本発明のズーム光学系は、高変倍率にする
ために上記のような正の第１レンズ群Ｇ１と正の第２レ
ンズ群Ｇ２と負の第３レンズ群Ｇ３にて構成し、第１レ
ンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し第２レ
ンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少するよう
にレンズ群Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３のいずれも物体側に繰り出
すことにより広角端から望遠端への変倍を行なうように
した。

【００１１】また本発明のズーム光学系は、次に述べる
理由により前記条件（１）、（２）、（３）、（４）を
満足するようにした。

【００１２】条件（１）は本発明のズーム光学系のズー
ム比を示すものであって、この条件（１）の下限の３．
８を超えると目的とする高変倍ズーム光学系になし得な
い。

【００１３】また、この条件（１）を満足しないと、条
件（２）、（３）の分母（ｆＴａ−ｆＷ）の値が小にな
り、これら条件を満足するようなレンズ構成にするのが
困難になる。

【００１４】条件（２）は、光学系の第１面（最も物体
側の面）から最終面（最も像側の面）までの距離のズー
ミング時焦点距離をｆＷから（ｆＴａまで変化させた
時）の変化量と全系の焦点距離のズーミング時焦点距離
をｆＷから（ｆＴａまで変化させた時）の変化量との比
で、下限の０を超えると光軸方向のレンズ面の位置ずれ
に対するバックフォーカス位置の補正感度が大になり結
像性能が劣化しやすくなる。また上限の０．２を超える
と各レンズ群のパワーが弱くなり、全長を短くしようと
すると変倍比を確保することが困難になる。また、レン
ズ系の一部を光軸方向へ移動させてフォーカシングを行
なう場合、移動レンズ群の移動量が大になり、フォーカ
シング可能な至近距離を小にすることができない。

【００１５】この条件（２）において、上限を０．０７
に代えて下記条件（２−１）を満足するようにすればよ
り望ましい。（２−１）０＜［Ｓ（ｆＴａ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆ
Ｔａ−ｆＷ）＜０．０７

【００１６】条件（３）は、望遠時（焦点距離ｆＴａの
時）の光学系の全長と全系の焦点距離の変化量（広角端
から焦点距離ｆＴａまでの焦点距離の変量）との比を定
めたもので、この条件（３）の下限の０．８を超えると
球面収差、コマ収差、軸上色収差のズーミング時の変動
が大になる等の性能劣化が著しい。また、上限の１．０
５を超えると望遠比［Ｌ（ｆＴａ）／ｆＴａ］が増大
し、光学系の全長を短くすることが出来ない。

【００１７】上記条件（３）において、その上限値を
１．０４、下限値を０．９とし下記条件（３−１）を満
足するようにすればより望ましい。（３−１）０．９＜Ｌ（ｆＴａ）／（ｆＴａ−ｆＷ）
＜１．０４

【００１８】条件（４）は第１レンズ群Ｇ１の最も物体
側の面から前側主点位置までの距離［Ｈ（Ｇ１）］と望
遠時の全系の焦点距離（ｆＴａ）との比を規定したもの
である。条件（４）の下限の０を超えると望遠比Ｌ（ｆ
Ｔａ）／ｆＴａの増大をまねき、光学系の全長を短くし
てコンパクトにすることが出来ない。上限の０．０２３
を超えると諸収差特に歪曲収差が補正過剰になる。

【００１９】この条件（４）において、下限値を０．０
１、上限値を０．０２にして下記条件（４−１）を満足
するようにすればより望ましい。（４−１）０．０１＜Ｈ（Ｇ１）／ｆＴａ＜０．０２

【００２０】本発明のズーム光学系の他の第２の構成は
物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と正の
屈折力の第２レンズ群Ｇ２と負の屈折力の第３レンズ群
Ｇ３とよりなり、広角端から望遠端への変倍に際し、第
１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が増大し第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が減少するよう
に各レンズ群を物体側へ繰り出す光学系で、正の屈折力
の第１レンズ群Ｇ１が物体側より順に物体側に凹面を向
けた負のメニスカス単レンズと像側より強い曲率の面を
物体側に向けた正の単レンズの２枚のレンズにて構成さ
れ、負の第３レンズ群Ｇ３が物体側より順に、両凹負レ
ンズと、像側より強い曲率の凸面を物体側に向けた正レ
ンズと、像側より強い曲率の凹面を物体側に向けた負レ
ンズとを有し、下記条件（２Ａ）、（３Ａ）を満足する
ものである。（２Ａ）０＜［Ｓ（ｆＴ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴ−
ｆＷ）＜０．２（３Ａ）０．８＜Ｌ（ｆＴ）／（ｆＴ−ｆＷ）＜１．
０５ただし、ｆＷ，ｆＴは夫々広角端および望遠端における
ズーム光学系全系の焦点距離、Ｓ（ｆＷ）は広角端にお
ける最も物体側の面から最も像側の面までの距離、Ｓ
（ｆＴ）は望遠端における最も物体側の面から最も像側
の面までの距離、Ｌ（ｆＴ）は望遠端における光学系の
全長である。

【００２１】この第２の構成は、３群ズーム光学系で各
レンズ群のパワー配分並びにズーミングの際のレンズ群
の移動は、前述の構成のズーム光学系と実質上同じであ
る。即ち、この第２の構成のズーム光学系は、物体側よ
り順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と正の屈折力の
第２レンズ群Ｇ２と負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とよ
りなり、広角端から望遠端へのズーミングの際に第１レ
ンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が増大し第２レン
ズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が減少するように移
動する光学系である。

【００２２】上記の通りの構成にすることにより、この
第２の構成のズーム光学系も、第１の構成と同様、高倍
変化の光学系を実現し得るようにした。

【００２３】また、本発明の第２の構成のズーム光学系
は、第１レンズ群Ｇ１を物体側より順に、物体側に凹面
を向けた負のメニスカス単レンズと、像側よりも強い曲
率の面を物体側に向けた正の単レンズの２枚のレンズに
て構成して、レンズ系の全長を短縮し、かつ諸収差特に
像面湾曲、非点収差を良好に補正し得るようにした。

【００２４】また、第３レンズ群を物体側より順に、両
凹負レンズと、像側より強い曲率の凸面を物体側に向け
た正レンズと、像側より強い曲率の凹面を物体側に向け
た負レンズとを有する構成にして、諸収差特に像面湾
曲、非点収差を良好に補正し得るようにした。

【００２５】また、この第２の構成のズーム光学系は、
前記条件（２Ａ）、（３Ａ）を満足することを特徴とす
る。

【００２６】この条件は、第１面から最終面までの距離
の望遠端と広角端との間の変化量と広角端から望遠端へ
の焦点距離の変化量との比を規定するもので、この条件
（２Ａ）の下限を超えると光軸方向のレンズ面の位置の
ずれに対するバックフォーカス位置の補正感度が大にな
り、結像性能が劣化しやすくなる。

【００２７】この条件（２Ａ）の上限を超えると各レン
ズ群のパワーが弱くなり全長を短くしようとすると変倍
比を大にすることが困難になる。また一部のレンズ群を
移動させてフォーカシングを行なう場合、レンズ群の移
動量が大になり、フォーカシング可能な至近距離を小に
できない。

【００２８】また、条件（３Ａ）は望遠端における光学
系の全長と広角端から望遠端への焦点距離の変化量との
比を規定するもので、その下限の０．８を超えると球面
収差、コマ収差、軸上色収差のズーミング時の変動が大
になる。また上限の１．０５を超えると望遠比が増大し
光学系の全長を短くすることが困難になる。

【００２９】この第２の構成の光学系は、第１レンズ群
Ｇ１と第３レンズ群Ｇ３とを前述のような構成にするこ
とにより条件（１）を規定することなしに高変倍比でコ
ンパクトな構成の光学系になし得る。特に条件（２）、
（３）の代りに条件（２Ａ）、（３Ａ）を満足するよう
にして、諸収差等の光学性能の優れた光学系になし得、
条件（４）を満足することなしに高変倍比でコンパクト
であってしかも諸収差が良好に補正された良好な光学性
能のズーム光学系を実現し得る。

【００３０】本発明の第３の構成のズーム光学系は、物
体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群と正の屈折力
の第２レンズ群と負の屈折力の第３レンズ群とよりな
り、広角端から望遠端への変倍に際し第１レンズ群と第
２レンズ群の間隔を増大し第２レンズ群と第３レンズ群
の間隔を減少するように各レンズ群を物体側へ繰り出す
光学系で、負の屈折力の第３レンズ群が物体側より順
に、両凹レンズと像側より強い曲率の凸面を物体側に向
けた正レンズと、像側より強い曲率の凹面を物体側に向
けた負レンズを有し、フォーカシング時に少なくとも第
２レンズ群と第３レンズ群の間隔が変化する光学系で、
下記条件（１０）を満足するズーム光学系である。（１０）（β３Ｔ）² ／［Ｆ（Ｔ）×０．０３］＜
６０ただしβ３Ｔは第３レンズ群の望遠端における倍率、Ｆ
（Ｔ）は望遠端におけるＦナンバーである。

【００３１】この第３の構成のズーム光学系は、変倍比
を高くするためにレンズ群のパワー配分並びにズーミン
グの際の可動レンズ群の移動方式は、前述の第１、第２
の構成の光学系と同様である。即ち、第３の構成のズー
ム光学系は、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ
群Ｇ１と正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と負の屈折力の
第３レンズ群Ｇ３とよりなり、広角端から望遠端へのズ
ーミングの際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２
の間隔を増大させまた第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群
Ｇ３の間隔を減少させるように各レンズ群を物体側へ移
動させるようにした。

【００３２】そして、この第３の構成の光学系は、前記
負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３が物体側より順に、両凹
レンズと像側より強い曲率の凸面を物体側に向けた正レ
ンズと、像側より強い曲率の凹面を物体側に向けた負レ
ンズとを有する構成にすることによって諸収差特に像面
湾曲、非点収差が良好に補正されるようにした。

【００３３】本発明のズーム光学系のように、物体側よ
り順に、正の第１レンズ群Ｇ１、正の第２レンズ群Ｇ
２、負の第３レンズ群Ｇ３にて構成したレンズ系は、特
に望遠側において第１レンズ群Ｇ１の偏芯誤差により光
学系の性能が低下する。そのため前記第３の構成の光学
系は、フォーカシング時に少なくとも第２レンズ群Ｇ２
と第３レンズ群Ｇ３の間隔を変化させるようにして、第
１レンズ群Ｇ１のフォーカシング時における移動量を少
なくしあるいは固定させて第１レンズ群Ｇ１の偏芯誤差
を小さく抑えるようにした。

【００３４】また、条件（１０）は、第３レンズ群Ｇ３
の望遠端における倍率β３Ｔの２乗と焦点深度との比を
規定したものである。この条件の上限の６０を超えると
フォーカシングの際の第２レンズ群と第３レンズ群との
間隔の変化の精度が厳しくなる。

【００３５】更に本発明の第４の構成のズーム光学系
は、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と
正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と負の屈折力の第３レン
ズ群Ｇ３とよりなり、広角端から望遠端への変倍の際に
第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が増大し第
２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少する
ように各レンズ群を物体側へ繰り出す光学系で、フォー
カシングの際に少なくとも第２レンズ群と第３レンズ群
の間隔が変化し、下記条件（１）、（４）、（５）、
（６）を満足するズーム光学系。（１）ｆＴ／ｆＷ＞３．８（４）０＜Ｈ（Ｇ１）／ｆＴａ＜０．０２３（５）１５＜（β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２
Ｔ）² ＜２７（６）０．３＜ｆ１／ｆＴａ＜０．５ただし、ｆＷ，ｆＴは夫々広角端および望遠端における
全系の焦点距離、ｆＴａは広角端の焦点距離の３．８倍
を超える焦点距離領域の任意の焦点距離、Ｈ（Ｇ１）は
第１面から第１レンズ群の前側主点までの距離、ｆ１は
第１レンズ群の焦点距離、β２Ｔ，β３Ｔは夫々第２レ
ンズ群および第３レンズ群の望遠端における倍率であ
る。

【００３６】この第４の構成の光学系も高変倍比のズー
ム光学系を達成するために、第１〜第３の構成と同様
に、物体側より順に、正の第１レンズ群Ｇ１と正の第２
レンズ群Ｇ２と負の第３レンズ群Ｇ３とにて構成し、第
１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、
第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少す
るように各レンズ群Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３を繰り出すことに
よって広角端から望遠端へのズーミングを行なうもので
ある。

【００３７】また、この第４の構成は、少なくとも第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔を変化させて
フォーカシングを行なうようにしたもので、これにより
フォーカシングの際に、第１レンズ群Ｇ１の移動を少な
くし又は固定として、第１レンズ群Ｇ１の偏芯誤差によ
る光学系の性能の低下を抑えるようにした。

【００３８】また本発明の第４の構成のズーム光学系
は、上記条件（１）、（４）、（５）、（６）を満足す
るものである。

【００３９】条件（１）は光学系のズーム比を規定する
もので、条件（１）の下限を超えると高変倍比のズーム
光学系になし得ない。

【００４０】条件（４）は第１レンズ群Ｇ１の第１面
（最も物体側の面）から前側主点位置までの距離Ｈ（１
Ｇ）と望遠側領域での焦点距離ｆＴａとの比を規定する
ものである。この条件（４）の下限の０を超えると望遠
比が増大し光学系の全長が大になって光学系をコンパク
トになし得ない。また上限の０．０２３を超えると諸収
差特に歪曲収差が補正過剰になる。

【００４１】条件（５）は、第２レンズ群Ｇ２が光軸方
向に移動した時の像面位置の補正感度を示すもので、下
限の１５を超えるとフォーカシング時の第２レンズ群Ｇ
２の移動量が大になり、最近接撮影距離を小さくする上
で障害になる。また上限の２７を超えると像面位置の補
正感度が高くなりすぎて第２レンズ群Ｇ２の停止精度が
厳しくなる。

【００４２】条件（６）は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ１と広角端の焦点距離の３．８倍を超える焦点距離域
の任意の焦点距離ｆＴａとの比を示すもので、条件
（６）の下限の０．３を超えると第１レンズ群Ｇ１の屈
折力が強くなり、レンズ偏芯時の性能劣化が大になる。
また上限の０．５を超えると、第１レンズ群Ｇ１の屈折
力が弱くなり、光学系の全長が長くなる。

【００４３】本発明のズーム光学系の前記第１の構成に
おいて、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１を物体側から順
に、物体側に凹面を向けた負のメニスカス単レンズと像
側よりも物体側の面が強い曲率で物体側に凸面を向けた
正の単レンズとにて構成し、第３レンズ群Ｇ３を物体側
より順に、両凹負レンズと、像側より物体側が曲率が強
く物体側に凸面を向けた正レンズと、像側よりも物体側
の面が曲率が強く物体側に凹面を向けた負レンズとより
構成することが好ましい。

【００４４】前記本発明のズーム光学系において、第１
レンズ群Ｇ１を前述のような物体側より順に物体側に凹
面を向けた負のメニスカス単レンズと像側よりも物体側
の面が強い曲率を有する正の単レンズの２枚のレンズに
て構成することにより、この第１レンズ群Ｇ１の主点位
置を光学系の全長を短縮しかつ諸収差特に歪曲収差を良
好に補正し得る位置に設定することが容易になる。

【００４５】また前記の第１、第４の構成の本発明のズ
ーム光学系において、第３レンズ群Ｇ３を物体側より順
に、両凹レンズと、像側より物体側が強い曲率の凸面を
物体側に向けた正レンズと、像側より物体側が強い曲率
の凹面を物体側に向けた負レンズとを有する構成にする
ようにすれば諸収差特に像面湾曲、非点収差を良好に補
正し得るので望ましい。

【００４６】また、前記第２、第３の構成の光学系にお
いて、下記条件（４Ａ）を満足することが望ましい。（４Ａ）０＜Ｈ（Ｇ１）／ｆＴ＜０．０２３

【００４７】この条件（４Ａ）は第１レンズ群Ｇ１の第
１面からこのレンズ群Ｇ１の前側主点位置までの距離Ｈ
（Ｇ１）と望遠端の全系の焦点距離との比を規定するも
のである。条件（４Ａ）の下限を超えると望遠端におけ
る光学系の望遠比つまり望遠端における全長Ｌ（Ｔ）と
望遠端における全系の焦点距離ｆＴとの比Ｌ（Ｔ）／ｆ
Ｔが大になり光学系の全長を小さくできなくなる。また
上限を超えると諸収差特に歪曲収差が補正過剰になる。

【００４８】また、前記第１、第２、第３の構成におい
て、下記条件（５）を満足することが望ましい。（５）１５＜（β３Ｔ）² −（β３Ｔ)² ×（β２
Ｔ）² ＜２７ただし、β２Ｔ、β３Ｔは夫々第２レンズ群、第３レン
ズ群の望遠端における倍率である。

【００４９】上記条件（５）は前述のように、第２レン
ズ群Ｇ２が光軸方向に移動した時の像面位置の補正感度
を示すもので、下限の１５を超えるとフォーカシング時
の第２レンズ群Ｇ２の移動量が大になり、最近接撮影距
離を小さくする上で障害になる。また上限の２７を超え
ると像面位置の補正感度が高くなりすぎて第２レンズ群
Ｇ２の停止精度が厳しくなる。

【００５０】また、前記第１、第２、第３、第４の構成
の光学系において、下記条件（６）を満足することが望
ましい。（６）０．３＜ｆ１／ｆＴ＜０．５ただし、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離である。

【００５１】この条件（６）は、第１レンズ群Ｇ１の焦
点距離ｆ１と望遠端における全系の焦点距離ｆＴとの比
を規定するものである。

【００５２】条件（６）の下限の０．３を超えると、第
１レンズ群の屈折力が強くなり、レンズが偏芯したとき
の光学系の性能劣化が著しくなる。また上限の０．５を
超えると第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなり光学系の
全長が長くなる。

【００５３】前記第１、第２、第３、第４の構成の光学
系において、第２レンズ群Ｇ２が少なくとも、負レンズ
と正レンズを接合した負の屈折力の接合レンズと負レン
ズと正レンズとを接合した正の屈折力の接合レンズとを
有する構成にすれば、軸上色収差と軸外色収差とを効果
的に補正し得る。

【００５４】第１、第２、第３、第４の構成の光学系に
おいて、第３レンズ群Ｇ３中に球面レンズの凹面に樹脂
を薄く塗布することによって非球面を形成した非球面レ
ンズを含むようにし、この非球面レンズが下記条件
（７）を満足することが望ましい。（７）０．２＜［（１／Ｒｂ−１／Ｒａ）／（Ｎ１−
Ｎ２）］Ｙ＜０．９ただし、Ｒａは光軸から高さＹにおける非球面の局所的
曲率半径つまり非球面上の光軸から高さＹの点における
法線が光軸と交わるまでの距離、Ｒｂは非球面の光軸上
の曲率半径、Ｎ１、Ｎ２は夫々非球面の物体側および像
側の屈折率である。

【００５５】条件（７）を満足することにより塗布する
樹脂の厚さを大きく変化させることなしに良好な結像性
能を得ることが可能な非球面を容易に形成し得る。

【００５６】この非球面レンズにおいて、塗布する樹脂
の厚さが大きく変化すると、温度と湿度の変化により性
能が劣化する。また製作時における樹脂を凝固させる際
の容易さの点でも好ましくない。

【００５７】条件（７）の下限を超えると、非球面によ
る効果が失われ好ましくない。また、条件（７）の上限
を超えると光学系全体の収差のバランスをとれなくなり
好ましくない。

【００５８】上記条件（７）の代りに下記条件（７−
１）を満足するようにすることが更に望ましい。（７−１） −０．１＜（１／Ｒｂ−１／Ｒａ）／（Ｎ
１−Ｎ２）＜０．４

【００５９】また、前記第１、第２、第３、第４の構成
の光学系において、第１レンズ群Ｇ１の最も像側に配置
された正レンズのアッベ数ν_d (１Ｒ）が下記条件
（８）を満足することが望ましい。（８） ν_d (１Ｒ）＞８１

【００６０】本発明のような全長の短いズーム光学系の
場合、第１レンズ群Ｇ１に含まれる正レンズには低分散
ガラスを用いることが望ましい。つまり第１レンズ群Ｇ
１の正レンズに条件（８）を満足するガラスを用いるこ
とにより、軸上色収差と倍率の色収差を共に小さくする
ことが可能になる。

【００６１】前述のように、本発明のズーム光学系（第
１〜第４の構成）において、第３レンズ群Ｇ３中に非球
面レンズを含むようにすることが望ましい。その場合、
レンズ面に薄膜を設けこの膜の面を非球面にすることが
考えられる。

【００６２】このような複合レンズの樹脂膜は、湿度変
化により像面位置が変化するため、この像面位置の変化
を小さく抑える必要がある。

【００６３】このように、複合レンズの湿度変化による
像面位置の変化を小さくするためには、次の条件（９）
を満足することが望ましい。（９）Ｋ＜０．０１ただし、Ｋは樹脂の吸水率で、乾燥時の重量がＭ１であ
る試験片を２３±２℃の純水中に２３±１時間浸漬し、
この時の重量がＭ２である時Ｋ＝（Ｍ２−Ｍ１）／Ｍ１
にて与えられる。

【００６４】従来の複合レンズにて用いられる樹脂膜は
Ｋ＝０．０１３であるがこの樹脂膜を用いた複合レンズ
の場合、湿度変化による像面位置の変化は十分満足の得
られる程度のものではなく、Ｋ＜０．０１であることが
望ましい。

【００６５】更にＫ＜０．００５であれば一層望まし
い。

【００６６】前記本発明のズーム光学系（第１〜第４の
構成のズーム光学系）において、明るさ絞りＳを第１レ
ンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間に配置すれば、第１
レンズ群Ｇ１のレンズ外径を小さくすることが可能であ
る。特に第１レンズ群中に特殊低分散ガラスのような高
価なガラスを使用する場合、コストを低く抑えられるた
め有効である。

【００６７】また、本発明のズーム光学系にいて、明る
さ絞りＳを第２レンズ群Ｇ２中に配置すれば光学系中の
ほぼ中央に明るさ絞りＳが設定されることになり、性能
のバランスが良くなり特に無限遠から至近距離物体への
フォーカシングの際の像面湾曲の変動を抑えることがで
きる。

【００６８】また、本発明のズーム光学系において、明
るさ絞りＳを第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との
間に配置すれば、第３レンズ群Ｇ３のレンズ外径を小さ
くすることができる。この場合、第３レンズ群Ｇ３の重
量を小さくでき、第３レンズ群Ｇ３を移動させて無限遠
から至近距離の物体へのフォーカシングの際、駆動系の
消費電力を小さくできる。

【００６９】

【発明の実施の形態】次に本発明の実施の形態を図示す
る各実施例のズーム光学系について説明する。

【００７０】本発明の光学系の実施例は、図１乃至図１
２に示す通りで下記のデータを有する。実施例１ｆ＝39.31940〜80.13121〜164.38211 ，Ｆ／4.96〜Ｆ／8.10〜Ｆ／13.07 ｒ₁ ＝-36.1529 ｄ₁ ＝1.2000 ｎ₁ ＝1.84666 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝-54.4078 ｄ₂ ＝0.2000 ｒ₃ ＝25.5545 ｄ₃ ＝2.4215 ｎ₂ ＝1.49700 ν₂ ＝81.54 ｒ₄ ＝-133.2312 ｄ₄ ＝Ｄ₁ （可変）ｒ₅ ＝∞（絞り）ｄ₅ ＝2.0000 ｒ₆ ＝-16.9867 ｄ₆ ＝1.0000 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.60 ｒ₇ ＝8.7422 ｄ₇ ＝3.3565 ｎ₄ ＝1.69895 ν₄ ＝30.13 ｒ₈ ＝-73.0473 ｄ₈ ＝0.2000 ｒ₉ ＝29.0257 ｄ₉ ＝3.1240 ｎ₅ ＝1.58913 ν₅ ＝61.28 ｒ₁₀＝-19.3609（非球面）ｄ₁₀＝0.7401 ｒ₁₁＝-26.5554 ｄ₁₁＝1.0000 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.42 ｒ₁₂＝26.5554 ｄ₁₂＝3.6355 ｎ₇ ＝1.69680 ν₇ ＝55.53 ｒ₁₃＝-14.6956 ｄ₁₃＝Ｄ₂ （可変）ｒ₁₄＝-38.2626（非球面）ｄ₁₄＝0.2500 ｎ₈ ＝1.52540 ν₈ ＝51.76 ｒ₁₅＝-47.4401 ｄ₁₅＝1.3000 ｎ₉ ＝1.77250 ν₉ ＝49.60 ｒ₁₆＝47.4401 ｄ₁₆＝0.1000 ｒ₁₇＝33.3286 ｄ₁₇＝3.5615 ｎ₁₀＝1.80518 ν₁₀＝25.42 ｒ₁₈＝-194.2847 ｄ₁₈＝4.5514 ｒ₁₉＝-14.6422 ｄ₁₉＝1.5000 ｎ₁₁＝1.69680 ν₁₁＝55.53 ｒ₂₀＝-490.6813 ｄ₂₀＝Ｄ₃ （可変）ｒ₂₁＝∞（像面）非球面係数（第１０面）ｋ＝0.1250 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝7.5359×10^-5 Ａ₆ ＝2.0463×10^-7 ，Ａ₈ ＝3.2548×10^-9 Ａ₁₀＝-2.9785 ×10^-10 （第１４面）ｋ＝-5.1715 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝3.2714×10^-5 Ａ₆ ＝6.9860×10^-8 ，Ａ₈ ＝-9.0299 ×10^-10 Ａ₁₀＝1.3124×10^-11 ｆ 39.31940 80.13121 164.38211 Ｄ₁ 3.68833 12.56033 19.76177 Ｄ₂ 12.35471 5.79428 1.33706 Ｄ₃ 8.28699 30.85166 72.96047 ｆＷ＝39.3194 ，ｆＴ＝164.382 ，ｆ１＝63 ，ｆ２＝29.4218 ｆ３＝-17.883 ，β２Ｗ＝0.39372 ，β２Ｔ＝0.50161 ，β３Ｗ＝1.58519 β３Ｔ＝5.20173 ，Ｌ（ｆＷ）＝54.4706 ，Ｌ（ｆＴ）＝124.2 νｄ（１Ｒ）＝81.54 ，Ｓ（ｆＷ）＝46.1836 Ｓ（ｆＴ）＝51.2394 ，Ｈ（Ｇ１）＝2.24512 ｆＴ／ｆＷ＝4.18 ｆ１／ｆＷ＝1.60 ，ｆ１／ｆＴ＝0.38 ，ｆ２／ｆＴ＝0.18 ｆ３／ｆＴ＝-0.11 （β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２Ｔ）² ＝20.2 ［Ｓ（ｆＴ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.040 Ｌ（ｆＴ）／ｆＴ＝0.756 ，Ｌ（ｆＴ）／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.993 Ｈ（Ｇ１）／ｆＴ＝0.0137 ，（β３Ｔ）² ／［Ｆ（Ｔ）×０．０３］＝69.0 ［（１／Ｒｂ−１／Ｒａ）／（Ｎ１−Ｎ２）］Ｙ＝0.229(max)、-0.020(min) Ｋ≒0.013

【００７１】実施例２ｆ＝39.31941〜80.13127〜154.53982 ，Ｆ／4.96〜Ｆ／8.10〜Ｆ／12.48 ｒ₁ ＝-36.4493 ｄ₁ ＝1.2000 ｎ₁ ＝1.84666 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝-55.5727 ｄ₂ ＝0.2000 ｒ₃ ＝25.3519 ｄ₃ ＝2.4287 ｎ₂ ＝1.49700 ν₂ ＝81.54 ｒ₄ ＝-133.6935 ｄ₄ ＝Ｄ₁ （可変）ｒ₅ ＝∞（絞り）ｄ₅ ＝1.5500 ｒ₆ ＝-17.4506 ｄ₆ ＝1.0000 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.60 ｒ₇ ＝8.8387 ｄ₇ ＝3.2826 ｎ₄ ＝1.69895 ν₄ ＝30.13 ｒ₈ ＝-82.2223 ｄ₈ ＝0.2000 ｒ₉ ＝28.1090 ｄ₉ ＝3.3851 ｎ₅ ＝1.58913 ν₅ ＝61.28 ｒ₁₀＝-19.8676（非球面）ｄ₁₀＝0.7812 ｒ₁₁＝-26.8571 ｄ₁₁＝1.0000 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.42 ｒ₁₂＝26.8571 ｄ₁₂＝3.5757 ｎ₇ ＝1.69680 ν₇ ＝55.53 ｒ₁₃＝-14.8017 ｄ₁₃＝Ｄ₂ （可変）ｒ₁₄＝-38.0320（非球面）ｄ₁₄＝0.2500 ｎ₈ ＝1.52540 ν₈ ＝51.76 ｒ₁₅＝-47.6271 ｄ₁₅＝1.3000 ｎ₉ ＝1.77250 ν₉ ＝49.60 ｒ₁₆＝47.6271 ｄ₁₆＝0.1000 ｒ₁₇＝33.3180 ｄ₁₇＝3.5723 ｎ₁₀＝1.80518 ν₁₀＝25.42 ｒ₁₈＝-162.7512 ｄ₁₈＝4.5439 ｒ₁₉＝-14.2928 ｄ₁₉＝1.5000 ｎ₁₁＝1.69680 ν₁₁＝55.53 ｒ₂₀＝-392.1561 ｄ₂₀＝Ｄ₃ （可変）ｒ₂₁＝∞（像面）非球面係数（第１０面）ｋ＝0.0893 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝7.6179×10^-5 Ａ₆ ＝4.3848×10^-8 ，Ａ₈ ＝1.2411×10^-8 Ａ₁₀＝-4.9402 ×10^-10 （第１４面）ｋ＝-6.4971 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝3.3365×10^-5 Ａ₆ ＝7.5545×10^-9 ，Ａ₈ ＝1.2787×10^-10 Ａ₁₀＝1.0155×10^-11 ｆ 39.31941 80.13127 154.53982 Ｄ₁ 3.70124 12.21280 19.08130 Ｄ₂ 12.41552 5.84453 1.67610 Ｄ₃ 8.28700 31.19222 68.64026 ｆＷ＝39.3194 ，ｆＴ＝154.54 ，ｆ１＝63 ，ｆ２＝29.7966 ｆ３＝-17.94 ，β２Ｗ＝0.39499 ，β２Ｔ＝0.49614 ，β３Ｗ＝1.5801 β３Ｔ＝4.9442 ，Ｌ（ｆＷ）＝54.2733 ，Ｌ（ｆＴ）＝119.267 νｄ（１Ｒ）＝81.54 ，Ｓ（ｆＷ）＝45.9863 Ｓ（ｆＴ）＝50.6269 ，Ｈ（Ｇ１）＝2.23928 ｆＴ／ｆＷ＝3.93 ｆ１／ｆＷ＝1.60 ，ｆ１／ｆＴ＝0.41 ，ｆ２／ｆＴ＝0.19 ｆ３／ｆＴ＝-0.11 （β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２Ｔ）² ＝18.4 ［Ｓ（ｆＴ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.040 Ｌ（ｆＴ）／ｆＴ＝0.772 ，Ｌ（ｆＴ）／（ｆＴ−ｆＷ）＝1.035 Ｈ（Ｇ１）／ｆＴ＝0.015 ，（β３Ｔ）² ／［Ｆ（Ｔ）×０．０３］＝65.3 ［（１／Ｒｂ−１／Ｒａ）／（Ｎ１−Ｎ２）］Ｙ＝0.234(max)、-0.020(min) Ｋ≒0.013

【００７２】実施例３ｆ＝39.31940〜80.13121〜164.38211 ，Ｆ／4.96〜Ｆ／8.10〜Ｆ／13.07 ｒ₁ ＝-36.1894 ｄ₁ ＝1.2000 ｎ₁ ＝1.84666 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝-54.2948 ｄ₂ ＝0.2000 ｒ₃ ＝25.5904 ｄ₃ ＝2.4505 ｎ₂ ＝1.49700 ν₂ ＝81.54 ｒ₄ ＝-130.0396 ｄ₄ ＝Ｄ₁ （可変）ｒ₅ ＝∞（絞り）ｄ₅ ＝2.0000 ｒ₆ ＝-16.8396 ｄ₆ ＝1.0000 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.60 ｒ₇ ＝8.7377 ｄ₇ ＝3.3498 ｎ₄ ＝1.69895 ν₄ ＝30.13 ｒ₈ ＝-74.7437 ｄ₈ ＝0.2000 ｒ₉ ＝29.0957 ｄ₉ ＝3.1237 ｎ₅ ＝1.58913 ν₅ ＝61.28 ｒ₁₀＝-19.2788（非球面）ｄ₁₀＝0.7122 ｒ₁₁＝-26.7824 ｄ₁₁＝1.0000 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.42 ｒ₁₂＝26.7824 ｄ₁₂＝3.6300 ｎ₇ ＝1.69680 ν₇ ＝55.53 ｒ₁₃＝-14.7035 ｄ₁₃＝Ｄ₂ （可変）ｒ₁₄＝-38.5269（非球面）ｄ₁₄＝0.2500 ｎ₈ ＝1.53416 ν₈ ＝40.99 ｒ₁₅＝-47.6601 ｄ₁₅＝1.3000 ｎ₉ ＝1.77250 ν₉ ＝49.60 ｒ₁₆＝47.6601 ｄ₁₆＝0.1000 ｒ₁₇＝33.7700 ｄ₁₇＝3.5590 ｎ₁₀＝1.80518 ν₁₀＝25.42 ｒ₁₈＝-183.6194 ｄ₁₈＝4.5556 ｒ₁₉＝-14.6445 ｄ₁₉＝1.5000 ｎ₁₁＝1.69680 ν₁₁＝55.53 ｒ₂₀＝-471.5265 ｄ₂₀＝Ｄ₃ （可変）ｒ₂₁＝∞（像面）非球面係数（第１０面）ｋ＝-0.0859 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝7.1654×10^-5 Ａ₆ ＝2.9034×10^-7，Ａ₈ ＝-2.2409 ×10^-9 Ａ₁₀＝-1.9366 ×10^-10 （第１４面）ｋ＝-5.0472 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝3.2262×10^-5 Ａ₆ ＝9.5888×10^-8 ，Ａ₈ ＝-1.3521 ×10^-9 Ａ₁₀＝1.5070×10^-11 ｆ 39.31940 80.13121 164.38211 Ｄ₁ 3.67961 12.53299 19.66716 Ｄ₂ 12.41653 5.81695 1.33350 Ｄ₃ 8.28699 30.86803 73.06844 ｆＷ＝39.3194 ，ｆＴ＝164.382 ，ｆ１＝62.535 ，ｆ２＝29.493 ｆ３＝-17.933 ，β２Ｗ＝0.39701 ，β２Ｔ＝0.50588 ，β３Ｗ＝1.58373 β３Ｔ＝5.19614 ，Ｌ（ｆＷ）＝54.5139 ，Ｌ（ｆＴ）＝124.2 νｄ（１Ｒ）＝81.54 ，Ｓ（ｆＷ）＝46.2269 Ｓ（ｆＴ）＝51.1315 ,Ｈ（Ｇ１）＝2.24678 ｆＴ／ｆＷ＝4.18 ｆ１／ｆＷ＝1.59 ，ｆ１／ｆＴ＝0.38 ，ｆ２／ｆＴ＝0.18 ｆ３／ｆＴ＝-0.11 （β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２Ｔ）² ＝20.1 ［Ｓ（ｆＴ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.039 Ｌ（ｆＴ）／ｆＴ＝0.756 ，Ｌ（ｆＴ）／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.993 Ｈ（Ｇ１）／ｆＴ＝0.0137 ，（β３Ｔ）² ／［Ｆ（Ｔ）×０．０３］＝68.9 ［（１／Ｒｂ−１／Ｒａ）／（Ｎ１−Ｎ２）］Ｙ＝0.226(max)、-0.019(min) Ｋ≒0.004

【００７３】実施例４ｆ＝39.31940〜80.13121〜193.30266 ，Ｆ／4.96〜Ｆ／8.10〜Ｆ／14.76 ｒ₁ ＝-36.3477 ｄ₁ ＝1.2000 ｎ₁ ＝1.84666 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝-54.7150 ｄ₂ ＝0.2000 ｒ₃ ＝25.5347 ｄ₃ ＝2.4505 ｎ₂ ＝1.49700 ν₂ ＝81.54 ｒ₄ ＝-127.2069 ｄ₄ ＝Ｄ₁ （可変）ｒ₅ ＝∞（絞り）ｄ₅ ＝2.0000 ｒ₆ ＝-16.7002 ｄ₆ ＝1.0000 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.60 ｒ₇ ＝8.7781 ｄ₇ ＝3.3498 ｎ₄ ＝1.69895 ν₄ ＝30.13 ｒ₈ ＝-72.9099 ｄ₈ ＝0.2000 ｒ₉ ＝29.3486 ｄ₉ ＝3.1237 ｎ₅ ＝1.58913 ν₅ ＝61.28 ｒ₁₀＝-19.2291（非球面）ｄ₁₀＝0.7122 ｒ₁₁＝-27.2785 ｄ₁₁＝1.0000 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.42 ｒ₁₂＝26.3908 ｄ₁₂＝3.6300 ｎ₇ ＝1.69680 ν₇ ＝55.53 ｒ₁₃＝-14.7850 ｄ₁₃＝Ｄ₂ （可変）ｒ₁₄＝-39.6276（非球面）ｄ₁₄＝0.2500 ｎ₈ ＝1.53416 ν₈ ＝40.99 ｒ₁₅＝-49.3489 ｄ₁₅＝1.3000 ｎ₉ ＝1.77250 ν₉ ＝49.60 ｒ₁₆＝44.1627 ｄ₁₆＝0.1000 ｒ₁₇＝33.3027 ｄ₁₇＝3.5590 ｎ₁₀＝1.80518 ν₁₀＝25.42 ｒ₁₈＝-189.4038 ｄ₁₈＝4.5556 ｒ₁₉＝-14.5720 ｄ₁₉＝1.5000 ｎ₁₁＝1.69680 ν₁₁＝55.53 ｒ₂₀＝-317.8457 ｄ₂₀＝Ｄ₃ （可変）ｒ₂₁＝∞（像面）非球面係数（第１０面）ｋ＝-0.0859 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝7.1654×10^-5 Ａ₆ ＝2.9034×10^-7 ，Ａ₈ ＝-2.2409 ×10^-9 Ａ₁₀＝-1.9366 ×10^-10 （第１４面）ｋ＝-5.2953 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝3.2462×10^-5 Ａ₆ ＝1.2152×10^-7 ，Ａ₈ ＝-1.8474 ×10^-9 Ａ₁₀＝1.7629×10^-11 ｆ 39.31940 80.13121 193.30266 Ｄ₁ 3.67904 12.48341 20.98000 Ｄ₂ 12.35828 5.78330 0.50000 Ｄ₃ 8.28699 30.87775 86.83828 ｆＷ＝39.3194 ，ｆＴ＝193.303 ，ｆ１＝62.1246 ，ｆ２＝29.4063 ｆ３＝-17.892 ，β２Ｗ＝0.39843 ，β２Ｔ＝0.52043 ，β３Ｗ＝1.58851 β３Ｔ＝5.9788 ，Ｌ（ｆＷ）＝54.4551 ，Ｌ（ｆＴ）＝138.449 νｄ（１Ｒ）＝81.54 ，Ｓ（ｆＷ）＝46.1681 Ｓ（ｆＴ）＝51.6108 ，Ｈ（Ｇ１）＝2.24238 ｆＴ／ｆＷ＝4.92 ｆ１／ｆＷ＝1.58 ，ｆ１／ｆＴ＝0.32 ，ｆ２／ｆＴ＝0.15 ｆ３／ｆＴ＝-0.09 （β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２Ｔ）² ＝26.1 ［Ｓ（ｆＴ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.035 Ｌ（ｆＴ）／ｆＴ＝0.716 ，Ｌ（ｆＴ）／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.899 Ｈ（Ｇ１）／ｆＴ＝0.012 ，（β３Ｔ）² ／［Ｆ（Ｔ）×０．０３］＝80.7 ［（１／Ｒｂ−１／Ｒａ）／（Ｎ１−Ｎ２）］Ｙ＝0.213(max)、-0.019(min) Ｋ≒0.004

【００７４】実施例５ｆ＝39.29851〜80.05797〜174.70221 ，Ｆ／4.97〜Ｆ／7.80〜Ｆ／13.69 ｒ₁ ＝-36.1261 ｄ₁ ＝1.2000 ｎ₁ ＝1.84666 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝-54.4475 ｄ₂ ＝0.2000 ｒ₃ ＝25.5172 ｄ₃ ＝2.4500 ｎ₂ ＝1.49700 ν₂ ＝81.54 ｒ₄ ＝-133.2284 ｄ₄ ＝Ｄ₁ （可変）ｒ₅ ＝∞（絞り）ｄ₅ ＝2.0000 ｒ₆ ＝-16.9532 ｄ₆ ＝1.0000 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.60 ｒ₇ ＝8.7541 ｄ₇ ＝3.3500 ｎ₄ ＝1.69895 ν₄ ＝30.13 ｒ₈ ＝-73.0913 ｄ₈ ＝0.2000 ｒ₉ ＝28.8312 ｄ₉ ＝3.1200 ｎ₅ ＝1.58913 ν₅ ＝61.28 ｒ₁₀＝-19.3441（非球面）ｄ₁₀＝0.7100 ｒ₁₁＝-26.5172 ｄ₁₁＝1.0000 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.42 ｒ₁₂＝26.5172 ｄ₁₂＝3.6300 ｎ₇ ＝1.69680 ν₇ ＝55.53 ｒ₁₃＝-14.7051 ｄ₁₃＝Ｄ₂ （可変）ｒ₁₄＝-38.0113（非球面）ｄ₁₄＝0.2500 ｎ₈ ＝1.50573 ν₈ ＝56.19 ｒ₁₅＝-47.4953 ｄ₁₅＝1.3000 ｎ₉ ＝1.77250 ν₉ ＝49.60 ｒ₁₆＝47.4953 ｄ₁₆＝0.1000 ｒ₁₇＝33.3930 ｄ₁₇＝3.5600 ｎ₁₀＝1.80518 ν₁₀＝25.42 ｒ₁₈＝-194.3824 ｄ₁₈＝4.5600 ｒ₁₉＝-14.6522 ｄ₁₉＝1.5000 ｎ₁₁＝1.69680 ν₁₁＝55.53 ｒ₂₀＝-493.1845 ｄ₂₀＝Ｄ₃ （可変）ｒ₂₁＝∞（像面）非球面係数（第１０面）ｋ＝-0.0859 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝7.1654×10^-5 Ａ₆ ＝2.9034×10^-7 ，Ａ₈ ＝-2.2409 ×10^-9 Ａ₁₀＝-1.9366 ×10^-10 （第１４面）ｋ＝-3.2629 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝3.8379×10^-5 Ａ₆ ＝7.9877×10^-8 ，Ａ₈ ＝-1.1213 ×10^-9 Ａ₁₀＝1.3947×10^-11 ｆ 39.29851 80.05797 174.70221 Ｄ₁ 3.69830 12.57030 20.38600 Ｄ₂ 12.35587 5.79424 1.00580 Ｄ₃ 8.27239 30.81038 77.78114 ｆＷ＝39.2985 ，ｆＴ＝174.702 ，ｆ１＝63.0009 ，ｆ２＝29.4247 ｆ３＝-17.886 ，β２Ｗ＝0.39371 ，β２Ｔ＝0.5069 ，β３Ｗ＝1.58434 β３Ｔ＝5.47057 ，Ｌ（ｆＷ）＝54.4566 ，Ｌ（ｆＴ）＝129.303 νｄ（１Ｒ）＝81.54 ，Ｓ（ｆＷ）＝46.1842 Ｓ（ｆＴ）＝51.5218 ,Ｈ（Ｇ１）＝2.25057 ｆＴ／ｆＷ＝4.45 ｆ１／ｆＷ＝1.60 ，ｆ１／ｆＴ＝0.36 ，ｆ２／ｆＴ＝0.17 ｆ３／ｆＴ＝-0.10 （β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２Ｔ）² ＝22.23 ［Ｓ（ｆＴ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.039 Ｌ（ｆＴ）／ｆＴ＝0.740 ，Ｌ（ｆＴ）／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.955 Ｈ（Ｇ１）／ｆＴ＝0.0129 ，（β３Ｔ）² ／［Ｆ（Ｔ）×０．０３］＝72.8 ［（１／Ｒｂ−１／Ｒａ）／（Ｎ１−Ｎ２）］Ｙ＝0.230(max)、-0.020(min) Ｋ≒0.004

【００７５】実施例６ｆ＝39.00131〜77.99475〜154.97196 ，Ｆ／5.07〜Ｆ／7.93〜Ｆ／12.40 ｒ₁ ＝-55.2820 ｄ₁ ＝1.2000 ｎ₁ ＝1.84666 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝-120.9191 ｄ₂ ＝0.2000 ｒ₃ ＝22.8989 ｄ₃ ＝2.6969 ｎ₂ ＝1.49700 ν₂ ＝81.54 ｒ₄ ＝-293.2573 ｄ₄ ＝Ｄ₁ （可変）ｒ₅ ＝-18.4950 ｄ₅ ＝1.2226 ｎ₃ ＝1.80440 ν₃ ＝39.59 ｒ₆ ＝12.9349 ｄ₆ ＝3.6678 ｎ₄ ＝1.75520 ν₄ ＝27.51 ｒ₇ ＝-50.3791 ｄ₇ ＝0.5546 ｒ₈ ＝∞（絞り）ｄ₈ ＝2.8591 ｒ₉ ＝16.9870 ｄ₉ ＝2.6078 ｎ₅ ＝1.80809 ν₅ ＝22.76 ｒ₁₀＝10.5546 ｄ₁₀＝3.9730 ｎ₆ ＝1.51633 ν₆ ＝64.14 ｒ₁₁＝-16.4665（非球面）ｄ₁₁＝Ｄ₂ （可変）ｒ₁₂＝-30.5029（非球面）ｄ₁₂＝0.2500 ｎ₇ ＝1.52288 ν₇ ＝52.50 ｒ₁₃＝-39.6951 ｄ₁₃＝1.0000 ｎ₈ ＝1.77250 ν₈ ＝49.60 ｒ₁₄＝235.6280 ｄ₁₄＝0.2000 ｒ₁₅＝47.5727 ｄ₁₅＝3.0797 ｎ₉ ＝1.80809 ν₉ ＝22.76 ｒ₁₆＝-115.6313 ｄ₁₆＝3.9290 ｒ₁₇＝-15.0820 ｄ₁₇＝1.5000 ｎ₁₀＝1.77250 ν₁₀＝49.60 ｒ₁₈＝-8611.4904 ｄ₁₈＝Ｄ₃ （可変）ｒ₁₉＝∞（像面）非球面係数（第１１面）ｋ＝-1.0134 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝3.5513×10^-5 Ａ₆ ＝-3.5589 ×10^-7 ，Ａ₈ ＝1.3077×10^-8 Ａ₁₀＝-2.3711 ×10^-10 （第１２面）ｋ＝-1.1562 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝5.3599×10^-5 Ａ₆ ＝1.8661×10^-7 ，Ａ₈ ＝-1.5844 ×10^-9 Ａ₁₀＝1.0255×10^-11 ｆ 39.00131 77.99475 154.97196 Ｄ₁ 2.42919 12.47865 17.14445 Ｄ₂ 13.07736 6.48724 2.50000 Ｄ₃ 8.50048 29.49424 71.39986 ｆＷ＝39.0013 ，ｆＴ＝154.972 ，ｆ１＝65 ，ｆ２＝30.3329 ｆ３＝-17.967 ，β２Ｗ＝0.38308 ，β２Ｔ＝0.47052 ，β３Ｗ＝1.56632 β３Ｔ＝5.06716 ，Ｌ（ｆＷ）＝52.9476 ，Ｌ（ｆＴ）＝119.985 νｄ（１Ｒ）＝81.54 ，Ｓ（ｆＷ）＝44.4471 Ｓ（ｆＴ）＝48.5851 ，Ｈ（Ｇ１）＝1.78077 ｆＴ／ｆＷ＝3.97 ｆ１／ｆＷ＝1.67 ，ｆ１／ｆＴ＝0.42 ，ｆ２／ｆＴ＝0.20 ｆ３／ｆＴ＝-0.12 （β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２Ｔ）² ＝20.0 ［Ｓ（ｆＴ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.036 Ｌ（ｆＴ）／ｆＴ＝0.774 ，Ｌ（ｆＴ）／（ｆＴ−ｆＷ）＝1.035 Ｈ（Ｇ１）／ｆＴ＝0.0115 ，（β３Ｔ）² ／［Ｆ（Ｔ）×０．０３］＝69.0 ［（１／Ｒｂ−１／Ｒａ）／（Ｎ１−Ｎ２）］Ｙ＝0.204(max)、-0.032(min) Ｋ≒0.013

【００７６】実施例７ｆ＝39.00006〜78.00015〜155.00050 ，Ｆ／5.07〜Ｆ／7.93〜Ｆ／12.40 ｒ₁ ＝-41.7856 ｄ₁ ＝1.2000 ｎ₁ ＝1.84666 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝-71.0649 ｄ₂ ＝0.2000 ｒ₃ ＝27.0469 ｄ₃ ＝3.0355 ｎ₂ ＝1.49700 ν₂ ＝81.54 ｒ₄ ＝-100.2000 ｄ₄ ＝Ｄ₁ （可変）ｒ₅ ＝-19.5893 ｄ₅ ＝1.2226 ｎ₃ ＝1.83400 ν₃ ＝37.16 ｒ₆ ＝10.2509 ｄ₆ ＝3.8546 ｎ₄ ＝1.74077 ν₄ ＝27.79 ｒ₇ ＝-34.7172 ｄ₇ ＝0.5546 ｒ₈ ＝∞（絞り）ｄ₈ ＝3.7692 ｒ₉ ＝17.7730 ｄ₉ ＝2.3607 ｎ₅ ＝1.80809 ν₅ ＝22.76 ｒ₁₀＝11.2606 ｄ₁₀＝4.4446 ｎ₆ ＝1.48749 ν₆ ＝70.23 ｒ₁₁＝-15.4109（非球面）ｄ₁₁＝Ｄ₂ （可変）ｒ₁₂＝-46.7644（非球面）ｄ₁₂＝0.2500 ｎ₇ ＝1.52288 ν₇ ＝52.50 ｒ₁₃＝-84.1095 ｄ₁₃＝1.0000 ｎ₈ ＝1.80400 ν₈ ＝46.57 ｒ₁₄＝74.4998 ｄ₁₄＝0.2000 ｒ₁₅＝43.7443 ｄ₁₅＝2.7938 ｎ₉ ＝1.80809 ν₉ ＝22.76 ｒ₁₆＝-280.1664 ｄ₁₆＝4.7710 ｒ₁₇＝-12.8051 ｄ₁₇＝1.5000 ｎ₁₀＝1.72916 ν₁₀＝54.68 ｒ₁₈＝-152.0771 ｄ₁₈＝Ｄ₃ （可変）ｒ₁₉＝∞（像面）非球面係数（第１１面）ｋ＝-0.6080 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝2.6727×10^-5 Ａ₆ ＝-2.0459 ×10^-7 ，Ａ₈ ＝4.8924×10^-9 Ａ₁₀＝-1.7009 ×10^-10 （第１２面）ｋ＝-3.9144 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝5.6210×10^-5 Ａ₆ ＝1.9143×10^-7 ，Ａ₈ ＝-1.5570 ×10^-9 Ａ₁₀＝1.8313×10^-11 ｆ 39.00006 78.00015 155.00050 Ｄ₁ 2.39713 13.38809 17.71289 Ｄ₂ 12.68411 6.32098 2.50000 Ｄ₃ 8.50003 28.17824 68.63072 ｆＷ＝39.0001 ，ｆＴ＝155.001 ，ｆ１＝65 ，ｆ２＝29.2361 ｆ３＝-17.286 ，β２Ｗ＝0.37747 ，β２Ｔ＝0.47051 ，β３Ｗ＝1.58954 β３Ｔ＝5.06819 ，Ｌ（ｆＷ）＝54.7379 ，Ｌ（ｆＴ）＝120 νｄ（１Ｒ）＝81.54 ，Ｓ（ｆＷ）＝46.2379 Ｓ（ｆＴ）＝51.3695 ,Ｈ（Ｇ１）＝2.42839 ｆＴ／ｆＷ＝3.97 ｆ１／ｆＷ＝1.67 ，ｆ１／ｆＴ＝0.42 ，ｆ２／ｆＴ＝0.19 ｆ３／ｆＴ＝-0.11 （β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２Ｔ）² ＝20.0 ［Ｓ（ｆＴ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.044 Ｌ（ｆＴ）／ｆＴ＝0.774 ，Ｌ（ｆＴ）／（ｆＴ−ｆＷ）＝1.034 Ｈ（Ｇ１）／ｆＴ＝0.0157 ，（β３Ｔ）² ／［Ｆ（Ｔ）×０．０３］＝69.0 ［（１／Ｒｂ−１／Ｒａ）／（Ｎ１−Ｎ２）］Ｙ＝0.245(max)、-0.043(min) Ｋ≒0.013

【００７７】実施例８ｆ＝39.34207〜78.02837〜154.35649 ，Ｆ／4.93〜Ｆ／7.49〜Ｆ／12.38 ｒ₁ ＝-44.5650 ｄ₁ ＝1.5000 ｎ₁ ＝1.84666 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝-66.0577 ｄ₂ ＝0.1500 ｒ₃ ＝24.1165 ｄ₃ ＝3.8000 ｎ₂ ＝1.49700 ν₂ ＝81.54 ｒ₄ ＝-237.8975 ｄ₄ ＝Ｄ₁ （可変）ｒ₅ ＝-20.7950 ｄ₅ ＝1.4500 ｎ₃ ＝1.83400 ν₃ ＝37.16 ｒ₆ ＝11.1186 ｄ₆ ＝3.5500 ｎ₄ ＝1.72825 ν₄ ＝28.46 ｒ₇ ＝160.8286 ｄ₇ ＝0.1200 ｒ₈ ＝19.6614 ｄ₈ ＝3.6336 ｎ₅ ＝1.80809 ν₅ ＝22.76 ｒ₉ ＝15.0183 ｄ₉ ＝3.0000 ｎ₆ ＝1.51742 ν₆ ＝52.43 ｒ₁₀＝-64.0395 ｄ₁₀＝0.1500 ｒ₁₁＝32.3241 ｄ₁₁＝2.4500 ｎ₇ ＝1.51633 ν₇ ＝64.14 ｒ₁₂＝-19.3761（非球面）ｄ₁₂＝Ｄ₂ （可変）ｒ₁₃＝∞（絞り）ｄ₁₃＝Ｄ₃ （可変）ｒ₁₄＝-18.9165（非球面）ｄ₁₄＝0.1500 ｎ₈ ＝1.52288 ν₈ ＝52.50 ｒ₁₅＝-26.9708 ｄ₁₅＝2.3000 ｎ₉ ＝1.80809 ν₉ ＝22.76 ｒ₁₆＝-17.9565 ｄ₁₆＝3.2228 ｒ₁₇＝-9.7000 ｄ₁₇＝1.6000 ｎ₁₀＝1.72916 ν₁₀＝54.68 ｒ₁₈＝-59.2171 ｄ₁₈＝Ｄ₄ （可変）ｒ₁₉＝∞（像面）非球面係数（第１２面）ｋ＝-0.7229 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝4.2016×10^-5 Ａ₆ ＝-6.4534 ×10^-10 ，Ａ₈ ＝5.4085×10^-11 Ａ₁₀＝5.8453×10^-11 （第１４面）ｋ＝-10.9706，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝-8.7105 ×10^-5 Ａ₆ ＝2.7106×10^-6 ，Ａ₈ ＝-1.6444 ×10^-8 Ａ₁₀＝1.2744×10^-10 ｆ 39.34207 78.02837 154.35649 Ｄ₁ 3.42320 12.58945 16.38676 Ｄ₂ 0.50000 0.50000 0.50000 Ｄ₃ 14.49499 7.46666 3.29506 Ｄ₄ 8.38971 29.23621 71.59514 ｆＷ＝39.3421 ，ｆＴ＝154.356 ，ｆ１＝58.8059 ，ｆ２＝31.8882 ｆ３＝-18.38 ，β２Ｗ＝0.43406 ，β２Ｔ＝0.52706 ，β３Ｗ＝1.54131 β３Ｔ＝4.98016 ，Ｌ（ｆＷ）＝53.8842 ，Ｌ（ｆＴ）＝118.853 νｄ（１Ｒ）＝81.54 ，Ｓ（ｆＷ）＝45.4945 Ｓ（ｆＴ）＝47.2582 ，Ｈ（Ｇ１）＝2.19696 ｆＴ／ｆＷ＝3.92 ｆ１／ｆＷ＝1.49 ，ｆ１／ｆＴ＝0.38 ，ｆ２／ｆＴ＝0.21 ｆ３／ｆＴ＝-0.12 （β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２Ｔ）² ＝17.91 ［Ｓ（ｆＴ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.015 Ｌ（ｆＴ）／ｆＴ＝0.770 ，Ｌ（ｆＴ）／（ｆＴ−ｆＷ）＝1.033 Ｈ（Ｇ１）／ｆＴ＝0.0142 ，（β３Ｔ）² ／［Ｆ（Ｔ）×０．０３］＝66.8 ［（１／Ｒｂ−１／Ｒａ）／（Ｎ１−Ｎ２）］Ｙ＝0.319(max)、-0.067(min) Ｋ≒0.013

【００７８】実施例９ｆ＝39.33845〜85.89193〜192.41503 ，Ｆ／4.79〜Ｆ／8.07〜Ｆ／13.90 ｒ₁ ＝-40.0753 ｄ₁ ＝1.5000 ｎ₁ ＝1.84666 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝-59.5371 ｄ₂ ＝0.1500 ｒ₃ ＝30.1811 ｄ₃ ＝3.7000 ｎ₂ ＝1.49700 ν₂ ＝81.54 ｒ₄ ＝-117.0178 ｄ₄ ＝Ｄ₁ （可変）ｒ₅ ＝-22.3137 ｄ₅ ＝1.4500 ｎ₃ ＝1.83400 ν₃ ＝37.16 ｒ₆ ＝13.4338 ｄ₆ ＝3.2500 ｎ₄ ＝1.72825 ν₄ ＝28.46 ｒ₇ ＝-108.7335 ｄ₇ ＝0.1500 ｒ₈ ＝33.7625 ｄ₈ ＝6.9858 ｎ₅ ＝1.80809 ν₅ ＝22.76 ｒ₉ ＝21.1104 ｄ₉ ＝2.9000 ｎ₆ ＝1.51742 ν₆ ＝52.43 ｒ₁₀＝-54.8767 ｄ₁₀＝0.1500 ｒ₁₁＝39.6423 ｄ₁₁＝2.4500 ｎ₇ ＝1.51633 ν₇ ＝64.14 ｒ₁₂＝-21.4789（非球面）ｄ₁₂＝Ｄ₂ （可変）ｒ₁₃＝∞（絞り）ｄ₁₃＝Ｄ₃ （可変）ｒ₁₄＝-33.4820（非球面）ｄ₁₄＝0.1500 ｎ₈ ＝1.52288 ν₈ ＝52.50 ｒ₁₅＝-56.6945 ｄ₁₅＝1.4500 ｎ₉ ＝1.80100 ν₉ ＝34.97 ｒ₁₆＝80.5137 ｄ₁₆＝0.2900 ｒ₁₇＝40.9960 ｄ₁₇＝3.1032 ｎ₁₀＝1.80518 ν₁₀＝25.42 ｒ₁₈＝-65.7107 ｄ₁₈＝4.8609 ｒ₁₉＝-12.0731 ｄ₁₉＝1.6800 ｎ₁₁＝1.77250 ν₁₁＝49.60 ｒ₂₀＝-84.4506 ｄ₂₀＝Ｄ₄ （可変）ｒ₂₁＝∞（像面）非球面係数（第１２面）ｋ＝-0.8485 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝7.4293×10^-6 Ａ₆ ＝1.2276×10^-7 ，Ａ₈ ＝-1.9410 ×10^-11 Ａ₁₀＝-2.0467 ×10^-11 （第１４面）ｋ＝-18.6612，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝3.1184×10^-6 Ａ₆ ＝5.1849×10^-7 ，Ａ₈ ＝3.1155×10^-9 Ａ₁₀＝-7.6338 ×10^-12 ｆ 39.33845 85.89193 192.41503 Ｄ₁ 3.60000 12.44329 20.17378 Ｄ₂ 0.50000 0.50000 0.50000 Ｄ₃ 15.43402 7.47062 2.41555 Ｄ₄ 6.02914 31.28139 83.65253 ｆＷ＝39.3384 ，ｆＴ＝192.415 ，ｆ１＝69.8198 ，ｆ２＝34.0092 ｆ３＝-18.581 ，β２Ｗ＝0.39714 ，β２Ｔ＝0.49245 ，β３Ｗ＝1.4187 β３Ｔ＝5.59621 ，Ｌ（ｆＷ）＝59.7831 ，Ｌ（ｆＴ）＝140.962 νｄ（１Ｒ）＝81.54 ，Ｓ（ｆＷ）＝53.7539 Ｓ（ｆＴ）＝57.3093 ，Ｈ（Ｇ１）＝2.90859 ｆＴ／ｆＷ＝4.89 ｆ１／ｆＷ＝1.77 ，ｆ１／ｆＴ＝0.36 ，ｆ２／ｆＴ＝0.18 ｆ３／ｆＴ＝-0.10 （β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２Ｔ）² ＝23.7 ［Ｓ（ｆＴ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.023 Ｌ（ｆＴ）／ｆＴ＝0.733 ，Ｌ（ｆＴ）／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.921 Ｈ（Ｇ１）／ｆＴ＝0.0151 ，（β３Ｔ）² ／［Ｆ（Ｔ）×０．０３］＝75.1 ［（１／Ｒｂ−１／Ｒａ）／（Ｎ１−Ｎ２）］Ｙ＝0.278 (max) 、-0.060(min) Ｋ≒0.013

【００７９】実施例１０ｆ＝39.29010〜80.99964〜164.90506 ，Ｆ／4.95〜Ｆ／7.56〜Ｆ／12.88 ｒ₁ ＝-46.4813 ｄ₁ ＝1.5000 ｎ₁ ＝1.84666 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝-72.0162 ｄ₂ ＝0.1500 ｒ₃ ＝23.9772 ｄ₃ ＝3.8000 ｎ₂ ＝1.49700 ν₂ ＝81.54 ｒ₄ ＝-290.6726 ｄ₄ ＝Ｄ₁ （可変）ｒ₅ ＝-21.2421 ｄ₅ ＝1.4500 ｎ₃ ＝1.83400 ν₃ ＝37.16 ｒ₆ ＝11.5296 ｄ₆ ＝3.5500 ｎ₄ ＝1.72825 ν₄ ＝28.46 ｒ₇ ＝96.4682 ｄ₇ ＝0.1200 ｒ₈ ＝19.4334 ｄ₈ ＝3.8916 ｎ₅ ＝1.80809 ν₅ ＝22.76 ｒ₉ ＝15.9101 ｄ₉ ＝3.0000 ｎ₆ ＝1.51742 ν₆ ＝52.43 ｒ₁₀＝-63.2316 ｄ₁₀＝0.1500 ｒ₁₁＝28.6858 ｄ₁₁＝2.4500 ｎ₇ ＝1.51633 ν₇ ＝64.14 ｒ₁₂＝-20.4382（非球面）ｄ₁₂＝Ｄ₂ （可変）ｒ₁₃＝∞（絞り）ｄ₁₃＝Ｄ₃ （可変）ｒ₁₄＝-19.3623（非球面）ｄ₁₄＝0.1500 ｎ₈ ＝1.52288 ν₈ ＝52.50 ｒ₁₅＝-28.3069 ｄ₁₅＝2.3000 ｎ₉ ＝1.80809 ν₉ ＝22.76 ｒ₁₆＝-18.3891 ｄ₁₆＝3.2463 ｒ₁₇＝-9.7000 ｄ₁₇＝1.6000 ｎ₁₀＝1.72916 ν₁₀＝54.68 ｒ₁₈＝-59.3087 ｄ₁₈＝Ｄ₄ （可変）ｒ₁₉＝∞（像面）非球面係数（第１２面）ｋ＝-0.7080 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝4.9153×10^-5 Ａ₆ ＝-1.4374 ×10^-8 ，Ａ₈ ＝8.6252×10^-11 Ａ₁₀＝9.4428×10^-11 （第１４面）ｋ＝-10.9468，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝-7.3774 ×10^-5 Ａ₆ ＝2.4231×10^-6 ，Ａ₈ ＝-1.4086 ×10^-8 Ａ₁₀＝1.2143×10^-10 ｆ 39.29010 80.99964 164.90506 Ｄ₁ 3.42140 12.38821 16.45077 Ｄ₂ 0.50000 0.50000 0.50000 Ｄ₃ 14.55169 7.39524 3.27562 Ｄ₄ 8.39751 31.47837 78.28210 ｆＷ＝39.2901 ，ｆＴ＝164.905 ，ｆ１＝60.8189 ，ｆ２＝31.4554 ｆ３＝-18.392 ，β２Ｗ＝0.41955 ，β２Ｔ＝0.5078 ，β３Ｗ＝1.53977 β３Ｔ＝5.33948 ，Ｌ（ｆＷ）＝54.2285 ，Ｌ（ｆＴ）＝125.866 νｄ（１Ｒ）＝81.54 ，Ｓ（ｆＷ）＝45.831 Ｓ（ｆＴ）＝47.5843 ，Ｈ（Ｇ１）＝2.14819 ｆＴ／ｆＷ＝4.20 ｆ１／ｆＷ＝1.55 ，ｆ１／ｆＴ＝0.37 ，ｆ２／ｆＴ＝0.19 ｆ３／ｆＴ＝-0.11 （β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２Ｔ）² ＝21.2 ［Ｓ（ｆＴ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.014 Ｌ（ｆＴ）／ｆＴ＝0.763 ，Ｌ（ｆＴ）／（ｆＴ−ｆＷ）＝1.002 Ｈ（Ｇ１）／ｆＴ＝0.0130 ，（β３Ｔ）² ／［Ｆ（Ｔ）×０．０３］＝73.86 ［（１／Ｒｂ−１／Ｒａ）／（Ｎ１−Ｎ２）］Ｙ＝0.305 (max) 、-0.071(min) Ｋ≒0.013

【００８０】実施例１１ｆ＝39.31940〜80.13121〜137.03257 ，Ｆ／4.96〜Ｆ／8.10〜Ｆ／11.60 ｒ₁ ＝-36.1260 ｄ₁ ＝1.2000 ｎ₁ ＝1.84666 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝-54.4470 ｄ₂ ＝0.2000 ｒ₃ ＝25.5170 ｄ₃ ＝2.4505 ｎ₂ ＝1.49700 ν₂ ＝81.54 ｒ₄ ＝-133.2280 ｄ₄ ＝Ｄ₁ （可変）ｒ₅ ＝∞（絞り）ｄ₅ ＝2.0000 ｒ₆ ＝-16.9530 ｄ₆ ＝1.0000 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.60 ｒ₇ ＝8.7540 ｄ₇ ＝3.3498 ｎ₄ ＝1.69895 ν₄ ＝30.13 ｒ₈ ＝-73.0910 ｄ₈ ＝0.2000 ｒ₉ ＝28.8310 ｄ₉ ＝3.1237 ｎ₅ ＝1.58913 ν₅ ＝61.28 ｒ₁₀＝-19.3440（非球面）ｄ₁₀＝0.7122 ｒ₁₁＝-26.5170 ｄ₁₁＝1.0000 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.42 ｒ₁₂＝26.5170 ｄ₁₂＝3.6300 ｎ₇ ＝1.69680 ν₇ ＝55.53 ｒ₁₃＝-14.7050 ｄ₁₃＝Ｄ₂ （可変）ｒ₁₄＝-38.4185（非球面）ｄ₁₄＝0.2500 ｎ₈ ＝1.53416 ν₈ ＝40.99 ｒ₁₅＝-47.4950 ｄ₁₅＝1.3000 ｎ₉ ＝1.77250 ν₉ ＝49.60 ｒ₁₆＝47.4950 ｄ₁₆＝0.1000 ｒ₁₇＝33.3930 ｄ₁₇＝3.5590 ｎ₁₀＝1.80518 ν₁₀＝25.42 ｒ₁₈＝-194.3820 ｄ₁₈＝4.5556 ｒ₁₉＝-14.6520 ｄ₁₉＝1.5000 ｎ₁₁＝1.69680 ν₁₁＝55.53 ｒ₂₀＝-493.1840 ｄ₂₀＝Ｄ₃ （可変）ｒ₂₁＝∞（像面）非球面係数（第１０面）ｋ＝-0.0859 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝7.1654×10^-5 Ａ₆ ＝2.9034×10^-7，Ａ₈ ＝-2.2409 ×10^-9 Ａ₁₀＝-1.9366 ×10^-10 （第１４面）ｋ＝-4.9241 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝3.2424×10^-5 Ａ₆ ＝8.8177×10^-8 ，Ａ₈ ＝-1.2634 ×10^-9 Ａ₁₀＝1.4913×10^-11 ｆ 39.31940 80.13121 137.03257 Ｄ₁ 3.69700 12.56900 18.74777 Ｄ₂ 12.35743 5.79601 2.20674 Ｄ₃ 8.28699 30.85587 58.84557 ｆＷ＝39.319 ，ｆＴ＝137.03 ，ｆ１＝63 ，ｆ２＝29.424 ｆ３＝-17.89 ，β２Ｗ＝0.3937 ，β２Ｔ＝0.493 ，β３Ｗ＝1.5852 β３Ｔ＝4.4119 ，Ｌ（ｆＷ）＝54.472 ，Ｌ（ｆＴ）＝109.93 νｄ（１Ｒ）＝81.54 ，Ｓ（ｆＷ）＝46.185 Ｓ（ｆＴ）＝51.085，Ｈ（Ｇ１）＝2.2506 ｆＴ／ｆＷ＝3.49 ｆ１／ｆＷ＝1.60 ，ｆ１／ｆＴ＝0.46 ，ｆ２／ｆＴ＝0.21 ｆ３／ｆＴ＝-0.13 （β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２Ｔ）² ＝14.7 ［Ｓ（ｆＴ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.050 Ｌ（ｆＴ）／ｆＴ＝0.802 ，Ｌ（ｆＴ）／（ｆＴ−ｆＷ）＝1.125 Ｈ（Ｇ１）／ｆＴ＝0.0164 ，（β３Ｔ）² ／［Ｆ（Ｔ）×０．０３］＝55.9 ［（１／Ｒｂ−１／Ｒａ）／（Ｎ１−Ｎ２）］Ｙ＝0.226 (max) 、-0.020(min) Ｋ≒0.004

【００８１】実施例１２ｆ＝39.34121〜77.94504〜154.51615 ，Ｆ／4.84〜Ｆ／7.51〜Ｆ／12.61 ｒ₁ ＝-36.4108 ｄ₁ ＝1.5000 ｎ₁ ＝1.84666 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝-56.5926 ｄ₂ ＝0.1500 ｒ₃ ＝29.0859 ｄ₃ ＝3.8000 ｎ₂ ＝1.48749 ν₂ ＝70.23 ｒ₄ ＝-77.9135 ｄ₄ ＝Ｄ₁ （可変）ｒ₅ ＝-20.0548 ｄ₅ ＝1.5000 ｎ₃ ＝1.83400 ν₃ ＝37.16 ｒ₆ ＝14.2756 ｄ₆ ＝2.8500 ｎ₄ ＝1.72825 ν₄ ＝28.46 ｒ₇ ＝-158.9545 ｄ₇ ＝0.1500 ｒ₈ ＝22.6216 ｄ₈ ＝5.6315 ｎ₅ ＝1.80809 ν₅ ＝22.76 ｒ₉ ＝15.9458 ｄ₉ ＝2.9000 ｎ₆ ＝1.51742 ν₆ ＝52.43 ｒ₁₀＝-29.4439 ｄ₁₀＝0.1500 ｒ₁₁＝55.4112 ｄ₁₁＝2.2000 ｎ₇ ＝1.51633 ν₇ ＝64.14 ｒ₁₂＝-26.3943（非球面）ｄ₁₂＝Ｄ₂ （可変）ｒ₁₃＝∞（絞り）ｄ₁₃＝Ｄ₃ （可変）ｒ₁₄＝-47.0444（非球面）ｄ₁₄＝1.6000 ｎ₈ ＝1.80100 ν₈ ＝34.97 ｒ₁₅＝63.2540 ｄ₁₅＝0.2900 ｒ₁₆＝46.5210 ｄ₁₆＝2.8000 ｎ₉ ＝1.80809 ν₉ ＝22.76 ｒ₁₇＝-103.2100 ｄ₁₇＝4.7038 ｒ₁₈＝-11.1087 ｄ₁₈＝1.6800 ｎ₁₀＝1.69680 ν₁₀＝55.53 ｒ₁₉＝-55.0157 ｄ₁₉＝Ｄ₄ （可変）ｒ₂₀＝∞（像面）非球面係数（第１２面）ｋ＝-0.7930 ，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝2.2146×10^-5 Ａ₆ ＝1.7367×10^-7 ，Ａ₈ ＝-3.1388 ×10^-9 Ａ₁₀＝−4.0872×10^-11 （第１４面）ｋ＝-18.4524，Ａ₂ ＝0 ，Ａ₄ ＝2.4464×10^-5 Ａ₆ ＝1.3026×10^-7 ，Ａ₈ ＝4.4800×10^-9 Ａ₁₀＝-2.6832 ×10^-11 ｆ 39.34121 77.94504 154.51615 Ｄ₁ 2.50000 12.16724 17.11258 Ｄ₂ 0.50000 0.50000 0.50000 Ｄ₃ 13.65201 6.85601 2.68979 Ｄ₄ 6.77765 27.02242 67.09830 ｆＷ＝39.341 ，ｆＴ＝154.52 ，ｆ１＝65.255 ，ｆ２＝33.364 ｆ３＝-17.8 ，β２Ｗ＝0.3989 ，β２Ｔ＝0.4833 ，β３Ｗ＝1.5115 β３Ｔ＝4.8995 ，Ｌ（ｆＷ）＝55.335 ，Ｌ（ｆＴ）＝119.31 νｄ（１Ｒ）＝70.23 ，Ｓ（ｆＷ）＝48.557 Ｓ（ｆＴ）＝52.208，Ｈ（Ｇ１）＝3.2491 ｆＴ／ｆＷ＝3.93 ｆ１／ｆＷ＝1.66 ，ｆ１／ｆＴ＝0.42 ，ｆ２／ｆＴ＝0.22 ｆ３／ｆＴ＝-0.12 （β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２Ｔ）² ＝18.4 ［Ｓ（ｆＴ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴ−ｆＷ）＝0.032 Ｌ（ｆＴ）／ｆＴ＝0.7721 ，Ｌ（ｆＴ）／（ｆＴ−ｆＷ）＝1.036 Ｈ（Ｇ１）／ｆＴ＝0.021 ，（β３Ｔ）² ／Ｆ（Ｔ）×０．０３＝63.4 ただしｒ₁ ，ｒ₂ ，・・・はレンズ各面の曲率半径、ｄ
₁ ，ｄ₂ ，・・・は各レンズの肉厚およびレンズ間隔、ｎ
₁ ，ｎ₂ ，・・・は各レンズの屈折率、ν₁ ，ν ₂ ，・・・
は各レンズのアッベ数である。尚データ中のｒ₁ ,ｒ₂ ,
・・・、ｄ₁ ,ｄ₂,・・・等の長さの単位はｍｍである。

【００８２】実施例１は、図１に示す通りの構成で、正
の第１レンズ群Ｇ１と正の第２レンズ群Ｇ２と負の第３
レンズ群Ｇ３とからなる。

【００８３】この光学系の第１レンズ群Ｇ１は物体側に
凹面を向けた負のメニスカス単レンズ（ｒ₁ 〜ｒ₂ ）と
物体側の面が像側より強い曲率の正の単レンズ（ｒ₃ 〜
ｒ ₄ ）からなる。

【００８４】第２レンズ群Ｇ２は負レンズと正レンズの
接合レンズ（ｒ₆ 〜ｒ₈ ）と正レンズ（ｒ₉ 〜ｒ₁₀）と
負レンズと正レンズの接合レンズ（ｒ₁₁〜ｒ₁₃）とにて
構成されている。

【００８５】また第３レンズ群Ｇ３は、両凹負レンズ
（ｒ₁₅〜ｒ₁₆）と物体側が像側より強い曲率の凸面の正
レンズ（ｒ₁₇〜ｒ₁₈）と物体側に像側より曲率の強い凹
面を向けた負レンズ（ｒ₁₉〜ｒ₂₀）とよりなる。

【００８６】この実施例１は第３レンズ群Ｇ３の最も物
体側の両凹レンズがその物体側の面に非球面ｒ₁₄を有す
る樹脂膜を設けた複合レンズである。

【００８７】また明るさ絞りＳは第１レンズ群Ｇ１と第
２レンズ群Ｇ２との間に配置されている。

【００８８】この実施例１は条件（１）、（２）、（２
Ａ）、（３）、（３Ａ）、（４）〜（８）を満足する。

【００８９】実施例２乃至実施例５は夫々図２乃至図５
に示すように物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ
群Ｇ１と正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と負の屈折力の
第３レンズ群Ｇ３とよりなる。

【００９０】これら実施例２乃至５のズーム光学系は、
第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ
３がいずれも実施例１と同様の構成である。

【００９１】また明るさ絞りＳも同様に第１レンズ群Ｇ
１と第２レンズ群Ｇ２の間に配置されている。

【００９２】また、実施例１と同様に第３レンズ群Ｇ３
の最も物体側のレンズが非球面複合レンズである。

【００９３】この実施例２乃至５は、条件（１）、
（２）、（２Ａ）、（３）、（３Ａ）、（４）〜（８）
を満足する。尚実施例３、４、５は条件（９）も満足す
る。

【００９４】実施例６は、図６に示す構成のズーム光学
系で物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と
正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と負の屈折力の第３レン
ズ群Ｇ３とよりなる。

【００９５】この実施例６は、第２レンズ群Ｇ２が負レ
ンズと正レンズとを接合した接合レンズ二つからなる点
と、明るさ絞りＳが第２レンズ群Ｇ２中に配置されてい
るつまり物体側の接合レンズ（ｒ₅ 〜ｒ₇ ）と像側の接
合レンズ（ｒ₉ 〜ｒ₁₁）との間に配置されている点とで
実施例１〜５の光学系と相違する。

【００９６】またこの実施例６の光学系は、条件
（１）、（２）、（２Ａ）、（３）、（３Ａ）、（４）
〜（８）を満足する。

【００９７】本発明の実施例７のズーム光学系は、図８
に示す通りの構成であり、物体側より順に、正の屈折力
の第１レンズ群Ｇ１と正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と
負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とよりなり、実施例６と
類似する構成、つまり第１、第２、第３レンズ群Ｇ１、
Ｇ２、Ｇ３は夫々い実施例６と類似し、また第３レンズ
群Ｇ３の物体側のレンズが非球面複合レンズで、明るさ
絞りＳは第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。

【００９８】この実施例７は、条件（１）、（２）、
（２Ａ）、（３）、（３Ａ）、（４）〜（８）を満足す
る。

【００９９】本発明の実施例８は、図８に示す通りで、
正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と正の屈折力の第２レン
ズ群Ｇ２と負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とよりなる。

【０１００】また第１レンズ群Ｇ１は他の実施例１〜７
と同じ構成であるが、第２レンズ群Ｇ２は負レンズと正
レンズの接合レンズ二つ（ｒ₅ 〜ｒ₇ とｒ₈ 〜ｒ₁₀）と
正レンズ（ｒ₁₁〜ｒ₁₂）とからなり、第３レンズ群Ｇ３
は物体側が凹面の正のメニスカスレンズ（ｒ₁₅〜ｒ₁₆）
と像側より物体側が曲率が強い凹レンズ（ｒ₁₇〜ｒ ₁₈）
である。

【０１０１】また、第３レンズ群Ｇ３の物体側の正のメ
ニスカスレンズが、その凹面ｒ₁₅に樹脂膜を設けた非球
面複合レンズで、面ｒ₁₄が非球面である。

【０１０２】更に明るさ絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と
第３レンズ群Ｇ３の間に配置されている。

【０１０３】この実施例８のズーム光学系は、条件
（１）、（２）、（２Ａ）、（３）、（３Ａ）、（４）
〜（８）を満足する。

【０１０４】実施例９は、図９に示すように物体側から
順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と正の屈折力の第
２レンズ群Ｇ２と負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とより
なる。

【０１０５】また第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２
は、実施例８と類似する構成であるが、第３レンズ群Ｇ
３は実施例１等と類似の構成である。

【０１０６】この実施例９は、第３レンズ群Ｇ３の最も
物体側の両凹レンズ（ｒ₁₅〜ｒ₁₆）がその物体側の面ｒ
₁₅に非球面ｒ₁₄を有する樹脂膜を設けた非球面複合レン
ズであり、また明るさ絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第
３レンズ群Ｇ３の間に配置されている。

【０１０７】この実施例９の光学系は、条件（１）、
（２）、（２Ａ）、（３）、（３Ａ）、（４）〜（８）
を満足する。

【０１０８】実施例１０は、図１０に示す通り、物体側
より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と正の屈折力
の第２レンズ群Ｇ２と負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３よ
りなる。

【０１０９】この実施例１０の第１、第２、第３レンズ
群Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３等は、実施例８と同様の構成であ
り、第３レンズ群Ｇ３の物体側のレンズ（ｒ₁₅〜ｒ₁₆）
がその物体側の凹面ｒ₁₅に非球面ｒ₁₄を有する樹脂膜を
形成した非球面複合レンズである。

【０１１０】この実施例１０の光学系は、条件（１）、
（２）、（２Ａ）、（３）、（３Ａ）、（４）〜（８）
を満足する。

【０１１１】実施例１１のズーム光学系は、図１１に示
すように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群
Ｇ１と、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と負の屈折力の
第３レンズ群Ｇ３とよりなる。

【０１１２】この実施例１１は、第１レンズ群Ｇ１と第
３レンズ群Ｇ３とは、実施例１等と同様のレンズ構成で
あるが、第２レンズ群Ｇ２は負レンズと正レンズの接合
レンズ二つ（ｒ₅ 〜ｒ₇ ）および（ｒ₈ 〜ｒ₁₀）とその
像側に配置された正レンズ（ｒ₁₁〜ｒ₁₂）とよりなる。
この実施例１１は、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の両
凹レンズ（ｒ₁₅〜ｒ₁₆）がその物体側の凹面ｒ₁₅に非球
面ｒ₁₄を有する樹脂膜を形成した非球面複合レンズであ
る。

【０１１３】更に、この実施例１１は、第２レンズ群Ｇ
２と第３レンズ群Ｇ３の間に明るさ絞りＳが配置されて
いる。

【０１１４】実施例１１のズーム光学系は、条件（１）
〜条件（１０）を満足する。

【０１１５】実施例１２は、図１２に示す構成の光学系
で、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と
正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と負の屈折力の第３レン
ズ群Ｇ３とよりなる。

【０１１６】この実施例１２は、第１、第２、第３レン
ズ群Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３のレンズ構成等は、実施例９と類
似するが、複合レンズを用いていない点で相違する。

【０１１７】実施例１２のズーム光学系は、条件
（１）、（２）、（２Ａ）、（３）、（３Ａ）、（４）
〜（７）を満足する。上記実施例の断面図（図１〜図１
２）において、上段は広角端、中段は中間焦点距離、下
段は望遠端である。

【０１１８】本発明の各実施例のズーム光学系は、無限
遠物体から近距離の物体へのフォーカシングを第２レン
ズ群Ｇ２のみを物体側へくり出すかあるいは第３レンズ
群のみを像側へ繰り込むことによって行なうことができ
る。また第２レンズ群Ｇ２を物体側へ繰り出すと共に第
３レンズ群Ｇ３を像側へ繰り込むことによって無限遠物
体から近距離物体へのフォーカシングが可能である。

【０１１９】例えば実施例１０において、第１レンズ群
と第２レンズ群とを物体側へ繰り上げ第３レンズ群を像
側へ繰り込んで物体距離８０cmにフォーカシングを行な
う時の広角端、中間焦点距離、望遠端における第１レン
ズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔および第２レンズ群
Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔は下記の通りである。

【０１２０】ワイド端（ｆ＝39.2901 ）第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔２．９４第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔１６．２９バックフォーカスｆ_B ６．６６中間焦点距離（ｆ＝80.9996 ）第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔１１．７３第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔８．８９バックフォーカスｆ_B ２９．２９望遠端（ｆ＝164.9051）第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔１５．５４第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔４．９４バックフォーカスｆ_B ７２．６２

【０１２１】本発明のズーム光学系の実施例にて用いら
れる非球面の形状は、光軸方向をｘ軸、光軸と直角な方
向をｙ軸としたとき、下記の式にて表わされる。

【０１２２】上記式において、ｒは基準球面の曲率半
径、ｋ，Ａ₂，Ａ₄，Ａ₆，・・・は非球面係数である。

【０１２３】図１３、１４、１５は、夫々本発明の実施
例１の広角端、中間焦点距離および望遠端における無限
遠物体にフォーカスした時の収差曲線図である。

【０１２４】これら図に示すように、この実施例１のズ
ーム光学系は、諸収差が良好に補正されており、またズ
ーミングによる収差変動も少ない。

【０１２５】また他の実施例２〜１２の各ズーム光学系
も実施例１と同様に各収差が良好に補正されており、ズ
ーミング時の収差変動も少ない。

【０１２６】図１６、図１７は本発明のズームレンズを
コンパクトカメラの撮影レンズとして３５ミリカメラに
組込んだ状態を示す図で、図１６はその斜視図、図１７
は断面図である。

【０１２７】これら図において、１は第１レンズ群Ｇ
１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３よりなる本発
明のズーム光学系で実施例１のワイド端の状態を示して
ある。２はフィルム、３はファインダー用対物レンズ、
４は像正立プリズム、５は接眼レンズ、６は絞り、７、
８は夫々撮影用光路およびファインダー用光路である。
又１０はカメラボディーである。

【０１２８】このカメラにおいて、撮影用光路とファイ
ンダー用光路とはほぼ平行に並ぶように構成され、被写
体像はファインダー用対物レンズ３、像正立プリズム
４、絞り６、接眼レンズ５にて構成されるファインダー
により観察されると共に本発明のズーム光学系１により
フィルム２上に結像され撮影される。フィルムに変えて
ＣＣＤ等の電子撮像素子を用いてもよい。

【０１２９】本発明は、特許請求の範囲に記載するもの
のほか次の各項に記載する光学系も発明の目的を達成し
得る。

【０１３０】（１）特許請求の範囲の請求項１に記載す
る光学系で、正の屈折力の第１レンズ群が、物体側より
順に、物体側に凹面を向けた負のメニスカス単レンズ
と、像側よりも物体側の面が強い曲率の面である正の単
レンズとにて構成され、第３レンズ群が、物体側より順
に両凹負レンズと、像側よりも強い曲率の凸面を物体側
に向けた正レンズと、像側よりも強い曲率の凹面を物体
側に向けた負レンズを有することを特徴とするズーム光
学系。

【０１３１】（２）特許請求の範囲の請求項２に記載す
る光学系で、下記条件（４Ａ）を満足することを特徴と
するズーム光学系。（４Ａ）０＜Ｈ（Ｇ１）／ｆＴ＜０．０２８

【０１３２】（３）特許請求の範囲の請求項１又は２あ
るいは前記の（１）又は（２）の項に記載する光学系
で、下記条件（５）を満足することを特徴とするズーム
光学系。（５）１５＜（β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２
Ｔ）² ＜２７

【０１３３】（４）特許請求の範囲の請求項１又は２あ
るいは前記の（１）、（２）又は（３）の項に記載する
光学系で、下記条件（６）を満足することを特徴とする
ズーム光学系。（６）０．３＜ｆ１／ｆＴ＜０．５

【０１３４】（５）特許請求の範囲の請求項１又は２あ
るいは前記の（１）、（２）、（３）又は（４）に記載
する光学系で、第２レンズ群が全体として負の屈折力を
有していて負レンズと正レンズを接合した接合レンズ
と、全体として正の屈折力を有していて負レンズと正レ
ンズとを接合した接合レンズとを少なくとも有している
ことを特徴とするズーム光学系。

【０１３５】（６）特許請求の範囲の請求項１又は２あ
るいは前記の（１）、（２）、（３）、（４）又は
（５）に記載する光学系で、第３レンズ群中に球面レン
ズの凹面に樹脂を薄く塗布することによって非球面を形
成するレンズを少なくとも１枚有し、下記条件（７）を
満足することを特徴とするズーム光学系。（７） −０．２＜［（１／Ｒｂ−１／Ｒａ）／（Ｎ１
−Ｎ２）］Ｙ＜０．９

【０１３６】（７）特許請求の範囲の請求項１又は２あ
るいは前記の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）
又は（６）に記載する光学系で、第１レンズ群の最も像
側の正レンズが下記条件（８）を満足することを特徴と
するズーム光学系。（８） ν_d （１Ｒ）＞８１

【０１３７】

【発明の効果】本発明によれば、望遠端における光学系
の全長が短く、結像性能が良好で、ズーミングによる性
能の劣化の少ない、変倍比３．８を超える高い変倍比の
ズーム光学系を実現し得る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１の構成を示す図

【図２】本発明の実施例２の構成を示す図

【図３】本発明の実施例３の構成を示す図

【図４】本発明の実施例４の構成を示す図

【図５】本発明の実施例５の構成を示す図

【図６】本発明の実施例６の構成を示す図

【図７】本発明の実施例７の構成を示す図

【図８】本発明の実施例８の構成を示す図

【図９】本発明の実施例９の構成を示す図

【図１０】本発明の実施例１０の構成を示す図

【図１１】本発明の実施例１１の構成を示す図

【図１２】本発明の実施例１２の構成を示す図

【図１３】本発明の実施例１の広角端における収差曲線
図

【図１４】本発明の実施例１の中間焦点距離における収
差曲線図

【図１５】本発明の実施例１の望遠端における収差曲線
図

【図１６】本発明のズーム光学系を用いたコンパクトカ
メラの外観を示す図

【図１７】本発明のズーム光学系を用いたコンパクトカ
メラの断面図

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成１２年４月２５日（２０００．４．２
５）

【手続補正１】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図１６

【補正方法】変更

【補正内容】

【図１６】

フロントページの続き (72)発明者河村一輝東京都渋谷区幡ヶ谷２丁目43番２号オリンパス光学工業株式会社内Ｆターム(参考） 2H087 KA02 LA01 MA09 MA19 PA06 PA07 PA20 PB10 PB11 QA03 QA05 QA07 QA12 QA21 QA26 QA37 QA38 QA41 QA45 RA05 RA13 RA32 RA36 SA13 SA16 SA20 SA62 SA63 SA64 SB03 SB15 SB16 SB24 SB25

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ
群と正の屈折力の第２レンズ群と負の屈折力の第３レン
ズ群とよりなり、広角端から望遠端への変倍に際し、第
１レンズ群と第２レンズ群との間隔が増大し第２レンズ
群と第３レンズ群との間隔が減少するように各レンズ群
を物体側へ繰り出す光学系で、下記条件（１）、
（２）、（３）、（４）を満足するズーム光学系。（１）ｆＴ／ｆＷ＞３．８（２）０＜［Ｓ（ｆＴａ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴａ
−ｆＷ）＜０．２（３）０．８＜Ｌ（ｆＴａ）／（ｆＴａ−ｆＷ）＜
１．０５（４）０＜Ｈ（Ｇ１）／ｆＴａ＜０．０２３ただしｆＷ，ｆＴは夫々広角端および望遠端の焦点距
離、ｆＴａは広角端の焦点距離の３．８倍を超える焦点
距離領域の任意の焦点距離、Ｓ（Ｗ）は広角端における
最も物体側の面から最も像側の面までの距離、Ｓ（ｆＴ
ａ）は焦点距離がｆＴａにおける最も物体側の面から最
も像側の面までの距離、Ｌ（ｆＴａ）は焦点距離ｆＴａ
における最も物体側の面から像面までの距離、Ｈ（Ｇ
１）は最も物体側の面から第１レンズ群の前側主点まで
の距離である。
【請求項２】物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ
群と正の屈折力の第２レンズ群と負の屈折力の第３レン
ズ群とよりなり、広角端から望遠端への変倍に際し、第
１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大し第２レンズ群
と第３レンズ群の間隔が減少するように各レンズ群を物
体側へ繰り出す光学系で、正の屈折力の第１レンズ群が
物体側より順に物体側に凹面を向けた負のメニスカス単
レンズと像側より強い曲率の面を物体側に向けた正の単
レンズの２枚のレンズにて構成され、負の第３レンズ群
が物体側より順に、両凹負レンズと、像側より強い曲率
の凸面を物体側に向けた正レンズと、像側より強い曲率
の凹面を物体側に向けた負レンズとを有し、下記条件
（２Ａ）、（３Ａ）を満足するズーム光学系。（２Ａ）０＜［Ｓ（ｆＴ）−Ｓ（ｆＷ）］／（ｆＴ−
ｆＷ）＜０．２（３Ａ）０．８＜Ｌ（ｆＴ）／（ｆＴ−ｆＷ）＜１．
０５ただし、ｆＷ，ｆＴは夫々広角端および望遠端における
ズーム光学系全系の焦点距離、Ｓ（ｆＷ）は広角端にお
ける最も物体側の面から最も像側の面までの距離、Ｓ
（ｆＴ）は望遠端における最も物体側の面から最も像側
の面までの距離、Ｌ（ｆＴ）は望遠端における光学系の
全長である。
【請求項３】物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ
群と正の屈折力の第２レンズ群と負の屈折力の第３レン
ズ群とよりなり、広角端から望遠端への変倍に際し、第
１レンズ群と第２レンズ群の間隔を増大し第２レンズ群
と第３レンズ群の間隔が減少するように各レンズ群を物
体側へ繰り出す光学系で、負の屈折力の第３レンズ群が
物体側より順に、両凹レンズと像側より強い曲率の凸面
を物体側に向けた正レンズと、像側より強い曲率の凹面
を物体側に向けた負レンズを有し、フォーカシング時に
少なくとも第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が変化す
る光学系で、下記条件（１０）を満足するズーム光学
系。（１０）（β３Ｔ）² ／［Ｆ（Ｔ）×０．０３］＜
６０ただしβ３Ｔは第３レンズ群の望遠端における倍率、Ｆ
（Ｔ）は望遠端におけるＦナンバーである。
【請求項４】物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ
群と正の屈折力の第２レンズ群と負の屈折力の第３レン
ズ群とよりなり、広角端から望遠端への変倍の際に、第
１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大し第２レンズ群
と第３レンズ群との間隔が減少するように各レンズ群を
物体側へ繰り出す光学系で、フォーカシングの際に少な
くとも第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が変化し、下
記条件（１）、（４）、（５）、（６）を満足するズー
ム光学系。（１）ｆＴ／ｆＷ＞３．８（４）０＜Ｈ（Ｇ１）／ｆＴａ＜０．０２３（５）１５＜（β３Ｔ）² −（β３Ｔ）² ×（β２
Ｔ）² ＜２７（６）０．３＜ｆ１／ｆＴａ＜０．５ただし、ｆＷ，ｆＴは夫々広角端および望遠端における
全系の焦点距離、ｆＴａは広角端の焦点距離の３．８倍
を超える焦点距離領域の任意の焦点距離、Ｈ（Ｇ１）は
第１面から第１レンズ群の前側主点までの距離、ｆ１は
第１レンズ群の焦点距離、β２Ｔ，β３Ｔは夫々第２レ
ンズ群および第３レンズ群の望遠端における倍率であ
る。