JPH0667093A - 高倍率ズームレンズ - Google Patents

高倍率ズームレンズ

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JPH0667093A
JPH0667093A JP4221491A JP22149192A JPH0667093A JP H0667093 A JPH0667093 A JP H0667093A JP 4221491 A JP4221491 A JP 4221491A JP 22149192 A JP22149192 A JP 22149192A JP H0667093 A JPH0667093 A JP H0667093A
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JP
Japan
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lens group
lens
positive
positive lens
negative
Prior art date
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Application number
JP4221491A
Other languages
English (en)
Inventor
Hitoshi Hagimori
仁 萩森
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Minolta Co Ltd
Original Assignee
Minolta Co Ltd
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Publication date
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Priority to US08/105,606 priority patent/US5528429A/en
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Pending legal-status Critical Current

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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/143—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only
    • G02B15/1431—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being positive
    • G02B15/143103—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being positive arranged ++-

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  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
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Abstract

(57)【要約】 【目的】高倍率ズームレンズのコンパクト化・低コスト
化を図る。 【構成】物体側より順に、第１正レンズ群Ｇｒ１，第２
正レンズ群ＧＲ２，第３負レンズ群Ｇｒ３とで構成し、
各レンズ群間隔を変化させることで変倍を行う。各レン
ズ群Ｇｒ１，Ｇｒ２，Ｇｒ３は、それぞれ２枚のレンズ
から成り、第１正レンズ群Ｇｒ１中の最も物体側のレン
ズが物体側に強い曲率を有する面を向けた負レンズから
成っている。第１正レンズ群は、所定の弱いパワーを有
する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高倍率ズームレンズに
関するものであり、更に詳しくはレンズシャッターカメ
ラ用の高倍率ズームレンズに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】レンズシャッターカメラに搭載される光
学系に対しては、コンパクト化や高倍率化が要求されて
いる。近年では特に、高倍率化がかかる要求において大
きなウエイトを占めるようになってきている。
【０００３】コンパクト化を図るため、特開平3-127012
号等において、２群４枚構成でズーム比２〜2.5倍程度
のズーム解が提案されている。一方、高倍率化を図るた
め、正正負の３群ズームレンズが、性能補正が有利，移
動量が少ない等の理由により、従来より用いられてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、特開平3-1270
12号等の２群４枚構成で、2.5〜３倍以上のズーム比を
達成しようとすると、性能の確保が困難になり、各群の
移動量も大きくなってコンパクト、かつ、高倍率な光学
系を実現することができなくなってしまう。
【０００５】一方、上記正正負の３群ズームレンズで
は、その構成上、広角時にプラスの歪曲が発生しやす
く、これを押さえることがレンズ設計上の課題の一つと
なっている。また、正正負の３群ズームレンズにおける
第１正レンズ群のレンズ構成では、最も物体側のレンズ
は、物体側に凸面を向けた曲率を有するものが主であ
る。よって、広角時のプラスの歪曲を補正しようとする
と、レンズ枚数が多くなってしまうといった不具合があ
る。
【０００６】本発明はこのような状況に鑑みてなされた
ものであって、2.5倍以上のズーム比を有し、コンパク
トで低コストな高倍率ズームレンズを提供することを目
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明では、コンパクト
で高倍率のズームレンズを実現するために、正正負の３
群構成を採用している。更に、コンパクト化実現のため
には各レンズ群中のレンズ枚数を極力押さえることが効
果的であり、比較的レンズ外径の大きくなる第１正レン
ズ群中のレンズ枚数を減らすことがより効果的であるこ
とから、次のような構成としている。
【０００８】本発明に係る第１の高倍率ズームレンズ
は、物体側より順に、第１正レンズ群と，第２正レンズ
群と，第３負レンズ群とから成り、各レンズ群間隔を変
化させることで変倍を行い、前記第１正レンズ群は２枚
のレンズから成り、前記第２正レンズ群と第３負レンズ
群とはそれぞれ少なくとも２枚のレンズから成り、か
つ、以下の条件式(1)を満足することを特徴としてい
る。 2.5＜ｆ1／ｆW＜12 ……(1) 但し、 ｆ1：第１正レンズ群の焦点距離 ｆW：全系の広角端での焦点距離 である。
【０００９】条件式(1)は、第１正レンズ群のパワーを
規定している。第１正レンズ群のパワーを強くすると相
対的に第２正レンズ群のパワーを弱くしなければならな
い。第１正レンズ群，第２正レンズ群のどちらのパワー
も強くすると、性能補正とレンズバックの確保とが両立
しないからである。つまり、条件式(1)において、ｆ1／
ｆW値が下限値を超えると、広角端でのレンズバックが
短くなり、広角軸外の照度を確保するためには第１正レ
ンズ群の有効径を大きくとらなければならなくなり、径
方向にコンパクトな光学系を提供することができなくな
るのである。
【００１０】逆に、第１正レンズ群のパワーを弱くする
と、各群の移動量が増え、収差特性についても正負２群
構成の収差特性に近くなる。つまり、ｆ1／ｆWが条件式
(1)の上限を超えると、３群構成のメリットがなくな
り、高変倍率化を達成できなくなるのである。
【００１１】更に、上記条件式(1)を満足する光学系に
おいて、広角端から望遠端へのズーミングに際し、第１
正レンズ群と第２正レンズ群との間隔が増大するよう
に、また、第２正レンズ群と第３負レンズ群との間隔が
減少するように各レンズ群を移動させるとともに、次の
条件式(2)を満足させる構成とすれば、コンパクトで高
倍率なズームレンズを実現することができる。 2.0＜ｆ1／ｆ2＜12 ……(2) 但し、 ｆ2：第２正レンズ群の焦点距離 である。
【００１２】前述したように本タイプの光学系におい
て、第１正レンズ群と第２正レンズ群とのパワーのバラ
ンスを適度に保つことは、照度及び性能確保の観点から
重要である。つまり、条件式(2)において、ｆ1／ｆ2が
下限値を超えると、相対的に第１正レンズ群のパワーが
強くなるため、広角でのレンズバックの確保と軸外照度
の確保とが困難になってくる。逆に、ｆ1／ｆ2が上限値
を超えると、相対的に第１正レンズ群のパワーが弱くな
るため、３群構成による移動量減のメリットが小さくな
り、また、収差特性も２群構成の場合に近くなるため、
本発明の目的とするところから外れてくる。
【００１３】更に、上記条件式(2)を満足する光学系に
おいて、物体側より順に、第１正レンズ群は負レンズと
正レンズ、第２正レンズ群は負レンズと正レンズ、第３
負レンズ群は正レンズと負レンズより成り、第２正レン
ズ群又は第３負レンズ群中に少なくとも１枚の非球面を
有する構成とすれば、特に、高倍率、コンパクトで、か
つ、高性能のズームレンズを実現することができる。
【００１４】このように、各群を２枚ずつのレンズで構
成することにより、コンパクト化及び低コスト化を効果
的に達成することができる。また、第３負レンズ群を正
正負で構成した場合には、広角時のレンズバックの確保
という問題が本質的に伴ってくるが、本発明では、正レ
ンズ群の中の構成を負レンズ，正レンズのレトロ配置に
することで、レンズバックの問題を解決している。
【００１５】また、極力少ないレンズ枚数で良好な性能
を確保するために、第２正レンズ群と、第３負レンズ群
中に少なくとも１枚の非球面を採用している。第２正レ
ンズ群中の非球面で球面収差、第３負レンズ群中の非球
面で軸外コマ及び歪曲の補正効果がある。つまり、更
に、良好な性能確保のためには第２正レンズ群と第３負
レンズ群中の両方に非球面を配置するのが、より望まし
いのである。
【００１６】非球面の配置については、第２正レンズ群
の負レンズと，第３負レンズ群中の正レンズとを両面非
球面にすると、より良好な性能を有したズームレンズを
実現することができる。球面収差，コマ収差，歪曲等の
主要収差のコントロールには通常２枚以上のレンズが必
要だが、両面非球面にすれば１枚のレンズでしかも微妙
に行うことができ、コンパクト化に対して大変有利であ
る。
【００１７】また、ズーミングに際して第１正レンズ群
と第３負レンズ群との移動の軌跡を同じにすれば、両者
の移動を同じカムからとることができる。これは鏡胴構
成の簡素化，低コスト化につながる。
【００１８】また、本発明に係る第２の高倍率ズームレ
ンズは、物体側より順に、第１正レンズ群と，第２正レ
ンズ群と，第３負レンズ群とから成り、各レンズ群間隔
を変化させることで変倍を行い、前記第１正レンズ群中
の最も物体側のレンズが物体側に強い曲率を有する面を
向けた負レンズから成ることを特徴としている。かかる
構成により、高倍率で、コンパクト、かつ、低コストの
ズームレンズを実現することができる。
【００１９】前記第１正レンズ群中の最も物体側の負レ
ンズに、物体側に強い凹の曲率を持たせることで、広角
時に発生するプラスの歪曲を補正することができ、その
結果性能良好な高倍率ズームレンズが実現される。
【００２０】更に、本発明に係る第２の高倍率ズームレ
ンズにおいて、前記第１正レンズ群中の最も物体側のレ
ンズを負のメニスカスレンズにすることで、より良好な
性能を有した高倍率ズームレンズを実現することができ
る。
【００２１】前記第１正レンズ群中の最も物体側のレン
ズを両凹レンズにすると、第１正レンズ群中の負のパワ
ーが強くなり、第１正レンズ群中での球面収差の補正が
できなくなる。第１正レンズ群のレンズ枚数を多くすれ
ばこの問題は解決するが、それでは、コンパクト化及び
低コスト化に反することになる。そこで、上記のように
第１正レンズ群中の最も物体側のレンズを負のメニスカ
ス形状にすることで、歪曲と球面収差との同時補正を可
能にしているのである。
【００２２】更に、前記第１正レンズ群中の最も物体側
のレンズを負のメニスカスレンズにする構成において、
前記第１正レンズ群中の最も物体側の面が、物体側に凹
面を向け、かつ、以下の条件式(3)を満足するように構
成すれば、より性能の良い高倍率のズームレンズを実現
することができる。 0.03＜｜ｒ1｜／ｆ1＜0.50 ……(3) 但し、 ｒ1：第１正レンズ群中の最も物体側の面の曲率半径 である。
【００２３】上記条件式(3)において、｜ｒ1｜／ｆ1が
下限値を超えると、第１面に入射する光束のはね上げ度
合いが大きくなり、性能の確保が困難になってくる。逆
に、｜ｒ1｜／ｆ1が上限値を超えると、歪曲の補正効果
がなくなってくる。
【００２４】条件式(3)は、第１正レンズ群内の最も物
体側の面の規定であるが、更に高い性能を確保するため
には、第１レンズ(第１正レンズ群中の最も物体側のレ
ンズ)のフィルム側の面の曲率、つまりメニスカス度合
いが重要となる。
【００２５】例えば、次の条件式(4)を満足する構成
が、更に高い光学性能を確保する上で好ましい。 2＜｜(ｒ1+ｒ2)／(ｒ1-ｒ2)｜＜10 ……(4) 但し、 ｒ2：第１正レンズ群中の最も物体側のレンズのフィル
ム側の面の曲率半径 である。
【００２６】条件式(4)において、値が下限値を超える
と、第１正レンズ群内での収差除去のためにはレンズ枚
数を多くする必要が生じる。逆に、上限値を超えると、
第１面による歪曲の補正効果が小さくなり、良好な性能
を満足させるのが難しくなる。
【００２７】また、次の条件式(5)や条件式(6)を満足す
るように構成するのが好ましい。 2.7×102＜ｆ1・ｆT／ｆW＜2.7×103 ……(5) 0.01＜Ｄ1／ｆ1＜0.06 ……(6) 但し、 ｆT：全系の望遠端での焦点距離 Ｄ1：第１正レンズ群の全長 である。
【００２８】条件式(5)は、第１正レンズ群のパワーを
規定している。第１正レンズ群のパワーを強くすると相
対的に第２正レンズ群のパワーを弱くしなければならな
い。第１正レンズ群，第２正レンズ群のどちらのパワー
も強くすると、性能補正とレンズバックの確保とが両立
しないからである。つまり、条件式(5)において、ｆ1／
ｆW値が下限値を超えると、広角端でのレンズバックが
短くなり、広角軸外の照度を確保するためには第１正レ
ンズ群の有効径を大きくとらなければならなくなり、径
方向にコンパクトな光学系を提供することができなくな
るのである。
【００２９】逆に、第１正レンズ群のパワーを弱くする
と、各群の移動量が増え、収差特性についても正負２群
構成の収差特性に近くなる。つまり、ｆ1／ｆWが条件式
(5)の上限を超えると、３群構成のメリットがなくな
り、高変倍率化を達成できなくなるのである。
【００３０】条件式(6)において、値が上限値を超える
と、第１正レンズ群が大きくなり、コンパクト化が困難
になる。また、第１正レンズ群の焦点距離が短くなり、
収差補正が困難になる。下限値を超えると、第１正レン
ズ群の焦点距離が長くなり、ズーミング時の移動量が大
きくなる。また、第１正レンズ群の構成レンズのコバが
とれなくなる。
【００３１】
【実施例】以下、本発明に係る高倍率ズームレンズの実
施例を示す。但し、各実施例において、ri(i=1,2,
3,...)は物体側から数えてi番目の面の曲率半径、di(i=
1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の軸上面間隔を示
し、Ni(i=1,2,3,...),νi(i=1,2,3,...)は物体側から数
えてi番目のレンズのｄ線に対する屈折率,アッベ数を示
す。また、ｆは全系の焦点距離、ＦNOは開放Ｆナンバー
を示す。
【００３２】尚、各実施例中、曲率半径に＊印を付した
面は非球面で構成された面であることを示し、非球面の
面形状を表わす以下の数１の式で定義するものとする。
【００３３】
【数１】
【００３４】＜実施例１＞ ｆ＝39.3〜55.0〜102.1 ＦNO＝3.62〜4.75〜8.04 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1* -24.637 d1 1.500 N1 1.80741 ν1 31.59 r2 -32.135 d2 0.500 r3* 38.081 d3 2.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 -177.382 d4 1.500〜6.815〜13.574 r5* 22.727 d5 2.500 N3 1.84506 ν3 23.66 r6* 17.030 d6 4.276 r7 -727.876 d7 4.900 N4 1.52307 ν4 58.57 r8 -14.259 d8 2.200 r9 ∞(絞り) d9 14.148〜8.833〜2.074 r10* -25.302 d10 2.758 N5 1.58340 ν5 30.23 r11* -20.895 d11 3.298 r12 -13.697 d12 1.000 N6 1.67790 ν6 55.38 r13 -124.022
【００３５】[非球面係数] r1 :ε=0.10000×10 A4=0.22545×10-5 A6=0.41368×10-7 A8=-0.95522×10-10 A10=-0.24177×10-12 A12=-0.17429×10-14 r3 :ε=0.10000×10 A4=0.35042×10-5 A6=0.26666×10-7 A8=-0.59025×10-9 A10=-0.25201×10-11 A12=0.54898×10-13 r5 :ε=0.10000×10 A4=-0.12417×10-3 A6=-0.97074×10-6 A8=0.12044×10-8 A10=0.66132×10-10 A12=-0.15556×10-11 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.10076×10-3 A6=-0.14758×10-5 A8=0.24553×10-7 A10=-0.21049×10-9 A12=-0.16260×10-11 A14=0.65829×10-15 A16=0.58947×10-16 r10 :ε=0.10000×10 A3=-0.42559×10-3 A4=0.24350×10-3 A5=-0.41374×10-4 A6=0.44517×10-5 A7=0.73797×10-7 A8=-0.45062×10-7 A9=-0.42551×10-9 A10=0.33908×10-9 A11=0.79128×10-11 A12=-0.20278×10-11 A13=0.60303×10-15 A14=0.64064×10-15 A15=0.10109×10-15 A16=0.11619×10-16 r11 :ε=0.10000×10 A3=-0.40645×10-3 A4=0.14149×10-3 A5=-0.12074×10-4 A6=-0.24598×10-6 A7=0.39639×10-7 A8=0.41323×10-7 A9=-0.66676×10-8 A10=0.10617×10-9 A11=0.30611×10-10 A12=-0.13930×10-11 A13=-0.15678×10-14
【００３６】＜実施例２＞ ｆ＝39.3〜55.0〜116.4 ＦNO＝3.62〜4.89〜9.78 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 -17.326 d1 1.500 N1 1.83400 ν1 37.05 r2 -30.899 d2 1.000 r3 1052.587 d3 2.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 -20.348 d4 1.500〜6.178〜12.686 r5* 19.265 d5 2.500 N3 1.84666 ν3 23.82 r6* 16.277 d6 4.705 r7 209.666 d7 4.900 N4 1.51680 ν4 64.20 r8 -16.618 d8 2.200 r9 ∞(絞り) d9 13.260〜8.583〜2.074 r10* -40.629 d10 2.500 N5 1.58340 ν5 30.23 r11* -21.069 d11 3.125 r12 -12.170 d12 1.000 N6 1.80100 ν6 46.54 r13 -112.448
【００３７】[非球面係数] r5 :ε=0.10000×10 A4=-0.97544×10-4 A6=-0.10716×10-5 A8=0.10311×10-8 A10=0.66101×10-10 A12=-0.15569×10-11 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.89731×10-4 A6=-0.17068×10-5 A8=0.23481×10-7 A10=-0.21301×10-9 A12=-0.16296×10-11 A14=0.65829×10-15 A16=0.58947×10-16 r10 :ε=0.10000×10 A3=-0.48875×10-3 A4=0.24712×10-3 A5=-0.41550×10-4 A6=0.45239×10-5 A7=0.79939×10-7 A8=-0.44781×10-7 A9=-0.42511×10-9 A10=0.33770×10-9 A11=0.79128×10-11 A12=-0.20467×10-11 A13=0.60303×10-15 A14=0.64064×10-15 A15=0.10109×10-15 A16=0.11619×10-16 r11 :ε=0.10000×10 A3=-0.46929×10-3 A4=0.13287×10-3 A5=-0.12024×10-4 A6=-0.26548×10-6 A7=0.40398×10-7 A8=0.41554×10-7 A9=-0.67388×10-8 A10=0.11910×10-9A11=0.30611×10-10 A12=-0.15480×10-11 A13=-0.15678×10-14
【００３８】＜実施例３＞ ｆ＝39.1〜55.0〜131.0 ＦNO＝3.62〜4.94〜11.24 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 -23.671 d1 1.500 N1 1.80741 ν1 31.59 r2 -34.019 d2 1.500 r3* 68.124 d3 2.000 N2 1.51823 ν2 58.96 r4 -65.497 d4 1.500〜5.730〜12.128 r5* 19.271 d5 2.500 N3 1.84666 ν3 23.82 r6* 15.460 d6 4.669 r7 93.387 d7 4.900 N4 1.51680 ν4 64.20 r8 -15.313 d8 2.200 r9 ∞(絞り) d9 12.702〜8.472〜2.074 r10* -28.022 d10 2.397 N5 1.58340 ν5 30.23 r11* -18.622 d11 3.186 r12 -11.005 d12 1.000 N6 1.77250 ν6 49.77 r13 -65.989
【００３９】[非球面係数] r3 :ε=0.10000×10 A4=0.71213×10-5 A6=0.99367×10-7 A8=-0.73631×10-9 A10=-0.35881×10-11 A12=0.42528×10-13 r5 :ε=0.10000×10 A4=-0.10518×10-3 A6=-0.10874×10-5 A8=0.87759×10-9 A10=0.65258×10-10 A12=-0.15595×10-11 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.89939×10-4 A6=-0.16247×10-5 A8=0.23947×10-7 A10=-0.21136×10-9 A12=-0.16251×10-11 A14=0.65829×10-15 A16=0.58947×10-16 r10 :ε=0.10000×10 A3=-0.51959×10-3 A4=0.24968×10-3 A5=-0.40581×10-4 A6=0.46041×10-5 A7=0.84834×10-7 A8=-0.44497×10-7 A9=-0.42511×10-9 A10=0.33876×10-9 A11=0.79128×10-11 A12=-0.20503×10-11 A13=0.60303×10-15 A14=0.64064×10-15 A15=0.10109×10-15 A16=0.11619×10-16 r11 :ε=0.10000×10 A3=-0.52687×10-3 A4=0.13356×10-3 A5=-0.12412×10-4 A6=-0.30313×10-6 A7=0.38692×10-7 A8=0.39750×10-7 A9=-0.63909×10-8 A10=0.14162×10-9 A11=0.30611×10-10 A12=-0.19509×10-11 A13=-0.15678×10-14
【００４０】＜実施例４＞ ｆ＝39.3〜55.0〜102.1 ＦNO＝3.62〜4.97〜9.02 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 -28.310 d1 1.500 N1 1.80741 ν1 31.59 r2 -34.946 d2 1.500 r3* 40.812 d3 2.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 92.711 d4 1.500〜7.505〜14.647 r5* 22.815 d5 2.500 N3 1.84506 ν3 23.66 r6* 18.596 d6 3.865 r7 223.647 d7 4.900 N4 1.51728 ν4 69.43 r8 -14.626 d8 2.200 r9 ∞(絞り) d9 15.221〜9.216〜2.074 r10* -25.824 d10 2.733 N5 1.58340 ν5 30.23 r11* -21.854 d11 4.371 r12 -14.698 d12 1.000 N6 1.67000 ν6 57.07 r13 -116.707
【００４１】[非球面係数] r3 :ε=0.10000×10 A4=0.80817×10-5 A6=0.47524×10-7 A8=-0.90286×10-10 A10=-0.35563×10-11 A12=0.40562×10-14 r5 :ε=0.10000×10 A4=-0.12769×10-3 A6=-0.10537×10-5 A8=0.18690×10-8 A10=0.71924×10-10 A12=-0.15257×10-11 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.10173×10-3 A6=-0.14103×10-5 A8=0.24573×10-7 A10=-0.21112×10-9 A12=-0.16323×10-11 A14=0.65829×10-15 A16=0.58947×10-16 r10 :ε=0.10000×10 A3=-0.46759×10-3 A4=0.24869×10-3 A5=-0.41484×10-4 A6=0.44842×10-5 A7=0.75332×10-7 A8=-0.45065×10-7 A9=-0.42511×10-9 A10=0.33778×10-9 A11=0.79128×10-11 A12=-0.20491×10-11 A13=0.60303×10-15 A14=0.64064×10-15A15=0.10109×10-15 A16=0.11619×10-16 r11 :ε=0.10000×10 A3=-0.41109×10-3 A4=0.14450×10-3 A5=-0.11422×10-4 A6=-0.24553×10-6 A7=0.40954×10-7 A8=0.42801×10-7 A9=-0.67605×10-8 A10=0.11349×10-9 A11=0.30611×10-10 A12=-0.14557×10-11 A13=-0.15678×10-14
【００４２】＜実施例５＞ ｆ＝39.1〜55.0〜116.4 ＦNO＝3.62〜4.95〜10.06 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 -19.626 d1 1.500 N1 1.80750 ν1 35.43 r2 -32.104 d2 1.000 r3* 143.565 d3 2.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 -29.168 d4 1.500〜5.212〜10.311 r5 28.367 d5 4.247 N3 1.54072 ν3 47.22 r6 253.548 d6 0.845 r7 -69.892 d7 3.168 N4 1.80500 ν4 40.97 r8 121.833 d8 2.500 r9 ∞(絞り) d9 2.600 r10* -135.135 d10 2.173 N5 1.58400 ν5 31.00 r11 -82.950 d11 3.027 r12 67.090 d12 4.932 N6 1.49310 ν6 83.58 r13 -19.492 d13 10.886〜7.174〜2.074 r14* -35.497 d14 2.335 N7 1.58340 ν7 30.23 r15* -23.461 d15 3.211 r16 -12.629 d16 1.000 N8 1.77250 ν8 49.77 r17 829.579
【００４３】[非球面係数] r3 :ε=0.10000×10 A4=0.18053×10-5 A6=0.37365×10-6 A8=-0.12463×10-7 A10=0.18326×10-9 A12=-0.96454×10-12 r10 :ε=0.10000×10 A4=-0.38629×10-4 A6=-0.65195×10-6 A8=0.98473×10-8 A10=-0.62355×10-11 A12=-0.14515×10-12 r14 :ε=0.10000×10 A3=-0.49848×10-3 A4=0.24903×10-3 A5=-0.41162×10-4 A6=0.54818×10-5 A7=0.81797×10-7 A8=-0.51475×10-7 A9=-0.42511×10-9 A10=0.35170×10-9 A11=0.79128×10-11 A12=-0.18239×10-11 A13=0.60303×10-15 A14=0.64064×10-15 A15=0.10109×10-15 A16=0.11619×10-16 r15 :ε=0.10000×10 A3=-0.49448×10-3 A4=0.13310×10-3 A5=-0.12134×10-4 A6=-0.74522×10-6 A7=0.39796×10-7 A8=0.31759×10-7 A9=-0.66232×10-8 A10=0.19651×10-9 A11=0.30611×10-10 A12=-0.16945×10-11 A13=-0.15678×10-14
【００４４】＜実施例６＞ ｆ＝39.1〜55.0〜116.4 ＦNO＝3.62〜4.95〜10.07 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 -16.094 d1 1.500 N1 1.80750 ν1 35.43 r2 -31.747 d2 1.000 r3* -324.726 d3 2.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 -17.540 d4 1.500〜5.626〜11.274 r5* 18.400 d5 2.500 N3 1.84666 ν3 23.82 r6* 16.017 d6 4.302 r7 210.839 d7 4.900 N4 1.51680 ν4 64.20 r8 -16.613 d8 2.200 r9 ∞(絞り) d9 11.848〜7.722〜2.074 r10* -42.608 d10 2.700 N5 1.62060 ν5 38.26 r11* -17.935 d11 2.302 r12 -16.442 d12 1.500 N6 1.77250 ν6 49.77 r13 -114.675 d13 3.700 r14 -14.598 d14 1.800 N7 1.77250 ν7 49.77 r15 -33.373
【００４５】[非球面係数] r3 :ε=0.10000×10 A4=-0.55979×10-5 A6=0.59183×10-7 A8=-0.12537×10-8 A10=-0.20077×10-11 A12=0.92220×10-13 r5 :ε=0.10000×10 A4=-0.98155×10-4 A6=-0.10422×10-5 A8=0.10279×10-8 A10=0.65717×10-10 A12=-0.15580×10-11 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.88888×10-4 A6=-0.17112×10-5 A8=0.23555×10-7 A10=-0.21244×10-9 A12=-0.16260×10-11 A14=0.65829×10-15 A15=0.10109×10-15 A16=0.58947×10-16 r10 :ε=0.10000×10 A3=0.90026×10-4 A4=0.56438×10-5 A5=0.23499×10-6 A6=0.17749×10-8 A7=-0.11063×10-8 A8=-0.18141×10-9 A10=-0.20996×10-11 A12=-0.16717×10-13 r11 :ε=0.10000×10 A3=0.53323×10-4 A4=0.34115×10-6 A5=-0.20566×10-7 A6=-0.45581×10-8 A7=-0.42636×10-9 A8=-0.23354×10-8 A9=-0.38630×10-10 A10=0.71526×10-11 A12=0.27829×10-13
【００４６】＜実施例７＞ ｆ＝39.1〜55.0〜116.4 ＦNO＝3.62〜5.01〜10.39 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 -17.326 d1 1.500 N1 1.83400 ν1 37.05 r2 -32.356 d2 1.000 r3 -84.420 d3 2.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 -18.390 d4 1.500〜6.497〜13.175 r5* 19.799 d5 2.500 N3 1.84666 ν3 23.82 r6* 17.489 d6 4.670 r7 109.536 d7 4.900 N4 1.51728 ν4 69.43 r8 -17.288 d8 2.200 r9 ∞(絞り) d9 13.749〜8.752〜2.074 r10* -44.226 d10 2.500 N5 1.58340 ν5 30.23 r11* -23.061 d11 3.960 r12 -12.620 d12 1.000 N6 1.80100 ν6 46.54 r13 -101.086
【００４７】[非球面係数] r5 :ε=0.10000×10 A4=-0.96293×10-4 A6=-0.10790×10-5 A8=0.66237×10-9 A10=0.62309×10-10 A12=-0.15821×10-11 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.85071×10-4 A6=-0.17248×10-5 A8=0.23658×10-7 A10=-0.21055×10-9 A12=-0.16128×10-11 A14=0.65829×10-15 A16=0.58947×10-16 r10 :ε=0.10000×10 A3=-0.48004×10-3 A4=0.24423×10-3 A5=-0.41952×10-4 A6=0.44991×10-5 A7=0.78986×10-7 A8=-0.44782×10-7 A9=-0.42511×10-9 A10=0.33847×10-9 A11=0.79128×10-11 A12=-0.20360×10-11 A13=0.60303×10-15 A14=0.64064×10-15 A15=0.10109×10-15 A16=0.11619×10-16 r11 :ε=0.10000×10 A3=-0.44519×10-3 A4=0.13367×10-3 A5=-0.11881×10-4 A6=-0.25451×10-6A7=0.40874×10-7 A8=0.42209×10-7 A9=-0.68161×10-8 A10=0.11361×10-9 A11=0.30611×10-10 A12=-0.14290×10-11 A13=-0.15678×10-14
【００４８】＜実施例８＞ ｆ＝39.3〜55.0〜102.1 ＦNO＝3.62〜4.6〜7.35 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1* -32.000 d1 1.500 N1 1.80741 ν1 31.59 r2 -41.366 d2 0.500 r3* 22.628 d3 2.000 N2 1.51728 ν2 69.43 r4 126.263 d4 1.500〜6.537〜13.177 r5* 19.795 d5 2.500 N3 1.84506 ν3 23.66 r6* 14.388 d6 4.799 r7 -503.890 d7 4.900 N4 1.52307 ν4 58.57 r8 -13.707 d8 2.200 r9 ∞(絞り) d9 13.751〜8.714〜2.074 r10* -20.339 d10 2.758 N5 1.58340 ν5 30.23 r11* -21.454 d11 1.791 r12 -15.248 d12 1.000 N6 1.61800 ν6 63.39 r13 -797.932
【００４９】[非球面係数] r1 :ε=0.10000×10 A4=0.71231×10-7 A6=0.52195×10-7 A8=-0.25359×10-9 A10=-0.39813×10-12 A12=0.17476×10-14 r3 :ε=0.10000×10 A4=0.35042×10-5 A6=0.23103×10-7 A8=-0.67780×10-9 A10=-0.15550×10-11 A12=0.74233×10-13 r5 :ε=0.10000×10 A4=-0.12239×10-3 A6=-0.90107×10-6 A8=0.11554×10-8 A10=0.64400×10-10 A12=-0.15674×10-11 r6 :ε=0.10000×10 A4=-0.10076×10-3 A6=-0.14758×10-5 A8=0.24553×10-7 A10=-0.20994×10-9 A12=-0.16222×10-11 A14=0.65829×10-15 A15=0.58947×10-16 r10 :ε=0.10000×10 A3=-0.42559×10-3 A4=0.24016×10-3 A5=-0.41374×10-4 A6=0.44519×10-5 A7=0.73797×10-7 A8=-0.44807×10-7 A9=-0.42511×10-9 A10=0.34232×10-9 A11=0.79128×10-11 A12=-0.19916×10-11 A13=0.60303×10-15 A14=0.64064×10-15 A15=0.10109×10-15 A16=0.11619×10-16 r11 :ε=0.10000×10 A3=-0.40645×10-3 A4=0.13873×10-3 A5=-0.12074×10-4 A6=-0.24438×10-6 A7=0.39639×10-7 A8=0.40410×10-7 A9=-0.66676×10-8A10=0.11883×10-9 A11=0.30611×10-10 A12=-0.13772×10-11 A13=-0.15678×10-14
【００５０】図１〜図８は、前記実施例１〜８に対応す
るレンズ構成図であり、広角端(Ｗ)でのレンズ配置を示
している。各図中の矢印(ｍ１),(ｍ２)及び(ｍ３)は、
それぞれ第１レンズ群(Ｇｒ１)，第２レンズ群(Ｇｒ２)
及び第３レンズ群(Ｇｒ３)の広角端(Ｗ)から望遠端(Ｔ)
にかけての移動(軌跡)を模式的に示している。尚、矢印
(ｍ１)〜(ｍ３)に付されている数値は、各群(Ｇｒ１)〜
(Ｇｒ３)の移動量を示している。
【００５１】実施例１は、物体側より順に、物体側に凹
の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る第１
正レンズ群(Ｇｒ１)，像側に凹の負メニスカスレンズ，
像側に凸の正メニスカスレンズ及び絞り(Ａ)から成る第
２正レンズ群(Ｇｒ２)，像側に凸の正メニスカスレンズ
及び物体側に凹の負メニスカスレンズから成る第３負レ
ンズ群(Ｇｒ３)，から構成されている。尚、第１正レン
ズ群(Ｇｒ１)中の負メニスカスレンズの物体側の面と正
レンズの物体側の面，第２レンズ群(Ｇｒ２)中の負メニ
スカスレンズの両面，第３レンズ群(Ｇｒ３)中の正メニ
スカスレンズの両面は非球面である。
【００５２】実施例２は、物体側より順に、物体側に凹
の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る第１
正レンズ群(Ｇｒ１)，像側に凹の負メニスカスレンズ，
両凸の正レンズ及び絞り(Ａ)から成る第２正レンズ群
(Ｇｒ２)，像側に凸の正メニスカスレンズ及び物体側に
凹の負メニスカスレンズから成る第３負レンズ群(Ｇｒ
３)，から構成されている。尚、第２レンズ群(Ｇｒ２)
中の負メニスカスレンズの両面，第３レンズ群(Ｇｒ３)
中の正メニスカスレンズの両面は非球面である。
【００５３】実施例３は、物体側より順に、物体側に凹
の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る第１
正レンズ群(Ｇｒ１)，像側に凹の負メニスカスレンズ，
両凸の正レンズ及び絞り(Ａ)から成る第２正レンズ群
(Ｇｒ２)，像側に凸の正メニスカスレンズ及び物体側に
凹の負メニスカスレンズから成る第３負レンズ群(Ｇｒ
３)，から構成されている。尚、第１正レンズ群(Ｇｒ
１)中の正レンズの物体側の面，第２レンズ群(Ｇｒ２)
中の負メニスカスレンズの両面，第３レンズ群(Ｇｒ３)
中の正メニスカスレンズの両面は非球面である。
【００５４】実施例４は、物体側より順に、物体側に凹
の負メニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレ
ンズから成る第１正レンズ群(Ｇｒ１)，像側に凹の負メ
ニスカスレンズ，両凸の正レンズ及び絞り(Ａ)から成る
第２正レンズ群(Ｇｒ２)，像側に凸の正メニスカスレン
ズ及び物体側に凹の負メニスカスレンズから成る第３負
レンズ群(Ｇｒ３)，から構成されている。尚、第１正レ
ンズ群(Ｇｒ１)中の正メニスカスレンズの物体側の面，
第２レンズ群(Ｇｒ２)中の負メニスカスレンズの両面，
第３レンズ群(Ｇｒ３)中の正メニスカスレンズの両面は
非球面である。
【００５５】実施例５は、物体側より順に、物体側に凹
の負メニスカスレンズ及び両凸の正レンズから成る第１
正レンズ群(Ｇｒ１)，物体側に凸の正メニスカスレン
ズ，両凹の負レンズ，絞り(Ａ)，像側に凸の正メニスカ
スレンズ，両凸の正レンズから成る第２正レンズ群(Ｇ
ｒ２)，像側に凸の正メニスカスレンズ及び両凹の負レ
ンズから成る第３負レンズ群(Ｇｒ３)，から構成されて
いる。尚、第１正レンズ群(Ｇｒ１)中の正レンズの物体
側の面，第２レンズ群(Ｇｒ２)中の像側に凸の正メニス
カスレンズの物体側の面，第３レンズ群(Ｇｒ３)中の正
メニスカスレンズの両面は非球面である。
【００５６】実施例６は、物体側より順に、物体側に凹
の負メニスカスレンズ及び像側に凸の正メニスカスレン
ズから成る第１正レンズ群(Ｇｒ１)，像側に凹の負メニ
スカスレンズ，両凸の正レンズ及び絞り(Ａ)から成る第
２正レンズ群(Ｇｒ２)，像側に凸の正メニスカスレンズ
及び２枚の物体側に凹の負メニスカスレンズから成る第
３負レンズ群(Ｇｒ３)，から構成されている。尚、第１
正レンズ群(Ｇｒ１)中の正メニスカスレンズの物体側の
面，第２レンズ群(Ｇｒ２)中の負メニスカスレンズの両
面，第３レンズ群(Ｇｒ３)中の正メニスカスレンズの両
面は非球面である。
【００５７】実施例７は、物体側より順に、物体側に凹
の負メニスカスレンズ及び像側に凸の正メニスカスレン
ズから成る第１正レンズ群(Ｇｒ１)，像側に凹の負メニ
スカスレンズ，両凸の正レンズ及び絞り(Ａ)から成る第
２正レンズ群(Ｇｒ２)，像側に凸の正メニスカスレンズ
及び物体側に凹の負メニスカスレンズから成る第３負レ
ンズ群(Ｇｒ３)，から構成されている。尚、第２レンズ
群(Ｇｒ２)中の負メニスカスレンズの両面，第３レンズ
群(Ｇｒ３)中の正メニスカスレンズの両面は非球面であ
る。
【００５８】実施例８は、物体側より順に、物体側に凹
の負メニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレ
ンズから成る第１正レンズ群(Ｇｒ１)，像側に凹の負メ
ニスカスレンズ，像側に凸の正メニスカスレンズ及び絞
り(Ａ)から成る第２正レンズ群(Ｇｒ２)，２枚の物体側
に凹の負メニスカスレンズから成る第３負レンズ群(Ｇ
ｒ３)，から構成されている。尚、第１正レンズ群(Ｇｒ
１)中の負メニスカスレンズの物体側の面及び正メニス
カスレンズの物体側の面，第２レンズ群(Ｇｒ２)中の負
メニスカスレンズの両面，第３レンズ群(Ｇｒ３)中の物
体側の負メニスカスレンズの両面は非球面である。
【００５９】図９〜図１６は、それぞれ実施例１〜８に
対応する収差図である。各図中、(Ｗ)は広角端焦点距
離，(Ｍ)は中間焦点距離(ミドル)，(Ｔ)は望遠端焦点距
離での収差を示している。また、実線(d)はｄ線に対す
る収差を表わし、破線(SC)は正弦条件を表わす。更に破
線(DM)と実線(DS)はメリディオナル面とサジタル面での
非点収差をそれぞれ表わしている。
【００６０】表１は、実施例１〜８に対応して、前記条
件式(1)及び(2)中のｆ1／ｆW及びｆ1／ｆ2の値を示して
いる。表２は、実施例１〜８に対応して、前記条件式
(3)及び(4)中の|ｒ1|／ｆ1及び(ｒ1+ｒ2)／(ｒ1-ｒ2)の
値を示している。表３は、実施例１〜８に対応して、前
記条件式(5)及び(6)中のｆ1・ｆT／ｆW及びＤ1／ｆ１の
値を示している。
【００６１】上記実施例から判るように、２．５倍以上
のズーム比を有し、コンパクトで低コストな高倍率ズー
ムレンズを実現することができる。特に、ズーム比が2.
5〜３倍以上で、レンズ枚数とレンズ外径とを極力押さ
えることで、高い性能を保持しつつコンパクト化・低コ
スト化が達成されたズームレンズを実現することができ
る。具体的には、第１正レンズ群の枚数を極力押さえる
とともに、第１正レンズ群の最も物体側のレンズに新規
な顔を与えることにより、簡単で非常に少ない構成枚数
にて良好な収差性能を達成している。そして、更にその
全長・前玉外径においても従来のものに比べかなりのコ
ンパクト化を達成しており、本発明の所望の目的を十分
に果たしているのである。
【００６２】
【表１】
【００６３】
【表２】
【００６４】
【表３】
【００６５】
【発明の効果】以上説明したように本発明に係る第１の
高倍率ズームレンズによれば、物体側より順に、第１正
レンズ群と，第２正レンズ群と，第３負レンズ群とから
成り、各レンズ群間隔を変化させることで変倍を行い、
前記第１正レンズ群は２枚のレンズから成り、前記第２
正レンズ群と第３負レンズ群とはそれぞれ少なくとも２
枚のレンズから成り、かつ、前記条件式(1)を満足する
構成となっているので、そのパワー設定の有効性によ
り、レンズ枚数が少なくなるとともにレンズ外径が小さ
くおさえられ、2.5倍以上のズーム比を有し、コンパク
トで低コストな高倍率ズームレンズを実現することがで
きる。
【００６６】また、本発明に係る第２の高倍率ズームレ
ンズによれば、物体側より順に、第１正レンズ群と，第
２正レンズ群と，第３負レンズ群とから成り、各レンズ
群間隔を変化させることで変倍を行い、前記第１正レン
ズ群中の最も物体側のレンズが物体側に強い曲率を有す
る面を向けた負レンズから成っているので、第１正レン
ズ群中の最も物体側のレンズの物体側面の有効性によ
り、レンズ枚数が少なくなるとともにレンズ外径が小さ
くおさえられ、2.5倍以上のズーム比を有し、コンパク
トで低コストな高倍率ズームレンズを実現することがで
きる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例１のレンズ構成図。
【図２】本発明の実施例２のレンズ構成図。
【図３】本発明の実施例３のレンズ構成図。
【図４】本発明の実施例４のレンズ構成図。
【図５】本発明の実施例５のレンズ構成図。
【図６】本発明の実施例６のレンズ構成図。
【図７】本発明の実施例７のレンズ構成図。
【図８】本発明の実施例８のレンズ構成図。
【図９】本発明の実施例１の収差図。
【図１０】本発明の実施例２の収差図。
【図１１】本発明の実施例３の収差図。
【図１２】本発明の実施例４の収差図。
【図１３】本発明の実施例５の収差図。
【図１４】本発明の実施例６の収差図。
【図１５】本発明の実施例７の収差図。
【図１６】本発明の実施例８の収差図。
【符号の説明】
Ｇｒ１ …第１正レンズ群 Ｇｒ２ …第２正レンズ群 Ｇｒ３ …第３負レンズ群 Ａ …絞り

Claims (2)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】物体側より順に、第１正レンズ群と，第２
    正レンズ群と，第３負レンズ群とから成り、各レンズ群
    間隔を変化させることで変倍を行い、前記第１正レンズ
    群は２枚のレンズから成り、前記第２正レンズ群と第３
    負レンズ群とはそれぞれ少なくとも２枚のレンズから成
    り、かつ、以下の条件を満足することを特徴とする高倍
    率ズームレンズ； 2.5＜ｆ1／ｆW＜12 但し、 ｆ1：第１正レンズ群の焦点距離 ｆW：全系の広角端での焦点距離 である。
  2. 【請求項２】物体側より順に、第１正レンズ群と，第２
    正レンズ群と，第３負レンズ群とから成り、各レンズ群
    間隔を変化させることで変倍を行い、前記第１正レンズ
    群中の最も物体側のレンズが物体側に強い曲率を有する
    面を向けた負レンズから成ることを特徴とする高倍率ズ
    ームレンズ。
JP4221491A 1992-08-20 1992-08-20 高倍率ズームレンズ Pending JPH0667093A (ja)

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