JPH04317020A - ズームレンズ - Google Patents
ズームレンズInfo
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- JPH04317020A JPH04317020A JP3112447A JP11244791A JPH04317020A JP H04317020 A JPH04317020 A JP H04317020A JP 3112447 A JP3112447 A JP 3112447A JP 11244791 A JP11244791 A JP 11244791A JP H04317020 A JPH04317020 A JP H04317020A
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
- G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
- G02B15/144105—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-+-
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、カメラ用のズームレン
ズに関するものであり、更に詳しくは一眼レフ（ＳＬＲ
）カメラ等のカメラに用いるズームレンズに関するもの
である。 【０００２】 【従来の技術】現在、広角から望遠までの領域をカバー
するＳＬＲカメラ用撮影レンズのコンパクト化，低コス
ト化が要望されている。ズーミングに際するレンズの移
動量も含め、ズーム比を確保しつつレンズ系をコンパク
ト化するには、各レンズ群の屈折力を強くする必要があ
る。 【０００３】しかし、性能を維持しながら屈折力を強く
していくのはレンズ枚数を増加させる方向であるといえ
る。一方、低コスト化のためにはレンズ枚数を削減する
のが効果的である。このように、ズーム比を確保した上
でのレンズ系のコンパクト化と低コスト化には相反する
要素が多分に含まれているのである。 【０００４】ところで、通常、ズームレンズのフォーカ
シングは、第１レンズ群を物体側に移動させることによ
り行われる。一方、フォーカシングを光学系の後ろの部
分で行う方式のズームレンズも知られている。例えば、
特開昭５９−２８１２０号，同５９−２８１２１号，同
５９−１２９８１８号等で提案されている４群構成（正
・負・正・正）のズームレンズでは、第４レンズ群がフ
ォーカシングに用いられている。 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】前者のフォーカシング
方式では全てのズーミング位置でフォーカシング群の移
動量がほぼ一定になるが、近接距離が短縮できないとい
う欠点がある。近接距離の短縮を図ろうとすれば、前玉
径の大型化が必至となる。後者のフォーカシング方式で
はフォーカシング群が像面に近いため、収差変動が大き
いという問題がある。 【０００６】一方、最近、プラスチック成形やガラスモ
ールド等の技術進歩が著しく、非球面が安価に生産され
うるようになってきている。こうした状況から非球面を
効果的に用いることによりコンパクトなＳＬＲ用ズーム
レンズを少ないレンズ枚数で構成することが考えられる
。 【０００７】そこで、このような状況に鑑み、本発明で
は各群の屈折力を強くすることによって生じる諸収差を
従来よりもバランスよく補正するために非球面をより効
果的に用いるとともに、レンズ系のコンパクト化を達成
しうるフォーカシング方式に着目した。そして、高い光
学性能を維持しながらレンズ枚数が少なく、低コスト化
及びコンパクト化が達成され、広角から望遠までの領域
をカバーするＳＬＲカメラに好適なズームレンズを提供
することを目的とした。 【０００８】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
、本発明のズームレンズにかかる第１の構成は、物体側
より順に正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折
力を有する第２レンズ群と、少なくとも１つの後続する
レンズ群とから成り、短焦点側から長焦点側への変倍に
際し前記第１レンズ群が物体側へ単調に移動するととも
に、全系に少なくとも３面の非球面を有し、且つ無限遠
側から近接側へのフォーカシングに際し前記第１レンズ
群及び第２レンズ群が物体側へ移動することを特徴とし
ている。フォーカシング時には、通常、第１レンズ群と
第２レンズ群とを一体で物体側に移動させればよいが、
収差補正等を効果的に行うために、第１レンズ群の移動
量と第２レンズ群の移動量とを異なるようにしてもよい
。 【０００９】本発明の第１の構成では、上記のように全
系に設けられた少なくとも３面の非球面により、収差補
正が行われる。特に、短焦点側での歪曲を補正するため
に比較的物体側よりに非球面を１面用い、更に球面収差
を補正するために絞りの近傍の面に非球面を１面用い、
非点収差を補正するために比較的像側に非球面を１面用
いるのが好ましい。 【００１０】また、このズームレンズのフォーカシング
方式には、次のような利点がある。即ち、通常の第１群
繰り出しによるフォーカシングに比べて、フォーカシン
グ群の合成パワーが、（絶対値で）大きくなるため、フ
ォーカシング移動量が減少する。また、前玉径の大型化
をもたらすことなく、最短撮影距離を短縮できる。尚、
非球面のうち少なくとも１面は、フォーカシング群に配
置されることが望ましい。フォーカシングに伴う収差劣
化の補正に効果的だからである。 【００１１】また、以下の条件式（１）を満足させるこ
とが望ましい。 ０．７＜｜ｆ１２，Ｗ｜／ｆＷ＜１．２ ……（１）
但し、 ｆ１２，Ｗ：短焦点端での第１レンズ群と第２レンズ群
との合成焦点距離 ｆＷ：短焦点端での全系の合成焦点距離である。 【００１２】条件式（１）の下限を越えると、第１レン
ズ群と第２レンズ群との合成パワーが強くなりすぎ、フ
ォーカシングによる収差変動が大きくなってしまう。条
件式（１）の上限を越えると、第１レンズ群と第２レン
ズ群との合成パワーが弱くなりすぎ、それに伴うフォー
カシング移動量の増大によりコンパクト化を達成するこ
とができなくなる。 【００１３】また、本発明のズームレンズにかかる第２
の構成は、物体側より順に正の屈折力を有する第１レン
ズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、少なくと
も１つの後続するレンズ群とから成り、短焦点側から長
焦点側への変倍に際し前記第１レンズ群が物体側へ単調
に移動するとともに、全系に少なくとも３面の非球面を
有し、且つ無限遠側から近接側へのフォーカシングに際
し前記第２レンズ群が物体側へ移動することを特徴とし
ている。 【００１４】本発明の第２の構成においても、上記第１
の構成と同様に、全系に設けられた少なくとも３面の非
球面により収差補正が行われる。特に、短焦点側での歪
曲を補正するために比較的物体側よりに非球面を１面用
い、更に球面収差を補正するために絞りの近傍の面に非
球面を１面用い、非点収差を補正するために比較的像側
に非球面を１面用いるのが好ましい。 【００１５】また、このズームレンズのフォーカシング
方式には、次のような利点がある。通常、正・負で始ま
るズームレンズでは、第２レンズ群のパワーを大きくす
ることができる。従って、かかるレンズ群でのフォーカ
シングによれば、その移動量が極端に少なくなるのであ
る。更に、このレンズ群の横倍率は比較的（絶対値で）
小さいため、フォーカシングによる収差変動も少なくす
ることできる。従って、系は大型化されない。 【００１６】非球面のうち少なくとも１面は、フォーカ
シング群に配置されるのが望ましい。フォーカシングに
伴う収差劣化の補正に効果的だからである。 【００１７】尚、以下の条件式（２）を満足させること
が望ましい。 ０．２＜｜β２，Ｗ｜＜０．６ ……（２）但し、 β２，Ｗ：短焦点端での無限遠合焦時の第２レンズ群の
横倍率 である。 【００１８】条件式（２）の下限を越えると、短焦点端
での無限遠合焦時の第２レンズ群の横倍率（の絶対値）
が、小さくなり過ぎる。この場合、フォーカシング移動
量が相対的に小さくなるが、結果的に第１レンズ群の合
成焦点距離が大きくなってしまうか、第３レンズ群の横
倍率（の絶対値）が大きくなってしまうため、コンパク
ト化を図ることはできない。条件式（２）の上限を越え
ると、短焦点端での無限遠合焦時の第２レンズ群の横倍
率（の絶対値）が、大きくなり過ぎ、それに伴いフォー
カシング移動量も大きくなる。従って、第１レンズ群と
第２レンズ群との空気間隔を大きくする必要がある。こ
れもコンパクト化に反する。 【００１９】また、本発明のズームレンズにかかる第３
の構成は、物体側より順に正の屈折力を有する第１レン
ズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、少なくと
も１つの後続するレンズ群とから成り、短焦点側から長
焦点側への変倍に際し前記第１レンズ群が物体側へ単調
に移動するとともに、全系に少なくとも３面の非球面を
有し、且つ無限遠側から近接側へのフォーカシングに際
し前記後続するレンズ群の一部又は全体が像側に移動し
、前記非球面のうち少なくとも１面はフォーカシングで
移動するレンズ群に配置されていることを特徴としてい
る。フォーカシング時には、通常、フォーカシングに関
わる群を一体で物体側に移動させればよいが、収差補正
等を効果的に行うために、複数群を互いに異なった移動
量で移動させてもよい。 【００２０】本発明の第３の構成においても、上記第１
の構成と同様に、全系に設けられた少なくとも３面の非
球面により収差補正が行われる。特に、短焦点側での歪
曲を補正するために比較的物体側よりに非球面を１面用
い、更に球面収差を補正するために絞りの近傍の面に非
球面を１面用い、非点収差を補正するために比較的像側
に非球面を１面用いるのが好ましい。 【００２１】このズーミング方式の場合、フォーカシン
グ群は像面よりに存在するため、全てのズーミング領域
でのフォーカシングによる収差変動に及ぼす影響が大き
い。非球面のうちの少なくとも１面をフォーカシングで
移動する群に配置するのはそのためである。つまり、フ
ォーカシング群内に非球面を用いることによって収差変
動を改善しているのである。 【００２２】また、このズームレンズのフォーカシング
方式には、次のような利点がある。通常、正・負で始ま
るズームレンズでは、後続群のパワーが第１レンズ群の
パワーに比べて大きくなる。更に、後続群の一部又は全
体でフォーカシングを行った場合、光束の通過位置が無
限遠から近距離にかけて比較的一定となる。従って、こ
のフォーカシング方式によれば、前玉繰り出し方式に比
べて、少ない移動量で、より近い距離まで収差劣化をも
たらすことなくフォーカシングを行うことができる。よ
って、系は大型化されない。 【００２３】尚、以下の条件式（３）を満足させること
が望ましい。 １．１＜｜βＳ，Ｗ｜＜１．６ ……（３）但し、 βＳ，Ｗ：短焦点端での無限遠合焦時のフォーカシング
群の横倍率 である。 【００２４】条件式（３）の下限を越えると、短焦点端
での無限遠合焦時のフォーカシング群の横倍率（の絶対
値）が小さくなり、短焦点側でフォーカシングできる撮
影距離を短くとることができない。あるいは、長焦点側
でのフォーカシング移動量が大きくなり過ぎ、フォーカ
シング時の収差変動を押さえるのが難しくなる。条件式
（３）の上限を越えると、短焦点端での無限遠合焦時の
フォーカシング群の横倍率（の絶対値）が、大きくなり
過ぎ、（フォーカシング群を含んだ）後続群のズーミン
グによる移動量が大きくなる。その結果、ズーミング域
全体にわたって収差変動を押さえようとすると、後続群
の収差補正が困難になる。従って、少ないレンズ枚数で
は構成できなくなるので、本発明の目的を達成すること
ができない。 【００２５】 【実施例】以下、本発明に係るズームレンズの実施例を
示す。但し、各実施例において、ｒｉ（ｉ＝１，２，３
，．．．）は物体側から数えてｉ番目の面の曲率半径、
ｄｉ（ｉ＝１，２，３，．．．）は物体側から数えてｉ
番目の軸上面間隔を示し、Ｎｉ（ｉ＝１，２，３，．．
．），νｉ（ｉ＝１，２，３，．．．）は物体側から数
えてｉ番目のレンズのｄ線に対する屈折率，アッベ数を
示す。また、ｆは全系の焦点距離、ＦＮＯは開放Ｆナン
バーを示す。 【００２６】尚、実施例中、曲率半径に＊印を付した面
は非球面で構成された面であることを示し、非球面の面
形状を表わす後記数１の式で定義するものとする。 【００２７】数１の式中、Ｘ（ｈ）：非球面頂点からの
光軸方向への偏位量 ｒ：基準曲率半径 ｈ：光軸からの垂直方向の高さ Ａｎ：ｎ次の非球面係数 ε：２次曲面パラメーター である。 【００２８】＜実施例１＞ ｆ＝３６．０〜５０．０〜７８．０
ＦＮＯ＝４．１〜４．９〜５．８ ［曲率
半径］ ［軸上面間隔］ ［屈折率］
［アッベ数］ｒ１ ３２
．０２２ ｄ１ １
．７００ Ｎ１ １．８４６６６
ν１ ２３．８３ｒ２＊ ２５．４６
４ ｄ２ ２
．０００ｒ３＊ ２９．２２７ ｄ３ ８
．０００ Ｎ２ １．６７１００
ν２ ５１．７３ｒ４＊ ７９．３６
６ ｄ４ ４
．０００〜１２．９０８〜２８．９９５ｒ５＊ −３
６９．６１５ ｄ５ ２
．５００ Ｎ３ １．７７２５０
ν３ ４９．７７ｒ６ １１．２８
９ ｄ６ ３
．９３８ｒ７＊ １８．８５５ ｄ７ ３
．０００ Ｎ４ １．７８４７２
ν４ ２５．７５ｒ８＊ ３０．６９
８ ｄ８ ５
．１２９〜４．１２１〜３．０００ｒ９ ∞（絞
り） ｄ９ ７
．０００〜４．０００〜１．０００ｒ１０＊ １３
．３９０ ｄ１０
８．０００ Ｎ５ １．５１６８０
ν５ ６４．２０ｒ１１＊ −２３．２７
９ ｄ１１
１．０００ｒ１２＊ ３２．００５ ｄ１２
２．８６８ Ｎ６ １．８４６６６
ν６ ２３．８３ｒ１３＊ １６．５１
２ 【００２９】［非球面係数］ ｒ２ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝０．２７２３１×１０−５ ｒ３ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝０．２７３７８×１０−５ ｒ４ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．１７９３０×１０−５ ｒ５ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝０．１２４５９×１０−５ ｒ７ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝０．１１４７３×１０−４ Ａ６＝０．８２３４６×１０−７ Ａ８＝−０．３９５４７×１０−１１ Ａ１０＝−０．４５９９６×１０−１２Ａ１２＝０．１
３７１２×１０−１４ ｒ８ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．１３９６９×１０−４ Ａ６＝−０．５８４０４×１０−７ Ａ８＝−０．１１１３７×１０−９ Ａ１０＝−０．１１８０４×１０−１
１Ａ１２＝−０．２０４４６×１０−１３ｒ１０ ：
ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．２９２６７×１
０−４ Ａ６＝−０．１１５０４×１０−６ Ａ８＝−０．９５６９３×１０−９ Ａ１０＝−０．１２８９７×１０−１０Ａ１２＝−０．
１０８８６×１０−１２ｒ１１ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝０．３１８５５×１０−４ Ａ６＝０．５６４７６×１０−７ Ａ８＝−０．１５６４５×１０−８ Ａ１０＝−０．３１０６９×１０−１０Ａ１２＝−０．
２７７８４×１０−１２ｒ１２ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝−０．４５１６０×１０−４ Ａ６＝−０．１９２４６×１０−６ Ａ８＝−０．５１６５０×１０−８ Ａ１０＝−０．１４７５６×１０−１０Ａ１２＝０．７
３４９３×１０−１３ ｒ１３ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝０．１５
１９３×１０−５ Ａ６＝０．１３５００×１０−７ Ａ８＝０．４８９７４×１０−９ Ａ１０＝０．３０２０９×１０−１１ Ａ１２＝０．１２５２３×１０−１３ 【００３０】＜実施例２＞ ｆ＝２８．８〜５０．０〜８２．５
ＦＮＯ＝４．１〜４．９〜５．８ ［曲率
半径］ ［軸上面間隔］ ［屈折率］
［アッベ数］ｒ１ ７４
．７０９ ｄ１ １
．７００ Ｎ１ １．８４６６６
ν１ ２３．８２ｒ２ ５１．００
０ ｄ２ １０
．０００ Ｎ２ １．６７０００
ν２ ５７．０７ｒ３ ４８８．５７
７ ｄ３ ０
．１００ｒ４ ３４．１９２ ｄ４ ４
．０００ Ｎ３ １．７７２５０
ν３ ４９．７７ｒ５ ３５．９３
９ ｄ５ ０
．５００〜１７．６１５〜３３．３８１ｒ６＊
２２．８２３ ｄ６ ２
．５００ Ｎ４ １．７７２５０
ν４ ４９．７７ｒ７ １０．４２
８ ｄ７ ７
．０００ｒ８＊ ３７７３．５８４ ｄ８ ２
．０００ Ｎ５ １．７７２５０
ν５ ４９．７７ｒ９＊ １６．３４
４ ｄ９ １
．５８４ｒ１０＊ ２５．０８６ ｄ１０
２．０００ Ｎ６ １．８０５１８
ν６ ２５．４３ｒ１１＊ １０９．５９
９ ｄ１１
６．６４４〜３．９７４〜３．０００ｒ１２ ∞
（絞り） ｄ１２
７．０００〜４．０００〜１．０００ｒ１３＊ １
３．８１４ ｄ１３
８．０００ Ｎ７ １．４９３１０
ν７ ８３．５８ｒ１４＊ −１９．２２
１ ｄ１４
１．０００ｒ１５＊ ３７．４６６ ｄ１５
２．８６８ Ｎ８ １．８４６６６
ν８ ２３．８３ｒ１６ １９．４３
９ 【００３１】［非球面係数］ ｒ６ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．２０８３３×１０−４ ｒ８ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．８３４９６×１０−５ Ａ６＝−０．４７６６１×１０−６ Ａ８＝−０．１０７１５×１０−８ Ａ１０＝０．１１６８５×１０−１０ Ａ１２＝０．１３７２８×１０−１２ ｒ９ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝０．１６４３３×１０−５ Ａ６＝０．１１９４０×１０−７ Ａ８＝０．８４０７４×１０−１０ Ａ１０＝０．３９８９７×１０−１２ Ａ１２＝０．１６９６４×１０−１４ ｒ１０ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝０．３１
９００×１０−４ Ａ６＝０．８８７６６×１０−７ Ａ８＝０．６１８９７×１０−９ Ａ１０＝０．２９５３９×１０−１２ Ａ１２＝−０．４３６８８×１０−１３ｒ１１ ：ε
＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．２８６５４×１０
−４ Ａ６＝−０．１９８５０×１０−６ Ａ８＝−０．１７４１０×１０−８ Ａ１０＝−０．３８４７２×１０−１
１Ａ１２＝０．３７９８３×１０−１３ ｒ１３ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．３
３４１０×１０−４ Ａ６＝−０．１９９３６×１０−６ Ａ８＝−０．９５６６０×１０−９ Ａ１０＝−０．９９５１１×１０−１１Ａ１２＝−０．
７１２９２×１０−１３ｒ１４ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝０．３１７７０×１０−４ Ａ６＝０．６７５１６×１０−７ Ａ８＝−０．１６７１７×１０−８ Ａ１０＝−０．３３９２９×１０−１０Ａ１２＝−０．
２９２３６×１０−１２ｒ１５ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝−０．４５９２６×１０−４ Ａ６＝−０．１９９１０×１０−６ Ａ８＝−０．５０３９０×１０−８ Ａ１０＝−０．１４１３９×１０−１０Ａ１２＝０．７
３８９６×１０−１３ 【００３２】＜実施例３
＞ ｆ＝２８．８〜５０．０〜８２．５
ＦＮＯ＝４．１〜４．９〜５．８ ［曲率
半径］ ［軸上面間隔］ ［屈折率］
［アッベ数］ｒ１ ７５
．２９８ ｄ１ １
．７００ Ｎ１ １．８４６６６
ν１ ２３．８２ｒ２ ５１．００
０ ｄ２ ７
．７００ Ｎ２ １．６７０００
ν２ ５７．０７ｒ３ ４１６．６３
０ ｄ３ ０
．１００ｒ４ ３６．１９１ ｄ４ ４
．０００ Ｎ３ １．７７２５０
ν３ ４９．７７ｒ５ ３９．１３
８ ｄ５ ０
．８９０〜１８．８８０〜３５．８２２ｒ６＊
２４．７２３ ｄ６ ２
．５００ Ｎ４ １．７７２５０
ν４ ４９．７７ｒ７ １０．３１
８ ｄ７ ７
．０００ｒ８＊ ３４４．１１８ ｄ８ ２
．０００ Ｎ５ １．７７２５０
ν５ ４９．７７ｒ９ ２０．８８
０ ｄ９ １
．５００ｒ１０＊ ３５．５５３ ｄ１０
２．０００ Ｎ６ １．８０５１８
ν６ ２５．４３ｒ１１＊ １６４．９０
４ ｄ１１ １
３．３７５〜７．１８８〜３．０００ｒ１２ ∞
（絞り） ｄ１２
１．０００ｒ１３＊ １３．６２５ ｄ１３
８．０００ Ｎ７ １．４９３１０
ν７ ８３．５８ｒ１４＊ −２０．６８
９ ｄ１４
１．０００ｒ１５＊ ２６．８４６ ｄ１５
２．８６８ Ｎ８ １．８４６６６
ν８ ２３．８３ｒ１６ １６．８９
９ ｄ１６
３．４１５〜１０．６０２〜１５．７９０ｒ１７＊１８
４９１．１２０ ｄ１７
２．０００ Ｎ９ １．７７２５０
ν９ ４９．７７ｒ１８ １５３．２１
３ 【００３３】［非球面係数］ ｒ６ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．２３９４９×１０−４ ｒ８ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．５８０８０×１０−５ Ａ６＝−０．４７８７０×１０−６ Ａ８＝−０．１３５０９×１０−８ Ａ１０＝０．２４７４０×１０−１０ Ａ１２＝０．１９２５１×１０−１２ ｒ１０ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝０．３４
３３４×１０−４ Ａ６＝０．１０８１７×１０−６ Ａ８＝０．５７４３８×１０−９ Ａ１０＝−０．６９５１６×１０−１１Ａ１２＝−０．
２６７７４×１０−１２ｒ１１ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝−０．２６２９４×１０−４ Ａ６＝−０．２２０５７×１０−６ Ａ８＝−０．１７５２６×１０−８Ａ
１０＝０．１８０５９×１０−１１ Ａ１２＝０．１９３１６×１０−１２ ｒ１３ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．３
１９８７×１０−４ Ａ６＝−０．１７８７６×１０−６ Ａ８＝−０．９５４１７×１０−９ Ａ１０＝−０．１０７５０×１０−１０Ａ１２＝−０．
７９３３６×１０−１３ｒ１４ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝０．３２４１８×１０−４ Ａ６＝０．６４１９０×１０−７ Ａ８＝−０．１７００２×１０−８ Ａ１０＝−０．３３８９２×１０−１０Ａ１２＝−０．
２９１２７×１０−１２ｒ１５ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝−０．４４９３７×１０−４ Ａ６＝−０．２０５４９×１０−６ Ａ８＝−０．４９９０６×１０−８ Ａ１０＝−０．１３２８４×１０−１０Ａ１２＝０．８
１３８４×１０−１３ ｒ１７ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．２
２８３２×１０−６ Ａ６＝−０．３７９７３×１０−８ Ａ８＝０．１２２６１×１０−９ 【００３４】＜実施例４＞ ｆ＝２８．８〜５０．０〜８２．５
ＦＮＯ＝４．１〜４．９〜５．８ ［曲率
半径］ ［軸上面間隔］ ［屈折率］
［アッベ数］ｒ１ ８０
．４９６ ｄ１ １
．７００ Ｎ１ １．８４６６６
ν１ ２３．８２ｒ２ ５１．００
０ ｄ２ １０
．０００ Ｎ２ １．６７０００
ν２ ５７．０７ｒ３ １９９６．６４
５ ｄ３ ０
．１００ｒ４ ３１．２８２ ｄ４ ４
．０００ Ｎ３ １．７７２５０
ν３ ４９．７７ｒ５ ３３．６８
７ ｄ５ ０
．５００〜１２．４６６〜２５．９７７ｒ６＊
２５．２２５ ｄ６ ２
．５００ Ｎ４ １．７７２５０
ν４ ４９．７７ｒ７ １１．１８
５ ｄ７ ８
．０００ｒ８＊ −２１２．３８６ ｄ８ ２
．０００ Ｎ５ １．７７２５０
ν５ ４９．７７ｒ９＊ １６．９５
８ ｄ９ １
．４８２ｒ１０＊ ３９．９１２ ｄ１０
２．０００ Ｎ６ １．８０５１８
ν６ ２５．４３ｒ１１＊ −１８２．９４
６ ｄ１１
８．５０１〜４．４８０〜３．０００ｒ１２ ∞
（絞り） ｄ１２
７．０００〜４．０００〜１．０００ｒ１３＊ １
５．３０４ ｄ１３
８．０００ Ｎ７ １．４９３１０
ν７ ８３．５８ｒ１４＊ −１９．１４
７ ｄ１４
１．０００〜２．０００〜３．０００ｒ１５＊ ３
４．７２４ ｄ１５
２．８６８ Ｎ８ １．８４６６６
ν８ ２３．８３ｒ１６ １９．０９
７ 【００３５】［非球面係数］ ｒ６ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．１７０４６×１０−４ ｒ８ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．１２５９０×１０−４ Ａ６＝−０．４８６５１×１０−６ Ａ８＝−０．１１６６８×１０−８ Ａ１０＝０．１０６５７×１０−１０ Ａ１２＝０．１２７０５×１０−１２ ｒ９ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝０．３１５１２×１０−５ Ａ６＝−０．１０４６８×１０−７ Ａ８＝−０．９４９０１×１０−１０ Ａ１０＝−０．６６１８９×１０−１２Ａ１２＝−０．
３５５３２×１０−１４ｒ１０ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝０．２７８２６×１０−４ Ａ６＝０．１００５０×１０−６ Ａ８＝０．７５０８７×１０−９ Ａ１０＝０．１２８０３×１０−１１ Ａ１２＝−０．３７６９３×１０−１３ｒ１１ ：ε
＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．２７６５０×１０
−４ Ａ６＝−０．２２３１５×１０−６ Ａ８＝−０．１８４４１×１０−８ Ａ１０＝−０．４３４１７×１０−１１
Ａ１２＝０．３５３５７×１０−１３ｒ１３ ：ε
＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．３１８０６×１０
−４ Ａ６＝−０．１２０５１×１０−６ Ａ８＝−０．１０５６１×１０−８ Ａ１０＝−０．１４２７０×１０−１０Ａ１２＝−０．
１１２９３×１０−１２ｒ１４ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝０．２２７５５×１０−４ Ａ６＝０．６９４６８×１０−７ Ａ８＝−０．１０６６７×１０−８ Ａ１０＝−０．２６５２２×１０−１０Ａ１２＝−０．
２３１９２×１０−１２ｒ１５ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝−０．３１３３０×１０−４ Ａ６＝−０．１１３４９×１０−６ Ａ８＝−０．４５６８４×１０−８ Ａ１０＝−０．１１５１３×１０−１０Ａ１２＝０．８
７２１１×１０−１３ 【００３６】＜実施例５＞ ｆ＝２８．８〜５０．０〜８２．５
ＦＮＯ＝４．１〜５．２〜５．８ ［曲率
半径］ ［軸上面間隔］ ［屈折率］
［アッベ数］ｒ１ ７１
．５６７ ｄ１ １
．２００ Ｎ１ １．８４６６６
ν１ ２３．８２ｒ２ ４２．００
０ ｄ２ ５
．０００ Ｎ２ １．６７０００
ν２ ５７．０７ｒ３ １２５．８０
５ ｄ３ ０
．１００ｒ４ ２６．５２７ ｄ４ ５
．０００ Ｎ３ １．６９６８０
ν３ ５６．４７ｒ５＊ ７７．７１
５ ｄ５ １
．０００〜６．０９９〜１２．３３３ｒ６＊ ４
５．０００ ｄ６ １
．７００ Ｎ４ １．７７２５０
ν４ ４９．７７ｒ７ １０．４９
４ ｄ７ ６
．０００ｒ８＊ １０２８．３６２ ｄ８ ２
．５００ Ｎ５ １．７２０００
ν５ ５４．７１ｒ９＊ ２２．７１
２ ｄ９ １
．５００ｒ１０＊ ３２．１５９ ｄ１０
２．５００ Ｎ６ １．８４６６６
ν６ ２３．８２ｒ１１＊ １６３．０９
１ ｄ１１ １
１．８１１〜６．５０６〜１．５００ｒ１２ ∞
（絞り） ｄ１２
７．０００〜３．０００〜１．０００ｒ１３＊ １
６．１６４ ｄ１３
８．０００ Ｎ７ １．５１６８０
ν７ ６４．２０ｒ１４ −１３．００
０ ｄ１４
２．０００ Ｎ８ １．６５４４６
ν８ ３３．８６ｒ１５＊ −２２．９８
１ ｄ１５
１．３３６ｒ１６＊ ４１．８９８ ｄ１６
３．８３０ Ｎ９ １．８４６６６
ν９ ２３．８３ｒ１７ ２３．８４
１ 【００３７】［非球面係数］ ｒ５ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝０．８７４０９×１０−６ Ａ６＝−０．１３３１１×１０−８ Ａ８＝０．１９４０２×１０−１１ ｒ６ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．６２８５６×１０−５ ｒ８ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．２７７９６×１０−４ Ａ６＝０．２９９２５×１０−７ Ａ８＝０．７４０４２×１０−９ ｒ９ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．２４３４４×１０−４ Ａ６＝０．３１２１９×１０−７ Ａ８＝０．２８２８４×１０−８ ｒ１０ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．１
７９６６×１０−４ Ａ６＝０．３１６０８×１０−７ Ａ８＝−０．１４１０４×１０−８ ｒ１１ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．５
０７９５×１０−４ Ａ６＝−０．７００４９×１０−７ Ａ８＝−０．２２０２９×１０−８ ｒ１３ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．１
４９９１×１０−４ Ａ６＝−０．１５２５４×１０−６ Ａ８＝−０．２３４２０×１０−９ ｒ１５ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．３
１１１９×１０−４ Ａ６＝０．２９７９６×１０−７ Ａ８＝０．５６２３５×１０−９ｒ１
６ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．６３３
１４×１０−４ Ａ６＝−０．１９１８９×１０−６ Ａ８＝０．１７９２３×１０−９ 【００３８】＜実施例６＞ ｆ＝２８．８〜５０．０〜８２．５
ＦＮＯ＝４．１〜５．２〜５．８ ［曲率
半径］ ［軸上面間隔］ ［屈折率］
［アッベ数］ｒ１ ６４
．３１６ ｄ１ １
．２００ Ｎ１ １．８４６６６
ν１ ２３．８２ｒ２ ４２．９０
４ ｄ２ ６
．５００ Ｎ２ １．６７０００
ν２ ５７．０７ｒ３ ３６１．１７
５ ｄ３ ０
．１００ｒ４ ２７．５９０ ｄ４ ４
．０００ Ｎ３ １．６９６８０
ν３ ５６．４７ｒ５＊ ３９．７８
０ ｄ５ １
．５００〜６．０２７〜１５．７７４ｒ６＊ ４
８．４４７ ｄ６ １
．７００ Ｎ４ １．８５０００
ν４ ４０．０４ｒ７ １１．９５
３ ｄ７ ６
．０００ｒ８＊ ４７２．７７５ ｄ８ ２
．５００ Ｎ５ １．７２０００
ν５ ５４．７１ｒ９＊ ２０．７１
３ ｄ９ １
．５００ｒ１０＊ ３０．８７６ ｄ１０
２．５００ Ｎ６ １．８０５１８
ν６ ２５．４３ｒ１１＊ ４５４．３７
０ ｄ１１ １
１．２８０〜５．４２７〜１．５００ｒ１２ ∞
（絞り） ｄ１２
７．０００〜３．０００〜１．０００ｒ１３＊ １
８．０３１ ｄ１３
６．０００ Ｎ７ １．５１８２３
ν７ ５８．９６ｒ１４ −３７．９８
２ ｄ１４
０．２００ｒ１５ −３４．５２９ ｄ１５
２．０００ Ｎ８ １．６８１５０
ν８ ３６．６４ｒ１６＊ −７７．４７
８ ｄ１６
５．０００〜２．５００〜０．５００ｒ１７＊ ３
１．０８３ ｄ１７
３．０００ Ｎ９ １．５１８２３
ν９ ５８．９６ｒ１８ −３２．４２
９ ｄ１８
１．５００ｒ１９ ４９．１７４ ｄ１９
２．０００ Ｎ１０ １．８４６６６
ν１０ ２３．８２ｒ２０ １７．６
２６ 【００３９】［非球面係数］ ｒ５ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．８６０７３×１０−７ Ａ６＝−０．９６４１８×１０−１０ Ａ８＝−０．１４２５９×１０−１２ ｒ６ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．１３８２０×１０−４ ｒ８ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．２６７１８×１０−４ Ａ６＝０．４０３４２×１０−７Ａ８
＝０．１３０６０×１０−８ ｒ９ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．４５８６９×１０−４ Ａ６＝０．１８９８１×１０−７ Ａ８＝０．１９７３５×１０−８ ｒ１０ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．２
１４６６×１０−４ Ａ６＝０．６４４０２×１０−７ Ａ８＝−０．６０８６９×１０−９ ｒ１１ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．４
５５０５×１０−４ Ａ６＝０．６５５２０×１０−７ Ａ８＝−０．１４９６２×１０−８ ｒ１３ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝０．３３
８６９×１０−５ Ａ６＝０．７０１８８×１０−７ Ａ８＝０．２３４２９×１０−８ ｒ１６ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝０．３０
０１１×１０−４ Ａ６＝０．１８３９９×１０−６ Ａ８＝０．２５２７５×１０−８ ｒ１７ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．３
４４３９×１０−４ Ａ６＝０．５１２３２×１０−７ Ａ８＝０．５６３７０×１０−１０ 【００４０
】図１〜図６は、前記実施例１〜６にそれぞれ対応する
レンズ構成図であり、短焦点端（Ｗ）での配置を示して
いる。各図中の矢印（ｍ１），（ｍ２），（ｍＳ），（
ｍ３）及び（ｍ４）は、それぞれ第１レンズ群（Ｌ１）
，第２レンズ群（Ｌ２），絞り（Ｓ），第３レンズ群（
Ｌ３）及び第４レンズ群（Ｌ４）の短焦点端（Ｗ）から
長焦点端（Ｔ）にかけての移動を模式的に示している。 尚、実施例３の第４レンズ群（Ｌ４）は、ズーミング中
固定である（破線の矢印）。 【００４１】実施例１は、物体側より順に、像側に凹の
負メニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレン
ズから成る第１レンズ群（Ｌ１）と、両凹の負レンズ及
び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る第２レンズ
群（Ｌ２）と、絞り（Ｓ）並びに両凸の正レンズ及び像
側に凹の負メニスカスレンズから成る第３レンズ群（Ｌ
３）とから構成されている。 【００４２】尚、第１レンズ群（Ｌ１）中の像側に凹の
負メニスカスレンズの像側の面及び物体側に凸の正メニ
スカスレンズの両面、第２レンズ群（Ｌ２）中の両凹の
負レンズの物体側の面及び物体側に凸の正メニスカスレ
ンズの両面並びに第３レンズ群（Ｌ３）中の各レンズの
両面は非球面である。 【００４３】また、本実施例のフォーカシングは、前記
第２の構成のフォーカシング方式で行われる。即ち、無
限遠側から近接側へのフォーカシングに際し、第２レン
ズ群（Ｌ２）が物体側へ移動する（図１中の矢印（ｍＦ
２））。 【００４４】実施例２は、物体側より順に、像側に凹の
負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズ
との接合レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第１レンズ群（Ｌ１）と、２枚の像側に凹の負メ
ニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第２レンズ群（Ｌ２）と、絞り（Ｓ）並びに両凸
の正レンズ及び像側に凹の負メニスカスレンズから成る
第３レンズ群（Ｌ３）とから構成されている。 【００４５】尚、第２レンズ群（Ｌ２）中の物体側に配
された像側に凹の負メニスカスレンズの物体側の面及び
像側に配された像側に凹の負メニスカスレンズの両面及
び物体側に凸の正メニスカスレンズの両面並びに第３レ
ンズ群（Ｌ３）中の両凸の正レンズの両面及び像側に凹
の負メニスカスレンズの物体側の面は非球面である。 【００４６】また、本実施例のフォーカシングは、前記
第３の構成のフォーカシング方式で行われる。即ち、無
限遠側から近接側へのフォーカシングに際し、後続する
レンズ群である第３レンズ群（Ｌ３）が像側に移動する
（図１中の矢印（ｍＦ３））。 【００４７】実施例３は、物体側より順に、像側に凹の
負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズ
との接合レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第１レンズ群（Ｌ１）と、２枚の像側に凹の負メ
ニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第２レンズ群（Ｌ２）と、絞り（Ｓ）と、両凸の
正レンズ及び像側に凹の負メニスカスレンズから成る第
３レンズ群（Ｌ３）並びに像側に凹の負メニスカスレン
ズから成る第４レンズ群（Ｌ４）とから構成されている
。 【００４８】尚、第２レンズ群（Ｌ２）中の物体側に配
された像側に凹の負メニスカスレンズの物体側の面及び
像側に配された像側に凹の負メニスカスレンズの物体側
の面及び物体側に凸の正メニスカスレンズの両面、第３
レンズ群（Ｌ３）中の両凸の正レンズの両面及び像側に
凹の負メニスカスレンズの物体側の面並びに第４レンズ
群（Ｌ４）中の像側に凹の負メニスカスレンズの物体側
の面は非球面である。 【００４９】また、本実施例のフォーカシングは、前記
第１の構成のフォーカシング方式で行われる。即ち、無
限遠側から近接側へのフォーカシングに際し、第１レン
ズ群（Ｌ１）及び第２レンズ群（Ｌ２）が一体に物体側
へ移動する（図１中の矢印（ｍＦ１２））。 【００５０】実施例４は、物体側より順に、像側に凹の
負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズ
との接合レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第１レンズ群（Ｌ１）と、像側に凹の負メニスカ
スレンズ及び両凹の負レンズ及び両凸の正レンズから成
る第２レンズ群（Ｌ２）と、絞り（Ｓ）と、両凸の正レ
ンズから成る第３レンズ群（Ｌ３）並びに像側に凹の負
メニスカスレンズから成る第４レンズ群（Ｌ４）とから
構成されている。 【００５１】尚、第２レンズ群（Ｌ２）中の像側に凹の
負メニスカスレンズの物体側の面及び両凹の負レンズの
両面及び両凸の正レンズの両面、第３レンズ群（Ｌ３）
中の両凸の正レンズの両面並びに第４レンズ群（Ｌ４）
中の像側に凹の負メニスカスレンズの物体側の面は非球
面である。 【００５２】また、本実施例のフォーカシングは、前記
第３の構成のフォーカシング方式で行われる。即ち、無
限遠側から近接側へのフォーカシングに際し、後続する
レンズ群である第３レンズ群（Ｌ３）及び第４レンズ群
（Ｌ４）がそれぞれ像側に移動する（図１中の矢印（ｍ
Ｆ３）及び（ｍＦ４））。このようにフローティングを
導入することにより、効果的な補正を行うことができる
。 【００５３】実施例５は、物体側より順に、像側に凹の
負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズ
との接合レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第１レンズ群（Ｌ１）と、２枚の像側に凹の負メ
ニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第２レンズ群（Ｌ２）と、絞り（Ｓ）並びに両凸
の正レンズと物体側に凹の負メニスカスレンズとの接合
レンズ及び像側に凹の負メニスカスレンズから成る第３
レンズ群（Ｌ３）とから構成されている。 【００５４】尚、第１レンズ群（Ｌ１）中の物体側に凸
の正メニスカスレンズの像側の面、第２レンズ群（Ｌ２
）中の物体側に配された像側に凹の負メニスカスレンズ
の物体側の面及び像側に配された像側に凹の負メニスカ
スレンズの両面及び物体側に凸の正メニスカスレンズの
両面並びに第３レンズ群（Ｌ３）中の両凸の正レンズの
物体側の面及び物体側に凹の負メニスカスレンズの像側
の面及び像側に凹の負メニスカスレンズの物体側の面は
非球面である。 【００５５】また、本実施例のフォーカシングは、前記
第１の構成のフォーカシング方式で行われる。即ち、無
限遠側から近接側へのフォーカシングに際し、第１レン
ズ群（Ｌ１）及び第２レンズ群（Ｌ２）がそれぞれ物体
側へ移動する（図１中の矢印（ｍＦ１）及び（ｍＦ２）
）。このようにフローティングを導入することにより、
効果的な補正を行うことができる。 【００５６】実施例６は、物体側より順に、像側に凹の
負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズ
との接合レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第１レンズ群（Ｌ１）と、２枚の像側に凹の負メ
ニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第２レンズ群（Ｌ２）と、絞り（Ｓ）と、両凸の
正レンズ及び物体側に凹の負メニスカスレンズから成る
第３レンズ群（Ｌ３）並びに両凸の正レンズ及び像側に
凹の負メニスカスレンズから成る第４レンズ群（Ｌ４）
とから構成されている。 【００５７】尚、第１レンズ群（Ｌ１）中の物体側に凸
の正メニスカスレンズの像側の面、第２レンズ群（Ｌ２
）中の物体側に配された像側に凹の負メニスカスレンズ
の物体側の面及び像側に配された像側に凹の負メニスカ
スレンズの両面及び物体側に凸の正メニスカスレンズの
両面、第３レンズ群（Ｌ３）中の両凸の正レンズの物体
側の面及び物体側に凹の負メニスカスレンズの像側の面
並びに第４レンズ群（Ｌ４）中の両凸の正レンズの物体
側の面は非球面である。 【００５８】また、本実施例のフォーカシングは、前記
第２の構成のフォーカシング方式で行われる。即ち、無
限遠側から近接側へのフォーカシングに際し、第２レン
ズ群（Ｌ２）が物体側へ移動する（図１中の矢印（ｍＦ
２））。 【００５９】図７，図９，図１１，図１３，図１５及び
図１７は、それぞれ実施例１〜６に対応する無限遠物体
（∞）に対する収差図であり、短焦点端（Ｗ），中間焦
点距離状態（Ｍ）及び長焦点端（Ｔ）の各々について示
している。 また、図８，図１０，図１２，図１４，図１６及び図１
８は、それぞれ実施例１〜６に対応する近接物体（撮影
距離が実施例１では１．０ｍ，実施例２〜６では１．５
ｍ）に対する収差図であり、短焦点端（Ｗ）及び長焦点
端（Ｔ）の各々について示している。 【００６０】また、実線（ｄ）はｄ線に対する収差を表
わし、破線（ＳＣ）は正弦条件を表わす。更に破線（Ｄ
Ｍ）と実線（ＤＳ）はメリディオナル面とサジタル面で
の非点収差をそれぞれ表わしている。 【００６１】表１は実施例１〜６に対応して、前記条件
式（１）中の｜ｆ１２，Ｗ｜／ｆＷ，条件式（２）中の
｜β２，Ｗ｜及び条件式（３）中の｜βＳ，Ｗ｜を示し
ている。 【００６２】表２は実施例１〜６に対応して、最近接距
離（ｍ）並びに短焦点端（Ｗ端）での移動量及び長焦点
端（Ｔ端）でのフォーカシング群の移動量（ｍ）を示し
ている。尚、実施例４の第３レンズ群（Ｌ３）と第４レ
ンズ群（Ｌ４）との移動比及び実施例５の第１レンズ群
（Ｌ１）と第２レンズ群（Ｌ２）との移動比は、いずれ
も１：１．１である。 【００６３】 【数１】 【００６４】 【表１】 【００６５】 【表２】 【００６６】 【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、高
い光学性能を維持しながらレンズ枚数が少なく、低コス
ト化及びコンパクト化が達成され、広角から望遠までの
領域をカバーするＳＬＲカメラに好適なズームレンズを
実現することができる。つまり、本発明では正・負・後
続群の３成分以上の構成のズームレンズに非球面を多用
するとともに、フォーカシング群として第２レンズ群や
第１レンズ群と第２レンズ群又は後続群の一部若しくは
全体を用いているので、各群の屈折力を強くすることに
よって生じる諸収差が効果的に補正される。 【００６７】また、本発明に係るズームレンズをＳＬＲ
カメラに用いれば、ＳＬＲカメラのコンパクト化，低コ
スト化を達成することができる。
ズに関するものであり、更に詳しくは一眼レフ（ＳＬＲ
）カメラ等のカメラに用いるズームレンズに関するもの
である。 【０００２】 【従来の技術】現在、広角から望遠までの領域をカバー
するＳＬＲカメラ用撮影レンズのコンパクト化，低コス
ト化が要望されている。ズーミングに際するレンズの移
動量も含め、ズーム比を確保しつつレンズ系をコンパク
ト化するには、各レンズ群の屈折力を強くする必要があ
る。 【０００３】しかし、性能を維持しながら屈折力を強く
していくのはレンズ枚数を増加させる方向であるといえ
る。一方、低コスト化のためにはレンズ枚数を削減する
のが効果的である。このように、ズーム比を確保した上
でのレンズ系のコンパクト化と低コスト化には相反する
要素が多分に含まれているのである。 【０００４】ところで、通常、ズームレンズのフォーカ
シングは、第１レンズ群を物体側に移動させることによ
り行われる。一方、フォーカシングを光学系の後ろの部
分で行う方式のズームレンズも知られている。例えば、
特開昭５９−２８１２０号，同５９−２８１２１号，同
５９−１２９８１８号等で提案されている４群構成（正
・負・正・正）のズームレンズでは、第４レンズ群がフ
ォーカシングに用いられている。 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】前者のフォーカシング
方式では全てのズーミング位置でフォーカシング群の移
動量がほぼ一定になるが、近接距離が短縮できないとい
う欠点がある。近接距離の短縮を図ろうとすれば、前玉
径の大型化が必至となる。後者のフォーカシング方式で
はフォーカシング群が像面に近いため、収差変動が大き
いという問題がある。 【０００６】一方、最近、プラスチック成形やガラスモ
ールド等の技術進歩が著しく、非球面が安価に生産され
うるようになってきている。こうした状況から非球面を
効果的に用いることによりコンパクトなＳＬＲ用ズーム
レンズを少ないレンズ枚数で構成することが考えられる
。 【０００７】そこで、このような状況に鑑み、本発明で
は各群の屈折力を強くすることによって生じる諸収差を
従来よりもバランスよく補正するために非球面をより効
果的に用いるとともに、レンズ系のコンパクト化を達成
しうるフォーカシング方式に着目した。そして、高い光
学性能を維持しながらレンズ枚数が少なく、低コスト化
及びコンパクト化が達成され、広角から望遠までの領域
をカバーするＳＬＲカメラに好適なズームレンズを提供
することを目的とした。 【０００８】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
、本発明のズームレンズにかかる第１の構成は、物体側
より順に正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折
力を有する第２レンズ群と、少なくとも１つの後続する
レンズ群とから成り、短焦点側から長焦点側への変倍に
際し前記第１レンズ群が物体側へ単調に移動するととも
に、全系に少なくとも３面の非球面を有し、且つ無限遠
側から近接側へのフォーカシングに際し前記第１レンズ
群及び第２レンズ群が物体側へ移動することを特徴とし
ている。フォーカシング時には、通常、第１レンズ群と
第２レンズ群とを一体で物体側に移動させればよいが、
収差補正等を効果的に行うために、第１レンズ群の移動
量と第２レンズ群の移動量とを異なるようにしてもよい
。 【０００９】本発明の第１の構成では、上記のように全
系に設けられた少なくとも３面の非球面により、収差補
正が行われる。特に、短焦点側での歪曲を補正するため
に比較的物体側よりに非球面を１面用い、更に球面収差
を補正するために絞りの近傍の面に非球面を１面用い、
非点収差を補正するために比較的像側に非球面を１面用
いるのが好ましい。 【００１０】また、このズームレンズのフォーカシング
方式には、次のような利点がある。即ち、通常の第１群
繰り出しによるフォーカシングに比べて、フォーカシン
グ群の合成パワーが、（絶対値で）大きくなるため、フ
ォーカシング移動量が減少する。また、前玉径の大型化
をもたらすことなく、最短撮影距離を短縮できる。尚、
非球面のうち少なくとも１面は、フォーカシング群に配
置されることが望ましい。フォーカシングに伴う収差劣
化の補正に効果的だからである。 【００１１】また、以下の条件式（１）を満足させるこ
とが望ましい。 ０．７＜｜ｆ１２，Ｗ｜／ｆＷ＜１．２ ……（１）
但し、 ｆ１２，Ｗ：短焦点端での第１レンズ群と第２レンズ群
との合成焦点距離 ｆＷ：短焦点端での全系の合成焦点距離である。 【００１２】条件式（１）の下限を越えると、第１レン
ズ群と第２レンズ群との合成パワーが強くなりすぎ、フ
ォーカシングによる収差変動が大きくなってしまう。条
件式（１）の上限を越えると、第１レンズ群と第２レン
ズ群との合成パワーが弱くなりすぎ、それに伴うフォー
カシング移動量の増大によりコンパクト化を達成するこ
とができなくなる。 【００１３】また、本発明のズームレンズにかかる第２
の構成は、物体側より順に正の屈折力を有する第１レン
ズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、少なくと
も１つの後続するレンズ群とから成り、短焦点側から長
焦点側への変倍に際し前記第１レンズ群が物体側へ単調
に移動するとともに、全系に少なくとも３面の非球面を
有し、且つ無限遠側から近接側へのフォーカシングに際
し前記第２レンズ群が物体側へ移動することを特徴とし
ている。 【００１４】本発明の第２の構成においても、上記第１
の構成と同様に、全系に設けられた少なくとも３面の非
球面により収差補正が行われる。特に、短焦点側での歪
曲を補正するために比較的物体側よりに非球面を１面用
い、更に球面収差を補正するために絞りの近傍の面に非
球面を１面用い、非点収差を補正するために比較的像側
に非球面を１面用いるのが好ましい。 【００１５】また、このズームレンズのフォーカシング
方式には、次のような利点がある。通常、正・負で始ま
るズームレンズでは、第２レンズ群のパワーを大きくす
ることができる。従って、かかるレンズ群でのフォーカ
シングによれば、その移動量が極端に少なくなるのであ
る。更に、このレンズ群の横倍率は比較的（絶対値で）
小さいため、フォーカシングによる収差変動も少なくす
ることできる。従って、系は大型化されない。 【００１６】非球面のうち少なくとも１面は、フォーカ
シング群に配置されるのが望ましい。フォーカシングに
伴う収差劣化の補正に効果的だからである。 【００１７】尚、以下の条件式（２）を満足させること
が望ましい。 ０．２＜｜β２，Ｗ｜＜０．６ ……（２）但し、 β２，Ｗ：短焦点端での無限遠合焦時の第２レンズ群の
横倍率 である。 【００１８】条件式（２）の下限を越えると、短焦点端
での無限遠合焦時の第２レンズ群の横倍率（の絶対値）
が、小さくなり過ぎる。この場合、フォーカシング移動
量が相対的に小さくなるが、結果的に第１レンズ群の合
成焦点距離が大きくなってしまうか、第３レンズ群の横
倍率（の絶対値）が大きくなってしまうため、コンパク
ト化を図ることはできない。条件式（２）の上限を越え
ると、短焦点端での無限遠合焦時の第２レンズ群の横倍
率（の絶対値）が、大きくなり過ぎ、それに伴いフォー
カシング移動量も大きくなる。従って、第１レンズ群と
第２レンズ群との空気間隔を大きくする必要がある。こ
れもコンパクト化に反する。 【００１９】また、本発明のズームレンズにかかる第３
の構成は、物体側より順に正の屈折力を有する第１レン
ズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、少なくと
も１つの後続するレンズ群とから成り、短焦点側から長
焦点側への変倍に際し前記第１レンズ群が物体側へ単調
に移動するとともに、全系に少なくとも３面の非球面を
有し、且つ無限遠側から近接側へのフォーカシングに際
し前記後続するレンズ群の一部又は全体が像側に移動し
、前記非球面のうち少なくとも１面はフォーカシングで
移動するレンズ群に配置されていることを特徴としてい
る。フォーカシング時には、通常、フォーカシングに関
わる群を一体で物体側に移動させればよいが、収差補正
等を効果的に行うために、複数群を互いに異なった移動
量で移動させてもよい。 【００２０】本発明の第３の構成においても、上記第１
の構成と同様に、全系に設けられた少なくとも３面の非
球面により収差補正が行われる。特に、短焦点側での歪
曲を補正するために比較的物体側よりに非球面を１面用
い、更に球面収差を補正するために絞りの近傍の面に非
球面を１面用い、非点収差を補正するために比較的像側
に非球面を１面用いるのが好ましい。 【００２１】このズーミング方式の場合、フォーカシン
グ群は像面よりに存在するため、全てのズーミング領域
でのフォーカシングによる収差変動に及ぼす影響が大き
い。非球面のうちの少なくとも１面をフォーカシングで
移動する群に配置するのはそのためである。つまり、フ
ォーカシング群内に非球面を用いることによって収差変
動を改善しているのである。 【００２２】また、このズームレンズのフォーカシング
方式には、次のような利点がある。通常、正・負で始ま
るズームレンズでは、後続群のパワーが第１レンズ群の
パワーに比べて大きくなる。更に、後続群の一部又は全
体でフォーカシングを行った場合、光束の通過位置が無
限遠から近距離にかけて比較的一定となる。従って、こ
のフォーカシング方式によれば、前玉繰り出し方式に比
べて、少ない移動量で、より近い距離まで収差劣化をも
たらすことなくフォーカシングを行うことができる。よ
って、系は大型化されない。 【００２３】尚、以下の条件式（３）を満足させること
が望ましい。 １．１＜｜βＳ，Ｗ｜＜１．６ ……（３）但し、 βＳ，Ｗ：短焦点端での無限遠合焦時のフォーカシング
群の横倍率 である。 【００２４】条件式（３）の下限を越えると、短焦点端
での無限遠合焦時のフォーカシング群の横倍率（の絶対
値）が小さくなり、短焦点側でフォーカシングできる撮
影距離を短くとることができない。あるいは、長焦点側
でのフォーカシング移動量が大きくなり過ぎ、フォーカ
シング時の収差変動を押さえるのが難しくなる。条件式
（３）の上限を越えると、短焦点端での無限遠合焦時の
フォーカシング群の横倍率（の絶対値）が、大きくなり
過ぎ、（フォーカシング群を含んだ）後続群のズーミン
グによる移動量が大きくなる。その結果、ズーミング域
全体にわたって収差変動を押さえようとすると、後続群
の収差補正が困難になる。従って、少ないレンズ枚数で
は構成できなくなるので、本発明の目的を達成すること
ができない。 【００２５】 【実施例】以下、本発明に係るズームレンズの実施例を
示す。但し、各実施例において、ｒｉ（ｉ＝１，２，３
，．．．）は物体側から数えてｉ番目の面の曲率半径、
ｄｉ（ｉ＝１，２，３，．．．）は物体側から数えてｉ
番目の軸上面間隔を示し、Ｎｉ（ｉ＝１，２，３，．．
．），νｉ（ｉ＝１，２，３，．．．）は物体側から数
えてｉ番目のレンズのｄ線に対する屈折率，アッベ数を
示す。また、ｆは全系の焦点距離、ＦＮＯは開放Ｆナン
バーを示す。 【００２６】尚、実施例中、曲率半径に＊印を付した面
は非球面で構成された面であることを示し、非球面の面
形状を表わす後記数１の式で定義するものとする。 【００２７】数１の式中、Ｘ（ｈ）：非球面頂点からの
光軸方向への偏位量 ｒ：基準曲率半径 ｈ：光軸からの垂直方向の高さ Ａｎ：ｎ次の非球面係数 ε：２次曲面パラメーター である。 【００２８】＜実施例１＞ ｆ＝３６．０〜５０．０〜７８．０
ＦＮＯ＝４．１〜４．９〜５．８ ［曲率
半径］ ［軸上面間隔］ ［屈折率］
［アッベ数］ｒ１ ３２
．０２２ ｄ１ １
．７００ Ｎ１ １．８４６６６
ν１ ２３．８３ｒ２＊ ２５．４６
４ ｄ２ ２
．０００ｒ３＊ ２９．２２７ ｄ３ ８
．０００ Ｎ２ １．６７１００
ν２ ５１．７３ｒ４＊ ７９．３６
６ ｄ４ ４
．０００〜１２．９０８〜２８．９９５ｒ５＊ −３
６９．６１５ ｄ５ ２
．５００ Ｎ３ １．７７２５０
ν３ ４９．７７ｒ６ １１．２８
９ ｄ６ ３
．９３８ｒ７＊ １８．８５５ ｄ７ ３
．０００ Ｎ４ １．７８４７２
ν４ ２５．７５ｒ８＊ ３０．６９
８ ｄ８ ５
．１２９〜４．１２１〜３．０００ｒ９ ∞（絞
り） ｄ９ ７
．０００〜４．０００〜１．０００ｒ１０＊ １３
．３９０ ｄ１０
８．０００ Ｎ５ １．５１６８０
ν５ ６４．２０ｒ１１＊ −２３．２７
９ ｄ１１
１．０００ｒ１２＊ ３２．００５ ｄ１２
２．８６８ Ｎ６ １．８４６６６
ν６ ２３．８３ｒ１３＊ １６．５１
２ 【００２９】［非球面係数］ ｒ２ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝０．２７２３１×１０−５ ｒ３ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝０．２７３７８×１０−５ ｒ４ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．１７９３０×１０−５ ｒ５ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝０．１２４５９×１０−５ ｒ７ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝０．１１４７３×１０−４ Ａ６＝０．８２３４６×１０−７ Ａ８＝−０．３９５４７×１０−１１ Ａ１０＝−０．４５９９６×１０−１２Ａ１２＝０．１
３７１２×１０−１４ ｒ８ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．１３９６９×１０−４ Ａ６＝−０．５８４０４×１０−７ Ａ８＝−０．１１１３７×１０−９ Ａ１０＝−０．１１８０４×１０−１
１Ａ１２＝−０．２０４４６×１０−１３ｒ１０ ：
ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．２９２６７×１
０−４ Ａ６＝−０．１１５０４×１０−６ Ａ８＝−０．９５６９３×１０−９ Ａ１０＝−０．１２８９７×１０−１０Ａ１２＝−０．
１０８８６×１０−１２ｒ１１ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝０．３１８５５×１０−４ Ａ６＝０．５６４７６×１０−７ Ａ８＝−０．１５６４５×１０−８ Ａ１０＝−０．３１０６９×１０−１０Ａ１２＝−０．
２７７８４×１０−１２ｒ１２ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝−０．４５１６０×１０−４ Ａ６＝−０．１９２４６×１０−６ Ａ８＝−０．５１６５０×１０−８ Ａ１０＝−０．１４７５６×１０−１０Ａ１２＝０．７
３４９３×１０−１３ ｒ１３ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝０．１５
１９３×１０−５ Ａ６＝０．１３５００×１０−７ Ａ８＝０．４８９７４×１０−９ Ａ１０＝０．３０２０９×１０−１１ Ａ１２＝０．１２５２３×１０−１３ 【００３０】＜実施例２＞ ｆ＝２８．８〜５０．０〜８２．５
ＦＮＯ＝４．１〜４．９〜５．８ ［曲率
半径］ ［軸上面間隔］ ［屈折率］
［アッベ数］ｒ１ ７４
．７０９ ｄ１ １
．７００ Ｎ１ １．８４６６６
ν１ ２３．８２ｒ２ ５１．００
０ ｄ２ １０
．０００ Ｎ２ １．６７０００
ν２ ５７．０７ｒ３ ４８８．５７
７ ｄ３ ０
．１００ｒ４ ３４．１９２ ｄ４ ４
．０００ Ｎ３ １．７７２５０
ν３ ４９．７７ｒ５ ３５．９３
９ ｄ５ ０
．５００〜１７．６１５〜３３．３８１ｒ６＊
２２．８２３ ｄ６ ２
．５００ Ｎ４ １．７７２５０
ν４ ４９．７７ｒ７ １０．４２
８ ｄ７ ７
．０００ｒ８＊ ３７７３．５８４ ｄ８ ２
．０００ Ｎ５ １．７７２５０
ν５ ４９．７７ｒ９＊ １６．３４
４ ｄ９ １
．５８４ｒ１０＊ ２５．０８６ ｄ１０
２．０００ Ｎ６ １．８０５１８
ν６ ２５．４３ｒ１１＊ １０９．５９
９ ｄ１１
６．６４４〜３．９７４〜３．０００ｒ１２ ∞
（絞り） ｄ１２
７．０００〜４．０００〜１．０００ｒ１３＊ １
３．８１４ ｄ１３
８．０００ Ｎ７ １．４９３１０
ν７ ８３．５８ｒ１４＊ −１９．２２
１ ｄ１４
１．０００ｒ１５＊ ３７．４６６ ｄ１５
２．８６８ Ｎ８ １．８４６６６
ν８ ２３．８３ｒ１６ １９．４３
９ 【００３１】［非球面係数］ ｒ６ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．２０８３３×１０−４ ｒ８ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．８３４９６×１０−５ Ａ６＝−０．４７６６１×１０−６ Ａ８＝−０．１０７１５×１０−８ Ａ１０＝０．１１６８５×１０−１０ Ａ１２＝０．１３７２８×１０−１２ ｒ９ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝０．１６４３３×１０−５ Ａ６＝０．１１９４０×１０−７ Ａ８＝０．８４０７４×１０−１０ Ａ１０＝０．３９８９７×１０−１２ Ａ１２＝０．１６９６４×１０−１４ ｒ１０ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝０．３１
９００×１０−４ Ａ６＝０．８８７６６×１０−７ Ａ８＝０．６１８９７×１０−９ Ａ１０＝０．２９５３９×１０−１２ Ａ１２＝−０．４３６８８×１０−１３ｒ１１ ：ε
＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．２８６５４×１０
−４ Ａ６＝−０．１９８５０×１０−６ Ａ８＝−０．１７４１０×１０−８ Ａ１０＝−０．３８４７２×１０−１
１Ａ１２＝０．３７９８３×１０−１３ ｒ１３ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．３
３４１０×１０−４ Ａ６＝−０．１９９３６×１０−６ Ａ８＝−０．９５６６０×１０−９ Ａ１０＝−０．９９５１１×１０−１１Ａ１２＝−０．
７１２９２×１０−１３ｒ１４ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝０．３１７７０×１０−４ Ａ６＝０．６７５１６×１０−７ Ａ８＝−０．１６７１７×１０−８ Ａ１０＝−０．３３９２９×１０−１０Ａ１２＝−０．
２９２３６×１０−１２ｒ１５ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝−０．４５９２６×１０−４ Ａ６＝−０．１９９１０×１０−６ Ａ８＝−０．５０３９０×１０−８ Ａ１０＝−０．１４１３９×１０−１０Ａ１２＝０．７
３８９６×１０−１３ 【００３２】＜実施例３
＞ ｆ＝２８．８〜５０．０〜８２．５
ＦＮＯ＝４．１〜４．９〜５．８ ［曲率
半径］ ［軸上面間隔］ ［屈折率］
［アッベ数］ｒ１ ７５
．２９８ ｄ１ １
．７００ Ｎ１ １．８４６６６
ν１ ２３．８２ｒ２ ５１．００
０ ｄ２ ７
．７００ Ｎ２ １．６７０００
ν２ ５７．０７ｒ３ ４１６．６３
０ ｄ３ ０
．１００ｒ４ ３６．１９１ ｄ４ ４
．０００ Ｎ３ １．７７２５０
ν３ ４９．７７ｒ５ ３９．１３
８ ｄ５ ０
．８９０〜１８．８８０〜３５．８２２ｒ６＊
２４．７２３ ｄ６ ２
．５００ Ｎ４ １．７７２５０
ν４ ４９．７７ｒ７ １０．３１
８ ｄ７ ７
．０００ｒ８＊ ３４４．１１８ ｄ８ ２
．０００ Ｎ５ １．７７２５０
ν５ ４９．７７ｒ９ ２０．８８
０ ｄ９ １
．５００ｒ１０＊ ３５．５５３ ｄ１０
２．０００ Ｎ６ １．８０５１８
ν６ ２５．４３ｒ１１＊ １６４．９０
４ ｄ１１ １
３．３７５〜７．１８８〜３．０００ｒ１２ ∞
（絞り） ｄ１２
１．０００ｒ１３＊ １３．６２５ ｄ１３
８．０００ Ｎ７ １．４９３１０
ν７ ８３．５８ｒ１４＊ −２０．６８
９ ｄ１４
１．０００ｒ１５＊ ２６．８４６ ｄ１５
２．８６８ Ｎ８ １．８４６６６
ν８ ２３．８３ｒ１６ １６．８９
９ ｄ１６
３．４１５〜１０．６０２〜１５．７９０ｒ１７＊１８
４９１．１２０ ｄ１７
２．０００ Ｎ９ １．７７２５０
ν９ ４９．７７ｒ１８ １５３．２１
３ 【００３３】［非球面係数］ ｒ６ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．２３９４９×１０−４ ｒ８ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．５８０８０×１０−５ Ａ６＝−０．４７８７０×１０−６ Ａ８＝−０．１３５０９×１０−８ Ａ１０＝０．２４７４０×１０−１０ Ａ１２＝０．１９２５１×１０−１２ ｒ１０ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝０．３４
３３４×１０−４ Ａ６＝０．１０８１７×１０−６ Ａ８＝０．５７４３８×１０−９ Ａ１０＝−０．６９５１６×１０−１１Ａ１２＝−０．
２６７７４×１０−１２ｒ１１ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝−０．２６２９４×１０−４ Ａ６＝−０．２２０５７×１０−６ Ａ８＝−０．１７５２６×１０−８Ａ
１０＝０．１８０５９×１０−１１ Ａ１２＝０．１９３１６×１０−１２ ｒ１３ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．３
１９８７×１０−４ Ａ６＝−０．１７８７６×１０−６ Ａ８＝−０．９５４１７×１０−９ Ａ１０＝−０．１０７５０×１０−１０Ａ１２＝−０．
７９３３６×１０−１３ｒ１４ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝０．３２４１８×１０−４ Ａ６＝０．６４１９０×１０−７ Ａ８＝−０．１７００２×１０−８ Ａ１０＝−０．３３８９２×１０−１０Ａ１２＝−０．
２９１２７×１０−１２ｒ１５ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝−０．４４９３７×１０−４ Ａ６＝−０．２０５４９×１０−６ Ａ８＝−０．４９９０６×１０−８ Ａ１０＝−０．１３２８４×１０−１０Ａ１２＝０．８
１３８４×１０−１３ ｒ１７ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．２
２８３２×１０−６ Ａ６＝−０．３７９７３×１０−８ Ａ８＝０．１２２６１×１０−９ 【００３４】＜実施例４＞ ｆ＝２８．８〜５０．０〜８２．５
ＦＮＯ＝４．１〜４．９〜５．８ ［曲率
半径］ ［軸上面間隔］ ［屈折率］
［アッベ数］ｒ１ ８０
．４９６ ｄ１ １
．７００ Ｎ１ １．８４６６６
ν１ ２３．８２ｒ２ ５１．００
０ ｄ２ １０
．０００ Ｎ２ １．６７０００
ν２ ５７．０７ｒ３ １９９６．６４
５ ｄ３ ０
．１００ｒ４ ３１．２８２ ｄ４ ４
．０００ Ｎ３ １．７７２５０
ν３ ４９．７７ｒ５ ３３．６８
７ ｄ５ ０
．５００〜１２．４６６〜２５．９７７ｒ６＊
２５．２２５ ｄ６ ２
．５００ Ｎ４ １．７７２５０
ν４ ４９．７７ｒ７ １１．１８
５ ｄ７ ８
．０００ｒ８＊ −２１２．３８６ ｄ８ ２
．０００ Ｎ５ １．７７２５０
ν５ ４９．７７ｒ９＊ １６．９５
８ ｄ９ １
．４８２ｒ１０＊ ３９．９１２ ｄ１０
２．０００ Ｎ６ １．８０５１８
ν６ ２５．４３ｒ１１＊ −１８２．９４
６ ｄ１１
８．５０１〜４．４８０〜３．０００ｒ１２ ∞
（絞り） ｄ１２
７．０００〜４．０００〜１．０００ｒ１３＊ １
５．３０４ ｄ１３
８．０００ Ｎ７ １．４９３１０
ν７ ８３．５８ｒ１４＊ −１９．１４
７ ｄ１４
１．０００〜２．０００〜３．０００ｒ１５＊ ３
４．７２４ ｄ１５
２．８６８ Ｎ８ １．８４６６６
ν８ ２３．８３ｒ１６ １９．０９
７ 【００３５】［非球面係数］ ｒ６ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．１７０４６×１０−４ ｒ８ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．１２５９０×１０−４ Ａ６＝−０．４８６５１×１０−６ Ａ８＝−０．１１６６８×１０−８ Ａ１０＝０．１０６５７×１０−１０ Ａ１２＝０．１２７０５×１０−１２ ｒ９ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝０．３１５１２×１０−５ Ａ６＝−０．１０４６８×１０−７ Ａ８＝−０．９４９０１×１０−１０ Ａ１０＝−０．６６１８９×１０−１２Ａ１２＝−０．
３５５３２×１０−１４ｒ１０ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝０．２７８２６×１０−４ Ａ６＝０．１００５０×１０−６ Ａ８＝０．７５０８７×１０−９ Ａ１０＝０．１２８０３×１０−１１ Ａ１２＝−０．３７６９３×１０−１３ｒ１１ ：ε
＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．２７６５０×１０
−４ Ａ６＝−０．２２３１５×１０−６ Ａ８＝−０．１８４４１×１０−８ Ａ１０＝−０．４３４１７×１０−１１
Ａ１２＝０．３５３５７×１０−１３ｒ１３ ：ε
＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．３１８０６×１０
−４ Ａ６＝−０．１２０５１×１０−６ Ａ８＝−０．１０５６１×１０−８ Ａ１０＝−０．１４２７０×１０−１０Ａ１２＝−０．
１１２９３×１０−１２ｒ１４ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝０．２２７５５×１０−４ Ａ６＝０．６９４６８×１０−７ Ａ８＝−０．１０６６７×１０−８ Ａ１０＝−０．２６５２２×１０−１０Ａ１２＝−０．
２３１９２×１０−１２ｒ１５ ：ε＝０．１０００
０×１０Ａ４＝−０．３１３３０×１０−４ Ａ６＝−０．１１３４９×１０−６ Ａ８＝−０．４５６８４×１０−８ Ａ１０＝−０．１１５１３×１０−１０Ａ１２＝０．８
７２１１×１０−１３ 【００３６】＜実施例５＞ ｆ＝２８．８〜５０．０〜８２．５
ＦＮＯ＝４．１〜５．２〜５．８ ［曲率
半径］ ［軸上面間隔］ ［屈折率］
［アッベ数］ｒ１ ７１
．５６７ ｄ１ １
．２００ Ｎ１ １．８４６６６
ν１ ２３．８２ｒ２ ４２．００
０ ｄ２ ５
．０００ Ｎ２ １．６７０００
ν２ ５７．０７ｒ３ １２５．８０
５ ｄ３ ０
．１００ｒ４ ２６．５２７ ｄ４ ５
．０００ Ｎ３ １．６９６８０
ν３ ５６．４７ｒ５＊ ７７．７１
５ ｄ５ １
．０００〜６．０９９〜１２．３３３ｒ６＊ ４
５．０００ ｄ６ １
．７００ Ｎ４ １．７７２５０
ν４ ４９．７７ｒ７ １０．４９
４ ｄ７ ６
．０００ｒ８＊ １０２８．３６２ ｄ８ ２
．５００ Ｎ５ １．７２０００
ν５ ５４．７１ｒ９＊ ２２．７１
２ ｄ９ １
．５００ｒ１０＊ ３２．１５９ ｄ１０
２．５００ Ｎ６ １．８４６６６
ν６ ２３．８２ｒ１１＊ １６３．０９
１ ｄ１１ １
１．８１１〜６．５０６〜１．５００ｒ１２ ∞
（絞り） ｄ１２
７．０００〜３．０００〜１．０００ｒ１３＊ １
６．１６４ ｄ１３
８．０００ Ｎ７ １．５１６８０
ν７ ６４．２０ｒ１４ −１３．００
０ ｄ１４
２．０００ Ｎ８ １．６５４４６
ν８ ３３．８６ｒ１５＊ −２２．９８
１ ｄ１５
１．３３６ｒ１６＊ ４１．８９８ ｄ１６
３．８３０ Ｎ９ １．８４６６６
ν９ ２３．８３ｒ１７ ２３．８４
１ 【００３７】［非球面係数］ ｒ５ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝０．８７４０９×１０−６ Ａ６＝−０．１３３１１×１０−８ Ａ８＝０．１９４０２×１０−１１ ｒ６ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．６２８５６×１０−５ ｒ８ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．２７７９６×１０−４ Ａ６＝０．２９９２５×１０−７ Ａ８＝０．７４０４２×１０−９ ｒ９ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．２４３４４×１０−４ Ａ６＝０．３１２１９×１０−７ Ａ８＝０．２８２８４×１０−８ ｒ１０ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．１
７９６６×１０−４ Ａ６＝０．３１６０８×１０−７ Ａ８＝−０．１４１０４×１０−８ ｒ１１ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．５
０７９５×１０−４ Ａ６＝−０．７００４９×１０−７ Ａ８＝−０．２２０２９×１０−８ ｒ１３ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．１
４９９１×１０−４ Ａ６＝−０．１５２５４×１０−６ Ａ８＝−０．２３４２０×１０−９ ｒ１５ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．３
１１１９×１０−４ Ａ６＝０．２９７９６×１０−７ Ａ８＝０．５６２３５×１０−９ｒ１
６ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．６３３
１４×１０−４ Ａ６＝−０．１９１８９×１０−６ Ａ８＝０．１７９２３×１０−９ 【００３８】＜実施例６＞ ｆ＝２８．８〜５０．０〜８２．５
ＦＮＯ＝４．１〜５．２〜５．８ ［曲率
半径］ ［軸上面間隔］ ［屈折率］
［アッベ数］ｒ１ ６４
．３１６ ｄ１ １
．２００ Ｎ１ １．８４６６６
ν１ ２３．８２ｒ２ ４２．９０
４ ｄ２ ６
．５００ Ｎ２ １．６７０００
ν２ ５７．０７ｒ３ ３６１．１７
５ ｄ３ ０
．１００ｒ４ ２７．５９０ ｄ４ ４
．０００ Ｎ３ １．６９６８０
ν３ ５６．４７ｒ５＊ ３９．７８
０ ｄ５ １
．５００〜６．０２７〜１５．７７４ｒ６＊ ４
８．４４７ ｄ６ １
．７００ Ｎ４ １．８５０００
ν４ ４０．０４ｒ７ １１．９５
３ ｄ７ ６
．０００ｒ８＊ ４７２．７７５ ｄ８ ２
．５００ Ｎ５ １．７２０００
ν５ ５４．７１ｒ９＊ ２０．７１
３ ｄ９ １
．５００ｒ１０＊ ３０．８７６ ｄ１０
２．５００ Ｎ６ １．８０５１８
ν６ ２５．４３ｒ１１＊ ４５４．３７
０ ｄ１１ １
１．２８０〜５．４２７〜１．５００ｒ１２ ∞
（絞り） ｄ１２
７．０００〜３．０００〜１．０００ｒ１３＊ １
８．０３１ ｄ１３
６．０００ Ｎ７ １．５１８２３
ν７ ５８．９６ｒ１４ −３７．９８
２ ｄ１４
０．２００ｒ１５ −３４．５２９ ｄ１５
２．０００ Ｎ８ １．６８１５０
ν８ ３６．６４ｒ１６＊ −７７．４７
８ ｄ１６
５．０００〜２．５００〜０．５００ｒ１７＊ ３
１．０８３ ｄ１７
３．０００ Ｎ９ １．５１８２３
ν９ ５８．９６ｒ１８ −３２．４２
９ ｄ１８
１．５００ｒ１９ ４９．１７４ ｄ１９
２．０００ Ｎ１０ １．８４６６６
ν１０ ２３．８２ｒ２０ １７．６
２６ 【００３９】［非球面係数］ ｒ５ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．８６０７３×１０−７ Ａ６＝−０．９６４１８×１０−１０ Ａ８＝−０．１４２５９×１０−１２ ｒ６ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．１３８２０×１０−４ ｒ８ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．２６７１８×１０−４ Ａ６＝０．４０３４２×１０−７Ａ８
＝０．１３０６０×１０−８ ｒ９ ：ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０．４５８６９×１０−４ Ａ６＝０．１８９８１×１０−７ Ａ８＝０．１９７３５×１０−８ ｒ１０ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．２
１４６６×１０−４ Ａ６＝０．６４４０２×１０−７ Ａ８＝−０．６０８６９×１０−９ ｒ１１ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．４
５５０５×１０−４ Ａ６＝０．６５５２０×１０−７ Ａ８＝−０．１４９６２×１０−８ ｒ１３ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝０．３３
８６９×１０−５ Ａ６＝０．７０１８８×１０−７ Ａ８＝０．２３４２９×１０−８ ｒ１６ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝０．３０
０１１×１０−４ Ａ６＝０．１８３９９×１０−６ Ａ８＝０．２５２７５×１０−８ ｒ１７ ：ε＝０．１００００×１０Ａ４＝−０．３
４４３９×１０−４ Ａ６＝０．５１２３２×１０−７ Ａ８＝０．５６３７０×１０−１０ 【００４０
】図１〜図６は、前記実施例１〜６にそれぞれ対応する
レンズ構成図であり、短焦点端（Ｗ）での配置を示して
いる。各図中の矢印（ｍ１），（ｍ２），（ｍＳ），（
ｍ３）及び（ｍ４）は、それぞれ第１レンズ群（Ｌ１）
，第２レンズ群（Ｌ２），絞り（Ｓ），第３レンズ群（
Ｌ３）及び第４レンズ群（Ｌ４）の短焦点端（Ｗ）から
長焦点端（Ｔ）にかけての移動を模式的に示している。 尚、実施例３の第４レンズ群（Ｌ４）は、ズーミング中
固定である（破線の矢印）。 【００４１】実施例１は、物体側より順に、像側に凹の
負メニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレン
ズから成る第１レンズ群（Ｌ１）と、両凹の負レンズ及
び物体側に凸の正メニスカスレンズから成る第２レンズ
群（Ｌ２）と、絞り（Ｓ）並びに両凸の正レンズ及び像
側に凹の負メニスカスレンズから成る第３レンズ群（Ｌ
３）とから構成されている。 【００４２】尚、第１レンズ群（Ｌ１）中の像側に凹の
負メニスカスレンズの像側の面及び物体側に凸の正メニ
スカスレンズの両面、第２レンズ群（Ｌ２）中の両凹の
負レンズの物体側の面及び物体側に凸の正メニスカスレ
ンズの両面並びに第３レンズ群（Ｌ３）中の各レンズの
両面は非球面である。 【００４３】また、本実施例のフォーカシングは、前記
第２の構成のフォーカシング方式で行われる。即ち、無
限遠側から近接側へのフォーカシングに際し、第２レン
ズ群（Ｌ２）が物体側へ移動する（図１中の矢印（ｍＦ
２））。 【００４４】実施例２は、物体側より順に、像側に凹の
負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズ
との接合レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第１レンズ群（Ｌ１）と、２枚の像側に凹の負メ
ニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第２レンズ群（Ｌ２）と、絞り（Ｓ）並びに両凸
の正レンズ及び像側に凹の負メニスカスレンズから成る
第３レンズ群（Ｌ３）とから構成されている。 【００４５】尚、第２レンズ群（Ｌ２）中の物体側に配
された像側に凹の負メニスカスレンズの物体側の面及び
像側に配された像側に凹の負メニスカスレンズの両面及
び物体側に凸の正メニスカスレンズの両面並びに第３レ
ンズ群（Ｌ３）中の両凸の正レンズの両面及び像側に凹
の負メニスカスレンズの物体側の面は非球面である。 【００４６】また、本実施例のフォーカシングは、前記
第３の構成のフォーカシング方式で行われる。即ち、無
限遠側から近接側へのフォーカシングに際し、後続する
レンズ群である第３レンズ群（Ｌ３）が像側に移動する
（図１中の矢印（ｍＦ３））。 【００４７】実施例３は、物体側より順に、像側に凹の
負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズ
との接合レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第１レンズ群（Ｌ１）と、２枚の像側に凹の負メ
ニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第２レンズ群（Ｌ２）と、絞り（Ｓ）と、両凸の
正レンズ及び像側に凹の負メニスカスレンズから成る第
３レンズ群（Ｌ３）並びに像側に凹の負メニスカスレン
ズから成る第４レンズ群（Ｌ４）とから構成されている
。 【００４８】尚、第２レンズ群（Ｌ２）中の物体側に配
された像側に凹の負メニスカスレンズの物体側の面及び
像側に配された像側に凹の負メニスカスレンズの物体側
の面及び物体側に凸の正メニスカスレンズの両面、第３
レンズ群（Ｌ３）中の両凸の正レンズの両面及び像側に
凹の負メニスカスレンズの物体側の面並びに第４レンズ
群（Ｌ４）中の像側に凹の負メニスカスレンズの物体側
の面は非球面である。 【００４９】また、本実施例のフォーカシングは、前記
第１の構成のフォーカシング方式で行われる。即ち、無
限遠側から近接側へのフォーカシングに際し、第１レン
ズ群（Ｌ１）及び第２レンズ群（Ｌ２）が一体に物体側
へ移動する（図１中の矢印（ｍＦ１２））。 【００５０】実施例４は、物体側より順に、像側に凹の
負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズ
との接合レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第１レンズ群（Ｌ１）と、像側に凹の負メニスカ
スレンズ及び両凹の負レンズ及び両凸の正レンズから成
る第２レンズ群（Ｌ２）と、絞り（Ｓ）と、両凸の正レ
ンズから成る第３レンズ群（Ｌ３）並びに像側に凹の負
メニスカスレンズから成る第４レンズ群（Ｌ４）とから
構成されている。 【００５１】尚、第２レンズ群（Ｌ２）中の像側に凹の
負メニスカスレンズの物体側の面及び両凹の負レンズの
両面及び両凸の正レンズの両面、第３レンズ群（Ｌ３）
中の両凸の正レンズの両面並びに第４レンズ群（Ｌ４）
中の像側に凹の負メニスカスレンズの物体側の面は非球
面である。 【００５２】また、本実施例のフォーカシングは、前記
第３の構成のフォーカシング方式で行われる。即ち、無
限遠側から近接側へのフォーカシングに際し、後続する
レンズ群である第３レンズ群（Ｌ３）及び第４レンズ群
（Ｌ４）がそれぞれ像側に移動する（図１中の矢印（ｍ
Ｆ３）及び（ｍＦ４））。このようにフローティングを
導入することにより、効果的な補正を行うことができる
。 【００５３】実施例５は、物体側より順に、像側に凹の
負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズ
との接合レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第１レンズ群（Ｌ１）と、２枚の像側に凹の負メ
ニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第２レンズ群（Ｌ２）と、絞り（Ｓ）並びに両凸
の正レンズと物体側に凹の負メニスカスレンズとの接合
レンズ及び像側に凹の負メニスカスレンズから成る第３
レンズ群（Ｌ３）とから構成されている。 【００５４】尚、第１レンズ群（Ｌ１）中の物体側に凸
の正メニスカスレンズの像側の面、第２レンズ群（Ｌ２
）中の物体側に配された像側に凹の負メニスカスレンズ
の物体側の面及び像側に配された像側に凹の負メニスカ
スレンズの両面及び物体側に凸の正メニスカスレンズの
両面並びに第３レンズ群（Ｌ３）中の両凸の正レンズの
物体側の面及び物体側に凹の負メニスカスレンズの像側
の面及び像側に凹の負メニスカスレンズの物体側の面は
非球面である。 【００５５】また、本実施例のフォーカシングは、前記
第１の構成のフォーカシング方式で行われる。即ち、無
限遠側から近接側へのフォーカシングに際し、第１レン
ズ群（Ｌ１）及び第２レンズ群（Ｌ２）がそれぞれ物体
側へ移動する（図１中の矢印（ｍＦ１）及び（ｍＦ２）
）。このようにフローティングを導入することにより、
効果的な補正を行うことができる。 【００５６】実施例６は、物体側より順に、像側に凹の
負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズ
との接合レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第１レンズ群（Ｌ１）と、２枚の像側に凹の負メ
ニスカスレンズ及び物体側に凸の正メニスカスレンズか
ら成る第２レンズ群（Ｌ２）と、絞り（Ｓ）と、両凸の
正レンズ及び物体側に凹の負メニスカスレンズから成る
第３レンズ群（Ｌ３）並びに両凸の正レンズ及び像側に
凹の負メニスカスレンズから成る第４レンズ群（Ｌ４）
とから構成されている。 【００５７】尚、第１レンズ群（Ｌ１）中の物体側に凸
の正メニスカスレンズの像側の面、第２レンズ群（Ｌ２
）中の物体側に配された像側に凹の負メニスカスレンズ
の物体側の面及び像側に配された像側に凹の負メニスカ
スレンズの両面及び物体側に凸の正メニスカスレンズの
両面、第３レンズ群（Ｌ３）中の両凸の正レンズの物体
側の面及び物体側に凹の負メニスカスレンズの像側の面
並びに第４レンズ群（Ｌ４）中の両凸の正レンズの物体
側の面は非球面である。 【００５８】また、本実施例のフォーカシングは、前記
第２の構成のフォーカシング方式で行われる。即ち、無
限遠側から近接側へのフォーカシングに際し、第２レン
ズ群（Ｌ２）が物体側へ移動する（図１中の矢印（ｍＦ
２））。 【００５９】図７，図９，図１１，図１３，図１５及び
図１７は、それぞれ実施例１〜６に対応する無限遠物体
（∞）に対する収差図であり、短焦点端（Ｗ），中間焦
点距離状態（Ｍ）及び長焦点端（Ｔ）の各々について示
している。 また、図８，図１０，図１２，図１４，図１６及び図１
８は、それぞれ実施例１〜６に対応する近接物体（撮影
距離が実施例１では１．０ｍ，実施例２〜６では１．５
ｍ）に対する収差図であり、短焦点端（Ｗ）及び長焦点
端（Ｔ）の各々について示している。 【００６０】また、実線（ｄ）はｄ線に対する収差を表
わし、破線（ＳＣ）は正弦条件を表わす。更に破線（Ｄ
Ｍ）と実線（ＤＳ）はメリディオナル面とサジタル面で
の非点収差をそれぞれ表わしている。 【００６１】表１は実施例１〜６に対応して、前記条件
式（１）中の｜ｆ１２，Ｗ｜／ｆＷ，条件式（２）中の
｜β２，Ｗ｜及び条件式（３）中の｜βＳ，Ｗ｜を示し
ている。 【００６２】表２は実施例１〜６に対応して、最近接距
離（ｍ）並びに短焦点端（Ｗ端）での移動量及び長焦点
端（Ｔ端）でのフォーカシング群の移動量（ｍ）を示し
ている。尚、実施例４の第３レンズ群（Ｌ３）と第４レ
ンズ群（Ｌ４）との移動比及び実施例５の第１レンズ群
（Ｌ１）と第２レンズ群（Ｌ２）との移動比は、いずれ
も１：１．１である。 【００６３】 【数１】 【００６４】 【表１】 【００６５】 【表２】 【００６６】 【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、高
い光学性能を維持しながらレンズ枚数が少なく、低コス
ト化及びコンパクト化が達成され、広角から望遠までの
領域をカバーするＳＬＲカメラに好適なズームレンズを
実現することができる。つまり、本発明では正・負・後
続群の３成分以上の構成のズームレンズに非球面を多用
するとともに、フォーカシング群として第２レンズ群や
第１レンズ群と第２レンズ群又は後続群の一部若しくは
全体を用いているので、各群の屈折力を強くすることに
よって生じる諸収差が効果的に補正される。 【００６７】また、本発明に係るズームレンズをＳＬＲ
カメラに用いれば、ＳＬＲカメラのコンパクト化，低コ
スト化を達成することができる。
【図１】本発明の実施例１のレンズ構成図。
【図２】本発明の実施例２のレンズ構成図。
【図３】本発明の実施例３のレンズ構成図。
【図４】本発明の実施例４のレンズ構成図。
【図５】本発明の実施例５のレンズ構成図。
【図６】本発明の実施例６のレンズ構成図。
【図７】本発明の実施例１の無限遠物体に対する収差図
。
。
【図８】本発明の実施例１の近接物体に対する収差図。
【図９】本発明の実施例２の無限遠物体に対する収差図
。
。
【図１０】本発明の実施例２の近接物体に対する収差図
。
。
【図１１】本発明の実施例３の無限遠物体に対する収差
図。
図。
【図１２】本発明の実施例３の近接物体に対する収差図
。
。
【図１３】本発明の実施例４の無限遠物体に対する収差
図。
図。
【図１４】本発明の実施例４の近接物体に対する収差図
。
。
【図１５】本発明の実施例５の無限遠物体に対する収差
図。
図。
【図１６】本発明の実施例５の近接物体に対する収差図
。
。
【図１７】本発明の実施例６の無限遠物体に対する収差
図。
図。
【図１８】本発明の実施例６の近接物体に対する収差図
。
。
（Ｌ１） …第１レンズ群
（Ｌ２） …第２レンズ群
（Ｌ３） …第３レンズ群
（Ｌ４） …第４レンズ群
（Ｓ） …絞り
Claims (3)
- 【請求項１】物体側より順に正の屈折力を有する第１レ
ンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、少なく
とも１つの後続するレンズ群とから成り、短焦点側から
長焦点側への変倍に際し前記第１レンズ群が物体側へ単
調に移動するとともに、全系に少なくとも３面の非球面
を有し、且つ無限遠側から近接側へのフォーカシングに
際し前記第１レンズ群及び第２レンズ群が物体側へ移動
することを特徴とするズームレンズ。 - 【請求項２】物体側より順に正の屈折力を有する第１レ
ンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、少なく
とも１つの後続するレンズ群とから成り、短焦点側から
長焦点側への変倍に際し前記第１レンズ群が物体側へ単
調に移動するとともに、全系に少なくとも３面の非球面
を有し、且つ無限遠側から近接側へのフォーカシングに
際し前記第２レンズ群が物体側へ移動することを特徴と
するズームレンズ。 - 【請求項３】物体側より順に正の屈折力を有する第１レ
ンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、少なく
とも１つの後続するレンズ群とから成り、短焦点側から
長焦点側への変倍に際し前記第１レンズ群が物体側へ単
調に移動するとともに、全系に少なくとも３面の非球面
を有し、且つ無限遠側から近接側へのフォーカシングに
際し前記後続するレンズ群の一部又は全体が像側に移動
し、前記非球面のうち少なくとも１面はフォーカシング
で移動するレンズ群に配置されていることを特徴とする
ズームレンズ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3112447A JPH04317020A (ja) | 1991-04-16 | 1991-04-16 | ズームレンズ |
| US07/770,085 US5257135A (en) | 1990-10-02 | 1991-09-30 | Compact zoom lens system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3112447A JPH04317020A (ja) | 1991-04-16 | 1991-04-16 | ズームレンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04317020A true JPH04317020A (ja) | 1992-11-09 |
Family
ID=14586863
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3112447A Pending JPH04317020A (ja) | 1990-10-02 | 1991-04-16 | ズームレンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04317020A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1991
- 1991-04-16 JP JP3112447A patent/JPH04317020A/ja active Pending
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