JP3542212B2

JP3542212B2 - 高変倍比ズームレンズ

Info

Publication number: JP3542212B2
Application number: JP33519495A
Authority: JP
Inventors: 宮内裕司; 小方康司
Original assignee: Olympus Corp
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1995-12-22
Filing date: 1995-12-22
Publication date: 2004-07-14
Anticipated expiration: 2015-12-22
Also published as: JPH09179025A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高変倍比ズームレンズに関し、特に、バックフォーカスに制限のないレンズシャッター式カメラ等に適したズームレンズであって、低コストで性能良好な高変倍比ズームレンズに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、ズームレンズを搭載したレンズシャッター式カメラは各社から多くの製品が発表され、その高機能と使いやすさがユーザーに受け入れられた結果、商品として完全に定着してきた感がある。そして、更なる付加価値を付けるために新技術の開発も盛んである。現在、レンズシャッター式カメラに用いられるズームレンズにおいて、開発の主流は低コスト化と高変倍化であると考えられる。具体的には、低コスト化を実現するため、レンズ構成枚数の削減、コストの安い材料の使用等の設計が進められており、一方で、高変倍化を実現するため、ガラス非球面レンズ等の技術開発が行われている。
【０００３】
本出願人も、低コスト化の設計例として、特開平５−１１３５３７号のものを提案している。この提案では、正・負の２群ズームタイプにおいて、第１群の構成を、物体側から順に、パワーの弱いプラスチックレンズ・負レンズ・正レンズとなし、第２群の構成は、ガラスもしくはプラスチックからなる正レンズ・負レンズとすることで、変倍比が１．５×から２．２×程度のズームレンズを開示している。この提案の趣旨は、プラスチックレンズを採用して低コスト化を達成することであるが、一般的に、プラスチックは温度、湿度の変化に伴い屈折率や寸法が変化してしまう性質を持つ。したがって、レンズ全系の焦点位置が変化してしまうという大きな問題を抱えているが、この提案においては、プラスチックレンズのパワーを非常に弱く設定しており、材料の物性値が変化しても焦点位置はほとんど変化しないように設計されている。さらに、非球面を用いることで、球面収差等の基本的な収差を補正することができる。また、第１群中での色収差を補正するため、負レンズと正レンズの組合せにて良好に色収差を補正している。
【０００４】
しかし、この提案の構成のままでは、さらなる高変倍化は難しい。すなわち、高変倍化に伴って第２群で発生する色収差が過大となり、その補正が不可能となる。
【０００５】
そこで、本出願人はより高変倍化した設計例として、特開平６−２８１８６０号のものを提案した。この提案は特開平５−１１３５３７号の構成をベースとしているが、高変倍化と共に発生する第２群の色収差を補正するために、第２群中の正レンズのパワーを強くすると共に、そのアッべ数を小さくする設計をしている。つまり、アッべ数の小さな正レンズとアッべ数の大きな負レンズの組合せにて、積極的に色収差を補正している訳である。一方、ペッツバール和の補正のためには、屈折率の低い正レンズと屈折率の高い負レンズが要求されるため、第２群中の正・負レンズは必然的にガラス材料になってしまう。
【０００６】
しかし、元々レンズ径の大きな第２群にガラス非球面レンズを採用することは、コストにとって大変不利である。ガラス非球面レンズはかなり一般的な技術になったとは言え、研磨レンズと比べれば相当に高価であり、レンズ径が大きくなれば更にコストアップを伴う。
【０００７】
あるいは、ガラス材料を諦めてポリカーボネートのプラスチックレンズを用いることも考えられる。このとき、コスト及び色収差補正の問題はなくなるが、上記した通り、温度、湿度の変化に伴う焦点位置の変化は避けられず、本発明の趣旨である高変倍化を実現しようとすると、この焦点位置の不安定さは致命的である。
【０００８】
このような問題は、正・正・負の３群ズームタイプでも同様であり、例えば特開平６−２６５７８７号においては、負パワーの第３群が正レンズと負レンズにて構成されているが、その第１実施例及び第４実施例では、正レンズがガラス非球面レンズとなっているのに対し、第２実施例及び第３実施例ではポリカーボネートのプラスチック非球面レンズで構成されている。どちらを用いても、コストと焦点位置の変化の問題の解決を両立させることはできない。
【０００９】
以上のように、ガラス非球面レンズを用いた場合は、色収差補正及び温・湿度変化に対して有利であるが、コストが高く、一方、プラスチックレンズを用いた場合は、コストは安いが、温・湿度変化に対する焦点位置の変化が大きな問題となる。
この状況は、正・負あるいは正・正・負のズームタイプに限らず、一般的に成り立つことであるから、他のズームタイプにおいても同様である。
【００１０】
一方、後記する本発明と同様のレンズ構成を有する例として、特開平４−１６１９１４号のものがある。その第２実施例では、正・負の２群ズームタイプにおいて、負の第２群が、物体側より順に、正のガラスレンズ、弱いパワーのプラスチック非球面レンズ、負のガラスレンズにて構成された例が示されている。この例も低コスト化と焦点位置の変化の対策が盛り込まれているが、変倍比が１．９×程度と小さく、高変倍比とは言えない。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は従来技術のこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、低コストで性能良好な変倍比２以上の高変倍比ズームレンズを提供することである。また、温・湿度変化に対して焦点位置の変化が小さいズームレンズを提供することもその目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成する本発明の高変倍比ズームレンズは、正パワーのレンズ群と負パワーのレンズ群とを有するズームレンズにおいて、前記負レンズ群は正レンズと負レンズの少なくとも２枚のガラスレンズとそれらの間に挟まれた少なくとも１枚のプラスチックレンズにて構成され、変倍比が２以上であり、下記条件式を満たすことを特徴とするものである。
ν_d≦４５．７８・・・（１）’
−２．５＜（ｆ_T・Ｚ）／ｆ_P＜１．０・・・（２）
−４０＜（ｆ_T・Ｚ）／ｆ_N≦−８．７２４・・・（３）’
ただし、ν_dは前記負レンズ群中の前記正レンズのアッべ数、ｆ_Tは望遠端における全系焦点距離、Ｚは変倍比、ｆ_Pは前記負レンズ群中の前記プラスチックレンズの焦点距離、ｆ_Nは前記負レンズ群の焦点距離である。
である。
【００１３】
以下、上記のような構成をとる理由と作用について説明する。
レンズシャッターカメラ用のズームレンズとしては、▲１▼正・負の２群ズームレンズ、▲２▼正・正・負の３群ズームレンズ、▲３▼負・正・負の３群ズームレンズ等がよく知られている。何れのタイプも広角から望遠への変倍において、最も像面側の負レンズ群が物体側へ最大の移動をなし、負レンズ群の直前の正レンズ群も物体側へ少ない移動量で移動する。変倍作用の大部分を最も像面側の負レンズ群が負担している。この負レンズ群の移動量が鏡枠の構造と大きさをかなり決めている。単純にズームレンズのパワー配分を変えずに高変倍化すると、当然ながら群の移動量が増えるし、従来技術で述べたように、特に負レンズ群で発生する収差が問題となる。すなわち、鏡枠の大型化と性能劣化を解決することが必要になる。
【００１４】
鏡枠の大型化、つまり、移動量の増加に対しては、負レンズ群のパワーを強くする必要がある。しかし、負レンズ群のパワーを強くすることは、この群で発生する収差を更に悪化させることであり、特に正の歪曲収差や色収差の発生が過大となる。
本発明では、色収差の補正を２枚のガラスレンズにて実現し、歪曲収差等をプラスチック非球面レンズにて補正している。
【００１５】
負レンズ群で発生する色収差を補正するために、負レンズ群にある２枚のガラスレンズは正レンズと負レンズの組合せである。このとき、正レンズは下記条件式を満足する。
ν_ｄ＜５０・・・（１）
ただし、ν_ｄは負レンズ群中の正レンズのアッべ数である。
【００１６】
本発明では、正レンズと負レンズの２枚のガラスレンズにて色収差をキャンセルしているから、負レンズ群中に配置された正レンズはアッべ数の小さな材料が必要である。したがって、条件式（１）の上限の５０を外れると、補正過剰な色収差が発生してしまい、性能劣化を招く。
【００１７】
また、負レンズ群中のガラスレンズは全て球面系である。球面系であれば、従来の研磨加工法にて安価に製造することができる。
次に、高いコストをかけずに歪曲収差等を補正するために、プラスチックレンズは非球面を有しているが、近軸曲率半径にて決まる形状に比べ、光軸から離れるにつれてレンズが薄肉になっていく形状が望ましい。
【００１８】
以上のように、ガラス球面レンズの組合せにて色収差を補正し、プラスチック非球面レンズにて歪曲収差等を補正することができるから、高変倍比で性能良好なズームレンズを低コストにて実現可能である。
【００１９】
しかし、既に述べたように、プラスチックレンズは温度・湿度の変化に伴いその屈折率や寸法が変化するから全系の焦点位置も変化する。温度による変化は反応が速いため、フォーカス繰り出し量を調整する等の手段によってカメラ側の制御にてある程度まではコントロールが可能だが、湿度による変化は水分の伝わり方が複雑であり、また、飽和に要する時間も長時間かかるため、コントロールすることが難しい。このような問題を防ぐためには、プラスチックレンズのパワーを弱く設定して材料の屈折率や寸法変化が焦点位置の変化に影響しないようにすることが有効であるが、この内容については既に本出願人が特開平５−１１３５３７号にて説明した通りである。
【００２０】
そこで、本発明のプラスチックレンズは、以下の条件式を満足する。
−２．５＜（ｆ_Ｔ・Ｚ）／ｆ_Ｐ＜１．０・・・（２）
ただし、ｆ_Ｔは望遠端における全系焦点距離、Ｚは変倍比、ｆ_Ｐは負レンズ群中のプラスチックレンズの焦点距離である。
【００２１】
これはプラスチックレンズの焦点距離を定めるための条件式であるが、ｆ_Ｔやｆ_Ｐが同じであっても変倍比が大きいと、プラスチックレンズとピント位置の関係がより効くようになるため、条件式（２）を設定した。条件式（２）の上限の１．０を越えると、特にコマ収差の補正が困難になる。一方、条件式（２）の下限の−２．５を越えると、ピント位置の変化量が大きくなってしまう。
【００２２】
更に望ましくは、下記条件式を満たすことがよい。
−２．５＜（ｆ_Ｔ・Ｚ）／ｆ_Ｐ≦０・・・（２’）
すなわち、収差補正上、プラスチックレンズは負パワーであることが好ましいため、条件式（２’）の上限の０を設定した。
【００２３】
さらに、下記条件式を満たすことがより好ましい。
−２．５＜（ｆ_Ｔ・Ｚ）／ｆ_Ｐ＜−０．６・・・（２”）
また、鏡枠のコンパクト化を実現するために、負レンズ群のパワーを強くして、変倍時の移動量を減らすことが重要であると述べたが、具体的には、以下の条件式を満足することが望ましい。
【００２４】
−４０＜（ｆ_Ｔ・Ｚ）／ｆ_Ｎ＜−７・・・（３）
ただし、ｆ_Ｔは望遠端における全系焦点距離、Ｚは変倍比、ｆ_Ｎは負レンズ群の焦点距離である。
【００２５】
条件式（３）の上限の−７を越えると、負レンズ群のパワーが強くなりすぎ、収差補正が不十分になる。また、下限の−４０を越えると、パワーが弱くなりすぎ、移動量が増えるので好ましくない。
【００２６】
さらに、下記条件式を満たすことが好ましい。
−４０＜（ｆ_Ｔ・Ｚ）／ｆ_Ｎ＜−９・・・（３’）
さらに、負レンズ群は、レンズ全系の変倍作用の大部分を負担しており、以下の条件式を満足することが望ましい。
【００２７】
０．５＜Ｚ_Ｎ／Ｚ≦１．０・・・（４）
３．０＜β_ＮＴ・・・（５）
ただし、Ｚ_Ｎは負レンズ群の変倍比、β_ＮＴは負レンズ群の望遠端における横倍率である。
条件式（４）の上限値１．０は正・負の２群ズームの場合に相当する。何れの条件式もその範囲を外れると、十分な変倍比が得られなくなる。なお、さらに下記条件式を満たすことが好ましい。
３．１５＜β_ＮＴ・・・（５’）。
【００２８】
以下、本発明の高変倍比ズームレンズの実施例１〜４について説明する。ここで、実施例３、４は本発明の参考例である。なお、各実施例の数値データは後記する。
実施例１は、図１（ａ）に広角端の、同（ｂ）に望遠端の断面図を示すように、正レンズ群の第１群Ｇ１と負レンズ群の第２群Ｇ２の２群ズームレンズである。焦点距離は３８〜１０５ｍｍで、変倍比２．８×、Ｆナンバーは４．６〜９．２である。前群Ｇ１は、物体側に凸な負メニスカスレンズ、負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、後群Ｇ２は、像側に凸な正メニスカスレンズ、像側に凸でパワーの弱いメニスカスレンズ、像側に凸な負メニスカスレンズからなり、全体が５群６枚にて構成されている。前群Ｇ１の最も物体側の負メニスカスレンズは、両面非球面のガラスレンズであり、後群Ｇ２のパワーの弱いメニスカスレンズは、物体側面が非球面のプラスチックレンズであり、アクリル系の材料にて構成される。
【００２９】
実施例２は、図２（ａ）に広角端の、同（ｂ）に望遠端の断面図を示すように、正レンズ群の第１群Ｇ１と負レンズ群の第２群Ｇ２の２群ズームレンズである。焦点距離は３８〜９０ｍｍ、変倍比が２．４×、Ｆナンバーは４．６〜７．４である。前群Ｇ１は、物体側に凸な正メニスカスレンズ、像側に凸な負メニスカスレンズ、両凸正レンズ、両凸正レンズからなり、後群Ｇ２は、像側に凸な正メニスカスレンズ、像側に凸な負メニスカスレンズ、像側に凸な負メニスカスレンズからなり、全体が７群７枚にて構成されている。前群Ｇ１の最も像側の両凸正レンズは、像側面が非球面のガラスレンズであり、後群Ｇ２の真ん中の負メニスカスレンズは、物体側面が非球面のプラスチックレンズで、弱い負パワーを有しており、アクリル系の材料にて構成されている。
【００３０】
実施例３は、図３（ａ）に広角端の、同（ｂ）に望遠端の断面図を示すように、正レンズ群の第１群Ｇ１と正レンズ群の第２群Ｇ２と負レンズ群の第３群Ｇ３の３群ズームレンズである。焦点距離は３８〜１５０ｍｍ、変倍比が３．９×、Ｆナンバーは４．０〜１０．０である。第１群Ｇ１は、両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズ、両凸正レンズからなり、第２群Ｇ２は、両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズ、両凸正レンズ、両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第３群Ｇ３は、像側に凸な正メニスカスレンズ、像側に凸な負メニスカスレンズ、両凹負レンズからなり、全体が８群１１枚にて構成されている。第２群Ｇ２の真ん中の両凸正レンズは、像側面が非球面のガラスレンズであり、第３群Ｇ３の真ん中の負メニスカスレンズは、物体側面が非球面のプラスチックレンズで、弱い負パワーを有しており、ポリオレフィン系の材料にて構成されている。
【００３１】
実施例４は、図４（ａ）に広角端の、同（ｂ）に望遠端の断面図を示すように、正レンズ群の第１群Ｇ１と負レンズ群の第２群Ｇ２と正レンズ群の第３群Ｇ３と負レンズ群の第４群Ｇ４の４群ズームレンズである。焦点距離は３８〜１５０ｍｍ、変倍比が３．９×、Ｆナンバーは４．６〜１０．２である。第１群Ｇ１は、物体側に凸な負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズ、両凸正レンズからなり、第２群Ｇ２は、両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第３群Ｇ３は、両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズ、両凸正レンズからなり、第４群Ｇ４は、像側に凸な正メニスカスレンズ、像側に凸なメニスカスレンズ、両凹負レンズからなり、全体が８群１１枚にて構成されている。第３群Ｇ３の最も像側の両凸正レンズは両面非球面のガラスレンズであり、第４群Ｇ４の真ん中のメニスカスレンズは、物体側面が非球面のプラスチックレンズで、弱い正パワーを有しており、アクリル系の材料にて構成されている。
【００３２】
以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_ＮＯはＦナンバー、ωは半画角、ｆ_Ｂはバックフォーカス、ｒ_１、ｒ_２…は各レンズ面の曲率半径、ｄ_１、ｄ_２…は各レンズ面間の間隔、ｎ_ｄ１、ｎ_ｄ２…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_ｄ１、ν_ｄ２…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直行する方向にとると、下記の式にて表される。
ｘ＝（ｙ^２／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）^２｝^１／２］
＋Ａ_４ｙ^４＋Ａ_６ｙ^６＋Ａ_８ｙ^８＋Ａ_１０ｙ^１０
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ_４、Ａ_６、Ａ_８、Ａ_１０はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。
【００３３】
実施例１
ｆ＝３８．００〜６３．００〜１０５．０１
Ｆ_ＮＯ＝４．６０〜６．５０〜９．２０
ｆ_Ｂ＝８．５０〜３０．６１〜６７．７６
ω ＝２９．６１°〜１８．９２°〜１１．６２°
ｒ_１＝３３８．９７４（非球面）ｄ_１＝２．００ｎ_ｄ１＝１．７２９１６ ν_ｄ１＝５４．６８
ｒ_２＝５９．１０７（非球面）ｄ_２＝５．８０
ｒ_３＝３９．１５１ｄ_３＝１．５０ｎ_ｄ２＝１．８３４００ ν_ｄ２＝３７．１７
ｒ_４＝１４．３７４ｄ_４＝１０．５０ｎ_ｄ３＝１．５６３８４ ν_ｄ３＝６０．７０
ｒ_５＝ −１４．６０３ｄ_５＝１．００
ｒ_６＝ ∞（絞り）ｄ_６＝（可変）
ｒ_７＝ −８９．１４０ｄ_７＝３．００ｎ_ｄ４＝１．５４８１４ ν_ｄ４＝４５．７８
ｒ_８＝ −２９．５３８ｄ_８＝１．８０
ｒ_９＝ −２５．６７３（非球面）ｄ_９＝２．００ｎ_ｄ５＝１．４９２４１ ν_ｄ５＝５７．６６
ｒ_１０＝ −２６．４７１ｄ_１０＝４．３０
ｒ_１１＝ −１１．８４２ｄ_１１＝１．８０ｎ_ｄ６＝１．７２９１６ ν_ｄ６＝５４．６８
ｒ_１２＝ −１１２．６８１
ズーム間隔

非球面係数
第１面
Ｋ＝０．０
Ａ_４＝６．１２８８×１０^−５
Ａ_６＝５．４３４６×１０^−７
Ａ_８＝ −７．２２８６×１０^−９
Ａ_１０＝３．０５８２×１０^−１１
第２面
Ｋ＝−１１．００００
Ａ_４＝１．３３１４×１０^−４
Ａ_６＝１．１９７９×１０^−６
Ａ_８＝ −１．０２４６×１０^−８
Ａ_１０＝１．２１０８×１０^−１０
第９面
Ｋ＝−１０．００００
Ａ_４＝ −２．２９９６×１０^−５
Ａ_６＝７．０６８４×１０^−７
Ａ_８＝ −７．９１５１×１０^−１０
Ａ_１０＝０。
【００３４】
実施例２
ｆ＝３８．００〜５８．０１〜９０．０２
Ｆ_ＮＯ＝４．６０〜５．９０〜７．４０
ｆ_Ｂ＝７．００〜２４．３６〜５２．１４
ω ＝２９．６１°〜２０．４２°〜１３．４９°
ｒ_１＝１９．７９８ｄ_１＝２．３０ｎ_ｄ１＝１．５１６３３ ν_ｄ１＝６４．１５
ｒ_２＝４７．３６６ｄ_２＝２．００
ｒ_３＝ −１７．８６９ｄ_３＝１．４０ｎ_ｄ２＝１．８３４００ ν_ｄ２＝３７．１７
ｒ_４＝ −１９３．１５２ｄ_４＝１．６０
ｒ_５＝５９．００４ｄ_５＝４．００ｎ_ｄ３＝１．５１６３３ ν_ｄ３＝６４．１５
ｒ_６＝ −１９．６２５ｄ_６＝０．１５
ｒ_７＝６７．７３４ｄ_７＝４．００ｎ_ｄ４＝１．５１６３３ ν_ｄ４＝６４．１５
ｒ_８＝ −３２．１３２（非球面）ｄ_８＝０．８０
ｒ_９＝ ∞（絞り）ｄ_９＝（可変）
ｒ_１０＝ −３０．０４０ｄ_１０＝３．００ｎ_ｄ５＝１．５８１４４ ν_ｄ５＝４０．７７
ｒ_１１＝ −１８．６４４ｄ_１１＝１．４０
ｒ_１２＝ −１８．７９９（非球面）ｄ_１２＝２．００ｎ_ｄ６＝１．４９２４１ ν_ｄ６＝５７．６６
ｒ_１３＝ −２４．０４８ｄ_１３＝４．５０
ｒ_１４＝ −１０．７１７ｄ_１４＝１．７０ｎ_ｄ７＝１．７２９１６ ν_ｄ７＝５４．６８
ｒ_１５＝ −３９．１２９
ズーム間隔

非球面係数
第８面
Ｋ＝０．０
Ａ_４＝２．９０８８×１０^−５
Ａ_６＝２．１２３１×１０^−７
Ａ_８＝ −１．５９１９×１０^−９
Ａ_１０＝４．３１３１×１０^−１１
第１２面
Ｋ＝ −０．２７４１
Ａ_４＝５．７３４９×１０^−５
Ａ_６＝３．０２２８×１０^−７
Ａ_８＝４．３４４１×１０^−９
Ａ_１０＝０。
【００３５】
実施例３
ｆ＝３８．００〜７５．００〜１４９．９６
Ｆ_ＮＯ＝４．００〜６．３０〜１０．００
ｆ_Ｂ＝９．００〜３６．０７〜８９．６６
ω ＝２９．６１°〜１６．０７°〜８．２０°
ｒ_１＝ −６１．２１４ｄ_１＝１．２０ｎ_ｄ１＝１．８３４００ ν_ｄ１＝３７．１７
ｒ_２＝２００．０００ｄ_２＝２．４０ｎ_ｄ２＝１．４８７４９ ν_ｄ２＝７０．２１
ｒ_３＝ −８０．１３５ｄ_３＝０．２０
ｒ_４＝２９．５３９ｄ_４＝２．６０ｎ_ｄ３＝１．４８７４９ ν_ｄ３＝７０．２１
ｒ_５＝ −１１７．７５１ｄ_５＝（可変）
ｒ_６＝ ∞（絞り）ｄ_６＝１．５０
ｒ_７＝ −１６．３１６ｄ_７＝１．２０ｎ_ｄ４＝１．７７２５０ ν_ｄ４＝４９．６０
ｒ_８＝１８．８３２ｄ_８＝３．５０ｎ_ｄ５＝１．７２８２５ ν_ｄ５＝２８．４６
ｒ_９＝ −３０．２００ｄ_９＝０．９０
ｒ_１０＝５３．８７０ｄ_１０＝２．５０ｎ_ｄ６＝１．５６３８４ ν_ｄ６＝６０．７０
ｒ_１１＝ −１５．１４４（非球面）ｄ_１１＝０．８０
ｒ_１２＝ −１４．５１３ｄ_１２＝１．２０ｎ_ｄ７＝１．７４０７７ ν_ｄ７＝２７．７９
ｒ_１３＝６１．５１１ｄ_１３＝４．００ｎ_ｄ８＝１．６５１００ ν_ｄ８＝５６．１５
ｒ_１４＝ −１４．３０１ｄ_１４＝（可変）
ｒ_１５＝ −９８．４３２ｄ_１５＝２．８０ｎ_ｄ９＝１．７６１８２ ν_ｄ９＝２６．５２
ｒ_１６＝ −２７．２６０ｄ_１６＝１．９０
ｒ_１７＝ −１６．２８５（非球面）ｄ_１７＝２．００ｎ_ｄ１０＝１．５２５４０ ν_ｄ１０＝５６．２５
ｒ_１８＝ −１８．９３１ｄ_１８＝１．４０
ｒ_１９＝ −１５．１５８ｄ_１９＝１．８０ｎ_ｄ１１＝１．７７２５０ ν_ｄ１１＝４９．６０
ｒ_２０＝１１６．８５０
ズーム間隔

非球面係数
第１１面
Ｋ＝ −０．３０００
Ａ_４＝４．９４９８×１０^−５
Ａ_６＝７．０５３１×１０^−８
Ａ_８＝１．８９０１×１０^−９
Ａ_１０＝ −９．３８４６×１０^−１２
第１７面
Ｋ＝ −１．２０００
Ａ_４＝２．３９２７×１０^−５
Ａ_６＝１．３２７０×１０^−７
Ａ_８＝ −１．２１９９×１０^−９
Ａ_１０＝７．１００１×１０^−１２。
【００３６】
実施例４
ｆ＝３８．００〜７４．９９〜１４９．９８
Ｆ_ＮＯ＝４．６０〜６．８０〜１０．２０
ｆ_Ｂ＝８．００〜３２．４３〜７６．１２
ω ＝２９．６１°〜１６．０７°〜８．２０°
ｒ_１＝５５４．３０７ｄ_１＝１．２０ｎ_ｄ１＝１．８３４００ ν_ｄ１＝３７．１７
ｒ_２＝３２．５０７ｄ_２＝４．００ｎ_ｄ２＝１．５３１７２ ν_ｄ２＝４８．９１
ｒ_３＝ −２２６．７８５ｄ_３＝０．２０
ｒ_４＝３７．６１０ｄ_４＝３．５０ｎ_ｄ３＝１．５６３８４ ν_ｄ３＝６０．７０
ｒ_５＝ −１０５５．０２３ｄ_５＝（可変）
ｒ_６＝ −２１．０１２ｄ_６＝１．４０ｎ_ｄ４＝１．７７２５０ ν_ｄ４＝４９．６０
ｒ_７＝２５．５７６ｄ_７＝２．９０ｎ_ｄ５＝１．７６１８２ ν_ｄ５＝２６．５２
ｒ_８＝ −９５．２５９ｄ_８＝（可変）
ｒ_９＝ −３９４．０７５ｄ_９＝１．４０ｎ_ｄ６＝１．６８８９３ ν_ｄ６＝３１．０８
ｒ_１０＝１４．５１１ｄ_１０＝３．６０ｎ_ｄ７＝１．５１６３３ ν_ｄ７＝６４．１５
ｒ_１１＝ −３９．５０１ｄ_１１＝０．２０
ｒ_１２＝２７．１７１（非球面）ｄ_１２＝３．００ｎ_ｄ８＝１．５１８２３ ν_ｄ８＝５８．９８
ｒ_１３＝ −２３．８７０（非球面）ｄ_１３＝１．００
ｒ_１４＝ ∞（絞り）ｄ_１４＝（可変）
ｒ_１５＝ −７２．８１３ｄ_１５＝２．８０ｎ_ｄ９＝１．６９８９５ ν_ｄ９＝３０．１２
ｒ_１６＝ −２８．８０４ｄ_１６＝１．６０
ｒ_１７＝ −４２．０３１（非球面）ｄ_１７＝２．４０ｎ_ｄ１０＝１．４９２４１ ν_ｄ１０＝５７．６６
ｒ_１８＝ −４１．０７０ｄ_１８＝４．００
ｒ_１９＝ −１４．８５７ｄ_１９＝１．８０ｎ_ｄ１１＝１．７７２５０ ν_ｄ１１＝４９．６０
ｒ_２０＝３３７．２５１
ズーム間隔

非球面係数
第１２面
Ｋ＝０．０
Ａ_４＝１．５０７４×１０^−５
Ａ_６＝ −１．７６３５×１０^−７
Ａ_８＝７．２９１６×１０^−９
Ａ_１０＝ −１．５６４３×１０^−１０
第１３面
Ｋ＝０．０
Ａ_４＝２．５８７６×１０^−５
Ａ_６＝ −２．８６５６×１０^−７
Ａ_８＝８．６７７５×１０^−９
Ａ_１０＝ −１．６５２７×１０^−１０
第１７面
Ｋ＝ −０．３０００
Ａ_４＝２．７４１３×１０^−５
Ａ_６＝ −７．６１４５×１０^−８
Ａ_８＝９．０７４０×１０^−１０
Ａ_１０＝０。
【００３７】
次に、上記実施例１〜４の無限遠合焦時の収差図をそれぞれ図５〜図８に示す。それぞれの収差図中、（ａ）は広角端、（ｂ）は標準状態、（ｃ）は望遠端の球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す。なお、収差図中、ＦＩＹは像高を表す。
【００３８】
また、次の表に各実施例における前記条件式（１）〜（５）の値を示す。

【００３９】
なお、以上説明した本発明の高変倍比ズームレンズは例えば次のように構成することができる。
〔１〕正パワーのレンズ群と負パワーのレンズ群とを有するズームレンズにおいて、前記負レンズ群は少なくとも２枚のガラスレンズとそれらの間に挟まれた少なくとも１枚のプラスチックレンズにて構成されていることを特徴とする変倍比２以上の高変倍比ズームレンズ。
【００４０】
〔２〕２群のみからなることを特徴とする上記〔１〕記載の高変倍比ズームレンズ。
【００４１】
〔３〕第１群は正パワーのレンズ群であり、第２群は負パワーのレンズ群であることを特徴とする上記〔１〕記載の高変倍比ズームレンズ。
【００４２】
〔４〕３群以上の群からなり、少なくとも２か所の空気間隔を変化させることにより変倍を行う上記〔１〕記載の高変倍比ズームレンズ。
【００４３】
〔５〕３群からなることを特徴とする上記〔４〕記載の高変倍比ズームレンズ。
【００４４】
〔６〕広角端から望遠端の変倍に伴って、第１群と第２群の間隔が増加し、第２群と第３群の間隔が減少することを特徴とする上記〔５〕記載の高変倍比ズームレンズ。
【００４５】
〔７〕前記ガラスレンズは正レンズと負レンズを含むことを特徴とする上記〔１〕から〔６〕の何れか１項記載の高変倍比ズームレンズ。
【００４６】
〔８〕前記ガラスレンズである負レンズは両凹レンズであることを特徴とする上記〔７〕記載の高変倍比ズームレンズ。
【００４７】
〔９〕前記ガラスレンズは非球面を含まないことを特徴とする上記〔１〕から〔８〕の何れか１項記載の高変倍比ズームレンズ。
【００４８】
〔１０〕前記正レンズは下記条件式を満たすことを特徴とする上記〔７〕記載の高変倍比ズームレンズ。
ν_ｄ＜５０・・・（１）
ただし、ν_ｄは前記負レンズ群中の正レンズのアッべ数である。
【００４９】
〔１１〕下記条件式を満たすことを特徴とする上記〔１〕から〔１０〕の何れか１項記載の高変倍比ズームレンズ。
−２．５＜（ｆ_Ｔ・Ｚ）／ｆ_Ｐ＜１．０・・・（２）
ただし、ｆ_Ｔは望遠端における全系焦点距離、Ｚは変倍比、ｆ_Ｐは前記負レンズ群中のプラスチックレンズの焦点距離である。
【００５０】
〔１２〕下記条件式を満たすことを特徴とする上記〔１１〕記載の高変倍比ズームレンズ。
−２．５＜（ｆ_Ｔ・Ｚ）／ｆ_Ｐ＜−０．６・・・（２”）。
【００５１】
〔１３〕下記条件式を満たすことを特徴とする上記〔１〕から〔１２〕の何れか１項記載の高変倍比ズームレンズ。
−４０＜（ｆ_Ｔ・Ｚ）／ｆ_Ｎ＜−７・・・（３）
ただし、ｆ_Ｔは望遠端における全系焦点距離、Ｚは変倍比、ｆ_Ｎは前記負レンズ群の焦点距離である。
【００５２】
〔１４〕下記条件式を満たすことを特徴とする上記〔１３〕記載の高変倍比ズームレンズ。
−４０＜（ｆ_Ｔ・Ｚ）／ｆ_Ｎ＜−９・・・（３’）。
【００５３】
〔１５〕前記プラスチックレンズは非球面を有することを特徴とする上記〔１〕から〔１４〕の何れか１項記載の高変倍比ズームレンズ。
【００５４】
〔１６〕前記負レンズ群は最も像側に配置されることを特徴とする上記〔１〕から〔１５〕の何れか１項記載の高変倍比ズームレンズ。
【００５５】
〔１７〕下記条件式を満たすことを特徴とする上記〔１〕から〔１６〕の何れか１項記載の高変倍比ズームレンズ。
０．５＜Ｚ_Ｎ／Ｚ≦１．０・・・（４）
３．０＜β_ＮＴ・・・（５）
ただし、Ｚ_Ｎは前記負レンズ群の変倍比、β_ＮＴは前記負レンズ群の望遠端における横倍率である。
【００５６】
〔１８〕下記条件式を満たすことを特徴とする上記〔１７〕記載の高変倍比ズームレンズ。
３．１５＜β_ＮＴ・・・（５’）
〔１９〕前記プラスチックレンズは負レンズであることを特徴とする上記〔１〕から〔１８〕の何れか１項記載の高変倍比ズームレンズ。
【００５７】
【発明の効果】
以上の説明から明らかなように、本発明の構成により、低コストで性能良好で温・湿度変化による影響の少ない変倍比２以上の高変倍比ズームレンズを得られた。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例１のズームレンズの断面図である。
【図２】本発明の実施例２のズームレンズの断面図である。
【図３】本発明の実施例３のズームレンズの断面図である。
【図４】本発明の実施例４のズームレンズの断面図である。
【図５】実施例１の収差図である。
【図６】実施例２の収差図である。
【図７】実施例３の収差図である。
【図８】実施例４の収差図である。
【符号の説明】
Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第４レンズ群

Claims

正パワーのレンズ群と負パワーのレンズ群とを有するズームレンズにおいて、前記負レンズ群は正レンズと負レンズの少なくとも２枚のガラスレンズとそれらの間に挟まれた少なくとも１枚のプラスチックレンズにて構成され、変倍比が２以上であり、下記条件式を満たすことを特徴とする高変倍比ズームレンズ。
ν _d ≦４５．７８・・・（１）’
−２．５＜（ｆ _T ・Ｚ）／ｆ _P ＜１．０・・・（２）
−４０＜（ｆ_T・Ｚ）／ｆ_N≦−８．７２４・・・（３）’
ただし、ν _d は前記負レンズ群中の前記正レンズのアッべ数、ｆ_Tは望遠端における全系焦点距離、Ｚは変倍比、ｆ _P は前記負レンズ群中の前記プラスチックレンズの焦点距離、ｆ_Nは前記負レンズ群の焦点距離である。
２群のみからなることを特徴とする請求項１記載の高変倍比ズームレンズ。
第１群は正パワーのレンズ群であり、第２群は負パワーのレンズ群であることを特徴とする請求項１記載の高変倍比ズームレンズ。
前記ガラスレンズである負レンズは両凹レンズであることを特徴とする請求項１記載の高変倍比ズームレンズ。
前記ガラスレンズは非球面を含まないことを特徴とする請求項１から４の何れか１項記載の高変倍比ズームレンズ。
下記条件式を満たすことを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載の高変倍比ズームレンズ。
−２．５＜（ｆ_T・Ｚ）／ｆ_P＜−０．６・・・（2"）
下記条件式を満たすことを特徴とする請求項１から６の何れか１項記載の高変倍比ズームレンズ。
−４０＜（ｆ_T・Ｚ）／ｆ_N＜−９・・・（3'）
前記プラスチックレンズは非球面を有することを特徴とする請求項１から７の何れか１項記載の高変倍比ズームレンズ。
前記負レンズ群は最も像側に配置されることを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載の高変倍比ズームレンズ。
下記条件式を満たすことを特徴とする請求項２記載の高変倍比ズームレンズ。
０．５＜Ｚ_N／Ｚ≦１．０・・・（４）
３．０＜β_NT ・・・（５）
ただし、Ｚ_Nは前記負レンズ群の変倍比、β_NTは前記負レンズ群の望遠端における横倍率である。
下記条件式を満たすことを特徴とする請求項１０記載の高変倍比ズームレンズ。
３．１５＜β_NT ・・・（5'）
前記プラスチックレンズは負レンズであることを特徴とする請求項１から１１の何れか１項記載の高変倍比ズームレンズ。