JP2001271139A - 酸洗での酸化スケール除去が容易な鋼材およびその製造方法 - Google Patents
酸洗での酸化スケール除去が容易な鋼材およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋼中にＳｉを０．０２％以上含有する鋼材の
酸洗による、酸洗時間の短縮、酸消費量の低減、廃酸処
理コストの低減を可能にする。 【解決手段】 鋼中にＳｉを０．０２％から３．５％含
有する鋼材を、気体雰囲気中で６００℃〜１４００℃の
温度範囲としその冷却後の酸化スケールが５０μｍ以下
の厚みである鋼材において、酸化スケール中のマグネタ
イトの体積がヘマタイトの体積の０．５倍以上であるこ
とを特徴とする鋼材。
酸洗による、酸洗時間の短縮、酸消費量の低減、廃酸処
理コストの低減を可能にする。 【解決手段】 鋼中にＳｉを０．０２％から３．５％含
有する鋼材を、気体雰囲気中で６００℃〜１４００℃の
温度範囲としその冷却後の酸化スケールが５０μｍ以下
の厚みである鋼材において、酸化スケール中のマグネタ
イトの体積がヘマタイトの体積の０．５倍以上であるこ
とを特徴とする鋼材。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼材の熱間加工や
熱処理過程で生成した表面酸化スケールを、酸洗処理に
て容易に除去できる鋼材およびその製造方法に関するも
のである。
熱処理過程で生成した表面酸化スケールを、酸洗処理に
て容易に除去できる鋼材およびその製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、熱間加工鋼材は表面に酸化スケ
ールを有している。たとえば熱延鋼板は熱間圧延ライン
において、スラブ加熱後、粗圧延機および仕上圧延機で
圧延された鋼板ストリップをホットランテーブル上で冷
却し、巻取機でコイルにして製造され、スラブ加熱で生
成したスラブの厚い酸化スケールは粗圧延前に高圧水に
よるデスケ処理にて除去されるが、その後、巻取機まで
の工程で鋼板表面には新たな酸化スケールが生成する。
このほか、熱間圧延により製造される厚板、棒材、線
材、形材、管材、熱間鍛造により製造される形材、熱間
押出により製造される管材、形材など、いずれも通常の
工程では鋼材表面に酸化スケールが生成している。
ールを有している。たとえば熱延鋼板は熱間圧延ライン
において、スラブ加熱後、粗圧延機および仕上圧延機で
圧延された鋼板ストリップをホットランテーブル上で冷
却し、巻取機でコイルにして製造され、スラブ加熱で生
成したスラブの厚い酸化スケールは粗圧延前に高圧水に
よるデスケ処理にて除去されるが、その後、巻取機まで
の工程で鋼板表面には新たな酸化スケールが生成する。
このほか、熱間圧延により製造される厚板、棒材、線
材、形材、管材、熱間鍛造により製造される形材、熱間
押出により製造される管材、形材など、いずれも通常の
工程では鋼材表面に酸化スケールが生成している。
【０００３】従来の熱延鋼板においては、鋼板ストリッ
プを連続酸洗ラインに通板し、塩酸や硫酸を使用する酸
洗処理によってスケール除去が行われている。また酸洗
速度を向上させるため、曲げやブラスト処理などの機械
的処理を併用すること、さらには、酸洗時に電気化学処
理を施すことも行われる。そのはか、厚板、棒材、線
材、形材、管材などのスケール除去も酸洗を主とする処
理により行われている。
プを連続酸洗ラインに通板し、塩酸や硫酸を使用する酸
洗処理によってスケール除去が行われている。また酸洗
速度を向上させるため、曲げやブラスト処理などの機械
的処理を併用すること、さらには、酸洗時に電気化学処
理を施すことも行われる。そのはか、厚板、棒材、線
材、形材、管材などのスケール除去も酸洗を主とする処
理により行われている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の熱
間加工鋼材のスケール除去は、鋼材製造メーカーや一部
の鋼材ユーザーで行われるが、酸洗処理を伴うため、酸
洗槽およびその周辺設備や関連設備の保全、酸洗廃液の
処理などに要するコストが増大している。今後、環境問
題などにより廃酸処理はますます厳しくなり、その処理
コストの高騰は避けがたい課題となっている。
間加工鋼材のスケール除去は、鋼材製造メーカーや一部
の鋼材ユーザーで行われるが、酸洗処理を伴うため、酸
洗槽およびその周辺設備や関連設備の保全、酸洗廃液の
処理などに要するコストが増大している。今後、環境問
題などにより廃酸処理はますます厳しくなり、その処理
コストの高騰は避けがたい課題となっている。
【０００５】一方、近年における素材の品質向上や熱間
加工技術の向上に伴って、材質および表面性状の優れた
熱間加工鋼材が製造できるようになり、従来は冷間加工
材が使用されていた分野にも熱間加工材が使用され始
め、その用途はますます拡大することが予想される。し
たがって従来の製造工程では、熱間加工材のスケール除
去処理、特に酸洗処理に対する負担が、今後ますます増
大すると予想される。また酸洗処理は、鋼材の熱処理時
に生成する酸化スケールを除去するためにも行われてい
る。そこで本発明が解決しようとする課題は、熱間加工
鋼材、あるいは熱処理材の表面酸化スケールを、酸洗処
理において短時間で除去するもので、酸洗での生産性の
向上、酸消費量の低減、廃酸処理コスト低減による酸洗
処理コストダウンが可能とするものである。
加工技術の向上に伴って、材質および表面性状の優れた
熱間加工鋼材が製造できるようになり、従来は冷間加工
材が使用されていた分野にも熱間加工材が使用され始
め、その用途はますます拡大することが予想される。し
たがって従来の製造工程では、熱間加工材のスケール除
去処理、特に酸洗処理に対する負担が、今後ますます増
大すると予想される。また酸洗処理は、鋼材の熱処理時
に生成する酸化スケールを除去するためにも行われてい
る。そこで本発明が解決しようとする課題は、熱間加工
鋼材、あるいは熱処理材の表面酸化スケールを、酸洗処
理において短時間で除去するもので、酸洗での生産性の
向上、酸消費量の低減、廃酸処理コスト低減による酸洗
処理コストダウンが可能とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明は、鋼中にＳｉを０．０２％から３．５％含有
し、鋼材を気体雰囲気中で６００℃〜１４００℃の範囲
の温度として製造する鋼材において、酸化スケールが５
０μｍ以下の厚みであり、酸化スケール中のマグネタイ
トの体積がヘマタイトの体積の０．５倍以上であること
を特徴とする酸洗でのスケール除去が容易な鋼材であ
る。
の本発明は、鋼中にＳｉを０．０２％から３．５％含有
し、鋼材を気体雰囲気中で６００℃〜１４００℃の範囲
の温度として製造する鋼材において、酸化スケールが５
０μｍ以下の厚みであり、酸化スケール中のマグネタイ
トの体積がヘマタイトの体積の０．５倍以上であること
を特徴とする酸洗でのスケール除去が容易な鋼材であ
る。
【０００７】または、鋼中にＳｉを０．０２％から３．
５％含有し、鋼材を気体雰囲気中で６００℃〜１４００
℃の範囲の温度として製造する酸化スケールが５０μｍ
以下の厚みである鋼材の製造方法において、６００℃〜
１４００℃の範囲の温度域の全域または一部の温度域に
て、雰囲気中の水蒸気濃度を２％以上とすることを特徴
とする酸洗でのスケール除去が容易な鋼材の製造方法で
ある。
５％含有し、鋼材を気体雰囲気中で６００℃〜１４００
℃の範囲の温度として製造する酸化スケールが５０μｍ
以下の厚みである鋼材の製造方法において、６００℃〜
１４００℃の範囲の温度域の全域または一部の温度域に
て、雰囲気中の水蒸気濃度を２％以上とすることを特徴
とする酸洗でのスケール除去が容易な鋼材の製造方法で
ある。
【０００８】または、鋼中にＳｉを０．０２％から３．
５％含有し、鋼材を気体雰囲気中で６００℃〜１４００
℃の範囲の温度として製造する酸化スケールが５０μｍ
以下の厚みである鋼材の製造方法において、６００℃〜
１４００℃の範囲の温度域の全域または一部の温度域に
て、雰囲気に水蒸気を添加することを特徴とする酸洗で
のスケール除去が容易な鋼材の製造方法である。
５％含有し、鋼材を気体雰囲気中で６００℃〜１４００
℃の範囲の温度として製造する酸化スケールが５０μｍ
以下の厚みである鋼材の製造方法において、６００℃〜
１４００℃の範囲の温度域の全域または一部の温度域に
て、雰囲気に水蒸気を添加することを特徴とする酸洗で
のスケール除去が容易な鋼材の製造方法である。
【０００９】または、鋼中にＳｉを０．０２％から３．
５％含有し、鋼材を気体雰囲気中で６００℃〜１４００
℃の範囲の温度として製造する酸化スケールが５０μｍ
以下の厚みである鋼材の製造方法において、６００℃〜
１４００℃の範囲の温度域の全域または一部の温度域に
て、雰囲気として燃焼排ガスを用いるもしくは燃焼排ガ
スを添加することを特徴とする酸洗でのスケール除去が
容易な鋼材の製造方法である。
５％含有し、鋼材を気体雰囲気中で６００℃〜１４００
℃の範囲の温度として製造する酸化スケールが５０μｍ
以下の厚みである鋼材の製造方法において、６００℃〜
１４００℃の範囲の温度域の全域または一部の温度域に
て、雰囲気として燃焼排ガスを用いるもしくは燃焼排ガ
スを添加することを特徴とする酸洗でのスケール除去が
容易な鋼材の製造方法である。
【００１０】
【発明の実施の形態】一般に、鋼材表面に生成する酸化
スケールは主にヘマタイト、マグネタイト、ウスタイト
の３種の酸化物からなる。それぞれの酸への溶解速度は
ウスタイト、マグネタイト、ヘマタイトの順に速く、酸
化スケールの組成が溶解速度の速いものを多く含むほど
酸洗時間は短くなる。しかしながら、これらの酸化物の
組成比はそれらが成長する時の鉄イオンまたは酸素イオ
ンが酸化物中を拡散する速さによりほぼ一義的に決ま
り、ヘマタイト、マグネタイト、ウスタイトの体積組成
比はおおよそ１：４：９５になる。
スケールは主にヘマタイト、マグネタイト、ウスタイト
の３種の酸化物からなる。それぞれの酸への溶解速度は
ウスタイト、マグネタイト、ヘマタイトの順に速く、酸
化スケールの組成が溶解速度の速いものを多く含むほど
酸洗時間は短くなる。しかしながら、これらの酸化物の
組成比はそれらが成長する時の鉄イオンまたは酸素イオ
ンが酸化物中を拡散する速さによりほぼ一義的に決ま
り、ヘマタイト、マグネタイト、ウスタイトの体積組成
比はおおよそ１：４：９５になる。
【００１１】鋼中に含有するＳｉはこれらの組成比に影
響する。鋼中のＳｉが質量％で０．０２％を越えると、
酸化スケールにはウスタイトとマグネタイトはほとんど
生成せず、ヘマタイトが主体の酸化スケールとなり酸洗
性が劣る。理由は次のとおりである。Ｓｉを含有する鋼
では、鉄イオンの外方拡散で酸化スケールが成長するた
め、酸化スケールの成長とともにスケールと地鉄界面に
Ｓｉが濃化し、シリカ（ＳｉＯ2 ）層が生成する。この
シリカ層は鉄イオンの拡散を阻害し、さらなる酸化スケ
ールの生成を阻害する。このため生成するスケールは成
長速度の遅く酸への溶解速度の遅いヘマタイトが主体の
酸化スケールとなるためである。
響する。鋼中のＳｉが質量％で０．０２％を越えると、
酸化スケールにはウスタイトとマグネタイトはほとんど
生成せず、ヘマタイトが主体の酸化スケールとなり酸洗
性が劣る。理由は次のとおりである。Ｓｉを含有する鋼
では、鉄イオンの外方拡散で酸化スケールが成長するた
め、酸化スケールの成長とともにスケールと地鉄界面に
Ｓｉが濃化し、シリカ（ＳｉＯ2 ）層が生成する。この
シリカ層は鉄イオンの拡散を阻害し、さらなる酸化スケ
ールの生成を阻害する。このため生成するスケールは成
長速度の遅く酸への溶解速度の遅いヘマタイトが主体の
酸化スケールとなるためである。
【００１２】Ｓｉを含有する鋼の酸洗性はマグネタイト
の含有率で変わる。マグネタイトがヘマタイトの０．５
倍以上含有すると酸洗性が格段に向上する。これはヘマ
タイトが酸にほとんど溶解しないのに対して、マグネタ
イトのほうが酸への溶解速度が速いためである。鋼中の
Ｓｉが３．５％を越えると酸化スケールの形成時にＳｉ
Ｏ2 の保護被膜を形成し、鉄の酸化物が形成されない。
従って鉄の酸化物が生成するＳｉが３．５質量％未満の
鋼が本発明の対象である。鋼中のＳｉが０．０２質量％
以下ではシリカがスケールと地鉄の界面に生成せず、酸
に溶けやすいマグネタイトを主体の酸化スケールが生成
するため、本発明はＳｉが０．０２質量％以上の鋼が対
象である。
の含有率で変わる。マグネタイトがヘマタイトの０．５
倍以上含有すると酸洗性が格段に向上する。これはヘマ
タイトが酸にほとんど溶解しないのに対して、マグネタ
イトのほうが酸への溶解速度が速いためである。鋼中の
Ｓｉが３．５％を越えると酸化スケールの形成時にＳｉ
Ｏ2 の保護被膜を形成し、鉄の酸化物が形成されない。
従って鉄の酸化物が生成するＳｉが３．５質量％未満の
鋼が本発明の対象である。鋼中のＳｉが０．０２質量％
以下ではシリカがスケールと地鉄の界面に生成せず、酸
に溶けやすいマグネタイトを主体の酸化スケールが生成
するため、本発明はＳｉが０．０２質量％以上の鋼が対
象である。
【００１３】鋼の酸化は６００℃以下ではほとんど進行
しない。従って６００℃以上での温度とした。一方、１
４００℃以上では酸化スケールが溶融し、得られる酸化
スケールの組成が変わる。従って、１４００℃以下の温
度が好ましい。酸化スケール形成時に水などの液体に接
した場合、急激な冷却が起こり酸化スケールに亀裂を生
じ、亀裂内部に新たな酸化スケールが生成するなど酸化
スケールの生成挙動が異なる。従って気体雰囲気中で酸
化スケールが生成する場合が本発明の対象となる。
しない。従って６００℃以上での温度とした。一方、１
４００℃以上では酸化スケールが溶融し、得られる酸化
スケールの組成が変わる。従って、１４００℃以下の温
度が好ましい。酸化スケール形成時に水などの液体に接
した場合、急激な冷却が起こり酸化スケールに亀裂を生
じ、亀裂内部に新たな酸化スケールが生成するなど酸化
スケールの生成挙動が異なる。従って気体雰囲気中で酸
化スケールが生成する場合が本発明の対象となる。
【００１４】酸化スケールが５０μｍを越えると酸洗に
よるスケール除去に時間が長くかかり、ショットブラス
トや高圧水によるデスケなどの機械的なスケール除去方
法が容易となる。従って、酸洗で除去するのが好ましい
５０μｍ以下の酸化スケールを有する鋼を本発明の対象
とする。次にマグネタイトの体積がヘマタイトの体積の
０．５倍となる酸化スケールを有する鋼材の製造方法に
ついて述べる。
よるスケール除去に時間が長くかかり、ショットブラス
トや高圧水によるデスケなどの機械的なスケール除去方
法が容易となる。従って、酸洗で除去するのが好ましい
５０μｍ以下の酸化スケールを有する鋼を本発明の対象
とする。次にマグネタイトの体積がヘマタイトの体積の
０．５倍となる酸化スケールを有する鋼材の製造方法に
ついて述べる。
【００１５】酸化スケール中のマグネタイトの比率を増
加させるにはシリカ層の生成を抑制すればよい。このた
めには気体雰囲気中に水蒸気が含有しているとよい。本
発明者らは水蒸気が酸化スケール成長機構に及ぼす影響
について調査し、水蒸気はスケール／地鉄界面に作用
し、酸素源の内方移動にて成長する内層スケールを形成
させることを発見した。Ｓｉを含有する鋼の酸化スケー
ルの形成時に、雰囲気に水蒸気が存在するとスケール／
地鉄界面に形成されるＳｉの濃化部が、上記の水蒸気の
作用により形成する内層スケール内に取り込まれ、シリ
カは鉄の酸化物と反応しファイアライト（Ｆｅ2 ＳｉＯ
4 ）となる。このファイアライト層はシリカに比べその
中での鉄イオンの拡散速度が大きく、鉄の酸化物形成の
バリアとはならない。従って、ヘマタイトよりも成長速
度の速いマグネタイトを含んだ酸化スケールが生成す
る。
加させるにはシリカ層の生成を抑制すればよい。このた
めには気体雰囲気中に水蒸気が含有しているとよい。本
発明者らは水蒸気が酸化スケール成長機構に及ぼす影響
について調査し、水蒸気はスケール／地鉄界面に作用
し、酸素源の内方移動にて成長する内層スケールを形成
させることを発見した。Ｓｉを含有する鋼の酸化スケー
ルの形成時に、雰囲気に水蒸気が存在するとスケール／
地鉄界面に形成されるＳｉの濃化部が、上記の水蒸気の
作用により形成する内層スケール内に取り込まれ、シリ
カは鉄の酸化物と反応しファイアライト（Ｆｅ2 ＳｉＯ
4 ）となる。このファイアライト層はシリカに比べその
中での鉄イオンの拡散速度が大きく、鉄の酸化物形成の
バリアとはならない。従って、ヘマタイトよりも成長速
度の速いマグネタイトを含んだ酸化スケールが生成す
る。
【００１６】ファイアライト層の生成を抑制し、マグネ
タイトの体積がヘマタイトの体積の０．５倍以上とする
には、雰囲気中に２％以上の水蒸気が必要である。シリ
カの生成をさらに抑制するには水蒸気濃度を５％以上と
することがより好ましい。水蒸気濃度を１０％以上とす
るとシリカがほとんど生成しなくなり、さらに好まし
い。１００％の水蒸気としてもシリカの生成は抑えられ
る。水蒸気を雰囲気に含有するには単に雰囲気に水蒸気
を添加する方法または燃焼ガスを利用する方法が好まし
い。燃焼ガス中には水蒸気が１０〜２０％程度含有して
いるためである。
タイトの体積がヘマタイトの体積の０．５倍以上とする
には、雰囲気中に２％以上の水蒸気が必要である。シリ
カの生成をさらに抑制するには水蒸気濃度を５％以上と
することがより好ましい。水蒸気濃度を１０％以上とす
るとシリカがほとんど生成しなくなり、さらに好まし
い。１００％の水蒸気としてもシリカの生成は抑えられ
る。水蒸気を雰囲気に含有するには単に雰囲気に水蒸気
を添加する方法または燃焼ガスを利用する方法が好まし
い。燃焼ガス中には水蒸気が１０〜２０％程度含有して
いるためである。
【００１７】
【実施例】（実施例１）Ｓｉを３．０％を含有する厚板
スラブを図１に示す加熱炉１で１２００℃に加熱し、ス
ケールブレーカー２で加熱炉内で生成した酸化スケール
を除去し、粗圧延機３および仕上げ圧延機４で４０ｍｍ
厚に圧延し、ホットレベラー５で形状矯正した。得られ
た厚板の表面温度は７８０℃であった。これを直ちに雰
囲気冷却ボックス６に挿入し、５５０℃まで冷却した。
雰囲気冷却ボックス６には冷却ガスとして大気を用い、
これに１０％の水蒸気を添加して吹き込んだ。また、比
較例としてホットレベラー５での形状矯正後大気中で冷
却した。得られた厚板を塩酸５％、液温４０℃の条件で
酸洗し酸化スケールを除去した。酸洗時間を変えて表面
の酸化スケールの残存状況を観察した。結果を表１に示
す。比較例と比べ、本発明では酸洗時間が大幅に短縮で
きた。また、消費した酸の量低減でき、これに伴い同一
の鋼材処理量あたりの廃酸コストも低減できた。
スラブを図１に示す加熱炉１で１２００℃に加熱し、ス
ケールブレーカー２で加熱炉内で生成した酸化スケール
を除去し、粗圧延機３および仕上げ圧延機４で４０ｍｍ
厚に圧延し、ホットレベラー５で形状矯正した。得られ
た厚板の表面温度は７８０℃であった。これを直ちに雰
囲気冷却ボックス６に挿入し、５５０℃まで冷却した。
雰囲気冷却ボックス６には冷却ガスとして大気を用い、
これに１０％の水蒸気を添加して吹き込んだ。また、比
較例としてホットレベラー５での形状矯正後大気中で冷
却した。得られた厚板を塩酸５％、液温４０℃の条件で
酸洗し酸化スケールを除去した。酸洗時間を変えて表面
の酸化スケールの残存状況を観察した。結果を表１に示
す。比較例と比べ、本発明では酸洗時間が大幅に短縮で
きた。また、消費した酸の量低減でき、これに伴い同一
の鋼材処理量あたりの廃酸コストも低減できた。
【００１８】
【表１】
【００１９】（実施例２）Ｓｉを０．０２％を含有する
線材ビレットを図２に示す加熱炉１で１１５０℃に加熱
し、スケールブレーカー２で加熱炉内で生成した酸化ス
ケールを除去し、粗圧延機３および仕上げ圧延機４で直
径１０ｍｍの線材に圧延し、巻取機９でリング状に巻き
取った。得られた線材の温度は８１０℃であった。これ
を直ちに雰囲気冷却ボックス５に挿入し、６００℃まで
冷却した。雰囲気冷却ボックス５にはバーナー１０を設
け雰囲気冷却ボックス内の温度を３００℃に保った。燃
料にはＬＮＧガスを用いた。このときの雰囲気冷却ボッ
クス内の水蒸気濃度はおおよそ２０％であった。また、
比較例として雰囲気冷却帯内のバーナーを使用せずに冷
却した。雰囲気冷却ボックス内は大気雰囲気とした。得
られた線材を塩酸１０％、液温５０℃の条件で酸洗し酸
化スケールを除去した。酸洗時間を変えて表面の酸化ス
ケールの残存状況を観察した。結果を表２に示す。比較
例と比べ、本発明では酸洗時間が大幅に短縮できた。ま
た、消費した酸の量低減でき、これに伴い同一の鋼材処
理量あたりの廃酸コストも低減できた。
線材ビレットを図２に示す加熱炉１で１１５０℃に加熱
し、スケールブレーカー２で加熱炉内で生成した酸化ス
ケールを除去し、粗圧延機３および仕上げ圧延機４で直
径１０ｍｍの線材に圧延し、巻取機９でリング状に巻き
取った。得られた線材の温度は８１０℃であった。これ
を直ちに雰囲気冷却ボックス５に挿入し、６００℃まで
冷却した。雰囲気冷却ボックス５にはバーナー１０を設
け雰囲気冷却ボックス内の温度を３００℃に保った。燃
料にはＬＮＧガスを用いた。このときの雰囲気冷却ボッ
クス内の水蒸気濃度はおおよそ２０％であった。また、
比較例として雰囲気冷却帯内のバーナーを使用せずに冷
却した。雰囲気冷却ボックス内は大気雰囲気とした。得
られた線材を塩酸１０％、液温５０℃の条件で酸洗し酸
化スケールを除去した。酸洗時間を変えて表面の酸化ス
ケールの残存状況を観察した。結果を表２に示す。比較
例と比べ、本発明では酸洗時間が大幅に短縮できた。ま
た、消費した酸の量低減でき、これに伴い同一の鋼材処
理量あたりの廃酸コストも低減できた。
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、鋼材の酸化スケールを
酸洗にて短時間に効率よく除去することができ、酸洗で
の生産性の向上、酸消費量の低減、廃酸処理コスト低減
による酸洗処理コストダウンが可能となる。
酸洗にて短時間に効率よく除去することができ、酸洗で
の生産性の向上、酸消費量の低減、廃酸処理コスト低減
による酸洗処理コストダウンが可能となる。
【図１】本発明による厚板鋼材の製造工程の説明図であ
る。
る。
【図２】本発明による線材鋼材の製造工程の説明図であ
る。
る。
【符号の説明】 １ 加熱炉 ２ スケールブレーカー ３ 粗圧延機 ４ 仕上圧延機 ５ ホットレベラー ６ 雰囲気冷却ボックス ７ 冷却ガス吹き込み ８ 水蒸気吹き込み ９ 巻取機 １０ バーナー
Claims (4)
- 【請求項１】 鋼中にＳｉを０．０２％から３．５％含
有し、鋼材を気体雰囲気中で６００℃〜１４００℃の範
囲の温度として製造する鋼材において、酸化スケールが
５０μｍ以下の厚みであり、酸化スケール中のマグネタ
イトの体積がヘマタイトの体積の０．５倍以上であるこ
とを特徴とする酸洗でのスケール除去が容易な鋼材。 - 【請求項２】 鋼中にＳｉを０．０２％から３．５％含
有し、鋼材を気体雰囲気中で６００℃〜１４００℃の範
囲の温度として製造する酸化スケールが５０μｍ以下の
厚みである鋼材の製造方法において、６００℃〜１４０
０℃の範囲の温度域の全域または一部の温度域にて、雰
囲気中の水蒸気濃度を２％以上とすることを特徴とする
酸洗でのスケール除去が容易な鋼材の製造方法。 - 【請求項３】 鋼中にＳｉを０．０２％から３．５％含
有し、鋼材を気体雰囲気中で６００℃〜１４００℃の範
囲の温度として製造する酸化スケールが５０μｍ以下の
厚みである鋼材の製造方法において、６００℃〜１４０
０℃の範囲の温度域の全域または一部の温度域にて、雰
囲気に水蒸気を添加することを特徴とする酸洗でのスケ
ール除去が容易な鋼材の製造方法。 - 【請求項４】 鋼中にＳｉを０．０２％から３．５％含
有し、鋼材を気体雰囲気中で６００℃〜１４００℃の範
囲の温度として製造する酸化スケールが５０μｍ以下の
厚みである鋼材の製造方法において、６００℃〜１４０
０℃の範囲の温度域の全域または一部の温度域にて、雰
囲気として燃焼排ガスを用いるもしくは燃焼排ガスを添
加することを特徴とする酸洗でのスケール除去が容易な
鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000087882A JP2001271139A (ja) | 2000-03-28 | 2000-03-28 | 酸洗での酸化スケール除去が容易な鋼材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000087882A JP2001271139A (ja) | 2000-03-28 | 2000-03-28 | 酸洗での酸化スケール除去が容易な鋼材およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001271139A true JP2001271139A (ja) | 2001-10-02 |
Family
ID=18603830
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000087882A Withdrawn JP2001271139A (ja) | 2000-03-28 | 2000-03-28 | 酸洗での酸化スケール除去が容易な鋼材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001271139A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007039774A (ja) * | 2005-08-05 | 2007-02-15 | Kobe Steel Ltd | 表面性状に優れた熱延鋼板 |
| JP2010162575A (ja) * | 2009-01-15 | 2010-07-29 | Kobe Steel Ltd | 酸洗性に優れた溶接用ソリッドワイヤの製造方法 |
| JP2010184294A (ja) * | 2009-01-15 | 2010-08-26 | Kobe Steel Ltd | 酸洗性に優れたソリッドワイヤ用鋼線材およびその製造方法 |
| JP2019085595A (ja) * | 2017-11-01 | 2019-06-06 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板の酸洗性向上方法 |
-
2000
- 2000-03-28 JP JP2000087882A patent/JP2001271139A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007039774A (ja) * | 2005-08-05 | 2007-02-15 | Kobe Steel Ltd | 表面性状に優れた熱延鋼板 |
| JP2010162575A (ja) * | 2009-01-15 | 2010-07-29 | Kobe Steel Ltd | 酸洗性に優れた溶接用ソリッドワイヤの製造方法 |
| JP2010184294A (ja) * | 2009-01-15 | 2010-08-26 | Kobe Steel Ltd | 酸洗性に優れたソリッドワイヤ用鋼線材およびその製造方法 |
| JP2019085595A (ja) * | 2017-11-01 | 2019-06-06 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板の酸洗性向上方法 |
| JP7006141B2 (ja) | 2017-11-01 | 2022-01-24 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板の酸洗性向上方法 |
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