JP2001259778A - 鍛造プレス - Google Patents
鍛造プレスInfo
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- JP2001259778A JP2001259778A JP2000071692A JP2000071692A JP2001259778A JP 2001259778 A JP2001259778 A JP 2001259778A JP 2000071692 A JP2000071692 A JP 2000071692A JP 2000071692 A JP2000071692 A JP 2000071692A JP 2001259778 A JP2001259778 A JP 2001259778A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】バリ抜き用抜き型の上下刃物のクリアランスを
最少にし、鍛造品のバリ抜き精度の向上とカエリバリの
発生を防止できる鍛造プレスを提供する。 【解決手段】スライド４のプレス本体に対する相対運動
を、コラムに取付けられたスライドキブ１１でガイドす
る熱膨張補償型のスライドガイドと、上ダイホルダ７と
下ダイホルダ８間の相対運動を、上ダイホルダ７と下ダ
イホルダ８の間に設けられた熱膨張補償型のダイホルダ
ガイドと、抜き型の上金型と下金型間の相対運動を、上
金型と下金型の間に設けられたガイドポストとガイド孔
でガイドする金型ガイドと、抜き型の下ダイベース４５
を下ダイホルダ８に形成した収容凹部８Ａ内に収容し、
幅方向と奥行き方向に移動させる隙間ｄを与えている。
最少にし、鍛造品のバリ抜き精度の向上とカエリバリの
発生を防止できる鍛造プレスを提供する。 【解決手段】スライド４のプレス本体に対する相対運動
を、コラムに取付けられたスライドキブ１１でガイドす
る熱膨張補償型のスライドガイドと、上ダイホルダ７と
下ダイホルダ８間の相対運動を、上ダイホルダ７と下ダ
イホルダ８の間に設けられた熱膨張補償型のダイホルダ
ガイドと、抜き型の上金型と下金型間の相対運動を、上
金型と下金型の間に設けられたガイドポストとガイド孔
でガイドする金型ガイドと、抜き型の下ダイベース４５
を下ダイホルダ８に形成した収容凹部８Ａ内に収容し、
幅方向と奥行き方向に移動させる隙間ｄを与えている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鍛造プレスに関す
る。さらに詳しくは、多工程金型を用い、素材を数工程
で成形し、最後の工程でバリ抜きを行うクランク式の鍛
造プレスに関する。
る。さらに詳しくは、多工程金型を用い、素材を数工程
で成形し、最後の工程でバリ抜きを行うクランク式の鍛
造プレスに関する。
【０００２】
【従来の技術】鍛造プレスの精度は、上下金型の正確な
相対運動に依存し、この正確さは、プレス加工された製
品の精度や金型の寿命に直接影響を与える。このため、
従来より上下金型の相対運動を正確にするために、スラ
イドのガイド構造やダイホルダのガイド構造が検討され
てきた。
相対運動に依存し、この正確さは、プレス加工された製
品の精度や金型の寿命に直接影響を与える。このため、
従来より上下金型の相対運動を正確にするために、スラ
イドのガイド構造やダイホルダのガイド構造が検討され
てきた。
【０００３】スライドのガイド構造としては、スライド
の４ヵ所のコーナー部をコラムに取付けたスライドギブ
でガイドし、かつ各コーナー部を直交する２面ずつガイ
ドする８面ガイド式がある。また、ダイホルダのガイド
構造としては、上下いずれか一方のダイホルダの４隅に
丸柱状のガイドポストを立設し、他方のダイホルダの４
隅に前記ガイドポストが挿入されるガイド孔を形成した
丸型ガイドポスト式がある。さらに、バリ抜き用の金型
である抜き型そのものにも、上型と下型の間にガイドポ
ストとガイド孔を設けたガイドポスト式がある。従来は
前記のスライドやダイホルダ、抜き型のガイド構造をそ
れぞれ単独で用いたり、あるいは組合わせて用いてい
た。
の４ヵ所のコーナー部をコラムに取付けたスライドギブ
でガイドし、かつ各コーナー部を直交する２面ずつガイ
ドする８面ガイド式がある。また、ダイホルダのガイド
構造としては、上下いずれか一方のダイホルダの４隅に
丸柱状のガイドポストを立設し、他方のダイホルダの４
隅に前記ガイドポストが挿入されるガイド孔を形成した
丸型ガイドポスト式がある。さらに、バリ抜き用の金型
である抜き型そのものにも、上型と下型の間にガイドポ
ストとガイド孔を設けたガイドポスト式がある。従来は
前記のスライドやダイホルダ、抜き型のガイド構造をそ
れぞれ単独で用いたり、あるいは組合わせて用いてい
た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記従来例の
ガイド構造は、いずれもプレス型打ち時の熱の影響を回
避し得る熱膨張補償型でないため、ガイド隙間を余り小
さくできなかった。そのため、抜き型のガイドポストと
ガイド孔間に芯ズレが生じ、かじりが発生したり、バリ
抜き精度の向上に限界があった。
ガイド構造は、いずれもプレス型打ち時の熱の影響を回
避し得る熱膨張補償型でないため、ガイド隙間を余り小
さくできなかった。そのため、抜き型のガイドポストと
ガイド孔間に芯ズレが生じ、かじりが発生したり、バリ
抜き精度の向上に限界があった。
【０００５】本発明はかかる事情に鑑み、バリ抜き用抜
き型の上下刃物のクリアランスを最少にし、鍛造品のバ
リ抜き精度の向上とカエリバリの発生を防止できる鍛造
プレスを提供することを目的とする。
き型の上下刃物のクリアランスを最少にし、鍛造品のバ
リ抜き精度の向上とカエリバリの発生を防止できる鍛造
プレスを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１の鍛造プレス
は、スライドのプレス本体に対する相対運動を、スライ
ドに放射方向に設けた案内面と、コラムに取付けられた
スライドキブに放射方向に設けた案内面でガイドする熱
膨張補償型のスライドガイドと、上ダイホルダと下ダイ
ホルダ間の相対運動を、上ダイホルダと下ダイホルダの
間に放射方向に設けられた少なくとも３ヵ所以上の案内
面で互いにガイドする熱膨張補償型のダイホルダガイド
と、バリ抜き用抜き型の上金型と下金型間の相対運動
を、上金型と下金型の間に設けられたガイドポストとガ
イド孔でガイドする金型ガイドとを有することを特徴と
する。請求項２の鍛造プレスは、スライドのプレス本体
に対する相対運動を、スライドに放射方向に設けた案内
面と、コラムに取付けられたスライドキブに放射方向に
設けた案内面でガイドする熱膨張補償型のスライドガイ
ドと、上ダイホルダと下ダイホルダ間の相対運動を、上
ダイホルダと下ダイホルダの間に放射方向に設けられた
少なくとも３ヵ所以上の案内面で互いにガイドする熱膨
張補償型のダイホルダガイドと、バリ抜き用抜き型の上
金型と下金型間の相対運動を、上金型と下金型の間に設
けられたガイドポストとガイド孔でガイドする金型ガイ
ドと、前記抜き型の前記下金型を前記下ダイホルダ上
で、幅方向と奥行き方向に移動させる隙間を与えて保持
するフローティング機構とを有することを特徴とする。
請求項３の鍛造プレスは、請求項２記載の発明におい
て、前記フローティング機構が、前記下ダイホルダに形
成された前記下金型を収容する収容凹部からなり、前記
収容凹部の幅と奧行きは、前記下金型の幅と奧行きより
大きく、幅方向と奥行き方向に前記下金型を移動させる
隙間が設けられていることを特徴とする。
は、スライドのプレス本体に対する相対運動を、スライ
ドに放射方向に設けた案内面と、コラムに取付けられた
スライドキブに放射方向に設けた案内面でガイドする熱
膨張補償型のスライドガイドと、上ダイホルダと下ダイ
ホルダ間の相対運動を、上ダイホルダと下ダイホルダの
間に放射方向に設けられた少なくとも３ヵ所以上の案内
面で互いにガイドする熱膨張補償型のダイホルダガイド
と、バリ抜き用抜き型の上金型と下金型間の相対運動
を、上金型と下金型の間に設けられたガイドポストとガ
イド孔でガイドする金型ガイドとを有することを特徴と
する。請求項２の鍛造プレスは、スライドのプレス本体
に対する相対運動を、スライドに放射方向に設けた案内
面と、コラムに取付けられたスライドキブに放射方向に
設けた案内面でガイドする熱膨張補償型のスライドガイ
ドと、上ダイホルダと下ダイホルダ間の相対運動を、上
ダイホルダと下ダイホルダの間に放射方向に設けられた
少なくとも３ヵ所以上の案内面で互いにガイドする熱膨
張補償型のダイホルダガイドと、バリ抜き用抜き型の上
金型と下金型間の相対運動を、上金型と下金型の間に設
けられたガイドポストとガイド孔でガイドする金型ガイ
ドと、前記抜き型の前記下金型を前記下ダイホルダ上
で、幅方向と奥行き方向に移動させる隙間を与えて保持
するフローティング機構とを有することを特徴とする。
請求項３の鍛造プレスは、請求項２記載の発明におい
て、前記フローティング機構が、前記下ダイホルダに形
成された前記下金型を収容する収容凹部からなり、前記
収容凹部の幅と奧行きは、前記下金型の幅と奧行きより
大きく、幅方向と奥行き方向に前記下金型を移動させる
隙間が設けられていることを特徴とする。
【０００７】請求項１の発明によれば、スライドのガイ
ド構造が熱膨張補償型であるので、スライドとスライド
キブ間の隙間を極少にでき、上ダイホルダのガイド構造
も熱膨張補償型であるので、ガイドポストとガイド孔間
の隙間を極少にでき、その結果、上下金型間の相対運動
を極めて正確にできる。したがって、抜き型の上金型と
下金型は熱膨張補償型でないガイド構造を用いても、ガ
イドポストにかじりが生じず、カエリバリの発生を防止
できる。請求項２の発明によれば、スライドのガイド構
造が熱膨張補償型であるので、スライドとスライドキブ
間の隙間を極少にでき、上ダイホルダのガイド構造も熱
膨張補償型であるので、ガイドポストとガイド孔間の隙
間を極少にでき、その結果、上下金型間の相対運動を極
めて正確にできる。そして、抜き型の上金型と下金型は
熱膨張補償型でないガイド構造を用いても、下金型が下
ダイホルダ上で前後左右に少し動く余裕を与えられてい
るためガイドポストにかじりが生じず、上下刃物間のク
リアランスをミニマムにできる。よってカエリバリの発
生を防止でき、バリ抜き精度を向上できる。請求項３の
発明によれば、下金型が下ダイホルダに形成された収容
凹部に嵌められているので、付与した隙間以上に下金型
が動くことなく、付与した隙間内でのみ幅方向と奥行き
方向に動く。このため、下金型が安定して金型ガイドで
案内される領域内に保持されるので、金型ガイドのガイ
ド作用を確実にできる。
ド構造が熱膨張補償型であるので、スライドとスライド
キブ間の隙間を極少にでき、上ダイホルダのガイド構造
も熱膨張補償型であるので、ガイドポストとガイド孔間
の隙間を極少にでき、その結果、上下金型間の相対運動
を極めて正確にできる。したがって、抜き型の上金型と
下金型は熱膨張補償型でないガイド構造を用いても、ガ
イドポストにかじりが生じず、カエリバリの発生を防止
できる。請求項２の発明によれば、スライドのガイド構
造が熱膨張補償型であるので、スライドとスライドキブ
間の隙間を極少にでき、上ダイホルダのガイド構造も熱
膨張補償型であるので、ガイドポストとガイド孔間の隙
間を極少にでき、その結果、上下金型間の相対運動を極
めて正確にできる。そして、抜き型の上金型と下金型は
熱膨張補償型でないガイド構造を用いても、下金型が下
ダイホルダ上で前後左右に少し動く余裕を与えられてい
るためガイドポストにかじりが生じず、上下刃物間のク
リアランスをミニマムにできる。よってカエリバリの発
生を防止でき、バリ抜き精度を向上できる。請求項３の
発明によれば、下金型が下ダイホルダに形成された収容
凹部に嵌められているので、付与した隙間以上に下金型
が動くことなく、付与した隙間内でのみ幅方向と奥行き
方向に動く。このため、下金型が安定して金型ガイドで
案内される領域内に保持されるので、金型ガイドのガイ
ド作用を確実にできる。
【０００８】
【発明の実施の形態】つぎに、本発明の実施形態を図面
に基づき説明する。図１は本発明の一実施形態に係る鍛
造プレスにおける下金型のフローティング機構の側面
図、図２は同下金型のフローティング機構の正面図、図
３は本発明が適用されるクランク式の鍛造プレスの概略
正面図、図４はスライドガイドを示す図３のIV線矢視
図、図５はダイホルダガイドの一例を示す図３のＶ線矢
視図、図６はダイホルダガイドの他の例と下ダイホルダ
上の下金型を示す平面図、図７は図６のダイホルダガイ
ドと多工程金型を示す断面正面図である。
に基づき説明する。図１は本発明の一実施形態に係る鍛
造プレスにおける下金型のフローティング機構の側面
図、図２は同下金型のフローティング機構の正面図、図
３は本発明が適用されるクランク式の鍛造プレスの概略
正面図、図４はスライドガイドを示す図３のIV線矢視
図、図５はダイホルダガイドの一例を示す図３のＶ線矢
視図、図６はダイホルダガイドの他の例と下ダイホルダ
上の下金型を示す平面図、図７は図６のダイホルダガイ
ドと多工程金型を示す断面正面図である。
【０００９】まず、図３に基づき本発明が適用される鍛
造プレスの基本構造を説明する。１はベッド、２はクラ
ウン、３はコラムである。ベッド１の四隅とクラウン２
の四隅は４本のコラム３内に通したタイロッド３Ａで連
結されている。クラウン２には、偏心軸１２が回転自在
に軸支されており、フライホイール１３と図示しない駆
動源が連結されている。スライド４は、コンロッド１４
とリストピン１５を介して前記偏心軸１２に連結されて
おり、偏心軸１２を回転させると、スライド４が昇降す
るようになっている。スライド４の下面には上ボルスタ
５が取付けられ、前記ベッド１の上面には下ボルスタ６
が取付けられている。また、上ボルスタ５に多工程金型
の各上金型を保持する上ダイホルダ７が取付けられ、下
ボルスタ６に多工程金型の各下金型を保持する下ダイホ
ルダ８が取付けられるようになっている。
造プレスの基本構造を説明する。１はベッド、２はクラ
ウン、３はコラムである。ベッド１の四隅とクラウン２
の四隅は４本のコラム３内に通したタイロッド３Ａで連
結されている。クラウン２には、偏心軸１２が回転自在
に軸支されており、フライホイール１３と図示しない駆
動源が連結されている。スライド４は、コンロッド１４
とリストピン１５を介して前記偏心軸１２に連結されて
おり、偏心軸１２を回転させると、スライド４が昇降す
るようになっている。スライド４の下面には上ボルスタ
５が取付けられ、前記ベッド１の上面には下ボルスタ６
が取付けられている。また、上ボルスタ５に多工程金型
の各上金型を保持する上ダイホルダ７が取付けられ、下
ボルスタ６に多工程金型の各下金型を保持する下ダイホ
ルダ８が取付けられるようになっている。
【００１０】前記スライド４の四隅に対向する４本のコ
ラム３には４個のスライドギブ１１が取付けられてい
る。このスライド４とスライドギブ１１との間には、つ
ぎのような熱膨張補償型のスライドガイドが設けられて
いる。図４に示すように、スライド４の四隅の案内面４
ａとスライドギブ１１の四隅の案内面11a は、横断面で
見て、互いにＸ字線上の位置に配置されており、各案内
面を通る直線は、スライド４の中心０を通るようになっ
ている。このスライドガイドによれば、プレス型打ち時
の熱によってスライド４やスライドギブ１１が膨張して
も、Ｘ字線方向、すなわち放射方向へ影響し、案内面に
直角な方向には影響しないので、スライド４の中心が変
位することはない。したがって、案内面４ａ，11a 間の
隙間を極少にでき、ガイド精度が高いという特徴があ
る。このような熱膨張補償型のスライドガイド構造は、
Ｘガイドとも称され、特開昭６０−５６５００号公報に
詳細が記載されている。
ラム３には４個のスライドギブ１１が取付けられてい
る。このスライド４とスライドギブ１１との間には、つ
ぎのような熱膨張補償型のスライドガイドが設けられて
いる。図４に示すように、スライド４の四隅の案内面４
ａとスライドギブ１１の四隅の案内面11a は、横断面で
見て、互いにＸ字線上の位置に配置されており、各案内
面を通る直線は、スライド４の中心０を通るようになっ
ている。このスライドガイドによれば、プレス型打ち時
の熱によってスライド４やスライドギブ１１が膨張して
も、Ｘ字線方向、すなわち放射方向へ影響し、案内面に
直角な方向には影響しないので、スライド４の中心が変
位することはない。したがって、案内面４ａ，11a 間の
隙間を極少にでき、ガイド精度が高いという特徴があ
る。このような熱膨張補償型のスライドガイド構造は、
Ｘガイドとも称され、特開昭６０−５６５００号公報に
詳細が記載されている。
【００１１】また、前記上ダイホルダ７と前記下ダイホ
ルダ８との間には、図５に示すような熱膨張補償型のダ
イホルダガイドが設けられている。このダイホルダガイ
ドは、下ダイホルダ８および上ダイホルダ７の四隅に設
けられた４組のガイド、すなわち１組の基準ガイド２０
と３組の一方向性ガイド２５とから構成されている。
ルダ８との間には、図５に示すような熱膨張補償型のダ
イホルダガイドが設けられている。このダイホルダガイ
ドは、下ダイホルダ８および上ダイホルダ７の四隅に設
けられた４組のガイド、すなわち１組の基準ガイド２０
と３組の一方向性ガイド２５とから構成されている。
【００１２】基準ガイド２０は、下ガイドホルダ８の四
隅のうち後方であって、多工程金型の出側の隅に、１本
の円柱状の基準ガイドロッド２１が取り付けられてい
る。また、前記上ダイホルダ７の四隅のうち、前記基準
ガイドロッド２１に対応する一隅には、円形孔の基準ガ
イド孔２２が形成されている。
隅のうち後方であって、多工程金型の出側の隅に、１本
の円柱状の基準ガイドロッド２１が取り付けられてい
る。また、前記上ダイホルダ７の四隅のうち、前記基準
ガイドロッド２１に対応する一隅には、円形孔の基準ガ
イド孔２２が形成されている。
【００１３】前記下ガイドホルダ１の四隅のうち残りの
三隅には、３本の一方向性ガイドロッド２６が、それぞ
れ取り付けられている。これらの一方向性ガイドロッド
２６は、断面略長方形のガイドロッドである。各一方向
性ガイドロッド２１の長軸方向は、いずれも基準ガイド
２０に向かう方向に沿って配設されている。つまり、図
５において、右下の一方向性ガイドロッド２６の長軸方
向は縦方向、左上の一方向性ガイドロッド２６の長軸方
向は横方向、左下の一方向性ガイドロッド２６の長軸方
向は右上斜め方向に配設されている。前記上ダイホルダ
７の四隅のうち残りの三隅には、３ヶ所の一方向性ガイ
ド孔２７が形成されている。一方向性ガイド孔２７は、
断面略長方形である。各一方向性ガイド孔２７の長軸方
向は、いずれも基準ガイド２０に向かう方向、すなわち
基準ガイド２０を中心とする放射方向に沿って配設され
ている。一方向性ガイド孔２７の長軸寸法は、一方向性
ガイドロッド２６の長軸寸法より長く形成されている。
また、一方向性ガイド孔２７の短軸寸法は、一方向性ガ
イドロッド２６の短軸寸法と同一寸法である。
三隅には、３本の一方向性ガイドロッド２６が、それぞ
れ取り付けられている。これらの一方向性ガイドロッド
２６は、断面略長方形のガイドロッドである。各一方向
性ガイドロッド２１の長軸方向は、いずれも基準ガイド
２０に向かう方向に沿って配設されている。つまり、図
５において、右下の一方向性ガイドロッド２６の長軸方
向は縦方向、左上の一方向性ガイドロッド２６の長軸方
向は横方向、左下の一方向性ガイドロッド２６の長軸方
向は右上斜め方向に配設されている。前記上ダイホルダ
７の四隅のうち残りの三隅には、３ヶ所の一方向性ガイ
ド孔２７が形成されている。一方向性ガイド孔２７は、
断面略長方形である。各一方向性ガイド孔２７の長軸方
向は、いずれも基準ガイド２０に向かう方向、すなわち
基準ガイド２０を中心とする放射方向に沿って配設され
ている。一方向性ガイド孔２７の長軸寸法は、一方向性
ガイドロッド２６の長軸寸法より長く形成されている。
また、一方向性ガイド孔２７の短軸寸法は、一方向性ガ
イドロッド２６の短軸寸法と同一寸法である。
【００１４】上記のダイホルダガイドによれば、３本の
一方向性ガイド２５が、一方向性ガイド孔２７と一方向
性ガイドロッド２６の間で長軸方向の余裕を有している
ので熱膨張の差による上下ダイホルダ７，８間のズレを
吸収でき、ガイドロッドのコジリも防止できる。一方で
３本の一方向性ガイド２５は短軸方向には、上下ダイホ
ルダ７，８間の変位を拘束しており、かつ１本の基準ガ
イド２０によって、上下ダイホルダ７，８間で変位が生
じない基準点を設けているので、上下ダイホルダ７，８
間で芯ズレは生じない。よって、精度の高い鍛造が可能
であるという効果を奏する。
一方向性ガイド２５が、一方向性ガイド孔２７と一方向
性ガイドロッド２６の間で長軸方向の余裕を有している
ので熱膨張の差による上下ダイホルダ７，８間のズレを
吸収でき、ガイドロッドのコジリも防止できる。一方で
３本の一方向性ガイド２５は短軸方向には、上下ダイホ
ルダ７，８間の変位を拘束しており、かつ１本の基準ガ
イド２０によって、上下ダイホルダ７，８間で変位が生
じない基準点を設けているので、上下ダイホルダ７，８
間で芯ズレは生じない。よって、精度の高い鍛造が可能
であるという効果を奏する。
【００１５】つぎに、熱膨張補償型のダイホルダガイド
における他の例を図６〜７に基づき説明する。上ダイホ
ルダ７の四隅のそれぞれに上ガイドポスト３１が垂設さ
れ、下ダイホルダ８の四隅のそれぞれに下ガイドポスト
３２が立設されている。これら４ヵ所の上下ガイドポス
ト３１，３２は、いずれも断面半円柱状であり、互いの
平坦面同士が案内面として摺接している。そして、各案
内面は、いずれもＸ字線上、すなわち平面視におけるプ
レス中心０を中心とする放射方向に配置されている。ま
た、各案内面を通る直線は上下ダイホルダ７，８の中心
で交差する。このため、このダイホルダガイドにおいて
も、プレス型打ち時の熱を受けても、上下ダイホルダ
７，８は案内面がズレる方向に膨張するだけで、案内面
に対し直角には膨張せず、上下ダイホルダ７，８の中心
がズレることはない。ゆえに、図６〜７のダイホルダガ
イドも熱膨張補償型であって、ガイド精度が高いもので
ある。
における他の例を図６〜７に基づき説明する。上ダイホ
ルダ７の四隅のそれぞれに上ガイドポスト３１が垂設さ
れ、下ダイホルダ８の四隅のそれぞれに下ガイドポスト
３２が立設されている。これら４ヵ所の上下ガイドポス
ト３１，３２は、いずれも断面半円柱状であり、互いの
平坦面同士が案内面として摺接している。そして、各案
内面は、いずれもＸ字線上、すなわち平面視におけるプ
レス中心０を中心とする放射方向に配置されている。ま
た、各案内面を通る直線は上下ダイホルダ７，８の中心
で交差する。このため、このダイホルダガイドにおいて
も、プレス型打ち時の熱を受けても、上下ダイホルダ
７，８は案内面がズレる方向に膨張するだけで、案内面
に対し直角には膨張せず、上下ダイホルダ７，８の中心
がズレることはない。ゆえに、図６〜７のダイホルダガ
イドも熱膨張補償型であって、ガイド精度が高いもので
ある。
【００１６】図６〜７に示すように、本発明が適用され
る鍛造プレスには、各工程金型を構成する１工程金型Ｄ
１、２工程金型Ｄ２、３工程金型Ｄ３、４工程金型Ｄ４
が順に配置されている。このうち、４工程金型Ｄ４がバ
リ抜き用の抜き型Ｄ４である。前記抜き型Ｄ４の詳細は
後述するが、上型と下型の上下位置を拘束するガイドピ
ン５１とガイド孔５２からなる金型ガイドが設けられて
いる。また、下金型はフローティング機構により保持さ
れている。
る鍛造プレスには、各工程金型を構成する１工程金型Ｄ
１、２工程金型Ｄ２、３工程金型Ｄ３、４工程金型Ｄ４
が順に配置されている。このうち、４工程金型Ｄ４がバ
リ抜き用の抜き型Ｄ４である。前記抜き型Ｄ４の詳細は
後述するが、上型と下型の上下位置を拘束するガイドピ
ン５１とガイド孔５２からなる金型ガイドが設けられて
いる。また、下金型はフローティング機構により保持さ
れている。
【００１７】つぎに、上記抜き型２４の詳細を図１〜２
に基づき説明する。上金型は、上ダイベース４１と、こ
の上ダイベース４１の下面に固定されたバリ抜きパンチ
４２と、バリ押え４３とからなり、図３に示す上ダイホ
ルダ７に取付けられている。また、下金型は下ダイベー
ス４５とこの下ダイベース４５の上面に固定されたバリ
抜きダイ４６とから構成されており、図３示す下ダイホ
ルダ８上に支持されている。
に基づき説明する。上金型は、上ダイベース４１と、こ
の上ダイベース４１の下面に固定されたバリ抜きパンチ
４２と、バリ押え４３とからなり、図３に示す上ダイホ
ルダ７に取付けられている。また、下金型は下ダイベー
ス４５とこの下ダイベース４５の上面に固定されたバリ
抜きダイ４６とから構成されており、図３示す下ダイホ
ルダ８上に支持されている。
【００１８】前記フローティング機構は、つぎのように
構成されている。前記下ダイホルダ８には、前記下ダイ
ベース４５を収容する部分に収容凹部８Ａが形成されて
いる。この収容凹部８Ａの幅および奥行きは、前記下ダ
イベース４５の幅および奥行きより若干大きく、隙間ｄ
が設けられている。この隙間ｄの寸法は、一般的には0.
5 〜1.0 mmに設定されている。このように、下ダイベー
ス４５は収容凹部８Ａの内部で、幅方向と奥行き方向に
隙間ｄがあることから、幅方向と奥行き方向の移動が可
能である。
構成されている。前記下ダイホルダ８には、前記下ダイ
ベース４５を収容する部分に収容凹部８Ａが形成されて
いる。この収容凹部８Ａの幅および奥行きは、前記下ダ
イベース４５の幅および奥行きより若干大きく、隙間ｄ
が設けられている。この隙間ｄの寸法は、一般的には0.
5 〜1.0 mmに設定されている。このように、下ダイベー
ス４５は収容凹部８Ａの内部で、幅方向と奥行き方向に
隙間ｄがあることから、幅方向と奥行き方向の移動が可
能である。
【００１９】そして、金型ガイドは、つぎのように構成
されている。前記上ダイベース４１にはガイドピン５１
が垂設され、前記下ダイベース４５にはガイド孔５２が
形成されている。このガイドピン５１とガイド孔５２か
らなる金型ガイドは熱膨張補償型である必要はない。よ
って、ガイドピン５１とガイド孔５２間の隙間は極少に
設定されている。また、この金型ガイドによって、下ダ
イベース４５は収容凹部８Ａ内で幅方向と奥行き方向に
動いて上ダイベース４１に追随して芯合せされる。
されている。前記上ダイベース４１にはガイドピン５１
が垂設され、前記下ダイベース４５にはガイド孔５２が
形成されている。このガイドピン５１とガイド孔５２か
らなる金型ガイドは熱膨張補償型である必要はない。よ
って、ガイドピン５１とガイド孔５２間の隙間は極少に
設定されている。また、この金型ガイドによって、下ダ
イベース４５は収容凹部８Ａ内で幅方向と奥行き方向に
動いて上ダイベース４１に追随して芯合せされる。
【００２０】本実施形態では、スライド４のスライドガ
イドが熱膨張補償型であるので、スライド４とスライド
キブ１１間の隙間を極少にでき、ダイホルダガイドも熱
膨張補償型であるので、ガイドの隙間を極少にでき、そ
の結果、抜き型の上下金型間の相対運動を極めて正確に
できる。そして、抜き型の上金型と下金型は設定スペー
スが少なくてすむ熱膨張補償型でないガイド構造を用い
ても、下ダイベース４５が下ダイホルダ８の収容凹部８
Ａ内で前後左右に少し動く余裕を与えられているため、
上下ガイド間にかじりが生じず、バリ抜きパンチ４２と
バリ抜きダイ４６間のクリアランスをミニマムにでき
る。よってカエリバリの発生を防止でき、バリ抜き精度
を向上できる。
イドが熱膨張補償型であるので、スライド４とスライド
キブ１１間の隙間を極少にでき、ダイホルダガイドも熱
膨張補償型であるので、ガイドの隙間を極少にでき、そ
の結果、抜き型の上下金型間の相対運動を極めて正確に
できる。そして、抜き型の上金型と下金型は設定スペー
スが少なくてすむ熱膨張補償型でないガイド構造を用い
ても、下ダイベース４５が下ダイホルダ８の収容凹部８
Ａ内で前後左右に少し動く余裕を与えられているため、
上下ガイド間にかじりが生じず、バリ抜きパンチ４２と
バリ抜きダイ４６間のクリアランスをミニマムにでき
る。よってカエリバリの発生を防止でき、バリ抜き精度
を向上できる。
【００２１】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、抜き型の上金
型と下金型は熱膨張補償型でないガイド構造を用いて
も、ガイドポストにかじりが生じず、カエリバリの発生
を防止できる。請求項２の発明によれば、抜き型の上金
型と下金型は熱膨張補償型でないガイド構造を用いて
も、ガイドポストにかじりが生じず、上下刃物間のクリ
アランスをミニマムにできる。よってカエリバリの発生
を防止でき、バリ抜き精度を向上できる。請求項３の発
明によれば、下金型が下ダイホルダに形成された収容凹
部に嵌められているので、付与した隙間以上に下金型が
動くことなく、付与した隙間内でのみ幅方向と奥行き方
向に動く。このため、下金型が安定して金型ガイドで案
内される領域内に保持されるので、金型ガイドのガイド
作用を確実にできる。
型と下金型は熱膨張補償型でないガイド構造を用いて
も、ガイドポストにかじりが生じず、カエリバリの発生
を防止できる。請求項２の発明によれば、抜き型の上金
型と下金型は熱膨張補償型でないガイド構造を用いて
も、ガイドポストにかじりが生じず、上下刃物間のクリ
アランスをミニマムにできる。よってカエリバリの発生
を防止でき、バリ抜き精度を向上できる。請求項３の発
明によれば、下金型が下ダイホルダに形成された収容凹
部に嵌められているので、付与した隙間以上に下金型が
動くことなく、付与した隙間内でのみ幅方向と奥行き方
向に動く。このため、下金型が安定して金型ガイドで案
内される領域内に保持されるので、金型ガイドのガイド
作用を確実にできる。
【図１】本発明の一実施形態に係る鍛造プレスにおける
下金型のフローティング機構の側面図である。
下金型のフローティング機構の側面図である。
【図２】本発明の一実施形態に係る鍛造プレスにおける
下金型のフローティング機構の正面図である。
下金型のフローティング機構の正面図である。
【図３】本発明が適用される鍛造プレスの概略正面図で
ある。
ある。
【図４】スライドガイドを示す図３のIV線矢視図であ
る。
る。
【図５】ダイホルダガイドの一例を示す図３のＶ線矢視
図である。
図である。
【図６】ダイホルダガイドの他の例と下ダイホルダ上の
下金型を示す平面図である。
下金型を示す平面図である。
【図７】図６のダイホルダガイドと多工程金型を示す断
面正面図である。
面正面図である。
４ スライド ７ 上ダイホルダ ８ 下ダイホルダ ８Ａ 収容凹部 １１ スライドギブ ４２ バリ抜きパンチ ４５ 下ダイベース ４６ バリ抜きダイ
Claims (3)
- 【請求項１】スライドのプレス本体に対する相対運動
を、スライドに放射方向に設けた案内面と、コラムに取
付けられたスライドキブに放射方向に設けた案内面でガ
イドする熱膨張補償型のスライドガイドと、上ダイホル
ダと下ダイホルダ間の相対運動を、上ダイホルダと下ダ
イホルダの間に放射方向に設けられた少なくとも３ヵ所
以上の案内面で互いにガイドする熱膨張補償型のダイホ
ルダガイドと、バリ抜き用抜き型の上金型と下金型間の
相対運動を、上金型と下金型の間に設けられたガイドポ
ストとガイド孔でガイドする金型ガイドとを有すること
を特徴とする鍛造プレス。 - 【請求項２】スライドのプレス本体に対する相対運動
を、スライドに放射方向に設けた案内面と、コラムに取
付けられたスライドキブに放射方向に設けた案内面でガ
イドする熱膨張補償型のスライドガイドと、上ダイホル
ダと下ダイホルダ間の相対運動を、上ダイホルダと下ダ
イホルダの間に放射方向に設けられた少なくとも３ヵ所
以上の案内面で互いにガイドする熱膨張補償型のダイホ
ルダガイドと、バリ抜き用抜き型の上金型と下金型間の
相対運動を、上金型と下金型の間に設けられたガイドポ
ストとガイド孔でガイドする金型ガイドと、前記抜き型
の前記下金型を前記下ダイホルダ上で、幅方向と奥行き
方向に移動させる隙間を与えて保持するフローティング
機構とを有することを特徴とする鍛造プレス。 - 【請求項３】前記フローティング機構が、前記下ダイホ
ルダに形成された前記下金型を収容する収容凹部からな
り、前記収容凹部の幅と奧行きは、前記下金型の幅と奧
行きより大きく、幅方向と奥行き方向に前記下金型を移
動させる隙間が設けられていることを特徴とする請求項
２記載の鍛造プレス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000071692A JP3708783B2 (ja) | 2000-03-15 | 2000-03-15 | 鍛造プレス |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001259778A true JP2001259778A (ja) | 2001-09-25 |
| JP3708783B2 JP3708783B2 (ja) | 2005-10-19 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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|---|---|---|---|---|
| JP2003181586A (ja) * | 2001-12-11 | 2003-07-02 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 鍛造プレス |
| CN103358353A (zh) * | 2013-07-18 | 2013-10-23 | 景鑫精密组件（昆山）有限公司 | 一次向内侧切治具 |
| CN103386442A (zh) * | 2013-08-19 | 2013-11-13 | 太仓斯普宁精密机械有限公司 | 无毛边冲压模具 |
| CN103447444A (zh) * | 2013-09-13 | 2013-12-18 | 国营第六一六厂 | 一种提高切边凹模内孔凸窄结构使用寿命的模座 |
| CN103817528A (zh) * | 2014-02-17 | 2014-05-28 | 昆山市鸿利精密五金有限公司 | 一种连续冲压模具系统侧切成形机构 |
| JP2015136732A (ja) * | 2014-01-24 | 2015-07-30 | 住友重機械工業株式会社 | 油圧プレス |
| CN107377768A (zh) * | 2017-08-28 | 2017-11-24 | 安徽奥丰汽车配件有限公司 | 一种用于球臂生产的组合式模具设备 |
| CN107790598A (zh) * | 2017-12-07 | 2018-03-13 | 青岛德盛机械制造有限公司 | 一种压入棒墩压模具 |
| CN108687292A (zh) * | 2018-08-15 | 2018-10-23 | 浙江精勇精锻机械有限公司 | 一级传动高速精密温热模锻机的x形导轨 |
| CN108906968A (zh) * | 2018-07-26 | 2018-11-30 | 山东金辰机械股份有限公司 | 一种适用于热冲裁压力机的滑块导向及精度调整结构 |
| CN109570331A (zh) * | 2019-01-08 | 2019-04-05 | 镇江先锋汽车零部件有限公司 | 一种电机外壳自动间隙补偿冲切机构 |
| CN110561690A (zh) * | 2019-08-22 | 2019-12-13 | 珠海格力精密模具有限公司 | 一种消除塑料模具热膨胀间隙的方法、结构及设备 |
| CN113895079A (zh) * | 2021-11-12 | 2022-01-07 | 明勖（东莞）精密机械有限公司 | 具备温度补偿功能的冲床滑块导向结构 |
| CN114074170A (zh) * | 2021-11-19 | 2022-02-22 | 中国航发贵州黎阳航空动力有限公司 | 一种航空发动机叶片精锻件终锻模的优化设计方法 |
| CN115824145A (zh) * | 2022-12-05 | 2023-03-21 | 中色(天津)新材料科技有限公司 | 铝合金木工机械型材扭拧度自动检测矫正设备及方法 |
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- 2000-03-15 JP JP2000071692A patent/JP3708783B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN103817528A (zh) * | 2014-02-17 | 2014-05-28 | 昆山市鸿利精密五金有限公司 | 一种连续冲压模具系统侧切成形机构 |
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