JP2001254657A - 燃料噴射装置及びその噴射特性調整方法 - Google Patents
燃料噴射装置及びその噴射特性調整方法Info
- Publication number
- JP2001254657A JP2001254657A JP2000068754A JP2000068754A JP2001254657A JP 2001254657 A JP2001254657 A JP 2001254657A JP 2000068754 A JP2000068754 A JP 2000068754A JP 2000068754 A JP2000068754 A JP 2000068754A JP 2001254657 A JP2001254657 A JP 2001254657A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- injection
- fuel
- valve member
- pressure
- nozzle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
- F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
- F02M61/168—Assembling; Disassembling; Manufacturing; Adjusting
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M47/00—Fuel-injection apparatus operated cyclically with fuel-injection valves actuated by fluid pressure
- F02M47/02—Fuel-injection apparatus operated cyclically with fuel-injection valves actuated by fluid pressure of accumulator-injector type, i.e. having fuel pressure of accumulator tending to open, and fuel pressure in other chamber tending to close, injection valves and having means for periodically releasing that closing pressure
- F02M47/027—Electrically actuated valves draining the chamber to release the closing pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
- F02M63/0012—Valves
- F02M63/0014—Valves characterised by the valve actuating means
- F02M63/0015—Valves characterised by the valve actuating means electrical, e.g. using solenoid
- F02M63/0017—Valves characterised by the valve actuating means electrical, e.g. using solenoid using electromagnetic operating means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
- F02M2200/50—Arrangements of springs for valves used in fuel injectors or fuel injection pumps
- F02M2200/507—Adjusting spring tension by screwing spring seats
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
- F02M2200/80—Fuel injection apparatus manufacture, repair or assembly
- F02M2200/8076—Fuel injection apparatus manufacture, repair or assembly involving threaded members
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
- F02M2200/80—Fuel injection apparatus manufacture, repair or assembly
- F02M2200/8092—Fuel injection apparatus manufacture, repair or assembly adjusting or calibration
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 生産性が高く噴射量のばらつきが小さい燃料
噴射装置及びその噴射特性調整方法を提供する 【解決手段】 エアギャップ調整部材３１は、ハウジン
グ１１にねじ止められ、ねじ込み量によってハウジング
１１の軸方向に位置決めされる。アクチュエータ３０
は、ハウジング１１の軸方向に往復移動可能にエアギャ
ップ調整部材３１によって係止され、皿バネ１８によっ
て弁口６４から離間する方向に付勢されるため、エアギ
ャップ調整部材３１がハウジング１１の軸方向に位置決
めされることによってエアギャップＨが決まる。エアギ
ャップ調整部材３１のねじ込み量により噴射量を調整す
る。
噴射装置及びその噴射特性調整方法を提供する 【解決手段】 エアギャップ調整部材３１は、ハウジン
グ１１にねじ止められ、ねじ込み量によってハウジング
１１の軸方向に位置決めされる。アクチュエータ３０
は、ハウジング１１の軸方向に往復移動可能にエアギャ
ップ調整部材３１によって係止され、皿バネ１８によっ
て弁口６４から離間する方向に付勢されるため、エアギ
ャップ調整部材３１がハウジング１１の軸方向に位置決
めされることによってエアギャップＨが決まる。エアギ
ャップ調整部材３１のねじ込み量により噴射量を調整す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は燃料噴射装置及びそ
の噴射特性調整方法に関する。
の噴射特性調整方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ノズル弁部材に噴孔閉塞方向の燃
料圧力を加える圧力室を設け、この燃料圧力を利用して
ノズル弁部材の作動を制御する燃料噴射装置が知られて
いる。このような燃料噴射装置では、ノズル弁部材が燃
料溜まりに供給される燃料圧力により噴孔開放方向に受
ける力と、制御圧力室の燃料圧力から噴孔閉塞方向に受
ける力と、スプリングから噴孔閉塞方向に受ける力との
大小関係によりノズル弁部材の作動を制御する。制御圧
力室には、燃料を逃がす弁口が設けられており、この弁
口の開閉により制御圧力室の燃料圧力を制御する。この
ような燃料噴射装置は、例えば特許第２５９９２８１号
に開示されるている。以下、図８に基づき、特許第２５
９９２８１号に開示されている燃料噴射装置の作動を説
明する。
料圧力を加える圧力室を設け、この燃料圧力を利用して
ノズル弁部材の作動を制御する燃料噴射装置が知られて
いる。このような燃料噴射装置では、ノズル弁部材が燃
料溜まりに供給される燃料圧力により噴孔開放方向に受
ける力と、制御圧力室の燃料圧力から噴孔閉塞方向に受
ける力と、スプリングから噴孔閉塞方向に受ける力との
大小関係によりノズル弁部材の作動を制御する。制御圧
力室には、燃料を逃がす弁口が設けられており、この弁
口の開閉により制御圧力室の燃料圧力を制御する。この
ような燃料噴射装置は、例えば特許第２５９９２８１号
に開示されるている。以下、図８に基づき、特許第２５
９９２８１号に開示されている燃料噴射装置の作動を説
明する。
【０００３】制御圧力室２１１及び燃料溜まり２１６に
は定圧燃料が供給されている。制御圧力室２１１の弁口
２０７は制御弁部材２０６によって開閉される。制御圧
力室２１１の燃料圧力によって弁口開放方向に受ける力
及び電磁石２１３がアーマチュア２０５を吸引する力の
合力がスプリング２０３によって弁口閉塞方向に受ける
力を上回ると制御弁部材２０６はリフトする。弁口２０
７が開放されると、弁口２０７から弁室２１７及びヨー
ク２１２に設けられた孔を通じて電磁石２１３の外周空
間２１５に燃料が導出され、制御圧力室２１１の燃料圧
力が低下する。制御圧力室２１１の燃料圧力が低下する
と、ノズル弁部材２００が燃料溜まり２１６に供給され
る燃料圧力により噴孔開放方向に受ける力及びスプリン
グ２１８から噴孔閉塞方向に受ける力の合力が制御圧力
室２１１の燃料圧力から噴孔閉塞方向に受ける力を上回
り、ノズル弁部材２００はリフトする。電磁石２１３へ
の通電が遮断されると、制御弁部材２０６が弁口２０７
を閉塞することによって制御圧力室の燃料圧力が上が
り、制御圧力室２１１の燃料圧力から噴孔閉塞方向に受
ける力が大きくなることによって、ノズル弁部材２００
は噴孔閉塞方向に移動して噴孔を閉塞する。したがっ
て、噴射開始時期は制御弁部材２０６のリフト開始時期
と相関関係を持ち、噴射量は弁口２０７の開口期間と相
関関係を持つ。
は定圧燃料が供給されている。制御圧力室２１１の弁口
２０７は制御弁部材２０６によって開閉される。制御圧
力室２１１の燃料圧力によって弁口開放方向に受ける力
及び電磁石２１３がアーマチュア２０５を吸引する力の
合力がスプリング２０３によって弁口閉塞方向に受ける
力を上回ると制御弁部材２０６はリフトする。弁口２０
７が開放されると、弁口２０７から弁室２１７及びヨー
ク２１２に設けられた孔を通じて電磁石２１３の外周空
間２１５に燃料が導出され、制御圧力室２１１の燃料圧
力が低下する。制御圧力室２１１の燃料圧力が低下する
と、ノズル弁部材２００が燃料溜まり２１６に供給され
る燃料圧力により噴孔開放方向に受ける力及びスプリン
グ２１８から噴孔閉塞方向に受ける力の合力が制御圧力
室２１１の燃料圧力から噴孔閉塞方向に受ける力を上回
り、ノズル弁部材２００はリフトする。電磁石２１３へ
の通電が遮断されると、制御弁部材２０６が弁口２０７
を閉塞することによって制御圧力室の燃料圧力が上が
り、制御圧力室２１１の燃料圧力から噴孔閉塞方向に受
ける力が大きくなることによって、ノズル弁部材２００
は噴孔閉塞方向に移動して噴孔を閉塞する。したがっ
て、噴射開始時期は制御弁部材２０６のリフト開始時期
と相関関係を持ち、噴射量は弁口２０７の開口期間と相
関関係を持つ。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特許第
２５９９２８１号に開示されている燃料噴射装置の構成
によると、以下に述べる理由により、組み付け後におい
て燃料噴射特性の調整ができないという問題がある。
２５９９２８１号に開示されている燃料噴射装置の構成
によると、以下に述べる理由により、組み付け後におい
て燃料噴射特性の調整ができないという問題がある。
【０００５】制御弁部材２０６のリフト開始時期は、電
磁石２１３に駆動パルスを与えてから制御弁部材２０６
がリフト開始するまでの遅れ期間によって決まり、この
噴射開始遅れ期間は制御弁部材２０６を弁口閉塞方向に
付勢するスプリング２０３の付勢荷重によって決まる。
一方、スプリング２０３の付勢荷重はアジャスティング
スクリュー２０２のねじ込み量によって決まる。しか
し、燃料噴射装置を組み付けた後にアジャスティングス
クリュー２０２のねじ込み量を変えることができないた
め、組み付け後においては、電磁石２１３に駆動パルス
を与えてから制御弁部材２０６がリフト開始するまでの
遅れ期間を調整することができない。したがって、組み
付け後においては、電磁石２１３に駆動パルスを与えて
からノズル弁部材２００がリフト開始するまでの噴射開
始遅れ期間を調整することができない。
磁石２１３に駆動パルスを与えてから制御弁部材２０６
がリフト開始するまでの遅れ期間によって決まり、この
噴射開始遅れ期間は制御弁部材２０６を弁口閉塞方向に
付勢するスプリング２０３の付勢荷重によって決まる。
一方、スプリング２０３の付勢荷重はアジャスティング
スクリュー２０２のねじ込み量によって決まる。しか
し、燃料噴射装置を組み付けた後にアジャスティングス
クリュー２０２のねじ込み量を変えることができないた
め、組み付け後においては、電磁石２１３に駆動パルス
を与えてから制御弁部材２０６がリフト開始するまでの
遅れ期間を調整することができない。したがって、組み
付け後においては、電磁石２１３に駆動パルスを与えて
からノズル弁部材２００がリフト開始するまでの噴射開
始遅れ期間を調整することができない。
【０００６】駆動パルスのパルス幅が一定で燃料噴射装
置に供給される燃料圧力が一定である場合、弁口２０７
の開口期間は、駆動パルスが立ち上がってから制御弁部
材２０６がリフト開始するまでの遅れ期間と、駆動パル
スが立ち下がってから制御弁部材２０６が弁口を閉塞す
るまでの遅れ期間とによって決まる。リフト開始するま
での遅れ期間は、スプリング２０３の付勢荷重によって
決まるため、上述の理由と同じ理由により、組み付け後
において調整することができない。また、弁口を閉塞す
るまでの遅れ期間は、制御弁部材２０６のリフト量及び
スプリング２０３の付勢荷重によって決まり、制御弁部
材２０６の最大リフト量は電磁石２１３のステータ２０
４とアーマチュア２０５とのエアギャップによって決ま
る。しかし、スプリング２０３の付勢荷重は上述の理由
と同じ理由により組み付け後において調整することがで
きない。また、電磁石２１３及び弁口２０７はともにガ
イド部材２０８に固定され、ガイド部材２０８はノズル
部ボディ２０９に制御部ボディ２１４がねじ込まれるこ
とによってノズル部ボディ２０９と制御部ボディ２１４
によって挟持される。ステータ２０４とアーマチュア２
０５とのエアギャップは、弁口２０７からステータ２０
４までの距離によって決まるため、組み付け後において
は、制御弁部材２０６のリフト量を調整することができ
ない。以上より、組み付け後においては、弁口２０７の
開口期間、延いては燃料噴射装置の噴射量を調整するこ
とができない。
置に供給される燃料圧力が一定である場合、弁口２０７
の開口期間は、駆動パルスが立ち上がってから制御弁部
材２０６がリフト開始するまでの遅れ期間と、駆動パル
スが立ち下がってから制御弁部材２０６が弁口を閉塞す
るまでの遅れ期間とによって決まる。リフト開始するま
での遅れ期間は、スプリング２０３の付勢荷重によって
決まるため、上述の理由と同じ理由により、組み付け後
において調整することができない。また、弁口を閉塞す
るまでの遅れ期間は、制御弁部材２０６のリフト量及び
スプリング２０３の付勢荷重によって決まり、制御弁部
材２０６の最大リフト量は電磁石２１３のステータ２０
４とアーマチュア２０５とのエアギャップによって決ま
る。しかし、スプリング２０３の付勢荷重は上述の理由
と同じ理由により組み付け後において調整することがで
きない。また、電磁石２１３及び弁口２０７はともにガ
イド部材２０８に固定され、ガイド部材２０８はノズル
部ボディ２０９に制御部ボディ２１４がねじ込まれるこ
とによってノズル部ボディ２０９と制御部ボディ２１４
によって挟持される。ステータ２０４とアーマチュア２
０５とのエアギャップは、弁口２０７からステータ２０
４までの距離によって決まるため、組み付け後において
は、制御弁部材２０６のリフト量を調整することができ
ない。以上より、組み付け後においては、弁口２０７の
開口期間、延いては燃料噴射装置の噴射量を調整するこ
とができない。
【０００７】上述したように組み付け後において燃料噴
射特性の調整ができない場合、燃料噴射特性の検査と燃
料噴射装置の分解、アジャスティングスクリュー２０２
の調整及びガイド部材２０８等の部品交換を繰り返して
燃料噴射特性を調整する必要がある。このような場合、
生産性が著しく低下するとともに噴孔絞り等の個体差に
よって生ずる燃料噴射特性のばらつきを調整することが
ほとんど不可能となる。
射特性の調整ができない場合、燃料噴射特性の検査と燃
料噴射装置の分解、アジャスティングスクリュー２０２
の調整及びガイド部材２０８等の部品交換を繰り返して
燃料噴射特性を調整する必要がある。このような場合、
生産性が著しく低下するとともに噴孔絞り等の個体差に
よって生ずる燃料噴射特性のばらつきを調整することが
ほとんど不可能となる。
【０００８】また、制御圧力室２１１の燃料を弁口２０
７から軸線に沿って導出しドレーン通路２０１から排出
することができず、弁口２０７から電磁石２１３の外周
空間２１５を経由してドレーン通路２０１に導出するた
め、燃料噴射装置が径方向に大きくなるという問題があ
る。
７から軸線に沿って導出しドレーン通路２０１から排出
することができず、弁口２０７から電磁石２１３の外周
空間２１５を経由してドレーン通路２０１に導出するた
め、燃料噴射装置が径方向に大きくなるという問題があ
る。
【０００９】本発明は、上述した従来の課題を解決する
ために創作されたものであって、生産性が高く噴射量の
ばらつきが小さい燃料噴射装置を提供することを目的と
する。また、本発明は小型の燃料噴射装置を提供するこ
とを目的とする。さらに、本発明の別の目的は、燃料噴
射装置の噴射開始遅れ期間及び噴射量のばらつきを小さ
くする噴射特性調整方法を提供することにある。
ために創作されたものであって、生産性が高く噴射量の
ばらつきが小さい燃料噴射装置を提供することを目的と
する。また、本発明は小型の燃料噴射装置を提供するこ
とを目的とする。さらに、本発明の別の目的は、燃料噴
射装置の噴射開始遅れ期間及び噴射量のばらつきを小さ
くする噴射特性調整方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１又は９
記載の燃料噴射装置によると、エアギャップ調整部材は
ノズル本体の軸方向に往復移動可能に制御手段を係止
し、制御手段は第一付勢手段又は第二付勢手段によって
弁口から離間する方向に付勢される。
記載の燃料噴射装置によると、エアギャップ調整部材は
ノズル本体の軸方向に往復移動可能に制御手段を係止
し、制御手段は第一付勢手段又は第二付勢手段によって
弁口から離間する方向に付勢される。
【００１１】また、エアギャップ調整部材は、ノズル本
体の軸方向に位置決めしてノズル本体に係止される。エ
アギャップ調整部材は、例えばノズル本体にねじ止めら
れることによって係止される場合、ねじ込み量によって
ノズル本体の軸方向に位置決めされ、ノズル本体に嵌装
されることによって係止される場合、圧入深さによって
ノズル本体の軸方向に位置決めされる。また、エアギャ
ップ調整部材は、制御手段の外周に設けられているた
め、噴射作動に必要な部材の組み付け後にノズル本体の
軸方向に位置決めしてノズル本体に係止することができ
る。
体の軸方向に位置決めしてノズル本体に係止される。エ
アギャップ調整部材は、例えばノズル本体にねじ止めら
れることによって係止される場合、ねじ込み量によって
ノズル本体の軸方向に位置決めされ、ノズル本体に嵌装
されることによって係止される場合、圧入深さによって
ノズル本体の軸方向に位置決めされる。また、エアギャ
ップ調整部材は、制御手段の外周に設けられているた
め、噴射作動に必要な部材の組み付け後にノズル本体の
軸方向に位置決めしてノズル本体に係止することができ
る。
【００１２】また、制御手段は、ノズル本体の軸方向に
往復移動可能にエアギャップ調整部材によって係止され
るところ、第一付勢手段又は第二付勢手段によって弁口
から離間する方向に付勢されるため、エアギャップ調整
部材がノズル本体の軸方向に位置決めされることによっ
て、ノズル本体の軸方向に位置決めされる。また、圧力
室から燃料を導出する弁口はノズル本体に設けられてい
るため、制御手段がノズル本体の軸方向に位置決めされ
ることによって、制御手段に設けられたステータと制御
弁部材と同方向（一体）に移動するアーマチュアとのエ
アギャップが決まる。
往復移動可能にエアギャップ調整部材によって係止され
るところ、第一付勢手段又は第二付勢手段によって弁口
から離間する方向に付勢されるため、エアギャップ調整
部材がノズル本体の軸方向に位置決めされることによっ
て、ノズル本体の軸方向に位置決めされる。また、圧力
室から燃料を導出する弁口はノズル本体に設けられてい
るため、制御手段がノズル本体の軸方向に位置決めされ
ることによって、制御手段に設けられたステータと制御
弁部材と同方向（一体）に移動するアーマチュアとのエ
アギャップが決まる。
【００１３】したがって、本発明の請求項１又は９記載
の燃料噴射装置によると、噴射作動に必要な部材の組み
付け後にエアギャップ調整部材を位置決めしてステータ
とアーマチュアのエアギャップを調整することができる
ため、生産性を高めるとともに噴射量のばらつきを小さ
くすることができる。尚、ステータとアーマチュアのエ
アギャップと噴射量との相関関係については後に詳述す
る。
の燃料噴射装置によると、噴射作動に必要な部材の組み
付け後にエアギャップ調整部材を位置決めしてステータ
とアーマチュアのエアギャップを調整することができる
ため、生産性を高めるとともに噴射量のばらつきを小さ
くすることができる。尚、ステータとアーマチュアのエ
アギャップと噴射量との相関関係については後に詳述す
る。
【００１４】本発明の請求項２又は１０記載の燃料噴射
装置によると、エアギャップ調整部材は、ノズル本体に
ねじ止められるため、ねじ込み量によって噴射量を調整
することができる。また、ねじ込み量は締め付け方向及
び弛緩方向に調整することができるため、噴射作動に必
要な部材の組み付け後にステータとアーマチュアのエア
ギャップを調整するにあたって、噴射量を計測し、計測
結果をねじ込み量にフィードバックすることができる。
装置によると、エアギャップ調整部材は、ノズル本体に
ねじ止められるため、ねじ込み量によって噴射量を調整
することができる。また、ねじ込み量は締め付け方向及
び弛緩方向に調整することができるため、噴射作動に必
要な部材の組み付け後にステータとアーマチュアのエア
ギャップを調整するにあたって、噴射量を計測し、計測
結果をねじ込み量にフィードバックすることができる。
【００１５】尚、ノズル本体にねじ止めされるエアギャ
ップ調整部材は、制御手段と一体に設けられる部材であ
ってもよい。エアギャップ調整部材が制御手段と一体に
設けられる部材である場合には、エアギャップ調整部材
を円筒状の雌ねじ又は雄ねじとし、ノズル本体の端部に
雌ねじ又は雄ねじを形成し、エアギャップ調整部材とノ
ズル本体とをねじ合わせることによって、ノズル本体に
対して往復移動可能に制御手段を係止することができ
る。
ップ調整部材は、制御手段と一体に設けられる部材であ
ってもよい。エアギャップ調整部材が制御手段と一体に
設けられる部材である場合には、エアギャップ調整部材
を円筒状の雌ねじ又は雄ねじとし、ノズル本体の端部に
雌ねじ又は雄ねじを形成し、エアギャップ調整部材とノ
ズル本体とをねじ合わせることによって、ノズル本体に
対して往復移動可能に制御手段を係止することができ
る。
【００１６】また、ノズル本体にねじ止めされるエアギ
ャップ調整部材は、棒状のねじ自体であってもよい。エ
アギャップ調整部材が棒状のねじである場合には、制御
手段に形成されたフランジ等にねじ孔を形成し、そのね
じ孔からノズル本体にねじをねじ込むことによって、ノ
ズル本体に対して往復移動可能に制御手段を係止するこ
とができる。
ャップ調整部材は、棒状のねじ自体であってもよい。エ
アギャップ調整部材が棒状のねじである場合には、制御
手段に形成されたフランジ等にねじ孔を形成し、そのね
じ孔からノズル本体にねじをねじ込むことによって、ノ
ズル本体に対して往復移動可能に制御手段を係止するこ
とができる。
【００１７】本発明の請求項３又は１１記載の燃料噴射
装置によると、ノズル本体の制御手段側の端部に雄ねじ
を形成し、エアギャップ調整部材のノズル本体側の端部
に雄ねじとねじ合う雌ねじを形成しているため、径方向
の体格を小さくすることができる。また、制御手段とエ
アギャップ調整部材とは滑り対偶をなすため、制御手段
は、リフト量調整部材の回転にともなってノズル本体に
対して回転することがない。したがって、エアギャップ
調整部材の組み付け及び調整が容易である。
装置によると、ノズル本体の制御手段側の端部に雄ねじ
を形成し、エアギャップ調整部材のノズル本体側の端部
に雄ねじとねじ合う雌ねじを形成しているため、径方向
の体格を小さくすることができる。また、制御手段とエ
アギャップ調整部材とは滑り対偶をなすため、制御手段
は、リフト量調整部材の回転にともなってノズル本体に
対して回転することがない。したがって、エアギャップ
調整部材の組み付け及び調整が容易である。
【００１８】本発明の請求項４又は１２記載の燃料噴射
装置によると、エアギャップ調整部材は、ノズル本体に
嵌装されるため、圧入深さを調整することによって噴射
量を調整することができる。本発明の請求項５又は１３
記載の燃料噴射装置によると、第二付勢手段は板バネで
あるため、軸方向の体格を小さくすることができる。
装置によると、エアギャップ調整部材は、ノズル本体に
嵌装されるため、圧入深さを調整することによって噴射
量を調整することができる。本発明の請求項５又は１３
記載の燃料噴射装置によると、第二付勢手段は板バネで
あるため、軸方向の体格を小さくすることができる。
【００１９】本発明の請求項６又は９記載の燃料噴射装
置によると、制御弁部材は、圧力室から燃料を導出する
弁口の下流側に形成される弁室から燃料を導出する第一
逃がし通路を有する。また、制御手段は、第一逃がし通
路から燃料を導出する第一付勢手段収納孔を有する。ま
た、開弁圧調整部材は、第一付勢手段収納孔から燃料を
導出する第二逃がし通路を有し、第一付勢手段収納孔の
内壁に係止される。したがって、本発明の請求項６又は
９記載の燃料噴射装置によると、圧力室の燃料を弁口か
ら軸線に沿って導出し燃料噴射装置から排出することが
できるため、径方向の体格を小さくすることができる。
置によると、制御弁部材は、圧力室から燃料を導出する
弁口の下流側に形成される弁室から燃料を導出する第一
逃がし通路を有する。また、制御手段は、第一逃がし通
路から燃料を導出する第一付勢手段収納孔を有する。ま
た、開弁圧調整部材は、第一付勢手段収納孔から燃料を
導出する第二逃がし通路を有し、第一付勢手段収納孔の
内壁に係止される。したがって、本発明の請求項６又は
９記載の燃料噴射装置によると、圧力室の燃料を弁口か
ら軸線に沿って導出し燃料噴射装置から排出することが
できるため、径方向の体格を小さくすることができる。
【００２０】また、第一付勢手段収納孔に収納される第
一付勢手段は、その反制御弁部材側で開弁圧調整部材に
当接している。開弁圧調整部材は、第一付勢手段収納孔
の軸方向に位置決めして第一付勢手段収納孔の内壁に係
止され第一付勢手段収納孔の外から係止位置を調整可能
に組み付けられる。開弁圧調整部材は、例えば、ねじ止
められることによって第一付勢手段収納孔に係止される
場合、ねじ込み量によって第一付勢手段収納孔の軸方向
に位置決めされ、圧入されることによって第一付勢手段
収納孔に係止される場合、圧入深さによって第一付勢手
段収納孔の軸方向に位置決めされる。尚、第一付勢手段
収納孔の外から開弁圧調整部材の係止位置を調整可能に
組み付けられるとは、第一付勢手段収納孔の反制御弁部
材側を閉塞する部位に噴射作動に必要な構成部品を配置
しない構成であることを意味する。したがって、本発明
の請求項６又は９記載の燃料噴射装置によると、噴射作
動に必要な部材の組み付け後に開弁圧調整部材を位置決
めして第一付勢手段が制御弁部材を弁口閉塞方向に付勢
する付勢荷重を調整することができるため、噴射開始遅
れ期間及び噴射量を調整するに当たって分解することを
要しない。したがって、生産性を高めるとともに製造公
差による噴射開始遅れ期間及び噴射量のばらつきをも小
さくすることができる。尚、第一付勢手段の付勢荷重と
噴射開始遅れ期間及び噴射量との相関関係については、
後に詳述する。また、本明細書において噴射開始遅れ期
間とは駆動パルスが立ち上がってから燃料が噴孔から噴
射されるまでの期間をいう。
一付勢手段は、その反制御弁部材側で開弁圧調整部材に
当接している。開弁圧調整部材は、第一付勢手段収納孔
の軸方向に位置決めして第一付勢手段収納孔の内壁に係
止され第一付勢手段収納孔の外から係止位置を調整可能
に組み付けられる。開弁圧調整部材は、例えば、ねじ止
められることによって第一付勢手段収納孔に係止される
場合、ねじ込み量によって第一付勢手段収納孔の軸方向
に位置決めされ、圧入されることによって第一付勢手段
収納孔に係止される場合、圧入深さによって第一付勢手
段収納孔の軸方向に位置決めされる。尚、第一付勢手段
収納孔の外から開弁圧調整部材の係止位置を調整可能に
組み付けられるとは、第一付勢手段収納孔の反制御弁部
材側を閉塞する部位に噴射作動に必要な構成部品を配置
しない構成であることを意味する。したがって、本発明
の請求項６又は９記載の燃料噴射装置によると、噴射作
動に必要な部材の組み付け後に開弁圧調整部材を位置決
めして第一付勢手段が制御弁部材を弁口閉塞方向に付勢
する付勢荷重を調整することができるため、噴射開始遅
れ期間及び噴射量を調整するに当たって分解することを
要しない。したがって、生産性を高めるとともに製造公
差による噴射開始遅れ期間及び噴射量のばらつきをも小
さくすることができる。尚、第一付勢手段の付勢荷重と
噴射開始遅れ期間及び噴射量との相関関係については、
後に詳述する。また、本明細書において噴射開始遅れ期
間とは駆動パルスが立ち上がってから燃料が噴孔から噴
射されるまでの期間をいう。
【００２１】本発明の請求項７又は１４記載の燃料噴射
装置によると、開弁圧調整部材は、付勢手段収納孔にね
じ止められるため、ねじ込み量によって噴射開始遅れ期
間及び噴射量を調整することができる。また、ねじ込み
量は締め付け方向及び弛緩方向に調整することができる
ため、噴射作動に必要な部材の組み付け後に第一付勢手
段の付勢荷重を調整するにあたって、噴射開始遅れ期間
及び噴射量を計測し、計測結果をねじ込み量にフィード
バックすることができる。
装置によると、開弁圧調整部材は、付勢手段収納孔にね
じ止められるため、ねじ込み量によって噴射開始遅れ期
間及び噴射量を調整することができる。また、ねじ込み
量は締め付け方向及び弛緩方向に調整することができる
ため、噴射作動に必要な部材の組み付け後に第一付勢手
段の付勢荷重を調整するにあたって、噴射開始遅れ期間
及び噴射量を計測し、計測結果をねじ込み量にフィード
バックすることができる。
【００２２】本発明の請求項８又は１５記載の燃料噴射
装置によると、開弁圧調整部材は、第一付勢手段収納孔
に圧入されるため、圧入深さを調整することによって噴
射開始遅れ期間及び噴射量を調整することができる。
装置によると、開弁圧調整部材は、第一付勢手段収納孔
に圧入されるため、圧入深さを調整することによって噴
射開始遅れ期間及び噴射量を調整することができる。
【００２３】本発明の請求項１６記載の噴射特性調整方
法によると、エンジン搭載時に燃料溜まり及び圧力室に
供給される燃料の最大圧力の１／２以上の所定圧力で燃
料溜まり及び圧力室に試験液を供給し前記コイルに所定
駆動パルスを与えつつ、前記ノズル本体の軸方向に前記
アーマチュアと前記ステータとのエアギャップを変更さ
せることにより、噴射量を調整する。燃料溜まりと圧力
室に供給される燃料の圧力が高ければ高いほどノズル弁
部材の所定リフト量における噴射率が大きくなる。一
方、ステータとアーマチュアのエアギャップが大きくな
ると、駆動パルスが立ち下がってから制御弁部材が弁口
を閉塞するまでに要する期間が長くなることから、駆動
パルスが立ち下がってからノズル弁部材が噴孔を閉塞す
るまでの期間が長くなる。したがって、本発明の請求項
１６記載の噴射特性調整方法によると、アーマチュアと
前記ステータとのエアギャップの変更量が噴射量の変化
に大きく影響するため、噴射量を精度よく調整すること
ができる。このため、燃料噴射装置の噴射量のばらつき
を小さくすることができる。
法によると、エンジン搭載時に燃料溜まり及び圧力室に
供給される燃料の最大圧力の１／２以上の所定圧力で燃
料溜まり及び圧力室に試験液を供給し前記コイルに所定
駆動パルスを与えつつ、前記ノズル本体の軸方向に前記
アーマチュアと前記ステータとのエアギャップを変更さ
せることにより、噴射量を調整する。燃料溜まりと圧力
室に供給される燃料の圧力が高ければ高いほどノズル弁
部材の所定リフト量における噴射率が大きくなる。一
方、ステータとアーマチュアのエアギャップが大きくな
ると、駆動パルスが立ち下がってから制御弁部材が弁口
を閉塞するまでに要する期間が長くなることから、駆動
パルスが立ち下がってからノズル弁部材が噴孔を閉塞す
るまでの期間が長くなる。したがって、本発明の請求項
１６記載の噴射特性調整方法によると、アーマチュアと
前記ステータとのエアギャップの変更量が噴射量の変化
に大きく影響するため、噴射量を精度よく調整すること
ができる。このため、燃料噴射装置の噴射量のばらつき
を小さくすることができる。
【００２４】本発明の請求項１７または２９記載の噴射
特性調整方法によると、エンジン搭載時に燃料溜まり及
び圧力室に供給される燃料の最大圧力の１／２以上の所
定圧力で圧力室に試験液を供給しコイルに所定駆動パル
スを与えつつ、ノズル本体の軸方向にエアギャップ調整
部材を移動させ、噴射量を調整する。
特性調整方法によると、エンジン搭載時に燃料溜まり及
び圧力室に供給される燃料の最大圧力の１／２以上の所
定圧力で圧力室に試験液を供給しコイルに所定駆動パル
スを与えつつ、ノズル本体の軸方向にエアギャップ調整
部材を移動させ、噴射量を調整する。
【００２５】燃料溜まりと圧力室に供給される燃料の圧
力が高ければ高いほどノズル弁部材の所定リフト量にお
ける噴射率が大きくなる。一方、エアギャップ調整部材
が移動することによってステータとアーマチュアのエア
ギャップが大きくなると、駆動パルスが立ち下がってか
ら制御弁部材が弁口を閉塞するまでに要する期間が長く
なることから、駆動パルスが立ち下がってからノズル弁
部材が噴孔を閉塞するまでの期間が長くなる。したがっ
て、本発明の請求項１７又は２９記載の噴射特性調整方
法によると、エアギャップ調整部材の移動量が噴射量の
変化に大きく影響するため、噴射量を精度よく調整する
ことができる。このため、燃料噴射装置の噴射量のばら
つきを小さくすることができる。
力が高ければ高いほどノズル弁部材の所定リフト量にお
ける噴射率が大きくなる。一方、エアギャップ調整部材
が移動することによってステータとアーマチュアのエア
ギャップが大きくなると、駆動パルスが立ち下がってか
ら制御弁部材が弁口を閉塞するまでに要する期間が長く
なることから、駆動パルスが立ち下がってからノズル弁
部材が噴孔を閉塞するまでの期間が長くなる。したがっ
て、本発明の請求項１７又は２９記載の噴射特性調整方
法によると、エアギャップ調整部材の移動量が噴射量の
変化に大きく影響するため、噴射量を精度よく調整する
ことができる。このため、燃料噴射装置の噴射量のばら
つきを小さくすることができる。
【００２６】本発明の請求項１８、２３又は３０記載の
噴射特性調整方法によると、パルス幅が互いに異なる２
つの駆動パルスをコイルに与えつつ噴射量を調整する。
一般に燃料噴射装置に方形駆動パルスを与えるときのリ
フト量、噴射率及び噴射量の時間変化は図２に示すよう
になる。区間ｂは、駆動パルスが立ち上がってから制御
弁部材がリフト開始するまでの遅れ、区間ｄは制御弁部
材がリフトしノズル弁部材がリフト開始するのに十分に
圧力室の燃料圧力が低下するまでの遅れである。区間ｃ
は制御弁部材がフルリフトした状態から弁口閉塞方向に
移動し弁口を閉塞するまでに要する期間である。区間ｅ
は、制御弁部材が弁口を閉塞しノズル弁部材（図２にお
いて「ノズル弁部材」は「ニードル」と記載されてい
る。）が噴孔閉塞方向に移動開始するのに十分に圧力室
の燃料圧力が高くなるまでの遅れである。区間ｈ及びｋ
においては、噴射率がノズル弁部材のシート絞りに支配
されているため、噴射率がノズル弁部材のリフト量に伴
って増減する。区間ｉ〜ｊにおいては、噴射率が噴孔流
路面積に支配されているため噴射率が一定となる。すな
わち、区間ｉ〜ｊにおける噴射率は最大噴射率であって
噴孔流路面積によって決まるものである。したがって駆
動パルスのパルス幅がβより長い範囲において駆動パル
スのパルス幅の増大に伴う噴射量の変化の割合は一定で
あって最大噴射率によって決まる。尚、噴孔流路面積と
は噴孔流路の最小断面積をいう。
噴射特性調整方法によると、パルス幅が互いに異なる２
つの駆動パルスをコイルに与えつつ噴射量を調整する。
一般に燃料噴射装置に方形駆動パルスを与えるときのリ
フト量、噴射率及び噴射量の時間変化は図２に示すよう
になる。区間ｂは、駆動パルスが立ち上がってから制御
弁部材がリフト開始するまでの遅れ、区間ｄは制御弁部
材がリフトしノズル弁部材がリフト開始するのに十分に
圧力室の燃料圧力が低下するまでの遅れである。区間ｃ
は制御弁部材がフルリフトした状態から弁口閉塞方向に
移動し弁口を閉塞するまでに要する期間である。区間ｅ
は、制御弁部材が弁口を閉塞しノズル弁部材（図２にお
いて「ノズル弁部材」は「ニードル」と記載されてい
る。）が噴孔閉塞方向に移動開始するのに十分に圧力室
の燃料圧力が高くなるまでの遅れである。区間ｈ及びｋ
においては、噴射率がノズル弁部材のシート絞りに支配
されているため、噴射率がノズル弁部材のリフト量に伴
って増減する。区間ｉ〜ｊにおいては、噴射率が噴孔流
路面積に支配されているため噴射率が一定となる。すな
わち、区間ｉ〜ｊにおける噴射率は最大噴射率であって
噴孔流路面積によって決まるものである。したがって駆
動パルスのパルス幅がβより長い範囲において駆動パル
スのパルス幅の増大に伴う噴射量の変化の割合は一定で
あって最大噴射率によって決まる。尚、噴孔流路面積と
は噴孔流路の最小断面積をいう。
【００２７】したがって、噴孔流路面積にばらつきがあ
る場合、１つのパルス幅の駆動パルスをコイルに与えつ
つ目標値に対して噴射量を調整した場合、図３の曲線Ａ
又はＣに示すように調整後に得られる噴射量特性曲線が
目標とする噴射量特性曲線Ｄから大きくずれ、実用パル
ス幅全体における噴射量特性が大きくばらつくおそれが
ある。尚、本明細書において噴射量特性とは、駆動パル
スのパルス幅に対する噴射量の増減を示すものであっ
て、駆動パルスの立ち上がり時刻からの経過時間をｔと
したとき、時刻０からｔまで噴射率を積分して得られる
ｔの関数によって表されるものとする。
る場合、１つのパルス幅の駆動パルスをコイルに与えつ
つ目標値に対して噴射量を調整した場合、図３の曲線Ａ
又はＣに示すように調整後に得られる噴射量特性曲線が
目標とする噴射量特性曲線Ｄから大きくずれ、実用パル
ス幅全体における噴射量特性が大きくばらつくおそれが
ある。尚、本明細書において噴射量特性とは、駆動パル
スのパルス幅に対する噴射量の増減を示すものであっ
て、駆動パルスの立ち上がり時刻からの経過時間をｔと
したとき、時刻０からｔまで噴射率を積分して得られる
ｔの関数によって表されるものとする。
【００２８】一方、パルス幅が互いに異なる２つの駆動
パルスを与え、それぞれの駆動パルスにおいて目標値を
設定して調整した場合、２つの駆動パルスのパルス幅を
適切に設定することにより、図３の曲線Ｂに示すように
実用パルス幅全体において噴射量特性が目標とする噴射
量特性に近似する。したがって、本発明の請求項１８、
２３又は３０記載の噴射特性調整方法によると、実用パ
ルス幅全体において燃料噴射装置の噴射量のばらつきを
小さくすることができる。
パルスを与え、それぞれの駆動パルスにおいて目標値を
設定して調整した場合、２つの駆動パルスのパルス幅を
適切に設定することにより、図３の曲線Ｂに示すように
実用パルス幅全体において噴射量特性が目標とする噴射
量特性に近似する。したがって、本発明の請求項１８、
２３又は３０記載の噴射特性調整方法によると、実用パ
ルス幅全体において燃料噴射装置の噴射量のばらつきを
小さくすることができる。
【００２９】本発明の請求項１９、２４又は３１記載の
噴射特性調整方法によると、２つの駆動パルスのうち少
なくともいずれか一方のパルス幅を最大噴射率が得られ
るまでノズル弁部材をリフトさせるパルス幅より長くし
てパルス幅が互いに異なる２つの駆動パルスを与えて噴
射量を調整する。実用パルスにおいてノズル弁部材がフ
ルリフトしないフライングニードルを採用した場合、パ
ルス幅による噴射量特性の変化の割合は、図３の曲線
Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄに示すように、最大噴射率が得られるパ
ルス幅まで増加しそれより長いパルス幅においては一定
である。２つの駆動パルスの両方を最大噴射量が得られ
るパルス幅より短くする場合、最大噴射率が得られるパ
ルス幅より長いパルス幅の範囲における噴射量特性はパ
ルス幅が長くなるほど目標とする噴射量特性から乖離す
る。これに対し、２つの駆動パルスのいずれか一方のパ
ルス幅を最大噴射率が得られるパルス幅より長くする場
合、最大噴射率が得られるパルス幅より長いパルス幅の
範囲における噴射量特性を目標とする噴射量特性に近似
させることができる。
噴射特性調整方法によると、２つの駆動パルスのうち少
なくともいずれか一方のパルス幅を最大噴射率が得られ
るまでノズル弁部材をリフトさせるパルス幅より長くし
てパルス幅が互いに異なる２つの駆動パルスを与えて噴
射量を調整する。実用パルスにおいてノズル弁部材がフ
ルリフトしないフライングニードルを採用した場合、パ
ルス幅による噴射量特性の変化の割合は、図３の曲線
Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄに示すように、最大噴射率が得られるパ
ルス幅まで増加しそれより長いパルス幅においては一定
である。２つの駆動パルスの両方を最大噴射量が得られ
るパルス幅より短くする場合、最大噴射率が得られるパ
ルス幅より長いパルス幅の範囲における噴射量特性はパ
ルス幅が長くなるほど目標とする噴射量特性から乖離す
る。これに対し、２つの駆動パルスのいずれか一方のパ
ルス幅を最大噴射率が得られるパルス幅より長くする場
合、最大噴射率が得られるパルス幅より長いパルス幅の
範囲における噴射量特性を目標とする噴射量特性に近似
させることができる。
【００３０】本発明の請求項１９、２４又は３１記載の
噴射特性調整方法によると、最大噴射率が得られるパル
ス幅より長いパルス幅の駆動パルスを与えて噴射量を調
整するため、実用パルス幅全体において燃料噴射装置の
噴射量のばらつきを小さくすることができる。尚、エン
ジン低速回転時の噴射量特性を重視する場合、２つの駆
動パルスの一方のパルス幅を最大噴射率が得られるパル
ス幅より短くすることが望ましく、エンジン高速回転時
の噴射量特性を重視する場合、２つの駆動パルスの両方
のパルス幅を最大噴射率が得られるパルス幅より長くす
ることが望ましい。
噴射特性調整方法によると、最大噴射率が得られるパル
ス幅より長いパルス幅の駆動パルスを与えて噴射量を調
整するため、実用パルス幅全体において燃料噴射装置の
噴射量のばらつきを小さくすることができる。尚、エン
ジン低速回転時の噴射量特性を重視する場合、２つの駆
動パルスの一方のパルス幅を最大噴射率が得られるパル
ス幅より短くすることが望ましく、エンジン高速回転時
の噴射量特性を重視する場合、２つの駆動パルスの両方
のパルス幅を最大噴射率が得られるパルス幅より長くす
ることが望ましい。
【００３１】本発明の請求項２０、２５又は３２記載の
噴射特性調整方法によると、２つの駆動パルスの一方を
与えたときに得られる噴射量と第一目標値との偏差をδ
１、２つの駆動パルスの他方を与えたときに得られる噴
射量と第二目標値との偏差をδ２、並びにｋ１、ｋ２及
びｋ３を所定値としたとき、 δ１2＋δ２2≦ｋ１、 若しくは、 δ１×δ２＜０、δ１≦ｋ２及びδ２≦ｋ３、 を満たすように噴射量を調整する。
噴射特性調整方法によると、２つの駆動パルスの一方を
与えたときに得られる噴射量と第一目標値との偏差をδ
１、２つの駆動パルスの他方を与えたときに得られる噴
射量と第二目標値との偏差をδ２、並びにｋ１、ｋ２及
びｋ３を所定値としたとき、 δ１2＋δ２2≦ｋ１、 若しくは、 δ１×δ２＜０、δ１≦ｋ２及びδ２≦ｋ３、 を満たすように噴射量を調整する。
【００３２】δ１2＋δ２2≦ｋ１を満たすように噴射量
を調整した場合、一方の駆動パルスのパルス幅から他方
の駆動パルスのパルス幅までのパルス幅をもつ駆動パル
スが与えられる範囲において、調整後の噴射量特性を目
標とする噴射量特性に最も近似させることができる。
尚、δ１2＋δ２2の値が最小値になるときδ１＝δ２を
満たす。一方、δ１2＋δ２2≦ｋ１を満たさない場合で
あっても、δ１×δ２＜０を満たすように調整すること
によって、一方の駆動パルスのパルス幅から他方の駆動
パルスのパルス幅までのパルス幅をもつ駆動パルスが与
えられる範囲内において目標とする噴射量特性に一致す
る噴射量が必ず得られる。したがって、インジェクタの
噴射量特性が一方の駆動パルスのパルス幅から他方の駆
動パルスのパルス幅までのパルス幅をもつ駆動パルスが
与えられる範囲において目標とする噴射量特性と大きく
乖離することはない。したがって、本発明の請求項２
０、２５又は３２記載の噴射特性調整方法によると、個
々の燃料噴射装置において得られる噴射量特性曲線を理
想的な噴射量特性曲線に最も近似させることができる。
を調整した場合、一方の駆動パルスのパルス幅から他方
の駆動パルスのパルス幅までのパルス幅をもつ駆動パル
スが与えられる範囲において、調整後の噴射量特性を目
標とする噴射量特性に最も近似させることができる。
尚、δ１2＋δ２2の値が最小値になるときδ１＝δ２を
満たす。一方、δ１2＋δ２2≦ｋ１を満たさない場合で
あっても、δ１×δ２＜０を満たすように調整すること
によって、一方の駆動パルスのパルス幅から他方の駆動
パルスのパルス幅までのパルス幅をもつ駆動パルスが与
えられる範囲内において目標とする噴射量特性に一致す
る噴射量が必ず得られる。したがって、インジェクタの
噴射量特性が一方の駆動パルスのパルス幅から他方の駆
動パルスのパルス幅までのパルス幅をもつ駆動パルスが
与えられる範囲において目標とする噴射量特性と大きく
乖離することはない。したがって、本発明の請求項２
０、２５又は３２記載の噴射特性調整方法によると、個
々の燃料噴射装置において得られる噴射量特性曲線を理
想的な噴射量特性曲線に最も近似させることができる。
【００３３】本発明の請求項２１記載の噴射特性調整方
法によると、エンジン搭載時に前記圧力室に供給される
燃料の最大圧力の１／２以上の所定圧力で前記圧力室に
試験液を供給し前記コイルに所定駆動パルスを与えつ
つ、前記第一付勢手段収納孔内の前記第一付勢手段の付
勢力を変更させて、前記制御弁部材の開弁圧を調整する
ことにより、噴射量を調整する。
法によると、エンジン搭載時に前記圧力室に供給される
燃料の最大圧力の１／２以上の所定圧力で前記圧力室に
試験液を供給し前記コイルに所定駆動パルスを与えつ
つ、前記第一付勢手段収納孔内の前記第一付勢手段の付
勢力を変更させて、前記制御弁部材の開弁圧を調整する
ことにより、噴射量を調整する。
【００３４】前述したとおり、圧力室に供給される燃料
の圧力が高ければ高いほど、駆動パルスが立ち上がって
からのノズル弁部材のリフト量の推移が噴射量の変化に
大きく影響する。一方、付勢手段の付勢力が大きくなる
と、駆動パルスが立ち上がってから制御弁部材がリフト
開始するまでの期間が長くなることから、駆動パルスが
立ち上がってからノズル弁部材がリフト開始するまでの
期間が長くなり、また、駆動パルスが立ち下がってから
制御弁部材が弁口を閉塞するまでの期間が短くなること
から、駆動パルスが立ち下がってからノズル弁部材が噴
孔を閉塞するまでの期間が短くなる。すなわち、付勢手
段の付勢力が大きくなると噴射期間が短くなり噴射量が
小さくなる。逆に、付勢手段の付勢力が小さくなると、
駆動パルスが立ち上がってからノズル弁部材がリフト開
始するまでの期間が短くなり、また、駆動パルスが立ち
下がってからノズル弁部材が噴孔を閉塞するまでの期間
が長くなる。すなわち、付勢手段の付勢力が小さくなる
と噴射期間が長くなり噴射量が大きくなる。この噴射量
の変化は、ノズル弁部材の所定リフト量における噴射率
が大きいほど、つまり燃料溜まりと圧力室に供給される
燃料の圧力が高いほど大きい。
の圧力が高ければ高いほど、駆動パルスが立ち上がって
からのノズル弁部材のリフト量の推移が噴射量の変化に
大きく影響する。一方、付勢手段の付勢力が大きくなる
と、駆動パルスが立ち上がってから制御弁部材がリフト
開始するまでの期間が長くなることから、駆動パルスが
立ち上がってからノズル弁部材がリフト開始するまでの
期間が長くなり、また、駆動パルスが立ち下がってから
制御弁部材が弁口を閉塞するまでの期間が短くなること
から、駆動パルスが立ち下がってからノズル弁部材が噴
孔を閉塞するまでの期間が短くなる。すなわち、付勢手
段の付勢力が大きくなると噴射期間が短くなり噴射量が
小さくなる。逆に、付勢手段の付勢力が小さくなると、
駆動パルスが立ち上がってからノズル弁部材がリフト開
始するまでの期間が短くなり、また、駆動パルスが立ち
下がってからノズル弁部材が噴孔を閉塞するまでの期間
が長くなる。すなわち、付勢手段の付勢力が小さくなる
と噴射期間が長くなり噴射量が大きくなる。この噴射量
の変化は、ノズル弁部材の所定リフト量における噴射率
が大きいほど、つまり燃料溜まりと圧力室に供給される
燃料の圧力が高いほど大きい。
【００３５】したがって、本発明の請求項２１記載の噴
射特性調整方法によると、第一付勢手段の付勢力の変化
が噴射量の変化に大きく影響するため、噴射量を精度よ
く調整することができる。このため、燃料噴射装置の噴
射量のばらつきを小さくすることができる。
射特性調整方法によると、第一付勢手段の付勢力の変化
が噴射量の変化に大きく影響するため、噴射量を精度よ
く調整することができる。このため、燃料噴射装置の噴
射量のばらつきを小さくすることができる。
【００３６】本発明の請求項２２記載の噴射特性調整方
法によると、エンジン搭載時に圧力室に供給される燃料
の最大圧力の１／２以上の所定圧力で圧力室に試験液を
供給しコイルに所定駆動パルスを与えつつ、第一付勢手
段収納孔の軸方向に開弁圧調整部材を移動させることに
よって、噴射量を調整する。
法によると、エンジン搭載時に圧力室に供給される燃料
の最大圧力の１／２以上の所定圧力で圧力室に試験液を
供給しコイルに所定駆動パルスを与えつつ、第一付勢手
段収納孔の軸方向に開弁圧調整部材を移動させることに
よって、噴射量を調整する。
【００３７】前述したとおり、圧力室に供給される燃料
の圧力が高ければ高いほど、駆動パルスが立ち上がって
からのノズル弁部材のリフト量の推移が噴射量の変化に
大きく影響する。一方、開弁圧調整部材が移動すること
によって付勢手段の付勢荷重が大きくなると、駆動パル
スが立ち上がってから制御弁部材がリフト開始するまで
の期間が長くなることから、駆動パルスが立ち上がって
からノズル弁部材がリフト開始するまでの期間が長くな
り、また、駆動パルスが立ち下がってから制御弁部材が
弁口を閉塞するまでの期間が短くなることから、駆動パ
ルスが立ち下がってからノズル弁部材が噴孔を閉塞する
までの期間が短くなる。すなわち、付勢手段の付勢荷重
が大きくなると噴射期間が短くなり噴射量が小さくな
る。逆に、開弁圧調整部材が移動することによって付勢
手段の付勢荷重が小さくなると、駆動パルスが立ち上が
ってからノズル弁部材がリフト開始するまでの期間が短
くなり、また、駆動パルスが立ち下がってからノズル弁
部材が噴孔を閉塞するまでの期間が長くなる。すなわ
ち、付勢手段の付勢荷重が小さくなると噴射期間が長く
なり噴射量が大きくなる。この噴射量の変化は、ノズル
弁部材の所定リフト量における噴射率が大きいほど、つ
まり燃料溜まりと圧力室に供給される燃料の圧力が高い
ほど大きい。
の圧力が高ければ高いほど、駆動パルスが立ち上がって
からのノズル弁部材のリフト量の推移が噴射量の変化に
大きく影響する。一方、開弁圧調整部材が移動すること
によって付勢手段の付勢荷重が大きくなると、駆動パル
スが立ち上がってから制御弁部材がリフト開始するまで
の期間が長くなることから、駆動パルスが立ち上がって
からノズル弁部材がリフト開始するまでの期間が長くな
り、また、駆動パルスが立ち下がってから制御弁部材が
弁口を閉塞するまでの期間が短くなることから、駆動パ
ルスが立ち下がってからノズル弁部材が噴孔を閉塞する
までの期間が短くなる。すなわち、付勢手段の付勢荷重
が大きくなると噴射期間が短くなり噴射量が小さくな
る。逆に、開弁圧調整部材が移動することによって付勢
手段の付勢荷重が小さくなると、駆動パルスが立ち上が
ってからノズル弁部材がリフト開始するまでの期間が短
くなり、また、駆動パルスが立ち下がってからノズル弁
部材が噴孔を閉塞するまでの期間が長くなる。すなわ
ち、付勢手段の付勢荷重が小さくなると噴射期間が長く
なり噴射量が大きくなる。この噴射量の変化は、ノズル
弁部材の所定リフト量における噴射率が大きいほど、つ
まり燃料溜まりと圧力室に供給される燃料の圧力が高い
ほど大きい。
【００３８】したがって、本発明の請求項２２記載の噴
射特性調整方法によると、開弁圧調整部材の移動量が噴
射量の変化に大きく影響するため、噴射量を精度よく調
整することができる。このため、燃料噴射装置の噴射量
のばらつきを小さくすることができる。
射特性調整方法によると、開弁圧調整部材の移動量が噴
射量の変化に大きく影響するため、噴射量を精度よく調
整することができる。このため、燃料噴射装置の噴射量
のばらつきを小さくすることができる。
【００３９】本発明の請求項２６記載の噴射特性調整方
法によると、前記圧力室に試験液を供給し前記コイルに
所定駆動パルスを与えつつ、前記第一付勢手段収納孔内
の前記第一付勢手段の付勢力を変更させて、前記制御弁
部材の開弁圧を調整することにより、噴射開始遅れ期間
を調整する第一段階と、前記圧力室に試験液を供給し前
記コイルに所定駆動パルスを与えつつ、前記第一段階
後、前記ノズル本体の軸方向に前記アーマチュアと前記
ステータとのエアギャップを変更させることにより、噴
射量を調整する第二段階とを含む。前述したとおり、第
一付勢手段の付勢力に伴って噴射開始遅れ期間が変化
し、アーマチュアとステートとのエアギャップの大きさ
にともなって噴射量が変化する。一方、アーマチュアと
ステータとのエアギャップの変化によって噴射開始遅れ
期間は変化しない。このため、第一付勢手段の付勢力を
調整して噴射開始遅れ期間を設定し、アーマチュアとス
テータとのエアギャップの大きさを調整して噴射量を設
定することができる。したがって、本発明の請求項２６
記載の噴射特性調整方法によると、燃料噴射装置の噴射
開始遅れ期間及び噴射量のばらつきを小さくすることが
できる。
法によると、前記圧力室に試験液を供給し前記コイルに
所定駆動パルスを与えつつ、前記第一付勢手段収納孔内
の前記第一付勢手段の付勢力を変更させて、前記制御弁
部材の開弁圧を調整することにより、噴射開始遅れ期間
を調整する第一段階と、前記圧力室に試験液を供給し前
記コイルに所定駆動パルスを与えつつ、前記第一段階
後、前記ノズル本体の軸方向に前記アーマチュアと前記
ステータとのエアギャップを変更させることにより、噴
射量を調整する第二段階とを含む。前述したとおり、第
一付勢手段の付勢力に伴って噴射開始遅れ期間が変化
し、アーマチュアとステートとのエアギャップの大きさ
にともなって噴射量が変化する。一方、アーマチュアと
ステータとのエアギャップの変化によって噴射開始遅れ
期間は変化しない。このため、第一付勢手段の付勢力を
調整して噴射開始遅れ期間を設定し、アーマチュアとス
テータとのエアギャップの大きさを調整して噴射量を設
定することができる。したがって、本発明の請求項２６
記載の噴射特性調整方法によると、燃料噴射装置の噴射
開始遅れ期間及び噴射量のばらつきを小さくすることが
できる。
【００４０】本発明の請求項２７記載の噴射特性調整方
法によると、第１段階において開弁圧調整部材を移動さ
せ噴射開始遅れ期間を調整した後、第２段階においてエ
アギャップ調整部材を移動させ噴射量を調整する。前述
したとおり、開弁圧調整手段の移動に伴って噴射開始遅
れ期間が変化し、リフト量調整部材の移動にともなって
噴射量が変化する。一方、リフト量調整部材の移動によ
って噴射開始遅れ期間は変化しない。このため、開弁圧
調整部材を位置決めして噴射開始遅れ期間を設定し、リ
フト量調整部材を位置決めして噴射量を設定することが
できる。したがって、本発明の請求項２７記載の噴射特
性調整方法によると、燃料噴射装置の噴射開始遅れ期間
及び噴射量のばらつきを小さくすることができる。
法によると、第１段階において開弁圧調整部材を移動さ
せ噴射開始遅れ期間を調整した後、第２段階においてエ
アギャップ調整部材を移動させ噴射量を調整する。前述
したとおり、開弁圧調整手段の移動に伴って噴射開始遅
れ期間が変化し、リフト量調整部材の移動にともなって
噴射量が変化する。一方、リフト量調整部材の移動によ
って噴射開始遅れ期間は変化しない。このため、開弁圧
調整部材を位置決めして噴射開始遅れ期間を設定し、リ
フト量調整部材を位置決めして噴射量を設定することが
できる。したがって、本発明の請求項２７記載の噴射特
性調整方法によると、燃料噴射装置の噴射開始遅れ期間
及び噴射量のばらつきを小さくすることができる。
【００４１】本発明の請求項２８記載の噴射特性調整方
法によると、エンジン搭載時に圧力室に供給される燃料
の最大圧力の１／２以下の所定圧力で圧力室に試験液を
供給する。圧力室及び燃料溜まりに供給される燃料の圧
力が低ければ低いほど、第一付勢手段の付勢荷重が噴射
遅れに及ぼす影響が強くなる。したがって、本発明の請
求項２８記載の噴射特性調整方法によると、開弁圧調整
部材の移動量が噴射開始遅れ期間の変化に大きく影響す
るため、噴射開始遅れ期間を精度よく調整することがで
きる。このため、燃料噴射装置の噴射開始遅れ期間のば
らつきを小さくすることができる。
法によると、エンジン搭載時に圧力室に供給される燃料
の最大圧力の１／２以下の所定圧力で圧力室に試験液を
供給する。圧力室及び燃料溜まりに供給される燃料の圧
力が低ければ低いほど、第一付勢手段の付勢荷重が噴射
遅れに及ぼす影響が強くなる。したがって、本発明の請
求項２８記載の噴射特性調整方法によると、開弁圧調整
部材の移動量が噴射開始遅れ期間の変化に大きく影響す
るため、噴射開始遅れ期間を精度よく調整することがで
きる。このため、燃料噴射装置の噴射開始遅れ期間のば
らつきを小さくすることができる。
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を示す
複数の実施例を図に基づいて説明する。 （第１実施例）本発明の第１実施例による燃料噴射装置
としてのインジェクタ１を図５に示す。インジェクタ１
は図示しないエンジンのエンジンヘッドに挿入搭載さ
れ、エンジンの各気筒内に燃料を直接噴射するように構
成されている。燃料噴射ポンプ１０４から吐出された高
圧燃料は蓄圧管１０３の蓄圧室で所定圧に蓄圧され、配
管１０２を通じてインジェクタ１に供給される。燃料噴
射ポンプ１０４は、エンジンの回転数、負荷、あるいは
吸入燃料圧力、吸入空気量、冷却水の温度にしたがい吐
出圧を調整する。インジェクタ１及び燃料噴射ポンプ１
０４はエンジン制御装置（ＥＣＵ）１０６によって制御
される。
複数の実施例を図に基づいて説明する。 （第１実施例）本発明の第１実施例による燃料噴射装置
としてのインジェクタ１を図５に示す。インジェクタ１
は図示しないエンジンのエンジンヘッドに挿入搭載さ
れ、エンジンの各気筒内に燃料を直接噴射するように構
成されている。燃料噴射ポンプ１０４から吐出された高
圧燃料は蓄圧管１０３の蓄圧室で所定圧に蓄圧され、配
管１０２を通じてインジェクタ１に供給される。燃料噴
射ポンプ１０４は、エンジンの回転数、負荷、あるいは
吸入燃料圧力、吸入空気量、冷却水の温度にしたがい吐
出圧を調整する。インジェクタ１及び燃料噴射ポンプ１
０４はエンジン制御装置（ＥＣＵ）１０６によって制御
される。
【００４２】図４に示すように、インジェクタ１のハウ
ジング１１とノズルボディ１２とはリテーニングナット
１４で締結されている。ハウジング１１にはニードル収
納孔１１ｄ、燃料流入通路１１ａ、燃料通路１１ｂ及び
リーク通路１１ｃが形成されている。リーク通路１１ｃ
はニードル収納孔１１ｄと連通している。燃料流入通路
１１ａにはコネクタ１１ｆに設けられているバーフィル
タ１３を通じて高圧燃料が供給される。ノズルボディ１
２には燃料通路１２ｄ、燃料溜まり１２ｃ、ニードル収
納孔１２ｅ、噴孔１２ｂ、弁座１２ａが形成されてい
る。燃料通路１２ｄ、燃料溜まり１２ｃ、ニードル収納
孔１２ｅ、噴孔１２ｂは相互に連通している。また、燃
料通路１２ｄは燃料通路１１ｂに連通している。
ジング１１とノズルボディ１２とはリテーニングナット
１４で締結されている。ハウジング１１にはニードル収
納孔１１ｄ、燃料流入通路１１ａ、燃料通路１１ｂ及び
リーク通路１１ｃが形成されている。リーク通路１１ｃ
はニードル収納孔１１ｄと連通している。燃料流入通路
１１ａにはコネクタ１１ｆに設けられているバーフィル
タ１３を通じて高圧燃料が供給される。ノズルボディ１
２には燃料通路１２ｄ、燃料溜まり１２ｃ、ニードル収
納孔１２ｅ、噴孔１２ｂ、弁座１２ａが形成されてい
る。燃料通路１２ｄ、燃料溜まり１２ｃ、ニードル収納
孔１２ｅ、噴孔１２ｂは相互に連通している。また、燃
料通路１２ｄは燃料通路１１ｂに連通している。
【００４３】ノズル弁部材２０は、噴孔１２ｂ側からニ
ードル２０ｂ、ロッド２３及び制御ピストン２０ｃによ
り構成されている。ニードル２０ｂはニードル収納孔１
２ｅの内壁に往復移動自在に支持されている。ニードル
２０ｂのシート部２０ａが弁座１２ａに着座する。制御
ピストン２０ｃはニードル収納孔１１ｄの内壁に往復移
動自在に支持されている。ノズル弁部材２０は、第１ス
プリング１５により弁座１２ａに付勢されている。
ードル２０ｂ、ロッド２３及び制御ピストン２０ｃによ
り構成されている。ニードル２０ｂはニードル収納孔１
２ｅの内壁に往復移動自在に支持されている。ニードル
２０ｂのシート部２０ａが弁座１２ａに着座する。制御
ピストン２０ｃはニードル収納孔１１ｄの内壁に往復移
動自在に支持されている。ノズル弁部材２０は、第１ス
プリング１５により弁座１２ａに付勢されている。
【００４４】図１に示すように、圧力室６０は、ニード
ル収納孔１１ｄの内壁面、制御ピストン２０ｃの端面及
びプレート６５の端面に囲まれている。圧力室６０は入
口絞り６１及び出口絞り６２に連通している。出口絞り
６２の流路面積は入口絞り６１の流路面積より大きく設
定されている。入口絞り６１はノズル弁部材２０の制御
ピストン２０ｃに形成され燃料流入通路１１ａと連通し
ている。燃料流入通路１１ａから入口絞り６１を通じて
圧力室６０に高圧燃料が供給される。出口絞り６２はプ
レート６５に形成されており、低圧側の弁室６３に連通
している。出口絞り６２の弁室側開口部は弁口６４を形
成している。プレート６５の外壁とハウジング１１の内
壁の間には周方向に隙間が形成され、この隙間はリーク
通路１１ｃと連通している。特許請求の範囲に記載され
たノズル本体は、ノズルボディ１２、ハウジング１１、
リテーニングナット１４及びプレート６５によって構成
されている。
ル収納孔１１ｄの内壁面、制御ピストン２０ｃの端面及
びプレート６５の端面に囲まれている。圧力室６０は入
口絞り６１及び出口絞り６２に連通している。出口絞り
６２の流路面積は入口絞り６１の流路面積より大きく設
定されている。入口絞り６１はノズル弁部材２０の制御
ピストン２０ｃに形成され燃料流入通路１１ａと連通し
ている。燃料流入通路１１ａから入口絞り６１を通じて
圧力室６０に高圧燃料が供給される。出口絞り６２はプ
レート６５に形成されており、低圧側の弁室６３に連通
している。出口絞り６２の弁室側開口部は弁口６４を形
成している。プレート６５の外壁とハウジング１１の内
壁の間には周方向に隙間が形成され、この隙間はリーク
通路１１ｃと連通している。特許請求の範囲に記載され
たノズル本体は、ノズルボディ１２、ハウジング１１、
リテーニングナット１４及びプレート６５によって構成
されている。
【００４５】弁室６３は、釣鐘状のガイド部材１７の内
壁面及びプレート６５の端面に囲まれている。ガイド部
材１７は大径円筒部１７ａ及び小径円筒部１７ｂから構
成されている。大径円筒部１７ａのプレート６５側端面
に図示しない溝が形成され、この溝はプレート６５の外
周隙間を通じてリーク通路１１ｃと弁室６３とを連通さ
せている。小径円筒部１７ｂに逃がし通路１７ｃが形成
されている。プレート６５及びガイド部材１７は円筒状
スクリュー１６がハウジング１１にねじ込まれることに
よって円筒状スクリュー１６及びハウジング１１の端面
に挟持されている。円筒状スクリュー１６の内壁と小径
円筒部１７ｂの外壁との間には周方向に隙間１６ａが形
成されている。
壁面及びプレート６５の端面に囲まれている。ガイド部
材１７は大径円筒部１７ａ及び小径円筒部１７ｂから構
成されている。大径円筒部１７ａのプレート６５側端面
に図示しない溝が形成され、この溝はプレート６５の外
周隙間を通じてリーク通路１１ｃと弁室６３とを連通さ
せている。小径円筒部１７ｂに逃がし通路１７ｃが形成
されている。プレート６５及びガイド部材１７は円筒状
スクリュー１６がハウジング１１にねじ込まれることに
よって円筒状スクリュー１６及びハウジング１１の端面
に挟持されている。円筒状スクリュー１６の内壁と小径
円筒部１７ｂの外壁との間には周方向に隙間１６ａが形
成されている。
【００４６】制御弁部材４０はガイド部材１７の内壁に
往復移動自在に支持されている。制御弁部材４０は弁口
６４側から球状部材４０ａ、管状部材４０ｂ、小径円柱
部４０ｃ、大径円柱部４０ｄ及び枕状部材４０ｅにより
構成されている。球状部材４０ａは弁口６４を閉塞可能
に形成されている。球状部材４０ａは管状部材４０ｂに
よって小径円柱部４０ｃに締結されている。大径円柱部
４０ｄはガイド部材１７の内壁面に往復移動自在に支持
されている。枕状部材４０ｅは円筒状のアーマチュア３
２の貫通孔３２ａに圧入固定されている。このため、ア
ーマチュア３２と制御弁部材４０はハウジング１１の軸
方向に一体に往復移動する。枕状部材４０ｅが圧入固定
されている貫通孔３２ａは正円孔であるのに対し、枕状
部材４０ｅは非円柱状であるため、枕状部材４０ｅの外
周壁面と貫通孔３２ａの内周壁面との間には周方向に隙
間３２ｂが形成されている。隙間３２ｂは隙間１６ａ、
逃がし通路１７ｃを通じて弁室６３に連通し、第一逃し
通路を構成している。
往復移動自在に支持されている。制御弁部材４０は弁口
６４側から球状部材４０ａ、管状部材４０ｂ、小径円柱
部４０ｃ、大径円柱部４０ｄ及び枕状部材４０ｅにより
構成されている。球状部材４０ａは弁口６４を閉塞可能
に形成されている。球状部材４０ａは管状部材４０ｂに
よって小径円柱部４０ｃに締結されている。大径円柱部
４０ｄはガイド部材１７の内壁面に往復移動自在に支持
されている。枕状部材４０ｅは円筒状のアーマチュア３
２の貫通孔３２ａに圧入固定されている。このため、ア
ーマチュア３２と制御弁部材４０はハウジング１１の軸
方向に一体に往復移動する。枕状部材４０ｅが圧入固定
されている貫通孔３２ａは正円孔であるのに対し、枕状
部材４０ｅは非円柱状であるため、枕状部材４０ｅの外
周壁面と貫通孔３２ａの内周壁面との間には周方向に隙
間３２ｂが形成されている。隙間３２ｂは隙間１６ａ、
逃がし通路１７ｃを通じて弁室６３に連通し、第一逃し
通路を構成している。
【００４７】制御手段としてのアクチュエータ３０はハ
ウジング１１の端部に形成された円筒部１１ｄの内壁面
に支持され、ワッシャ１９を介して第二付勢手段として
の皿バネ１８によって弁口６４から離間する方向すなわ
ち図１の上方向に付勢されている。アクチュエータ３０
は、ケース３３、ステータ３４、コイル３５、コネクタ
５０等から構成されている。
ウジング１１の端部に形成された円筒部１１ｄの内壁面
に支持され、ワッシャ１９を介して第二付勢手段として
の皿バネ１８によって弁口６４から離間する方向すなわ
ち図１の上方向に付勢されている。アクチュエータ３０
は、ケース３３、ステータ３４、コイル３５、コネクタ
５０等から構成されている。
【００４８】ケース３３は釣鐘状の部材であって円筒部
１１ｄの内壁に往復移動自在に支持されている。ケース
３３はコイル３５が巻回されたボビン３６を収納してい
る。コイル３５はコネクタ５０に設けられたターミナル
５１と電気的に接続されている。コイル３５が通電され
るとステータ３４、ケース３３及びアーマチュア３２に
よって磁気回路が構成される。ステータ３４に付勢手段
収納孔３４ｃが形成されている。付勢手段収納孔３４ｃ
は隙間３２ｂと連通している。付勢手段収納孔３４ｃは
第一付勢手段としての第２スプリング３８を収納してい
る。付勢手段収納孔３４ｃには反弁口側から開弁圧調整
部材としてのアジャスティングスクリュー３７がねじ込
まれている。アジャスティングスクリュー３７は円筒状
であって、その内部空間は隙間３２ｂと連通し第二逃し
通路を構成している。付勢手段収納孔３４ｃの反弁口側
は拡径されており、配管１０２が接続される。また、ア
ジャスティングスクリュー３７の反弁口側端部には、イ
ンジェクタ１の外部からアジャスティングスクリュー３
７を回転させることができるように例えば径方向に溝が
形成されている。
１１ｄの内壁に往復移動自在に支持されている。ケース
３３はコイル３５が巻回されたボビン３６を収納してい
る。コイル３５はコネクタ５０に設けられたターミナル
５１と電気的に接続されている。コイル３５が通電され
るとステータ３４、ケース３３及びアーマチュア３２に
よって磁気回路が構成される。ステータ３４に付勢手段
収納孔３４ｃが形成されている。付勢手段収納孔３４ｃ
は隙間３２ｂと連通している。付勢手段収納孔３４ｃは
第一付勢手段としての第２スプリング３８を収納してい
る。付勢手段収納孔３４ｃには反弁口側から開弁圧調整
部材としてのアジャスティングスクリュー３７がねじ込
まれている。アジャスティングスクリュー３７は円筒状
であって、その内部空間は隙間３２ｂと連通し第二逃し
通路を構成している。付勢手段収納孔３４ｃの反弁口側
は拡径されており、配管１０２が接続される。また、ア
ジャスティングスクリュー３７の反弁口側端部には、イ
ンジェクタ１の外部からアジャスティングスクリュー３
７を回転させることができるように例えば径方向に溝が
形成されている。
【００４９】エアギャップ調整部材３１は、円筒部１１
ｄに形成された雄ねじ１１ｅにねじ合う雌ねじである。
エアギャップ調整部材３１の反ハウジング側内縁部に環
状の突部３１ｂが形成されている。突部３１ｂの端面は
ステータ３４に形成されたフランジ３４ｂに当接してい
る。ステータ３４はワッシャ１９を介して皿バネ１８に
よって図１の上方向に付勢され、フランジ３４ｂが突部
３１ｂによって係止されているため、エアギャップ調整
部材３１のねじ込み量によって、ハウジング１１に軸方
向に位置決めされて係止されている。また、インジェク
タ１の内外及びアクチュエータ３０の内外で十分なシー
ル性を確保するための環状シール部材３９が複数備えら
れている。
ｄに形成された雄ねじ１１ｅにねじ合う雌ねじである。
エアギャップ調整部材３１の反ハウジング側内縁部に環
状の突部３１ｂが形成されている。突部３１ｂの端面は
ステータ３４に形成されたフランジ３４ｂに当接してい
る。ステータ３４はワッシャ１９を介して皿バネ１８に
よって図１の上方向に付勢され、フランジ３４ｂが突部
３１ｂによって係止されているため、エアギャップ調整
部材３１のねじ込み量によって、ハウジング１１に軸方
向に位置決めされて係止されている。また、インジェク
タ１の内外及びアクチュエータ３０の内外で十分なシー
ル性を確保するための環状シール部材３９が複数備えら
れている。
【００５０】以上、インジェクタ１の構成を説明した。
以下、インジェクタ１の燃料噴射作動を説明する。図５
に示す燃料噴射ポンプ１０４から燃料が吐出され、蓄圧
管１０３に送出される。蓄圧管１０３の蓄圧室で所定の
一定圧に蓄圧された高圧燃料は配管１０２を通じてイン
ジェクタ１に供給される。また、ＥＣＵ１０６により、
エンジンの運転条件に応じた制御弁駆動電流が生成さ
れ、アクチュエータ３０のコイル３５に供給される。コ
イル３５に駆動電流が供給されるとステータ３４に励起
吸引力が発生する。この励起吸引力及び圧力室６０の燃
料圧力から受ける力の合力である弁口開放方向の力が第
２スプリング３８の付勢力を上回るとステータ３４にア
ーマチュア３２が吸引される。アーマチュア３２がステ
ータ３４に吸引されるとアーマチュア３２とともに制御
弁部材４０は弁口開放方向すなわち図１の上方に移動す
る。球状部材４０ａが弁口６４を開放すると出口絞り６
２が開放され、圧力室６０が出口絞り６２を通じて低圧
側の弁室６３に連通し、圧力室６０から弁室６３に燃料
が導出される。弁室６３に導出された燃料は、逃がし通
路１７ｃ、隙間１６ａ、隙間３２ｂ、付勢手段収納孔３
４ｃ及びアジャスティングスクリュー３７の内部空間を
通じて配管１０２から燃料タンク１０５に環流する。
以下、インジェクタ１の燃料噴射作動を説明する。図５
に示す燃料噴射ポンプ１０４から燃料が吐出され、蓄圧
管１０３に送出される。蓄圧管１０３の蓄圧室で所定の
一定圧に蓄圧された高圧燃料は配管１０２を通じてイン
ジェクタ１に供給される。また、ＥＣＵ１０６により、
エンジンの運転条件に応じた制御弁駆動電流が生成さ
れ、アクチュエータ３０のコイル３５に供給される。コ
イル３５に駆動電流が供給されるとステータ３４に励起
吸引力が発生する。この励起吸引力及び圧力室６０の燃
料圧力から受ける力の合力である弁口開放方向の力が第
２スプリング３８の付勢力を上回るとステータ３４にア
ーマチュア３２が吸引される。アーマチュア３２がステ
ータ３４に吸引されるとアーマチュア３２とともに制御
弁部材４０は弁口開放方向すなわち図１の上方に移動す
る。球状部材４０ａが弁口６４を開放すると出口絞り６
２が開放され、圧力室６０が出口絞り６２を通じて低圧
側の弁室６３に連通し、圧力室６０から弁室６３に燃料
が導出される。弁室６３に導出された燃料は、逃がし通
路１７ｃ、隙間１６ａ、隙間３２ｂ、付勢手段収納孔３
４ｃ及びアジャスティングスクリュー３７の内部空間を
通じて配管１０２から燃料タンク１０５に環流する。
【００５１】圧力室６０が弁室６３に連通すると、圧力
室６０は、流入燃料量より流出燃料量が多く、燃料圧力
が低下し始める。この圧力低下速度は、入口絞り６１と
出口絞り６２との流路面積の差と圧力室６０の容積によ
って決まる。圧力室６０の燃料圧力が低下し、第１スプ
リング１５の付勢荷重及び圧力室６０の燃料圧力から受
ける力の合力である噴孔閉塞方向の力が燃料溜まり１２
ｃの燃料圧力から受ける噴孔開放方向の力より小さくな
るとニードル２０ｂは噴孔開放方向すなわち図１の上方
に移動しはじめ弁座１２ａから離座する。ニードル２０
ｂのシート部２０ａが弁座１２ａから離座すると噴孔１
２ｂが開放され噴孔１２ｂから燃料が噴射される。
室６０は、流入燃料量より流出燃料量が多く、燃料圧力
が低下し始める。この圧力低下速度は、入口絞り６１と
出口絞り６２との流路面積の差と圧力室６０の容積によ
って決まる。圧力室６０の燃料圧力が低下し、第１スプ
リング１５の付勢荷重及び圧力室６０の燃料圧力から受
ける力の合力である噴孔閉塞方向の力が燃料溜まり１２
ｃの燃料圧力から受ける噴孔開放方向の力より小さくな
るとニードル２０ｂは噴孔開放方向すなわち図１の上方
に移動しはじめ弁座１２ａから離座する。ニードル２０
ｂのシート部２０ａが弁座１２ａから離座すると噴孔１
２ｂが開放され噴孔１２ｂから燃料が噴射される。
【００５２】コイル３５への駆動電流の供給が遮断され
ると、ステータの励起吸引力が消滅するため第２スプリ
ング３８は圧力室６０の燃料圧力から受ける力に抗って
制御弁部材４０を弁口閉塞方向に移動させる。球状部材
４０ａによって弁口６４が閉塞された後にも圧力室６０
に入り口絞り６１から燃料が流入し続けるため、圧力室
６０の燃料圧力は上昇し始める。圧力室６０の燃料圧力
が上昇し、第１スプリング１５の付勢荷重及び圧力室６
０の燃料圧力から受ける力の合力である噴孔閉塞方向の
力が燃料溜まり１２ｃの燃料圧力から受ける噴孔開放方
向の力より大きくなるとニードル２０ｂは噴孔閉塞方向
すなわち図１の下方に移動しはじめる。ニードル２０ｂ
のシート部２０ａが弁座１２ａに着座すると噴孔１２ｂ
が閉塞され燃料噴射が終了する。
ると、ステータの励起吸引力が消滅するため第２スプリ
ング３８は圧力室６０の燃料圧力から受ける力に抗って
制御弁部材４０を弁口閉塞方向に移動させる。球状部材
４０ａによって弁口６４が閉塞された後にも圧力室６０
に入り口絞り６１から燃料が流入し続けるため、圧力室
６０の燃料圧力は上昇し始める。圧力室６０の燃料圧力
が上昇し、第１スプリング１５の付勢荷重及び圧力室６
０の燃料圧力から受ける力の合力である噴孔閉塞方向の
力が燃料溜まり１２ｃの燃料圧力から受ける噴孔開放方
向の力より大きくなるとニードル２０ｂは噴孔閉塞方向
すなわち図１の下方に移動しはじめる。ニードル２０ｂ
のシート部２０ａが弁座１２ａに着座すると噴孔１２ｂ
が閉塞され燃料噴射が終了する。
【００５３】以上、インジェクタ１の燃料噴射作動を説
明した。次にコイル３５に与えられる駆動パルスと燃料
噴射との相関関係について図２に基づき詳細に説明す
る。図２はインジェクタ１に方形の駆動パルスを与えた
ときの電流波形変化と制御弁部材４０及びノズル弁部材
２０の作動と噴射率の変化とを示すタイムチャートであ
る。このタイムチャートはインジェクタ１に固有のもの
ではなく所謂蓄圧式インジェクタに共通するものであ
る。
明した。次にコイル３５に与えられる駆動パルスと燃料
噴射との相関関係について図２に基づき詳細に説明す
る。図２はインジェクタ１に方形の駆動パルスを与えた
ときの電流波形変化と制御弁部材４０及びノズル弁部材
２０の作動と噴射率の変化とを示すタイムチャートであ
る。このタイムチャートはインジェクタ１に固有のもの
ではなく所謂蓄圧式インジェクタに共通するものであ
る。
【００５４】（１）駆動パルスが立ち上がってから制御
弁部材４０が弁口開放方向に移動開始するまでには、制
御弁部材４０が第２スプリング３８の付勢力及び圧力室
６０の燃料圧力の合力に抗って弁口開放方向に移動開始
するために必要な励起吸引力がステータ３４に発生する
までの期間ｂを要する。したがって、第２スプリング３
８の付勢荷重が小さいほどｂは短くなり、付勢力が大き
いほどｂは長くなる。
弁部材４０が弁口開放方向に移動開始するまでには、制
御弁部材４０が第２スプリング３８の付勢力及び圧力室
６０の燃料圧力の合力に抗って弁口開放方向に移動開始
するために必要な励起吸引力がステータ３４に発生する
までの期間ｂを要する。したがって、第２スプリング３
８の付勢荷重が小さいほどｂは短くなり、付勢力が大き
いほどｂは長くなる。
【００５５】（２）制御弁部材４０が弁口６４を開放す
ると、圧力室６０の燃料圧力は出口絞り６２からの燃料
流出量と入り口絞り６１からの燃料流入量との差分に応
じて徐々に低下する。ノズル弁部材２０が弁座１２ａか
ら離座し噴孔１２ｂから燃料噴射が開始されるまでに
は、圧力室６０の燃料圧力によりノズル弁部材２０に及
ぼす力が燃料溜まり１２ｃの燃料圧力による力と第１ス
プリング１５による付勢力との合力である噴孔開放方向
の力を下回るまでの期間ｄを要する。
ると、圧力室６０の燃料圧力は出口絞り６２からの燃料
流出量と入り口絞り６１からの燃料流入量との差分に応
じて徐々に低下する。ノズル弁部材２０が弁座１２ａか
ら離座し噴孔１２ｂから燃料噴射が開始されるまでに
は、圧力室６０の燃料圧力によりノズル弁部材２０に及
ぼす力が燃料溜まり１２ｃの燃料圧力による力と第１ス
プリング１５による付勢力との合力である噴孔開放方向
の力を下回るまでの期間ｄを要する。
【００５６】（３）駆動パルスが立ち上がってから燃料
噴射が開始されるまでの噴射開始遅れ期間Ｌ2 は、期間
ｂと期間ｄとの和であるため、第２スプリング３８の付
勢荷重によって調整することができる。
噴射が開始されるまでの噴射開始遅れ期間Ｌ2 は、期間
ｂと期間ｄとの和であるため、第２スプリング３８の付
勢荷重によって調整することができる。
【００５７】（４）ノズル弁部材２０が弁座１２ａから
離座しリフト量がＰになるまでの期間ｈでは、噴孔流路
面積より弁座１２ａとシート部２１ａのシート流路面積
が小さいため、噴射率がシート流路面積によって支配さ
れる。したがって、期間ｈではリフト量が大きくなるに
したがって噴射率が大きくなる。尚、ノズル弁部材２０
のリフト量がＰであるとき、噴孔流路面積とシート流路
面積とが等しいものとする。また、シート流路面積と
は、弁座と弁部材のシート面の隙間の最小断面積をいう
ものとする。
離座しリフト量がＰになるまでの期間ｈでは、噴孔流路
面積より弁座１２ａとシート部２１ａのシート流路面積
が小さいため、噴射率がシート流路面積によって支配さ
れる。したがって、期間ｈではリフト量が大きくなるに
したがって噴射率が大きくなる。尚、ノズル弁部材２０
のリフト量がＰであるとき、噴孔流路面積とシート流路
面積とが等しいものとする。また、シート流路面積と
は、弁座と弁部材のシート面の隙間の最小断面積をいう
ものとする。
【００５８】（５）リフト量がＰの状態からフルリフト
するまでの期間ｉでは、シート流路面積より噴孔流路面
積が小さいため、噴射量が噴孔流路開口面積によって支
配される。したがって、期間ｉでは、リフト量が時間と
ともに大きくなる一方、噴射率は一定である。
するまでの期間ｉでは、シート流路面積より噴孔流路面
積が小さいため、噴射量が噴孔流路開口面積によって支
配される。したがって、期間ｉでは、リフト量が時間と
ともに大きくなる一方、噴射率は一定である。
【００５９】（６）駆動パルスが立ち下がると制御弁部
材４０は弁口閉塞方向に移動開始する。制御弁部材４０
は、フルリフトした状態から弁口閉塞方向に移動して弁
口閉塞するまでの期間ｃにエアギャップＨと等しい距離
を移動する。したがって、第２スプリングの付勢荷重が
一定である場合、エアギャップＨが大きければ制御弁部
材４０の移動距離が長くなるため区間ｃが長くなり、エ
アギャップＨが小さければ制御弁部材４０の移動距離が
短くなるため区間ｃが短くなる。また、エアギャップＨ
が一定である場合、第２スプリング３８の付勢荷重が大
きければ制御弁部材４０の移動が速くなるため区間ｃが
短くなり、付勢荷重が小さければ制御弁部材４０の移動
が遅くなるため区間ｃが長くなる。
材４０は弁口閉塞方向に移動開始する。制御弁部材４０
は、フルリフトした状態から弁口閉塞方向に移動して弁
口閉塞するまでの期間ｃにエアギャップＨと等しい距離
を移動する。したがって、第２スプリングの付勢荷重が
一定である場合、エアギャップＨが大きければ制御弁部
材４０の移動距離が長くなるため区間ｃが長くなり、エ
アギャップＨが小さければ制御弁部材４０の移動距離が
短くなるため区間ｃが短くなる。また、エアギャップＨ
が一定である場合、第２スプリング３８の付勢荷重が大
きければ制御弁部材４０の移動が速くなるため区間ｃが
短くなり、付勢荷重が小さければ制御弁部材４０の移動
が遅くなるため区間ｃが長くなる。
【００６０】（７）制御弁部材４０が弁口６４を閉塞す
ると、圧力室６０の燃料圧力は入り口絞り６１からの燃
料流入により徐々に上昇する。ノズル弁部材２０がフル
リフトした状態から噴孔閉塞方向に移動開始するまでに
は、圧力室６０の燃料圧力によりノズル弁部材２０に及
ぼす力が燃料溜まり１２ｃの燃料圧力による力と第１ス
プリング１５による付勢力との合力である噴孔開放方向
の力を上回るまでの期間ｅを要する。
ると、圧力室６０の燃料圧力は入り口絞り６１からの燃
料流入により徐々に上昇する。ノズル弁部材２０がフル
リフトした状態から噴孔閉塞方向に移動開始するまでに
は、圧力室６０の燃料圧力によりノズル弁部材２０に及
ぼす力が燃料溜まり１２ｃの燃料圧力による力と第１ス
プリング１５による付勢力との合力である噴孔開放方向
の力を上回るまでの期間ｅを要する。
【００６１】（８）ノズル弁部材２０がフルリフトした
状態から噴孔閉塞方向に移動開始し、リフト量がＰにな
るまでの期間ｊでは、シート流路面積より噴孔流路面積
が小さいため、噴射率が噴孔流路面積によって支配され
る。したがって、期間ｊでは、リフト量が時間とともに
小さくなる一方、噴射率は一定である。
状態から噴孔閉塞方向に移動開始し、リフト量がＰにな
るまでの期間ｊでは、シート流路面積より噴孔流路面積
が小さいため、噴射率が噴孔流路面積によって支配され
る。したがって、期間ｊでは、リフト量が時間とともに
小さくなる一方、噴射率は一定である。
【００６２】（９）リフト量がＰの状態からノズル弁部
材２０が弁座１２ａに着座し噴孔１２ｂを閉塞するまで
の期間ｋでは、噴孔流路面積よりシート流路面積が小さ
いため、噴射率がシート絞りによって支配される。した
がって、期間ｋではリフト量が小さくなるにしたがって
噴射率が小さくなる。
材２０が弁座１２ａに着座し噴孔１２ｂを閉塞するまで
の期間ｋでは、噴孔流路面積よりシート流路面積が小さ
いため、噴射率がシート絞りによって支配される。した
がって、期間ｋではリフト量が小さくなるにしたがって
噴射率が小さくなる。
【００６３】（１０）駆動パルスが立ち下がってから燃
料噴射が終了するまでの噴射終了遅れ期間Ｌ1 は、期間
ｃ、ｅ、ｊ及びｋの和である。噴射終了遅れ期間Ｌ1 が
長い場合、噴射量が大きくなる。このため、エアギャッ
プＨまたは第２スプリング３８の付勢荷重によって噴射
量を調整することができる。
料噴射が終了するまでの噴射終了遅れ期間Ｌ1 は、期間
ｃ、ｅ、ｊ及びｋの和である。噴射終了遅れ期間Ｌ1 が
長い場合、噴射量が大きくなる。このため、エアギャッ
プＨまたは第２スプリング３８の付勢荷重によって噴射
量を調整することができる。
【００６４】以上、コイル３５に与えられる駆動パルス
と燃料噴射との相関関係について説明した。次にインジ
ェクタ１の噴射特性の調整について説明する。第２スプ
リング３８は一端が制御弁部材４０に当接し他端がアジ
ャスティングスクリュー３７に当接している。このた
め、付勢手段収納孔３４ｃへのねじ込み量を変えると、
アジャスティングスクリュー３７が付勢手段収納孔３４
ｃの軸方向に移動し、第２スプリング３８の付勢荷重が
変化する。
と燃料噴射との相関関係について説明した。次にインジ
ェクタ１の噴射特性の調整について説明する。第２スプ
リング３８は一端が制御弁部材４０に当接し他端がアジ
ャスティングスクリュー３７に当接している。このた
め、付勢手段収納孔３４ｃへのねじ込み量を変えると、
アジャスティングスクリュー３７が付勢手段収納孔３４
ｃの軸方向に移動し、第２スプリング３８の付勢荷重が
変化する。
【００６５】付勢手段収納孔３４ｃは閉塞されておら
ず、また、インジェクタ１に噴射作動させるにあたっ
て、アジャスティングスクリュー３７の反スプリング側
に何ら部品を組み付ける必要がない。このため、コネク
タ１１ｆに配管を接続しインジェクタ１に燃料を供給
し、ターミナル５１からコイル３５に駆動パルスを与
え、インジェクタ１が燃料噴射可能な状態において、ア
ジャスティングスクリュー３７のねじ込み量を調整する
ことができる。
ず、また、インジェクタ１に噴射作動させるにあたっ
て、アジャスティングスクリュー３７の反スプリング側
に何ら部品を組み付ける必要がない。このため、コネク
タ１１ｆに配管を接続しインジェクタ１に燃料を供給
し、ターミナル５１からコイル３５に駆動パルスを与
え、インジェクタ１が燃料噴射可能な状態において、ア
ジャスティングスクリュー３７のねじ込み量を調整する
ことができる。
【００６６】ステータ３４はワッシャ１９を介して皿バ
ネ１８によって図１の上方向に付勢され、フランジ３４
ｂが突部３１ｂによって係止されているため、エアギャ
ップ調整部材３１のねじ込み量によって、ハウジング１
１の軸方向に位置決めされる。したがって、エアギャッ
プ調整部材３１のねじ込み量を変えると、ステータ３４
がハウジング１１の軸方向に移動し、エアギャップＨが
変化する。
ネ１８によって図１の上方向に付勢され、フランジ３４
ｂが突部３１ｂによって係止されているため、エアギャ
ップ調整部材３１のねじ込み量によって、ハウジング１
１の軸方向に位置決めされる。したがって、エアギャッ
プ調整部材３１のねじ込み量を変えると、ステータ３４
がハウジング１１の軸方向に移動し、エアギャップＨが
変化する。
【００６７】エアギャップ調整部材３１はインジェクタ
１の外周部位に設けられているため、コネクタ１１ｆに
配管を接続しインジェクタ１に燃料を供給し、ターミナ
ル５１からコイル３５に駆動パルスを与え、インジェク
タ１が燃料噴射可能な状態において、エアギャップ調整
部材３１のねじ込み量を調整することができる。
１の外周部位に設けられているため、コネクタ１１ｆに
配管を接続しインジェクタ１に燃料を供給し、ターミナ
ル５１からコイル３５に駆動パルスを与え、インジェク
タ１が燃料噴射可能な状態において、エアギャップ調整
部材３１のねじ込み量を調整することができる。
【００６８】以上のことから、インジェクタ１による
と、噴射作動に必要な部材の組み付け後にアジャスティ
ングスクリュー３７をねじ回すことにより第２スプリン
グ３８が制御弁部材４０を弁口閉塞方向に付勢する付勢
荷重を調整し、噴射開始遅れ期間及び噴射量を調整する
ことができる。さらに、インジェクタ１によると、噴射
作動に必要な部材の組み付け後にエアギャップ調整部材
３１をねじ回すことによりエアギャップＨを調整し、噴
射量を調整することができる。したがって、インジェク
タ１によると、生産性を高めるとともに噴射開始遅れ期
間及び噴射量のばらつきを小さくすることができる。ま
た、アジャスティングスクリュー３７及びエアギャップ
調整部材３１のねじ込み量は締め付け方向及び弛緩方向
に調整することができるため、噴射作動に必要な部材の
組み付け後に第２スプリング３８の付勢荷重及びエアギ
ャップＨを調整するにあたって、噴射開始遅れ期間及び
噴射量を計測し、計測結果をねじ込み量にフィードバッ
クすることができる。また、ステータ３４とエアギャッ
プ調整部材３１とは滑り対偶をなすため、アクチュエー
タ３０は、エアギャップ調整部材３１の回転にともなっ
てハウジング１１に対して回転することがない。したが
って、リテーニングナットの組み付け及びねじ込み量の
調整が容易である。
と、噴射作動に必要な部材の組み付け後にアジャスティ
ングスクリュー３７をねじ回すことにより第２スプリン
グ３８が制御弁部材４０を弁口閉塞方向に付勢する付勢
荷重を調整し、噴射開始遅れ期間及び噴射量を調整する
ことができる。さらに、インジェクタ１によると、噴射
作動に必要な部材の組み付け後にエアギャップ調整部材
３１をねじ回すことによりエアギャップＨを調整し、噴
射量を調整することができる。したがって、インジェク
タ１によると、生産性を高めるとともに噴射開始遅れ期
間及び噴射量のばらつきを小さくすることができる。ま
た、アジャスティングスクリュー３７及びエアギャップ
調整部材３１のねじ込み量は締め付け方向及び弛緩方向
に調整することができるため、噴射作動に必要な部材の
組み付け後に第２スプリング３８の付勢荷重及びエアギ
ャップＨを調整するにあたって、噴射開始遅れ期間及び
噴射量を計測し、計測結果をねじ込み量にフィードバッ
クすることができる。また、ステータ３４とエアギャッ
プ調整部材３１とは滑り対偶をなすため、アクチュエー
タ３０は、エアギャップ調整部材３１の回転にともなっ
てハウジング１１に対して回転することがない。したが
って、リテーニングナットの組み付け及びねじ込み量の
調整が容易である。
【００６９】また、インジェクタ１によると、圧力室６
０から弁室６３に導出された燃料は、逃がし通路１７
ｃ、隙間１６ａ、隙間３２ｂ、付勢手段収納孔３４ｃ及
びアジャスティングスクリュー３７の内部空間を通じて
インジェクタ１から導出される。すなわち、圧力室６０
の燃料をコイル３５及びボビン３６の内側を通じてイン
ジェクタ１の外部に排出することができる。さらに、ハ
ウジング１１、アクチュエータ３０及びエアギャップ調
整部材３１を同軸上に配列しており、ねじ棒等によって
アクチュエータ３０をハウジング１１に係止していな
い。したがって、本発明の第１実施例のインジェクタ１
によると、径方向の体格を小さくすることができる。ま
た、アクチュエータ３０をハウジング１１に対して軸方
向に位置決めするにあたって皿バネ１８を用いているた
め、軸方向の体格を小さくすることができる。
０から弁室６３に導出された燃料は、逃がし通路１７
ｃ、隙間１６ａ、隙間３２ｂ、付勢手段収納孔３４ｃ及
びアジャスティングスクリュー３７の内部空間を通じて
インジェクタ１から導出される。すなわち、圧力室６０
の燃料をコイル３５及びボビン３６の内側を通じてイン
ジェクタ１の外部に排出することができる。さらに、ハ
ウジング１１、アクチュエータ３０及びエアギャップ調
整部材３１を同軸上に配列しており、ねじ棒等によって
アクチュエータ３０をハウジング１１に係止していな
い。したがって、本発明の第１実施例のインジェクタ１
によると、径方向の体格を小さくすることができる。ま
た、アクチュエータ３０をハウジング１１に対して軸方
向に位置決めするにあたって皿バネ１８を用いているた
め、軸方向の体格を小さくすることができる。
【００７０】尚、調整によって所望の噴射特性が得られ
た場合、ハウジング１１に対して軸方向にアクチュエー
タを位置決めして固定するため、エアギャップ調整部材
３１とハウジング１１の円筒部１１ｄとをかしめること
が望ましい。
た場合、ハウジング１１に対して軸方向にアクチュエー
タを位置決めして固定するため、エアギャップ調整部材
３１とハウジング１１の円筒部１１ｄとをかしめること
が望ましい。
【００７１】上記第１実施例において、特許請求の範囲
に記載されたエアギャップ調整部材として雌ねじを用い
ているが、ケース３３を雄ねじとし円筒部１１ｄを雌ね
じとする構成としてもよい。また、エアギャップ調整部
材として円筒部１１ｄに圧入される部材を用いてもよ
い。また、開弁圧調整部材としてアジャスティングパイ
プを用い、付勢手段収納孔３４ｃに圧入する構成として
もよい。また、第二付勢手段として皿バネを用いている
が、第二付勢手段としてコイルスプリングを用いてもよ
い。入り口絞り６１はノズル弁部材２０の制御ピストン
２０ｃに形成されているが、制御ピストン２０ｃの内部
を経由せず、燃料流入通路１１ａから直接圧力室６０に
燃料を供給してもよい。
に記載されたエアギャップ調整部材として雌ねじを用い
ているが、ケース３３を雄ねじとし円筒部１１ｄを雌ね
じとする構成としてもよい。また、エアギャップ調整部
材として円筒部１１ｄに圧入される部材を用いてもよ
い。また、開弁圧調整部材としてアジャスティングパイ
プを用い、付勢手段収納孔３４ｃに圧入する構成として
もよい。また、第二付勢手段として皿バネを用いている
が、第二付勢手段としてコイルスプリングを用いてもよ
い。入り口絞り６１はノズル弁部材２０の制御ピストン
２０ｃに形成されているが、制御ピストン２０ｃの内部
を経由せず、燃料流入通路１１ａから直接圧力室６０に
燃料を供給してもよい。
【００７２】（第２実施例）本発明の第２実施例として
インジェクタ１の噴射特性調整方法を説明する。第２実
施例による噴射特性調整方法は、パルス幅αの第１パル
ス及びパルス幅γの第２パルスをコイル３５に与えつ
つ、アジャスティングスクリュー３７のねじ込み量を調
整することによって、インジェクタ１の噴射量を調整す
る方法である。
インジェクタ１の噴射特性調整方法を説明する。第２実
施例による噴射特性調整方法は、パルス幅αの第１パル
ス及びパルス幅γの第２パルスをコイル３５に与えつ
つ、アジャスティングスクリュー３７のねじ込み量を調
整することによって、インジェクタ１の噴射量を調整す
る方法である。
【００７３】無限大の幅を持つ駆動パルスをコイル３５
に与えたとき、駆動パルスの立ち上がりから最大噴射率
が得られるまでに要する期間をβとする。エンジン搭載
時にインジェクタ１に供給される最大燃料圧力をＰｍと
し、調整時にインジェクタ１に供給される液体圧力をＰ
ｔとする。
に与えたとき、駆動パルスの立ち上がりから最大噴射率
が得られるまでに要する期間をβとする。エンジン搭載
時にインジェクタ１に供給される最大燃料圧力をＰｍと
し、調整時にインジェクタ１に供給される液体圧力をＰ
ｔとする。
【００７４】第１パルスを与えてインジェクタ１を調整
する調整点１における目標噴射量を第１目標値Ｖ１ｄ、
調整点１において計測される噴射量をＶ１ｔ、第２パル
スを与えてインジェクタ１を調整する調整点２における
目標噴射量を第１目標値Ｖ２ｄ、調整点２において計測
される噴射量をＶ２ｔとする。また、調整点１において
算出される偏差をδ１ｔ、調整点２において算出される
偏差をδ２ｔとし、調整点１の許容偏差をδ１ｍ、調整
点２の許容偏差をδ２ｍとする。δ１ｔとδ２ｔの積を
ＰＮとする。δ１ｔ及びδ２ｔの二乗和をＸｔ、Ｘｔの
目標値をＸｄとする。ＸｄとＸｔから算出される偏差を
δＸｔ、ＸｄとＸｔの許容偏差をδＸｍとする。
する調整点１における目標噴射量を第１目標値Ｖ１ｄ、
調整点１において計測される噴射量をＶ１ｔ、第２パル
スを与えてインジェクタ１を調整する調整点２における
目標噴射量を第１目標値Ｖ２ｄ、調整点２において計測
される噴射量をＶ２ｔとする。また、調整点１において
算出される偏差をδ１ｔ、調整点２において算出される
偏差をδ２ｔとし、調整点１の許容偏差をδ１ｍ、調整
点２の許容偏差をδ２ｍとする。δ１ｔとδ２ｔの積を
ＰＮとする。δ１ｔ及びδ２ｔの二乗和をＸｔ、Ｘｔの
目標値をＸｄとする。ＸｄとＸｔから算出される偏差を
δＸｔ、ＸｄとＸｔの許容偏差をδＸｍとする。
【００７５】図６に示すように、一定圧で試験液を圧送
可能なポンプ３０３とインジェクタ１とを試験液供給用
の配管３０４で接続し、タンク３０２とインジェクタ１
の燃料流入通路１１ａとを連通させる。ポンプ３０３は
制御部３０５によって制御される。噴孔１２ｂの下流側
に計測部３０７を設置する。制御部３０５はターミナル
５１を介してインジェクタ１のコイル３５と電気的に接
続され、任意のパルス幅をもつ駆動パルスを生成しコイ
ル３５に与えることができる。計測部３０７は噴射開始
時及び噴射量を検出可能なセンサを備えている。計測部
３０７は制御部３０５に制御される。アジャスティング
スクリュー３７の端部にアジャスティングパイプ３０８
を係止し、アジャスティングスクリュー３７内の通路と
アジャスティングパイプ３０８内の通路を連通させる。
アジャスティングパイプ３０８はアジャスティングスク
リュー３７をねじ回すことができるものである。支持部
材３０９でアジャスティングパイプ３０８を回転自在に
支持する。支持部材３０９はアジャスティングパイプ３
０８内の通路から試験液を配管３０１に導出可能なもの
である。配管３０１はタンク３０２にインジェクタ１か
ら排出される試験液を排出する。アジャスティングロッ
ド３１０はアジャスティングパイプ３０８と同軸上に設
けられ、アジャスティングスクリュー３７及びアジャス
ティングパイプ３０８とともに回転する。
可能なポンプ３０３とインジェクタ１とを試験液供給用
の配管３０４で接続し、タンク３０２とインジェクタ１
の燃料流入通路１１ａとを連通させる。ポンプ３０３は
制御部３０５によって制御される。噴孔１２ｂの下流側
に計測部３０７を設置する。制御部３０５はターミナル
５１を介してインジェクタ１のコイル３５と電気的に接
続され、任意のパルス幅をもつ駆動パルスを生成しコイ
ル３５に与えることができる。計測部３０７は噴射開始
時及び噴射量を検出可能なセンサを備えている。計測部
３０７は制御部３０５に制御される。アジャスティング
スクリュー３７の端部にアジャスティングパイプ３０８
を係止し、アジャスティングスクリュー３７内の通路と
アジャスティングパイプ３０８内の通路を連通させる。
アジャスティングパイプ３０８はアジャスティングスク
リュー３７をねじ回すことができるものである。支持部
材３０９でアジャスティングパイプ３０８を回転自在に
支持する。支持部材３０９はアジャスティングパイプ３
０８内の通路から試験液を配管３０１に導出可能なもの
である。配管３０１はタンク３０２にインジェクタ１か
ら排出される試験液を排出する。アジャスティングロッ
ド３１０はアジャスティングパイプ３０８と同軸上に設
けられ、アジャスティングスクリュー３７及びアジャス
ティングパイプ３０８とともに回転する。
【００７６】ポンプ３０３を駆動しＰｔ＝Ｐｍを満たす
一定圧Ｐｔでインジェクタ１に試験液を圧送し、制御部
３０５にα＜βを満たす第１パルス及びγ＞βを満たす
第２パルスを生成させ、コイル３５に第１パルス及び第
２パルスを交互に与え、インジェクタ１に噴孔１２ｂか
ら試験液を噴射させる。インジェクタ１に圧送された試
験液は噴孔１２ｂから噴射されるとともにアジャスティ
ングパイプ３０８によってインジェクタ１から導出され
る。
一定圧Ｐｔでインジェクタ１に試験液を圧送し、制御部
３０５にα＜βを満たす第１パルス及びγ＞βを満たす
第２パルスを生成させ、コイル３５に第１パルス及び第
２パルスを交互に与え、インジェクタ１に噴孔１２ｂか
ら試験液を噴射させる。インジェクタ１に圧送された試
験液は噴孔１２ｂから噴射されるとともにアジャスティ
ングパイプ３０８によってインジェクタ１から導出され
る。
【００７７】噴孔１２ｂから噴射された試験液の噴射量
Ｖ１ｔ及びＶ２ｔを計測部３０７で検出する。制御部３
０５は計測部３０７で検出された噴射量をデータ信号と
して受信し、下式を用いてδ１ｔ、δ２ｔ、Ｘｔ及びδ
Ｘｔを算出し、δ１ｔ、δ２ｔ、Ｘｔ、δＸｔの値を表
示部３０６に表示する。 δ１ｔ＝Ｖ１ｄ−Ｖ１ｔ δ２＝Ｖ２ｄ−Ｖ２ｔ ＰＮ＝δ１ｔ×δ２ｔ Ｘｔ＝δ１ｔ2＋δ２ｔ2 δＸｔ＝Ｘｄ−Ｘｔ
Ｖ１ｔ及びＶ２ｔを計測部３０７で検出する。制御部３
０５は計測部３０７で検出された噴射量をデータ信号と
して受信し、下式を用いてδ１ｔ、δ２ｔ、Ｘｔ及びδ
Ｘｔを算出し、δ１ｔ、δ２ｔ、Ｘｔ、δＸｔの値を表
示部３０６に表示する。 δ１ｔ＝Ｖ１ｄ−Ｖ１ｔ δ２＝Ｖ２ｄ−Ｖ２ｔ ＰＮ＝δ１ｔ×δ２ｔ Ｘｔ＝δ１ｔ2＋δ２ｔ2 δＸｔ＝Ｘｄ−Ｘｔ
【００７８】オペレータは図７に示す手順によってイン
ジェクタ１の噴射量を調整する。表示部３０６に表示さ
れるＸｔの値が目標値Ｘｄに近づくようにアジャスティ
ングロッド３１０を回転させ、アジャスティングパイプ
３０８を介してアジャスティングスクリュー３７をねじ
回し、Ｘｔ＝Ｘｄとなればインジェクタ１を合格とし調
整を終了する（ＳＴＥＰ１０）。勿論、初期値がＸｔ≦
Ｘｄであれば調整は不要である。Ｘｔ＝Ｘｄとならない
場合、アジャスティングスクリュー３７をねじ回すこと
によりδＸｔがδＸｍ以下の最小値になったときにイン
ジェクタ１を合格とし調整を終了する（ＳＴＥＰ２
０）。δＸｔがδＸｍ以下とならない場合、アジャステ
ィングスクリュー３７をねじ回すことによりδ１ｔ＜δ
１ｍ、δ２ｔ＜δ２ｍ、かつＰＮ＜０となったときにイ
ンジェクタ１を合格とし調整を終了する（ＳＴＥＰ３
０）。δ１ｔ＜δ１ｍ、δ２ｔ＜δ２ｍ、かつＰＮ＜０
とならない場合、インジェクタ１を不合格として調整を
終了する。
ジェクタ１の噴射量を調整する。表示部３０６に表示さ
れるＸｔの値が目標値Ｘｄに近づくようにアジャスティ
ングロッド３１０を回転させ、アジャスティングパイプ
３０８を介してアジャスティングスクリュー３７をねじ
回し、Ｘｔ＝Ｘｄとなればインジェクタ１を合格とし調
整を終了する（ＳＴＥＰ１０）。勿論、初期値がＸｔ≦
Ｘｄであれば調整は不要である。Ｘｔ＝Ｘｄとならない
場合、アジャスティングスクリュー３７をねじ回すこと
によりδＸｔがδＸｍ以下の最小値になったときにイン
ジェクタ１を合格とし調整を終了する（ＳＴＥＰ２
０）。δＸｔがδＸｍ以下とならない場合、アジャステ
ィングスクリュー３７をねじ回すことによりδ１ｔ＜δ
１ｍ、δ２ｔ＜δ２ｍ、かつＰＮ＜０となったときにイ
ンジェクタ１を合格とし調整を終了する（ＳＴＥＰ３
０）。δ１ｔ＜δ１ｍ、δ２ｔ＜δ２ｍ、かつＰＮ＜０
とならない場合、インジェクタ１を不合格として調整を
終了する。
【００７９】アジャスティングスクリュー３７は、ねじ
回されると付勢手段収納孔３４ｃに対して軸方向に移動
する。アジャスティングスクリュー３７が付勢手段収納
孔３４ｃに対して軸方向に移動すると第２スプリング３
８の付勢荷重が変化する。第２スプリング３８の付勢荷
重が変化すると、所定のパルス幅に対する噴射期間が変
化する。噴射期間が同じである場合、インジェクタ１に
供給される試験液の圧力が高ければ高いほど噴射量は大
きくなる。このため、インジェクタ１に供給される試験
液の圧力が高ければ高いほど、アジャスティングスクリ
ュー３７のねじ込み量の変化に対する噴射量の変化が顕
著に現れる。
回されると付勢手段収納孔３４ｃに対して軸方向に移動
する。アジャスティングスクリュー３７が付勢手段収納
孔３４ｃに対して軸方向に移動すると第２スプリング３
８の付勢荷重が変化する。第２スプリング３８の付勢荷
重が変化すると、所定のパルス幅に対する噴射期間が変
化する。噴射期間が同じである場合、インジェクタ１に
供給される試験液の圧力が高ければ高いほど噴射量は大
きくなる。このため、インジェクタ１に供給される試験
液の圧力が高ければ高いほど、アジャスティングスクリ
ュー３７のねじ込み量の変化に対する噴射量の変化が顕
著に現れる。
【００８０】一定圧Ｐｔでインジェクタ１に試験液を圧
送し、所定幅の駆動パルスをコイル３５に与えつつ噴射
量を調整する場合、Ｐｔが高圧であるほど、アジャステ
ィングスクリュー３７のねじ込み量の変化が噴射量の変
化に顕著に現れる。噴射量の増減に応じてδ１ｔ、δ２
ｔ、Ｘｔ、δＸｔが増減するため、噴射量の変化が顕著
であればδ１ｔ、δ２ｔ、Ｘｔ、δＸｔの変化も顕著に
なる。したがって、Ｐｔが高圧であるほど、アジャステ
ィングスクリュー３７のねじ込み量の変化に対してδ１
ｔ、δ２ｔ、Ｘｔ、δＸｔが敏感に増減する。
送し、所定幅の駆動パルスをコイル３５に与えつつ噴射
量を調整する場合、Ｐｔが高圧であるほど、アジャステ
ィングスクリュー３７のねじ込み量の変化が噴射量の変
化に顕著に現れる。噴射量の増減に応じてδ１ｔ、δ２
ｔ、Ｘｔ、δＸｔが増減するため、噴射量の変化が顕著
であればδ１ｔ、δ２ｔ、Ｘｔ、δＸｔの変化も顕著に
なる。したがって、Ｐｔが高圧であるほど、アジャステ
ィングスクリュー３７のねじ込み量の変化に対してδ１
ｔ、δ２ｔ、Ｘｔ、δＸｔが敏感に増減する。
【００８１】本発明の第２実施例による噴射特性調整方
法によると、エンジン搭載時にインジェクタ１に供給さ
れる最大燃料圧力でインジェクタ１に試験液を供給しつ
つアジャスティングスクリュー３７のねじ込み量を調整
するため、噴射量を精度よく調整することができる。こ
のため、インジェクタ１の噴射量のばらつきを小さくす
ることができる。
法によると、エンジン搭載時にインジェクタ１に供給さ
れる最大燃料圧力でインジェクタ１に試験液を供給しつ
つアジャスティングスクリュー３７のねじ込み量を調整
するため、噴射量を精度よく調整することができる。こ
のため、インジェクタ１の噴射量のばらつきを小さくす
ることができる。
【００８２】インジェクタ１は、燃料流入通路１１ａ、
燃料通路１１ｂ、燃料溜まり１２ｃ、噴孔１２ｂ等の製
造公差による最大噴射率のばらつきがある。したがっ
て、第２スプリングの付勢荷重を完全に揃えた場合であ
っても、インジェクタ１の噴射量特性にばらつきが生じ
る。したがって、所定パルス幅をもつ一種類の駆動パル
スに対して計測される噴射量を目標値に合わせた場合、
そのパルス幅の駆動パルスが与えられたときのインジェ
クタの噴射量を揃えることはできても、エンジン搭載時
にインジェクタに与えられるあらゆる幅の駆動パルスに
対して噴射量を揃えたことにはならない。以下、この点
について図３に基づき詳細に説明する。
燃料通路１１ｂ、燃料溜まり１２ｃ、噴孔１２ｂ等の製
造公差による最大噴射率のばらつきがある。したがっ
て、第２スプリングの付勢荷重を完全に揃えた場合であ
っても、インジェクタ１の噴射量特性にばらつきが生じ
る。したがって、所定パルス幅をもつ一種類の駆動パル
スに対して計測される噴射量を目標値に合わせた場合、
そのパルス幅の駆動パルスが与えられたときのインジェ
クタの噴射量を揃えることはできても、エンジン搭載時
にインジェクタに与えられるあらゆる幅の駆動パルスに
対して噴射量を揃えたことにはならない。以下、この点
について図３に基づき詳細に説明する。
【００８３】図３において曲線Ａは調整点１のみにおい
て目標値を設定し、その目標値が計測されるようにアジ
ャスティングスクリュー３７のねじ込み量を調整した場
合に得られるインジェクタ１の噴射量特性を示してい
る。図３において曲線Ｂは第２実施例の噴射特性調整方
法により調整点１及び２において目標値を設定した場合
に得られるインジェクタ１の噴射量特性を示している。
図３において曲線Ｃは、調整点２のみにおいて目標値を
設定し、その目標値が計測されるようにアジャスティン
グスクリュー３７のねじ込み量を調整した場合に得られ
るインジェクタ１の噴射量特性を示している。図３にお
いて曲線Ｄは、燃料流入通路１１ａ、燃料通路１１ｂ、
燃料溜まり１２ｃ、噴孔１２ｂ等の製造公差が０である
としたときのインジェクタ１の噴射量特性を示してい
る。
て目標値を設定し、その目標値が計測されるようにアジ
ャスティングスクリュー３７のねじ込み量を調整した場
合に得られるインジェクタ１の噴射量特性を示してい
る。図３において曲線Ｂは第２実施例の噴射特性調整方
法により調整点１及び２において目標値を設定した場合
に得られるインジェクタ１の噴射量特性を示している。
図３において曲線Ｃは、調整点２のみにおいて目標値を
設定し、その目標値が計測されるようにアジャスティン
グスクリュー３７のねじ込み量を調整した場合に得られ
るインジェクタ１の噴射量特性を示している。図３にお
いて曲線Ｄは、燃料流入通路１１ａ、燃料通路１１ｂ、
燃料溜まり１２ｃ、噴孔１２ｂ等の製造公差が０である
としたときのインジェクタ１の噴射量特性を示してい
る。
【００８４】曲線Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄはいずれも最大噴射率
が得られるパルス幅βにおいて特異点をもつ。特異点よ
り短いパルス幅において、曲線Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄはいずれ
も放物線に近似し、特異点より長いパルス幅において曲
線Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄは特異点における放物線の接線に一致
する直線に近似する。特異点より短いパルス幅において
曲線Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄが放物線となるのは、そのパルス幅
の範囲においてインジェクタの噴射率はノズル弁部材２
０のシート流路面積によって決まるため、噴射率がノズ
ル弁部材２０のリフト量に比例して増加するからであ
る。特異点より短いパルス幅において曲線Ａ、Ｂ、Ｃ、
Ｄが直線となるのは、そのパルス幅の範囲においてイン
ジェクタの噴射率は噴孔流路面積によって決まるため、
噴射率が一定だからである。したがって、特異点より長
いパルス幅においては、インジェクタ１の噴射量をどの
ように調整したとしても、調整後の噴射特性を表す曲線
はほぼ平行になる。
が得られるパルス幅βにおいて特異点をもつ。特異点よ
り短いパルス幅において、曲線Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄはいずれ
も放物線に近似し、特異点より長いパルス幅において曲
線Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄは特異点における放物線の接線に一致
する直線に近似する。特異点より短いパルス幅において
曲線Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄが放物線となるのは、そのパルス幅
の範囲においてインジェクタの噴射率はノズル弁部材２
０のシート流路面積によって決まるため、噴射率がノズ
ル弁部材２０のリフト量に比例して増加するからであ
る。特異点より短いパルス幅において曲線Ａ、Ｂ、Ｃ、
Ｄが直線となるのは、そのパルス幅の範囲においてイン
ジェクタの噴射率は噴孔流路面積によって決まるため、
噴射率が一定だからである。したがって、特異点より長
いパルス幅においては、インジェクタ１の噴射量をどの
ように調整したとしても、調整後の噴射特性を表す曲線
はほぼ平行になる。
【００８５】調整点１のみにおいて目標値を設定し、噴
射量がその目標値に一致するようにインジェクタ１を調
整した場合、曲線Ａが示すとおり、調整点１よりパルス
幅が長くなるにつれ、インジェクタ１の噴射量特性は曲
線Ｄによって表される理想的な噴射量特性と大きく乖離
したものとなる。
射量がその目標値に一致するようにインジェクタ１を調
整した場合、曲線Ａが示すとおり、調整点１よりパルス
幅が長くなるにつれ、インジェクタ１の噴射量特性は曲
線Ｄによって表される理想的な噴射量特性と大きく乖離
したものとなる。
【００８６】調整点２のみにおいて目標値を設定し、噴
射量がその目標値に一致するようにインジェクタ１を調
整した場合、曲線Ｃが示すとおり、調整点１とパルス幅
が異なる広い範囲にわたって、インジェクタ１の噴射量
特性は曲線Ｄによって表される理想的な噴射量特性と大
きく乖離したものとなる。
射量がその目標値に一致するようにインジェクタ１を調
整した場合、曲線Ｃが示すとおり、調整点１とパルス幅
が異なる広い範囲にわたって、インジェクタ１の噴射量
特性は曲線Ｄによって表される理想的な噴射量特性と大
きく乖離したものとなる。
【００８７】本発明の第２実施例のように、調整点１及
び２において目標値を設定し、噴射量を調整した場合、
検査対象のインジェクタ１が物理的に完全に同一でない
限り、調整点１及び２の目標値に対する偏差がともに０
になることはない。第２実施例では、調整点１及び２に
おける偏差の二乗和に目標値Ｘｄを設定し、その目標値
Ｘｄとの偏差δＸｔが最小になるようにアジャスティン
グスクリュー３７のねじ込み量を調整する。したがっ
て、調整点１及び調整点２の間のパルス幅において調整
後のインジェクタ１の噴射量特性を製造公差０である理
想的なインジェクタの噴射量特性に最も近似させること
ができる。
び２において目標値を設定し、噴射量を調整した場合、
検査対象のインジェクタ１が物理的に完全に同一でない
限り、調整点１及び２の目標値に対する偏差がともに０
になることはない。第２実施例では、調整点１及び２に
おける偏差の二乗和に目標値Ｘｄを設定し、その目標値
Ｘｄとの偏差δＸｔが最小になるようにアジャスティン
グスクリュー３７のねじ込み量を調整する。したがっ
て、調整点１及び調整点２の間のパルス幅において調整
後のインジェクタ１の噴射量特性を製造公差０である理
想的なインジェクタの噴射量特性に最も近似させること
ができる。
【００８８】また、偏差δＸｔが所定の許容偏差以下と
ならず、δ１ｔ＜δ１ｍ、δ２ｔ＜δ２ｍ、かつＰＮ＜
０を満たすようにアジャスティングスクリュー３７のね
じ込み量を調整する場合であっても、調整点１及び２に
偏差を加味し、また、調整点１と調整点２との間のパル
ス幅において理想的な噴射量特性に一致する噴射量が得
られるため（ＰＮ＜０であるため）、インジェクタ１の
噴射量特性が調整点１と調整点２との間のパルス幅にお
いて理想的な噴射量特性と大きくずれることはない。
ならず、δ１ｔ＜δ１ｍ、δ２ｔ＜δ２ｍ、かつＰＮ＜
０を満たすようにアジャスティングスクリュー３７のね
じ込み量を調整する場合であっても、調整点１及び２に
偏差を加味し、また、調整点１と調整点２との間のパル
ス幅において理想的な噴射量特性に一致する噴射量が得
られるため（ＰＮ＜０であるため）、インジェクタ１の
噴射量特性が調整点１と調整点２との間のパルス幅にお
いて理想的な噴射量特性と大きくずれることはない。
【００８９】したがって、本発明の第２実施例による噴
射特性調整方法によると、調整点１及び２を適切に設定
することによってインジェクタ１の噴射量特性を実用パ
ルス幅全般において理想的な噴射量特性に近似させるこ
とができる。したがって、インジェクタ１の噴射量のば
らつきを実用パルス幅全般において小さくすることがで
きる。
射特性調整方法によると、調整点１及び２を適切に設定
することによってインジェクタ１の噴射量特性を実用パ
ルス幅全般において理想的な噴射量特性に近似させるこ
とができる。したがって、インジェクタ１の噴射量のば
らつきを実用パルス幅全般において小さくすることがで
きる。
【００９０】（第３実施例）本発明の第３実施例として
インジェクタ１の噴射特性調整方法を説明する。第３実
施例による噴射特性調整方法は、上述の第２実施例にお
いてアジャスティングスクリュー３７のねじ込み量を調
整するのにかえて、第２実施例と同一の条件を設定しエ
アギャップ調整部材３１のねじ込み量を調整するもので
ある。また、第３実施例におけるエアギャップ調整部材
３１の調整手順は、上記第２実施例において説明したＳ
ＴＥＰ１０〜４０の手順においてアジャスティングスク
リュー３７をねじ回すことをせず、かわりにエアギャッ
プ調整部材３１をねじ回して噴射量を調整するものであ
る。
インジェクタ１の噴射特性調整方法を説明する。第３実
施例による噴射特性調整方法は、上述の第２実施例にお
いてアジャスティングスクリュー３７のねじ込み量を調
整するのにかえて、第２実施例と同一の条件を設定しエ
アギャップ調整部材３１のねじ込み量を調整するもので
ある。また、第３実施例におけるエアギャップ調整部材
３１の調整手順は、上記第２実施例において説明したＳ
ＴＥＰ１０〜４０の手順においてアジャスティングスク
リュー３７をねじ回すことをせず、かわりにエアギャッ
プ調整部材３１をねじ回して噴射量を調整するものであ
る。
【００９１】エアギャップ調整部材３１は、ねじ回され
るとハウジング１１に対して軸方向に移動する。エアギ
ャップ調整部材３１がハウジング１１に対して軸方向に
移動すると、それにともなってステータ３４がハウジン
グ１１に対して軸方向に移動する。ステータ３４がハウ
ジング１１に対して軸方向に移動するとエアギャップＨ
が増減し、それにともなって、所定のパルス幅に対する
噴射期間が変化する。噴射期間が同じである場合、イン
ジェクタ１に供給される試験液の圧力が高ければ高いほ
ど噴射量は大きくなる。このため、インジェクタ１に供
給される試験液の圧力が高ければ高いほど、エアギャッ
プ調整部材３１のねじ込み量の変化に対する噴射量の変
化が顕著に現れる。
るとハウジング１１に対して軸方向に移動する。エアギ
ャップ調整部材３１がハウジング１１に対して軸方向に
移動すると、それにともなってステータ３４がハウジン
グ１１に対して軸方向に移動する。ステータ３４がハウ
ジング１１に対して軸方向に移動するとエアギャップＨ
が増減し、それにともなって、所定のパルス幅に対する
噴射期間が変化する。噴射期間が同じである場合、イン
ジェクタ１に供給される試験液の圧力が高ければ高いほ
ど噴射量は大きくなる。このため、インジェクタ１に供
給される試験液の圧力が高ければ高いほど、エアギャッ
プ調整部材３１のねじ込み量の変化に対する噴射量の変
化が顕著に現れる。
【００９２】一定圧Ｐｔでインジェクタ１に試験液を圧
送し、所定幅の駆動パルスをコイル３５に与えつつ噴射
量を調整する場合、Ｐｔが高圧であるほど、エアギャッ
プ調整部材３１のねじ込み量の変化が噴射量の変化に顕
著に現れる。噴射量の増減に応じてδ１ｔ、δ２ｔ、Ｘ
ｔ、δＸｔが増減するため、噴射量の変化が顕著であれ
ばδ１ｔ、δ２ｔ、Ｘｔ、δＸｔの変化も顕著になる。
したがって、Ｐｔが高圧であるほど、エアギャップ調整
部材３１のねじ込み量の変化に対してδ１ｔ、δ２ｔ、
Ｘｔ、δＸｔが敏感に増減する。
送し、所定幅の駆動パルスをコイル３５に与えつつ噴射
量を調整する場合、Ｐｔが高圧であるほど、エアギャッ
プ調整部材３１のねじ込み量の変化が噴射量の変化に顕
著に現れる。噴射量の増減に応じてδ１ｔ、δ２ｔ、Ｘ
ｔ、δＸｔが増減するため、噴射量の変化が顕著であれ
ばδ１ｔ、δ２ｔ、Ｘｔ、δＸｔの変化も顕著になる。
したがって、Ｐｔが高圧であるほど、エアギャップ調整
部材３１のねじ込み量の変化に対してδ１ｔ、δ２ｔ、
Ｘｔ、δＸｔが敏感に増減する。
【００９３】本発明の第３実施例による噴射特性調整方
法によると、エンジン搭載時にインジェクタ１に供給さ
れる最大燃料圧力でインジェクタ１に試験液を供給しつ
つエアギャップ調整部材３１のねじ込み量を調整するた
め、噴射量を噴射量を精度よく調整することができる。
このため、燃料噴射装置の噴射量のばらつきを小さくす
ることができる。
法によると、エンジン搭載時にインジェクタ１に供給さ
れる最大燃料圧力でインジェクタ１に試験液を供給しつ
つエアギャップ調整部材３１のねじ込み量を調整するた
め、噴射量を噴射量を精度よく調整することができる。
このため、燃料噴射装置の噴射量のばらつきを小さくす
ることができる。
【００９４】調整点１及び２における偏差の二乗和に目
標値Ｘｄを設定し、その目標値Ｘｄとの偏差δＸｔが最
小になるようにエアギャップ調整部材３１のねじ込み量
を調整するため、調整点１及び調整点２の間のパルス幅
において調整後のインジェクタ１の噴射量特性を製造公
差０である理想的なインジェクタの噴射量特性に最も近
似させることができる。
標値Ｘｄを設定し、その目標値Ｘｄとの偏差δＸｔが最
小になるようにエアギャップ調整部材３１のねじ込み量
を調整するため、調整点１及び調整点２の間のパルス幅
において調整後のインジェクタ１の噴射量特性を製造公
差０である理想的なインジェクタの噴射量特性に最も近
似させることができる。
【００９５】また、偏差δＸｔが所定の許容偏差以下と
ならず、δ１ｔ＜δ１ｍ、δ２ｔ＜δ２ｍ、かつＰＮ＜
０を満たすようにエアギャップ調整部材３１のねじ込み
量を調整する場合であっても、調整点１及び２における
偏差を加味し、また、調整点１と調整点２との間のパル
ス幅において理想的な噴射量特性に一致する噴射量が得
られるため（ＰＮ＜０であるため）、インジェクタ１の
噴射量特性が調整点１と調整点２との間のパルス幅にお
いて理想的な噴射量特性と大きくずれることはない。
ならず、δ１ｔ＜δ１ｍ、δ２ｔ＜δ２ｍ、かつＰＮ＜
０を満たすようにエアギャップ調整部材３１のねじ込み
量を調整する場合であっても、調整点１及び２における
偏差を加味し、また、調整点１と調整点２との間のパル
ス幅において理想的な噴射量特性に一致する噴射量が得
られるため（ＰＮ＜０であるため）、インジェクタ１の
噴射量特性が調整点１と調整点２との間のパルス幅にお
いて理想的な噴射量特性と大きくずれることはない。
【００９６】したがって、本発明の第３実施例による噴
射特性調整方法によると、調整点１及び２を適切に設定
することによってインジェクタ１の噴射量特性を実用パ
ルス幅全般において理想的な噴射量特性に近似させるこ
とができる。また、インジェクタ１の噴射量のばらつき
を実用パルス幅全般において小さくすることができる。
射特性調整方法によると、調整点１及び２を適切に設定
することによってインジェクタ１の噴射量特性を実用パ
ルス幅全般において理想的な噴射量特性に近似させるこ
とができる。また、インジェクタ１の噴射量のばらつき
を実用パルス幅全般において小さくすることができる。
【００９７】（第４実施例）本発明の第４実施例として
インジェクタ１の噴射特性調整方法を説明する。第４実
施例による噴射特性調整方法は、パルス幅αの第１パル
ス及びパルス幅γの第２パルスをコイル３５に与えつ
つ、アジャスティングスクリュー３７のねじ込み量を調
整することによってインジェクタ１の噴射開始遅れ期間
を調整した後、エアギャップ調整部材３１のねじ込み量
を調整することによって噴射量を調整する方法である。
パルス幅α、γは第１実施例及び第２実施例と同様にα
＜β＜γを満たすものである。
インジェクタ１の噴射特性調整方法を説明する。第４実
施例による噴射特性調整方法は、パルス幅αの第１パル
ス及びパルス幅γの第２パルスをコイル３５に与えつ
つ、アジャスティングスクリュー３７のねじ込み量を調
整することによってインジェクタ１の噴射開始遅れ期間
を調整した後、エアギャップ調整部材３１のねじ込み量
を調整することによって噴射量を調整する方法である。
パルス幅α、γは第１実施例及び第２実施例と同様にα
＜β＜γを満たすものである。
【００９８】（１）噴射遅れ期間の調整 はじめにインジェクタ１の噴射開始遅れ期間を調整す
る。噴射遅れ期間を調整する場合、第１パルス又は第２
パルスのいずれか一方をコイル３５に与えれば足り、第
１パルス及び第２パルスの両方をコイル３５に与える必
要はない。以下の説明では第１パルスを与えつつインジ
ェクタ１の噴射遅れ期間を調整するものとする。
る。噴射遅れ期間を調整する場合、第１パルス又は第２
パルスのいずれか一方をコイル３５に与えれば足り、第
１パルス及び第２パルスの両方をコイル３５に与える必
要はない。以下の説明では第１パルスを与えつつインジ
ェクタ１の噴射遅れ期間を調整するものとする。
【００９９】ポンプ３０３を駆動しＰｔ＜０．５Ｐｍを
満たす一定圧Ｐｔでインジェクタ１に試験液を圧送し、
制御部３０５にα＜βを満たす第１パルスを生成させ、
コイル３５に第１パルスを与え、インジェクタ１に噴孔
１２ｂから試験液を噴射させる。インジェクタ１に圧送
された試験液は噴孔１２ｂから噴射されるとともにアジ
ャスティングパイプ３０８によってインジェクタ１から
導出される。
満たす一定圧Ｐｔでインジェクタ１に試験液を圧送し、
制御部３０５にα＜βを満たす第１パルスを生成させ、
コイル３５に第１パルスを与え、インジェクタ１に噴孔
１２ｂから試験液を噴射させる。インジェクタ１に圧送
された試験液は噴孔１２ｂから噴射されるとともにアジ
ャスティングパイプ３０８によってインジェクタ１から
導出される。
【０１００】噴孔１２ｂから噴射された試験液の噴射量
Ｖ１ｔを計測部３０７で検出する。計測部３０７は噴孔
１２ｂから燃料が噴射開始されるとそれを検知し制御部
３０５に通知する。制御部３０５は計測部３０７から噴
射開始の通知を受けると、駆動パルスの送信時期から通
知受け取り時期までの期間を算出し、この期間を噴射開
始遅れ期間として表示部３０６に表示する。
Ｖ１ｔを計測部３０７で検出する。計測部３０７は噴孔
１２ｂから燃料が噴射開始されるとそれを検知し制御部
３０５に通知する。制御部３０５は計測部３０７から噴
射開始の通知を受けると、駆動パルスの送信時期から通
知受け取り時期までの期間を算出し、この期間を噴射開
始遅れ期間として表示部３０６に表示する。
【０１０１】オペレータは表示部３０６に表示される噴
射開始遅れ期間が目標値に一致するようにアジャスティ
ングロッド３１０を回転させ、アジャスティングパイプ
３０８を介してアジャスティングスクリュー３７をねじ
回す。アジャスティングスクリュー３７をねじ回し、噴
射遅れ期間と目標値との偏差が許容偏差以内に収まれば
噴射遅れ期間の調整を終了する。
射開始遅れ期間が目標値に一致するようにアジャスティ
ングロッド３１０を回転させ、アジャスティングパイプ
３０８を介してアジャスティングスクリュー３７をねじ
回す。アジャスティングスクリュー３７をねじ回し、噴
射遅れ期間と目標値との偏差が許容偏差以内に収まれば
噴射遅れ期間の調整を終了する。
【０１０２】制御弁部材４０が弁口６４を閉塞している
場合、ポンプ３０３からインジェクタ１に供給される試
験液の圧力は圧力室６０の試験液圧力と等しい。制御弁
部材４０は、圧力室６０の試験液圧力から受ける力とス
テータ３４の励起吸引力との合力である弁口開放方向の
力が第２スプリング３８の付勢力を上回ったときにリフ
ト開始する。圧力室６０の試験液圧力から受ける力が小
さい場合、弁口開放方向の力に対する第２スプリング３
８の付勢力の割合が大きくなる。したがって、ポンプ３
０３からインジェクタ１に供給される燃料の圧力が低い
場合、第２スプリング３８の付勢力の変化に対して噴射
開始遅れ期間が敏感に変化する。
場合、ポンプ３０３からインジェクタ１に供給される試
験液の圧力は圧力室６０の試験液圧力と等しい。制御弁
部材４０は、圧力室６０の試験液圧力から受ける力とス
テータ３４の励起吸引力との合力である弁口開放方向の
力が第２スプリング３８の付勢力を上回ったときにリフ
ト開始する。圧力室６０の試験液圧力から受ける力が小
さい場合、弁口開放方向の力に対する第２スプリング３
８の付勢力の割合が大きくなる。したがって、ポンプ３
０３からインジェクタ１に供給される燃料の圧力が低い
場合、第２スプリング３８の付勢力の変化に対して噴射
開始遅れ期間が敏感に変化する。
【０１０３】したがって、インジェクタ１に供給する試
験液の圧力を下げるほど、噴射遅れ期間を精度よく調整
することができる。本発明の第４実施例による噴射特性
調整方法によると、Ｐｔ＜０．５Ｐｍを満たす一定圧Ｐ
ｔでインジェクタ１に試験液を圧送しているため、イン
ジェクタ１の噴射開始遅れ期間を精度よく調整すること
ができる。このため、インジェクタ１の噴射開始遅れ期
間のばらつきを小さくすることができる。
験液の圧力を下げるほど、噴射遅れ期間を精度よく調整
することができる。本発明の第４実施例による噴射特性
調整方法によると、Ｐｔ＜０．５Ｐｍを満たす一定圧Ｐ
ｔでインジェクタ１に試験液を圧送しているため、イン
ジェクタ１の噴射開始遅れ期間を精度よく調整すること
ができる。このため、インジェクタ１の噴射開始遅れ期
間のばらつきを小さくすることができる。
【０１０４】（噴射量の調整）上述のように噴射開始遅
れ期間を調整した後噴射量を調整する。噴射量の調整手
順は第３実施例に述べたとおりである。すなわち、ポン
プ３０３を駆動しＰｔ＝Ｐｍを満たす一定圧Ｐｔでイン
ジェクタ１に試験液を圧送し、制御部３０５にα＜βを
満たす第１パルス及びγ＞βを満たす第２パルスを生成
させ、コイル３５に第１パルス及び第２パルスを交互に
与えつつ、エアギャップ調整部材３１をねじ回してイン
ジェクタ１の噴射量を調整する。
れ期間を調整した後噴射量を調整する。噴射量の調整手
順は第３実施例に述べたとおりである。すなわち、ポン
プ３０３を駆動しＰｔ＝Ｐｍを満たす一定圧Ｐｔでイン
ジェクタ１に試験液を圧送し、制御部３０５にα＜βを
満たす第１パルス及びγ＞βを満たす第２パルスを生成
させ、コイル３５に第１パルス及び第２パルスを交互に
与えつつ、エアギャップ調整部材３１をねじ回してイン
ジェクタ１の噴射量を調整する。
【０１０５】ステータ３４の励起吸引力は第２スプリン
グ３８の付勢力より十分大きく設定されているため、エ
アギャップ調整部材３１をねじ回すとエアギャップＨが
変化するところ、このエアギャップＨの大きさは制御弁
部材４０がリフト開始するときの作動に何ら影響を及ぼ
さない。したがって、エアギャップ調整部材３１をねじ
回して噴射量を調整したとしても噴射開始遅れ期間は変
化しない。
グ３８の付勢力より十分大きく設定されているため、エ
アギャップ調整部材３１をねじ回すとエアギャップＨが
変化するところ、このエアギャップＨの大きさは制御弁
部材４０がリフト開始するときの作動に何ら影響を及ぼ
さない。したがって、エアギャップ調整部材３１をねじ
回して噴射量を調整したとしても噴射開始遅れ期間は変
化しない。
【０１０６】本発明の第４実施例による噴射特性調整方
法によると、はじめにアジャスティングスクリュー３７
のねじ回し量を調整することによって噴射開始遅れ期間
を調整し、その後、エアギャップ調整部材３１のねじ回
し量を調整することによって噴射量を調整しているた
め、インジェクタ１の噴射開始遅れ期間及び噴射量のば
らつきの両方を調整することができる。したがって、イ
ンジェクタ１の噴射開始遅れ期間及び噴射量のばらつき
の両方を小さくすることができる。
法によると、はじめにアジャスティングスクリュー３７
のねじ回し量を調整することによって噴射開始遅れ期間
を調整し、その後、エアギャップ調整部材３１のねじ回
し量を調整することによって噴射量を調整しているた
め、インジェクタ１の噴射開始遅れ期間及び噴射量のば
らつきの両方を調整することができる。したがって、イ
ンジェクタ１の噴射開始遅れ期間及び噴射量のばらつき
の両方を小さくすることができる。
【０１０７】尚、上述の第２、３、４実施例において第
１パルス及び第２パルスはコイル３５に交互に与えるも
のとしたが、第１パルス及び第２パルスを与えたときの
噴射量が計測または予測できるのであれば、第１パルス
及び第２パルスを交互にコイル３５に与える必要はな
い。また、第１パルス及び第２パルスのパルス幅がα＜
β＜γを満たさない場合であっても、少なくとも２種類
のパルス幅をもつ駆動パルスを与えることによってイン
ジェクタ１の噴射量のばらつきを小さくすることができ
る。第１パルス及び第２パルスのパルス幅がα＜β＜γ
を満たす場合には、インジェクタ１の噴射量のばらつき
を実用パルス幅全般において小さくすることができ、α
＜γ＜βを満たす場合には、エンジンの低速回転域にお
けるインジェクタ１の噴射量のばらつきを小さくするこ
とができ、β＜α＜γを満たす場合には、エンジンの高
速回転域におけるインジェクタ１の噴射量のばらつきを
小さくすることができる。また、噴射開始遅れ期間及び
噴射量の調整はオペレータによる手動制御としたが、ス
テップモータ等を用いてエアギャップ調整部材３１及び
アジャスティングロッド３１０を回転させ、その回転を
制御部３０５に制御させる自動制御としてもよい。調整
を自動制御とする場合、制御部３０７の検出結果をフィ
ードバックしてより正確な調整が可能となる。
１パルス及び第２パルスはコイル３５に交互に与えるも
のとしたが、第１パルス及び第２パルスを与えたときの
噴射量が計測または予測できるのであれば、第１パルス
及び第２パルスを交互にコイル３５に与える必要はな
い。また、第１パルス及び第２パルスのパルス幅がα＜
β＜γを満たさない場合であっても、少なくとも２種類
のパルス幅をもつ駆動パルスを与えることによってイン
ジェクタ１の噴射量のばらつきを小さくすることができ
る。第１パルス及び第２パルスのパルス幅がα＜β＜γ
を満たす場合には、インジェクタ１の噴射量のばらつき
を実用パルス幅全般において小さくすることができ、α
＜γ＜βを満たす場合には、エンジンの低速回転域にお
けるインジェクタ１の噴射量のばらつきを小さくするこ
とができ、β＜α＜γを満たす場合には、エンジンの高
速回転域におけるインジェクタ１の噴射量のばらつきを
小さくすることができる。また、噴射開始遅れ期間及び
噴射量の調整はオペレータによる手動制御としたが、ス
テップモータ等を用いてエアギャップ調整部材３１及び
アジャスティングロッド３１０を回転させ、その回転を
制御部３０５に制御させる自動制御としてもよい。調整
を自動制御とする場合、制御部３０７の検出結果をフィ
ードバックしてより正確な調整が可能となる。
【図１】本発明の第１実施例によるインジェクタを示す
部分断面図である。
部分断面図である。
【図２】本発明による燃料噴射装置の作動を説明するた
めのタイムチャートである。
めのタイムチャートである。
【図３】本発明の第２実施例による噴射特性調整方法を
説明するための噴射量特性図である。
説明するための噴射量特性図である。
【図４】本発明の第１実施例によるインジェクタを示す
断面図である。
断面図である。
【図５】本発明の第１実施例によるインジェクタのエン
ジン搭載状態を示す模式図である。
ジン搭載状態を示す模式図である。
【図６】本発明の第２実施例による噴射特性調整方法を
説明するための模式図である。
説明するための模式図である。
【図７】本発明の第２実施例による噴射特性調整方法を
説明するためのフローチャートである。
説明するためのフローチャートである。
【図８】従来の燃料噴射装置を示す断面図である。
１ インジェクタ １１ ハウジング（ノズル本体） １２ｂ 噴孔 １２ ノズルボディ（ノズル本体） １４ リテーニングナット（ノズル本体） １８ 皿バネ（第二付勢手段） ２０ ノズル弁部材 ３０ アクチュエータ（制御部） ３１ エアギャップ調整部材 ３２ｂ 隙間（逃がし通路） ３２ アーマチュア ３４ ステータ ３４ｃ 付勢手段収納孔（第一付勢手段収納孔） ３５ コイル ３７ アジャスティングスクリュー（開弁圧調整部
材） ３８ 第２スプリング（第一付勢手段） ４０ 制御弁部材 ６０ 圧力室 ６３ 弁室 ６４ 弁口
材） ３８ 第２スプリング（第一付勢手段） ４０ 制御弁部材 ６０ 圧力室 ６３ 弁室 ６４ 弁口
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鳥谷尾 哲也 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 山口 晃章 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 村上 元一 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 Ｆターム(参考） 3G066 AA07 AB02 AD07 BA59 BA65 BA69 CC01 CC08U CC14 CC52 CC53 CC57 CC61 CE13 CE22 CE34 CE35 DA01
Claims (32)
- 【請求項１】 噴孔を開閉するノズル弁部材と、 前記ノズル弁部材に噴孔開放方向に燃料圧力を加える燃
料溜まりと前記ノズル弁部材に噴孔閉塞方向に燃料圧力
を加える圧力室と前記圧力室から燃料を導出する弁口と
を有し、前記ノズル弁部材を往復移動自在に支持するノ
ズル本体と、 前記弁口を開閉する制御弁部材と、 前記制御弁部材と同方向に移動するアーマチュアと、 前記制御弁部材を弁口閉塞方向に付勢する第一付勢手段
と、 前記アーマチュアを弁口開放方向に吸引するステータと
前記ステータに巻回されるコイルとを有する制御手段
と、 前記制御手段を前記弁口から離間する方向に付勢する第
二付勢手段と、 前記制御手段の周囲に設けられ、前記ノズル本体の軸方
向に位置決めして前記ノズル本体に係止され、前記ノズ
ル本体の軸方向に往復移動可能に前記制御手段を係止す
るエアギャップ調整部材と、 を備えることを特徴とする燃料噴射装置。 - 【請求項２】 前記エアギャップ調整部材は、前記ノズ
ル本体にねじ止められることを特徴とする請求項１記載
の燃料噴射装置。 - 【請求項３】 前記ノズル本体の制御手段側の端部に雄
ねじを形成し、 前記エアギャップ調整部材は、ノズル本体側の端部に前
記雄ねじとねじ合う雌ねじを形成し、前記制御手段と滑
り対偶をなすことを特徴とする請求項２記載の燃料噴射
装置。 - 【請求項４】 前記エアギャップ調整部材は、前記ノズ
ル本体に嵌装されることを特徴とする請求項１記載の燃
料噴射装置。 - 【請求項５】 前記第二付勢手段は、板バネであること
を特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の燃料
噴射装置。 - 【請求項６】 噴孔を開閉するノズル弁部材と、 前記ノズル弁部材に噴孔開放方向に燃料圧力を加える燃
料溜まりと前記ノズル弁部材に噴孔閉塞方向に燃料圧力
を加える圧力室と前記圧力室から燃料を導出する弁口と
を有し、前記ノズル弁部材を往復移動自在に支持するノ
ズル本体と、 前記弁口の下流側に形成される弁室と、 前記弁室に往復移動自在に収納され、前記弁室から燃料
を導出する第一逃がし通路を有し、前記弁口を開閉する
制御弁部材と、 前記制御弁部材と同方向に移動するアーマチュアと、 前記制御弁部材を弁口閉塞方向に付勢する第一付勢手段
と、 前記第一付勢手段を収納し前記第一逃がし通路から燃料
を導出する第一付勢手段収納孔と前記アーマチュアを弁
口開放方向に吸引するステータと前記ステータに巻回さ
れるコイルとを有する制御手段と、 前記第一付勢手段の反制御弁部材側に当接し、前記第一
付勢手段収納孔から燃料を導出する第二逃がし通路を有
し、前記第一付勢手段収納孔の軸方向に位置決めして前
記第一付勢手段収納孔の内壁に係止され前記第一付勢手
段収納孔の外から係止位置を調整可能に組み付けられる
開弁圧調整部材と、 を備えることを特徴とする燃料噴射装置。 - 【請求項７】 前記開弁圧調整部材は、前記第一付勢手
段収納孔にねじ止められることを特徴とする請求項６記
載の燃料噴射装置。 - 【請求項８】 前記開弁圧調整部材は、前記第一付勢手
段収納孔に圧入されることを特徴とする請求項６記載の
燃料噴射装置。 - 【請求項９】 噴孔を開閉するノズル弁部材と、 前記ノズル弁部材に噴孔開放方向に燃料圧力を加える燃
料溜まりと前記ノズル弁部材に噴孔閉塞方向に燃料圧力
を加える圧力室と前記圧力室から燃料を導出する弁口と
を有し、前記ノズル弁部材を往復移動自在に支持するノ
ズル本体と、 前記弁口の下流側に形成される弁室と、 前記弁室に往復移動自在に収納され、前記弁室から燃料
を導出する第一逃がし通路を有し、前記弁口を開閉する
制御弁部材と、 前記制御弁部材と同方向に移動するアーマチュアと、 前記制御弁部材を弁口閉塞方向に付勢する第一付勢手段
と、 前記第一付勢手段を収納し前記第一逃がし通路から燃料
を導出する第一付勢手段収納孔と前記アーマチュアを弁
口開放方向に吸引するステータと前記ステータに巻回さ
れるコイルとを有する制御手段と、 前記第一付勢手段の反制御弁部材側に当接し前記第一付
勢手段収納孔から燃料を導出する第二逃がし通路を有
し、前記第一付勢手段収納孔の軸方向に位置決めして前
記第一付勢手段収納孔の内壁に係止され前記第一付勢手
段収納孔の外から係止位置を調整可能に組み付けられる
開弁圧調整部材と、 前記制御手段を前記弁口から離間する方向に付勢する第
二付勢手段と、 前記制御手段の周囲に設けられ、前記ノズル本体の軸方
向に位置決めして前記ノズル本体に係止され、前記ノズ
ル本体の軸方向に往復移動可能に前記制御手段を係止す
るエアギャップ調整部材と、 を備えることを特徴とする燃料噴射装置。 - 【請求項１０】 前記エアギャップ調整部材は、前記ノ
ズル本体にねじ止められることを特徴とする請求項９記
載の燃料噴射装置。 - 【請求項１１】 前記ノズル本体の制御手段側の端部に
雄ねじを形成し、 前記エアギャップ調整部材は、ノズル本体側の端部に前
記雄ねじとねじ合う雌ねじを形成し、前記制御手段と滑
り対偶をなすことを特徴とする請求項１０記載の燃料噴
射装置。 - 【請求項１２】 前記エアギャップ調整部材は、前記ノ
ズル本体に嵌装されることを特徴とする請求項９記載の
燃料噴射装置。 - 【請求項１３】 前記第二付勢手段は、板バネであるこ
とを特徴とする請求項９〜１２のいずれか一項に記載の
燃料噴射装置。 - 【請求項１４】 前記開弁圧調整部材は、前記第一付勢
手段収納孔にねじ止められることを特徴とする請求項９
〜１３のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。 - 【請求項１５】 前記開弁圧調整部材は、前記第一付勢
手段収納孔に圧入されることを特徴とする請求項９〜１
３のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。 - 【請求項１６】 噴孔を開閉するノズル弁部材と、 前記ノズル弁部材に噴孔開放方向に燃料圧力を加える燃
料溜まりと前記ノズル弁部材に噴孔閉塞方向に燃料圧力
を加える圧力室と前記圧力室から燃料を導出する弁口と
を有し、前記ノズル弁部材を往復移動自在に支持するノ
ズル本体と、 前記弁口を開閉する制御弁部材と、 前記制御弁部材と同方向に移動するアーマチュアと、 前記アーマチュアを弁口開放方向に吸引するステータと
前記ステータに巻回されるコイルとを有する制御手段と
を備え、前記制御手段により前記制御弁部材を駆動し
て、前記弁口を開閉させて前記燃料室の圧力を変化させ
ることで、前記ノズル弁部材を移動させ、燃料を前記噴
孔から噴射させる燃料噴射装置の噴射特性調整方法であ
って、 エンジン搭載時に前記燃料溜まり及び圧力室に供給され
る燃料の最大圧力の１／２以上の所定圧力で前記燃料溜
まり及び圧力室に試験液を供給し前記コイルに所定駆動
パルスを与えつつ、前記ノズル本体の軸方向に前記アー
マチュアと前記ステータとのエアギャップを変更させる
ことにより、噴射量を調整することを特徴とする燃料噴
射装置の噴射特性調整方法。 - 【請求項１７】 請求項１〜５のいずれか一項に記載の
燃料噴射装置の噴射特性調整方法であって、 エンジン搭載時に前記燃料溜まり及び圧力室に供給され
る燃料の最大圧力の１／２以上の所定圧力で前記燃料溜
まり及び圧力室に試験液を供給し前記コイルに所定駆動
パルスを与えつつ、前記ノズル本体の軸方向に前記エア
ギャップ調整部材を移動させ、噴射量を調整することを
特徴とする噴射特性調整方法。 - 【請求項１８】 パルス幅が互いに異なる２つの駆動パ
ルスを前記コイルに与えつつ噴射量を調整することを特
徴とする請求項１６又は１７記載の噴射特性調整方法。 - 【請求項１９】 前記２つの駆動パルスのうち少なくと
もいずれか一方のパルス幅は、最大噴射率が得られるま
で前記ノズル弁部材をリフトさせるパルス幅より長いこ
とを特徴とする請求項１８記載の噴射特性調整方法。 - 【請求項２０】 前記２つの駆動パルスの一方を与えた
ときに得られる噴射量と第一目標値との偏差をδ１、前
記２つの駆動パルスの他方を与えたときに得られる噴射
量と第二目標値との偏差をδ２、並びにｋ１、ｋ２及び
ｋ３を所定値としたとき、 δ１2＋δ２2≦ｋ１、 若しくは、 δ１×δ２＜０、δ１≦ｋ２及びδ２≦ｋ３、 を満たすように噴射量を調整することを特徴とする請求
項１８又は１９記載の噴射特性調整方法。 - 【請求項２１】 噴孔を開閉するノズル弁部材と、 前記ノズル弁部材に噴孔開放方向に燃料圧力を加える燃
料溜まりと前記ノズル弁部材に噴孔閉塞方向に燃料圧力
を加える圧力室と前記圧力室から燃料を導出する弁口と
を有し、前記ノズル弁部材を往復移動自在に支持するノ
ズル本体と、 前記弁口を閉塞する制御弁部材と、 前記制御弁部材と同方向に移動するアーマチュアと、 前記制御弁部材を弁口閉塞方向に付勢する第一付勢手段
と、 前記第一付勢手段を収納する第一付勢手段収納孔と前記
アーマチュアを弁口開放方向に吸引するステータと前記
ステータに巻回されるコイルとを有する制御手段とを備
え、前記制御手段により前記制御弁部材を駆動して、前
記弁口を開閉させて前記燃料室の圧力を変化させること
で、前記ノズル弁部材を移動させ、燃料を前記噴孔から
噴射させる燃料噴射装置の噴射特性調整方法であって、 エンジン搭載時に前記圧力室に供給される燃料の最大圧
力の１／２以上の所定圧力で前記圧力室に試験液を供給
し前記コイルに所定駆動パルスを与えつつ、前記第一付
勢手段収納孔内の前記第一付勢手段の付勢力を変更させ
て、前記制御弁部材の開弁圧を調整することにより、噴
射量を調整することを特徴とする燃料噴射装置の噴射特
性調整方法。 - 【請求項２２】 請求項６〜８のいずれか一項に記載の
燃料噴射装置の噴射特性調整方法であって、 エンジン搭載時に前記圧力室に供給される燃料の最大圧
力の１／２以上の所定圧力で前記圧力室に試験液を供給
し前記コイルに所定駆動パルスを与えつつ、前記第一付
勢手段収納孔の軸方向に前記開弁圧調整部材を移動さ
せ、噴射量を調整することを特徴とする噴射特性調整方
法。 - 【請求項２３】 パルス幅が互いに異なる２つの駆動パ
ルスを前記コイルに与えつつ噴射量を調整することを特
徴とする請求項２１又は２２記載の噴射特性調整方法。 - 【請求項２４】 前記２つの駆動パルスのうち少なくと
もいずれか一方のパルス幅は、最大噴射率が得られるま
で前記ノズル弁部材をリフトさせるパルス幅より長いこ
とを特徴とする請求項２３記載の噴射特性調整方法。 - 【請求項２５】 前記２つの駆動パルスの一方を与えた
ときに得られる噴射量と第一目標値との偏差をδ１、前
記２つの駆動パルスの他方を与えたときに得られる噴射
量と第二目標値との偏差をδ２、並びにｋ１、ｋ２及び
ｋ３を所定値としたとき、 δ１2＋δ２2≦ｋ１、 若しくは、 δ１×δ２＜０、δ１≦ｋ２及びδ２≦ｋ３、 を満たすように噴射量を調整することを特徴とする請求
項２３又は２４記載の噴射特性調整方法。 - 【請求項２６】 噴孔を開閉するノズル弁部材と、 前記ノズル弁部材に噴孔開放方向に燃料圧力を加える燃
料溜まりと前記ノズル弁部材に噴孔閉塞方向に燃料圧力
を加える圧力室と前記圧力室から燃料を導出する弁口と
を有し、前記ノズル弁部材を往復移動自在に支持するノ
ズル本体と、 前記弁口を開閉する制御弁部材と、 前記制御弁部材と同方向に移動するアーマチュアと、 前記制御弁部材を弁口閉塞方向に付勢する第一付勢手段
と、 前記第一付勢手段を収納する第一付勢手段収納孔と前記
アーマチュアを弁口開放方向に吸引するステータと前記
ステータに巻回されるコイルとを有する制御手段とを備
え、前記制御手段により前記制御弁部材を駆動して、前
記弁口を開閉させて前記燃料室の圧力を変化させること
で、前記ノズル弁部材を移動させ、燃料を前記噴孔から
噴射させる燃料噴射装置の噴射特性調整方法であって、 前記圧力室に試験液を供給し前記コイルに所定駆動パル
スを与えつつ、前記第一付勢手段収納孔内の前記第一付
勢手段の付勢力を変更させて、前記制御弁部材の開弁圧
を調整することにより、噴射開始遅れ期間を調整する第
一段階と、 前記圧力室に試験液を供給し前記コイルに所定駆動パル
スを与えつつ、前記第一段階後、前記ノズル本体の軸方
向に前記アーマチュアと前記ステータとのエアギャップ
を変更させることにより、噴射量を調整する第二段階
と、 を含むことを特徴とする燃料噴射装置の噴射特性調整方
法。 - 【請求項２７】 請求項９〜１５記載のいずれか一項に
記載の燃料噴射装置の噴射特性調整方法であって、 前記圧力室に試験液を供給し前記コイルに所定駆動パル
スを与えつつ、前記第一付勢手段収納孔の軸方向に前記
開弁圧調整部材を移動させ、噴射開始遅れ期間を調整す
る第一段階と、 前記圧力室に試験液を供給し前記コイルに所定駆動パル
スを与えつつ、前記第一段階後、前記ノズル本体の軸方
向に前記エアギャップ調整部材を移動させ、噴射量を調
整する第二段階と、 を含むことを特徴とする噴射特性調整方法。 - 【請求項２８】 前記第一段階において、エンジン搭載
時に前記圧力室に供給される燃料の最大圧力の１／２以
下の所定圧力で前記圧力室に試験液を供給することを特
徴とする請求項２６又は２７記載の噴射特性調整方法。 - 【請求項２９】 前記第二段階において、エンジン搭載
時に前記圧力室に供給される燃料の最大圧力の１／２以
上の所定圧力で前記圧力室に試験液を供給することを特
徴とする請求項２６、２７又は２８記載の噴射特性調整
方法。 - 【請求項３０】 前記第二段階において、パルス幅が互
いに異なる２つの駆動パルスを前記コイルに与えつつ、
前記燃料噴射装置の噴射量を調整することを特徴とする
請求項２６〜２９のいずれか一項に記載の噴射特性調整
方法。 - 【請求項３１】 前記第二段階において、前記２つの駆
動パルスのうち少なくともいずれか一方のパルス幅は、
最大噴射率が得られるまで前記ノズル弁部材をリフトさ
せるパルス幅より長いことを特徴とする請求項３０記載
の噴射特性調整方法。 - 【請求項３２】 前記第二段階において、前記２つの駆
動パルスの一方を与えたときに得られる噴射量と第一目
標値との偏差をδ１、前記２つの駆動パルスの他方を与
えたときに得られる噴射量と第二目標値との偏差をδ
２、並びにｋ１、ｋ２及びｋ３を所定値としたとき、 δ１2＋δ２2≦ｋ１、 若しくは、 δ１×δ２＜０、δ１≦ｋ２及びδ２≦ｋ３、 を満たすように噴射量を調整することを特徴とする請求
項３０又は３１記載の噴射特性調整方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000068754A JP3795724B2 (ja) | 2000-03-13 | 2000-03-13 | 燃料噴射装置及びその噴射特性調整方法 |
| DE60120808T DE60120808T2 (de) | 2000-03-13 | 2001-03-07 | Verbesserte Struktur eines in Brennstoffstrahlcharakteristik verstellbaren Einspritzventils |
| EP01105661A EP1134405B1 (en) | 2000-03-13 | 2001-03-07 | Improved structure of fuel injector adjustable in fuel jet characteristic |
| US09/801,817 US6409094B2 (en) | 2000-03-13 | 2001-03-09 | Structure of fuel injector adjustable in fuel jet characteristic |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000068754A JP3795724B2 (ja) | 2000-03-13 | 2000-03-13 | 燃料噴射装置及びその噴射特性調整方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001254657A true JP2001254657A (ja) | 2001-09-21 |
| JP3795724B2 JP3795724B2 (ja) | 2006-07-12 |
Family
ID=18587762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000068754A Expired - Fee Related JP3795724B2 (ja) | 2000-03-13 | 2000-03-13 | 燃料噴射装置及びその噴射特性調整方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6409094B2 (ja) |
| EP (1) | EP1134405B1 (ja) |
| JP (1) | JP3795724B2 (ja) |
| DE (1) | DE60120808T2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005090497A (ja) * | 2003-09-15 | 2005-04-07 | Robert Bosch Gmbh | アキュムレータ燃料噴射系用の調圧弁 |
| JP2008291737A (ja) * | 2007-05-24 | 2008-12-04 | Toyota Motor Corp | 燃料噴射装置の調整方法、及び燃料噴射装置の制御装置 |
| JP2010031854A (ja) * | 2008-06-27 | 2010-02-12 | Crf Soc Consortile Per Azioni | 内燃機関のための平衡タイプの計量サーボバルブを設けた燃料噴射装置 |
| JP2010174753A (ja) * | 2009-01-29 | 2010-08-12 | Denso Corp | 電磁弁および電磁弁を用いた燃料噴射装置 |
| JP2014163278A (ja) * | 2013-02-25 | 2014-09-08 | Denso Corp | 燃料噴射制御装置および燃料噴射システム |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10226397B4 (de) * | 2002-06-13 | 2004-05-27 | Siemens Ag | Verfahren zum Einstellen des Düsenöffnungsdruckes einer Einspritzdüse sowie Anordnung zur Durchführung des Verfahrens |
| JP3975352B2 (ja) * | 2002-10-30 | 2007-09-12 | 株式会社デンソー | 噴射装置の動的流量調整方法 |
| US7407120B1 (en) | 2002-11-21 | 2008-08-05 | Jack French | Adjustable racing injector |
| US6801847B2 (en) * | 2002-12-27 | 2004-10-05 | Caterpillar Inc | Method for estimating fuel injector performance |
| US6879903B2 (en) * | 2002-12-27 | 2005-04-12 | Caterpillar Inc | Method for estimating fuel injector performance |
| JP4515729B2 (ja) * | 2003-01-30 | 2010-08-04 | 株式会社デンソー | 燃料噴射装置 |
| DE502005010478D1 (de) * | 2004-02-25 | 2010-12-16 | Ganser Hydromag | Brennstoffeinspritzventil für verbrennungskraftmaschinen |
| DE102004044107A1 (de) * | 2004-09-13 | 2006-03-30 | Siemens Ag | Hubvorrichtung und Einspritzventil |
| DE102006050163A1 (de) * | 2006-10-25 | 2008-04-30 | Robert Bosch Gmbh | Injektor mit axial-druckausgeglichenem Steuerventil |
| DE102007029148B4 (de) * | 2007-06-25 | 2021-09-30 | Abb Ag | Verfahren zur Prüfung der Funktionsfähigkeit von Armaturen |
| US7883073B2 (en) | 2008-01-15 | 2011-02-08 | Emerson Process Management Power And Water Solutions, Inc. | Methods and apparatus for adjusting a spring load in an actuator |
| US8316825B1 (en) | 2008-08-04 | 2012-11-27 | French Iii Jack M | Adjustable racing injector |
| EP2366888A1 (en) * | 2010-03-17 | 2011-09-21 | Continental Automotive GmbH | Valve assembly for an injection valve, injection valve and method for assembling a valve assembly of an injection valve |
| US20140224223A1 (en) * | 2013-02-08 | 2014-08-14 | Cummins Inc. | System and method for determining injected fuel quantity based on drain fuel flow |
| JP5982062B2 (ja) * | 2013-07-10 | 2016-08-31 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
| US9275869B2 (en) * | 2013-08-02 | 2016-03-01 | Lam Research Corporation | Fast-gas switching for etching |
| GB201511007D0 (en) * | 2015-06-23 | 2015-08-05 | Delphi Int Operations Lux Srl | Nozzle assembly with adaptive closed signal |
| CN107664081A (zh) * | 2016-07-29 | 2018-02-06 | 博世有限公司 | 用于燃料喷射器的碟形弹簧 |
| BR102020021497A2 (pt) | 2020-10-20 | 2022-05-03 | Mrb Machining & Ferramentaria Ltda | Válvula dosadora de combustível de alta vazão |
| WO2023059662A1 (en) | 2021-10-04 | 2023-04-13 | Billet Machine And Fabrication, Inc. | Fuel injector |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4254653A (en) * | 1980-01-11 | 1981-03-10 | The Bendix Corporation | Electromagnetic fuel injector calibration |
| JPS5713267A (en) | 1980-06-28 | 1982-01-23 | Nippon Denso Co Ltd | Solenoid operated fuel injection valve |
| US4346847A (en) | 1980-07-21 | 1982-08-31 | General Motors Corporation | Electromagnetic fuel injector with adjustable armature spring |
| US4498625A (en) * | 1983-06-27 | 1985-02-12 | Ford Motor Company | Electromagnetic unit fuel injector and method for calibrating |
| DE3623554A1 (de) * | 1986-07-12 | 1988-01-21 | Pierburg Gmbh | Elektromagnetisches, intermittierendes einspritzventil |
| DE3735288A1 (de) * | 1987-10-17 | 1989-04-27 | Pierburg Gmbh | Elektromagnetisches einspritzventil fuer brennkraftmaschinen |
| DE3888468T2 (de) * | 1987-12-02 | 1994-09-29 | Ganser Hydromag | Elektronisch gesteuertes Brennstoffeinspritzventil. |
| JP2599281B2 (ja) | 1988-03-04 | 1997-04-09 | ヤマハ発動機株式会社 | エンジンの高圧燃料噴射装置 |
| US4899699A (en) * | 1988-03-09 | 1990-02-13 | Chinese Petroleum Company | Low pressure injection system for injecting fuel directly into cylinder of gasoline engine |
| US4899935A (en) * | 1988-03-14 | 1990-02-13 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Valve support for accumulator type fuel injection nozzle |
| DE4123787A1 (de) * | 1991-07-18 | 1993-01-21 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur einstellung eines brennstoffeinspritzventils und brennstoffeinspritzventil |
| US5157967A (en) | 1991-07-31 | 1992-10-27 | Siemens Automotive L.P. | Dynamic flow calibration of a fuel injector by selective positioning of its solenoid coil |
| US5449119A (en) * | 1994-05-25 | 1995-09-12 | Caterpillar Inc. | Magnetically adjustable valve adapted for a fuel injector |
| ATE199966T1 (de) * | 1995-06-02 | 2001-04-15 | Ganser Hydromag | Brennstoffeinspritzventil für verbrennungskraftmaschinen |
| GB9606803D0 (en) * | 1996-03-30 | 1996-06-05 | Lucas Ind Plc | Injection nozzle |
| JP3653882B2 (ja) * | 1996-08-31 | 2005-06-02 | いすゞ自動車株式会社 | エンジンの燃料噴射装置 |
| DE19802244A1 (de) * | 1998-01-22 | 1999-07-29 | Bosch Gmbh Robert | Kraftstoffeinspritzventil für Brennkraftmaschinen |
-
2000
- 2000-03-13 JP JP2000068754A patent/JP3795724B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-03-07 DE DE60120808T patent/DE60120808T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-03-07 EP EP01105661A patent/EP1134405B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-03-09 US US09/801,817 patent/US6409094B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005090497A (ja) * | 2003-09-15 | 2005-04-07 | Robert Bosch Gmbh | アキュムレータ燃料噴射系用の調圧弁 |
| JP4537157B2 (ja) * | 2003-09-15 | 2010-09-01 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | アキュムレータ燃料噴射系用の調圧弁 |
| JP2008291737A (ja) * | 2007-05-24 | 2008-12-04 | Toyota Motor Corp | 燃料噴射装置の調整方法、及び燃料噴射装置の制御装置 |
| JP4715807B2 (ja) * | 2007-05-24 | 2011-07-06 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料噴射装置の調整方法、及び燃料噴射装置の制御装置 |
| JP2010031854A (ja) * | 2008-06-27 | 2010-02-12 | Crf Soc Consortile Per Azioni | 内燃機関のための平衡タイプの計量サーボバルブを設けた燃料噴射装置 |
| JP2010174753A (ja) * | 2009-01-29 | 2010-08-12 | Denso Corp | 電磁弁および電磁弁を用いた燃料噴射装置 |
| JP2014163278A (ja) * | 2013-02-25 | 2014-09-08 | Denso Corp | 燃料噴射制御装置および燃料噴射システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6409094B2 (en) | 2002-06-25 |
| DE60120808D1 (de) | 2006-08-03 |
| US20010022320A1 (en) | 2001-09-20 |
| EP1134405A2 (en) | 2001-09-19 |
| EP1134405A3 (en) | 2004-11-17 |
| JP3795724B2 (ja) | 2006-07-12 |
| EP1134405B1 (en) | 2006-06-21 |
| DE60120808T2 (de) | 2007-06-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2001254657A (ja) | 燃料噴射装置及びその噴射特性調整方法 | |
| US10655585B2 (en) | High-pressure fuel supply pump having electromagnetically-driven intake valve | |
| JP2576861B2 (ja) | 内燃機関用燃料噴射装置 | |
| RU2247258C2 (ru) | Устройство для регулирования давления нагнетания насоса, например, для подачи топлива в двигатель внутреннего сгорания | |
| US9169816B2 (en) | High-pressure fuel supply pump having electromagnetically-driven intake valve | |
| JP4793315B2 (ja) | 燃料噴射装置 | |
| JPH07145750A (ja) | 燃料噴射制御装置 | |
| JP6810615B2 (ja) | 燃料噴射弁の製造方法 | |
| US5562428A (en) | Fuel injection pump having an adjustable inlet poppet valve | |
| JP4305805B2 (ja) | 噴射量測定装置 | |
| KR100303118B1 (ko) | 엔진의연료분사시기제어장치 | |
| US6283095B1 (en) | Quick start fuel injection apparatus and method | |
| JPH09317594A (ja) | 燃料供給装置 | |
| JP2010242603A (ja) | 圧力調整装置 | |
| JP2003269287A (ja) | 高圧燃料供給システム | |
| JP3622660B2 (ja) | 燃料噴射装置の調整方法 | |
| JPH11257191A (ja) | 可変吐出量高圧ポンプ | |
| JP4228171B2 (ja) | 燃料噴射装置の調整方法および燃料噴射装置の調整装置 | |
| JP2003262330A (ja) | 石油燃焼器用バーナの燃料流量制御装置 | |
| JP2010255570A (ja) | 圧力調整装置 | |
| JP3935108B2 (ja) | 流量制御用の電磁弁及び可変吐出量高圧ポンプ | |
| JPH07279792A (ja) | 電磁弁装置 | |
| JPH05272392A (ja) | 燃料噴射装置 | |
| WO2010143659A1 (ja) | 吸入調量弁の駆動制御方法及びコモンレール式燃料噴射制御装置 | |
| JPH11141428A (ja) | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050407 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050606 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20051021 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20051216 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20051117 |
|
| A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20051222 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20051205 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060224 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060307 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060406 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060413 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090421 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100421 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100421 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110421 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130421 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130421 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140421 Year of fee payment: 8 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |