JP2001236836A - Ｎｂ３Ｓｎ系超電導線材 - Google Patents
Ｎｂ３Ｓｎ系超電導線材Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 超電導マグネットに用いた場合、マグネット
運転時の半径方向の力に対しても十分な強度を有すると
ともに、その半径方向の力に起因する機械的歪みによる
特性劣化の少ないＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を提供する。 【解決手段】 銅（Ｃｕ）−スズ（Ｓｎ）系合金マトリ
ックス中に多数本のニオブ（Ｎｂ）又はニオブ合金フィ
ラメントを配設してなるブロンズ／フィラメント集合体
を備えたＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材において、ブロンズ／
フィラメント集合体３' を構成する前記ニオブ又はニオ
ブ合金フィラメントを、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導化合物生成
熱処理を施した後の室温以下の温度条件における機械的
強度が前記ニオブ又はニオブ合金よりも大であるフィラ
メント補強材によって複合化された複合フィラメント５
にする。
運転時の半径方向の力に対しても十分な強度を有すると
ともに、その半径方向の力に起因する機械的歪みによる
特性劣化の少ないＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を提供する。 【解決手段】 銅（Ｃｕ）−スズ（Ｓｎ）系合金マトリ
ックス中に多数本のニオブ（Ｎｂ）又はニオブ合金フィ
ラメントを配設してなるブロンズ／フィラメント集合体
を備えたＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材において、ブロンズ／
フィラメント集合体３' を構成する前記ニオブ又はニオ
ブ合金フィラメントを、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導化合物生成
熱処理を施した後の室温以下の温度条件における機械的
強度が前記ニオブ又はニオブ合金よりも大であるフィラ
メント補強材によって複合化された複合フィラメント５
にする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電
導線材に関し、特に、超電導マグネットに用いた場合、
マグネット運転時の半径方向の力に対しても十分な強度
を有するとともに、その半径方向の力に起因する機械的
歪みによる特性劣化の少ないＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材に
関する。
導線材に関し、特に、超電導マグネットに用いた場合、
マグネット運転時の半径方向の力に対しても十分な強度
を有するとともに、その半径方向の力に起因する機械的
歪みによる特性劣化の少ないＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材に
関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材は、約２５Ｔの
臨界磁界特性を有し、１０Ｔ以上の超電導マグネットに
広く使用されている。しかしながら、Ｎｂ3 Ｓｎ等の化
合物超電導線材は、機械的な歪みを受けることにより特
性、特に臨界電流特性が劣化するという欠点を有する。
超電導マグネットでは、マグネットの磁界と通電電流に
よって常にマグネット内の超電導線材には電磁力が作用
し線材に機械的な歪みが生ずる。
臨界磁界特性を有し、１０Ｔ以上の超電導マグネットに
広く使用されている。しかしながら、Ｎｂ3 Ｓｎ等の化
合物超電導線材は、機械的な歪みを受けることにより特
性、特に臨界電流特性が劣化するという欠点を有する。
超電導マグネットでは、マグネットの磁界と通電電流に
よって常にマグネット内の超電導線材には電磁力が作用
し線材に機械的な歪みが生ずる。
【０００３】また、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材による超電
導マグネットは、最終的に、６００〜７５０℃で長時間
のＮｂ3 Ｓｎ系化合物生成熟処理によって形成されるた
め、一般的なＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材では十分な強度が
得られなかった。このため、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材に
よる超電導マグネットの設計においては、電磁力の作用
による線材の特性変化を考慮した複雑な設計を必要とす
るため、高強度特性を有するＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の
出現が要望されている。
導マグネットは、最終的に、６００〜７５０℃で長時間
のＮｂ3 Ｓｎ系化合物生成熟処理によって形成されるた
め、一般的なＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材では十分な強度が
得られなかった。このため、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材に
よる超電導マグネットの設計においては、電磁力の作用
による線材の特性変化を考慮した複雑な設計を必要とす
るため、高強度特性を有するＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の
出現が要望されている。
【０００４】図５は、従来のＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の
構成を模式的に示す断面図である。図５に示すように、
Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材の高強度化の方法として、銅−
スズ系合金マトリックス中に多数本のＮｂ又はＮｂ合金
フィラメントを配設してなる集合体３を有し、その外周
に安定化銅１及び拡散バリア２を有する、いわゆるブロ
ンズ法Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材の断面中心に中心補強材
４としてＴａを配設した超伝導線材が提案されている
（宮崎、他：１ＧＨｚ級ＮＭＲマグネット用Ｎｂ3 Ｓｎ
超電導導体の開発、第５６回１９９７年度春期低温工学
・超電導学会発表予稿集、ｐ１２９）。集合体３は、銅
−スズ系合金管に多数本のＮｂ又はＮｂ合金フィラメン
トを挿入してこれに縮径加工を施すことにより製造され
る。一般に、超電導マグネットでは、電磁力により巻線
内の超電導線材に機械的な力が軸方向および半径方向に
作用するが、このうち、軸方向の力による歪みに対して
は、超電導線材の軸方向強度を高めた前記提案で対処可
能である。
構成を模式的に示す断面図である。図５に示すように、
Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材の高強度化の方法として、銅−
スズ系合金マトリックス中に多数本のＮｂ又はＮｂ合金
フィラメントを配設してなる集合体３を有し、その外周
に安定化銅１及び拡散バリア２を有する、いわゆるブロ
ンズ法Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材の断面中心に中心補強材
４としてＴａを配設した超伝導線材が提案されている
（宮崎、他：１ＧＨｚ級ＮＭＲマグネット用Ｎｂ3 Ｓｎ
超電導導体の開発、第５６回１９９７年度春期低温工学
・超電導学会発表予稿集、ｐ１２９）。集合体３は、銅
−スズ系合金管に多数本のＮｂ又はＮｂ合金フィラメン
トを挿入してこれに縮径加工を施すことにより製造され
る。一般に、超電導マグネットでは、電磁力により巻線
内の超電導線材に機械的な力が軸方向および半径方向に
作用するが、このうち、軸方向の力による歪みに対して
は、超電導線材の軸方向強度を高めた前記提案で対処可
能である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記提
案の線材では、半径方向の強度は、補強材が無い線材と
同等であるため、半径方向の力による歪みによる超電導
線材の特性、特に臨界電流特性の劣化が起きやすいとい
う問題があった。
案の線材では、半径方向の強度は、補強材が無い線材と
同等であるため、半径方向の力による歪みによる超電導
線材の特性、特に臨界電流特性の劣化が起きやすいとい
う問題があった。
【０００６】従って、本発明の目的は、超電導マグネッ
トに用いた場合、マグネット運転時の半径方向の力に対
しても十分な強度を有するとともに、その半径方向の力
に起因する機械的歪みによる特性劣化の少ないＮｂ3 Ｓ
ｎ系超電導線材を提供することにある。
トに用いた場合、マグネット運転時の半径方向の力に対
しても十分な強度を有するとともに、その半径方向の力
に起因する機械的歪みによる特性劣化の少ないＮｂ3 Ｓ
ｎ系超電導線材を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するため、以下のＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を提供する
ものである。
成するため、以下のＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を提供する
ものである。
【０００８】［１］ 銅（Ｃｕ）−スズ（Ｓｎ）系合金
マトリックス中に多数本のニオブ（Ｎｂ）又はニオブ合
金フィラメントを配設してなるブロンズ／フィラメント
集合体を備えたＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材において、前記
ブロンズ／フィラメント集合体を構成する前記ニオブ又
はニオブ合金フィラメントは、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導化合
物生成熱処理を施した後の室温以下の温度条件における
機械的強度が前記ニオブ又はニオブ合金よりも大である
フィラメント補強材によって複合化された複合フィラメ
ントであることを特徴するＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材。
マトリックス中に多数本のニオブ（Ｎｂ）又はニオブ合
金フィラメントを配設してなるブロンズ／フィラメント
集合体を備えたＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材において、前記
ブロンズ／フィラメント集合体を構成する前記ニオブ又
はニオブ合金フィラメントは、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導化合
物生成熱処理を施した後の室温以下の温度条件における
機械的強度が前記ニオブ又はニオブ合金よりも大である
フィラメント補強材によって複合化された複合フィラメ
ントであることを特徴するＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材。
【０００９】［２］ 前記フィラメント補強材が、タン
タル（Ｔａ）、タンタル合金、タングステン（Ｗ）及び
タングステン合金からなる群から選ばれる少なくとも１
種の金属からなるものである前記［１］に記載のＮｂ3
Ｓｎ系超電導線材。
タル（Ｔａ）、タンタル合金、タングステン（Ｗ）及び
タングステン合金からなる群から選ばれる少なくとも１
種の金属からなるものである前記［１］に記載のＮｂ3
Ｓｎ系超電導線材。
【００１０】［３］ 前記複合フィラメントは、前記ニ
オブ又はニオブ合金フィラメントに対する前記フィラメ
ント補強材の体積分率が、０．０５〜０．８である
［１］に記載のＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材。
オブ又はニオブ合金フィラメントに対する前記フィラメ
ント補強材の体積分率が、０．０５〜０．８である
［１］に記載のＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材。
【００１１】本発明は、上記［１］〜［３］の構成とし
たので、超電導マグネットに用いた場合、マグネット運
転時の半径方向の力に対しても十分な強度を有するとと
もに、その半径方向の力に起因する機械的歪みによる特
性劣化の少ないＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を提供すること
ができる。
たので、超電導マグネットに用いた場合、マグネット運
転時の半径方向の力に対しても十分な強度を有するとと
もに、その半径方向の力に起因する機械的歪みによる特
性劣化の少ないＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を提供すること
ができる。
【００１２】すなわち、前記ニオブ（Ｎｂ）又はニオブ
合金フィラメントを前記補強材によって複合して複合フ
ィラメントとし、かつ前記複合フィラメントにおける前
記フィラメント補強材の体積分率を、特定範囲のものと
したので、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導化合物生成熱処理（６０
０℃〜７５０℃で１０時間以上）においても、フィラメ
ント中のニオブ（Ｎｂ）又はＮｂ合金の拡散又は化合物
の生成等の反応が起きにくく、かつ機械的強度の低下を
抑えることできる。
合金フィラメントを前記補強材によって複合して複合フ
ィラメントとし、かつ前記複合フィラメントにおける前
記フィラメント補強材の体積分率を、特定範囲のものと
したので、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導化合物生成熱処理（６０
０℃〜７５０℃で１０時間以上）においても、フィラメ
ント中のニオブ（Ｎｂ）又はＮｂ合金の拡散又は化合物
の生成等の反応が起きにくく、かつ機械的強度の低下を
抑えることできる。
【００１３】また、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材として機械
的強度が向上することで、Ｎｂ3 Ｓｎ系化合物熱処理後
に巻線する、いわゆるＲｅａｃｔ＆Ｗｉｎｄ法の適用可
能性を高めることができる。
的強度が向上することで、Ｎｂ3 Ｓｎ系化合物熱処理後
に巻線する、いわゆるＲｅａｃｔ＆Ｗｉｎｄ法の適用可
能性を高めることができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、図
面を参照しつつ具体的に説明する。図１は、本発明のＮ
ｂ3 Ｓｎ系超電導線材の一実施形態を模式的に示す断面
図である。図１に示すように、本発明のＮｂ3 Ｓｎ系超
電導線材は、集合体３' （図５における集合体３に対
応）を構成する前記ニオブ又はニオブ合金フィラメント
として、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導化合物生成熱処理を施した
後の室温以下の温度条件における機械的強度が前記ニオ
ブ又はニオブ合金よりも大であるフィラメント補強材に
よって複合化された複合フィラメントを使用する。ま
た、複合フィラメントから構成される集合体３' の外周
には、安定化銅１及び拡散バリア２が設けられている。
面を参照しつつ具体的に説明する。図１は、本発明のＮ
ｂ3 Ｓｎ系超電導線材の一実施形態を模式的に示す断面
図である。図１に示すように、本発明のＮｂ3 Ｓｎ系超
電導線材は、集合体３' （図５における集合体３に対
応）を構成する前記ニオブ又はニオブ合金フィラメント
として、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導化合物生成熱処理を施した
後の室温以下の温度条件における機械的強度が前記ニオ
ブ又はニオブ合金よりも大であるフィラメント補強材に
よって複合化された複合フィラメントを使用する。ま
た、複合フィラメントから構成される集合体３' の外周
には、安定化銅１及び拡散バリア２が設けられている。
【００１５】図２は、本発明に用いられる複合フィラメ
ントの一実施形態を模式的に示す断面図である。図２に
示すように、複合フィラメント５は、上述のように、ニ
オブ又はニオブ合金６と、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導化合物生
成熱処理を施した後の室温以下の温度条件における機械
的強度が前記ニオブ又はニオブ合金よりも大であるフィ
ラメント補強材７とを複合化したものである。
ントの一実施形態を模式的に示す断面図である。図２に
示すように、複合フィラメント５は、上述のように、ニ
オブ又はニオブ合金６と、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導化合物生
成熱処理を施した後の室温以下の温度条件における機械
的強度が前記ニオブ又はニオブ合金よりも大であるフィ
ラメント補強材７とを複合化したものである。
【００１６】図３は、本発明に用いられる複合フィラメ
ントの他の実施形態を模式的に示す断面図である。図３
に示すように、同様のフィラメント補強材７をニオブ又
はニオブ合金６中に、分散させた分散型のものであって
もよい。
ントの他の実施形態を模式的に示す断面図である。図３
に示すように、同様のフィラメント補強材７をニオブ又
はニオブ合金６中に、分散させた分散型のものであって
もよい。
【００１７】フィラメント補強材７としては、前記Ｎｂ
3 Ｓｎ系超電導化合物生成熱処理を施した後の室温以下
の温度条件における機械的強度がニオブ（Ｎｂ）又はニ
オブ合金よりも大であるものであれば特に制限はない
が、例えば、タンタル（Ｔａ）、タンタル合金、タング
ステン（Ｗ）及びタングステン合金からなる群から選ば
れる少なくとも１種の金属からなるものを好適例として
挙げることができる。
3 Ｓｎ系超電導化合物生成熱処理を施した後の室温以下
の温度条件における機械的強度がニオブ（Ｎｂ）又はニ
オブ合金よりも大であるものであれば特に制限はない
が、例えば、タンタル（Ｔａ）、タンタル合金、タング
ステン（Ｗ）及びタングステン合金からなる群から選ば
れる少なくとも１種の金属からなるものを好適例として
挙げることができる。
【００１８】また、複合フィラメントにおけるフィラメ
ント補強材の体積分率は、通常０．０５〜０．８であ
る。０．０５未満であると、横方向の負荷により臨界電
流の劣化が生じ易く、０．８を超えると、臨界電流特性
の水準が低く、実用性に欠ける。
ント補強材の体積分率は、通常０．０５〜０．８であ
る。０．０５未満であると、横方向の負荷により臨界電
流の劣化が生じ易く、０．８を超えると、臨界電流特性
の水準が低く、実用性に欠ける。
【００１９】以下、本発明を実施例によりさらに具体的
に説明する。なお、本発明の実施例および比較例で製作
した線径１．０ のＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の諸元を表
１に示す。
に説明する。なお、本発明の実施例および比較例で製作
した線径１．０ のＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の諸元を表
１に示す。
【００２０】（実施例１）複合フィラメントにおけるフ
ィラメント補強材として、工業用純Ｔａを用い、複合フ
ィラメントの最終線材径におけるフィラメント補強材径
は、複合フィラメント外径５μｍに対して２μｍとし、
複合フィラメントにおけるフィラメント補強材の体積分
率を０．１６のものとした。ニオブ（Ｎｂ）−１重量％
タンタル（Ｔａ）合金をフィラメント基材に、銅（Ｃ
ｕ）−１４．５重量％スズ（Ｓｎ）−０．３重量％チタ
ニウム（Ｔｉ）を銅（Ｃｕ）−スズ（Ｓｎ）系合金マト
リックスに用いた。拡散バリアに工業用純Ｔａを用い、
その厚さをほぼ１９μｍとした。また、安定化銅に対す
る非安定化銅部の断面積比（安定化銅比）は、約１とし
て製作した。
ィラメント補強材として、工業用純Ｔａを用い、複合フ
ィラメントの最終線材径におけるフィラメント補強材径
は、複合フィラメント外径５μｍに対して２μｍとし、
複合フィラメントにおけるフィラメント補強材の体積分
率を０．１６のものとした。ニオブ（Ｎｂ）−１重量％
タンタル（Ｔａ）合金をフィラメント基材に、銅（Ｃ
ｕ）−１４．５重量％スズ（Ｓｎ）−０．３重量％チタ
ニウム（Ｔｉ）を銅（Ｃｕ）−スズ（Ｓｎ）系合金マト
リックスに用いた。拡散バリアに工業用純Ｔａを用い、
その厚さをほぼ１９μｍとした。また、安定化銅に対す
る非安定化銅部の断面積比（安定化銅比）は、約１とし
て製作した。
【００２１】（実施例２及び３）実施例１において、複
合フィラメントにおけるフィラメント補強材の体積分率
を、それぞれ０．４０のもの、及び０．５９のものとし
たこと以外は、実施例１と同様に製作した。
合フィラメントにおけるフィラメント補強材の体積分率
を、それぞれ０．４０のもの、及び０．５９のものとし
たこと以外は、実施例１と同様に製作した。
【００２２】（比較例１）実施例１において、フィラメ
ントを単相とし、特別なフィラメント補強材を複合しな
いこと及び線材中心に中心補強材としてＴａを配置した
こと以外は、実施例１と同様に製作した。
ントを単相とし、特別なフィラメント補強材を複合しな
いこと及び線材中心に中心補強材としてＴａを配置した
こと以外は、実施例１と同様に製作した。
【００２３】（比較例２）実施例１において、フィラメ
ント補強材の体積分率を０．０４８としたこと以外は実
施例１と同様に製作した。
ント補強材の体積分率を０．０４８としたこと以外は実
施例１と同様に製作した。
【００２４】（比較例３）実施例１において、フィラメ
ント補強材の体積分率を０．８１としたこと以外は実施
例１と同様に製作した。
ント補強材の体積分率を０．８１としたこと以外は実施
例１と同様に製作した。
【００２５】（比較例４）補強材を全く複合しない、一
般的なＮｂ3 Ｓｎ超電導線材である。
般的なＮｂ3 Ｓｎ超電導線材である。
【００２６】製作したこれらの線材を６５０℃×２００
時間、真空中で熱処理し、線材軸に対して横圧縮した場
合の臨界電流の変化を磁場中で測定した。
時間、真空中で熱処理し、線材軸に対して横圧縮した場
合の臨界電流の変化を磁場中で測定した。
【００２７】図４は、本発明の一実施例又は比較例で得
られた線材を６５０℃×２００時間、真空中で熱処理
し、線材軸に対して横圧縮した場合の臨界電流の変化を
磁場中で測定した測定方法を模式的に示す説明図であ
る。図４に示すように、測定線材１０の軸に対して、垂
直方向から長さ５ｍｍ、幅５ｍｍのＧＦＲＰ（Ｇ１０）
を圧縮板９を介して７５ｋｇｆの荷重を負荷した状態
で、線材１０の臨界電流を測定し、負荷無の場合の臨界
電流値と比較した。臨界電流測定は４端子法で行い、電
圧端子８間距離を約１０ｍｍとし、臨界電流の定義には
１．０μＶ／ｃｍ基準を用いた。外部磁場は１２Ｔと
し、線材軸に垂直に印加した。さらに、液体ヘリウム中
で、これらの線材の単軸引張試験を行い、０．２％耐力
を比較した。なお、図４中、符号１１は電線リードを示
し、１２は、受圧ベースをそれぞれ示している。
られた線材を６５０℃×２００時間、真空中で熱処理
し、線材軸に対して横圧縮した場合の臨界電流の変化を
磁場中で測定した測定方法を模式的に示す説明図であ
る。図４に示すように、測定線材１０の軸に対して、垂
直方向から長さ５ｍｍ、幅５ｍｍのＧＦＲＰ（Ｇ１０）
を圧縮板９を介して７５ｋｇｆの荷重を負荷した状態
で、線材１０の臨界電流を測定し、負荷無の場合の臨界
電流値と比較した。臨界電流測定は４端子法で行い、電
圧端子８間距離を約１０ｍｍとし、臨界電流の定義には
１．０μＶ／ｃｍ基準を用いた。外部磁場は１２Ｔと
し、線材軸に垂直に印加した。さらに、液体ヘリウム中
で、これらの線材の単軸引張試験を行い、０．２％耐力
を比較した。なお、図４中、符号１１は電線リードを示
し、１２は、受圧ベースをそれぞれ示している。
【００２８】その測定結果を表２に示す。これは負荷
無、７５ｋｇｆ負荷時それぞれの臨界電流測定結果を示
したもので、臨界電流比は負荷時の臨界電流値の負荷無
時の臨界電流値に対する比である。この結果が示すよう
に、比較例１，２、４では、横方向の負荷により大幅な
臨界電流の劣化が起きたのに対し、実施例１では臨界電
流及び横圧縮による劣化が最も小さいことがわかる。
無、７５ｋｇｆ負荷時それぞれの臨界電流測定結果を示
したもので、臨界電流比は負荷時の臨界電流値の負荷無
時の臨界電流値に対する比である。この結果が示すよう
に、比較例１，２、４では、横方向の負荷により大幅な
臨界電流の劣化が起きたのに対し、実施例１では臨界電
流及び横圧縮による劣化が最も小さいことがわかる。
【００２９】また、液体ヘリウム中（４．２Ｋ）での引
張試験結果として示した０．２％耐力では、比較例１の
２５４ＭＰａと比較すると、実施例１が２０５ＭＰａと
低い値を示しているが、フィラメント補強材を全く複合
しない一般的なＮｂ3 Ｓｎ系線材である比較例１、４に
比較して、顕著に耐力が向上しており、実用上良好な結
果が得られた。実施例２，３では、比較例１と同等以上
の耐力となり、横方向の圧縮強度と共に軸方向の強度も
強化されている。以上の結果から、本発明の複合フィラ
メント内の補強材体積分率範囲としては０．０５〜０．
８が最適であることがわかる
張試験結果として示した０．２％耐力では、比較例１の
２５４ＭＰａと比較すると、実施例１が２０５ＭＰａと
低い値を示しているが、フィラメント補強材を全く複合
しない一般的なＮｂ3 Ｓｎ系線材である比較例１、４に
比較して、顕著に耐力が向上しており、実用上良好な結
果が得られた。実施例２，３では、比較例１と同等以上
の耐力となり、横方向の圧縮強度と共に軸方向の強度も
強化されている。以上の結果から、本発明の複合フィラ
メント内の補強材体積分率範囲としては０．０５〜０．
８が最適であることがわかる
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【発明の効果】以上、説明した通り、本発明によると、
超電導マグネットに用いた場合、マグネット運転時の半
径方向の力に対しても十分な強度を有するとともに、そ
の半径方向の力に起因する機械的歪みによる特性劣化の
少ないＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を提供することができ
る。
超電導マグネットに用いた場合、マグネット運転時の半
径方向の力に対しても十分な強度を有するとともに、そ
の半径方向の力に起因する機械的歪みによる特性劣化の
少ないＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を提供することができ
る。
【図１】本発明のＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の一実施形態
を模式的に示す断面図である。
を模式的に示す断面図である。
【図２】本発明に用いられる複合フィラメントの一実施
形態を模式的に示す断面図である。
形態を模式的に示す断面図である。
【図３】本発明に用いられる複合フィラメントの他の実
施形態を模式的に示す断面図である。
施形態を模式的に示す断面図である。
【図４】本発明の一実施例又は比較例で得られた線材を
６５０℃×２００時間、真空中で熱処理し、線材軸に対
して横圧縮した場合の臨界電流の変化を磁場中で測定し
た測定方法を模式的に示す説明図である。
６５０℃×２００時間、真空中で熱処理し、線材軸に対
して横圧縮した場合の臨界電流の変化を磁場中で測定し
た測定方法を模式的に示す説明図である。
【図５】従来のＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の構成を模式的
に示す断面図である。
に示す断面図である。
１：安定化銅 ２：拡散バリア ３：ブロンズ／フィラメント集合体 ３' ：ブロンズ／複合フィラメント集合体 ４：中心補強材 ５：複合フィラメント ６：ニオブ（Ｎｂ）又はニオブ合金 ７：フィラメント補強材 ８：電圧端子 ９：圧縮板 １０：測定線材 １１：電線リード １２：受圧ベース
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１２年３月３１日（２０００．３．３
１）
１）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項３
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】［３］ 前記複合フィラメントは、前記ニ
オブ又はニオブ合金フィラメントに対する前記フィラメ
ント補強材の体積分率が、０．０５〜０．６５である
［１］に記載のＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材。
オブ又はニオブ合金フィラメントに対する前記フィラメ
ント補強材の体積分率が、０．０５〜０．６５である
［１］に記載のＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】また、複合フィラメントにおけるフィラメ
ント補強材の体積分率は、通常０．０５〜０．６５であ
る。０．０５未満であると、横方向の負荷により臨界電
流の劣化が生じ易く、０．６５を超えると、臨界電流特
性の水準が低く、実用性に欠ける。
ント補強材の体積分率は、通常０．０５〜０．６５であ
る。０．０５未満であると、横方向の負荷により臨界電
流の劣化が生じ易く、０．６５を超えると、臨界電流特
性の水準が低く、実用性に欠ける。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２４】（比較例３）実施例１において、フィラメ
ント補強材の体積分率を０．６８とした以外は実施例１
と同様に製作した。
ント補強材の体積分率を０．６８とした以外は実施例１
と同様に製作した。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２８】その測定結果を表２に示す。これは負荷
無、７５ｋｇｆ負荷時のそれぞれの臨界電流測定結果を
示したもので、臨海電流比は負荷時の臨海電流値の負荷
無時の臨海電流値に対する比である。この結果が示すよ
うに、比較例１、２、４では、横方向の負荷により大幅
な臨界電流の劣化が起きたのに対し、実施例１では臨界
電流及び横圧縮による劣化が大幅に改善されることがわ
かる。比較例３では、横圧縮による臨界電流の劣化は少
ないが、無負荷時の臨界電流特性の水準が実用レベルを
大きく下回るため、負荷時の臨界電流特性が結果的に低
くなる。これは、フィラメント補強材の複合量を多くし
たためであり、実用上、フィラメント補強材体積分率は
０．６５以下である必要がある。
無、７５ｋｇｆ負荷時のそれぞれの臨界電流測定結果を
示したもので、臨海電流比は負荷時の臨海電流値の負荷
無時の臨海電流値に対する比である。この結果が示すよ
うに、比較例１、２、４では、横方向の負荷により大幅
な臨界電流の劣化が起きたのに対し、実施例１では臨界
電流及び横圧縮による劣化が大幅に改善されることがわ
かる。比較例３では、横圧縮による臨界電流の劣化は少
ないが、無負荷時の臨界電流特性の水準が実用レベルを
大きく下回るため、負荷時の臨界電流特性が結果的に低
くなる。これは、フィラメント補強材の複合量を多くし
たためであり、実用上、フィラメント補強材体積分率は
０．６５以下である必要がある。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２９】また、液体ヘリウム中（４．２Ｋ）での引
張試験結果として示した０．２％耐力では、比較例１の
２５４ＭＰａと比較すると、実施例１が２０５ＭＰａと
低い値を示しているが、フィラメント補強材を全く複合
しない一般的なＮｂ3 Ｓｎ系線材である比較例４に比較
して、顕著に耐力が向上しており、実用上良好な結果が
得られた。実施例２、３では、比較例１と同等以上の耐
力となり、横方向の圧縮強度と共に軸方向の強度も強化
されている。以上の結果から、本発明の複合フィラメン
ト内の補強材体積分率範囲としては０．０５〜０．６５
が最適であることがわかる。
張試験結果として示した０．２％耐力では、比較例１の
２５４ＭＰａと比較すると、実施例１が２０５ＭＰａと
低い値を示しているが、フィラメント補強材を全く複合
しない一般的なＮｂ3 Ｓｎ系線材である比較例４に比較
して、顕著に耐力が向上しており、実用上良好な結果が
得られた。実施例２、３では、比較例１と同等以上の耐
力となり、横方向の圧縮強度と共に軸方向の強度も強化
されている。以上の結果から、本発明の複合フィラメン
ト内の補強材体積分率範囲としては０．０５〜０．６５
が最適であることがわかる。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３０】
【表１】
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３１】
【表２】
Claims (3)
- 【請求項１】 銅（Ｃｕ）−スズ（Ｓｎ）系合金マトリ
ックス中に多数本のニオブ（Ｎｂ）又はニオブ合金フィ
ラメントを配設してなるブロンズ／フィラメント集合体
を備えたＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材において、 前記ブロンズ／フィラメント集合体を構成する前記ニオ
ブ又はニオブ合金フィラメントは、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導
化合物生成熱処理を施した後の室温以下の温度条件にお
ける機械的強度が前記ニオブ又はニオブ合金よりも大で
あるフィラメント補強材によって複合化された複合フィ
ラメントであることを特徴するＮｂ3 Ｓｎ系超電導線
材。 - 【請求項２】 前記フィラメント補強材が、タンタル
（Ｔａ）、タンタル合金、タングステン（Ｗ）及びタン
グステン合金からなる群から選ばれる少なくとも１種の
金属からなるものである請求項１に記載のＮｂ3 Ｓｎ系
超電導線材。 - 【請求項３】 前記複合フィラメントは、前記ニオブ又
はニオブ合金フィラメントに対する前記フィラメント補
強材の体積分率が、０．０５〜０．８である請求項１に
記載のＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000043300A JP2001236836A (ja) | 2000-02-21 | 2000-02-21 | Ｎｂ３Ｓｎ系超電導線材 |
| DE10140109A DE10140109A1 (de) | 2000-02-21 | 2001-08-16 | Supraleitender Draht auf Nb¶3¶Sn-Basis |
| US09/932,458 US6849137B2 (en) | 2000-02-21 | 2001-08-20 | Nb3Sn-system superconductive wire |
| JP2002234170A JP2003086032A (ja) | 2000-02-21 | 2002-08-09 | Ｎｂ３Ｓｎ系超電導線材 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000043300A JP2001236836A (ja) | 2000-02-21 | 2000-02-21 | Ｎｂ３Ｓｎ系超電導線材 |
| DE10140109A DE10140109A1 (de) | 2000-02-21 | 2001-08-16 | Supraleitender Draht auf Nb¶3¶Sn-Basis |
| US09/932,458 US6849137B2 (en) | 2000-02-21 | 2001-08-20 | Nb3Sn-system superconductive wire |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001236836A true JP2001236836A (ja) | 2001-08-31 |
Family
ID=27214560
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000043300A Pending JP2001236836A (ja) | 2000-02-21 | 2000-02-21 | Ｎｂ３Ｓｎ系超電導線材 |
| JP2002234170A Pending JP2003086032A (ja) | 2000-02-21 | 2002-08-09 | Ｎｂ３Ｓｎ系超電導線材 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002234170A Pending JP2003086032A (ja) | 2000-02-21 | 2002-08-09 | Ｎｂ３Ｓｎ系超電導線材 |
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|---|---|
| US (1) | US6849137B2 (ja) |
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| DE (1) | DE10140109A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2031668A2 (en) | 2007-09-03 | 2009-03-04 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Nb3Sn superconducting wire fabricated by bronze process and precursor therefor |
| JP2014137917A (ja) * | 2013-01-17 | 2014-07-28 | Hitachi Metals Ltd | Ｎｂ３Ｓｎ超電導前駆体線材、Ｎｂフィラメント素線、Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材並びにその製造方法 |
| CN111243819A (zh) * | 2020-03-13 | 2020-06-05 | 中国科学院电工研究所 | 一种NbTi和Nb3Sn超导线的超导接头及其制备方法 |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1569285B1 (en) * | 2004-02-28 | 2007-05-09 | Bruker BioSpin AG | Superconductive element containing Nb3Sn |
| DE602004024679D1 (de) * | 2004-09-16 | 2010-01-28 | Bruker Biospin Ag | Methode zur Herstellung eines supraleitenden Elements |
| EP1638151B1 (en) * | 2004-09-16 | 2007-11-14 | Bruker BioSpin AG | Method for producing a superconductive element |
| EP1746667B1 (en) * | 2005-07-19 | 2008-02-27 | Bruker BioSpin AG | Superconductive elements containing Nb3Sn filaments with copper inclusions, and a composite and a method for their production |
| JP2007128686A (ja) * | 2005-11-01 | 2007-05-24 | Kobe Steel Ltd | 内部拡散法Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材 |
| US7505800B2 (en) * | 2006-04-11 | 2009-03-17 | Bruker Biospin Ag | Superconductive element containing Nb3Sn |
| ATE545139T1 (de) * | 2009-12-09 | 2012-02-15 | Bruker Biospin Ag | Supraleiter mit verbesserter mechanischer festigkeit |
| JP5438531B2 (ja) * | 2010-01-20 | 2014-03-12 | 株式会社Ｓｈカッパープロダクツ | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材の製造方法、及びＮｂ３Ｓｎ超電導線材 |
| EP2838091B1 (en) | 2012-04-12 | 2018-08-22 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Compound superconductive wire and method for manufacturing the same |
| JP2015045617A (ja) * | 2013-08-29 | 2015-03-12 | 株式会社フジクラ | 長尺用超電導線材の臨界電流評価装置および評価方法 |
| US9984795B2 (en) | 2016-09-06 | 2018-05-29 | H.C. Starck Inc. | Diffusion barriers for metallic superconducting wires |
| US11574749B2 (en) | 2016-09-06 | 2023-02-07 | Materion Newton Inc. | Diffusion barriers for metallic superconducting wires |
| EP3355373B1 (en) * | 2017-01-25 | 2021-03-03 | Bruker OST LLC | Improving strand critical current density in nb3sn superconducting strands via a novel heat treatment |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3531770A1 (de) * | 1985-09-06 | 1987-03-19 | Kernforschungsz Karlsruhe | Multifilament-supraleiterdraehte, bestehend aus mit kupfer oder mit kupfer-legierung umgebenen filamenten aus nb(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)sn oder v(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)ga mit zusaetzen sowie verfahren zu deren herstellung |
| US5364709A (en) * | 1992-11-24 | 1994-11-15 | Composite Materials Technology, Inc. | Insulation for superconductors |
| JP3012436B2 (ja) * | 1993-04-02 | 2000-02-21 | 三菱電機株式会社 | 化合物系超電導線およびその製法 |
-
2000
- 2000-02-21 JP JP2000043300A patent/JP2001236836A/ja active Pending
-
2001
- 2001-08-16 DE DE10140109A patent/DE10140109A1/de not_active Withdrawn
- 2001-08-20 US US09/932,458 patent/US6849137B2/en not_active Expired - Fee Related
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2002
- 2002-08-09 JP JP2002234170A patent/JP2003086032A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2031668A2 (en) | 2007-09-03 | 2009-03-04 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Nb3Sn superconducting wire fabricated by bronze process and precursor therefor |
| JP2014137917A (ja) * | 2013-01-17 | 2014-07-28 | Hitachi Metals Ltd | Ｎｂ３Ｓｎ超電導前駆体線材、Ｎｂフィラメント素線、Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材並びにその製造方法 |
| CN111243819A (zh) * | 2020-03-13 | 2020-06-05 | 中国科学院电工研究所 | 一种NbTi和Nb3Sn超导线的超导接头及其制备方法 |
| CN111243819B (zh) * | 2020-03-13 | 2021-06-29 | 中国科学院电工研究所 | 一种NbTi和Nb3Sn超导线的超导接头及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| DE10140109A1 (de) | 2003-03-06 |
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