JPH08287749A - Ｎｂ３Ｓｎ系化合物超電導線材 - Google Patents
Ｎｂ３Ｓｎ系化合物超電導線材Info
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- JPH08287749A JPH08287749A JP7085683A JP8568395A JPH08287749A JP H08287749 A JPH08287749 A JP H08287749A JP 7085683 A JP7085683 A JP 7085683A JP 8568395 A JP8568395 A JP 8568395A JP H08287749 A JPH08287749 A JP H08287749A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】低交流損失、高磁界電流特性を有し、かつ加工
性に優れた新規なＮｂ3Ｓｎ系超電導線材を提供する。 【構成】Ｃｕ−Ｓｎ系合金をマトリックス１とし、その
マトリックス１中に少なくとも表面にＮｂ3 Ｓｎ系超電
導化合物の層を有するＮｂ又はＮｂ基合金のフィラメン
ト２が多数埋設された超電導複合体３と、該超電導複合
体３の周囲に配置された安定化材６との間に、安定化材
６側にＣｕマトリックス分散強化材の層５を、超電導複
合体３側にＴａの層４を配置する。
性に優れた新規なＮｂ3Ｓｎ系超電導線材を提供する。 【構成】Ｃｕ−Ｓｎ系合金をマトリックス１とし、その
マトリックス１中に少なくとも表面にＮｂ3 Ｓｎ系超電
導化合物の層を有するＮｂ又はＮｂ基合金のフィラメン
ト２が多数埋設された超電導複合体３と、該超電導複合
体３の周囲に配置された安定化材６との間に、安定化材
６側にＣｕマトリックス分散強化材の層５を、超電導複
合体３側にＴａの層４を配置する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は超電導線材、特にＮｂ3
Ｓｎ系超電導線材に関するものである。
Ｓｎ系超電導線材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】核融合装置やエネルギー貯蔵装置、物性
研究用高磁界マグネット等の高磁界を必要とする装置に
おいては、高磁界における臨界電流密度の高いＮｂ3 Ｓ
ｎ系超電導線材が用いられる。
研究用高磁界マグネット等の高磁界を必要とする装置に
おいては、高磁界における臨界電流密度の高いＮｂ3 Ｓ
ｎ系超電導線材が用いられる。
【０００３】Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材の製造方法の一つ
であるブロンズ法では、Ｎｂ3 Ｓｎ系化合物超電導体の
成分であるＳｎを含んだＣｕ−Ｓｎ系合金のマトリック
ス材とＮｂ又はＮｂと他の添加元素を含んだＮｂ基合金
のフィラメント材を、該フィラメント材が前記マトリッ
クス材中に分散・埋設された形に複合化して加工した
後、熱処理を施してＣｕ−Ｓｎ系合金のマトリックスと
Ｎｂ又はＮｂ基合金のフィラメントとの界面にＮｂ3 Ｓ
ｎ系超電導化合物を生成させる（以下、Ｃｕ−Ｓｎ系合
金のマトリックス中に少なくとも表面がＮｂ3 Ｓｎ系超
電導化合物からなる多数のフィラメントが埋設されたも
のを超電導複合体という）。
であるブロンズ法では、Ｎｂ3 Ｓｎ系化合物超電導体の
成分であるＳｎを含んだＣｕ−Ｓｎ系合金のマトリック
ス材とＮｂ又はＮｂと他の添加元素を含んだＮｂ基合金
のフィラメント材を、該フィラメント材が前記マトリッ
クス材中に分散・埋設された形に複合化して加工した
後、熱処理を施してＣｕ−Ｓｎ系合金のマトリックスと
Ｎｂ又はＮｂ基合金のフィラメントとの界面にＮｂ3 Ｓ
ｎ系超電導化合物を生成させる（以下、Ｃｕ−Ｓｎ系合
金のマトリックス中に少なくとも表面がＮｂ3 Ｓｎ系超
電導化合物からなる多数のフィラメントが埋設されたも
のを超電導複合体という）。
【０００４】一方、超電導線材には、超電導状態が破れ
た際の安定性を考慮して高純度銅のような安定化金属が
複合されるが、ブロンズ法によるＮｂ3 Ｓｎ系超電導線
材では、加工時のマトリックス材の加工硬化を緩和する
ための中間焼鈍熱処理及び化合物生成のための熱処理に
おいて、Ｃｕ−Ｓｎ系合金マトリックス中の合金元素が
安定化銅中に拡散し、安定化銅を汚染して安定性を劣化
させないように、超電導複合体となる複合体と安定化銅
の界面にＣｕ、Ｓｎ等に不透過性の金属であるＴａやＮ
ｂを拡散障壁として介在させることが行われる。
た際の安定性を考慮して高純度銅のような安定化金属が
複合されるが、ブロンズ法によるＮｂ3 Ｓｎ系超電導線
材では、加工時のマトリックス材の加工硬化を緩和する
ための中間焼鈍熱処理及び化合物生成のための熱処理に
おいて、Ｃｕ−Ｓｎ系合金マトリックス中の合金元素が
安定化銅中に拡散し、安定化銅を汚染して安定性を劣化
させないように、超電導複合体となる複合体と安定化銅
の界面にＣｕ、Ｓｎ等に不透過性の金属であるＴａやＮ
ｂを拡散障壁として介在させることが行われる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】拡散障壁としてＮｂを
使用した場合、最終の化合物生成熱処理においてＮｂ拡
散障壁とＣｕ−Ｓｎ系合金マトリックス材との界面にも
Ｎｂ3 Ｓｎ系化合物超電導体が生成される。
使用した場合、最終の化合物生成熱処理においてＮｂ拡
散障壁とＣｕ−Ｓｎ系合金マトリックス材との界面にも
Ｎｂ3 Ｓｎ系化合物超電導体が生成される。
【０００６】Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材は、従来、一定磁
界或いは交流モードの低い変動磁界中で使用されること
が多く、前記のＮｂ拡散障壁のＮｂ3 Ｓｎ系超電導化合
物は線材の電流容量を増大させる利点を有する。
界或いは交流モードの低い変動磁界中で使用されること
が多く、前記のＮｂ拡散障壁のＮｂ3 Ｓｎ系超電導化合
物は線材の電流容量を増大させる利点を有する。
【０００７】近年、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材が変動磁界
中で使用される用途が広がっており、変動磁界中で使用
される線材には、電流容量特性と併せ低交流損失特性が
要求されるが、Ｎｂ拡散障壁が超電導複合体となる複合
体を囲むように配置されているような場合、拡散障壁に
生成された円筒状のＮｂ3 Ｓｎ系化合物は、電磁気的に
巨大フィラメントの挙動を示し、交流損失の主成分であ
る履歴損失を大幅に増大させることになる。この理由に
より、Ｎｂを拡散障壁としたＮｂ3 Ｓｎ系超伝導線材
は、これを変動磁界中で使用することができなかった。
中で使用される用途が広がっており、変動磁界中で使用
される線材には、電流容量特性と併せ低交流損失特性が
要求されるが、Ｎｂ拡散障壁が超電導複合体となる複合
体を囲むように配置されているような場合、拡散障壁に
生成された円筒状のＮｂ3 Ｓｎ系化合物は、電磁気的に
巨大フィラメントの挙動を示し、交流損失の主成分であ
る履歴損失を大幅に増大させることになる。この理由に
より、Ｎｂを拡散障壁としたＮｂ3 Ｓｎ系超伝導線材
は、これを変動磁界中で使用することができなかった。
【０００８】これに対し、拡散障壁でのＮｂ3 Ｓｎ系化
合物の生成がなく、変動磁界中での使用を可能にさせた
のが、Ｔａを拡散障壁としたＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材で
ある。しかしながら、この構成の線材ではＴａの加工硬
化が激しく、従って、拡散障壁を他の線材構成材と組合
せ、その複合材を非常に高い減面率で加工した場合、Ｎ
ｂを拡散障壁とした線材では殆ど起こらない冷間減面加
工中の断線が発生しやすくなるという加工上の問題点を
有している。これは、ＴａとＮｂを併せて拡散障壁とし
た場合も同様で、Ｔａが加工により硬化し、それがＮｂ
であればある程度の回復が起こる中間焼鈍熱処理によっ
ても回復しないため、特に安定化銅との変形抵抗差が拡
大することによって発生するＴａ層の塑性不安定現象に
起因するものと考えられる。
合物の生成がなく、変動磁界中での使用を可能にさせた
のが、Ｔａを拡散障壁としたＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材で
ある。しかしながら、この構成の線材ではＴａの加工硬
化が激しく、従って、拡散障壁を他の線材構成材と組合
せ、その複合材を非常に高い減面率で加工した場合、Ｎ
ｂを拡散障壁とした線材では殆ど起こらない冷間減面加
工中の断線が発生しやすくなるという加工上の問題点を
有している。これは、ＴａとＮｂを併せて拡散障壁とし
た場合も同様で、Ｔａが加工により硬化し、それがＮｂ
であればある程度の回復が起こる中間焼鈍熱処理によっ
ても回復しないため、特に安定化銅との変形抵抗差が拡
大することによって発生するＴａ層の塑性不安定現象に
起因するものと考えられる。
【０００９】本発明の目的は、前記した従来技術の欠点
を解消し、低交流損失、高磁界電流特性を有し、かつ加
工性に優れた新規なＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を提供する
ことにある。
を解消し、低交流損失、高磁界電流特性を有し、かつ加
工性に優れた新規なＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を提供する
ことにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の要点は、拡散障
壁層を、安定化銅側に配置されるＣｕマトリックス分散
強化材層と、超電導複合体側に配置されるＴａ層からな
る複合層としたことにある。
壁層を、安定化銅側に配置されるＣｕマトリックス分散
強化材層と、超電導複合体側に配置されるＴａ層からな
る複合層としたことにある。
【００１１】
【作用】本発明では、拡散障壁層の一方にＣｕマトリッ
クス分散強化材を配しているため、これが安定化銅とＴ
ａの間の変形抵抗差を緩衝させる層として作用し、Ｔａ
の加工硬化による安定化銅との変形抵抗差の拡大による
塑性不安定現象を軽減し、加工中に断線が発生するのを
防止することができる。
クス分散強化材を配しているため、これが安定化銅とＴ
ａの間の変形抵抗差を緩衝させる層として作用し、Ｔａ
の加工硬化による安定化銅との変形抵抗差の拡大による
塑性不安定現象を軽減し、加工中に断線が発生するのを
防止することができる。
【００１２】又、Ｃｕマトリックスキ分散強化材に含ま
れるＴａ、Ｖ、Ｎｂは安定化銅を殆ど汚染しないので、
安定化材の安定性劣化が生ずることはない。
れるＴａ、Ｖ、Ｎｂは安定化銅を殆ど汚染しないので、
安定化材の安定性劣化が生ずることはない。
【００１３】本発明では、拡散障壁層の一方にＣｕマト
リックス分散強化材が使用されるが、そのような分散強
化材としては、Ｃｕと、Ｔａ、Ｖ、Ｎｂの中の１種を組
合せた消耗複合電極のアーク溶解材、電子ビーム溶解
材、粉末冶金法及びメカニカルアロイング法により製作
されたＣｕ−Ｔａ、Ｃｕ−Ｖ、Ｃｕ−Ｎｂ分散強化合金
が適用可能である。また、Ｔａ、Ｖ、Ｎｂの中の１種と
Ｃｕの積層複合体あるいはＴａ、Ｖ、Ｎｂの中の１種を
強化繊維としたＣｕマトリックス繊維強化型複合材も適
用できる。更に、Ｃｕ−Ｔａ分散強化型合金等と同様の
効果がえられるものとして、Ａｌ2 Ｏ3 等の酸化物、Ｓ
ｉＣ等の炭化物、ＢＮ等の窒化物等Ｃｕに固溶しない非
金属化合物を分散強化材としたＣｕマトリックス分散強
化型合金が適用可能である。
リックス分散強化材が使用されるが、そのような分散強
化材としては、Ｃｕと、Ｔａ、Ｖ、Ｎｂの中の１種を組
合せた消耗複合電極のアーク溶解材、電子ビーム溶解
材、粉末冶金法及びメカニカルアロイング法により製作
されたＣｕ−Ｔａ、Ｃｕ−Ｖ、Ｃｕ−Ｎｂ分散強化合金
が適用可能である。また、Ｔａ、Ｖ、Ｎｂの中の１種と
Ｃｕの積層複合体あるいはＴａ、Ｖ、Ｎｂの中の１種を
強化繊維としたＣｕマトリックス繊維強化型複合材も適
用できる。更に、Ｃｕ−Ｔａ分散強化型合金等と同様の
効果がえられるものとして、Ａｌ2 Ｏ3 等の酸化物、Ｓ
ｉＣ等の炭化物、ＢＮ等の窒化物等Ｃｕに固溶しない非
金属化合物を分散強化材としたＣｕマトリックス分散強
化型合金が適用可能である。
【００１４】上記の拡散障壁と併せて用いられるＴａ
は、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖの中の少なくとも１種
が総量で５at％以下添加されたＴａ基合金も適用可能で
ある。また、Ｃｕ−Ｓｎ系合金のマトリックス内に分散
埋設されるＮｂフィラメントとしてのＮｂ基合金は、Ｔ
ａ、Ｈｆ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖの中の少なくとも１種が総量
で１０at％以下添加された合金が適用可能である。
は、Ｎｂ、Ｈｆ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖの中の少なくとも１種
が総量で５at％以下添加されたＴａ基合金も適用可能で
ある。また、Ｃｕ−Ｓｎ系合金のマトリックス内に分散
埋設されるＮｂフィラメントとしてのＮｂ基合金は、Ｔ
ａ、Ｈｆ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖの中の少なくとも１種が総量
で１０at％以下添加された合金が適用可能である。
【００１５】勿論、Ｃｕ−Ｓｎ系合金としても、Ｓｎの
添加量が５〜１０at％以下で、この外にＴｉ、Ｎｉ、Ｇ
ｅ、Ｇａ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｚｎの中の少なくとも１
種を総量で５at％以下添加した合金が適用可能である。
添加量が５〜１０at％以下で、この外にＴｉ、Ｎｉ、Ｇ
ｅ、Ｇａ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｚｎの中の少なくとも１
種を総量で５at％以下添加した合金が適用可能である。
【００１６】
【実施例】以下に、本発明の実施例を説明する。
【００１７】実施例で製作した線材は、図１に示すよう
に、超電導複合体３の外側にＴａの層４とＣｕマトリッ
クス分散強化型合金の層５が順次配置され、その外側に
無酸素銅からなる安定化材６が配置された構成とした。
しかして、超電導複合体３は、Ｃｕ−Ｓｎ系合金マトリ
ックス１の中に、少なくとも表面にＮｂ3 Ｓｎ系超電導
化合物の層が形成されたＮｂ基合金のフィラメント２が
分散・埋設されたものから構成されている。
に、超電導複合体３の外側にＴａの層４とＣｕマトリッ
クス分散強化型合金の層５が順次配置され、その外側に
無酸素銅からなる安定化材６が配置された構成とした。
しかして、超電導複合体３は、Ｃｕ−Ｓｎ系合金マトリ
ックス１の中に、少なくとも表面にＮｂ3 Ｓｎ系超電導
化合物の層が形成されたＮｂ基合金のフィラメント２が
分散・埋設されたものから構成されている。
【００１８】線材の諸元を表１に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】本実施例では、Ｔａの層４とＣｕマトリッ
クス分散強化型合金の層５の体積比率を１対１に固定し
た。線材は、図１に示すような断面構成の直径約７０mm
の複合母材（押出ビレット）を組み立て、これを４００
℃で直径２５mmに静水圧押出し、その後、減面加工率約
３５％毎に約６００℃の中間焼鈍熱処理を行いながら、
最終径０．９mmまで冷間引抜加工して製作した。線材の
ツイストピッチは２０mmとした。製作量は、各実施例、
比較例とも最終径で約１５００ｍである。
クス分散強化型合金の層５の体積比率を１対１に固定し
た。線材は、図１に示すような断面構成の直径約７０mm
の複合母材（押出ビレット）を組み立て、これを４００
℃で直径２５mmに静水圧押出し、その後、減面加工率約
３５％毎に約６００℃の中間焼鈍熱処理を行いながら、
最終径０．９mmまで冷間引抜加工して製作した。線材の
ツイストピッチは２０mmとした。製作量は、各実施例、
比較例とも最終径で約１５００ｍである。
【００２１】得られた各線材に超電導性を付与するた
め、６５０℃で２００時間の熱処理を加えると、Ｎｂ基
合金のフィラメント２の外周に、マトリックス１中のＳ
ｎとフィラメント２のＮｂの反応生成物である超電導性
のＮｂ3 Ｓｎ系化合物の層が形成された。
め、６５０℃で２００時間の熱処理を加えると、Ｎｂ基
合金のフィラメント２の外周に、マトリックス１中のＳ
ｎとフィラメント２のＮｂの反応生成物である超電導性
のＮｂ3 Ｓｎ系化合物の層が形成された。
【００２２】かくして得られた各超電導線材について、
４．２Ｋにおける±３テスラで磁界を振幅させた場合の
非銅部体積基準の履歴損失と、最終径までの冷間加工中
に発生した断線回数を表２に示した。
４．２Ｋにおける±３テスラで磁界を振幅させた場合の
非銅部体積基準の履歴損失と、最終径までの冷間加工中
に発生した断線回数を表２に示した。
【００２３】
【表２】
【００２４】比較例としては、安定化材６側にＮｂの層
を、超電導複合体３側にＴａの層を配した複合拡散障壁
を用いた。
を、超電導複合体３側にＴａの層を配した複合拡散障壁
を用いた。
【００２５】また、これらの実施例及び比較例に用いた
Ｃｕマトリックス分散強化型合金、Ｎｂ及びＴａの各材
料は、いずれも電子ビーム溶解により製作したインゴッ
トを冷間圧延加工して得られた板材を用いた。
Ｃｕマトリックス分散強化型合金、Ｎｂ及びＴａの各材
料は、いずれも電子ビーム溶解により製作したインゴッ
トを冷間圧延加工して得られた板材を用いた。
【００２６】実施例は、Ｃｕマトリックス分散強化型合
金中の分散強化材の体積率を５％から８０％まで変化さ
せて実施した。
金中の分散強化材の体積率を５％から８０％まで変化さ
せて実施した。
【００２７】表２の結果から、比較例では加工中に多く
の断線が発生しているのに対し、安定化銅側の拡散障壁
にＣｕマトリックス分散強化型合金を用いたものは、い
ずれも断線が発生せず良好な冷間加工性を示すことが判
る。また、履歴損失は、実施例１〜７は比較例より、い
ずれも約６０ｍＪ／cm3 低い値を示した。これは、比較
例では複合拡散障壁のＮｂの磁化がＮｂ3 Ｓｎ系化合物
フィラメントの磁化に加わったのに対し、実施例ではＮ
ｂ3 Ｓｎ系フィメントのみの磁化特性を示すためであ
る。これに対し、Ｃｕ−Ｎｂ分散強化型合金を用いたも
のは合金中のＮｂ体積率が高くなると比較例にほぼ等し
い値を示すようになる。これはＣｕ−Ｎｂ分散強化型合
金中のＮｂ体積率が増大するにしたがって、Ｃｕ−Ｎｂ
分散強化型合金が円筒状Ｎｂと同様な挙動を示すように
なるためであるが、Ｎｂの体積率が低い領域であれば実
用上問題はない。
の断線が発生しているのに対し、安定化銅側の拡散障壁
にＣｕマトリックス分散強化型合金を用いたものは、い
ずれも断線が発生せず良好な冷間加工性を示すことが判
る。また、履歴損失は、実施例１〜７は比較例より、い
ずれも約６０ｍＪ／cm3 低い値を示した。これは、比較
例では複合拡散障壁のＮｂの磁化がＮｂ3 Ｓｎ系化合物
フィラメントの磁化に加わったのに対し、実施例ではＮ
ｂ3 Ｓｎ系フィメントのみの磁化特性を示すためであ
る。これに対し、Ｃｕ−Ｎｂ分散強化型合金を用いたも
のは合金中のＮｂ体積率が高くなると比較例にほぼ等し
い値を示すようになる。これはＣｕ−Ｎｂ分散強化型合
金中のＮｂ体積率が増大するにしたがって、Ｃｕ−Ｎｂ
分散強化型合金が円筒状Ｎｂと同様な挙動を示すように
なるためであるが、Ｎｂの体積率が低い領域であれば実
用上問題はない。
【００２８】このように本発明によれば、冷間加工性に
優れ、かつ低交流損失のＮｂ3 Ｓｎ系化合物超電導線材
を得られることが判る。
優れ、かつ低交流損失のＮｂ3 Ｓｎ系化合物超電導線材
を得られることが判る。
【００２９】図２は、線材の中心部及び最外周部に安定
化材６を配し、円筒状の超電導複合体３と安定化材６と
の間に、安定化材６側にＣｕマトリックス分散強化型合
金の層４を、マトリックス１側にＴａの層３を配した構
成のブロンズ法によるＮｂ３Ｓｎ系化合物超電導線材を
示す。
化材６を配し、円筒状の超電導複合体３と安定化材６と
の間に、安定化材６側にＣｕマトリックス分散強化型合
金の層４を、マトリックス１側にＴａの層３を配した構
成のブロンズ法によるＮｂ３Ｓｎ系化合物超電導線材を
示す。
【００３０】また、図３は、線材中心部にのみ安定化材
６を配し、その安定化材６と円筒状の超電導複合体３１
の間に、安定化材６側にＣｕ−Ｔａ分散強化型合金の層
５を、超電導複合体３側にＴａの層４を配した構成のブ
ロンズ法によるＮｂ３ Ｓｎ系化合物超電導線材であ
る。
６を配し、その安定化材６と円筒状の超電導複合体３１
の間に、安定化材６側にＣｕ−Ｔａ分散強化型合金の層
５を、超電導複合体３側にＴａの層４を配した構成のブ
ロンズ法によるＮｂ３ Ｓｎ系化合物超電導線材であ
る。
【００３１】いずれの構成の線材も、前記した本発明の
作用により、良好な加工性と低交流損失を付与すること
ができる。
作用により、良好な加工性と低交流損失を付与すること
ができる。
【００３２】なお、図示例ではいすれも断面形状が円形
になっているが、これらの円形断面線材を圧延等の加工
により矩形断面線材にすることで密巻の超電導マクネッ
トに適用することができる。
になっているが、これらの円形断面線材を圧延等の加工
により矩形断面線材にすることで密巻の超電導マクネッ
トに適用することができる。
【００３３】また、本発明は、ブロンズ法だけでなく、
内部拡散法、外部拡散法、Ｎｂチューブ法、ジェリーロ
ール法、インサイチュ法及び粉末法等によって製作され
る銅を安定化材としたＮｂ3 Ｓｎ系化合物超電導線材に
も適用可能である。
内部拡散法、外部拡散法、Ｎｂチューブ法、ジェリーロ
ール法、インサイチュ法及び粉末法等によって製作され
る銅を安定化材としたＮｂ3 Ｓｎ系化合物超電導線材に
も適用可能である。
【００３４】
【発明の効果】本発明の超電導線材は、超電導複合体と
安定化銅との間に、安定化銅側にＣｕマトリックス分散
強化材の層を、超電導複合体側にＴａの層を配した複合
拡散障壁を用いたので、交流損失が小さく、かつ加工性
に優れたＮｂ3 Ｓｎ系化合物超電導線材を工業的に大量
に供給することが可能になり、その経済的効果は非常に
大きい。
安定化銅との間に、安定化銅側にＣｕマトリックス分散
強化材の層を、超電導複合体側にＴａの層を配した複合
拡散障壁を用いたので、交流損失が小さく、かつ加工性
に優れたＮｂ3 Ｓｎ系化合物超電導線材を工業的に大量
に供給することが可能になり、その経済的効果は非常に
大きい。
【図１】本発明に係る超電導線材の一実施例の断面略
図。
図。
【図２】本発明に係る超電導線材の別の例を示す断面略
図。
図。
【図３】本発明に係る超電導線材の別の例を示す断面略
図。
図。
１ Ｃｕ−Ｓｎ系合金のマトリックス ２ Ｎｂ基合金のフィラメント ３ 超電導複合体 ４ Ｔａの層 ５ Ｃｕマトリックス分散強化型合金の層 ６ 無酸素銅からなる安定化材
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年８月３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項３
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項４
【補正方法】変更
【補正内容】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 辻 博史 茨城県那珂郡那珂町大字向山801番地の１ 日本原子力研究所 那珂研究所内 (72)発明者 吉田 清 茨城県那珂郡那珂町大字向山801番地の１ 日本原子力研究所 那珂研究所内 (72)発明者 岩城 源三 茨城県土浦市木田余町3550番地 日立電線 株式会社システムマテリアル研究所内 (72)発明者 酒井 修二 茨城県土浦市木田余町3550番地 日立電線 株式会社システムマテリアル研究所内 (72)発明者 菊地 賢一 茨城県土浦市木田余町3550番地 日立電線 株式会社土浦工場内 (72)発明者 佐々木 一隆 茨城県土浦市木田余町3550番地 日立電線 株式会社土浦工場内
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃｕ−Ｓｎ系合金をマトリックスとし、そ
のマトリックス中に少なくとも表面にＮｂ3 Ｓｎ系超電
導化合物の層を有するＮｂ又はＮｂ基合金のフィラメン
トが多数埋設された超電導複合体と、該超電導複合体の
周囲に配置された安定化材と、該安定化材と前記超電導
複合体との間に配置された拡散障壁層を備えた超電導線
材において、前記拡散障壁層が安定化材側に配置された
Ｃｕマトリックス分散強化材層と超電導複合体側に配置
されたＴａ層とからなる複合層であることを特徴とする
Ｎｂ3 Ｓｎ系化合物超電導線材。 - 【請求項２】安定化材が高純度銅であり、Ｃｕマトリッ
クス分散強化材層がＴａを分散強化材に用いたＣｕ−Ｔ
ａ分散強化型合金であることを特徴とするである請求項
１に記載のＮｂ3 Ｓｎ系化合物超電導線材。 - 【請求項３】安定化材が高純度銅であり、Ｃｕマトリッ
クス分散強化材層がＶを分散強化材に用いたＣｕ−Ｔａ
分散強化型合金であることを特徴とするである請求項１
に記載のＮｂ3 Ｓｎ系化合物超電導線材。 - 【請求項４】安定化材が高純度銅であり、Ｃｕマトリッ
クス分散強化材層がＮｂを分散強化材に用いたＣｕ−Ｔ
ａ分散強化型合金であることを特徴とするである請求項
１に記載のＮｂ3 Ｓｎ系化合物超電導線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7085683A JPH08287749A (ja) | 1995-04-11 | 1995-04-11 | Ｎｂ３Ｓｎ系化合物超電導線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7085683A JPH08287749A (ja) | 1995-04-11 | 1995-04-11 | Ｎｂ３Ｓｎ系化合物超電導線材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08287749A true JPH08287749A (ja) | 1996-11-01 |
Family
ID=13865654
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7085683A Pending JPH08287749A (ja) | 1995-04-11 | 1995-04-11 | Ｎｂ３Ｓｎ系化合物超電導線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08287749A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008149644A1 (ja) * | 2007-06-04 | 2008-12-11 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材およびそのための前駆体 |
-
1995
- 1995-04-11 JP JP7085683A patent/JPH08287749A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008149644A1 (ja) * | 2007-06-04 | 2008-12-11 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材およびそのための前駆体 |
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