JP2001200351A - 高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 必要以上の製造上の制約なく上記従来技術に
おける溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき時の不めっきなどめ
っき性劣化の問題を解消できる製造方法の提供。 【解決手段】 Ｓｉを０．３〜２質量％含有する高張力
鋼板を基材とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板を製
造するにあたり、０．１〜１０ｇ／ｍ2 のＳｎめっきを
行い、還元雰囲気中で４００〜９００℃に昇温あるいは
昇温後一定時間保持することによりＳｎを地鉄中に拡散
処理後、Ａｌ：０．０５〜７０質量％含有し残部Ｚｎお
よび不可避不純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき
を行うことを特徴とする高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金め
っき鋼板の製造方法。溶融めっきのＡｌ含有量を０．０
５〜０．５質量％とし、めっき後４５０〜５５０℃で合
金化処理を、さらに行ってもよい。
おける溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき時の不めっきなどめ
っき性劣化の問題を解消できる製造方法の提供。 【解決手段】 Ｓｉを０．３〜２質量％含有する高張力
鋼板を基材とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板を製
造するにあたり、０．１〜１０ｇ／ｍ2 のＳｎめっきを
行い、還元雰囲気中で４００〜９００℃に昇温あるいは
昇温後一定時間保持することによりＳｎを地鉄中に拡散
処理後、Ａｌ：０．０５〜７０質量％含有し残部Ｚｎお
よび不可避不純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき
を行うことを特徴とする高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金め
っき鋼板の製造方法。溶融めっきのＡｌ含有量を０．０
５〜０．５質量％とし、めっき後４５０〜５５０℃で合
金化処理を、さらに行ってもよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高張力溶融Ｚｎ−
Ａｌ系合金めっき鋼板の製造方法に関するものである。
Ａｌ系合金めっき鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、合金化溶融Ｚｎ系めっき鋼板
は塗装後の耐食性およびめっき密着性等に優れることか
ら、自動車、建材用途などを中心として広く使用されて
いる。最近、自動車の軽量化対策の一環として、ボディ
ーの内板あるいは下周り部品、足周り部品などへの６０
〜１００ｋｇ／ｍｍ2 クラスの高張力鋼板適用への期待
が高まっている。塗膜にきずが入った場合の塗膜ふくれ
性などの塗装後の耐食性の観点から、自動車用表面処理
鋼鈑の一つとして、合金化処理を施した溶融亜鉛めっき
鋼鈑が使用されるが、Ｓｉを０．３〜２％含有した高張
力鋼鈑においては、従来の無酸化―還元（焼鈍）方式の
溶融Ｚｎ系めっき法では、めっき前の焼鈍工程において
Ｓｉが表面濃縮し、酸化すること等に起因して、溶融め
っき時に不めっきが発生しやすいためその改善が望まれ
ていた。
は塗装後の耐食性およびめっき密着性等に優れることか
ら、自動車、建材用途などを中心として広く使用されて
いる。最近、自動車の軽量化対策の一環として、ボディ
ーの内板あるいは下周り部品、足周り部品などへの６０
〜１００ｋｇ／ｍｍ2 クラスの高張力鋼板適用への期待
が高まっている。塗膜にきずが入った場合の塗膜ふくれ
性などの塗装後の耐食性の観点から、自動車用表面処理
鋼鈑の一つとして、合金化処理を施した溶融亜鉛めっき
鋼鈑が使用されるが、Ｓｉを０．３〜２％含有した高張
力鋼鈑においては、従来の無酸化―還元（焼鈍）方式の
溶融Ｚｎ系めっき法では、めっき前の焼鈍工程において
Ｓｉが表面濃縮し、酸化すること等に起因して、溶融め
っき時に不めっきが発生しやすいためその改善が望まれ
ていた。
【０００３】本発明者らはすでに、Ｓｉ添加系高張力鋼
板のめっき性を向上させる方法を特開平４−３４６６４
４号公報にて開示している。本方法は、プレＮｉめっき
と急速低温加熱を利用して、Ｓｉを０．２〜２％含有す
る高張力鋼鈑においても溶融亜鉛めっき性が改善される
優れた方法であるが、プレＮｉめっき後の急速低温加熱
が必須であり、設備上の制約をうける。通常の高温の無
酸化―還元方式あるいはオール還元方式の溶融Ｚｎ系め
っきラインにおいては、プレＮｉ層が加熱中に地鉄中に
拡散してしまいその場合は、Ｎｉによるその溶融Ｚｎ系
めっきの濡れ性改善効果が薄れるため、さらなる前処理
法の開発が必要であった。
板のめっき性を向上させる方法を特開平４−３４６６４
４号公報にて開示している。本方法は、プレＮｉめっき
と急速低温加熱を利用して、Ｓｉを０．２〜２％含有す
る高張力鋼鈑においても溶融亜鉛めっき性が改善される
優れた方法であるが、プレＮｉめっき後の急速低温加熱
が必須であり、設備上の制約をうける。通常の高温の無
酸化―還元方式あるいはオール還元方式の溶融Ｚｎ系め
っきラインにおいては、プレＮｉ層が加熱中に地鉄中に
拡散してしまいその場合は、Ｎｉによるその溶融Ｚｎ系
めっきの濡れ性改善効果が薄れるため、さらなる前処理
法の開発が必要であった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、Ｓｉ
添加系高張力鋼板をベースとした溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金
めっき鋼板や合金化溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板の
製造にあたって、必要以上の製造上の制約なく上記従来
技術における溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき時の不めっき
などめっき性劣化の問題を解消できる製造方法を提供す
ることにある。
添加系高張力鋼板をベースとした溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金
めっき鋼板や合金化溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板の
製造にあたって、必要以上の製造上の制約なく上記従来
技術における溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき時の不めっき
などめっき性劣化の問題を解消できる製造方法を提供す
ることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】発明者らは、上記の課題
を解決するために検討を続けたところ、新たな知見とし
て、Ｓｉを０．３％以上含有する高張力鋼板の表面にあ
らかじめＳｎめっき層を被覆したのち、通常の高温加熱
還元方式でＳｎを地鉄中に拡散処理後、溶融Ｚｎめっき
を施したところ、Ｓｎを被覆しない場合に比較して溶融
Ｚｎめっき性が著しく向上することを見いだした。
を解決するために検討を続けたところ、新たな知見とし
て、Ｓｉを０．３％以上含有する高張力鋼板の表面にあ
らかじめＳｎめっき層を被覆したのち、通常の高温加熱
還元方式でＳｎを地鉄中に拡散処理後、溶融Ｚｎめっき
を施したところ、Ｓｎを被覆しない場合に比較して溶融
Ｚｎめっき性が著しく向上することを見いだした。
【０００６】本発明は、かかる知見に基づいて完成され
たものであって、その要旨とするところは、 （１）Ｓｉを０．３〜２質量％以上含有する高張力鋼板
を基材とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板を製造す
るにあたり、０．１〜１０ｇ／ｍ2 のＳｎめっきを行
い、還元雰囲気中で４００〜９００℃に昇温あるいは昇
温後一定時間保持することによりＳｎを地鉄中に拡散処
理後、Ａｌ：０．０５〜７０質量％含有し残部Ｚｎおよ
び不可避不純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきを
行うことを特徴とする高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっ
き鋼板の製造方法。
たものであって、その要旨とするところは、 （１）Ｓｉを０．３〜２質量％以上含有する高張力鋼板
を基材とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板を製造す
るにあたり、０．１〜１０ｇ／ｍ2 のＳｎめっきを行
い、還元雰囲気中で４００〜９００℃に昇温あるいは昇
温後一定時間保持することによりＳｎを地鉄中に拡散処
理後、Ａｌ：０．０５〜７０質量％含有し残部Ｚｎおよ
び不可避不純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきを
行うことを特徴とする高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっ
き鋼板の製造方法。
【０００７】（２）Ｓｉを０．３〜２質量％含有する高
張力鋼板を基材とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板
を製造するにあたり、０．１〜１０ｇ／ｍ2 のＳｎめっ
きを行い、還元雰囲気中で４００〜９００℃に昇温ある
いは昇温後一定時間保持することによりＳｎを地鉄中に
拡散処理後、Ａｌ：０．０５〜０．５質量％含有し残部
Ｚｎおよび不可避不純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金
めっきを行い、その後、４５０〜５５０℃で合金化処理
を、さらに行うことを特徴とする高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ
系合金めっき鋼板の製造方法。
張力鋼板を基材とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板
を製造するにあたり、０．１〜１０ｇ／ｍ2 のＳｎめっ
きを行い、還元雰囲気中で４００〜９００℃に昇温ある
いは昇温後一定時間保持することによりＳｎを地鉄中に
拡散処理後、Ａｌ：０．０５〜０．５質量％含有し残部
Ｚｎおよび不可避不純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金
めっきを行い、その後、４５０〜５５０℃で合金化処理
を、さらに行うことを特徴とする高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ
系合金めっき鋼板の製造方法。
【０００８】（３）Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきが、Ｍｇ：
０．１〜１０質量％を、さらに含有することを特徴とす
る前記（１）または（２）に記載の高張力溶融Ｚｎ−Ａ
ｌ系合金めっき鋼板の製造方法。 （４）Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきが、Ｎｉ，Ｓｂ，Ｐｂ，
Ｆｅ，Ｓｉ，Ｓｎ，Ｃｕの１種または２種以上を、合計
で０．０１〜３質量％さらに含有することを特徴とする
前記（１）〜（３）のいずれかにに記載の高張力溶融Ｚ
ｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板の製造方法。 （５）還元雰囲気での拡散処理温度までの加熱にあた
り、その昇温過程において２００〜３００℃の温度で１
〜１０ｓ保持することを特徴とする前記（１）〜（４）
のいずれかに記載の高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき
鋼板の製造方法である。
０．１〜１０質量％を、さらに含有することを特徴とす
る前記（１）または（２）に記載の高張力溶融Ｚｎ−Ａ
ｌ系合金めっき鋼板の製造方法。 （４）Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきが、Ｎｉ，Ｓｂ，Ｐｂ，
Ｆｅ，Ｓｉ，Ｓｎ，Ｃｕの１種または２種以上を、合計
で０．０１〜３質量％さらに含有することを特徴とする
前記（１）〜（３）のいずれかにに記載の高張力溶融Ｚ
ｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板の製造方法。 （５）還元雰囲気での拡散処理温度までの加熱にあた
り、その昇温過程において２００〜３００℃の温度で１
〜１０ｓ保持することを特徴とする前記（１）〜（４）
のいずれかに記載の高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき
鋼板の製造方法である。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明者らは０．３〜２％Ｓｉを
含有する高張力鋼板の表面に０．１〜１０ｇ／ｍ2 のＳ
ｎめっきを行った後、水素１０％―窒素の還元雰囲気中
で加熱し拡散処理を行い、Ｚｎ−Ａｌ（０．０５〜７０
％）浴中で溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきし、窒素ワイピ
ングで所定のめっき厚（６０ｇ／ｍ2 ）とし、まず、溶
融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきのめっき外観を調査した。ま
た、加熱温度までの昇温過程においてＳｎの融点近傍の
温度範囲で２００〜３００℃で１〜１０ｓ保持の場合も
調べた。
含有する高張力鋼板の表面に０．１〜１０ｇ／ｍ2 のＳ
ｎめっきを行った後、水素１０％―窒素の還元雰囲気中
で加熱し拡散処理を行い、Ｚｎ−Ａｌ（０．０５〜７０
％）浴中で溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきし、窒素ワイピ
ングで所定のめっき厚（６０ｇ／ｍ2 ）とし、まず、溶
融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきのめっき外観を調査した。ま
た、加熱温度までの昇温過程においてＳｎの融点近傍の
温度範囲で２００〜３００℃で１〜１０ｓ保持の場合も
調べた。
【００１０】さらに、めっき浴としてＺｎ−Ａｌ（０．
０５−０．５％）浴を用いてめっき後、合金化炉を用い
て４５０〜５５０℃で合金化処理を行い、合金化溶融Ｚ
ｎ−Ａｌ系合金めっきの外観およびめっき層中のＦｅ含
有率を測定した。その結果、適正なＳｎめっき量とその
後の加熱拡散処理条件を適正化することにより、高Ｓｉ
系高張力鋼板においても溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきの
濡れ性が極めて良好になることが見いだされ、本発明に
至った。
０５−０．５％）浴を用いてめっき後、合金化炉を用い
て４５０〜５５０℃で合金化処理を行い、合金化溶融Ｚ
ｎ−Ａｌ系合金めっきの外観およびめっき層中のＦｅ含
有率を測定した。その結果、適正なＳｎめっき量とその
後の加熱拡散処理条件を適正化することにより、高Ｓｉ
系高張力鋼板においても溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきの
濡れ性が極めて良好になることが見いだされ、本発明に
至った。
【００１１】以下、本発明について、さらに詳細に説明
する。本発明に於いては、鋼板の前処理としてＳｎめっ
きを施した後、加熱合金化処理を施した後に溶融Ｚｎ−
Ａｌ系合金めっきあるいは合金化溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金
めっきを行うことが最大の技術上のポイントである。以
下に本発明における各条件の限定理由について述べる。
Ｓｎめっき層の付着量の下限を０．１ｇ／ｍ2 としたの
は、溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきの不めっきが生じない
ための最小付着量が０．１ ｇ／ｍ2 であるためであ
る。また、上限を１０ｇ／ｍ2 としたのは、１０ｇ／ｍ
2 を超えると溶融Ｚｎめっき浴中へのＳｎ溶出量が多く
なりすぎることを考慮したことと、１０ｇ／ｍ2 を超え
るとめっき性へ与える効果が飽和すること、また、製造
コスト上の経済的な面も考慮したものである。
する。本発明に於いては、鋼板の前処理としてＳｎめっ
きを施した後、加熱合金化処理を施した後に溶融Ｚｎ−
Ａｌ系合金めっきあるいは合金化溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金
めっきを行うことが最大の技術上のポイントである。以
下に本発明における各条件の限定理由について述べる。
Ｓｎめっき層の付着量の下限を０．１ｇ／ｍ2 としたの
は、溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきの不めっきが生じない
ための最小付着量が０．１ ｇ／ｍ2 であるためであ
る。また、上限を１０ｇ／ｍ2 としたのは、１０ｇ／ｍ
2 を超えると溶融Ｚｎめっき浴中へのＳｎ溶出量が多く
なりすぎることを考慮したことと、１０ｇ／ｍ2 を超え
るとめっき性へ与える効果が飽和すること、また、製造
コスト上の経済的な面も考慮したものである。
【００１２】Ｓｎめっき後の拡散温度の下限を４００℃
としたのは、４００℃未満では、溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金
めっきの不めっきが防止できないためである。上限を９
００℃としたのは、本発明の対象とする高張力鋼板にお
ける材質上の劣化を考慮したものである。好ましくは４
５０〜８５０℃の温度範囲で行う。Ｓｎめっき後、加熱
拡散させた場合に溶融Ｚｎめっき性が優れる理由は、い
まだ明確ではないが、地鉄中に拡散したＳｎ層がいわゆ
る拡散障壁となり、加熱中の鋼中Ｓｉの表面濃化および
それに伴う表面酸化を抑制するためと考えられる。
としたのは、４００℃未満では、溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金
めっきの不めっきが防止できないためである。上限を９
００℃としたのは、本発明の対象とする高張力鋼板にお
ける材質上の劣化を考慮したものである。好ましくは４
５０〜８５０℃の温度範囲で行う。Ｓｎめっき後、加熱
拡散させた場合に溶融Ｚｎめっき性が優れる理由は、い
まだ明確ではないが、地鉄中に拡散したＳｎ層がいわゆ
る拡散障壁となり、加熱中の鋼中Ｓｉの表面濃化および
それに伴う表面酸化を抑制するためと考えられる。
【００１３】また、めっき浴中Ａｌの下限を０．０５％
としたのは、これ未満だと溶融めっき時に浴中での合金
化が進行しすぎ、地鉄界面に脆い合金層が発達しすぎる
ためめっき密着性が劣化するためである。一方、合金化
しない溶融めっきにおいてＡｌの上限を７０％としたの
は、７０％を超えるとＺｎの犠牲防食能が低下し耐食性
が劣化するためである。一方、合金化溶融Ｚｎ−Ａｌ系
合金めっき鋼板製造時の浴中Ａｌの上限を０．５％とし
たのは、０．５％を超えるとめっき時にＦｅ−Ａｌ−Ｚ
ｎ系バリヤー層が形成されやすく合金化処理時において
合金化が抑制されるためである。
としたのは、これ未満だと溶融めっき時に浴中での合金
化が進行しすぎ、地鉄界面に脆い合金層が発達しすぎる
ためめっき密着性が劣化するためである。一方、合金化
しない溶融めっきにおいてＡｌの上限を７０％としたの
は、７０％を超えるとＺｎの犠牲防食能が低下し耐食性
が劣化するためである。一方、合金化溶融Ｚｎ−Ａｌ系
合金めっき鋼板製造時の浴中Ａｌの上限を０．５％とし
たのは、０．５％を超えるとめっき時にＦｅ−Ａｌ−Ｚ
ｎ系バリヤー層が形成されやすく合金化処理時において
合金化が抑制されるためである。
【００１４】さらに、合金化処理温度は４５０〜５５０
℃が最適である。４５０℃未満では合金化が進みにく
く、５５０℃を超えると合金化が進みすぎ、地鉄界面の
Ｚｎ−Ｆｅ合金層が発達しすぎてめっき密着性が劣化す
る。合金化時間については、合金化温度とのバランスで
決まるものであるため特に定めないが、１０〜４０秒の
範囲が実際の操業上適切である。めっき付着量について
も特に制約は設けないが、耐食性の観点から１０ｇ／ｍ
2 以上、加工性の観点からすると１５０ｇ／ｍ2 以下で
あることが望ましい。
℃が最適である。４５０℃未満では合金化が進みにく
く、５５０℃を超えると合金化が進みすぎ、地鉄界面の
Ｚｎ−Ｆｅ合金層が発達しすぎてめっき密着性が劣化す
る。合金化時間については、合金化温度とのバランスで
決まるものであるため特に定めないが、１０〜４０秒の
範囲が実際の操業上適切である。めっき付着量について
も特に制約は設けないが、耐食性の観点から１０ｇ／ｍ
2 以上、加工性の観点からすると１５０ｇ／ｍ2 以下で
あることが望ましい。
【００１５】また、さらに、めっき浴中にＭｇを含有さ
せる場合においてＭｇの下限を０．１％と定めたのは合
金化促進効果とともに塗装傷部の耐赤錆性が向上する効
果も認められたためである。上限を１０％としたのは、
それを超えると浴中のドロスの発生量が大幅に増加する
ためである。また、さらにめっき浴中には、耐食性など
の特性を向上させる目的で、微量添加元素としてＮｉ，
Ｓｂ，Ｐｂ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｓｎ，Ｃｕを単独あるいは複
合で０．０１〜３％以内含んでいても本発明の効果は維
持される。０．０１％未満では効果が認められず、また
３％を超えるとめっきが脆くなるなどの弊害を生じる。
せる場合においてＭｇの下限を０．１％と定めたのは合
金化促進効果とともに塗装傷部の耐赤錆性が向上する効
果も認められたためである。上限を１０％としたのは、
それを超えると浴中のドロスの発生量が大幅に増加する
ためである。また、さらにめっき浴中には、耐食性など
の特性を向上させる目的で、微量添加元素としてＮｉ，
Ｓｂ，Ｐｂ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｓｎ，Ｃｕを単独あるいは複
合で０．０１〜３％以内含んでいても本発明の効果は維
持される。０．０１％未満では効果が認められず、また
３％を超えるとめっきが脆くなるなどの弊害を生じる。
【００１６】下地のＳｉ添加系高張力鋼板としては、熱
延鋼板、冷延鋼板共に使用でき、規定のＳｉ量が確保さ
れていれば、通常の極低炭素系のＴｉ、Ｎｂ、Ｂ、Ｐ、
Ｍｎ等が添加された鋼鈑などが適用できる。また、本発
明の製造方法は、鋼板のみならず、他の高Ｓｉ系の鋼
管、線材、条鋼などの各種鋼材に適用できることは言う
までもない。
延鋼板、冷延鋼板共に使用でき、規定のＳｉ量が確保さ
れていれば、通常の極低炭素系のＴｉ、Ｎｂ、Ｂ、Ｐ、
Ｍｎ等が添加された鋼鈑などが適用できる。また、本発
明の製造方法は、鋼板のみならず、他の高Ｓｉ系の鋼
管、線材、条鋼などの各種鋼材に適用できることは言う
までもない。
【００１７】
【実施例】以下、実施例によって本発明をさらに詳細に
説明する。表１および２に示すようなＳｎ拡散処理条件
およびめっき条件で、本発明に示すめっき鋼板を作成し
た。表１は通常の溶融めっきの場合、表２が合金化溶融
めっきの場合である。まず、極低炭素系のＳｉ：１．５
質量％添加冷延鋼板に電気めっきでＳｎめっきを付着量
を変化させて行った。処理液としてはＳｎ：２０ｇ／
ｌ、フェノールスルホン酸添加液を用いた。
説明する。表１および２に示すようなＳｎ拡散処理条件
およびめっき条件で、本発明に示すめっき鋼板を作成し
た。表１は通常の溶融めっきの場合、表２が合金化溶融
めっきの場合である。まず、極低炭素系のＳｉ：１．５
質量％添加冷延鋼板に電気めっきでＳｎめっきを付着量
を変化させて行った。処理液としてはＳｎ：２０ｇ／
ｌ、フェノールスルホン酸添加液を用いた。
【００１８】その後のＳｎ拡散処理は１０％Ｈ2 −Ｎ2
雰囲気中で加熱温度パターンを変化させて行い、４６０
℃に冷却後、浴温４６０℃の溶融Ｚｎめっき浴中（浴中
Ａｌ変化）で溶融めっきした。窒素ワイピングで付着量
を６０ｇ／ｍ2 に調整後、さらに合金化処理を行う場合
は、合金化炉で２０ｓ合金化処理を行った。次の評価基
準により、溶融めっきにおいてはめっき外観（不めっき
の程度）、また、合金化溶融めっきにおいてはめっき外
観と６０度Ｖ曲げ後のテープテストでの剥離具合で密着
性を判定した。
雰囲気中で加熱温度パターンを変化させて行い、４６０
℃に冷却後、浴温４６０℃の溶融Ｚｎめっき浴中（浴中
Ａｌ変化）で溶融めっきした。窒素ワイピングで付着量
を６０ｇ／ｍ2 に調整後、さらに合金化処理を行う場合
は、合金化炉で２０ｓ合金化処理を行った。次の評価基
準により、溶融めっきにおいてはめっき外観（不めっき
の程度）、また、合金化溶融めっきにおいてはめっき外
観と６０度Ｖ曲げ後のテープテストでの剥離具合で密着
性を判定した。
【００１９】（１）溶融めっき性（目視外観） 評価 不めっき状況 ◎ 不めっきなし 外観良好 ○ 不めっきなし 外観やや劣る △ 微少不めっきあり × 不めっき大 （○以上が合
格）
格）
【００２０】（２）合金化溶融めっき後の６０度Ｖ曲げ
基準 評点 剥離具合 優 ５ 剥離なし ４ 剥離微少 ３ 剥離小 ２ 剥離中 劣 １ 剥離大 （３点以上を合格）
基準 評点 剥離具合 優 ５ 剥離なし ４ 剥離微少 ３ 剥離小 ２ 剥離中 劣 １ 剥離大 （３点以上を合格）
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】表１および２に示す通り、本発明の製造方
法で作成した本発明溶融めっき鋼鈑は溶融めっき性が良
好であり、合金化溶融めっきにおいては合金化度、めっ
き密着性が良好である。それに比較して、本発明範囲を
逸脱する場合は、めっき外観上不めっきが多く、また、
合金化溶融めっき性も不良である。
法で作成した本発明溶融めっき鋼鈑は溶融めっき性が良
好であり、合金化溶融めっきにおいては合金化度、めっ
き密着性が良好である。それに比較して、本発明範囲を
逸脱する場合は、めっき外観上不めっきが多く、また、
合金化溶融めっき性も不良である。
【００２４】
【発明の効果】以上述べたように、本発明のめっき鋼板
は通常の溶融Ｚｎ系めっきラインに適用可能で高生産性
を有し、表面外観が均一でめっき密着性にも優れ、自動
車、建材用途等に有効である。
は通常の溶融Ｚｎ系めっきラインに適用可能で高生産性
を有し、表面外観が均一でめっき密着性にも優れ、自動
車、建材用途等に有効である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 秋末 治 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 森本 康秀 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 Ｆターム(参考） 4K027 AA02 AA23 AB26 AB28 AB44 AC12 AC15 AC73 AE03 AE12 AE18 AE33 4K044 AA02 AB02 BA06 BA10 BB03 CA11 CA18 CA62
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｓｉを０．３〜２質量％含有する高張力
鋼板を基材とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板を製
造するにあたり、０．１〜１０ｇ／ｍ2 のＳｎめっきを
行い、還元雰囲気中で４００〜９００℃に昇温あるいは
昇温後一定時間保持することによりＳｎを地鉄中に拡散
処理後、Ａｌ：０．０５〜７０質量％含有し残部Ｚｎお
よび不可避不純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき
を行うことを特徴とする高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金め
っき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｓｉを０．３〜２質量％含有する高張力
鋼板を基材とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板を製
造するにあたり、０．１〜１０ｇ／ｍ2 のＳｎめっきを
行い、還元雰囲気中で４００〜９００℃に昇温あるいは
昇温後一定時間保持することによりＳｎを地鉄中に拡散
処理後、Ａｌ：０．０５〜０．５質量％含有し残部Ｚｎ
および不可避不純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっ
きを行い、その後、４５０〜５５０℃で合金化処理を、
さらに行うことを特徴とする高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合
金めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきが、Ｍｇ：０．
１〜１０質量％を、さらに含有することを特徴とする請
求項１または２に記載の高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金め
っき鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきが、Ｎｉ，Ｓ
ｂ，Ｐｂ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｓｎ，Ｃｕの１種または２種以
上を、合計で０．０１〜３質量％さらに含有することを
特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の高張力溶融
Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 還元雰囲気での拡散処理温度までの加熱
にあたり、その昇温過程において２００〜３００℃の温
度で１〜１０ｓ保持することを特徴とする請求項１〜４
のいずれかに記載の高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき
鋼板の製造方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000012593A JP4299429B2 (ja) | 2000-01-21 | 2000-01-21 | 高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板の製造方法 |
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| JP2000012593A JP4299429B2 (ja) | 2000-01-21 | 2000-01-21 | 高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001200351A true JP2001200351A (ja) | 2001-07-24 |
| JP4299429B2 JP4299429B2 (ja) | 2009-07-22 |
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| JP2000012593A Expired - Fee Related JP4299429B2 (ja) | 2000-01-21 | 2000-01-21 | 高張力溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板の製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP4299429B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010043296A (ja) * | 2008-08-08 | 2010-02-25 | Nippon Steel Corp | めっき密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| CN111433385A (zh) * | 2017-12-19 | 2020-07-17 | 安赛乐米塔尔公司 | 热浸涂钢基材 |
| WO2022269021A1 (de) | 2021-06-24 | 2022-12-29 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zur herstellung eines stahlflachprodukts mit einem zink- oder aluminiumbasierten metallischen überzug und entsprechendes stahlflachprodukt |
-
2000
- 2000-01-21 JP JP2000012593A patent/JP4299429B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
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| CN111433385A (zh) * | 2017-12-19 | 2020-07-17 | 安赛乐米塔尔公司 | 热浸涂钢基材 |
| JP2021507986A (ja) * | 2017-12-19 | 2021-02-25 | アルセロールミタル | 溶融めっき鋼基材 |
| EP3728681B1 (en) | 2017-12-19 | 2021-09-22 | ArcelorMittal | A hot-dip coated steel substrate |
| JP7083900B2 (ja) | 2017-12-19 | 2022-06-13 | アルセロールミタル | 溶融めっき鋼基材 |
| CN111433385B (zh) * | 2017-12-19 | 2022-07-01 | 安赛乐米塔尔公司 | 热浸涂钢基材 |
| US11674209B2 (en) | 2017-12-19 | 2023-06-13 | Arcelormittal | Hot-dip coated steel substrate |
| WO2022269021A1 (de) | 2021-06-24 | 2022-12-29 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zur herstellung eines stahlflachprodukts mit einem zink- oder aluminiumbasierten metallischen überzug und entsprechendes stahlflachprodukt |
| DE102021116367A1 (de) | 2021-06-24 | 2022-12-29 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Stahlflachprodukts mit einem zink- oder aluminiumbasierten metallischen Überzug und entsprechendes Stahlflachprodukt |
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