JP7083900B2 - 溶融めっき鋼基材 - Google Patents
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Description
本発明は、溶融めっき鋼基材及び当該溶融めっき鋼基材の製造方法に関する。本発明は、特に自動車産業に好適である。
車両の軽量化の観点から、自動車の製造に高強度鋼を使用することが知られている。例えば、構造部品の製造では、このような鋼の機械的特性を向上させる必要がある。合金化元素を添加して鋼の機械的特性を向上させることが知られている。このように、ＴＲＩＰ（変態誘発塑性）鋼、ＤＰ（二相）鋼及びＨＳＬＡ（高強度低合金鋼：Ｈｉｇｈ－Ｓｔｒｅｎｇｔｈ Ｌｏｗ Ａｌｌｏｗｅｄ）を含む、高強度鋼又は超高強度鋼が生産及び使用されており、上記鋼板は高い機械的特性を有する。
通常、これらの鋼は、耐食性、リン酸塩処理性等の特性を改善する金属被膜で被覆されている。金属被膜は、鋼板の焼鈍後、溶融めっきにより堆積させることができる。しかしながら、これらの鋼では、連続焼鈍ラインにおいて実施される焼鈍中、マンガン（Ｍｎ）、アルミニウム（Ａｌ）、ケイ素（Ｓｉ）、クロム（Ｃｒ）等の、（鉄と比較して）酸素に対する親和性が高い合金化元素が酸化して、表面に酸化物の層が形成される。例えば酸化マンガン（ＭｎＯ）、酸化ケイ素（ＳｉＯ２）といった酸化物は、鋼板の表面に連続膜の形又は不連続な小塊若しくは小片の形で存在し得る。上記酸化物により、被覆する金属被膜が適切に密着できなくなり、結果として、最終製品に被膜が存在しない領域が生じたり、被膜の剥離に関連する問題が生じる可能性がある。
特許出願ＪＰ２０００２１２７１２では、０．０２重量％以上のＰ及び／又は０．２重量％以上のＭｎを含む亜鉛めっき鋼板の製造方法を開示しており、上記方法は、非酸化性雰囲気下で鋼板を加熱焼鈍し、その後、Ａｌを含む亜鉛めっき浴に浸漬して亜鉛めっきを行うものであり、焼鈍前の鋼板表面に、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｓｎ及びＣｕ系の金属化合物から選ばれた１種以上を含む被膜を、金属量に換算して１～２００ｍｇ．ｍ－２の範囲で付着させる。
しかしながら、上記特許出願で引用された鋼板は、ＩＦ鋼すなわち極低炭素鋼や、ＢＨ鋼すなわち焼付硬化鋼を含む、従来型鋼板とも呼ばれる低炭素鋼板である。実際、実施例では、鋼板に被膜が密着するように、鋼板に含まれるＣ、Ｓｉ及びＡｌはごく少量である。加えて、Ｎｉ、Ｃｏ及びＣｕを含むプレめっきのみが試験されている。
したがって、高強度鋼及び超高強度鋼、すなわち、ある一定量の合金化元素を含む鋼基材の濡れ性及び被膜密着性を向上させる方法を見出す必要がある。
したがって、本発明の目的は、合金化元素を含む化学組成を有するめっき鋼基材を提供することである。ここで、濡れ性及び被膜密着性が大きく改善される。別の目的は、上記めっき金属基材を製造するための、容易に実施できる方法を提供することである。
上記目的は、請求項１～１３のいずれか一項に記載のめっき金属基材を提供することによって達成される。
別の目的は、請求項１４～２７のいずれか一項に記載の、上記めっき鋼基材を製造する方法を提供することによって達成される。
最後に、上記目的は、請求項２８に記載のめっき鋼基材の使用を提供することによって達成される。
本発明の他の特性及び利点は、本発明に関する下記の詳細な説明から明らかになるであろう。
下記の用語は次のように定義される。
－「ｗｔ．％」は重量パーセントを意味する。
－「ｗｔ．％」は重量パーセントを意味する。
本発明は、亜鉛系又はアルミニウム系の被膜で上面が直接覆われたＳｎ層で被覆された、溶融めっき鋼基材に関するものであり、上記鋼基材は、重量パーセントで下記の化学組成を有し、
０．１０≦Ｃ≦０．４％、
１．２≦Ｍｎ≦６．０％、
０．３≦Ｓｉ≦２．５％、
Ａｌ≦２．０％、
純粋に任意に、例えば下記の元素を１種以上有し、
Ｐ＜０．１％、
Ｎｂ≦０．５％、
Ｂ≦０．００５％、
Ｃｒ≦１．０％、
Ｍｏ≦０．５０％、
Ｎｉ≦１．０％、
Ｔｉ≦０．５％、
上記組成の残部は、鉄と、加工から生じる不可避の不純物とで構成され、上記鋼基材はさらに、上記鋼基材の表面から最大１０μｍに達する領域に、０．０００１～０．０１重量％のＳｎを含む。
０．１０≦Ｃ≦０．４％、
１．２≦Ｍｎ≦６．０％、
０．３≦Ｓｉ≦２．５％、
Ａｌ≦２．０％、
純粋に任意に、例えば下記の元素を１種以上有し、
Ｐ＜０．１％、
Ｎｂ≦０．５％、
Ｂ≦０．００５％、
Ｃｒ≦１．０％、
Ｍｏ≦０．５０％、
Ｎｉ≦１．０％、
Ｔｉ≦０．５％、
上記組成の残部は、鉄と、加工から生じる不可避の不純物とで構成され、上記鋼基材はさらに、上記鋼基材の表面から最大１０μｍに達する領域に、０．０００１～０．０１重量％のＳｎを含む。
いかなる理論にも束縛されるつもりはないが、上記特定の鋼基材は、特に再結晶化焼鈍中に、大幅に改変された表面を有するようである。特に、Ｓｎは、鋼基材の表面張力を低減させるギブズ機構により、鋼基材の表層内の１０μｍ以内の領域に偏析すると考えられる。さらに、薄いＳｎ単分子層が鋼基材上に依然として存在している。したがって、連続層になった選択的酸化物の代わりに、小塊の形で選択的酸化物が鋼基材表面に存在することにより、高い濡れ性と被膜密着性を可能にしているようである。
上記鋼の化学組成に関して、炭素量は０．１０～０．４重量％である。炭素含有量が０．１０％未満の場合、引張強度が例えば９００ＭＰａ未満と不充分になるおそれがある。さらに、鋼の微細構造に残留オーステナイトが含まれていると、充分な伸びを得るのに必要な安定性を得ることができない。Ｃが０．４％を超えると、熱影響域又はスポット溶接の溶融域に靭性の低い微細構造が形成されるので、溶接性が低下する。好ましい実施形態では、炭素含有量は、０．１５～０．４％の範囲内、より好ましくは０．１８～０．４％の範囲内にあり、これにより、１１８０ＭＰａを超える引張強度を達成することが可能になる。
マンガンは、例えば９００ＭＰａを超える高い引張強度を得るのに寄与する固溶体硬化元素である。このような効果は、Ｍｎ含有量が少なくとも１．２重量％のときに得られる。しかしながら、６．０％を超えてＭｎを添加すると、過度に目立った分離領域を有する構造の形成に寄与することがあり、溶接部の機械的特性に悪影響を及ぼす可能性がある。上記効果を達成するには、好ましくは、マンガン含有量は２．０～５．１％の範囲内にあり、より好ましくは２．０～３．０％の範囲にある。
要求される機械的特性と溶接性の組み合わせを実現するには、ケイ素は、重量パーセントで０．３～２．５％、好ましくは０．５～１．１又は１．１～３．０％、より好ましくは１．１～２．５％、有利には１．１～２．０％含まれる必要がある。ケイ素は、セメンタイトにおける溶解度が低く、オーステナイト中の炭素の活性を増加させるという事実があることから、鋼板の冷間圧延後の焼鈍時にカーバイドの析出を低減する。
アルミニウムは、２．０％以下、好ましくは０．５％以上、より好ましくは０．６％以上でなければならない。残留オーステナイトの安定化に関して、アルミニウムは、ケイ素が有する影響と比較的類似した影響を有する。好ましくは、Ａｌの量が１．０％以上である場合、Ｍｎの量は３．０％以上である。
鋼は、任意にＰ、Ｎｂ、Ｂ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｔｉ等の元素を含有することにより、析出硬化を達成できる。
Ｐは、製鋼に起因する残留元素とみなされる。Ｐは、＜０．１重量％の量で存在し得る。
チタン及びニオブも、析出物の形成により硬化と補強を達成するために任意に使用してよい元素である。しかしながら、Ｎｂ又はＴｉの含有量が０．５０％を超えると、過剰な析出により靭性が低下するおそれがあり、このことを回避する必要がある。好ましくは、Ｔｉの量は、０．０４０～０．５０重量％、又は０．０３０～０．１３０重量％である。好ましくは、チタン含有量は、０．０６０～０．４０重量％、例えば０．０６０～０．１１０重量％である。好ましくは、Ｎｂの量は、０．０７０～０．５０重量％又は０．０４０～０．２２０％である。好ましくは、ニオブの含有量は０．０９０％～０．４０％であり、有利には０．０９０～０．２０重量％である。
鋼は、任意に、０．００５％以下の量のホウ素を含有してもよい。Ｂは、粒界で分離することにより粒界エネルギーを減少させるので、液体金属脆化に対する耐性を増加させる上で有益である。
クロムは、焼鈍サイクル中、最大温度に維持した後の冷却工程時の初析フェライトの形成を遅延させることができ、より高い強度レベルの達成を可能にする。したがって、コスト上の理由及び過度の硬化を防止する目的で、クロムの含有量は１．０％以下である。
モリブデンはオーステナイトの分解を遅延させるので、０．５％以下の量のモリブデンは、焼入れ性を高め残留オーステナイトを安定化させる上で有効である。
靭性を向上させるために、鋼は、１．０％以下の量のニッケルを任意に含有してもよい。
鋼基材は、鋼基材表面から最大１０μｍに達する領域に、好ましくは０．００５重量％未満、有利には０．００１重量％未満のＳｎを含む。
Ｓｎ層の被膜重量は、好ましくは０．３～２００ｍｇ．ｍ－２、より好ましくは０．３～１５０ｍｇ．ｍ－２、有利には０．３～１００ｍｇ．ｍ－２、例えば０．３～５０ｍｇ．ｍ－２である。
好ましくは、鋼基材の微細構造は、フェライトと残留オーステナイトとを含み、及び任意にマルテンサイト及び／又はベイナイトを含む。
好ましくは、鋼基材の引張応力は、５００ＭＰａ超であり、好ましくは５００～２０００ＭＰａである。有利には、伸びは５％超であり、好ましくは５～５０％である。
好ましい実施形態では、アルミニウム系被膜は、１５％未満のＳｉ、５．０％未満のＦｅを含み、任意に０．１～８．０％のＭｇ及び任意に０．１～３０．０％のＺｎを含み、残部はＡｌである。
別の好ましい実施形態では、亜鉛系の被膜は、０．０１～８．０％のＡｌを含み、任意に０．２～８．０％のＭｇを含み、残部はＺｎである。より好ましくは、亜鉛系の被膜は、０．１５～０．４０重量％のＡｌを含み、残部はＺｎである。
また、溶融浴は、不可避の不純物と、インゴットの供給に由来する、又は溶融浴における鋼基材の通過に由来する残留元素とを含み得る。例えば、任意選択的に、上記不純物はＳｒ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｔｉ、Ｃａ、Ｍｎ、Ｓｎ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｃｒ、Ｚｒ又はＢｉから選ばれ、各追加的元素の含有量は０．３重量％よりも小さい。インゴットの供給に由来する、又は溶融浴における鋼基材の通過に由来する上記残留元素は、含有量が最大で５．０重量％、好ましくは３．０重量％の鉄であり得る。
本発明はまた、加熱部、均熱化部、冷却部を含み、任意に均一化部を含む、溶融めっき鋼基材を製造する方法に関するものでもあり、上記方法は以下のステップを含む。
Ａ．本発明に係る化学組成を有する鋼基材の供給、
Ｂ．Ｓｎからなる被膜の堆積、
Ｃ．ステップＢで得られた、上記プレめっきされた鋼基材の再結晶化焼鈍であって、以下の下位ステップを含む再結晶化焼鈍、
ｉ．８体積％未満のＨ２と、露点ＤＰ１が－４５℃以下である少なくとも１種の不活性ガスとを含む雰囲気Ａ１を有する上記加熱部における、上記プレめっきされた鋼基材の加熱、
ｉｉ．３０体積％未満のＨ２と、露点ＤＰ２が－４５℃以下である少なくとも１種の不活性ガスとを含む雰囲気Ａ２を有する上記均熱化部における、上記鋼基材の均熱化、
ｉｉｉ．上記冷却部における上記鋼基材の冷却、
ｉｖ．任意に実施される、上記均一化部における上記鋼基材の均一化
Ｄ．亜鉛系又はアルミニウム系の被膜での溶融めっき。
Ｂ．Ｓｎからなる被膜の堆積、
Ｃ．ステップＢで得られた、上記プレめっきされた鋼基材の再結晶化焼鈍であって、以下の下位ステップを含む再結晶化焼鈍、
ｉ．８体積％未満のＨ２と、露点ＤＰ１が－４５℃以下である少なくとも１種の不活性ガスとを含む雰囲気Ａ１を有する上記加熱部における、上記プレめっきされた鋼基材の加熱、
ｉｉ．３０体積％未満のＨ２と、露点ＤＰ２が－４５℃以下である少なくとも１種の不活性ガスとを含む雰囲気Ａ２を有する上記均熱化部における、上記鋼基材の均熱化、
ｉｉｉ．上記冷却部における上記鋼基材の冷却、
ｉｖ．任意に実施される、上記均一化部における上記鋼基材の均一化
Ｄ．亜鉛系又はアルミニウム系の被膜での溶融めっき。
いかなる理論にも束縛される意向はないが、雰囲気が８体積％超を含み、及び／又はＤＰが－４５℃を超える場合、薄層部分の還元により再結晶化焼鈍中に水が形成されるように思われる。水が鋼の鉄と反応して、鋼基材を覆う酸化鉄を形成すると考えられる。したがって、選択的酸化を制御しないおそれがあり、ゆえに、選択的酸化物が鋼基材上に連続層の形で存在し、濡れ性を大幅に低下させるおそれがある。
好ましくは、ステップＢ）において、Ｓｎからなる被膜は、電気めっき、無電解めっき、セメンテーション、ロールコート又は真空蒸着により堆積される。好ましくは、Ｓｎ被膜は電着により堆積される。
好ましくは、ステップＢ）において、Ｓｎからなる被膜は、０．６～３００ｍｇ．ｍ－２の被膜重量を有し、好ましくは６～１８０ｍｇ．ｍ－２、より好ましくは６～１５０ｍｇ．ｍ－２の被膜重量を有する。例えば、Ｓｎからなる被膜は、１２０ｍｇ．ｍ－２、より好ましくは３０ｍｇ．ｍ－２の被膜重量を有する。
好ましくは、ステップＣ．ｉ）において、プレめっきされた鋼基材は周囲温度から７００～９００℃の温度Ｔ１まで加熱される。
有利には、ステップＣ．ｉ）において、不活性ガスと、７％以下、より好ましくは３体積％未満、有利には１体積％以下、より好ましくは０．１体積％以下の量のＨ２を含む雰囲気中で均熱化が行われる。
好ましい実施形態では、上記加熱は予熱部を含む。
好ましくは、ステップＣ．ｉｉ）において、プレめっきされた鋼基材は、７００～９００℃の温度Ｔ２で均熱化される。
例えば、ステップＣ．ｉｉ）において、Ｈ２の量は２０体積％以下、より好ましくは１０体積％以下、有利には３体積％以下である。
有利には、ステップＣ．ｉ）及びＣ．ｉｉ）において、ＤＰ１及びＤＰ２は、互いに独立して、－５０℃以下であり、より好ましくは－６０℃以下である。例えば、ＤＰ１とＤＰ２は等しくても異なっていてもよい。
好ましくは、ステップＣ．ｉｉｉ）において、プレめっきされた鋼基材は、Ｔ２から、浴温度である４００～５００℃の温度Ｔ３まで冷却される。
有利には、上記冷却は、３０体積％未満のＨ２と、露点ＤＰ３が－３０℃以下である不活性ガスとを含む雰囲気Ａ３において行われる。
３０体積％未満のＨ２と、露点ＤＰ４が－３０℃以下である不活性ガスとを含む雰囲気Ａ４を有する均一化部において、温度Ｔ３から４００～７００℃の温度Ｔ４まで、任意に、鋼基材の均一化を行う。
好ましくは、ステップＣ．ｉ）～Ｃ．ｉｖ）の全ステップにおいて、上記少なくとも１種の不活性ガスは、窒素、アルゴン及びヘリウムから選択される。例えば、再結晶化焼鈍は、直火炉（ＤＦＦ）とラジアントチューブ炉（ＲＴＦ）を含む炉、又はフルＲＴＦにおいて行われる。好ましい実施形態では、再結晶化焼鈍はフルＲＴＦにおいて行われる。
さらに、本発明は、自動車部品の製造のための、本発明に係る溶融めっき鋼基材の使用に関する。
以下、情報提供のみを目的として実施した試験により本発明を説明する。下記試験は限定的なものではない。
下記の組成を有する下記の鋼板を使用した。
一部の試験材は、電気めっきによりスズ（Ｓｎ）をめっきした。次に、窒素を含み任意に水素を含む雰囲気中において、すべての試験材を、温度８００℃のフルＲＴＦ炉内で１分間、焼鈍した。次に、試験材に亜鉛被膜を溶融亜鉛めっきした。
濡れ性を肉眼と光学顕微鏡で分析した。０は、被膜が連続的に堆積していることを意味し、１は、むき出しの箇所が少数観察される場合でも、被膜が鋼板によく密着していることを意味し、２は、むき出しの箇所が多数観察されることを意味し、３は、被膜に大きな非めっき領域が観察されるか、鋼に被膜が存在しなかったことを意味する。
そして、鋼材１と４は１３５°、鋼材６は９０°、試験材５は１８０℃の角度に試料を曲げることにより、被膜密着性を分析した。次いで、粘着テープを試料に貼り付けてから除去して、被膜が剥がれるかどうかを判定した。０は、被膜が剥がれなかったこと、つまり粘着テープに被膜が存在しないことを意味し、１は、被膜の一部が剥がれたこと、つまり被膜の一部が粘着テープに存在することを意味し、２は、被膜の全部又はほぼ全部が粘着テープに存在することを意味する。濡れ性が３であり、鋼材に被膜が存在しない場合、被膜密着性は実施しなかった。
結果を以下の表に示す。
本発明に係るすべての試験材は、高い濡れ性と高い被膜密着性を示している。
Claims (27)
- 亜鉛系又はアルミニウム系の被膜で上面が直接覆われたＳｎ層で被覆された、溶融めっき鋼基材であって、鋼基材は、重量パーセントで下記の化学組成を有し、
０．１０≦Ｃ≦０．４％、
１．２≦Ｍｎ≦６．０％、
０．３≦Ｓｉ≦２．５％、
Ａｌ≦２．０％、
純粋に任意に、例えば下記の元素を１種以上有し、
Ｐ＜０．１％、
Ｎｂ≦０．５％、
Ｂ≦０．００５％、
Ｃｒ≦１．０％、
Ｍｏ≦０．５０％、
Ｎｉ≦１．０％、
Ｔｉ≦０．５％、
前記組成の残部は、鉄と、加工から生じる不可避の不純物とで構成され、前記鋼基材はさらに、前記鋼基材の表面から最大１０μｍに達する領域に、０．０００１～０．０１重量％のＳｎを含み、
鋼基材が０．５重量％以上の量のＡｌを含む、
溶融めっき鋼基材。 - 鋼基材のＡｌの量が１．０％以上である場合、Ｍｎの量が３．０％以上である、請求項１に記載の溶融めっき鋼基材。
- 鋼基材が０．００５重量％未満のＳｎを含む、請求項２に記載の溶融めっき鋼基材。
- Ｓｎの薄層が０．３～２００ｍｇ．ｍ－２の被膜重量を有する、請求項１～３のいずれか一項に記載の溶融めっき鋼基材。
- Ｓｎの薄層が０．３～１５０ｍｇ．ｍ－２の被膜重量を有する、請求項４に記載の溶融めっき鋼基材。
- 亜鉛系の被膜が、０．０１～８．０重量％のＡｌを含み、任意に０．２～８．０重量％のＭｇを含み、残部がＺｎである、請求項１～５のいずれか一項に記載の溶融めっき鋼基材。
- 亜鉛系の被膜が、０．１５～０．４０重量％のＡｌを含み、残部がＺｎである、請求項６に記載の溶融めっき鋼基材。
- アルミニウム系の被膜が、１５％未満のＳｉと、５．０％未満のＦｅとを含み、任意に０．１～８．０％のＭｇと、任意に０．１～３０．０％のＺｎとを含み、残部はＡｌである、請求項１～５のいずれか一項に記載の溶融めっき鋼基材。
- 鋼基材が１．１～３．０重量％のＳｉを含む、請求項１～８のいずれか一項に記載の溶融めっき鋼基材。
- 鋼基材が０．５～１．１重量％のＳｉを含む、請求項１～８のいずれか一項に記載の溶融めっき鋼基材。
- 鋼基材が０．６重量％超のＡｌを含む、請求項１０に記載の溶融めっき鋼基材。
- 鋼基材の微細構造が、フェライトと残留オーステナイトとを含み、及び任意にマルテンサイト及び／又はベイナイトを含む、請求項１～１１のいずれか一項に記載の溶融めっき鋼基材。
- 加熱部、均熱化部、冷却部を含み、任意に均一化部を含む、溶融めっき鋼基材を製造する方法であって、以下のステップ：
Ａ．請求項１、２又は９～１１のいずれか一項に記載の化学組成を有する鋼基材の供給、
Ｂ．Ｓｎからなる被膜の堆積、
Ｃ．ステップＢで得られた、Ｓｎからなる被膜でプレめっきされた鋼基材の再結晶化焼鈍であって、以下の下位ステップを含む再結晶化焼鈍、
ｉ．８体積％未満のＨ ２ と、露点ＤＰ１が－４５℃以下である少なくとも１種の不活性ガスとを含む雰囲気Ａ１を有する前記加熱部における、前記プレめっきされた鋼基材の加熱、
ｉｉ．３０体積％未満のＨ ２ と、露点が－４５℃以下である少なくとも１種の不活性ガスとを含む雰囲気Ａ２を有する前記均熱化部における、前記鋼基材の均熱化、
ｉｉｉ．前記冷却部における前記鋼基材の冷却、
ｉｖ．任意に実施される、前記均一化部における前記鋼基材の均一化、
Ｄ．亜鉛系又はアルミニウム系の被膜での溶融めっき
を含む、方法。 - ステップＢ）において、Ｓｎからなる被膜が、電気めっき、無電解めっき、セメンテーション、ロールコート又は真空蒸着により堆積される、請求項１３に記載の方法。
- ステップＢ）において、Ｓｎからなる被膜が０．６～３００ｍｇ．ｍ－２の膜厚被膜重量を有する、請求項１３又は１４に記載の方法。
- Ｓｎからなる被膜が６～１８０ｍｇ．ｍ－２の被膜重量を有する、請求項１５に記載の方法。
- Ｓｎからなる被膜が６～１５０ｍｇ．ｍ－２の被膜重量を有する、請求項１６に記載の方法。
- ステップＣ．ｉ）において、前記プレめっきされた鋼基材が周囲温度から７００～９００℃の温度Ｔ１まで加熱される、請求項１３～１７のいずれか一項に記載の方法。
- ステップＣ．ｉ）において、Ｈ ２ の量が７％以下の量である、請求項１３～１８のいずれか一項に記載の方法。
- ステップＣ．ｉ）において、Ｈ ２ の量が３体積％未満である、請求項１９に記載の方法。
- ステップＣ．ｉ）において、Ｈ ２ の量が１体積％以下である、請求項２０に記載の方法。
- ステップＣ．ｉ）において、加熱におけるＨ ２ の量が０．１体積％以下である、請求項２１に記載の方法。
- ステップＣ．ｉｉ）において、前記プレめっきされた鋼基材が７００～９００℃の温度Ｔ２で均熱化される、請求項１３～２２のいずれか一項に記載の方法。
- ステップＣ．ｉ）及びＣ．ｉｉ）において、ＤＰ１及びＤＰ２が、互いに独立して－５０℃以下である、請求項１３～２３のいずれか一項に記載の方法。
- ステップＣ．ｉ）及びＣ．ｉｉ）において、ＤＰ１及びＤＰ２が、互いに独立して－６０℃以下である、請求項２４に記載の方法。
- ステップＣ．ｉ）及びＣ．ｉｉ）において、少なくとも１種の不活性ガスが、窒素、アルゴン及びヘリウムから選択される、請求項１３～２５のいずれか一項に記載の方法。
- 自動車の部品の製造のための、請求項１～１２のいずれか一項に記載の、又は請求項１３～２６のいずれか一項により得られる、溶融めっき鋼基材の使用。
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