ES2895100T3 - Un sustrato de acero recubierto por inmersión en caliente - Google Patents
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Abstract
Un sustrato de acero recubierto por inmersión en caliente recubierto con una capa de Sn directamente cubierta por un recubrimiento a base de zinc o aluminio, teniendo dicho sustrato de acero la siguiente composición química en porcentaje en peso: 0,10 < C < 0,4 %, 1,2 <= Mn <= 6,0 %, 0,3 <= Si <= 2,5 %, Al <= 2,0 %, y sobre una base puramente opcional, uno o más elementos tales como P < 0,1 %, Nb <= 0,5 %, B <= 0,005 %, Cr <= 1,0 %, Mo <= 0,50 %, Ni <= 1,0 %, Ti <= 0,5 %, constituyéndose el resto de la composición de hierro e impurezas inevitables resultantes de la elaboración, comprendiendo además dicho sustrato de acero entre 0,0001 y 0,01 % en peso de Sn en la región que se extiende desde la superficie del sustrato de acero hasta 10 μm.
Description
DESCRIPCIÓN
Un sustrato de acero recubierto por inmersión en caliente
[0001] La presente invención se refiere a un sustrato de acero recubierto por inmersión en caliente y a un procedimiento para la fabricación de este sustrato de acero recubierto por inmersión en caliente. La invención es particularmente adecuada para la industria automotriz.
[0002] Con el fin de reducir el peso de los vehículos, se conoce el uso de aceros de alta resistencia para la fabricación de vehículos automotores. Por ejemplo, para la fabricación de piezas estructurales, deben mejorarse las propiedades mecánicas de dichos aceros. Se conoce la adición de elementos de aleación para mejorar las propiedades mecánicas del acero. Por lo tanto, se producen y utilizan aceros de alta resistencia o aceros de ultraalta resistencia que incluyen acero TRIP (plasticidad inducida por transformación), aceros DP (fase dual) y HSLA (alta resistencia, baja aleación), teniendo dichas láminas de acero altas propiedades mecánicas.
[0003] Por lo general, estos aceros están recubiertos con un recubrimiento metálico que mejora las propiedades tales como: resistencia a la corrosión, fosfatabilidad, etc. Los recubrimientos metálicos se pueden depositar mediante recubrimiento por inmersión en caliente después del recocido de las láminas de acero. Sin embargo, para estos aceros, durante el recocido realizado en una línea de recocido continuo, los elementos de aleación que tienen mayor afinidad hacia el oxígeno (en comparación con el hierro) tal como manganeso (Mn), aluminio (Al), silicio (Si) o cromo (Cr) se oxidan y conducen a la formación de una capa de óxidos en la superficie. Estos óxidos que son, por ejemplo, óxido de manganeso (MNO) u óxido de silicio (SO2) pueden estar presentes en forma de una película continua en la superficie de la lámina de acero o en forma de nódulos discontinuos o pequeños parches. Impiden la correcta adherencia del recubrimiento metálico a aplicar y pueden dar lugar a zonas en las que no hay recubrimiento sobre el producto final o problemas relacionados con la delaminación del recubrimiento.
[0004] La solicitud de patente JP2000212712 describe un procedimiento para la fabricación de una lámina de acero galvanizado que comprende 0,02 % en peso o más de P y/o 0,2 % en peso o más de Mn, en el que la lámina de acero se calienta y se recuece bajo atmósfera no oxidante y a continuación, se sumerge en un baño de galvanización que contiene Al para ejecutar el galvanizado, un recubrimiento compuesto de uno o más tipos seleccionados entre compuestos metálicos de base de Ni, Co, Sn y Cu en el intervalo de 1-200 mg.irr2 como una cantidad convertida en la cantidad metálica, se pega en la superficie de la lámina de acero antes del recocido.
[0005] Sin embargo, las láminas de acero citadas en la solicitud de patente anterior son láminas de acero de bajo contenido en carbono, también llamadas láminas de acero convencionales, que incluyen aceros IF, es decir, aceros libres intersticiales, o aceros BH, es decir, aceros endurecidos al horno. De hecho, en los Ejemplos, las láminas de acero comprenden cantidades muy bajas de C, Si, Al, por lo que el recubrimiento se adhiere a estos aceros. Además, solo se analizaron los recubrimientos previos que comprenden Ni, Co y Cu.
[0006] Por lo tanto, es necesario encontrar una manera de mejorar la humectación y la adhesión de recubrimiento de aceros de alta resistencia y aceros de ultra alta resistencia, es decir, sustrato de acero que comprende una cierta cantidad de elementos de aleación. V. Merklinger y col en «Entwicklung einer niedrigschmelzenden Legierung und deren Applikation zum Korrosionsschutz hochfester Stahle», MATERIALWISSENSCHAFT UND WERKSTOFFTECHNIK., vol. 39, n.° 12, 1 de diciembre de 2008 (01-12-2008), páginas 888-891 (DOI: 10.1002/mawe.200800395) describe el recubrimiento previo de un acero de alta resistencia con una capa Sn antes de galvanizar para mejorar la humectabilidad.
[0007] Por lo tanto, el objetivo de la invención es proporcionar un sustrato de acero recubierto que tenga una composición química que incluye elementos de aleación, en el que la humectación y la adhesión del recubrimiento mejoran considerablemente. Otro objetivo es proporcionar un procedimiento fácil de implementar para la fabricación de dicho sustrato metálico recubierto.
[0008] Este objetivo se logra proporcionando un sustrato metálico recubierto según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 13.
[0009] Otro objetivo se logra proporcionando un procedimiento para la fabricación de este sustrato de acero recubierto según cualquiera de las reivindicaciones 14 a 27.
[0010] Finalmente, el objetivo se logra proporcionando el uso de un sustrato de acero recubierto según la reivindicación 28.
[0011] Otras características y ventajas de la invención se harán evidentes a partir de la siguiente descripción detallada de la invención.
[0012] Se definirá el siguiente término: - «% en peso» significa el porcentaje en peso.
[0013] La invención se refiere a un sustrato de acero recubierto por inmersión en caliente recubierto con una capa de Sn directamente cubierta por un recubrimiento a base de zinc o aluminio, teniendo dicho sustrato de acero la siguiente composición química en porcentaje en peso:
0,10 < C < 0,4%,
1,2 < Mn < 6,0 %,
0,3 < Si < 2,5%,
Al < 2,0 %,
y sobre una base puramente opcional, uno o más elementos tales como
P < 0,1 %,
Nb < 0,5 %,
B < 0,005 %,
Cr < 1,0%,
Mo < 0,50 %
Ni < 1,0 %,
Ti < 0,5%,
constituyéndose el resto de la composición de hierro e impurezas inevitables resultantes de la elaboración, comprendiendo además dicho sustrato de acero entre 0,0001 y 0,01 % en peso de Sn en la región que se extiende desde la superficie del sustrato de acero hasta 10 pm.
[0014] Sin querer limitarse a ninguna teoría, parece que el sustrato de acero específico tiene una superficie muy modificada especialmente durante el recocido de recristalización. En particular, se cree que Sn se segrega en una región dentro de los 10 pm en una capa superficial del sustrato de acero mediante un mecanismo de Gibbs que reduce la tensión superficial del sustrato de acero. Además, una monocapa delgada de Sn todavía está presente en el sustrato de acero. Por lo tanto, parece que los óxidos selectivos están presentes en forma de nódulos en la superficie del sustrato de acero en lugar de una capa continua de óxidos selectivos que permite una alta humectabilidad y una alta adhesión del recubrimiento.
[0015] En cuanto a la composición química del acero, la cantidad de carbono está entre 0,10 y 0,4 % en peso. Si el contenido de carbono es inferior al 0,10 %, existe el riesgo de que la resistencia a la tracción sea insuficiente, por ejemplo, inferior a 900 MPa. Además, si la microestructura de acero contiene austenita retenida, no se puede obtener su estabilidad, que es necesaria para lograr un alargamiento suficiente. Por encima del 0,4 % de C, la soldabilidad se reduce porque se forman microestructuras de baja tenacidad en la zona afectada por el calor o en la zona fundida de la soldadura por puntos. En una realización preferida de la invención, el contenido de carbono está en el intervalo de entre 0,15 y 0,4 % y más preferentemente entre 0,18 y 0,4 %, lo que permite lograr una resistencia a la tracción superior a 1180 MPa.
[0016] El manganeso es un elemento de endurecimiento en solución sólida que contribuye a obtener una resistencia a la tracción superior a 900 MPa. Tal efecto se obtiene cuando el contenido de Mn es de al menos el 1,2 % en peso. Sin embargo, por encima del 6,0 %, la adición de Mn puede contribuir a la formación de una estructura con zonas segregadas excesivamente marcadas que pueden afectar negativamente las propiedades mecánicas de las soldaduras. Preferentemente, el contenido de manganeso está en el intervalo de entre 2,0 y 5,1 % y más preferentemente entre 2,0 y 3,0 % para lograr estos efectos.
[0017] El silicio debe estar comprendido entre 0,3 y 2,5 %, preferentemente entre 0,5 y 1,1 o de 1,1 a 3,0 %, más preferentemente de entre 1,1 a 2,5% y ventajosamente de entre 1,1 a 2,0% en peso de Si para lograr la combinación solicitada de propiedades mecánicas y soldabilidad: el silicio reduce la precipitación de carburos durante el recocido después del laminado en frío de la lámina, debido a su baja solubilidad en cementita y al hecho de que este elemento aumenta la actividad del carbono en austenita.
[0018] El aluminio debe ser inferior o igual al 2,0 %, preferentemente superior o igual al 0,5 % y más preferentemente superior o igual al 0,6 %. Con respecto a la estabilización de la austenita retenida, el aluminio tiene una influencia que es relativamente similar a la del silicio. Preferentemente, cuando la cantidad de Al es superior o igual al 1,0 %, la cantidad de Mn es superior o igual al 3,0 %.
[0019] Los aceros pueden contener opcionalmente elementos tales como P, Nb, B, Cr, Mo, Ni y Ti, logrando el endurecimiento por precipitación.
[0020] P se considera como un elemento residual resultante de la fabricación de acero. Puede estar presente en una cantidad < 0,1 % en peso.
[0021] El titanio y el niobio también son elementos que pueden utilizarse opcionalmente para lograr el endurecimiento y el fortalecimiento mediante la formación de precipitados. Sin embargo, cuando el contenido de Nb o Ti es mayor que 0,50 %, existe el riesgo de que una precipitación excesiva pueda causar una reducción de la tenacidad, que debe evitarse. Preferentemente, la cantidad de Ti está entre 0,040 % y 0,50 % en peso o entre 0,030 % y 0,130 % en peso. Preferentemente, el contenido de titanio está entre 0,060 % y 0,40 %, y por ejemplo, entre 0,060 % y 0,110 % en peso. Preferentemente, la cantidad de Nb está entre 0,070 % y 0,50 % en peso o 0,040 y 0,220 %. Preferentemente, el contenido de niobio está entre 0,090 % y 0,40 %, y ventajosamente entre 0,090 % y 0,20 % en peso.
[0022] Los aceros también pueden contener opcionalmente boro en una cantidad comprendida por debajo o igual al 0,005 %. Al segregarse en el límite del grano, B disminuye la energía del límite del grano y, por lo tanto, es beneficioso para aumentar la resistencia a la fragilización por metal líquido.
[0023] El cromo permite retrasar la formación de ferrita proeutectoide durante la etapa de enfriamiento después de mantenerla a la temperatura máxima durante el ciclo de recocido, lo que permite lograr un nivel de resistencia más alto. Por lo tanto, el contenido de cromo es inferior o igual al 1,0% por razones de costo y para prevenir el endurecimiento excesivo.
[0024] El molibdeno en una cantidad inferior o igual al 0,5% es eficaz para aumentar la capacidad de endurecimiento y estabilizar la austenita retenida ya que este elemento retrasa la descomposición de la austenita.
[0025] Los aceros pueden contener opcionalmente níquel, en una cantidad inferior o igual al 1,0 % para mejorar la tenacidad.
[0026] Preferentemente, el sustrato de acero comprende menos del 0,005 % y ventajosamente menos del 0,001 % en peso de Sn en una región que se extiende desde la superficie del sustrato de acero hasta 10 pm.
[0027] Preferentemente, la capa de Sn tiene un peso de recubrimiento entre 0,3 y 200 mg.m-2, más preferentemente entre 0,3 y 150 mg.m-2, ventajosamente entre 0,3 y 100 mg.m-2 y, por ejemplo, entre 0,3 y 50 mg.mi.2
[0028] Preferentemente, la microestructura de sustrato de acero comprende ferrita, austenita residual y opcionalmente martensita y/o bainita.
[0029] Preferentemente, la tensión de tracción del sustrato de acero es de entre más de 500 MPa, preferentemente entre 500 y 2000 MPa. Ventajosamente, el alargamiento es superior al 5 % y preferentemente entre 5 y 50 %.
[0030] En una realización preferida de la invención, el recubrimiento a base de aluminio comprende menos del 15 % de Si, menos del 5,0 % de Fe, opcionalmente del 0,1 al 8,0 % de Mg y opcionalmente del 0,1 al 30,0 % de Zn, siendo el resto Al.
[0031] En otra realización preferida de la invención, el recubrimiento a base de zinc comprende 0,01-8,0 % de Al, opcionalmente 0,2-8,0 % de Mg, siendo el resto Zn. Más preferentemente, el recubrimiento a base de zinc comprende entre 0,15 y 0,40 % en peso de Al, siendo el resto Zn.
[0032] El baño fundido también puede comprender impurezas y elementos residuales inevitables de los lingotes de alimentación o del paso del sustrato de acero en el baño fundido. Por ejemplo, las impurezas opcionalmente se eligen entre Sr, Sb, Pb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce, Cr, Zr o Bi, siendo el contenido en peso de cada elemento adicional inferior al 0,3 % en peso. Los elementos residuales de los lingotes de alimentación o del paso del sustrato de acero en el baño fundido pueden ser de hierro con un contenido de hasta el 5,0 %, preferentemente hasta el 3,0 % en peso.
[0033] La presente invención también se refiere a un procedimiento para la fabricación de un sustrato de acero recubierto por inmersión en caliente que comprende una sección de calentamiento, una sección de inmersión, una sección de enfriamiento, opcionalmente una sección de compensación, comprendiendo dicho procedimiento las siguientes etapas:
A. el suministro de un sustrato de acero que tiene la composición química según la presente invención,
B. la deposición de un recubrimiento que consiste en Sn,
C. el recocido de recristalización del sustrato de acero prerrecubierto obtenido en la etapa B) que comprende las etapas subsiguientes:
i. el calentamiento del sustrato de acero prerrecubierto en la sección de calentamiento que tiene una atmósfera A1 que comprende menos del 8 % en volumen de H2 y al menos un gas inerte cuyo punto de rocío DP1 es inferior o igual a -45 °C,
ii. la inmersión del sustrato de acero en la sección de inmersión que tiene una atmósfera A2 que comprende menos del 30 % en volumen de H2 y al menos un gas inerte cuyo punto de rocío DP2 es inferior o igual a -45 °C,
iii. el enfriamiento del sustrato de acero en la sección de enfriamiento,
iv. opcionalmente, la compensación del sustrato de acero en la sección de compensación y
D. el recubrimiento por inmersión en caliente con un recubrimiento a base de zinc o aluminio.
[0034] Sin querer limitarse a ninguna teoría, se cree que si la atmósfera que comprende más del 8 % en vol. y/o d P está por encima de -45 °C, parece que el agua se forma durante el recocido de recristalización debido a la reducción del delgado. Se cree que el agua reacciona con el hierro del acero para formar óxido de hierro que cubre el sustrato de acero. Por lo tanto, existe el riesgo de no controlar la oxidación selectiva y, por lo tanto, que los óxidos selectivos estén presentes en una forma de capa continua en el sustrato de acero, lo que disminuye significativamente la humectabilidad.
[0035] Preferentemente, en la etapa B), el recubrimiento que consiste en Sn se deposita mediante galvanoplastia, galvanoplastia sin electrolitos, cementación, recubrimiento por rodillo o deposición al vacío. Preferentemente, el recubrimiento Sn se deposita mediante electrodeposición.
[0036] Preferentemente, en la etapa B), el recubrimiento que consiste en Sn tiene un peso de recubrimiento entre 0,6 y 300 mg.irr2, preferentemente entre 6 y 180 mg.irr2 y más preferentemente entre 6 y 150 mg.irr2 Por ejemplo, el recubrimiento que consiste en Sn tiene un peso de recubrimiento de 120 mg.irr2 y más preferentemente de 30 mg.irr2.
[0037] Preferentemente, en la etapa C.i), el sustrato de acero prerrecubierto se calienta desde la temperatura ambiente hasta una temperatura T1 entre 700 y 900 °C.
[0038] Ventajosamente, en la etapa C.i), la inmersión se realiza en una atmósfera que comprende un gas inerte y H2 en una cantidad inferior o igual al 7 %, más preferentemente inferior al 3 % en volumen, ventajosamente inferior o igual al 1 % en volumen y más preferentemente inferior o igual al 0,1 %.
[0039] En una realización preferida de la invención, el calentamiento comprende una sección de precalentamiento.
[0040] Preferentemente, en la etapa C.ii), el sustrato de acero prerrecubierto se sumerge a una temperatura T2 entre 700 y 900 °C.
[0041] Por ejemplo, en la etapa C.ii), la cantidad de H2 es inferior o igual al 20 % en volumen, más preferentemente inferior o igual al 10 % en volumen y ventajosamente inferior o igual al 3 % en volumen.
[0042] Ventajosamente, en las etapas C.i) y C.ii), DP1 y DP2 son independientemente entre sí son inferiores o iguales a -50 °C y más preferentemente son inferiores o iguales a -60 °C. Por ejemplo, DP1 y DP2 pueden ser iguales o diferentes.
[0043] Preferentemente en la etapa C.iii), el sustrato de acero prerrecubierto se enfría de T2 a una temperatura T3 entre 400 y 500 °C, siendo T3 la temperatura del baño.
[0044] Ventajosamente, el enfriamiento se realiza en una atmósfera A3 que comprende menos del 30% de H2 en volumen y un gas inerte cuyo punto de rocío DP3 es inferior o igual a -30 °C.
[0045] Opcionalmente, la compensación del sustrato de acero de una temperatura T3 a una temperatura T4 entre 400 y 700 °C en la sección de compensación que tiene una atmósfera A4 que comprende menos de 30 % de H2 en volumen y un gas inerte cuyo punto de rocío DP4 es inferior o igual a -30 °C.
[0046] Preferentemente, en todas las etapas de la etapa C.i) a C.iv), el al menos un gas inerte se elige de entre: nitrógeno, argón y helio. Por ejemplo, el recocido de recristalización se realiza en un horno que comprende un horno de llama directa (DFF) y un horno de tubo radiante (RTF), o en un RTF completo. En una realización preferida de la invención, el recocido de recristalización se realiza en un RTF completo.
[0047] Por último, la presente invención se refiere al uso de un sustrato de acero recubierto por inmersión en caliente según la presente invención para la fabricación de una pieza de un vehículo automotor.
[0048] La invención se explicará ahora en ensayos realizados únicamente con fines informativos. No son limitantes.
Ejemplos
[0049] Se utilizaron las siguientes láminas de acero que tienen la siguiente composición:
[0050] Algunos Ensayos se recubrieron con estaño (Sn) depositado por galvanoplastia. A continuación, todos los ensayos se recocieron en un horno de RTF completo a una temperatura de 800 °C en una atmósfera que comprende nitrógeno y opcionalmente hidrógeno durante 1 minuto. A continuación, los ensayos se galvanizaron por inmersión en caliente con recubrimiento de zinc.
[0051] La humectación se analizó a simple vista y con microscopio óptico. 0 significa que el recubrimiento se deposita continuamente; 1 significa que el recubrimiento se adhiere bien en la lámina de acero incluso si se observan muy pocas áreas sin recubrir; 2 significa que se observan muchas áreas sin recubrir y 3 significa que se observan grandes áreas sin recubrimiento en el recubrimiento o no había recubrimiento presente en el acero.
[0052] Finalmente, la adhesión del recubrimiento se analizó doblando la muestra a un ángulo de 135° para los Aceros 1 y 4, un ángulo de 90° para el Acero 6 y un ángulo de 180 °C para el Ensayo 5. A continuación se aplicó una cinta adhesiva en las muestras antes de retirarlas para determinar si se retiró el recubrimiento. 0 significa que el recubrimiento no se ha retirado, es decir, no hay recubrimiento presente en la cinta adhesiva, 1 significa que algunas partes del recubrimiento se han retirado, es decir, partes del recubrimiento están presentes en la cinta adhesiva y 2 significa que la totalidad o casi la totalidad del recubrimiento está presente en la cinta adhesiva. Cuando la humectación fue de 3, si no había recubrimiento presente en el acero, no se realizó la adhesión del recubrimiento.
[0053] Los resultados se muestran en la siguiente tabla:
continuación
[0054] Todos los Ensayos según la presente invención muestran una elevada humectación y una elevada adhesión del recubrimiento.
Claims (28)
1. Un sustrato de acero recubierto por inmersión en caliente recubierto con una capa de Sn directamente cubierta por un recubrimiento a base de zinc o aluminio, teniendo dicho sustrato de acero la siguiente composición química en porcentaje en peso:
0,10 < C < 0,4%,
1,2 < Mn < 6,0 %,
0,3 < Si < 2,5%,
Al < 2,0%,
y sobre una base puramente opcional, uno o más elementos tales como
P < 0,1 %,
Nb < 0,5%,
B < 0,005 %,
Cr < 1,0%,
Mo < 0,50 %,
Ni < 1,0 %,
Ti < 0,5%,
constituyéndose el resto de la composición de hierro e impurezas inevitables resultantes de la elaboración, comprendiendo además dicho sustrato de acero entre 0,0001 y 0,01 % en peso de Sn en la región que se extiende desde la superficie del sustrato de acero hasta 10 |jm.
2. Un sustrato metálico recubierto según la reivindicación 1, en el que cuando la cantidad de Al es superior o igual al 1,0 %, la cantidad de Mn es superior o igual al 3,0 %.
3. Un sustrato metálico recubierto según la reivindicación 2, en el que el sustrato de acero comprende menos del 0,005 % en peso de Sn.
4. Un sustrato metálico recubierto según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, en el que la capa delgada de Sn tiene un peso de recubrimiento entre 0,3 y 200 mg.m2
5. Un sustrato metálico recubierto según la reivindicación 4, en el que la capa delgada de Sn tiene un peso de recubrimiento entre 0,3 y 150 mg.m-2.
6. Un sustrato metálico recubierto según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, en el que el recubrimiento a base de zinc comprende del 0,01 al 8,0 % en peso de Al, opcionalmente del 0,2 al 8,0 % en peso de Mg, siendo el resto Zn.
7. Un sustrato metálico recubierto según la reivindicación 6, en el que el recubrimiento a base de zinc comprende entre 0,15 y 0,40 % en peso de Al, siendo el resto Zn.
8. Un sustrato metálico recubierto según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, en el que el recubierto a base de aluminio comprende menos del 15 % de Si, menos del 5,0 % de Fe, opcionalmente 0,1 a 8,0 % de Mg y opcionalmente 0,1 a 30,0 % de Zn, siendo el resto Al.
9. Un sustrato metálico recubierto según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, en el que el sustrato de acero comprende entre 1,1 y 3,0 % en peso de Si.
10. Un sustrato metálico recubierto según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, en el que el sustrato de acero comprende entre 0,5 y 1,1 % en peso de Si.
11. Un sustrato metálico recubierto según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10, en el que el sustrato de acero comprende una cantidad de Al igual o superior al 0,5 % en peso.
12. Un sustrato metálico recubierto según la reivindicación 11, en el que el sustrato de acero comprende más de 0,6 % en peso de Al.
13. Un sustrato metálico recubierto según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 12, en el que la microestructura del sustrato de acero comprende ferrita, austenita residual y opcionalmente martensita y/o bainita.
14. Un procedimiento para la fabricación de un procedimiento para la fabricación de un sustrato de acero recubierto por inmersión en caliente que comprende una sección de calentamiento, una sección de inmersión, una
sección de enfriamiento, opcionalmente una sección de compensación, comprendiendo dicho procedimiento las siguientes etapas:
A. el suministro de un sustrato de acero que tiene la composición química según cualquiera de la reivindicación 1, 2 o 9 a 12,
B. la deposición de un recubrimiento que consiste en Sn,
C. el recocido de recristalización del sustrato de acero prerrecubierto obtenido en la etapa B) que comprende las etapas subsiguientes:
i. el calentamiento del sustrato de acero prerrecubierto en la sección de calentamiento que tiene una atmósfera A1 que comprende menos del 8 % en volumen de H2 y al menos un gas inerte cuyo punto de rocío DP1 es inferior o igual a -45 °C,
ii. la inmersión del sustrato de acero en la sección de inmersión que tiene una atmósfera A2 que comprende menos del 30 % en volumen de H2 y al menos un gas inerte cuyo punto de rocío es inferior o igual a -45 °C, iii. el enfriamiento del sustrato de acero en la sección de enfriamiento,
iv. opcionalmente, la compensación del sustrato de acero en la sección de compensación y
D. el recubrimiento por inmersión en caliente con un recubrimiento a base de zinc o aluminio.
15. Un procedimiento según la reivindicación 14, en el que en la etapa B), el recubrimiento que consiste en Sn se deposita mediante galvanoplastia, galvanoplastia sin electrolitos, cementación, recubrimiento por rodillo o deposición al vacío.
16. Un procedimiento según la reivindicación 14 o 15, en el que en la etapa B), el recubrimiento que consiste en Sn tiene un peso de recubrimiento de espesor entre 0,6 y 300 mg.irr2
17. Un procedimiento según la reivindicación 16, en el que el recubrimiento que consiste en Sn tiene un peso de recubrimiento entre 6 y 180 mg.irr2.
18. Un procedimiento según la reivindicación 17, en el que el recubrimiento que consiste en Sn tiene un peso de recubrimiento entre 6 y 150 mg.irr2.
19. Un procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 14 a 18, en el que en la etapa C.i), el sustrato de acero prerrecubierto se calienta desde la temperatura ambiente hasta una temperatura T1 entre 700 y 900 °C.
20. Un procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 14 a 19, en el que en la etapa C.i), la cantidad de H2 se encuentra en una cantidad inferior o igual al 7 %.
21. Un procedimiento según la reivindicación 20, en el que en la etapa C.i), la cantidad de H2 es inferior al 3 % en volumen.
22. Un procedimiento según la reivindicación 21, en el que en la etapa C.i), la cantidad de H2 es inferior o igual al 1 % en volumen.
23. Un procedimiento según la reivindicación 22, en el que en la etapa C.i), la cantidad de H2 en el calentamiento es inferior o igual al 0,1 % en volumen.
24. Un procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 14 a 23, en el que en la etapa C.ii), el sustrato de acero prerrecubierto se sumerge a una temperatura T2 entre 700 y 900 °C.
25. Un procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 14 a 24, en el que en las etapas C.i) y C.ii), DP1 y DP2 son independientemente entre sí son inferiores o iguales a - 50 °C.
26. Un procedimiento según la reivindicación 25, en el que en las etapas C.i) y C.ii), DP1 y DP2 son independientemente entre sí son inferiores o iguales a -60 °C.
27. Un procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 14 a 26, en el que en la etapa C.i) y C.ii), el al menos un gas inerte se elige de entre: nitrógeno, argón y helio.
28. Uso de un sustrato de acero sumergido en caliente según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 13 u obtenible según cualquiera de las reivindicaciones 14 a 27 para la fabricación de una pieza de un vehículo automotor.
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