JP2001194610A - 光走査装置及びそれを用いた画像形成装置 - Google Patents
光走査装置及びそれを用いた画像形成装置Info
- Publication number
- JP2001194610A JP2001194610A JP2000325606A JP2000325606A JP2001194610A JP 2001194610 A JP2001194610 A JP 2001194610A JP 2000325606 A JP2000325606 A JP 2000325606A JP 2000325606 A JP2000325606 A JP 2000325606A JP 2001194610 A JP2001194610 A JP 2001194610A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- power
- optical element
- optical system
- change
- scanning device
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B41—PRINTING; LINING MACHINES; TYPEWRITERS; STAMPS
- B41J—TYPEWRITERS; SELECTIVE PRINTING MECHANISMS, i.e. MECHANISMS PRINTING OTHERWISE THAN FROM A FORME; CORRECTION OF TYPOGRAPHICAL ERRORS
- B41J2/00—Typewriters or selective printing mechanisms characterised by the printing or marking process for which they are designed
- B41J2/435—Typewriters or selective printing mechanisms characterised by the printing or marking process for which they are designed characterised by selective application of radiation to a printing material or impression-transfer material
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
- G02B27/42—Diffraction optics, i.e. systems including a diffractive element being designed for providing a diffractive effect
- G02B27/4205—Diffraction optics, i.e. systems including a diffractive element being designed for providing a diffractive effect having a diffractive optical element [DOE] contributing to image formation, e.g. whereby modulation transfer function MTF or optical aberrations are relevant
- G02B27/4211—Diffraction optics, i.e. systems including a diffractive element being designed for providing a diffractive effect having a diffractive optical element [DOE] contributing to image formation, e.g. whereby modulation transfer function MTF or optical aberrations are relevant correcting chromatic aberrations
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B26/00—Optical devices or arrangements for the control of light using movable or deformable optical elements
- G02B26/08—Optical devices or arrangements for the control of light using movable or deformable optical elements for controlling the direction of light
- G02B26/10—Scanning systems
- G02B26/12—Scanning systems using multifaceted mirrors
- G02B26/127—Adaptive control of the scanning light beam, e.g. using the feedback from one or more detectors
- G02B26/128—Focus control
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
- G02B27/0025—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for optical correction, e.g. distorsion, aberration
- G02B27/0037—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for optical correction, e.g. distorsion, aberration with diffracting elements
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
- G02B27/42—Diffraction optics, i.e. systems including a diffractive element being designed for providing a diffractive effect
- G02B27/4205—Diffraction optics, i.e. systems including a diffractive element being designed for providing a diffractive effect having a diffractive optical element [DOE] contributing to image formation, e.g. whereby modulation transfer function MTF or optical aberrations are relevant
- G02B27/4216—Diffraction optics, i.e. systems including a diffractive element being designed for providing a diffractive effect having a diffractive optical element [DOE] contributing to image formation, e.g. whereby modulation transfer function MTF or optical aberrations are relevant correcting geometrical aberrations
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
- G02B27/42—Diffraction optics, i.e. systems including a diffractive element being designed for providing a diffractive effect
- G02B27/4205—Diffraction optics, i.e. systems including a diffractive element being designed for providing a diffractive effect having a diffractive optical element [DOE] contributing to image formation, e.g. whereby modulation transfer function MTF or optical aberrations are relevant
- G02B27/4227—Diffraction optics, i.e. systems including a diffractive element being designed for providing a diffractive effect having a diffractive optical element [DOE] contributing to image formation, e.g. whereby modulation transfer function MTF or optical aberrations are relevant in image scanning systems
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
- G02B27/42—Diffraction optics, i.e. systems including a diffractive element being designed for providing a diffractive effect
- G02B27/4283—Diffraction optics, i.e. systems including a diffractive element being designed for providing a diffractive effect having a diffractive element with major temperature dependent properties
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B7/00—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements
- G02B7/008—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements with means for compensating for changes in temperature or for controlling the temperature; thermal stabilisation
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Mechanical Optical Scanning Systems (AREA)
- Laser Beam Printer (AREA)
- Lenses (AREA)
- Facsimile Scanning Arrangements (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 光源手段からの光束の発振波長の変化及び環
境変化があっても被走査面上におけるピント移動量が少
ない光走査装置及びそれを用いた画像形成装置を得るこ
と。 【解決手段】 光源手段と、光源手段から発せられた光
束を集光する第１結像光学系と、第１結像光学系からの
光束を偏向する偏向手段と、偏向手段によって偏向され
た光束で被走査面上を走査する第２結像光学系を有し、
第１結像光学系又は第２結像光学系の中に少なくとも１
つの屈折光学素子と回折光学素子を含む光走査装置にお
いて、光源手段からの光の発振波長が変化したときの被
走査面におけるピント移動と、環境温度が変化したとき
に被走査面におけるピント移動を該回光学素子のパワー
を適切に設定することによって補正すること。
境変化があっても被走査面上におけるピント移動量が少
ない光走査装置及びそれを用いた画像形成装置を得るこ
と。 【解決手段】 光源手段と、光源手段から発せられた光
束を集光する第１結像光学系と、第１結像光学系からの
光束を偏向する偏向手段と、偏向手段によって偏向され
た光束で被走査面上を走査する第２結像光学系を有し、
第１結像光学系又は第２結像光学系の中に少なくとも１
つの屈折光学素子と回折光学素子を含む光走査装置にお
いて、光源手段からの光の発振波長が変化したときの被
走査面におけるピント移動と、環境温度が変化したとき
に被走査面におけるピント移動を該回光学素子のパワー
を適切に設定することによって補正すること。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は光走査装置及びそれ
を用いた画像形成装置に関し、光源手段から出射した光
束を第１結像光学系によって集光し、該集光した光束を
偏向手段としてのポリゴンミラーにより反射偏向させ、
第２結像光学系を介して被走査面上を光走査して画像情
報を記録するようにした、例えば電子写真プロセスを有
するレーザービームプリンターやデジタル複写機等の画
像形成装置に好適な光走査装置に係り、特に環境温度変
化や光源手段からの光の初期使用の波長の変化があった
場合においても被走査面上におけるピント移動量を少な
く抑え、光束のスポット径の変動を小さく抑えることが
でき、良好な画像が常に得られる光走査装置及びそれを
用いた画像形成装置に関するものである。
を用いた画像形成装置に関し、光源手段から出射した光
束を第１結像光学系によって集光し、該集光した光束を
偏向手段としてのポリゴンミラーにより反射偏向させ、
第２結像光学系を介して被走査面上を光走査して画像情
報を記録するようにした、例えば電子写真プロセスを有
するレーザービームプリンターやデジタル複写機等の画
像形成装置に好適な光走査装置に係り、特に環境温度変
化や光源手段からの光の初期使用の波長の変化があった
場合においても被走査面上におけるピント移動量を少な
く抑え、光束のスポット径の変動を小さく抑えることが
でき、良好な画像が常に得られる光走査装置及びそれを
用いた画像形成装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図５は従来の光走査装置における光走査
光学系の要部概略図である。
光学系の要部概略図である。
【０００３】図５に示す従来の光走査装置において、光
源手段１から画像情報に基づいて変調され出射した光束
は、コリメータレンズ２と絞り３とシリンドリカルレン
ズ４とで構成される第１結像光学系Ｌ1へ入射する。
源手段１から画像情報に基づいて変調され出射した光束
は、コリメータレンズ２と絞り３とシリンドリカルレン
ズ４とで構成される第１結像光学系Ｌ1へ入射する。
【０００４】ここでは光源手段１からの光束を、コリメ
ータレンズ２により略平行光束に変換し、開口絞り３に
よって該光束を制限して副走査断面内にのみ所定の屈折
力を有するシリンドリカルレンズ４に入射させている。
ータレンズ２により略平行光束に変換し、開口絞り３に
よって該光束を制限して副走査断面内にのみ所定の屈折
力を有するシリンドリカルレンズ４に入射させている。
【０００５】シリンドリカルレンズ４に入射した略平行
光束のうち主走査断面内においてはそのまま略平行光束
の状態で出射する。
光束のうち主走査断面内においてはそのまま略平行光束
の状態で出射する。
【０００６】副走査断面内においては収束してポリゴン
ミラー５（偏向手段）の偏向反射面５ａにほぼ線像とし
て結像する。そしてポリゴンミラー５で反射偏向された
光束はｆθ特性を有する第２結像光学系Ｌ2を介して被
走査面７（感光体ドラム面）上に導光され、該ポリゴン
ミラー５を回転させることによって該被走査面７（感光
体ドラム面）上を光走査して画像情報の記録を行ってい
る。
ミラー５（偏向手段）の偏向反射面５ａにほぼ線像とし
て結像する。そしてポリゴンミラー５で反射偏向された
光束はｆθ特性を有する第２結像光学系Ｌ2を介して被
走査面７（感光体ドラム面）上に導光され、該ポリゴン
ミラー５を回転させることによって該被走査面７（感光
体ドラム面）上を光走査して画像情報の記録を行ってい
る。
【０００７】図５に示す構成の光走査光学系において、
その光学系の一部に回折光学素子を応用して被走査面７
上におけるピント移動を補正したものが、例えば特開平
０６−１１８３４６号公報で提案されている。
その光学系の一部に回折光学素子を応用して被走査面７
上におけるピント移動を補正したものが、例えば特開平
０６−１１８３４６号公報で提案されている。
【０００８】同公報では樹脂性の集光レンズの焦点距離
を、レーザーダイオードの発振波長の変動によるフレネ
ルレンズの焦点距離の変化と、温度変化に伴うフレネル
レンズの焦点距離変化とを相殺可能な値に設定してい
る。
を、レーザーダイオードの発振波長の変動によるフレネ
ルレンズの焦点距離の変化と、温度変化に伴うフレネル
レンズの焦点距離変化とを相殺可能な値に設定してい
る。
【０００９】また、特開平１０−３３３０７０号公報で
は、光源手段から射出した光束を偏向手段へ導光する第
１の光学系と、偏向手段で偏向された光束を被走査面上
に結像させる第２の光学系とを有し、第１，第２の光学
系のうち少なくとも一方の光学系の一部に回折光学素子
を設けて、環境変動（温度変動）によって生じる光走査
光学系の副走査方向の収差変動が、回折光学素子のパワ
ー変化と光源手段の波長変動により補正されるようにし
ている。
は、光源手段から射出した光束を偏向手段へ導光する第
１の光学系と、偏向手段で偏向された光束を被走査面上
に結像させる第２の光学系とを有し、第１，第２の光学
系のうち少なくとも一方の光学系の一部に回折光学素子
を設けて、環境変動（温度変動）によって生じる光走査
光学系の副走査方向の収差変動が、回折光学素子のパワ
ー変化と光源手段の波長変動により補正されるようにし
ている。
【００１０】どちらの場合も、使用波長によってパワー
が大きく変化する回折光学素子の特性を利用して、回折
光学素子以外の光学素子によって生じたピント移動を、
回折光学素子のパワー変化で相殺している。
が大きく変化する回折光学素子の特性を利用して、回折
光学素子以外の光学素子によって生じたピント移動を、
回折光学素子のパワー変化で相殺している。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】ところで、被走査面上
におけるピント移動を引き起こす要因としては例えば光
源手段からの光の発振波長のバラツキや変動及び環境温
度の変化が挙げられるが、両者のピント変動のメカニズ
ムは大きく異なる。
におけるピント移動を引き起こす要因としては例えば光
源手段からの光の発振波長のバラツキや変動及び環境温
度の変化が挙げられるが、両者のピント変動のメカニズ
ムは大きく異なる。
【００１２】前者は、まさしく使用波長が変動すること
によって起こる光学系のパワー変化のみが影響するのに
対し、後者は環境温度が変化することにより、光学素子
の材質の屈折率変化や位置変動、光源手段からの光の発
振波長の変化等が組み合わさって起こるピント変動であ
る。
によって起こる光学系のパワー変化のみが影響するのに
対し、後者は環境温度が変化することにより、光学素子
の材質の屈折率変化や位置変動、光源手段からの光の発
振波長の変化等が組み合わさって起こるピント変動であ
る。
【００１３】これらは独立に成立するため、前述した提
案ではこれらの要因に対して必ずしも満足できるもので
はなかった。具体的には、特開平０６−１１８３４６号
公報における光走査光学系では、環境変動によって生じ
るピント移動について考慮されていないものがある。例
えばコリメータレンズの位置変動によるピント移動や光
源手段からの光の発振波長が変化することによりコリメ
ータレンズ、シリンドリカルレンズ、ｆθレンズ等の屈
折力が変化して生じるピント移動である。そのため、環
境温度が変化したときにピント移動量を必ずしも良好に
補正するものではなかった。
案ではこれらの要因に対して必ずしも満足できるもので
はなかった。具体的には、特開平０６−１１８３４６号
公報における光走査光学系では、環境変動によって生じ
るピント移動について考慮されていないものがある。例
えばコリメータレンズの位置変動によるピント移動や光
源手段からの光の発振波長が変化することによりコリメ
ータレンズ、シリンドリカルレンズ、ｆθレンズ等の屈
折力が変化して生じるピント移動である。そのため、環
境温度が変化したときにピント移動量を必ずしも良好に
補正するものではなかった。
【００１４】また、使用波長は実用する光源手段によっ
て大きなバラツキがあり、使用波長によって光学系のパ
ワーが大きく変化する回折光学素子を用いた光走査光学
系においては、使用波長の変化によって生じるピント移
動量を無視することはできない。しかし、同公報におい
ては、これを考慮するものではなかった。
て大きなバラツキがあり、使用波長によって光学系のパ
ワーが大きく変化する回折光学素子を用いた光走査光学
系においては、使用波長の変化によって生じるピント移
動量を無視することはできない。しかし、同公報におい
ては、これを考慮するものではなかった。
【００１５】特開平１０−３３３０７０号公報において
は、環境温度変化によって生じるピント移動に関して
は、上記のピント移動の要因まで含めて考慮されている
が、光源手段の使用波長（初期波長）のバラツキを考慮
するものではなかった。
は、環境温度変化によって生じるピント移動に関して
は、上記のピント移動の要因まで含めて考慮されている
が、光源手段の使用波長（初期波長）のバラツキを考慮
するものではなかった。
【００１６】本発明は、前述した問題を解決すべく、光
源手段からの光の発振波長のバラツキや環境温度変化に
よる光源手段からの光の発振波長の変化、及び環境温度
変化による光学系の材質の屈折率変化が同時に発生した
場合においてもピント移動量を低減し、被走査面上にお
ける光束のスポット径の変動が小さく抑えられた常に良
質なる画像を形成することができる光走査装置及びそれ
を用いた画像形成装置の提供を目的とする。
源手段からの光の発振波長のバラツキや環境温度変化に
よる光源手段からの光の発振波長の変化、及び環境温度
変化による光学系の材質の屈折率変化が同時に発生した
場合においてもピント移動量を低減し、被走査面上にお
ける光束のスポット径の変動が小さく抑えられた常に良
質なる画像を形成することができる光走査装置及びそれ
を用いた画像形成装置の提供を目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明の光走査
装置は、光源手段と、該光源手段から発せられた光束を
集光する第１結像光学系と、該第１結像光学系からの光
束を偏向する偏向手段と、該偏向手段によって偏向され
た光束で被走査面上を走査する第２結像光学系を有し、
第１結像光学系又は第２結像光学系の中に少なくとも１
つの屈折光学素子と回折光学素子を含む光走査装置にお
いて、該光源手段からの光の発振波長が変化したときの
該屈折光学素子による被走査面におけるピント移動を該
回折光学素子のパワー変化で相殺できるときの回折光学
素子のパワーを第１パワーとし、環境温度が変化したと
きに該回折光学素子以外の光学素子によって生じる被走
査面におけるピント移動を該回折光学素子のパワー変化
で相殺できるときの該回折光学素子のパワーを第２パワ
ーとしたとき、前記回折光学素子のパワーを第１パワー
と第２パワーとの間の第３のパワーに設定したことを特
徴としている。
装置は、光源手段と、該光源手段から発せられた光束を
集光する第１結像光学系と、該第１結像光学系からの光
束を偏向する偏向手段と、該偏向手段によって偏向され
た光束で被走査面上を走査する第２結像光学系を有し、
第１結像光学系又は第２結像光学系の中に少なくとも１
つの屈折光学素子と回折光学素子を含む光走査装置にお
いて、該光源手段からの光の発振波長が変化したときの
該屈折光学素子による被走査面におけるピント移動を該
回折光学素子のパワー変化で相殺できるときの回折光学
素子のパワーを第１パワーとし、環境温度が変化したと
きに該回折光学素子以外の光学素子によって生じる被走
査面におけるピント移動を該回折光学素子のパワー変化
で相殺できるときの該回折光学素子のパワーを第２パワ
ーとしたとき、前記回折光学素子のパワーを第１パワー
と第２パワーとの間の第３のパワーに設定したことを特
徴としている。
【００１８】請求項２の発明は請求項１の発明におい
て、前記回折光学素子は副走査方向にパワーを有するこ
とを特徴としている。
て、前記回折光学素子は副走査方向にパワーを有するこ
とを特徴としている。
【００１９】請求項３の発明は請求項２の発明におい
て、前記回折光学素子は前記第１結像光学系に設けられ
ていることを特徴としている。
て、前記回折光学素子は前記第１結像光学系に設けられ
ていることを特徴としている。
【００２０】請求項４の発明は請求項３の発明におい
て、前記回折光学素子は前記第１結像光学系のうちの前
記偏向手段に最も近くの面に配置されていることを特徴
としている。
て、前記回折光学素子は前記第１結像光学系のうちの前
記偏向手段に最も近くの面に配置されていることを特徴
としている。
【００２１】請求項５の発明は請求項４の発明におい
て、前記第１結像光学系はシリンドリカルレンズを有
し、該シリンドリカルレンズの片面に回折光学素子が設
けられていることを特徴としている。
て、前記第１結像光学系はシリンドリカルレンズを有
し、該シリンドリカルレンズの片面に回折光学素子が設
けられていることを特徴としている。
【００２２】請求項６の発明は請求項５の発明におい
て、前記第２結像光学系の副走査方向の縦倍率をαｓ
（倍）としたとき、前記シリンドリカルレンズの焦点距
離ｆｃｌ（ｍｍ）は ｆｃｌ≦５００／αｓ を満足することを特徴としている。
て、前記第２結像光学系の副走査方向の縦倍率をαｓ
（倍）としたとき、前記シリンドリカルレンズの焦点距
離ｆｃｌ（ｍｍ）は ｆｃｌ≦５００／αｓ を満足することを特徴としている。
【００２３】請求項７の発明は請求項６の発明におい
て、前記シリンドリカルレンズは光軸方向の位置調整手
段を持たないことを特徴としている。
て、前記シリンドリカルレンズは光軸方向の位置調整手
段を持たないことを特徴としている。
【００２４】請求項８の発明は請求項７の発明におい
て、前記偏向手段によって偏向された光束を集光し光検
知手段へ入射させる第３結像光学系を有し、前記第１結
像光学系はシリンドリカルレンズを有し、前記第３結像
光学系は少なくとも主走査方向にパワーを有する結像レ
ンズを有し、前記シリンドリカルレンズと前記結像レン
ズとが一体に形成されていることを特徴としている。
て、前記偏向手段によって偏向された光束を集光し光検
知手段へ入射させる第３結像光学系を有し、前記第１結
像光学系はシリンドリカルレンズを有し、前記第３結像
光学系は少なくとも主走査方向にパワーを有する結像レ
ンズを有し、前記シリンドリカルレンズと前記結像レン
ズとが一体に形成されていることを特徴としている。
【００２５】請求項９の発明は請求項１の発明におい
て、前記回折光学素子のパワーを第１のパワーとしたと
きの、環境温度変化により生じるピント移動量をｄΔＳ
λ＿Ｔとし、前記回折光学素子のパワーを第２のパワー
としたときの前記光源手段の初期使用波長変化によって
生じるピント移動量をｄΔＳＴ＿λとし、前記回折光学
素子のパワーを第３のパワーとしたときの環境温度変化
によって生じるピント移動量をｄΔＳ＿Ｔ、前記光源手
段の初期使用波長変化によって生じるピント移動量をｄ
ΔＳ＿λとしたとき ｜ｄΔＳＴ＿λ｜≧｜ｄΔＳλ＿Ｔ｜ならば ｜ｄΔＳ
＿Ｔ｜≧｜ｄΔＳ−λ｜ ｜ｄΔＳＴ＿λ｜＜｜ｄΔＳλ＿Ｔ｜ならば ｜ｄΔＳ
＿Ｔ｜≦｜ｄΔＳ＿λ｜ を満足することを特徴としている。
て、前記回折光学素子のパワーを第１のパワーとしたと
きの、環境温度変化により生じるピント移動量をｄΔＳ
λ＿Ｔとし、前記回折光学素子のパワーを第２のパワー
としたときの前記光源手段の初期使用波長変化によって
生じるピント移動量をｄΔＳＴ＿λとし、前記回折光学
素子のパワーを第３のパワーとしたときの環境温度変化
によって生じるピント移動量をｄΔＳ＿Ｔ、前記光源手
段の初期使用波長変化によって生じるピント移動量をｄ
ΔＳ＿λとしたとき ｜ｄΔＳＴ＿λ｜≧｜ｄΔＳλ＿Ｔ｜ならば ｜ｄΔＳ
＿Ｔ｜≧｜ｄΔＳ−λ｜ ｜ｄΔＳＴ＿λ｜＜｜ｄΔＳλ＿Ｔ｜ならば ｜ｄΔＳ
＿Ｔ｜≦｜ｄΔＳ＿λ｜ を満足することを特徴としている。
【００２６】請求項１０の発明は請求項１の発明におい
て、使用波長の変化が１ｎｍあったときのピント移動量
が０．３ｍｍ以下となるように各要素を設定したことを
特徴としている。
て、使用波長の変化が１ｎｍあったときのピント移動量
が０．３ｍｍ以下となるように各要素を設定したことを
特徴としている。
【００２７】請求項１１の発明の画像形成装置は、請求
項１乃至１０の何れか１項に記載の光走査装置と、前記
被走査面に配置された感光体と、前記光走査装置で走査
された光束によって前記感光体上に形成された静電潜像
をトナー像として現像する現像器と、前記現像されたト
ナー像を被転写材に転写する転写器と、転写されたトナ
ー像を被転写材に定着させる定着器とから成ることを特
徴としている。
項１乃至１０の何れか１項に記載の光走査装置と、前記
被走査面に配置された感光体と、前記光走査装置で走査
された光束によって前記感光体上に形成された静電潜像
をトナー像として現像する現像器と、前記現像されたト
ナー像を被転写材に転写する転写器と、転写されたトナ
ー像を被転写材に定着させる定着器とから成ることを特
徴としている。
【００２８】請求項１２の発明の画像形成装置は、前記
請求項１乃至１０のいずれか１項に記載の光走査装置
と、外部機器から入力したコードデータを画像信号に変
換して前記光走査装置に入力せしめるプリンタコントロ
ーラとから成ることを特徴としている。
請求項１乃至１０のいずれか１項に記載の光走査装置
と、外部機器から入力したコードデータを画像信号に変
換して前記光走査装置に入力せしめるプリンタコントロ
ーラとから成ることを特徴としている。
【００２９】
【発明の実施の形態】［実施形態１］図１（Ａ）は本発
明の実施形態１の光走査装置をレーザービームプリンタ
ーやデジタル複写機等の画像形成装置に適用したときの
主走査方向の要部断面図（主走査断面図）、図１（Ｂ）
は図１（Ａ）の一部分の副走査方向の要部断面図（副走
査断面）である。
明の実施形態１の光走査装置をレーザービームプリンタ
ーやデジタル複写機等の画像形成装置に適用したときの
主走査方向の要部断面図（主走査断面図）、図１（Ｂ）
は図１（Ａ）の一部分の副走査方向の要部断面図（副走
査断面）である。
【００３０】同図において、光源手段である半導体レー
ザ１から出射された光束は、コリメータレンズ２と絞り
３そしてシリンドリカルレンズ４とを含む第１結像光学
系によって偏向手段５に入射している。ここで半導体レ
ーザ１からの光束は、コリメータレンズ２により平行光
束とされ、絞り３で光束を制限されてシリンドリカルレ
ンズ４へ入射し、主走査方向はそのまま平行光束として
透過し、副走査方向は収束光束とされて主走査方向に長
手の線像として偏向手段５の偏向面５ａに結像される。
ザ１から出射された光束は、コリメータレンズ２と絞り
３そしてシリンドリカルレンズ４とを含む第１結像光学
系によって偏向手段５に入射している。ここで半導体レ
ーザ１からの光束は、コリメータレンズ２により平行光
束とされ、絞り３で光束を制限されてシリンドリカルレ
ンズ４へ入射し、主走査方向はそのまま平行光束として
透過し、副走査方向は収束光束とされて主走査方向に長
手の線像として偏向手段５の偏向面５ａに結像される。
【００３１】偏向手段５はポリゴンミラーより成り、回
転軸５ｂを回転中心として等速回転することにより、半
導体レーザ１から発せられた光束を反射偏向している。
該ポリゴンミラー５で反射偏向された光束は第１ｆθレ
ンズ６ａと第２ｆθレンズ６ｂの２枚のｆθレンズ６
ａ，６ｂで構成させるｆθ特性を有する第２結像光学系
６によって主走査・副走査方向共に集光され、被走査面
である感光体ドラム面７上を光走査している。
転軸５ｂを回転中心として等速回転することにより、半
導体レーザ１から発せられた光束を反射偏向している。
該ポリゴンミラー５で反射偏向された光束は第１ｆθレ
ンズ６ａと第２ｆθレンズ６ｂの２枚のｆθレンズ６
ａ，６ｂで構成させるｆθ特性を有する第２結像光学系
６によって主走査・副走査方向共に集光され、被走査面
である感光体ドラム面７上を光走査している。
【００３２】本実施形態では、屈折光学素子であるシリ
ンドリカルレンズ４と２枚のｆθレンズ６ａ，６ｂは共
に屈折光学素子であるトーリックレンズであり、プラス
チック材料で形成されており、シリンドリカルレンズ４
の半導体レーザ１側の面には副走査方向のみに曲率
（Ｒ）をつけたシリンドリカル面を形成し、ポリゴンミ
ラー５側の面は平面より成り、その平面上に副走査方向
のみにパワー（屈折力）を有する回折格子を形成し、回
折光学素子８としている。
ンドリカルレンズ４と２枚のｆθレンズ６ａ，６ｂは共
に屈折光学素子であるトーリックレンズであり、プラス
チック材料で形成されており、シリンドリカルレンズ４
の半導体レーザ１側の面には副走査方向のみに曲率
（Ｒ）をつけたシリンドリカル面を形成し、ポリゴンミ
ラー５側の面は平面より成り、その平面上に副走査方向
のみにパワー（屈折力）を有する回折格子を形成し、回
折光学素子８としている。
【００３３】本実施形態における光走査光学系の構成の
諸数値を表１に示す。入射側の面をＲ１面、射出側の面
をＲ２面としている。
諸数値を表１に示す。入射側の面をＲ１面、射出側の面
をＲ２面としている。
【００３４】
【表１】
【００３５】シリンドリカルレンズ４のＲ２面に形成さ
れた回折格子の形状は、位相関数をφ（ｙ，ｚ）とし
て、光軸との交点を原点とし、光軸方向をｘ軸、主走査
平面内において光軸と直交する軸をｙ軸、副走査平面内
において光軸と直交する軸をｚ軸としたとき、次式で
表現され表２に位相項の形状を示す。
れた回折格子の形状は、位相関数をφ（ｙ，ｚ）とし
て、光軸との交点を原点とし、光軸方向をｘ軸、主走査
平面内において光軸と直交する軸をｙ軸、副走査平面内
において光軸と直交する軸をｚ軸としたとき、次式で
表現され表２に位相項の形状を示す。
【００３６】
【数１】
【００３７】Ｃ1〜Ｃ3：位相多項式係数，λ＝７８０ｎ
ｍ
ｍ
【００３８】
【表２】
【００３９】次に、半導体レーザ１の発振波長の変化及
び環境温度変化に伴う被走査面７上におけるピント移動
の補正について説明する。
び環境温度変化に伴う被走査面７上におけるピント移動
の補正について説明する。
【００４０】まず本実施形態における副走査方向のピン
ト移動の補正の原理を図２を用いて説明する。図２は本
実施形態の光走査光学系の副走査方向の光路を展開した
ときの要部断面図であり、基準状態（実線）とピント補
正時（破線）の結像関係の様子を示している。
ト移動の補正の原理を図２を用いて説明する。図２は本
実施形態の光走査光学系の副走査方向の光路を展開した
ときの要部断面図であり、基準状態（実線）とピント補
正時（破線）の結像関係の様子を示している。
【００４１】例えば光走査光学系に環境温度の上昇があ
ったと仮定する。シリンドリカルレンズ４及びｆθレン
ズ６ａ，６ｂはプラスチック材料で形成されているが、
一般にプラスチック材料は温度が上昇すると屈折率が低
下する特性を有している。このため、全系の屈折力は減
少し、副走査方向のピント位置は図中の点Ｐから点Ｑへ
被走査面７から遠方へ移動し、ピントずれを起こしてし
まう。
ったと仮定する。シリンドリカルレンズ４及びｆθレン
ズ６ａ，６ｂはプラスチック材料で形成されているが、
一般にプラスチック材料は温度が上昇すると屈折率が低
下する特性を有している。このため、全系の屈折力は減
少し、副走査方向のピント位置は図中の点Ｐから点Ｑへ
被走査面７から遠方へ移動し、ピントずれを起こしてし
まう。
【００４２】ところが、半導体レーザ１は温度が上昇す
ると、その発振波長が長くなる特性を有している。発振
波長が長くなると回折光学素子８で回折される角度が大
きくなるために、本来ポリゴンミラー５の偏向反射面５
ａ近傍の点Ｒに位置していた線像が、半導体レーザ１側
の点Ｓの位置に変動することになる。
ると、その発振波長が長くなる特性を有している。発振
波長が長くなると回折光学素子８で回折される角度が大
きくなるために、本来ポリゴンミラー５の偏向反射面５
ａ近傍の点Ｒに位置していた線像が、半導体レーザ１側
の点Ｓの位置に変動することになる。
【００４３】そうすると、主にシリンドリカルレンズ４
及びｆθレンズ６ａ，６ｂの屈折率の低下によって点Ｑ
へ移動していたピント位置が再度点Ｐへ戻されることに
なる。即ち、これにより温度補償をしている。
及びｆθレンズ６ａ，６ｂの屈折率の低下によって点Ｑ
へ移動していたピント位置が再度点Ｐへ戻されることに
なる。即ち、これにより温度補償をしている。
【００４４】また、半導体レーザ１には初期状態におい
て発振波長にバラツキがあり、使用する半導体レーザの
個々によって使用波長が異なる。
て発振波長にバラツキがあり、使用する半導体レーザの
個々によって使用波長が異なる。
【００４５】例えば半導体レーザ１の初期波長に変化が
あり、使用波長が基準波長よりも長くなったと仮定す
る。コリメータレンズ２やシリンドリカルレンズ４、及
びｆθレンズ６ａ，６ｂ等のレンズは、使用波長が長く
なると屈折率が低下する特性があり、副走査方向のピン
ト位置は点Ｐから点Ｑの位置へ移動し、ピントずれを起
こす。
あり、使用波長が基準波長よりも長くなったと仮定す
る。コリメータレンズ２やシリンドリカルレンズ４、及
びｆθレンズ６ａ，６ｂ等のレンズは、使用波長が長く
なると屈折率が低下する特性があり、副走査方向のピン
ト位置は点Ｐから点Ｑの位置へ移動し、ピントずれを起
こす。
【００４６】ところが、使用波長が長くなると回折光学
素子８で回折される回折角が大きくなり、回折光学素子
のパワーが強くなって、前述した通り点Ｑに移動してい
たピント位置が点Ｐの位置へ戻されることになる。即
ち、色補償をしている。
素子８で回折される回折角が大きくなり、回折光学素子
のパワーが強くなって、前述した通り点Ｑに移動してい
たピント位置が点Ｐの位置へ戻されることになる。即
ち、色補償をしている。
【００４７】以上のような原理に基づき、本実施形態に
おいては副走査方向の回折光学素子８のパワーを最適に
設定することによって、独立に生じる環境温度変化によ
るピント移動と光源手段の発振波長の初期波長変化によ
るピント移動とをバランス良く補正している。
おいては副走査方向の回折光学素子８のパワーを最適に
設定することによって、独立に生じる環境温度変化によ
るピント移動と光源手段の発振波長の初期波長変化によ
るピント移動とをバランス良く補正している。
【００４８】次に具体的な数値を用いて説明する。
【００４９】本実施形態におけるシリンドリカルレンズ
４の焦点距離（副走査断面内）をｆｃｌ＝３５．８１ｍ
ｍ、レンズバックをＳｋ＿ｃｌ＝３４．５０ｍｍとし、
光源手段１の初期波長変動は±１５ｎｍとし、環境温度
変化を±２５℃としたときのピント変動を回折光学素子
のタイプ別に比較する。
４の焦点距離（副走査断面内）をｆｃｌ＝３５．８１ｍ
ｍ、レンズバックをＳｋ＿ｃｌ＝３４．５０ｍｍとし、
光源手段１の初期波長変動は±１５ｎｍとし、環境温度
変化を±２５℃としたときのピント変動を回折光学素子
のタイプ別に比較する。
【００５０】このとき、光源手段である半導体レーザの
波長変化の温度係数は０．２５５ｎｍ／℃であり、環境
温度変化＋２５℃における波長変化は＋６．３７５ｎｍ
であり、シリンドリカルレンズ４及びｆθレンズ６ａ，
６ｂの環境温度変化＋２５℃における屈折率変化は−
０．００１９８であり、波長変化＋６．３７５ｎｍにお
ける屈折率変化は−０．０００１４である。
波長変化の温度係数は０．２５５ｎｍ／℃であり、環境
温度変化＋２５℃における波長変化は＋６．３７５ｎｍ
であり、シリンドリカルレンズ４及びｆθレンズ６ａ，
６ｂの環境温度変化＋２５℃における屈折率変化は−
０．００１９８であり、波長変化＋６．３７５ｎｍにお
ける屈折率変化は−０．０００１４である。
【００５１】また、コリメータレンズ２の鏡筒は２種類
の樹脂で形成されており、１つはノリルであり線膨張係
数２．３、もう一つはポリサルフォンであり線膨張係数
５．６であって、環境温度変化＋２５℃でコリメータレ
ンズの位置が１９．４μｍポリゴンミラー側へ移動す
る。
の樹脂で形成されており、１つはノリルであり線膨張係
数２．３、もう一つはポリサルフォンであり線膨張係数
５．６であって、環境温度変化＋２５℃でコリメータレ
ンズの位置が１９．４μｍポリゴンミラー側へ移動す
る。
【００５２】そこで、各光学素子によって生じるピント
移動量を以下の様に定義する。光源手段１の環境温度変
化による波長変化が６．３７５ｎｍ生じたときのコリメ
ータレンズ２によるピント移動量をＣｏｌ λ１、シリ
ンドリカルレンズ４の屈折面によるピント移動量をＣＬ
Ｒ λ１、シリンドリカルレンズ４の回折面によるピ
ント移動量をＣＬＤＯＥ λ１、ｆθレンズ６によるピ
ント移動量をｆθ λ１とし、環境温度が２５℃変化し
屈折率変化が生じたときのシリンドリカルレンズ４の屈
折面によるピント移動量をＣＬ ＲＮ、ｆθレンズ６に
よるピント移動量をｆθ Ｎとする。
移動量を以下の様に定義する。光源手段１の環境温度変
化による波長変化が６．３７５ｎｍ生じたときのコリメ
ータレンズ２によるピント移動量をＣｏｌ λ１、シリ
ンドリカルレンズ４の屈折面によるピント移動量をＣＬ
Ｒ λ１、シリンドリカルレンズ４の回折面によるピ
ント移動量をＣＬＤＯＥ λ１、ｆθレンズ６によるピ
ント移動量をｆθ λ１とし、環境温度が２５℃変化し
屈折率変化が生じたときのシリンドリカルレンズ４の屈
折面によるピント移動量をＣＬ ＲＮ、ｆθレンズ６に
よるピント移動量をｆθ Ｎとする。
【００５３】また、半導体レーザ１の初期波長変化が１
５ｎｍ生じたときのコリメータレンズ２によるピント移
動量をＣｏｌ λ２、シリンドリカルレンズ４の屈折面
によるピント移動量をＣＬ Ｒ λ２、シリンドリカル
レンズ４の回折面によるピント移動量をＣＬ ＤＯＥ
λ２、ｆθレンズ６によるピント移動量をｆθ λ２と
する。
５ｎｍ生じたときのコリメータレンズ２によるピント移
動量をＣｏｌ λ２、シリンドリカルレンズ４の屈折面
によるピント移動量をＣＬ Ｒ λ２、シリンドリカル
レンズ４の回折面によるピント移動量をＣＬ ＤＯＥ
λ２、ｆθレンズ６によるピント移動量をｆθ λ２と
する。
【００５４】但し、半導体レーザ１とコリメータレンズ
２を光源ユニットに組込む際、コリメータレンズ２のピ
ント調整を行うため、半導体レーザ１の初期波長変化が
生じたときのコリメータレンズ２によるピント移動量Ｃ
ｏｌ λ２はキャンセルさせる。
２を光源ユニットに組込む際、コリメータレンズ２のピ
ント調整を行うため、半導体レーザ１の初期波長変化が
生じたときのコリメータレンズ２によるピント移動量Ｃ
ｏｌ λ２はキャンセルさせる。
【００５５】本実施形態では以下、光源手段１の発振波
長が基準波長から変化していてもピント移動がないよう
に回折光学素子８のパワー（第１パワー）を定めたタイ
プを色消しタイプとする。
長が基準波長から変化していてもピント移動がないよう
に回折光学素子８のパワー（第１パワー）を定めたタイ
プを色消しタイプとする。
【００５６】色消しタイプのときの各成分におけるピン
ト移動量を表３に示す。
ト移動量を表３に示す。
【００５７】
【表３】
【００５８】色消しタイプでは環境温度変化におけるピ
ント移動量が大きく、性能の劣化が大きい。さらに、環
境温度変化は光源手段の発振波長のバラツキとは異な
り、どの光走査装置においても起こり得る現象であるた
め、比較的小さな値に設定しておく事が望ましい。
ント移動量が大きく、性能の劣化が大きい。さらに、環
境温度変化は光源手段の発振波長のバラツキとは異な
り、どの光走査装置においても起こり得る現象であるた
め、比較的小さな値に設定しておく事が望ましい。
【００５９】また、シリンドリカルレンズ４のレンズバ
ックを同じＳｋ＿ｃｌ＝３４．５０ｍｍとし、環境温度
変化があったときにピント移動がないように回折光学素
子のパワー（第２パワー）を定めたタイプを全系温度補
償タイプとする。
ックを同じＳｋ＿ｃｌ＝３４．５０ｍｍとし、環境温度
変化があったときにピント移動がないように回折光学素
子のパワー（第２パワー）を定めたタイプを全系温度補
償タイプとする。
【００６０】全系温度補償タイプのときの各成分におけ
るピント移動量を表４に示す。
るピント移動量を表４に示す。
【００６１】
【表４】
【００６２】全系温度補償タイプでは、光源手段の初期
波長のバラツキによるピント移動量があまりにも大きす
ぎるため、設計深度の大半を占拠してしまうことにな
り、光走査装置の良品率を著しく低下させることにな
り、コストアップを招くので問題である。
波長のバラツキによるピント移動量があまりにも大きす
ぎるため、設計深度の大半を占拠してしまうことにな
り、光走査装置の良品率を著しく低下させることにな
り、コストアップを招くので問題である。
【００６３】そこで、回折光学素子のパワーを色消しタ
イプと全系温度補償タイプの間に位置するタイプ（この
ときの回折光学素子のパワーを第３パワーとする。）に
設定し、光源手段からの光の初期波長変化によるピント
移動量と環境温度変化によるピント移動量をバランスさ
せて、被走査面上でのピント移動量が少なくなるように
している。
イプと全系温度補償タイプの間に位置するタイプ（この
ときの回折光学素子のパワーを第３パワーとする。）に
設定し、光源手段からの光の初期波長変化によるピント
移動量と環境温度変化によるピント移動量をバランスさ
せて、被走査面上でのピント移動量が少なくなるように
している。
【００６４】即ち、これによってスポット径の変動が少
ない光走査装置を実現している。
ない光走査装置を実現している。
【００６５】本実施形態ではシリンドリカルレンズ４の
みに回折格子を形成させているために、環境温度変化に
よるシリンドリカルレンズ４のレンズバックの変動量を
求めることにより、回折光学素子のパワーのタイプ（色
消しタイプ、又は全系温度補償タイプ又はそれらの間の
タイプ）を区別することができる。
みに回折格子を形成させているために、環境温度変化に
よるシリンドリカルレンズ４のレンズバックの変動量を
求めることにより、回折光学素子のパワーのタイプ（色
消しタイプ、又は全系温度補償タイプ又はそれらの間の
タイプ）を区別することができる。
【００６６】回折光学素子のパワーのタイプと被走査面
におけるピント移動量の関係を表５に示してある。
におけるピント移動量の関係を表５に示してある。
【００６７】
【表５】
【００６８】色消しタイプでは、環境温度＋２５℃変化
でシリンドリカルレンズのレンズバック変動量はΔＳｋ
＿ｃｌ＝＋０．１２ｍｍとなり、全系温度補償系ではΔ
Ｓｋ＿ｃｌ＝−０．１６となる。つまり、環境温度＋２
５℃変化でシリンドリカルレンズのレンズバックの変動
をΔＳｋ−ｃｌ＝＋０．１２〜−０．１６の間に設定す
ることで光源手段の初期波長変化によるピント移動量と
環境温度変化によるピント移動量をバランスさせること
ができる。
でシリンドリカルレンズのレンズバック変動量はΔＳｋ
＿ｃｌ＝＋０．１２ｍｍとなり、全系温度補償系ではΔ
Ｓｋ＿ｃｌ＝−０．１６となる。つまり、環境温度＋２
５℃変化でシリンドリカルレンズのレンズバックの変動
をΔＳｋ−ｃｌ＝＋０．１２〜−０．１６の間に設定す
ることで光源手段の初期波長変化によるピント移動量と
環境温度変化によるピント移動量をバランスさせること
ができる。
【００６９】本実施形態においては、環境温度が＋２５
℃変化したときのシリンドリカルレンズのレンズバック
の変動量をΔＳｋ＿ｃｌ＝０．００とすることで両者を
バランスさせている。
℃変化したときのシリンドリカルレンズのレンズバック
の変動量をΔＳｋ＿ｃｌ＝０．００とすることで両者を
バランスさせている。
【００７０】実施形態１の表１、表２の結果を計算する
と、シリンドリカルレンズＲ１面の屈折力φ１は０．０
１８１３となり、シリンドリカルレンズＲ２面の回折力
φ２は０．０１０１７となる。よってパワー比はφ２／
φ１＝０．５６１となる。ｅ＝ｄ／Ｎで、φ＝１／ｆ＝
φ１＋φ２−ｅ・φ１・φ２で、ｆは焦点距離、Ｎはシ
リンドリカルレンズの屈折率で、ｄはシリンドリカルレ
ンズの面間隔、Ｓｋはレンズバックで、Δ＝Ｓｋ‐ｆで
ある。
と、シリンドリカルレンズＲ１面の屈折力φ１は０．０
１８１３となり、シリンドリカルレンズＲ２面の回折力
φ２は０．０１０１７となる。よってパワー比はφ２／
φ１＝０．５６１となる。ｅ＝ｄ／Ｎで、φ＝１／ｆ＝
φ１＋φ２−ｅ・φ１・φ２で、ｆは焦点距離、Ｎはシ
リンドリカルレンズの屈折率で、ｄはシリンドリカルレ
ンズの面間隔、Ｓｋはレンズバックで、Δ＝Ｓｋ‐ｆで
ある。
【００７１】以下の表Ａに比較例である色消しタイプと
全系温度補償タイプのパワー比を示す。
全系温度補償タイプのパワー比を示す。
【００７２】色消しタイプと全系温度補償タイプのＣ２
とＣ３は位相多項式係数で、表２と同様にゼロである。
とＣ３は位相多項式係数で、表２と同様にゼロである。
【００７３】以下の表Ａより、色消しタイプ（第１のパ
ワー）のφ２＜実施形態１のφ２（第３のパワー）＜全
系温度補償タイプのφ２（第２のパワ−）の関係を満た
す。
ワー）のφ２＜実施形態１のφ２（第３のパワー）＜全
系温度補償タイプのφ２（第２のパワ−）の関係を満た
す。
【００７４】
【表６】
【００７５】本実施形態の回折光学素子のパワーを第３
のパワーとした回折光学素子のタイプの光走査光学系に
おいて、各成分によるピント移動量を表６に示す。
のパワーとした回折光学素子のタイプの光走査光学系に
おいて、各成分によるピント移動量を表６に示す。
【００７６】
【表７】
【００７７】このとき、光源手段の初期波長変化＋１５
ｎｍによって生じるピント移動量はｄΔＳ＝−２．０１
２ｍｍであり、環境温度変化＋２５℃で生じるピント移
動量はｄΔＳ＝＋１．６５２ｍｍとなっており、両者の
ピント移動量をバランスさせている。ここで、光源手段
の初期波長変化及び環境温度変化は共に逆方向へ変化す
る場合もあるのでピント移動量はその絶対値で考えてい
る。
ｎｍによって生じるピント移動量はｄΔＳ＝−２．０１
２ｍｍであり、環境温度変化＋２５℃で生じるピント移
動量はｄΔＳ＝＋１．６５２ｍｍとなっており、両者の
ピント移動量をバランスさせている。ここで、光源手段
の初期波長変化及び環境温度変化は共に逆方向へ変化す
る場合もあるのでピント移動量はその絶対値で考えてい
る。
【００７８】本実施形態ではこれによって、シリンドリ
カルレンズ４を光軸方向のピント調整なしで配置するこ
とができ、組立て時間の短縮、工具の削減等コスト的に
もメリットがある。
カルレンズ４を光軸方向のピント調整なしで配置するこ
とができ、組立て時間の短縮、工具の削減等コスト的に
もメリットがある。
【００７９】［実施形態２］実施形態２における実施形
態１との主たる相違点は、シリンドリカルレンズ４のレ
ンズバックを同じＳｋ＿ｃｌ＝３４．５０ｍｍとしたま
ま、回折光学素子のパワーのタイプを変更した点にあ
る。
態１との主たる相違点は、シリンドリカルレンズ４のレ
ンズバックを同じＳｋ＿ｃｌ＝３４．５０ｍｍとしたま
ま、回折光学素子のパワーのタイプを変更した点にあ
る。
【００８０】回折光学素子のパワーのタイプは、環境温
度＋２５℃変化におけるシリンドリカルレンズのレンズ
バック変動量をΔＳｋ＿ｃｌ＝＋０．０２ｍｍとなるよ
うに設定した。
度＋２５℃変化におけるシリンドリカルレンズのレンズ
バック変動量をΔＳｋ＿ｃｌ＝＋０．０２ｍｍとなるよ
うに設定した。
【００８１】ここで、表３記載の回折光学素子のパワー
を色消しタイプに設定した光走査光学系において、環境
温度が２５℃変化したときのピント変動量をｄΔＳλ＿
Ｔとし、表４記載の全系温度補償タイプに設定した光走
査光学系において、光源手段１からの光の初期波長が１
５ｎｍ変化したときのピント変動量をｄΔＳＴ＿λと
し、回折光学素子をあるタイプに設定した光走査光学系
において、光源手段からの光の初期波長が１５ｎｍ変化
したときのピント変動量をｄΔＳ＿λ、環境温度が２５
℃変化したときのピント変動量をｄΔＳ＿Ｔとしたと
き、本実施形態においては、 ｜ｄΔＳλ＿Ｔ｜＜｜ｄΔＳＴ＿λ｜ なので、 ｜ｄΔＳ＿Ｔ｜≧｜ｄΔＳ＿λ｜ の範囲内に設定している。
を色消しタイプに設定した光走査光学系において、環境
温度が２５℃変化したときのピント変動量をｄΔＳλ＿
Ｔとし、表４記載の全系温度補償タイプに設定した光走
査光学系において、光源手段１からの光の初期波長が１
５ｎｍ変化したときのピント変動量をｄΔＳＴ＿λと
し、回折光学素子をあるタイプに設定した光走査光学系
において、光源手段からの光の初期波長が１５ｎｍ変化
したときのピント変動量をｄΔＳ＿λ、環境温度が２５
℃変化したときのピント変動量をｄΔＳ＿Ｔとしたと
き、本実施形態においては、 ｜ｄΔＳλ＿Ｔ｜＜｜ｄΔＳＴ＿λ｜ なので、 ｜ｄΔＳ＿Ｔ｜≧｜ｄΔＳ＿λ｜ の範囲内に設定している。
【００８２】本実施形態のシリンドリカルレンズ４の構
成を表７に示す。
成を表７に示す。
【００８３】
【表８】
【００８４】また、回折光学素子のタイプの光走査光学
系において、各成分によるピント変動量を表８に示す。
系において、各成分によるピント変動量を表８に示す。
【００８５】
【表９】
【００８６】本実施形態では、環境温度変化によるピン
ト移動量はｄΔＳ＿Ｔ＝１．８６１ｍｍであり、光源手
段の初期波長変化によるピント移動量ｄΔＳ＿λ＝１．
６７９ｍｍであって、２つの要因によるピント移動量を
バランスさせ、且つピント移動量の合計を３．５４０ｍ
ｍと小さく抑えている。
ト移動量はｄΔＳ＿Ｔ＝１．８６１ｍｍであり、光源手
段の初期波長変化によるピント移動量ｄΔＳ＿λ＝１．
６７９ｍｍであって、２つの要因によるピント移動量を
バランスさせ、且つピント移動量の合計を３．５４０ｍ
ｍと小さく抑えている。
【００８７】実施形態２の表７、表８の結果を計算する
と、シリンドリカルレンズＲ１面の屈折力φ１は０．０
１９３５となり、シリンドリカルレンズＲ２面の回折力
φ２は０．００８８５となる。よってパワー比はφ２／
φ１＝０．４５７となる。ｅ＝ｄ／Ｎで、φ＝１／ｆ＝
φ１＋φ２−ｅ・φ１・φ２で、ｆは焦点距離、Ｎはシ
リンドリカルレンズの屈折率で、ｄはシリンドリカルレ
ンズの面間隔、Ｓｋはレンズバックで、Δ＝Ｓｋ‐ｆで
ある。
と、シリンドリカルレンズＲ１面の屈折力φ１は０．０
１９３５となり、シリンドリカルレンズＲ２面の回折力
φ２は０．００８８５となる。よってパワー比はφ２／
φ１＝０．４５７となる。ｅ＝ｄ／Ｎで、φ＝１／ｆ＝
φ１＋φ２−ｅ・φ１・φ２で、ｆは焦点距離、Ｎはシ
リンドリカルレンズの屈折率で、ｄはシリンドリカルレ
ンズの面間隔、Ｓｋはレンズバックで、Δ＝Ｓｋ‐ｆで
ある。
【００８８】以下の表Ｂに比較例である色消しタイプと
全系温度補償タイプのパワー比を示す。
全系温度補償タイプのパワー比を示す。
【００８９】表Ａと以下の表Ｂより、色消しタイプ（第
１のパワー）のφ２＜実施形態２のφ２（第３のパワ
ー）＜全系温度補償タイプのφ２（第２のパワ−）の関
係を満たす。
１のパワー）のφ２＜実施形態２のφ２（第３のパワ
ー）＜全系温度補償タイプのφ２（第２のパワ−）の関
係を満たす。
【００９０】
【表１０】
【００９１】これにより、環境温度変化や初期波長変化
があっても被走査面上のスポット径の変動を低減でき、
常に良好なる画像を提供することができる光走査装置を
構成できる。
があっても被走査面上のスポット径の変動を低減でき、
常に良好なる画像を提供することができる光走査装置を
構成できる。
【００９２】［実施形態３］本実施形態３における実施
形態１との主たる相違点は、初期波長のバラツキが±５
ｎｍと少ない光源手段１を使用した点と、シリンドリカ
ルレンズ４のレンズバックを同じＳｋ＿ｃｌ＝３４．５
０ｍｍとしたまま、回折光学素子８のパワーのタイプを
変更した点にある。
形態１との主たる相違点は、初期波長のバラツキが±５
ｎｍと少ない光源手段１を使用した点と、シリンドリカ
ルレンズ４のレンズバックを同じＳｋ＿ｃｌ＝３４．５
０ｍｍとしたまま、回折光学素子８のパワーのタイプを
変更した点にある。
【００９３】回折光学素子８のパワーのタイプは、環境
温度＋２５℃変化におけるシリンドリカルレンズ４のレ
ンズバック変動量をΔＳｋ＿ｃｌ＝−０．１０ｍｍとな
るように設定した。
温度＋２５℃変化におけるシリンドリカルレンズ４のレ
ンズバック変動量をΔＳｋ＿ｃｌ＝−０．１０ｍｍとな
るように設定した。
【００９４】本実施形態のシリンドリカルレンズ４は、
表９に示した構成である。
表９に示した構成である。
【００９５】
【表１１】
【００９６】表１０に回折光学素子８のパワーのタイプ
と被走査面７におけるピント移動量の関係を示してあ
る。
と被走査面７におけるピント移動量の関係を示してあ
る。
【００９７】
【表１２】
【００９８】前述の条件では、回折光学素子８のパワー
を色消しタイプ（Δ Ｓｋ＿ｃｌ＝０．１２ｍｍ）に設
定した光走査光学系において、環境温度が２５℃変化し
たときのピント移動量ｄΔＳλ＿Ｔ＝２．９１０ｍｍで
あり、全系温度補償タイプ（ΔＳｋ＿ｃｌ＝−０．１６
ｍｍ）に設定した光走査光学系において、光源手段１の
初期波長が５ｎｍ変化したときのピント移動量ｄΔＳＴ
＿λ＝１．５４２ｍｍである。
を色消しタイプ（Δ Ｓｋ＿ｃｌ＝０．１２ｍｍ）に設
定した光走査光学系において、環境温度が２５℃変化し
たときのピント移動量ｄΔＳλ＿Ｔ＝２．９１０ｍｍで
あり、全系温度補償タイプ（ΔＳｋ＿ｃｌ＝−０．１６
ｍｍ）に設定した光走査光学系において、光源手段１の
初期波長が５ｎｍ変化したときのピント移動量ｄΔＳＴ
＿λ＝１．５４２ｍｍである。
【００９９】実施形態３の表９の結果を計算すると、シ
リンドリカルレンズＲ１面の屈折力φ１は０．０１１８
７となり、シリンドリカルレンズＲ２面の回折力φ２は
０．０１６８３となる。よってパワー比はφ２／φ１＝
１．４１８となる。ｅ＝ｄ／Ｎで、φ＝１／ｆ＝φ１＋
φ２−ｅ・φ１・φ２で、ｆは焦点距離、Ｎはシリンド
リカルレンズの屈折率で、ｄはシリンドリカルレンズの
面間隔、Ｓｋはレンズバックで、Δ＝Ｓｋ‐ｆである。
リンドリカルレンズＲ１面の屈折力φ１は０．０１１８
７となり、シリンドリカルレンズＲ２面の回折力φ２は
０．０１６８３となる。よってパワー比はφ２／φ１＝
１．４１８となる。ｅ＝ｄ／Ｎで、φ＝１／ｆ＝φ１＋
φ２−ｅ・φ１・φ２で、ｆは焦点距離、Ｎはシリンド
リカルレンズの屈折率で、ｄはシリンドリカルレンズの
面間隔、Ｓｋはレンズバックで、Δ＝Ｓｋ‐ｆである。
【０１００】表Ａと以下の表Ｃより、色消しタイプ（第
１のパワー）のφ２＜実施形態３のφ２（第３のパワ
ー）＜全系温度補償タイプのφ２（第２のパワ−）の関
係を満たす。
１のパワー）のφ２＜実施形態３のφ２（第３のパワ
ー）＜全系温度補償タイプのφ２（第２のパワ−）の関
係を満たす。
【０１０１】
【表１３】
【０１０２】本実施形態では、 ｜ｄΔＳλ＿Ｔ｜＞｜ｄΔＳＴ＿λ｜ なので、 ｜ｄΔＳ＿Ｔ｜≦｜ｄΔＳ＿λ｜ の範囲内に設定している。
【０１０３】本実施形態の回折光学素子８のタイプの光
走査光学系において、各成分によるピント移動量を表１
１に示す。
走査光学系において、各成分によるピント移動量を表１
１に示す。
【０１０４】
【表１４】
【０１０５】本実施形態では、環境温度変化によるピン
ト移動量はｄΔＳ＿Ｔ＝０．５９４ｍｍであり、光源手
段１の初期波長変化によるピント変化量ｄΔＳ＿λ＝−
１．２３０ｍｍであって、２つの要因によるピント移動
量をバランスさせている。また、光源手段１の初期波長
が基準波長のλ0＝７８０ｎｍからΔλ＝−５ｎｍ変化
し、使用波長がλ＝７７５ｍｍの光走査光学系におい
て、常温のＴ0＝２５℃からΔＴ＝＋２５℃変化して環
境温度がＴ＝５０℃となった場合、光源手段１の初期波
長変化によるピント移動と環境温度変化によるピント変
化の方向が光源手段から遠ざかる方向に一致するので、
ピント移動の合計も小さくすることでスポット径の変動
を抑えることが出来、本実施形態では、これを実現して
いる。
ト移動量はｄΔＳ＿Ｔ＝０．５９４ｍｍであり、光源手
段１の初期波長変化によるピント変化量ｄΔＳ＿λ＝−
１．２３０ｍｍであって、２つの要因によるピント移動
量をバランスさせている。また、光源手段１の初期波長
が基準波長のλ0＝７８０ｎｍからΔλ＝−５ｎｍ変化
し、使用波長がλ＝７７５ｍｍの光走査光学系におい
て、常温のＴ0＝２５℃からΔＴ＝＋２５℃変化して環
境温度がＴ＝５０℃となった場合、光源手段１の初期波
長変化によるピント移動と環境温度変化によるピント変
化の方向が光源手段から遠ざかる方向に一致するので、
ピント移動の合計も小さくすることでスポット径の変動
を抑えることが出来、本実施形態では、これを実現して
いる。
【０１０６】更に、図３に本実施形態３における光走査
装置の主走査方向の断面図を示した。
装置の主走査方向の断面図を示した。
【０１０７】本実施形態の光走査光学系では走査の同期
信号を検出するための第３の結像光学系９を備えてお
り、ポリゴンミラー５で偏向された光束を同期検出手段
１０へ導光する結像レンズ９を有している。結像レンズ
９をプラスチック材料で形成し、シリンドリカルレンズ
４と一体化することで部品点数を削減し、光走査装置の
コストダウンを図ることができる。
信号を検出するための第３の結像光学系９を備えてお
り、ポリゴンミラー５で偏向された光束を同期検出手段
１０へ導光する結像レンズ９を有している。結像レンズ
９をプラスチック材料で形成し、シリンドリカルレンズ
４と一体化することで部品点数を削減し、光走査装置の
コストダウンを図ることができる。
【０１０８】［実施形態４］本実施形態４と実施形態１
との主たる相違点は、シリンドリカルレンズ４のレンズ
バックをＳｋ＿ｃｌ＝２０．００ｍｍとした点にある。
との主たる相違点は、シリンドリカルレンズ４のレンズ
バックをＳｋ＿ｃｌ＝２０．００ｍｍとした点にある。
【０１０９】回折光学素子のタイプは実施形態１と同じ
であり、環境温度が＋２５℃変化したときのシリンドリ
カルレンズのレンズバックの変動量はΔＳｋ＿ｃｌ＝
０．００である。
であり、環境温度が＋２５℃変化したときのシリンドリ
カルレンズのレンズバックの変動量はΔＳｋ＿ｃｌ＝
０．００である。
【０１１０】本実施形態のシリンドリカルレンズの構成
を表１２に示す。
を表１２に示す。
【０１１１】
【表１５】
【０１１２】実施形態４の表１２の結果を計算すると、
シリンドリカルレンズＲ１面の屈折力φ１は０．０３０
２９となり、シリンドリカルレンズＲ２面の回折力φ２
は０．０１７７５となる。よってパワー比はφ２／φ１
＝０．５８６となる。ｅ＝ｄ／Ｎで、φ＝１／ｆ＝φ１
＋φ２−ｅ・φ１・φ２で、ｆは焦点距離、Ｎはシリン
ドリカルレンズの屈折率で、ｄはシリンドリカルレンズ
の面間隔、Ｓｋはレンズバックで、Δ＝Ｓｋ‐ｆであ
る。
シリンドリカルレンズＲ１面の屈折力φ１は０．０３０
２９となり、シリンドリカルレンズＲ２面の回折力φ２
は０．０１７７５となる。よってパワー比はφ２／φ１
＝０．５８６となる。ｅ＝ｄ／Ｎで、φ＝１／ｆ＝φ１
＋φ２−ｅ・φ１・φ２で、ｆは焦点距離、Ｎはシリン
ドリカルレンズの屈折率で、ｄはシリンドリカルレンズ
の面間隔、Ｓｋはレンズバックで、Δ＝Ｓｋ‐ｆであ
る。
【０１１３】
【表１６】
【０１１４】また、回折光学素子のタイプの光走査光学
系において、各成分によるピント変動量を表１３に示
す。
系において、各成分によるピント変動量を表１３に示
す。
【０１１５】
【表１７】
【０１１６】本実施形態においては、実施形態１に対し
てシリンドリカルレンズのレンズバックを変更した。こ
れを焦点距離で比較すると、実施形態１ではｆｃｌ＝３
５．８１ｍｍであり、本実施形態ではｆｃｌ＝２１．３
０ｍｍである。
てシリンドリカルレンズのレンズバックを変更した。こ
れを焦点距離で比較すると、実施形態１ではｆｃｌ＝３
５．８１ｍｍであり、本実施形態ではｆｃｌ＝２１．３
０ｍｍである。
【０１１７】これにより、シリンドリカルレンズの焦点
距離を短く設定することで、使用波長の変化によるピン
ト移動量を少なく抑えることができる。これは、波長変
化によって生じるシリンドリカルレンズ通過後の焦線位
置の移動量が少なくなるためであり、焦線位置の移動量
に第２結像レンズの副走査方向の縦倍率αｓ＝１１．０
４を掛けて計算されるピント移動量が少なくなるためで
ある。
距離を短く設定することで、使用波長の変化によるピン
ト移動量を少なく抑えることができる。これは、波長変
化によって生じるシリンドリカルレンズ通過後の焦線位
置の移動量が少なくなるためであり、焦線位置の移動量
に第２結像レンズの副走査方向の縦倍率αｓ＝１１．０
４を掛けて計算されるピント移動量が少なくなるためで
ある。
【０１１８】ここで、回折光学素子を有するシリンドリ
カルレンズの焦点距離をｆｃｌとし、第２結像光学系６
の副走査方向の縦倍率をαｓとしたとき、式を満足す
る範囲内であれば、実用上問題無いレベルで補正するこ
とができる。
カルレンズの焦点距離をｆｃｌとし、第２結像光学系６
の副走査方向の縦倍率をαｓとしたとき、式を満足す
る範囲内であれば、実用上問題無いレベルで補正するこ
とができる。
【０１１９】
【数２】
【０１２０】［実施形態５］図４に本実施形態５におけ
る光走査装置の副走査方向の断面図を示す。
る光走査装置の副走査方向の断面図を示す。
【０１２１】本実施形態においては、シリンドリカルレ
ンズ４と２枚のｆθレンズ６ａ，６ｂは合成樹脂で形成
されており、シリンドリカルレンズ４の半導体レーザ１
側の面には副走査方向のみに曲率（Ｒ）をつけたシリン
ドリカル面、ｆθレンズ６ｂはポリゴンミラー５側は平
面であって、その平面には副走査方向のみにパワーを有
した回折光学素子８を形成している。
ンズ４と２枚のｆθレンズ６ａ，６ｂは合成樹脂で形成
されており、シリンドリカルレンズ４の半導体レーザ１
側の面には副走査方向のみに曲率（Ｒ）をつけたシリン
ドリカル面、ｆθレンズ６ｂはポリゴンミラー５側は平
面であって、その平面には副走査方向のみにパワーを有
した回折光学素子８を形成している。
【０１２２】本実施形態の光走査光学系の構成を表１４
に示し、第２ｆθレンズ６ｂの入射面に形成された回折
光学素子の形状を表１５に示す。
に示し、第２ｆθレンズ６ｂの入射面に形成された回折
光学素子の形状を表１５に示す。
【０１２３】
【表１８】
【０１２４】
【表１９】
【０１２５】本実施形態における環境温度変化及び光源
手段の初期波長変化は実施形態１と同様である。本実施
形態における回折光学素子８は第２結像手段側の１つの
面に形成されており、回折光学素子８のパワーのタイプ
はピント移動の向きで定義することができる。
手段の初期波長変化は実施形態１と同様である。本実施
形態における回折光学素子８は第２結像手段側の１つの
面に形成されており、回折光学素子８のパワーのタイプ
はピント移動の向きで定義することができる。
【０１２６】本実施形態においては、環境温度変化に対
するピント移動は補正不足であり、光源手段の初期波長
変化に対するピント移動は過補正となるように回折光学
素子８のパワーが決定されている。
するピント移動は補正不足であり、光源手段の初期波長
変化に対するピント移動は過補正となるように回折光学
素子８のパワーが決定されている。
【０１２７】つまりは、実施形態１と同様に色消しタイ
プと全系温度補償タイプの間のパワーに設定されてい
る。
プと全系温度補償タイプの間のパワーに設定されてい
る。
【０１２８】本実施形態の回折光学素子のタイプの光走
査光学系において、光源手段の初期波長変化が生じたと
きのｆθレンズの回折面におけるピント移動をｆθ Ｄ
ＯＥλとしたとき、各成分によるピント移動量は以下の
表１６の通りである。
査光学系において、光源手段の初期波長変化が生じたと
きのｆθレンズの回折面におけるピント移動をｆθ Ｄ
ＯＥλとしたとき、各成分によるピント移動量は以下の
表１６の通りである。
【０１２９】
【表２０】
【０１３０】本実施形態において、環境温度が２５℃変
化したときのピント移動量はｄΔＳ＿Ｔ＝１．９０５ｍ
ｍであり、光源手段の初期波長が１５ｎｍ変化したとき
のピント移動量はｄΔＳ＿λ＝１．７００ｍｍであっ
て、回折光学素子８が第２結像光学系に配置された場合
においても両者のピント移動量をバランス良く補正する
ことができる。
化したときのピント移動量はｄΔＳ＿Ｔ＝１．９０５ｍ
ｍであり、光源手段の初期波長が１５ｎｍ変化したとき
のピント移動量はｄΔＳ＿λ＝１．７００ｍｍであっ
て、回折光学素子８が第２結像光学系に配置された場合
においても両者のピント移動量をバランス良く補正する
ことができる。
【０１３１】また、本実施形態の様にｆθレンズに回折
光学素子を配置することで、ｆθレンズの設計自由度を
向上させることができる。
光学素子を配置することで、ｆθレンズの設計自由度を
向上させることができる。
【０１３２】前述した各実施形態における光走査装置に
関して、第１・第２結像光学系に１つの回折光学素子を
用い、そのパワーを最適な値に設定することで、環境温
度変化と光源手段の初期波長変化に伴う副走査方向のピ
ント移動をバランス補正する方法について述べてきた
が、回折光学素子は１つに限ったものではなく、例え
ば、第１結像光学系中のシリンドリカルレンズと第２結
像光学系中のｆθレンズの両方に構成したり、第１結像
光学系中のコリメータレンズと第２結像光学系中の第１
ｆθレンズと第２ｆθレンズの３個所に構成してもよ
い。
関して、第１・第２結像光学系に１つの回折光学素子を
用い、そのパワーを最適な値に設定することで、環境温
度変化と光源手段の初期波長変化に伴う副走査方向のピ
ント移動をバランス補正する方法について述べてきた
が、回折光学素子は１つに限ったものではなく、例え
ば、第１結像光学系中のシリンドリカルレンズと第２結
像光学系中のｆθレンズの両方に構成したり、第１結像
光学系中のコリメータレンズと第２結像光学系中の第１
ｆθレンズと第２ｆθレンズの３個所に構成してもよ
い。
【０１３３】また、本発明の実施形態においては、副走
査方向のピント移動について述べてきたが、もちろん主
走査方向のピント移動についても主走査方向の回折作用
を有する回折光学素子を用いることにより容易に補正す
ることができる。
査方向のピント移動について述べてきたが、もちろん主
走査方向のピント移動についても主走査方向の回折作用
を有する回折光学素子を用いることにより容易に補正す
ることができる。
【０１３４】［画像形成装置］次に本発明に適用される
画像形成装置の説明を行う。
画像形成装置の説明を行う。
【０１３５】図６は、本発明の画像形成装置の実施形態
を示す副走査方向の要部断面図である。図６において、
符号１０４は画像形成装置を示す。この画像形成装置１
０４には、パーソナルコンピュータ等の外部機器１１７
からコードデータＤｃが入力する。このコードデータＤ
ｃは、装置内のプリンタコントローラ１１１によって、
画像データ（ドットデータ）Ｄｉに変換される。この画
像データＤｉは、光走査ユニット１００に入力される。
そして、この光走査ユニット（マルチビーム走査光学装
置）１００からは、画像データＤｉに応じて変調された
光ビーム（光束）１０３が出射され、この光ビーム１０
３によって感光ドラム１０１の感光面が主走査方向に走
査される。
を示す副走査方向の要部断面図である。図６において、
符号１０４は画像形成装置を示す。この画像形成装置１
０４には、パーソナルコンピュータ等の外部機器１１７
からコードデータＤｃが入力する。このコードデータＤ
ｃは、装置内のプリンタコントローラ１１１によって、
画像データ（ドットデータ）Ｄｉに変換される。この画
像データＤｉは、光走査ユニット１００に入力される。
そして、この光走査ユニット（マルチビーム走査光学装
置）１００からは、画像データＤｉに応じて変調された
光ビーム（光束）１０３が出射され、この光ビーム１０
３によって感光ドラム１０１の感光面が主走査方向に走
査される。
【０１３６】静電潜像担持体（感光体）たる感光ドラム
１０１は、モータ１１５によって時計廻りに回転させら
れる。そして、この回転に伴って、感光ドラム１０１の
感光面が光ビーム１０３に対して、主走査方向と直交す
る副走査方向に移動する。感光ドラム１０１の上方に
は、感光ドラム１０１の表面を一様に帯電せしめる帯電
ローラ１０２が表面に当接するように設けられている。
そして、帯電ローラ１０２によって帯電された感光ドラ
ム１０１の表面に、前記光走査ユニット１００によって
走査される光ビーム１０３が照射されるようになってい
る。
１０１は、モータ１１５によって時計廻りに回転させら
れる。そして、この回転に伴って、感光ドラム１０１の
感光面が光ビーム１０３に対して、主走査方向と直交す
る副走査方向に移動する。感光ドラム１０１の上方に
は、感光ドラム１０１の表面を一様に帯電せしめる帯電
ローラ１０２が表面に当接するように設けられている。
そして、帯電ローラ１０２によって帯電された感光ドラ
ム１０１の表面に、前記光走査ユニット１００によって
走査される光ビーム１０３が照射されるようになってい
る。
【０１３７】先に説明したように、光ビーム１０３は、
画像データＤｉに基づいて変調されており、この光ビー
ム１０３を照射することによって感光ドラム１０１の表
面に静電潜像を形成せしめる。この静電潜像は、上記光
ビーム１０３の照射位置よりもさらに感光ドラム１０１
の回転方向の下流側で感光ドラム１０１に当接するよう
に配設された現像器１０７によってトナー像として現像
される。
画像データＤｉに基づいて変調されており、この光ビー
ム１０３を照射することによって感光ドラム１０１の表
面に静電潜像を形成せしめる。この静電潜像は、上記光
ビーム１０３の照射位置よりもさらに感光ドラム１０１
の回転方向の下流側で感光ドラム１０１に当接するよう
に配設された現像器１０７によってトナー像として現像
される。
【０１３８】現像器１０７によって現像されたトナー像
は、感光ドラム１０１の下方で、感光ドラム１０１に対
向するように配設された転写ローラ１０８によって被転
写材たる用紙１１２上に転写される。用紙１１２は感光
ドラム１０１の前方（図６において右側）の用紙カセッ
ト１０９内に収納されているが、手差しでも給紙が可能
である。用紙カセット１０９端部には、給紙ローラ１１
０が配設されており、用紙カセット１０９内の用紙１１
２を搬送路へ送り込む。
は、感光ドラム１０１の下方で、感光ドラム１０１に対
向するように配設された転写ローラ１０８によって被転
写材たる用紙１１２上に転写される。用紙１１２は感光
ドラム１０１の前方（図６において右側）の用紙カセッ
ト１０９内に収納されているが、手差しでも給紙が可能
である。用紙カセット１０９端部には、給紙ローラ１１
０が配設されており、用紙カセット１０９内の用紙１１
２を搬送路へ送り込む。
【０１３９】以上のようにして、未定着トナー像を転写
された用紙１１２はさらに感光ドラム１０１後方（図６
において左側）の定着器へと搬送される。定着器は内部
に定着ヒータ（図示せず）を有する定着ローラ１１３と
この定着ローラ１１３に圧接するように配設された加圧
ローラ１１４とで構成されており、転写部から撒送され
てきた用紙１１２を定着ローラ１１３と加圧ローラ１１
４の圧接部にて加圧しながら加熱することにより用紙１
１２上の未定着トナー像を定着せしめる。更に定着ロー
ラ１１３の後方には排紙ローラ１１６が配設されてお
り、定着された用紙１１２を画像形成装置の外に排出せ
しめる。
された用紙１１２はさらに感光ドラム１０１後方（図６
において左側）の定着器へと搬送される。定着器は内部
に定着ヒータ（図示せず）を有する定着ローラ１１３と
この定着ローラ１１３に圧接するように配設された加圧
ローラ１１４とで構成されており、転写部から撒送され
てきた用紙１１２を定着ローラ１１３と加圧ローラ１１
４の圧接部にて加圧しながら加熱することにより用紙１
１２上の未定着トナー像を定着せしめる。更に定着ロー
ラ１１３の後方には排紙ローラ１１６が配設されてお
り、定着された用紙１１２を画像形成装置の外に排出せ
しめる。
【０１４０】図６においては図示していないが、プリン
トコントローラ１１１は、先に説明データの変換だけで
なく、モータ１１５を始め画像形成装置内の各部や、光
走査ユニット１００内のポリゴンモータなどの制御を行
う。
トコントローラ１１１は、先に説明データの変換だけで
なく、モータ１１５を始め画像形成装置内の各部や、光
走査ユニット１００内のポリゴンモータなどの制御を行
う。
【０１４１】
【発明の効果】本発明によれば前述の如く各要素を設定
することにより、光源手段からの光の発振波長のバラツ
キや環境温度変化による光源手段からの光の発振波長の
変化、及び環境温度変化による光学系の材質の屈折率変
化が同時に発生した場合においてもピント移動量を低減
し、被走査面上における光束のスポット径の変動が小さ
く抑えられた常に良質なる画像を形成することができる
光走査装置及びそれを用いた画像形成装置を達成するこ
とができる。
することにより、光源手段からの光の発振波長のバラツ
キや環境温度変化による光源手段からの光の発振波長の
変化、及び環境温度変化による光学系の材質の屈折率変
化が同時に発生した場合においてもピント移動量を低減
し、被走査面上における光束のスポット径の変動が小さ
く抑えられた常に良質なる画像を形成することができる
光走査装置及びそれを用いた画像形成装置を達成するこ
とができる。
【０１４２】この他、本発明によれば前述の如く、光源
手段から偏向手段の間に配置された第１結像光学系と偏
向手段から被走査面までの間に配置された第２結像光学
系のうち少なくとも一方の光学系に回折光学素子を設け
て回折光学素子のパワーを適切に設定することにより、
装置の環境温度変化及び、光源手段からの光の初期波長
変化によるピント移動をバランスさせることができる。
手段から偏向手段の間に配置された第１結像光学系と偏
向手段から被走査面までの間に配置された第２結像光学
系のうち少なくとも一方の光学系に回折光学素子を設け
て回折光学素子のパワーを適切に設定することにより、
装置の環境温度変化及び、光源手段からの光の初期波長
変化によるピント移動をバランスさせることができる。
【０１４３】また、両者のピント移動量をバランスさせ
ることにより、シリンドリカルレンズの光軸方向の調整
を廃止し、組立て時間の短縮や組立て工具の削減等、コ
スト的にメリットが生じる。
ることにより、シリンドリカルレンズの光軸方向の調整
を廃止し、組立て時間の短縮や組立て工具の削減等、コ
スト的にメリットが生じる。
【図１】本発明の実施形態１における要部断面図
【図２】本発明の実施形態１における副走査方向のピン
ト移動の補正原理の説明図
ト移動の補正原理の説明図
【図３】本発明の実施形態３における主走査方向の要部
断面図
断面図
【図４】本発明の実施形態５における副走査方向の要部
断面図
断面図
【図５】従来の光走査光学系における要部概略図
【図６】本発明の画像形成装置の要部概略図
１ 光源手段（半導体レーザ） ２ 集光レンズ（コリメータレンズ） ３ 絞り（アパーチャー） ４ シリンドリカルレンズ ５ 偏向手段（ポリゴンミラー） ６ ｆθレンズ ７ 被走査面（感光体ドラム） ８ 回折光学素子（回折面） ９ 第３結像光学系（結像レンズ） １０ 同期検知手段（ＢＤ） Ｌ１ 第１結像光学系 Ｌ２ 第２結像光学系 １００ 光走査装置 １０１ 感光ドラム １０２ 帯電ローラ １０３ 光ビーム １０４ 画像形成装置 １０７ 現像装置 １０８ 転写ローラ １０９ 用紙カセット １１０ 給紙ローラ １１２ 転写材（用紙） １１３ 定着ローラ １１４ 加圧ローラ １１６ 排紙ローラ
Claims (12)
- 【請求項１】 光源手段と、該光源手段から発せられた
光束を集光する第１結像光学系と、該第１結像光学系か
らの光束を偏向する偏向手段と、該偏向手段によって偏
向された光束で被走査面上を走査する第２結像光学系を
有し、第１結像光学系又は第２結像光学系の中に少なく
とも１つの屈折光学素子と回折光学素子を含む光走査装
置において、 該光源手段からの光の発振波長が変化したときの該屈折
光学素子による被走査面におけるピント移動を該回折光
学素子のパワー変化で相殺できるときの回折光学素子の
パワーを第１パワーとし、環境温度が変化したときに該
回折光学素子以外の光学素子によって生じる被走査面に
おけるピント移動を該回折光学素子のパワー変化で相殺
できるときの該回折光学素子のパワーを第２パワーとし
たとき、前記回折光学素子のパワーを第１パワーと第２
パワーとの間の第３のパワーに設定したことを特徴とす
る光走査装置。 - 【請求項２】 前記回折光学素子は副走査方向にパワー
を有することを特徴とする請求項１記載の光走査装置。 - 【請求項３】 前記回折光学素子は前記第１結像光学系
に設けられていることを特徴とする請求項２記載の光走
査装置。 - 【請求項４】 前記回折光学素子は前記第１結像光学系
のうちの前記偏向手段に最も近くの面に配置されている
ことを特徴とする請求項３記載の光走査装置。 - 【請求項５】 前記第１結像光学系はシリンドリカルレ
ンズを有し、該シリンドリカルレンズの片面に回折光学
素子が設けられていることを特徴とする請求項４記載の
光走査装置。 - 【請求項６】 前記第２結像光学系の副走査方向の縦倍
率をαｓ（倍）としたとき、前記シリンドリカルレンズ
の焦点距離ｆｃｌ（ｍｍ）は次式を満足することを特徴
とする請求項５記載の光走査装置。 ｆｃｌ≦５００／αｓ - 【請求項７】 前記シリンドリカルレンズは光軸方向の
位置調整手段を持たないことを特徴とする請求項６記載
の光走査装置。 - 【請求項８】 前記偏向手段によって偏向された光束を
集光し光検知手段へ入射させる第３結像光学系を有し、 前記第１結像光学系はシリンドリカルレンズを有し、前
記第３結像光学系は少なくとも主走査方向にパワーを有
する結像レンズを有し、前記シリンドリカルレンズと前
記結像レンズとが一体に形成されていることを特徴とす
る請求項７記載の光走査装置。 - 【請求項９】 前記回折光学素子のパワーを第１のパワ
ーとしたときの、環境温度変化により生じるピント移動
量をｄΔＳλ＿Ｔとし、前記回折光学素子のパワーを第
２のパワーとしたときの前記光源手段の初期使用波長変
化によって生じるピント移動量をｄΔＳＴ＿λとし、前
記回折光学素子のパワーを第３のパワーとしたときの環
境温度変化によって生じるピント移動量をｄΔＳ＿Ｔ、
前記光源手段の初期使用波長変化によって生じるピント
移動量をｄΔＳ＿λとしたとき次式を満足することを特
徴とする請求項１記載の光走査装置。 ｜ｄΔＳＴ＿λ｜≧｜ｄΔＳλ＿Ｔ｜ならば ｜ｄΔＳ
＿Ｔ｜≧｜ｄΔＳ−λ｜ ｜ｄΔＳＴ＿λ｜＜｜ｄΔＳλ＿Ｔ｜ならば ｜ｄΔＳ
＿Ｔ｜≦｜ｄΔＳ＿λ｜ - 【請求項１０】 使用波長の変化が１ｎｍあったときの
ピント移動量が０．３ｍｍ以下となるように各要素を設
定したことを特徴とする請求項１記載の光走査装置。 - 【請求項１１】 請求項１乃至１０のいずれか１項に記
載の光走査装置と、前記被走査面に配置された感光体
と、前記光走査装置で走査された光束によって前記感光
体上に形成された静電潜像をトナー像として現像する現
像器と、前記現像されたトナー像を被転写材に転写する
転写器と、転写されたトナー像を被転写材に定着させる
定着器とから成ることを特徴とする画像形成装置。 - 【請求項１２】 請求項１乃至１０のいずれか１項に記
載の光走査装置と、外部機器から入力したコードデータ
を画像信号に変換して前記光走査装置に入力せしめるプ
リンタコントローラとから成ることを特徴とする画像形
成装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000325606A JP4750259B2 (ja) | 1999-10-29 | 2000-10-25 | 光走査装置及びそれを用いた画像形成装置 |
| EP00123544A EP1096291A3 (en) | 1999-10-29 | 2000-10-27 | Optical scanning apparatus and image-forming apparatus using it |
| US09/697,713 US6563624B1 (en) | 1999-10-29 | 2000-10-27 | Optical scanning apparatus and image-forming apparatus using it |
| KR10-2000-0063766A KR100374276B1 (ko) | 1999-10-29 | 2000-10-28 | 광 주사 장치 및 이를 이용한 화상 형성 장치 |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30889599 | 1999-10-29 | ||
| JP1999308895 | 1999-10-29 | ||
| JP11-308895 | 1999-10-29 | ||
| JP2000325606A JP4750259B2 (ja) | 1999-10-29 | 2000-10-25 | 光走査装置及びそれを用いた画像形成装置 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001194610A true JP2001194610A (ja) | 2001-07-19 |
| JP2001194610A5 JP2001194610A5 (ja) | 2007-12-06 |
| JP4750259B2 JP4750259B2 (ja) | 2011-08-17 |
Family
ID=26565729
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000325606A Expired - Lifetime JP4750259B2 (ja) | 1999-10-29 | 2000-10-25 | 光走査装置及びそれを用いた画像形成装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6563624B1 (ja) |
| EP (1) | EP1096291A3 (ja) |
| JP (1) | JP4750259B2 (ja) |
| KR (1) | KR100374276B1 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006098737A (ja) * | 2004-09-29 | 2006-04-13 | Ricoh Co Ltd | 光走査装置および画像形成装置 |
| JP2006154701A (ja) * | 2004-10-29 | 2006-06-15 | Ricoh Co Ltd | 光走査装置および画像形成装置 |
| JP2006221118A (ja) * | 2005-02-14 | 2006-08-24 | Ricoh Co Ltd | レーザ走査装置および画像形成装置 |
| JP2006235069A (ja) * | 2005-02-23 | 2006-09-07 | Ricoh Co Ltd | 光走査装置および画像形成装置 |
| JP2007011113A (ja) * | 2005-07-01 | 2007-01-18 | Ricoh Co Ltd | 光走査装置および画像形成装置 |
| JP2007114515A (ja) * | 2005-10-20 | 2007-05-10 | Ricoh Co Ltd | マルチビーム光走査装置及び該装置を備えた画像形成装置 |
| JP2007249044A (ja) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Ricoh Co Ltd | 光走査装置および画像形成装置 |
| JP2008268695A (ja) * | 2007-04-24 | 2008-11-06 | Kyocera Mita Corp | 光走査装置，画像形成装置 |
| JP2008281663A (ja) * | 2007-05-09 | 2008-11-20 | Ricoh Co Ltd | 光走査装置及び画像形成装置 |
| JP2010061110A (ja) * | 2008-08-07 | 2010-03-18 | Kyocera Mita Corp | 光走査光学装置、該光走査光学装置を用いた画像形成装置並びに光走査方法 |
| JP2012163977A (ja) * | 2012-04-27 | 2012-08-30 | Kyocera Document Solutions Inc | 光走査装置、画像形成装置 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3943820B2 (ja) * | 1999-10-29 | 2007-07-11 | キヤノン株式会社 | 光走査装置及びマルチビーム光走査装置及び画像形成装置 |
| JP2002048993A (ja) * | 2000-05-25 | 2002-02-15 | Canon Inc | 光走査装置及びそれを用いた画像形成装置 |
| JP4445234B2 (ja) * | 2003-09-19 | 2010-04-07 | 株式会社リコー | 光走査装置および画像形成装置 |
| JP5024928B2 (ja) * | 2006-09-04 | 2012-09-12 | 株式会社リコー | 光走査装置及び画像形成装置 |
| JP6115105B2 (ja) * | 2012-12-07 | 2017-04-19 | ブラザー工業株式会社 | 走査光学装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1068903A (ja) * | 1996-08-28 | 1998-03-10 | Canon Inc | 走査光学装置 |
| JPH1195145A (ja) * | 1997-07-22 | 1999-04-09 | Asahi Optical Co Ltd | 走査光学系 |
| JP2000292718A (ja) * | 1999-02-02 | 2000-10-20 | Canon Inc | 走査光学装置及びカラー画像形成装置 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9100833D0 (en) | 1991-01-15 | 1991-02-27 | Univ Alberta | Methods for assaying proteinases and proteinase inhibitors |
| JPH06118346A (ja) | 1992-10-02 | 1994-04-28 | Minolta Camera Co Ltd | レーザビーム光源装置及びレーザビーム走査光学系 |
| JP3291906B2 (ja) * | 1994-04-11 | 2002-06-17 | キヤノン株式会社 | 走査光学装置 |
| JPH10186230A (ja) * | 1996-10-29 | 1998-07-14 | Canon Inc | レンズ系及び光学機器 |
| US6067106A (en) * | 1997-04-16 | 2000-05-23 | Canon Kabushiki Kaisha | Scanning optical apparatus |
| JP3397638B2 (ja) | 1997-05-28 | 2003-04-21 | キヤノン株式会社 | 光走査光学系及びそれを用いた画像形成装置 |
| JP3559711B2 (ja) * | 1998-06-12 | 2004-09-02 | キヤノン株式会社 | 走査光学装置及びマルチビーム走査光学装置 |
-
2000
- 2000-10-25 JP JP2000325606A patent/JP4750259B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2000-10-27 US US09/697,713 patent/US6563624B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-10-27 EP EP00123544A patent/EP1096291A3/en not_active Ceased
- 2000-10-28 KR KR10-2000-0063766A patent/KR100374276B1/ko not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1068903A (ja) * | 1996-08-28 | 1998-03-10 | Canon Inc | 走査光学装置 |
| JPH1195145A (ja) * | 1997-07-22 | 1999-04-09 | Asahi Optical Co Ltd | 走査光学系 |
| JP2000292718A (ja) * | 1999-02-02 | 2000-10-20 | Canon Inc | 走査光学装置及びカラー画像形成装置 |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006098737A (ja) * | 2004-09-29 | 2006-04-13 | Ricoh Co Ltd | 光走査装置および画像形成装置 |
| JP2006154701A (ja) * | 2004-10-29 | 2006-06-15 | Ricoh Co Ltd | 光走査装置および画像形成装置 |
| JP2006221118A (ja) * | 2005-02-14 | 2006-08-24 | Ricoh Co Ltd | レーザ走査装置および画像形成装置 |
| JP4653512B2 (ja) * | 2005-02-14 | 2011-03-16 | 株式会社リコー | レーザ走査装置および画像形成装置 |
| JP4568618B2 (ja) * | 2005-02-23 | 2010-10-27 | 株式会社リコー | 光走査装置および画像形成装置 |
| JP2006235069A (ja) * | 2005-02-23 | 2006-09-07 | Ricoh Co Ltd | 光走査装置および画像形成装置 |
| JP2007011113A (ja) * | 2005-07-01 | 2007-01-18 | Ricoh Co Ltd | 光走査装置および画像形成装置 |
| JP2007114515A (ja) * | 2005-10-20 | 2007-05-10 | Ricoh Co Ltd | マルチビーム光走査装置及び該装置を備えた画像形成装置 |
| JP2007249044A (ja) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Ricoh Co Ltd | 光走査装置および画像形成装置 |
| JP4732202B2 (ja) * | 2006-03-17 | 2011-07-27 | 株式会社リコー | 光走査装置および画像形成装置 |
| JP2008268695A (ja) * | 2007-04-24 | 2008-11-06 | Kyocera Mita Corp | 光走査装置，画像形成装置 |
| US8253994B2 (en) | 2007-04-24 | 2012-08-28 | Kyocera Mita Corporation | Optical scanner and image forming apparatus |
| JP2008281663A (ja) * | 2007-05-09 | 2008-11-20 | Ricoh Co Ltd | 光走査装置及び画像形成装置 |
| JP2010061110A (ja) * | 2008-08-07 | 2010-03-18 | Kyocera Mita Corp | 光走査光学装置、該光走査光学装置を用いた画像形成装置並びに光走査方法 |
| JP2012163977A (ja) * | 2012-04-27 | 2012-08-30 | Kyocera Document Solutions Inc | 光走査装置、画像形成装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100374276B1 (ko) | 2003-03-03 |
| EP1096291A3 (en) | 2002-04-10 |
| US6563624B1 (en) | 2003-05-13 |
| JP4750259B2 (ja) | 2011-08-17 |
| EP1096291A2 (en) | 2001-05-02 |
| KR20010051320A (ko) | 2001-06-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6774924B2 (en) | Scanning optical device with single lens scanning optical element | |
| JP2001194610A (ja) | 光走査装置及びそれを用いた画像形成装置 | |
| JP2009053378A (ja) | 光走査装置及び画像形成装置 | |
| US20090123179A1 (en) | Multi-beam optical scanning device and image forming apparatus using the same | |
| JP4314010B2 (ja) | 光走査装置及びそれを用いた画像形成装置 | |
| US7522324B2 (en) | Optical scanning device and image forming apparatus using the same | |
| JP2004070107A (ja) | 光走査装置及びそれを用いた画像形成装置 | |
| JP4819436B2 (ja) | 光走査装置及び光走査装置の調整方法 | |
| JP2003015065A (ja) | マルチビーム走査光学系及びそれを用いた画像形成装置 | |
| US7149016B2 (en) | Optical element and scanning optical system having the same and image forming apparatus | |
| JP2002221681A (ja) | 走査光学装置及びそれを用いた画像形成装置 | |
| JP4455308B2 (ja) | 光走査装置及びそれを用いた画像形成装置 | |
| JP2010276860A (ja) | 画像形成装置における走査光学系 | |
| US6108115A (en) | Scanning optical system | |
| JP2002333585A (ja) | 走査光学装置及びそれを用いた画像形成装置 | |
| JP4850331B2 (ja) | 走査光学装置及びそれを用いたカラー画像形成装置 | |
| JP4455309B2 (ja) | 光走査装置及びそれを用いた画像形成装置 | |
| US6785030B2 (en) | Optical element and optical scanning device using the same | |
| JP4240777B2 (ja) | 走査光学装置及びそれを用いた画像形成装置 | |
| JP3733294B2 (ja) | 走査光学装置及びそれを用いた画像形成装置 | |
| US6639704B2 (en) | Scanning optical apparatus, and image forming apparatus using the same | |
| JP4227291B2 (ja) | 走査光学装置およびそれを用いた画像形成装置 | |
| JP6234085B2 (ja) | 光走査装置及びそれを用いた画像形成装置 | |
| JP4208750B2 (ja) | 光走査装置及びそれを用いた画像形成装置 | |
| JP5004455B2 (ja) | マルチビーム光走査装置及び該装置を備えた画像形成装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20071022 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20071022 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20101221 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20101221 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110215 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110308 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110425 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110517 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110519 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4750259 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140527 Year of fee payment: 3 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R3D03 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |