JP2001162285A - 食品加工着色廃液の処理方法 - Google Patents
食品加工着色廃液の処理方法Info
- Publication number
- JP2001162285A JP2001162285A JP34828899A JP34828899A JP2001162285A JP 2001162285 A JP2001162285 A JP 2001162285A JP 34828899 A JP34828899 A JP 34828899A JP 34828899 A JP34828899 A JP 34828899A JP 2001162285 A JP2001162285 A JP 2001162285A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cationic
- food processing
- sludge
- waste liquid
- polycondensate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来，着色性の食品加工廃液を処理する場
合，塩化第二鉄と消石灰の組み合わせにより処理を行っ
ていたが、処理スラッジが大量に発生し、その処分など
二次的問題を誘発していた。スラッジの発生を最小限に
抑制し、焼却処分にも対応可能な処理方法を提供する。 【解決手段】 着色性の食品加工廃液にカチオン性重縮
合物を添加，混合した後、商品加工排水余剰汚泥を混合
し、カチオン性及び／または両性高分子を添加、凝集さ
せ、脱水機により脱水することにより効率よく着色性の
食品加工廃液と余剰汚泥の処理が行うことができる。
合，塩化第二鉄と消石灰の組み合わせにより処理を行っ
ていたが、処理スラッジが大量に発生し、その処分など
二次的問題を誘発していた。スラッジの発生を最小限に
抑制し、焼却処分にも対応可能な処理方法を提供する。 【解決手段】 着色性の食品加工廃液にカチオン性重縮
合物を添加，混合した後、商品加工排水余剰汚泥を混合
し、カチオン性及び／または両性高分子を添加、凝集さ
せ、脱水機により脱水することにより効率よく着色性の
食品加工廃液と余剰汚泥の処理が行うことができる。
Description
【発明の属する技術分野】本発明は、食品を加工する際
に排出する着色性廃水の処理方法に関するものであり,
詳しくは特定のカチオン性重縮合物とカチオン性及び／
又は両性重合系高分子とを組み合わせることにより着色
廃水の除色を効率良く行うことができる処理法に関す
る。
に排出する着色性廃水の処理方法に関するものであり,
詳しくは特定のカチオン性重縮合物とカチオン性及び／
又は両性重合系高分子とを組み合わせることにより着色
廃水の除色を効率良く行うことができる処理法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、コ−ヒ−の抽出工程など食品加工
で排出される着色廃水は塩化第二鉄やポリ塩化アルミニ
ウム等無機凝集剤と消石灰との組み合わせで処理を行っ
てきた。しかしながら、前記無機凝集剤と消石灰との組
み合わせでは固液分離後のスラッジが大量に発生するこ
と、もしこれを焼却しようとすると、塩化水素等腐食性
のガスの発生、多量の燃料が必要になるなど二次的問題
を引き起こす。
で排出される着色廃水は塩化第二鉄やポリ塩化アルミニ
ウム等無機凝集剤と消石灰との組み合わせで処理を行っ
てきた。しかしながら、前記無機凝集剤と消石灰との組
み合わせでは固液分離後のスラッジが大量に発生するこ
と、もしこれを焼却しようとすると、塩化水素等腐食性
のガスの発生、多量の燃料が必要になるなど二次的問題
を引き起こす。
【０００３】この問題を解決しようとする試みも種々な
されてはきた。例えば塩化第一鉄あるいは同第二鉄と硫
化ナトリウムとを組み合わせるにより生成した硫化鉄に
よって処理する方法（特開平９−１７４０６１）、シ
リコン含有高分子電解質を使用する方法（特表平９−
１７４０６１）、酸化・還元反応を利用する方法（特
開平９−８５２６５、特開平９−８５２６６）、反応性
染料排水処理に無機凝集剤、ジシアンジアミド系脱色剤
および高分子凝集剤を組み合わせる方法（特開平６−
３４３９７６）、染料排水にｐ−ジメチルジアリルアン
モニウム塩化物と無機凝集剤との組み合わせる方法
（特開平６−１２６２８６）などが開示されている。薬
剤を三種類組み合わせたり、処理ｐＨを調節したり
、薬品そのものの製造コストが高かったり、発生し
たスラッジの処理が難しい、反応が激しく操作が難し
いなどまだまだ十分な技術ではなかった。
されてはきた。例えば塩化第一鉄あるいは同第二鉄と硫
化ナトリウムとを組み合わせるにより生成した硫化鉄に
よって処理する方法（特開平９−１７４０６１）、シ
リコン含有高分子電解質を使用する方法（特表平９−
１７４０６１）、酸化・還元反応を利用する方法（特
開平９−８５２６５、特開平９−８５２６６）、反応性
染料排水処理に無機凝集剤、ジシアンジアミド系脱色剤
および高分子凝集剤を組み合わせる方法（特開平６−
３４３９７６）、染料排水にｐ−ジメチルジアリルアン
モニウム塩化物と無機凝集剤との組み合わせる方法
（特開平６−１２６２８６）などが開示されている。薬
剤を三種類組み合わせたり、処理ｐＨを調節したり
、薬品そのものの製造コストが高かったり、発生し
たスラッジの処理が難しい、反応が激しく操作が難し
いなどまだまだ十分な技術ではなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、固液
分離後のスラッジを最小限に抑制し、同じ工場内に発生
する汚泥の処理を同じに行い、焼却処理しても塩化水素
等の発生を最小限に抑制するための食品加工工程より排
出される着色排水の処理法を開発することである。
分離後のスラッジを最小限に抑制し、同じ工場内に発生
する汚泥の処理を同じに行い、焼却処理しても塩化水素
等の発生を最小限に抑制するための食品加工工程より排
出される着色排水の処理法を開発することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は上記課題を解
決するため鋭意検討を重ねた結果、着色廃水を単独で処
理するよりも、同じ工場内で発生する食品加工排水汚泥
を該着色排水と混合して、カチオン性重縮合物とカチオ
ン性重合系高分子とを組み合わせることにより、効率良
く汚泥と廃水を処理することが可能であることがわかっ
た。
決するため鋭意検討を重ねた結果、着色廃水を単独で処
理するよりも、同じ工場内で発生する食品加工排水汚泥
を該着色排水と混合して、カチオン性重縮合物とカチオ
ン性重合系高分子とを組み合わせることにより、効率良
く汚泥と廃水を処理することが可能であることがわかっ
た。
【０００６】すなわち請求項１の発明は、食品加工着色
廃液にカチオン性重縮合物を添加、混合した後、余剰汚
泥を混合し、その後カチオン性及び／または両性重合系
高分子を添加、混合し脱水機により脱水することを特徴
とする食品加工着色廃液の処理方法である。
廃液にカチオン性重縮合物を添加、混合した後、余剰汚
泥を混合し、その後カチオン性及び／または両性重合系
高分子を添加、混合し脱水機により脱水することを特徴
とする食品加工着色廃液の処理方法である。
【０００７】請求項２の発明は、前記カチオン性重縮合
物がジシアンジアミド／ホルマリン重縮合物であること
を特徴とする請求項１に記載の食品加工着色廃液の処理
方法である。
物がジシアンジアミド／ホルマリン重縮合物であること
を特徴とする請求項１に記載の食品加工着色廃液の処理
方法である。
【０００８】請求項３の発明は、カチオン性及び／また
は両性重合系高分子を構成するカチオン性単量体の構成
比率が５０モル％以上、１００モル％以下であり、かつ
カチオン性及び／または両性高分子の分子量が１００万
以上、２０００万以下である請求項１または２に記載の
食品加工着色廃液の処理方法。
は両性重合系高分子を構成するカチオン性単量体の構成
比率が５０モル％以上、１００モル％以下であり、かつ
カチオン性及び／または両性高分子の分子量が１００万
以上、２０００万以下である請求項１または２に記載の
食品加工着色廃液の処理方法。
【０００９】請求項４の発明は、カチオン性重縮合物の
着色廃液中固形分に対する添加量をａ重量％、カチオン
性及び／または両性重合系高分子の余剰汚泥中固形分に
対する添加量をｂ重量％とした時、ａは１５％以上、ｂ
は５０％以下であり、ａ／ｂが１５以上，４０以下であ
ることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の食
品加工着色廃液の処理方法である。
着色廃液中固形分に対する添加量をａ重量％、カチオン
性及び／または両性重合系高分子の余剰汚泥中固形分に
対する添加量をｂ重量％とした時、ａは１５％以上、ｂ
は５０％以下であり、ａ／ｂが１５以上，４０以下であ
ることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の食
品加工着色廃液の処理方法である。
【００１０】請求項５の発明は，食品加工着色廃液がコ
−ヒ−抽出工程廃液であることを特徴とする請求項１〜
４のいずれかに記載の食品加工着色廃液の処理方法であ
る。
−ヒ−抽出工程廃液であることを特徴とする請求項１〜
４のいずれかに記載の食品加工着色廃液の処理方法であ
る。
【００１１】請求項６の発明は、余剰汚泥が食品加工排
水余剰汚泥であることを特徴とする請求項１〜５のいず
れかに記載の食品加工着色廃液の処理方法である。
水余剰汚泥であることを特徴とする請求項１〜５のいず
れかに記載の食品加工着色廃液の処理方法である。
【００１２】請求項７の発明は，脱水機がベルトプレス
であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載
の食品加工着色廃液の処理方法である。
であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載
の食品加工着色廃液の処理方法である。
【０００１３】
【発明の実施の形態】本発明で使用するカチオン性重縮
合物は、ホルムアルデヒドと重縮合をして分子量数百か
ら数万の縮合体を生成して、処理対象の廃水ｐＨで範囲
でカチオン性に解離するものである。たとえば、ジシア
ンジアミド、シアナミド、グアニジンなどとホルムアル
デヒドとの縮合物、あるいは、ジメチルアニリン、ベン
ジルアミンとホルムアルデヒドとの縮合物、ジエチレン
トリアミンやヘキサメチレンジアミンなどのポリアミン
とホルムアルデヒドとの縮合物であるが、製造コストや
着色性除去性能から考えればジシアンジアミド／ホルム
アルデヒドとの重縮合物が最も好ましく、次いで芳香族
アミンとホルムアルデヒドとの重縮合物、脂肪族ポリア
ミンとホルムアルデヒドとの重縮合物の順で実用性が高
い。
合物は、ホルムアルデヒドと重縮合をして分子量数百か
ら数万の縮合体を生成して、処理対象の廃水ｐＨで範囲
でカチオン性に解離するものである。たとえば、ジシア
ンジアミド、シアナミド、グアニジンなどとホルムアル
デヒドとの縮合物、あるいは、ジメチルアニリン、ベン
ジルアミンとホルムアルデヒドとの縮合物、ジエチレン
トリアミンやヘキサメチレンジアミンなどのポリアミン
とホルムアルデヒドとの縮合物であるが、製造コストや
着色性除去性能から考えればジシアンジアミド／ホルム
アルデヒドとの重縮合物が最も好ましく、次いで芳香族
アミンとホルムアルデヒドとの重縮合物、脂肪族ポリア
ミンとホルムアルデヒドとの重縮合物の順で実用性が高
い。
【００１４】同時に使用するカチオン性および／又は両
性重合系高分子は、アクリル系、ジアリルアミン系、ア
ミジン系あるいはビニルアミン系などである。たとえば
アクリル系では、ジメチルアミノエチル（メタ）アクリ
レ−トやジメチルアミノプロピル（メタ）アクリルアミ
ドの有機、無機酸の塩、あるいは塩化メチルによる四級
アンモニウム塩の重合体やアクリルアミドとの共重合体
である。また前記単量体類に（メタ）アクリル酸を共重
合すると両性高分子となる。
性重合系高分子は、アクリル系、ジアリルアミン系、ア
ミジン系あるいはビニルアミン系などである。たとえば
アクリル系では、ジメチルアミノエチル（メタ）アクリ
レ−トやジメチルアミノプロピル（メタ）アクリルアミ
ドの有機、無機酸の塩、あるいは塩化メチルによる四級
アンモニウム塩の重合体やアクリルアミドとの共重合体
である。また前記単量体類に（メタ）アクリル酸を共重
合すると両性高分子となる。
【００１５】ジアリルアミン系としては、ジアリルジメ
チルアンモニウム塩化物やジアリルモノメチルとアクリ
ルアミドとの共重合物などである。ビニルアミン系高分
子としては、Ｎ−ビニルホルムアミドやＮ−ビニルアセ
トアミドの（共）重合体の酸やアルカリによる加水分解
物である。さらにアミジン系としては、Ｎ−ビニルホル
ムアミドやＮ−ビニルアセトアミドとアクリロニトリル
との共重合物の酸による加水分解によって合成される。
チルアンモニウム塩化物やジアリルモノメチルとアクリ
ルアミドとの共重合物などである。ビニルアミン系高分
子としては、Ｎ−ビニルホルムアミドやＮ−ビニルアセ
トアミドの（共）重合体の酸やアルカリによる加水分解
物である。さらにアミジン系としては、Ｎ−ビニルホル
ムアミドやＮ−ビニルアセトアミドとアクリロニトリル
との共重合物の酸による加水分解によって合成される。
【００１６】重合体を構成する単量体の構成比率として
は、カチオン性単量体が５０〜１００モルパ−セントが
好ましいが、さらに好ましくは７０〜１００モルパ−セ
ントである。５０モルパ−セント未満ではカチオン当量
は不充分で処理が良好に行えない。
は、カチオン性単量体が５０〜１００モルパ−セントが
好ましいが、さらに好ましくは７０〜１００モルパ−セ
ントである。５０モルパ−セント未満ではカチオン当量
は不充分で処理が良好に行えない。
【００１７】これらカチオン性及び／または両性重合系
高分子の分子量は１００万〜２０００万の範囲で使用可
能だが、好ましくは２００万以上、２０００万以下、さ
らに好ましくは、５００万以上、１５００万以下であ
る。この理由としては、以下のようである。まず着色廃
液にカチオン性重縮合物を加え、可溶性着色成分の電荷
の中和を行い微細な水不溶化粒子とする。このままの状
態では粒子はかなり安定な状態であるので沈殿などなか
なか起こらず、分離は難しい。そこで二段階目に使用す
るのカチオン性及び／または両性重合系高分子一部を添
加し、微細不溶化粒子を多少成長させ凝集し易くする。
この後、食品加工排水汚泥と混合し、カチオン性及び／
または両性重合系高分子を添加、混合する。この時汚泥
中の粒子が架橋吸着によって凝集フロックを形成する。
さらにカチオン性重縮合物によって形成された着色廃液
の着色成分からなる微細粒子も汚泥フロックに取りこま
れいっしょに凝集し大きな脱水可能なフロックを形成す
る。汚泥が脱水容易に適度にフロック化するには、汚泥
中の親水性コロイド物質の電荷の中和が起き、共存する
粗大粒子の架橋吸着作用による凝集が並行して起きる必
要がある。食品加工排水汚泥と混合する前に添加する高
分子凝集剤の一部は着色排水の不溶化状態によって添加
しても、しなくてもよい。その後の処理状態によって決
定することが可能である。
高分子の分子量は１００万〜２０００万の範囲で使用可
能だが、好ましくは２００万以上、２０００万以下、さ
らに好ましくは、５００万以上、１５００万以下であ
る。この理由としては、以下のようである。まず着色廃
液にカチオン性重縮合物を加え、可溶性着色成分の電荷
の中和を行い微細な水不溶化粒子とする。このままの状
態では粒子はかなり安定な状態であるので沈殿などなか
なか起こらず、分離は難しい。そこで二段階目に使用す
るのカチオン性及び／または両性重合系高分子一部を添
加し、微細不溶化粒子を多少成長させ凝集し易くする。
この後、食品加工排水汚泥と混合し、カチオン性及び／
または両性重合系高分子を添加、混合する。この時汚泥
中の粒子が架橋吸着によって凝集フロックを形成する。
さらにカチオン性重縮合物によって形成された着色廃液
の着色成分からなる微細粒子も汚泥フロックに取りこま
れいっしょに凝集し大きな脱水可能なフロックを形成す
る。汚泥が脱水容易に適度にフロック化するには、汚泥
中の親水性コロイド物質の電荷の中和が起き、共存する
粗大粒子の架橋吸着作用による凝集が並行して起きる必
要がある。食品加工排水汚泥と混合する前に添加する高
分子凝集剤の一部は着色排水の不溶化状態によって添加
しても、しなくてもよい。その後の処理状態によって決
定することが可能である。
【００１８】従って、第一段目のカチオン性重縮合物の
分子量は高い必要はないが、第二段目のカチオン性およ
び／または両性重合系高分子の分子量は重要な要素とな
る。そのため本発明の処理法で使用可能な１００万〜２
０００万で、さらに好ましくは２００万〜１５００万で
ある。分子量が２０００万以上になり、高くなりすぎる
と上記の凝集機構から考えて、フロックが大きくなり過
ぎ返って脱水効率が低下する。
分子量は高い必要はないが、第二段目のカチオン性およ
び／または両性重合系高分子の分子量は重要な要素とな
る。そのため本発明の処理法で使用可能な１００万〜２
０００万で、さらに好ましくは２００万〜１５００万で
ある。分子量が２０００万以上になり、高くなりすぎる
と上記の凝集機構から考えて、フロックが大きくなり過
ぎ返って脱水効率が低下する。
【００１９】次ぎにカチオン性重縮合物とカチオン性お
よび／または両性重合系高分子の添加量比について述べ
る。着色廃液中固形分に対するカチオン性重縮合物の添
加量をａ重量％とし、汚泥中の固形分に対する重合系高
分子の添加量をｂ重量％とすると、ａは１５％以上、５
０％以下であり、またａ：ｂの比、すなわちａ／ｂは１
５以上、４０以下であり、好ましくは１８以上、３６以
下である。その理由としては前述の機構によるが、カチ
オン性重縮合物は一定以上添加しないと着色可溶成分を
不溶化できないし、また過剰添加では再分散してしま
う。また、カチオン性及び／または重合系高分子も過剰
に添加すると着色成分を再分散する恐れがあるととも
に、汚泥の再分散も引き起こし、汚泥の凝集フロックと
一緒に着色成分の微細不溶化粒子を、脱水容易な大きさ
にフロック化させるという本発明の凝集機構を阻害す
る。従って，着色成分の不溶化粒子を最も好ましい表面
電荷に保った状態で第二段階のカチオン性及び／または
重合系高分子の処理を行う必要があり、カチオン性重縮
合物とカチオン性及び／または重合系高分子の添加量比
は自ずと適性な比率が存在し、上記のような比率とな
る。
よび／または両性重合系高分子の添加量比について述べ
る。着色廃液中固形分に対するカチオン性重縮合物の添
加量をａ重量％とし、汚泥中の固形分に対する重合系高
分子の添加量をｂ重量％とすると、ａは１５％以上、５
０％以下であり、またａ：ｂの比、すなわちａ／ｂは１
５以上、４０以下であり、好ましくは１８以上、３６以
下である。その理由としては前述の機構によるが、カチ
オン性重縮合物は一定以上添加しないと着色可溶成分を
不溶化できないし、また過剰添加では再分散してしま
う。また、カチオン性及び／または重合系高分子も過剰
に添加すると着色成分を再分散する恐れがあるととも
に、汚泥の再分散も引き起こし、汚泥の凝集フロックと
一緒に着色成分の微細不溶化粒子を、脱水容易な大きさ
にフロック化させるという本発明の凝集機構を阻害す
る。従って，着色成分の不溶化粒子を最も好ましい表面
電荷に保った状態で第二段階のカチオン性及び／または
重合系高分子の処理を行う必要があり、カチオン性重縮
合物とカチオン性及び／または重合系高分子の添加量比
は自ずと適性な比率が存在し、上記のような比率とな
る。
【００２０】さらに汚泥と着色廃水の混合比についての
べる。この点についても前述の機構に基いて説明する
と、廃水と汚泥の混合比率が大きすぎても小さすぎても
処理は合理的とは言えない。すなわち廃水の混合比が大
きすぎれば凝集の核となる汚泥粒子が少なくなりフロッ
ク生成が困難になり、また廃水の混合比が少なすぎれば
効率的処理法とはいえない。従って混合比としては、廃
水と汚泥の各液中の固形分比４：１〜１：５である。前
記混合比が廃水に対し汚泥が４：１よりも小さければ良
好なフロックが形成されず、また１：５より汚泥が多く
なれば廃水の効率的処理が行えない。
べる。この点についても前述の機構に基いて説明する
と、廃水と汚泥の混合比率が大きすぎても小さすぎても
処理は合理的とは言えない。すなわち廃水の混合比が大
きすぎれば凝集の核となる汚泥粒子が少なくなりフロッ
ク生成が困難になり、また廃水の混合比が少なすぎれば
効率的処理法とはいえない。従って混合比としては、廃
水と汚泥の各液中の固形分比４：１〜１：５である。前
記混合比が廃水に対し汚泥が４：１よりも小さければ良
好なフロックが形成されず、また１：５より汚泥が多く
なれば廃水の効率的処理が行えない。
【００２１】また処理ｐＨについてみてみると、廃水の
ｐＨを低下させてみても特に脱水効果の向上はなく、脱
水処理後、脱離水を生物処理のばっき槽に戻すことを考
慮すれば、ｐＨの調整は特に行う必要はなく通常、廃水
の処理は４〜８程度で行う。
ｐＨを低下させてみても特に脱水効果の向上はなく、脱
水処理後、脱離水を生物処理のばっき槽に戻すことを考
慮すれば、ｐＨの調整は特に行う必要はなく通常、廃水
の処理は４〜８程度で行う。
【００２２】
【実施例】以下、実施例および比較例によって本発明を
さらに詳しく説明するが、本発明はその要旨を超えない
限り、以下の実施例に制約されるものではない。
さらに詳しく説明するが、本発明はその要旨を超えない
限り、以下の実施例に制約されるものではない。
【００２３】（実施例１〜５）コ−ヒ−抽出工程で排出
した着色廃液を２００ｍｌのメスシリンダ−に１００ｍ
ｌ採取し、ジシアンジアミド／ホルムアルデヒド重縮合
物（表２の重縮合物リスト、Ｐ−１）を対液７５０ｐｐ
ｍ添加し、転倒攪拌３回行い、高分子凝集剤リスト（表
１）Ｃ−１〜Ｃ−３あるいはＡ−１〜Ａ−２をそれぞれ
対液を３０ｐｐｍ添加、転倒攪拌６回を行った後、２０
０ｍｌのビ−カ−に検体を移し、食品加工廃水余剰汚泥
を１００ｍｌ加え、前記と同種の高分子凝集剤をそれぞ
れ対液７５ｐｐｍ加え、ビ−カ−移し変え攪拌２０回行
った後、Ｔ−１１７９Ｌの濾布（ナイロン製）により濾
過し、６０秒後の濾液量を測定した後プレス圧２Ｋｇ／
ｍ2で１分間脱水する。その後ケ−キ自己支持性（脱水
ケ−キの硬さ、含水率と関係）、ケ−キ含水率（１０５
℃で２０ｈｒ乾燥）および脱色率を測定した。吸光度計
（日本分光工業製ＵＮＩＰＥＣ−４６０、型式ＭＨＴ−
３４４）により、４５０ｎｍの波長を用い処理前後の吸
光度を測定し、その比率を１から引き、１００（％）倍
することにより算出する。結果を表３に示す。
した着色廃液を２００ｍｌのメスシリンダ−に１００ｍ
ｌ採取し、ジシアンジアミド／ホルムアルデヒド重縮合
物（表２の重縮合物リスト、Ｐ−１）を対液７５０ｐｐ
ｍ添加し、転倒攪拌３回行い、高分子凝集剤リスト（表
１）Ｃ−１〜Ｃ−３あるいはＡ−１〜Ａ−２をそれぞれ
対液を３０ｐｐｍ添加、転倒攪拌６回を行った後、２０
０ｍｌのビ−カ−に検体を移し、食品加工廃水余剰汚泥
を１００ｍｌ加え、前記と同種の高分子凝集剤をそれぞ
れ対液７５ｐｐｍ加え、ビ−カ−移し変え攪拌２０回行
った後、Ｔ−１１７９Ｌの濾布（ナイロン製）により濾
過し、６０秒後の濾液量を測定した後プレス圧２Ｋｇ／
ｍ2で１分間脱水する。その後ケ−キ自己支持性（脱水
ケ−キの硬さ、含水率と関係）、ケ−キ含水率（１０５
℃で２０ｈｒ乾燥）および脱色率を測定した。吸光度計
（日本分光工業製ＵＮＩＰＥＣ−４６０、型式ＭＨＴ−
３４４）により、４５０ｎｍの波長を用い処理前後の吸
光度を測定し、その比率を１から引き、１００（％）倍
することにより算出する。結果を表３に示す。
【００２４】（比較例１〜１１）ジシアンジアミド／ホ
ルムアルデヒド重縮合物のかわりに比較重縮合物（ジメ
チルアミン／エピクロロヒドリン／ペンタエチレンヘキ
サミン、Ｐ−２）（表２の重縮合物リスト）を用い、ま
た重合系高分子はＣ−１〜Ｃ−３およびＡ−１〜Ａ−３
を用い、実施例１〜５と同様に脱色試験を行った。ま
た、同様な処理法により塩化第二鉄および消石灰を対液
それぞれ０．３％加えた試験も同時に行った。結果を表
３に示す。
ルムアルデヒド重縮合物のかわりに比較重縮合物（ジメ
チルアミン／エピクロロヒドリン／ペンタエチレンヘキ
サミン、Ｐ−２）（表２の重縮合物リスト）を用い、ま
た重合系高分子はＣ−１〜Ｃ−３およびＡ−１〜Ａ−３
を用い、実施例１〜５と同様に脱色試験を行った。ま
た、同様な処理法により塩化第二鉄および消石灰を対液
それぞれ０．３％加えた試験も同時に行った。結果を表
３に示す。
【００２５】（実施例６〜１５）表４の高分子凝集剤リ
ストのＣ−４〜Ｃ−９およびＡ−３〜Ａ−６を用い、実
施例１〜５と同様に脱色試験を行った。結果を表５に示
す。
ストのＣ−４〜Ｃ−９およびＡ−３〜Ａ−６を用い、実
施例１〜５と同様に脱色試験を行った。結果を表５に示
す。
【００２６】（比較例１２〜１６）ジシアンジアミド／
ホルムアルデヒド重縮合物のかわりに比較重縮合物Ｐ−
２（表２の重縮合物リスト）を用い、また重合系高分子
はＣ−４〜Ｃ−９およびＡ−３〜Ａ−６を用い、実施例
１〜５と同様に脱色試験を行った。結果を表５に示す。
ホルムアルデヒド重縮合物のかわりに比較重縮合物Ｐ−
２（表２の重縮合物リスト）を用い、また重合系高分子
はＣ−４〜Ｃ−９およびＡ−３〜Ａ−６を用い、実施例
１〜５と同様に脱色試験を行った。結果を表５に示す。
【００２７】（実施例１６〜１８）表６の高分子凝集剤
リストのＣ−１０〜Ｃ−１２を用い、実施例１〜５と同
様に脱色試験を行った。結果を表８に示す。
リストのＣ−１０〜Ｃ−１２を用い、実施例１〜５と同
様に脱色試験を行った。結果を表８に示す。
【００２８】（比較例１７〜１９）ジシアンジアミド／
ホルムアルデヒド重縮合物のかわりに比較重縮合物Ｐ−
２（表２のカチオン性重縮合物リスト）を用い、また重
合系高分子はＣ−１０〜Ｃ−１２を用い実施例１〜５と
同様に脱色試験を行った。結果を表８に示す。
ホルムアルデヒド重縮合物のかわりに比較重縮合物Ｐ−
２（表２のカチオン性重縮合物リスト）を用い、また重
合系高分子はＣ−１０〜Ｃ−１２を用い実施例１〜５と
同様に脱色試験を行った。結果を表８に示す。
【００２９】（比較例２０〜２１）ジシアンジアミド／
ホルムアルデヒド重縮合物を用い、表８の比較高分子物
リストのＣＨ−１およびＣＨ−２を用いて、カチオン当
量および分子量の影響を試験した。試験は実施例１〜５
と同様に行った。結果を表８に示す。
ホルムアルデヒド重縮合物を用い、表８の比較高分子物
リストのＣＨ−１およびＣＨ−２を用いて、カチオン当
量および分子量の影響を試験した。試験は実施例１〜５
と同様に行った。結果を表８に示す。
Claims (7)
- 【請求項１】 食品加工着色廃液にカチオン性重縮合物
を添加、混合した後、余剰汚泥を混合し、その後カチオ
ン性及び／または両性重合系高分子を添加、混合し脱水
機により脱水することを特徴とする食品加工着色廃液の
処理方法。 - 【請求項２】 前記カチオン性重縮合物がジシアンジア
ミド／ホルマリン重縮合物であることを特徴とする請求
項１に記載の食品加工着色廃液の処理方法。 - 【請求項３】 カチオン性及び／または両性重合系高分
子を構成するカチオン性単量体の構成比率が５０モル％
以上、１００モル％以下であり、かつカチオン性及び／
または両性重合系高分子の分子量が１００万以上、２０
００万以下である請求項１または２に記載の食品加工着
色廃液の処理方法。 - 【請求項４】 カチオン性重縮合物の着色廃液中固形分
に対する添加量をａ重量％、カチオン性及び／または両
性重合系高分子の余剰汚泥中固形分に対する添加量をｂ
重量％とした時、ａは１５％以上、ｂは５０％以下であ
り、ａ／ｂが１５以上，４０以下であることを特徴とす
る請求項１〜３のいずれかに記載のに記載の食品加工着
色廃液の処理方法。 - 【請求項５】 食品加工着色廃液がコ−ヒ−抽出工程廃
液であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記
載の食品加工着色廃液の処理方法。 - 【請求項６】 余剰汚泥が食品加工排水余剰汚泥である
ことを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の食品
加工着色廃液の処理方法。 - 【請求項７】 脱水機がベルトプレスであることを特徴
とする請求項１〜６のいずれかに記載の食品加工着色廃
液の処理方法。 【０００１】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34828899A JP2001162285A (ja) | 1999-12-08 | 1999-12-08 | 食品加工着色廃液の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34828899A JP2001162285A (ja) | 1999-12-08 | 1999-12-08 | 食品加工着色廃液の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001162285A true JP2001162285A (ja) | 2001-06-19 |
Family
ID=18396037
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34828899A Pending JP2001162285A (ja) | 1999-12-08 | 1999-12-08 | 食品加工着色廃液の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001162285A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008055277A (ja) * | 2006-08-30 | 2008-03-13 | Konica Minolta Business Technologies Inc | 着色排水の脱色方法 |
| JP2010179248A (ja) * | 2009-02-06 | 2010-08-19 | Hymo Corp | 畜産汚泥の処理方法 |
| CN102040718B (zh) * | 2009-10-23 | 2013-07-24 | 华南理工大学 | 一种脱色絮凝剂的制备方法 |
| JP2020078797A (ja) * | 2020-01-15 | 2020-05-28 | 株式会社東芝 | 凝集処理システム、凝集処理方法、コンピュータプログラム及び凝集処理制御装置 |
-
1999
- 1999-12-08 JP JP34828899A patent/JP2001162285A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008055277A (ja) * | 2006-08-30 | 2008-03-13 | Konica Minolta Business Technologies Inc | 着色排水の脱色方法 |
| JP2010179248A (ja) * | 2009-02-06 | 2010-08-19 | Hymo Corp | 畜産汚泥の処理方法 |
| CN102040718B (zh) * | 2009-10-23 | 2013-07-24 | 华南理工大学 | 一种脱色絮凝剂的制备方法 |
| JP2020078797A (ja) * | 2020-01-15 | 2020-05-28 | 株式会社東芝 | 凝集処理システム、凝集処理方法、コンピュータプログラム及び凝集処理制御装置 |
| JP7003165B2 (ja) | 2020-01-15 | 2022-01-20 | 株式会社東芝 | 凝集処理システム、凝集処理方法、コンピュータプログラム及び凝集処理制御装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7754086B2 (en) | Dewatering process | |
| US7749392B2 (en) | Dewatering process | |
| KR100562456B1 (ko) | 배수 처리제 및 배수 처리 방법과, 슬러지 탈수제 및 슬러지처리 방법 | |
| US7754088B2 (en) | Process for the dewatering of aqueous suspensions | |
| US6398967B2 (en) | Method of clarifying water using low molecular weight cationic dispersion polymers | |
| JP4004016B2 (ja) | 浄水の処理方法 | |
| KR100853926B1 (ko) | 양성 수용성 고분자 분산액 및 그 사용방법 | |
| CN112794590A (zh) | 一种页岩气井钻井废油基泥浆固化材料 | |
| JP6073109B2 (ja) | 嫌気性生物学的処理を施した廃水の脱色方法 | |
| JP2001162285A (ja) | 食品加工着色廃液の処理方法 | |
| CN114751499B (zh) | 处理染料废水用复合絮凝剂及其制备方法和应用 | |
| JP3064878B2 (ja) | 有機汚泥の処理法 | |
| JPH0278499A (ja) | 汚泥の処理方法 | |
| JPH1053617A (ja) | 高分子凝集剤 | |
| JP5709086B2 (ja) | 有機凝結剤 | |
| JPS60129200A (ja) | 汚泥脱水方法 | |
| JP3924056B2 (ja) | 汚泥脱水剤及び汚泥処理方法 | |
| JP2002249503A (ja) | 両性水溶性高分子分散液 | |
| JP4433434B2 (ja) | 有機質汚泥の脱水方法 | |
| JPH06238300A (ja) | 汚泥脱水方法 | |
| JP3766564B2 (ja) | 汚泥の脱水方法 | |
| CN106745623A (zh) | 一种降低涂料废水中cod高分子有机絮凝剂的制备及其应用 | |
| JP3113172B2 (ja) | 汚泥脱水剤および汚泥脱水法 | |
| JPS63240998A (ja) | 有機性汚泥の脱水処理方法 | |
| JPH02157100A (ja) | 有機性汚泥の脱水方法 |