JP2001150074A - 無端状金属ベルトの製造方法 - Google Patents
無端状金属ベルトの製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】無端状金属ベルトに適した特性を得ることがで
きる時効処理及び窒化処理のための処理条件を容易に設
定することができる製造方法を提供する。 【解決手段】マルエージング鋼の薄板１の端部同士を溶
接して形成された円筒状のドラム２を所定幅に裁断して
リング４を形成し、リング４を時効及び窒化処理する。
時効及び窒化処理は、６５〜８０％のアンモニアを含む
窒素雰囲気下、次式で示されるラーソン・ミラーパラメ
ータＰが１４．７〜１５．１となる範囲で時間及び温度
を設定してリング４を加熱する。 Ｐ＝{Ｔ（２０＋ｌｏｇｔ）×１０-3} （ただし、式中Ｔは絶対温度（Ｋ）、ｔは時間（ｈｒ）
である）
きる時効処理及び窒化処理のための処理条件を容易に設
定することができる製造方法を提供する。 【解決手段】マルエージング鋼の薄板１の端部同士を溶
接して形成された円筒状のドラム２を所定幅に裁断して
リング４を形成し、リング４を時効及び窒化処理する。
時効及び窒化処理は、６５〜８０％のアンモニアを含む
窒素雰囲気下、次式で示されるラーソン・ミラーパラメ
ータＰが１４．７〜１５．１となる範囲で時間及び温度
を設定してリング４を加熱する。 Ｐ＝{Ｔ（２０＋ｌｏｇｔ）×１０-3} （ただし、式中Ｔは絶対温度（Ｋ）、ｔは時間（ｈｒ）
である）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、無段変速機等に用
いられる無端状金属ベルトの製造方法に関するものであ
る。
いられる無端状金属ベルトの製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、無段変速機等に用いられる無端状
金属ベルトは次のような方法により製造されている。ま
ず、超極力鋼であるマルエージング鋼の薄板の端部同士
を溶接して円筒状のドラムを形成し、該ドラムに対して
前記溶接時の熱により部分的に硬くなった硬度を均質化
するために第１の溶体化を行う。次に、前記溶体化後の
ドラムを所定幅に裁断してリングを形成し、該リングを
圧延する。次に、圧延されたリングに対し、圧延組織を
再結晶させ、圧延により変形された金属組織の形状を復
元するために、第２の溶体化を行う。そして、前記溶体
化後のリングを所定の周長に補正し、時効処理及び窒化
処理を施して硬度を増大させた後、少しずつ周長の異な
る複数のリングを相互に嵌合して積層し、無端状金属ベ
ルトを形成する。
金属ベルトは次のような方法により製造されている。ま
ず、超極力鋼であるマルエージング鋼の薄板の端部同士
を溶接して円筒状のドラムを形成し、該ドラムに対して
前記溶接時の熱により部分的に硬くなった硬度を均質化
するために第１の溶体化を行う。次に、前記溶体化後の
ドラムを所定幅に裁断してリングを形成し、該リングを
圧延する。次に、圧延されたリングに対し、圧延組織を
再結晶させ、圧延により変形された金属組織の形状を復
元するために、第２の溶体化を行う。そして、前記溶体
化後のリングを所定の周長に補正し、時効処理及び窒化
処理を施して硬度を増大させた後、少しずつ周長の異な
る複数のリングを相互に嵌合して積層し、無端状金属ベ
ルトを形成する。
【０００３】前記時効処理は、前記周長補正後のリング
を所定温度に所定時間保持して、時効硬化を起こさせる
ものである。また、前記窒化処理は、前記時効処理に続
いて、前記リングの表面に窒化層を形成せしめることに
より、硬度を増大させるものである。前記窒化処理に
は、シアン化カリウム（ＫＣＮ）またはシアン化ナトリ
ウム（ＮａＣＮ）を主剤としシアン酸カリウム（ＫＣＮ
Ｏ）またはシアン酸ナトリウム（ＮａＣＮＯ）を含む溶
融塩中に前記リングを浸漬する塩浴窒化法と、含窒素雰
囲気中で前記リングを所定温度に所定時間保持して加熱
するガス窒化法とがある。
を所定温度に所定時間保持して、時効硬化を起こさせる
ものである。また、前記窒化処理は、前記時効処理に続
いて、前記リングの表面に窒化層を形成せしめることに
より、硬度を増大させるものである。前記窒化処理に
は、シアン化カリウム（ＫＣＮ）またはシアン化ナトリ
ウム（ＮａＣＮ）を主剤としシアン酸カリウム（ＫＣＮ
Ｏ）またはシアン酸ナトリウム（ＮａＣＮＯ）を含む溶
融塩中に前記リングを浸漬する塩浴窒化法と、含窒素雰
囲気中で前記リングを所定温度に所定時間保持して加熱
するガス窒化法とがある。
【０００４】前記塩浴窒化法として、例えば、本出願人
の出願になる特開平１０−１２１１３０号公報には、前
記リングを５２０〜５３０℃の前記溶融塩中に１０〜２
５分間浸漬して加熱する方法が開示されている。前記塩
浴窒化法は、反応が激しく処理条件を制御することが難
しいが、前記公報記載の方法によれば、前記条件で処理
することにより、適正な厚さの窒化層を得ることができ
る。しかし、前記塩浴窒化法はシアン化合物を使用する
ので、実施に当たっては煩雑な廃水処理等の対策が必要
とされる。
の出願になる特開平１０−１２１１３０号公報には、前
記リングを５２０〜５３０℃の前記溶融塩中に１０〜２
５分間浸漬して加熱する方法が開示されている。前記塩
浴窒化法は、反応が激しく処理条件を制御することが難
しいが、前記公報記載の方法によれば、前記条件で処理
することにより、適正な厚さの窒化層を得ることができ
る。しかし、前記塩浴窒化法はシアン化合物を使用する
ので、実施に当たっては煩雑な廃水処理等の対策が必要
とされる。
【０００５】また、前記ガス窒化法としては、例えば特
開昭６１−１４７８１４号公報に、前記リングを４５０
〜５５０℃の温度で１〜２０時間加熱して時効処理する
ときに、前記時効処理の完了前に前記時間の０．０１５
〜０．２５の範囲で、アンモニアガスとＮＸガス（ＣＯ
2，ＣＯ，Ｈ2，Ｎ2を含む）またはＲＸガス（ＣＯ2，Ｃ
Ｏ，Ｈ2，ＣＨ4，Ｎ2を含む）との混合雰囲気下にガス
窒化処理を行う方法が開示されている。前記公報記載の
ガス窒化方法では、含窒素ガスとして具体的には２５％
または５０％のアンモニアガスを含む前記ＮＸガスを用
いている。
開昭６１−１４７８１４号公報に、前記リングを４５０
〜５５０℃の温度で１〜２０時間加熱して時効処理する
ときに、前記時効処理の完了前に前記時間の０．０１５
〜０．２５の範囲で、アンモニアガスとＮＸガス（ＣＯ
2，ＣＯ，Ｈ2，Ｎ2を含む）またはＲＸガス（ＣＯ2，Ｃ
Ｏ，Ｈ2，ＣＨ4，Ｎ2を含む）との混合雰囲気下にガス
窒化処理を行う方法が開示されている。前記公報記載の
ガス窒化方法では、含窒素ガスとして具体的には２５％
または５０％のアンモニアガスを含む前記ＮＸガスを用
いている。
【０００６】しかしながら、前記ガス窒化処理では、ガ
ス雰囲気の組成、温度、時間の３つの要素により処理条
件が定められるので、例えばガス雰囲気を変えたとき等
に新たに前記無端状金属ベルトに適した特性を得るため
の処理条件を見出すことが難しいとの不都合がある。
ス雰囲気の組成、温度、時間の３つの要素により処理条
件が定められるので、例えばガス雰囲気を変えたとき等
に新たに前記無端状金属ベルトに適した特性を得るため
の処理条件を見出すことが難しいとの不都合がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる不都
合を解消して、無端状金属ベルトに適した特性を得るこ
とができる時効処理及び窒化処理のための処理条件を容
易に設定することができる製造方法を提供することを目
的とする。
合を解消して、無端状金属ベルトに適した特性を得るこ
とができる時効処理及び窒化処理のための処理条件を容
易に設定することができる製造方法を提供することを目
的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】金属のクリープ破断試験
で得られる短時間側のデータから、より長時間側のデー
タを推定するために用いられる時間・温度パラメータと
して、ラーソン・ミラー（Ｌａｒｓｏｎ−Ｍｉｌｌｅ
ｒ）パラメータが知られている。ラーソン・ミラーパラ
メータＰ0は、次式（１）で示され、式中Ｔは絶対温度
（Ｋ）、ｔは時間（ｈｒ）、Ｃは材料による定数であり
一般にＣ＝２０が使用される。
で得られる短時間側のデータから、より長時間側のデー
タを推定するために用いられる時間・温度パラメータと
して、ラーソン・ミラー（Ｌａｒｓｏｎ−Ｍｉｌｌｅ
ｒ）パラメータが知られている。ラーソン・ミラーパラ
メータＰ0は、次式（１）で示され、式中Ｔは絶対温度
（Ｋ）、ｔは時間（ｈｒ）、Ｃは材料による定数であり
一般にＣ＝２０が使用される。
【０００９】 Ｐ0＝{Ｔ（Ｃ＋ｌｏｇｔ）×１０-3} ・・・・（１） また、特公平６−６７３７号公報には、マルエージング
鋼の時効処理に適した温度及び時間を設定するために、
式（１）においてＣ＝２０としたラーソン・ミラーパラ
メータＰを用いることが記載されている。
鋼の時効処理に適した温度及び時間を設定するために、
式（１）においてＣ＝２０としたラーソン・ミラーパラ
メータＰを用いることが記載されている。
【００１０】本発明者らは、前記ラーソン・ミラーパラ
メータと、無端状金属ベルトの材料となる前記リングの
窒化条件との関係について種々検討した結果、特定のガ
ス雰囲気下、ラーソン・ミラーパラメータが特定の範囲
となるように温度と時間とを設定して時効処理及び窒化
処理を行うことにより、表面硬さ、硬化層の厚さ等にお
いて無端状金属ベルトに適した特性が得られることを見
出し、本発明を完成した。
メータと、無端状金属ベルトの材料となる前記リングの
窒化条件との関係について種々検討した結果、特定のガ
ス雰囲気下、ラーソン・ミラーパラメータが特定の範囲
となるように温度と時間とを設定して時効処理及び窒化
処理を行うことにより、表面硬さ、硬化層の厚さ等にお
いて無端状金属ベルトに適した特性が得られることを見
出し、本発明を完成した。
【００１１】そこで、本発明の無端状金属ベルトの製造
方法は、かかる目的を達成するために、マルエージング
鋼の薄板の端部同士を溶接して形成された円筒状のドラ
ムを所定幅に裁断してリングを形成し、該リングを時効
及び窒化処理する工程を備える無端状金属ベルトの製造
方法において、前記時効及び窒化処理工程は、６５〜８
０％のアンモニアを含む窒素雰囲気下、次式（２）で示
されるラーソン・ミラーパラメータＰが１４．７〜１
５．１となる範囲で時間及び温度を設定して前記リング
を加熱することを特徴とする。
方法は、かかる目的を達成するために、マルエージング
鋼の薄板の端部同士を溶接して形成された円筒状のドラ
ムを所定幅に裁断してリングを形成し、該リングを時効
及び窒化処理する工程を備える無端状金属ベルトの製造
方法において、前記時効及び窒化処理工程は、６５〜８
０％のアンモニアを含む窒素雰囲気下、次式（２）で示
されるラーソン・ミラーパラメータＰが１４．７〜１
５．１となる範囲で時間及び温度を設定して前記リング
を加熱することを特徴とする。
【００１２】 Ｐ＝{Ｔ（２０＋ｌｏｇｔ）×１０-3} ・・・・（２） （ただし、式中Ｔは絶対温度（Ｋ）、ｔは時間（ｈｒ）
である） 本発明の製造方法によれば、前記雰囲気下、前記ラーソ
ン・ミラーパラメータＰが１４．７〜１５．１となる範
囲で、窒化処理を行うことにより、表面硬さ、硬化層の
厚さ等において無端状金属ベルトに適した特性が得られ
る。従って、前記窒化処理条件の温度及び時間は、前記
ラーソン・ミラーパラメータＰが前記範囲となるように
設定すればよく、無端状金属ベルトに適した特性を得る
ための処理条件を容易に設定することができる。
である） 本発明の製造方法によれば、前記雰囲気下、前記ラーソ
ン・ミラーパラメータＰが１４．７〜１５．１となる範
囲で、窒化処理を行うことにより、表面硬さ、硬化層の
厚さ等において無端状金属ベルトに適した特性が得られ
る。従って、前記窒化処理条件の温度及び時間は、前記
ラーソン・ミラーパラメータＰが前記範囲となるように
設定すればよく、無端状金属ベルトに適した特性を得る
ための処理条件を容易に設定することができる。
【００１３】前記雰囲気のアンモニアの含有量が６５％
未満または８０％を超えると、表面硬さ、硬化層の厚さ
等が無端状金属ベルトに適したレベルに満たないことが
ある。また、前記ラーソン・ミラーパラメータＰが１
４．７未満では表面硬さ、硬化層の厚さ等が無端状金属
ベルトに適したレベルを超えることがあり、前記ラーソ
ン・ミラーパラメータＰが１５．１を超えると表面硬
さ、硬化層の厚さ等が無端状金属ベルトに適したレベル
に満たないことがある。
未満または８０％を超えると、表面硬さ、硬化層の厚さ
等が無端状金属ベルトに適したレベルに満たないことが
ある。また、前記ラーソン・ミラーパラメータＰが１
４．７未満では表面硬さ、硬化層の厚さ等が無端状金属
ベルトに適したレベルを超えることがあり、前記ラーソ
ン・ミラーパラメータＰが１５．１を超えると表面硬
さ、硬化層の厚さ等が無端状金属ベルトに適したレベル
に満たないことがある。
【００１４】
【発明の実施の形態】次に、添付の図面を参照しながら
本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。図
１は本実施形態の製造方法の各工程を模式的に示す工程
図であり、図２はリングの表面硬さとラーソン・ミラー
パラメータとの関係を示すグラフであり、図３はリング
の硬化層の厚さとラーソン・ミラーパラメータとの関係
を示すグラフである。また、図４はリングの表面硬さと
窒化処理に用いるガス雰囲気中のアンモニア濃度との関
係を示すグラフであり、図５はリングの硬化層の厚さと
窒化処理に用いるガス雰囲気中のアンモニア濃度との関
係を示すグラフである。
本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。図
１は本実施形態の製造方法の各工程を模式的に示す工程
図であり、図２はリングの表面硬さとラーソン・ミラー
パラメータとの関係を示すグラフであり、図３はリング
の硬化層の厚さとラーソン・ミラーパラメータとの関係
を示すグラフである。また、図４はリングの表面硬さと
窒化処理に用いるガス雰囲気中のアンモニア濃度との関
係を示すグラフであり、図５はリングの硬化層の厚さと
窒化処理に用いるガス雰囲気中のアンモニア濃度との関
係を示すグラフである。
【００１５】本実施形態の製造方法では、まず、図１示
のようにマルエージング鋼の薄板１をベンディングして
ループ化したのち、端部同士を溶接して円筒状のドラム
２を形成する。このとき、前記マルエージング鋼は溶接
の熱により時効硬化を示すので、ドラム２の溶接部分２
ａの両側に硬度の高い部分が出現し、これにより溶接歪
が発生する。
のようにマルエージング鋼の薄板１をベンディングして
ループ化したのち、端部同士を溶接して円筒状のドラム
２を形成する。このとき、前記マルエージング鋼は溶接
の熱により時効硬化を示すので、ドラム２の溶接部分２
ａの両側に硬度の高い部分が出現し、これにより溶接歪
が発生する。
【００１６】そこで、次に、ドラム２を真空炉３に収容
して８２０〜８３０℃の温度に２０〜６０分間保持する
ことにより第１の溶体化処理を行い、硬度を均一化して
溶接歪を除去する。前記第１の溶体化処理が終了したな
らば、ドラム２を真空炉３から搬出し、所定幅に裁断し
てリング４を形成する。
して８２０〜８３０℃の温度に２０〜６０分間保持する
ことにより第１の溶体化処理を行い、硬度を均一化して
溶接歪を除去する。前記第１の溶体化処理が終了したな
らば、ドラム２を真空炉３から搬出し、所定幅に裁断し
てリング４を形成する。
【００１７】前記のようにして形成されたリング４は、
次に圧下率４０〜５０％で圧延される。そして、圧延さ
れたリング４を加熱炉５に収容して、第２の溶体化を行
う。前記第２の溶体化は、１〜１０％、例えば４％の水
素を含む窒素からなる還元雰囲気下で、リング４を７６
０〜８５０℃の温度、例えば８２０℃に３０分間保持す
ることにより行い、前記圧延により変形した金属組織の
形状を前記圧延前の形状に復元する。
次に圧下率４０〜５０％で圧延される。そして、圧延さ
れたリング４を加熱炉５に収容して、第２の溶体化を行
う。前記第２の溶体化は、１〜１０％、例えば４％の水
素を含む窒素からなる還元雰囲気下で、リング４を７６
０〜８５０℃の温度、例えば８２０℃に３０分間保持す
ることにより行い、前記圧延により変形した金属組織の
形状を前記圧延前の形状に復元する。
【００１８】前記第２の溶体化処理が終了したならば、
リング４を加熱炉５から搬出し、周長補正を行う。前記
周長補正は、例えば、図示しない駆動ローラ及び従動ロ
ーラにリング４を掛け渡して張力を与え、前記駆動ロー
ラによりリング４を回転駆動しながらリング４の走行方
向と直交する方向に荷重を掛けることにより、リング４
が所定の周長となるまで延引する。
リング４を加熱炉５から搬出し、周長補正を行う。前記
周長補正は、例えば、図示しない駆動ローラ及び従動ロ
ーラにリング４を掛け渡して張力を与え、前記駆動ロー
ラによりリング４を回転駆動しながらリング４の走行方
向と直交する方向に荷重を掛けることにより、リング４
が所定の周長となるまで延引する。
【００１９】次に、前記周長補正が施されたリング４を
図示しない熱処理装置に収容して、時効処理及び窒化処
理を行う。リング４は、無端状金属ベルトとして使用す
るために、時効処理及び窒化処理後の表面硬さが９００
〜９５０（ＨＭＶ300 ）の範囲で表面に化合物層が現れ
ず、硬化層の厚さが２５〜３０μｍの範囲にあることが
望ましい。
図示しない熱処理装置に収容して、時効処理及び窒化処
理を行う。リング４は、無端状金属ベルトとして使用す
るために、時効処理及び窒化処理後の表面硬さが９００
〜９５０（ＨＭＶ300 ）の範囲で表面に化合物層が現れ
ず、硬化層の厚さが２５〜３０μｍの範囲にあることが
望ましい。
【００２０】そこで本実施形態では前記時効処理及び窒
化処理を、前記熱処理装置内で６５〜８０％のアンモニ
アを含む窒素雰囲気下、次式（２）で示されるラーソン
・ミラーパラメータＰが１４．７〜１５．１となる範囲
で時間及び温度を設定して、前記リングを加熱すること
により行う。尚、本実施形態では、前記窒化処理のため
の加熱により、同時に時効処理が行われる。
化処理を、前記熱処理装置内で６５〜８０％のアンモニ
アを含む窒素雰囲気下、次式（２）で示されるラーソン
・ミラーパラメータＰが１４．７〜１５．１となる範囲
で時間及び温度を設定して、前記リングを加熱すること
により行う。尚、本実施形態では、前記窒化処理のため
の加熱により、同時に時効処理が行われる。
【００２１】 Ｐ＝{Ｔ（２０＋ｌｏｇｔ）×１０-3} ・・・・（２） （ただし、式中Ｔは絶対温度（Ｋ）、ｔは時間（ｈｒ）
である） このとき、時間及び温度は、前記ラーソン・ミラーパラ
メータＰが１４．７〜１５．１となる範囲で適宜設定で
きるので、リング４の表面硬さ及び硬化層の厚さが前記
範囲となる処理条件を容易に設定することができる。
である） このとき、時間及び温度は、前記ラーソン・ミラーパラ
メータＰが１４．７〜１５．１となる範囲で適宜設定で
きるので、リング４の表面硬さ及び硬化層の厚さが前記
範囲となる処理条件を容易に設定することができる。
【００２２】次に、窒素雰囲気中のアンモニアを６５〜
８０％の範囲内で変量すると共に、時間及び温度を変え
て、リング４の試料１〜３の時効処理及び窒化処理を行
ったときの各試料の表面硬さ及び硬化層の厚さとラーソ
ン・ミラーパラメータＰとの関係を表１に示す。また、
表１の結果を図２、図３に示す。
８０％の範囲内で変量すると共に、時間及び温度を変え
て、リング４の試料１〜３の時効処理及び窒化処理を行
ったときの各試料の表面硬さ及び硬化層の厚さとラーソ
ン・ミラーパラメータＰとの関係を表１に示す。また、
表１の結果を図２、図３に示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】表１及び図２，３から、ラーソン・ミラー
パラメータＰが１４．７〜１５．１の範囲となるように
時間及び温度を設定することにより、無端状金属ベルト
として使用に適した表面硬さ及び硬化層の厚さを備える
リング４が得られることが明らかである。
パラメータＰが１４．７〜１５．１の範囲となるように
時間及び温度を設定することにより、無端状金属ベルト
として使用に適した表面硬さ及び硬化層の厚さを備える
リング４が得られることが明らかである。
【００２５】次に、前記ラーソン・ミラーパラメータＰ
が１４．７〜１５．１となる範囲で時間及び温度を設定
すると共に、窒素雰囲気中のアンモニアを変量して、リ
ング４の試料４〜６の時効処理及び窒化処理を行ったと
きの各試料の表面硬さ及び硬化層の厚さと窒素雰囲気中
のアンモニア濃度との関係を表２に示す。このとき、前
記時効処理及び窒化処理は、４８０℃で５５分間行っ
た。ラーソン・ミラーパラメータはＰ＝１５．０３であ
る。また、表２の結果を図４、図５に示す。
が１４．７〜１５．１となる範囲で時間及び温度を設定
すると共に、窒素雰囲気中のアンモニアを変量して、リ
ング４の試料４〜６の時効処理及び窒化処理を行ったと
きの各試料の表面硬さ及び硬化層の厚さと窒素雰囲気中
のアンモニア濃度との関係を表２に示す。このとき、前
記時効処理及び窒化処理は、４８０℃で５５分間行っ
た。ラーソン・ミラーパラメータはＰ＝１５．０３であ
る。また、表２の結果を図４、図５に示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】表２及び図４，５から、前記ラーソン・ミ
ラーパラメータＰが１４．７〜１５．１となる範囲で時
間及び温度を設定したときに、窒素雰囲気中のアンモニ
ア濃度を６５〜８０％の範囲とすることにより、無端状
金属ベルトとして使用に適した表面硬さ及び硬化層の厚
さを備えるリング４が得られることが明らかである。
ラーパラメータＰが１４．７〜１５．１となる範囲で時
間及び温度を設定したときに、窒素雰囲気中のアンモニ
ア濃度を６５〜８０％の範囲とすることにより、無端状
金属ベルトとして使用に適した表面硬さ及び硬化層の厚
さを備えるリング４が得られることが明らかである。
【００２８】従って、６５〜８０％のアンモニアを含む
窒素雰囲気下、ラーソン・ミラーパラメータＰが１４．
７〜１５．１となる範囲で時間及び温度を設定して、前
記リングを加熱することにより無端状金属ベルトとして
使用に適した表面硬さ及び硬化層の厚さを備えるリング
４が得られることが明らかである。
窒素雰囲気下、ラーソン・ミラーパラメータＰが１４．
７〜１５．１となる範囲で時間及び温度を設定して、前
記リングを加熱することにより無端状金属ベルトとして
使用に適した表面硬さ及び硬化層の厚さを備えるリング
４が得られることが明らかである。
【図１】本発明の製造方法の各工程を模式的に示す工程
図。
図。
【図２】リングの表面硬さとラーソン・ミラーパラメー
タとの関係を示すグラフ。
タとの関係を示すグラフ。
【図３】リングの硬化層の厚さとラーソン・ミラーパラ
メータとの関係を示すグラフ。
メータとの関係を示すグラフ。
【図４】リングの表面硬さと窒化処理に用いるガス雰囲
気中のアンモニア濃度との関係を示すグラフ。
気中のアンモニア濃度との関係を示すグラフ。
【図５】リングの硬化層の厚さと窒化処理に用いるガス
雰囲気中のアンモニア濃度との関係を示すグラフ。
雰囲気中のアンモニア濃度との関係を示すグラフ。
１…マルエージング鋼の薄板、 ２…ドラム、 ４…リ
ング。
ング。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ１６Ｂ 5/08 Ｆ１６Ｂ 5/08 Ａ Ｆ１６Ｇ 1/20 Ｆ１６Ｇ 1/20 Ｆ１６Ｈ 9/00 Ｆ１６Ｈ 9/00 Ｚ Ｆターム(参考） 3J001 AA03 DA00 3J050 AA03 CE01 4K028 AA02 AB06 AC08 4K042 AA25 DA06 DC02 DC03 DC04
Claims (1)
- 【請求項１】マルエージング鋼の薄板の端部同士を溶接
して形成された円筒状のドラムを所定幅に裁断してリン
グを形成し、該リングを時効及び窒化処理する工程を備
える無端状金属ベルトの製造方法において、 前記時効及び窒化処理工程は、６５〜８０％のアンモニ
アを含む窒素雰囲気下、次式で示されるラーソン・ミラ
ーパラメータＰが１４．７〜１５．１となる範囲で時間
及び温度を設定して前記リングを加熱することを特徴と
する無端状金属ベルトの製造方法。 Ｐ＝{Ｔ（２０＋ｌｏｇｔ）×１０-3} （ただし、式中Ｔは絶対温度（Ｋ）、ｔは時間（ｈｒ）
である）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34160299A JP2001150074A (ja) | 1999-12-01 | 1999-12-01 | 無端状金属ベルトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34160299A JP2001150074A (ja) | 1999-12-01 | 1999-12-01 | 無端状金属ベルトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001150074A true JP2001150074A (ja) | 2001-06-05 |
Family
ID=18347357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34160299A Pending JP2001150074A (ja) | 1999-12-01 | 1999-12-01 | 無端状金属ベルトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001150074A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003328109A (ja) * | 2002-05-14 | 2003-11-19 | Nissan Motor Co Ltd | マルエージング鋼の窒化処理方法およびその方法によって窒化処理されたベルト式無段変速機用のベルト |
| JP2004043962A (ja) * | 2002-05-14 | 2004-02-12 | Nissan Motor Co Ltd | マルエージング鋼の表面硬化処理方法およびその方法によって製造されたベルト式無段変速機用のベルト |
| US7294077B2 (en) * | 2004-02-24 | 2007-11-13 | General Motors Corporation | CVT belt with chromium nitride coating |
| CN106637056A (zh) * | 2017-01-16 | 2017-05-10 | 苏州诺迅汽车零部件有限公司 | 一种喷嘴环焊接组件的渗氮工艺 |
| PL423210A1 (pl) * | 2017-10-19 | 2019-04-23 | Instytut Mech Precyzyjnej | Sposób jarzeniowego azotowania wewnętrznych powierzchni tulei, zwłaszcza luf |
-
1999
- 1999-12-01 JP JP34160299A patent/JP2001150074A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003328109A (ja) * | 2002-05-14 | 2003-11-19 | Nissan Motor Co Ltd | マルエージング鋼の窒化処理方法およびその方法によって窒化処理されたベルト式無段変速機用のベルト |
| JP2004043962A (ja) * | 2002-05-14 | 2004-02-12 | Nissan Motor Co Ltd | マルエージング鋼の表面硬化処理方法およびその方法によって製造されたベルト式無段変速機用のベルト |
| US7294077B2 (en) * | 2004-02-24 | 2007-11-13 | General Motors Corporation | CVT belt with chromium nitride coating |
| CN106637056A (zh) * | 2017-01-16 | 2017-05-10 | 苏州诺迅汽车零部件有限公司 | 一种喷嘴环焊接组件的渗氮工艺 |
| PL423210A1 (pl) * | 2017-10-19 | 2019-04-23 | Instytut Mech Precyzyjnej | Sposób jarzeniowego azotowania wewnętrznych powierzchni tulei, zwłaszcza luf |
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