JP2001129399A - 排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
排気ガス浄化用触媒Info
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- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/92—Chemical or biological purification of waste gases of engine exhaust gases
- B01D53/94—Chemical or biological purification of waste gases of engine exhaust gases by catalytic processes
- B01D53/9445—Simultaneously removing carbon monoxide, hydrocarbons or nitrogen oxides making use of three-way catalysts [TWC] or four-way-catalysts [FWC]
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- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
- B01J23/38—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of noble metals
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- B01J23/56—Platinum group metals
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 １０００℃を超える極めて高温でも触媒性能
を維持することができる耐久性能に優れた排気ガス浄化
用触媒を提供する。 【解決手段】 無機酸化物担体の上に白金複合酸化物層
を備えた排気ガス浄化用触媒であって、前記白金複合酸
化物層を構成する白金複合酸化物は、白金元素とアルカ
リ土類金属元素を含む無機化合物であり、前記酸化物担
体と前記複合酸化物層の間に、金属Ｘ（ＸはＭｇ，Ｃ
ａ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｌａ，Ｃｅから選択された１種以上の
元素）の酸化物層が介在することを特徴とする排気ガス
浄化用触媒。好ましくは、前記酸化物担体がアルミナ
（Ａｌ2 Ｏ3 ）からなり、前記金属Ｘの酸化物を式ＸＯ
m （１≦ｍ≦２）で表したとき、ＸＯm ／Ａｌ2 Ｏ3 の
モルが１〜１０である。
を維持することができる耐久性能に優れた排気ガス浄化
用触媒を提供する。 【解決手段】 無機酸化物担体の上に白金複合酸化物層
を備えた排気ガス浄化用触媒であって、前記白金複合酸
化物層を構成する白金複合酸化物は、白金元素とアルカ
リ土類金属元素を含む無機化合物であり、前記酸化物担
体と前記複合酸化物層の間に、金属Ｘ（ＸはＭｇ，Ｃ
ａ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｌａ，Ｃｅから選択された１種以上の
元素）の酸化物層が介在することを特徴とする排気ガス
浄化用触媒。好ましくは、前記酸化物担体がアルミナ
（Ａｌ2 Ｏ3 ）からなり、前記金属Ｘの酸化物を式ＸＯ
m （１≦ｍ≦２）で表したとき、ＸＯm ／Ａｌ2 Ｏ3 の
モルが１〜１０である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車などの内燃
機関から排出される排気ガスを浄化するための排気ガス
浄化触媒に関し、詳しくは、高温での耐久性能に優れた
排気ガス浄化用触媒に関する。
機関から排出される排気ガスを浄化するための排気ガス
浄化触媒に関し、詳しくは、高温での耐久性能に優れた
排気ガス浄化用触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、自動車等の排気ガスを処理す
る触媒には、アルミナ等の無機酸化物の担体上に白金等
の貴金属を担持させた三元触媒が広範囲に使用されてい
る。一方、新たな高性能エンジンの開発動向に伴い、触
媒の温度が１０００℃を超える高温になっても排気ガス
の浄化性能を維持することができる触媒が要請されてい
る。ところが、従来のアルミナに白金金属を担持させた
触媒では、高温において白金金属が集合して肥大粒子に
なる、いわゆるシンタリングが生じ、白金の活性表面が
減少して触媒性能が低下するという問題がある。
る触媒には、アルミナ等の無機酸化物の担体上に白金等
の貴金属を担持させた三元触媒が広範囲に使用されてい
る。一方、新たな高性能エンジンの開発動向に伴い、触
媒の温度が１０００℃を超える高温になっても排気ガス
の浄化性能を維持することができる触媒が要請されてい
る。ところが、従来のアルミナに白金金属を担持させた
触媒では、高温において白金金属が集合して肥大粒子に
なる、いわゆるシンタリングが生じ、白金の活性表面が
減少して触媒性能が低下するという問題がある。
【０００３】このため、本出願人は、先に特開平１０−
３５８号、特開平１１−２６２６６３号において、特定
の化学構造を有する白金複合酸化物を用いた排気ガス浄
化用触媒を提案している。この白金複合酸化物において
は、白金元素が複合酸化物の化学構造の中に取り込ま
れ、かつこの特定の白金複合酸化物の化学構造は高温で
も安定である。従って、かかる白金複合酸化物を用いた
触媒は、高温でも白金が複合酸化物の分子内に分配され
た状態を維持することができ、このため優れた高温耐久
性能を有することができる。
３５８号、特開平１１−２６２６６３号において、特定
の化学構造を有する白金複合酸化物を用いた排気ガス浄
化用触媒を提案している。この白金複合酸化物において
は、白金元素が複合酸化物の化学構造の中に取り込ま
れ、かつこの特定の白金複合酸化物の化学構造は高温で
も安定である。従って、かかる白金複合酸化物を用いた
触媒は、高温でも白金が複合酸化物の分子内に分配され
た状態を維持することができ、このため優れた高温耐久
性能を有することができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、かかる
白金複合酸化物を用いた触媒でも、触媒温度が約８００
℃を超える温度に達すると、白金が肥大金属粒子とな
り、白金の活性表面が減少して触媒性能が低下するとい
う問題があることが分かった。この理由は、担体を形成
するアルミナ等と白金複合酸化物が高温下で直接反応
し、白金複合酸化物の化学構造が破壊されるためと判明
した。
白金複合酸化物を用いた触媒でも、触媒温度が約８００
℃を超える温度に達すると、白金が肥大金属粒子とな
り、白金の活性表面が減少して触媒性能が低下するとい
う問題があることが分かった。この理由は、担体を形成
するアルミナ等と白金複合酸化物が高温下で直接反応
し、白金複合酸化物の化学構造が破壊されるためと判明
した。
【０００５】従って、本発明は、かかる白金複合酸化物
の本来の優れた耐熱性を維持させることを目的とし、具
体的には、白金複合酸化物と触媒担体の間に、白金複合
酸化物と触媒担体の反応を抑えることができる特定の酸
化物層を設けることで、１０００℃を超える極めて高温
でも触媒性能を維持することができる耐久性能に優れた
排気ガス浄化用触媒を提供することを目的とする。
の本来の優れた耐熱性を維持させることを目的とし、具
体的には、白金複合酸化物と触媒担体の間に、白金複合
酸化物と触媒担体の反応を抑えることができる特定の酸
化物層を設けることで、１０００℃を超える極めて高温
でも触媒性能を維持することができる耐久性能に優れた
排気ガス浄化用触媒を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、無機酸化物担体の上に白金複合酸化物層を備えた排
気ガス浄化用触媒であって、前記白金複合酸化物層を構
成する白金複合酸化物は、白金元素とアルカリ土類金属
元素を含む無機化合物であり、前記酸化物担体と前記複
合酸化物層の間に、金属Ｘ（ＸはＭｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂ
ａ，Ｌａ，Ｃｅから選択された１種以上の元素）の酸化
物層が介在することを特徴とする排気ガス浄化用触媒が
提供される。
め、無機酸化物担体の上に白金複合酸化物層を備えた排
気ガス浄化用触媒であって、前記白金複合酸化物層を構
成する白金複合酸化物は、白金元素とアルカリ土類金属
元素を含む無機化合物であり、前記酸化物担体と前記複
合酸化物層の間に、金属Ｘ（ＸはＭｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂ
ａ，Ｌａ，Ｃｅから選択された１種以上の元素）の酸化
物層が介在することを特徴とする排気ガス浄化用触媒が
提供される。
【０００７】本発明の排気ガス浄化用触媒は、無機酸化
物担体と白金複合酸化物層の間に、特定の金属酸化物層
を介在させ、白金複合酸化物層は、金属酸化物層の上に
位置する。従って、この特定の金属酸化物の層が障壁と
なって、無機酸化物担体と白金複合酸化物の反応を抑え
ることができる。
物担体と白金複合酸化物層の間に、特定の金属酸化物層
を介在させ、白金複合酸化物層は、金属酸化物層の上に
位置する。従って、この特定の金属酸化物の層が障壁と
なって、無機酸化物担体と白金複合酸化物の反応を抑え
ることができる。
【０００８】また、かかる無機酸化物担体として、１０
００℃を超える高温でもその物理的形態を実質的に変化
させることない性質のものを選択することで、金属酸化
物との組み合わせにおいて、無機酸化物担体が高温で物
理的形態を保持する作用をし、その上の金属酸化物層が
白金複合酸化物との反応を抑える作用をし、無機酸化物
担体と金属酸化物層が全体として、白金複合酸化物層に
対して、高温でも物理的・化学的に安定した担体として
作用することができる。
００℃を超える高温でもその物理的形態を実質的に変化
させることない性質のものを選択することで、金属酸化
物との組み合わせにおいて、無機酸化物担体が高温で物
理的形態を保持する作用をし、その上の金属酸化物層が
白金複合酸化物との反応を抑える作用をし、無機酸化物
担体と金属酸化物層が全体として、白金複合酸化物層に
対して、高温でも物理的・化学的に安定した担体として
作用することができる。
【０００９】図１と図２は、本発明の理解を容易にする
ための、従来の触媒と本発明の触媒を比較するモデル図
である。図１は、無機酸化物担体と白金複合酸化物層の
間に金属酸化物層が介在する本発明の触媒であり、高温
の雰囲気に曝されても触媒構成に変化がないことを示し
ている。これに対して、図２は、担体の上に白金複合酸
化物層が直接担持された従来技術の触媒であり、この構
成では触媒が高温に長時間曝されると白金が肥大化した
粒子となって、主として触媒表面に析出することを示し
ている。
ための、従来の触媒と本発明の触媒を比較するモデル図
である。図１は、無機酸化物担体と白金複合酸化物層の
間に金属酸化物層が介在する本発明の触媒であり、高温
の雰囲気に曝されても触媒構成に変化がないことを示し
ている。これに対して、図２は、担体の上に白金複合酸
化物層が直接担持された従来技術の触媒であり、この構
成では触媒が高温に長時間曝されると白金が肥大化した
粒子となって、主として触媒表面に析出することを示し
ている。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明における担体の無機酸化物
は、高温において安定な物理的形態を提供することがで
きるものが選択される。具体的には、アルミナ、シリ
カ、チタニア、ジルコニア、セリア、シリカ−アルミナ
等のうち、比表面積が高く、微細な形態を有するものが
好適に選択される。排気ガスが接触する広い面積を与え
るためである。
は、高温において安定な物理的形態を提供することがで
きるものが選択される。具体的には、アルミナ、シリ
カ、チタニア、ジルコニア、セリア、シリカ−アルミナ
等のうち、比表面積が高く、微細な形態を有するものが
好適に選択される。排気ガスが接触する広い面積を与え
るためである。
【００１１】好ましくは、アルミナのとりわけ活性アル
ミナが担体の無機酸化物として選択される。これは、活
性アルミナは、高い比表面積と微細な物理的形態を有
し、その形態を１０００℃を超える高温でも保持するこ
とができるためである。このため、その上に担持される
白金複合酸化物も微細な分布状態を有することができ、
排気ガスと高い接触面積を有することができる。好まし
くは、選択される活性アルミナは、５０ｍ2 ／ｇ以上、
より好ましくは１００ｍ2 ／ｇ以上、さらに好ましくは
１５０ｍ2 ／ｇ以上の比表面積を有する。
ミナが担体の無機酸化物として選択される。これは、活
性アルミナは、高い比表面積と微細な物理的形態を有
し、その形態を１０００℃を超える高温でも保持するこ
とができるためである。このため、その上に担持される
白金複合酸化物も微細な分布状態を有することができ、
排気ガスと高い接触面積を有することができる。好まし
くは、選択される活性アルミナは、５０ｍ2 ／ｇ以上、
より好ましくは１００ｍ2 ／ｇ以上、さらに好ましくは
１５０ｍ2 ／ｇ以上の比表面積を有する。
【００１２】本発明において、この無機酸化物担体の上
に、Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｌａ，Ｃｅから選択され
た金属の酸化物層が形成される。即ち、ＭｇＯ，Ｃａ
Ｏ，ＳｒＯ，ＢａＯ，Ｌａ2 Ｏ3 ，ＣｅＯ2 等からなる
層である。本発明の好ましい態様において、上記の無機
酸化物にアルミナを使用した場合、上記金属酸化物を式
ＸＯm （１≦ｍ≦２）で表したとき、ＸＯm ／Ａｌ2 Ｏ
3のモルが１〜１０であり、より好ましくはモル比は２
〜１０である。このモル比が１未満であると、本発明の
目的とする白金複合酸化物の反応の抑制効果が不十分で
あり、また、モル比が１０を上回ると、アルミナの微細
な形態が金属酸化物によって埋没され、排気ガスの接触
面積が小さくなる傾向が現れるからである。
に、Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｌａ，Ｃｅから選択され
た金属の酸化物層が形成される。即ち、ＭｇＯ，Ｃａ
Ｏ，ＳｒＯ，ＢａＯ，Ｌａ2 Ｏ3 ，ＣｅＯ2 等からなる
層である。本発明の好ましい態様において、上記の無機
酸化物にアルミナを使用した場合、上記金属酸化物を式
ＸＯm （１≦ｍ≦２）で表したとき、ＸＯm ／Ａｌ2 Ｏ
3のモルが１〜１０であり、より好ましくはモル比は２
〜１０である。このモル比が１未満であると、本発明の
目的とする白金複合酸化物の反応の抑制効果が不十分で
あり、また、モル比が１０を上回ると、アルミナの微細
な形態が金属酸化物によって埋没され、排気ガスの接触
面積が小さくなる傾向が現れるからである。
【００１３】金属酸化物は、比表面積の高い無機酸化物
の表面の全体を覆う薄層として保持されることで、無機
酸化物と金属酸化物が、全体として微細な物理的形態を
保有することができる。かかる薄層を形成させるには、
例えば、金属酸化物の前駆体としての金属塩化合物又は
アルコキシドのような有機金属化合物を溶液として用
い、アルミナ等の無機酸化物層の表面全体をその溶液で
濡らした後、その前駆体をその場で金属酸化物に転化さ
せることで、好適に行うことができる。
の表面の全体を覆う薄層として保持されることで、無機
酸化物と金属酸化物が、全体として微細な物理的形態を
保有することができる。かかる薄層を形成させるには、
例えば、金属酸化物の前駆体としての金属塩化合物又は
アルコキシドのような有機金属化合物を溶液として用
い、アルミナ等の無機酸化物層の表面全体をその溶液で
濡らした後、その前駆体をその場で金属酸化物に転化さ
せることで、好適に行うことができる。
【００１４】本発明の触媒は、このような無機酸化物層
の上に白金複合酸化物層を備える。本発明において、白
金複合酸化物層を構成する白金複合酸化物は、白金元素
とアルカリ土類金属元素の双方を含む無機化合物である
ことを必要とする。かかる白金複合酸化物は、耐熱性が
優れ、触媒作用も良好であり、かつ本発明で特定する金
属酸化物層によって、無機酸化物担体との反応が効果的
に抑制されるからである。
の上に白金複合酸化物層を備える。本発明において、白
金複合酸化物層を構成する白金複合酸化物は、白金元素
とアルカリ土類金属元素の双方を含む無機化合物である
ことを必要とする。かかる白金複合酸化物は、耐熱性が
優れ、触媒作用も良好であり、かつ本発明で特定する金
属酸化物層によって、無機酸化物担体との反応が効果的
に抑制されるからである。
【００１５】本発明の好ましい態様において、白金複合
酸化物はＹ4 ＰｔＯ6 の化学構造式を有し、Ｙはアルカ
リ土類金属である。具体的には、Ｍｇ4 ＰｔＯ6 、Ｃａ
4 ＰｔＯ6 、Ｓｒ4 ＰｔＯ6 、Ｂａ4 ＰｔＯ6 、又はこ
れらの混合物が挙げられる。また、好ましい態様におい
て、Ｙ'4-nＹ" n ＰｔＯ6 （０＜ｎ≦１、Ｙ’はアルカ
リ土類金属から選択された１種以上の元素、Ｙ”はＣ
ｏ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｆｅから選択された１種以上の元素）
の化学構造式を有する白金複合酸化物も使用可能であ
る。具体的には、Ｍｇ3.5 Ｃｏ0.5 ＰｔＯ6 、Ｃａ3.5
Ｃｏ0.5 ＰｔＯ6、Ｓｒ3 ＦｅＰｔＯ6 、Ｂａ3 ＮｉＰ
ｔＯ6 等、又はこれらの混合物が挙げられる。
酸化物はＹ4 ＰｔＯ6 の化学構造式を有し、Ｙはアルカ
リ土類金属である。具体的には、Ｍｇ4 ＰｔＯ6 、Ｃａ
4 ＰｔＯ6 、Ｓｒ4 ＰｔＯ6 、Ｂａ4 ＰｔＯ6 、又はこ
れらの混合物が挙げられる。また、好ましい態様におい
て、Ｙ'4-nＹ" n ＰｔＯ6 （０＜ｎ≦１、Ｙ’はアルカ
リ土類金属から選択された１種以上の元素、Ｙ”はＣ
ｏ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｆｅから選択された１種以上の元素）
の化学構造式を有する白金複合酸化物も使用可能であ
る。具体的には、Ｍｇ3.5 Ｃｏ0.5 ＰｔＯ6 、Ｃａ3.5
Ｃｏ0.5 ＰｔＯ6、Ｓｒ3 ＦｅＰｔＯ6 、Ｂａ3 ＮｉＰ
ｔＯ6 等、又はこれらの混合物が挙げられる。
【００１６】かかる化学構造式を有する４価の白金を含
む白金複合酸化物は、無機酸化物担体と白金複合酸化物
層の間に金属酸化物層が介在した状態で、１０００℃を
超える約１２００℃の高温の排気ガス雰囲気下に曝され
たときでも、白金元素が集合して肥大粒子になることが
抑制されるのみならず、実質的に白金複合酸化物の化学
構造を維持することが見出されている。即ち、上記のよ
うな化学構造式を有する４価の白金を含む白金複合酸化
物は、本発明で特定する金属酸化物層との組み合わせに
おいて、化学構造を実質的に変化させることがなく、高
温でも優れた触媒性能を発揮することが可能である。好
ましくは、金属酸化物の金属Ｘと白金複合酸化物のＹが
同一の元素であり、又は金属ＸとＹ' が同一の元素であ
る。かかる場合に白金複合酸化物と無機酸化物担体との
反応がより効果的に抑制されるからである。
む白金複合酸化物は、無機酸化物担体と白金複合酸化物
層の間に金属酸化物層が介在した状態で、１０００℃を
超える約１２００℃の高温の排気ガス雰囲気下に曝され
たときでも、白金元素が集合して肥大粒子になることが
抑制されるのみならず、実質的に白金複合酸化物の化学
構造を維持することが見出されている。即ち、上記のよ
うな化学構造式を有する４価の白金を含む白金複合酸化
物は、本発明で特定する金属酸化物層との組み合わせに
おいて、化学構造を実質的に変化させることがなく、高
温でも優れた触媒性能を発揮することが可能である。好
ましくは、金属酸化物の金属Ｘと白金複合酸化物のＹが
同一の元素であり、又は金属ＸとＹ' が同一の元素であ
る。かかる場合に白金複合酸化物と無機酸化物担体との
反応がより効果的に抑制されるからである。
【００１７】このような白金複合酸化物層を無機酸化物
層の上に形成させる仕方としては、例えば、所望とする
白金複合酸化物の前駆体の溶液、即ち、白金複合酸化物
に含まれる元素を所定の割合で含む溶液で、無機酸化物
層の上の金属酸化物層を濡らし、その前駆体の薄層を形
成させた後、酸化性雰囲気中の約８００〜１０００℃の
温度で焼成することによって行うことができる。なお、
この仕方においても、金属酸化物層が、無機酸化物と前
駆体の間に介在することから、焼成の過程においてその
前駆体が無機酸化物担体と反応することなく、安定して
白金複合酸化物層を得ることができる。
層の上に形成させる仕方としては、例えば、所望とする
白金複合酸化物の前駆体の溶液、即ち、白金複合酸化物
に含まれる元素を所定の割合で含む溶液で、無機酸化物
層の上の金属酸化物層を濡らし、その前駆体の薄層を形
成させた後、酸化性雰囲気中の約８００〜１０００℃の
温度で焼成することによって行うことができる。なお、
この仕方においても、金属酸化物層が、無機酸化物と前
駆体の間に介在することから、焼成の過程においてその
前駆体が無機酸化物担体と反応することなく、安定して
白金複合酸化物層を得ることができる。
【００１８】一般に使用されているモノリス型排気ガス
浄化用触媒として本発明の触媒を使用するには、例え
ば、図４に示したように、モノリス基材の上に本発明の
３層構造を形成することによって行うことができる。
浄化用触媒として本発明の触媒を使用するには、例え
ば、図４に示したように、モノリス基材の上に本発明の
３層構造を形成することによって行うことができる。
【００１９】
【実施例】以下、実施例と比較例によって本発明を説明
する。白金複合酸化物又は白金金属、金属酸化物、及び
無機酸化物の合計重量を基準にした白金の重量割合は、
いずれの実施例と比較例も１．２５wt％とした。
する。白金複合酸化物又は白金金属、金属酸化物、及び
無機酸化物の合計重量を基準にした白金の重量割合は、
いずれの実施例と比較例も１．２５wt％とした。
【００２０】実施例１ この例は、白金複合酸化物としてＳｒ4 ＰｔＯ6 、金属
酸化物としてＳｒＯ、担体の無機酸化物としてアルミナ
Ａｌ2 Ｏ3 を含む触媒を示す。本触媒は次のようにして
得た。２００ｍｌの脱イオン水に６２．２７ｇの硝酸ス
トロンチウムＳｒ（ＮＯ3 ） 2 を添加・攪拌して水溶液
を得た。この溶液に１５ｇの活性アルミナ粉末（市販の
γ−Ａｌ2 Ｏ3 、比表面積１８０ｍ2 ／ｇ）を添加して
２時間攪拌した後、溶液を加熱して水を蒸発させ、粉末
を得た。この粉末を６００℃で３時間焼成し、焼成粉末
を得た。
酸化物としてＳｒＯ、担体の無機酸化物としてアルミナ
Ａｌ2 Ｏ3 を含む触媒を示す。本触媒は次のようにして
得た。２００ｍｌの脱イオン水に６２．２７ｇの硝酸ス
トロンチウムＳｒ（ＮＯ3 ） 2 を添加・攪拌して水溶液
を得た。この溶液に１５ｇの活性アルミナ粉末（市販の
γ−Ａｌ2 Ｏ3 、比表面積１８０ｍ2 ／ｇ）を添加して
２時間攪拌した後、溶液を加熱して水を蒸発させ、粉末
を得た。この粉末を６００℃で３時間焼成し、焼成粉末
を得た。
【００２１】次に、モレキュラーシーブを用いて一昼夜
脱水した１００ｇの2-プロパノールの中に２．１０９ｇ
のストロンチウムジイソプロポキシドＳｒ（ＯＣ
3 Ｈ7 ）2と１．００８ｇの白金ジアセチルアセトナー
トＰｔ（ａｃａｃ）2 を溶かし、その溶液に上記の焼成
粉末を４０ｇ添加して７０℃で２時間にわたって環流・
攪拌した。そのスラリーに、２ｇの脱イオン水を添加
し、７０℃で４時間にわたって加水分解した。次に、そ
のスラリーを濾過し、１２０℃で乾燥して粉末を得た。
得られた粉末を９００℃で３時間焼成し、本発明による
触媒（１）を得た。この触媒において、ＳｒＯ／Ａｌ2
Ｏ3 のモル比は２．０であった。
脱水した１００ｇの2-プロパノールの中に２．１０９ｇ
のストロンチウムジイソプロポキシドＳｒ（ＯＣ
3 Ｈ7 ）2と１．００８ｇの白金ジアセチルアセトナー
トＰｔ（ａｃａｃ）2 を溶かし、その溶液に上記の焼成
粉末を４０ｇ添加して７０℃で２時間にわたって環流・
攪拌した。そのスラリーに、２ｇの脱イオン水を添加
し、７０℃で４時間にわたって加水分解した。次に、そ
のスラリーを濾過し、１２０℃で乾燥して粉末を得た。
得られた粉末を９００℃で３時間焼成し、本発明による
触媒（１）を得た。この触媒において、ＳｒＯ／Ａｌ2
Ｏ3 のモル比は２．０であった。
【００２２】実施例２ この例は、白金複合酸化物としてＢａ4 ＰｔＯ6 、金属
酸化物としてＢａＯ、担体の無機酸化物としてＡｌ2 Ｏ
3 を含む触媒を示す。本触媒は次のようにして得た。５
００ｍｌの脱イオン水に５１．２６ｇのＢａ（ＮＯ3 ）
2 を添加・攪拌して水溶液を得た。この溶液に１０ｇの
活性アルミナ（γ−Ａｌ2 Ｏ3 、比表面積１８０ｍ2 ／
ｇ）を添加して２時間攪拌した後、溶液を加熱して水を
蒸発させ、粉末を得た。この粉末を６００℃で３時間焼
成し、焼成粉末を得た。次に、モレキュラーシーブを用
いて一昼夜脱水した１００ｇの2-プロパノール中に２．
２９１３ｇのバリウムジイソプロポキシドＢａ（ＯＣ3
Ｈ7 ）2 、及び１．００８ｇの白金ジアセチルアセトナ
ートＰｔ（ａｃａｃ）2 を溶かし、その溶液に上記の焼
成粉末を４０ｇ添加して７０℃で２時間にわたって環流
・攪拌した。以下、実施例１と同様にし、９００℃で焼
成して本発明による触媒（２）を得た。この触媒におい
て、ＢａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 のモル比は２．０であった。
酸化物としてＢａＯ、担体の無機酸化物としてＡｌ2 Ｏ
3 を含む触媒を示す。本触媒は次のようにして得た。５
００ｍｌの脱イオン水に５１．２６ｇのＢａ（ＮＯ3 ）
2 を添加・攪拌して水溶液を得た。この溶液に１０ｇの
活性アルミナ（γ−Ａｌ2 Ｏ3 、比表面積１８０ｍ2 ／
ｇ）を添加して２時間攪拌した後、溶液を加熱して水を
蒸発させ、粉末を得た。この粉末を６００℃で３時間焼
成し、焼成粉末を得た。次に、モレキュラーシーブを用
いて一昼夜脱水した１００ｇの2-プロパノール中に２．
２９１３ｇのバリウムジイソプロポキシドＢａ（ＯＣ3
Ｈ7 ）2 、及び１．００８ｇの白金ジアセチルアセトナ
ートＰｔ（ａｃａｃ）2 を溶かし、その溶液に上記の焼
成粉末を４０ｇ添加して７０℃で２時間にわたって環流
・攪拌した。以下、実施例１と同様にし、９００℃で焼
成して本発明による触媒（２）を得た。この触媒におい
て、ＢａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 のモル比は２．０であった。
【００２３】実施例３ この例は、白金複合酸化物としてＣａ4 ＰｔＯ6 、金属
酸化物としてＣａＯ、担体の無機酸化物としてＡｌ2 Ｏ
3 を含む触媒を示す。実施例１の硝酸ストロンチウムに
代えて硝酸マグネシウム、ストロンチウムジイソプロポ
キシドに代えてカルシウムジイソプロポキシドを用いた
以外は実施例１と同様にして本発明による触媒（３）を
得た。この触媒において、ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 のモル比
は５．０であった。
酸化物としてＣａＯ、担体の無機酸化物としてＡｌ2 Ｏ
3 を含む触媒を示す。実施例１の硝酸ストロンチウムに
代えて硝酸マグネシウム、ストロンチウムジイソプロポ
キシドに代えてカルシウムジイソプロポキシドを用いた
以外は実施例１と同様にして本発明による触媒（３）を
得た。この触媒において、ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 のモル比
は５．０であった。
【００２４】実施例４ この例は、白金複合酸化物としてＭｇ4 ＰｔＯ6 、金属
酸化物としてＭｇＯ、担体の無機酸化物としてＡｌ2 Ｏ
3 を含む触媒を示す。実施例１の硝酸ストロンチウムに
代えて硝酸マグネシウム６水和物、ストロンチウムジイ
ソプロポキシドに代えてマグネシウムジイソプロポキシ
ドを用いた以外は実施例１と同様にして本発明による触
媒（４）を得た。この触媒において、ＭｇＯ／Ａｌ2 Ｏ
3 のモル比は３．０であった。
酸化物としてＭｇＯ、担体の無機酸化物としてＡｌ2 Ｏ
3 を含む触媒を示す。実施例１の硝酸ストロンチウムに
代えて硝酸マグネシウム６水和物、ストロンチウムジイ
ソプロポキシドに代えてマグネシウムジイソプロポキシ
ドを用いた以外は実施例１と同様にして本発明による触
媒（４）を得た。この触媒において、ＭｇＯ／Ａｌ2 Ｏ
3 のモル比は３．０であった。
【００２５】実施例５ この例は、白金複合酸化物としてＳｒ4 ＰｔＯ6 、金属
酸化物としてＢａＯ、担体の無機酸化物としてＡｌ2 Ｏ
3 を含む触媒を示す。実施例１の硝酸ストロンチウムに
代えて硝酸バリウムを用いた以外は実施例１と同様にし
て本発明による触媒（５）を得た。この触媒において、
ＢａＯ／Ａｌ 2 Ｏ3 のモル比は２．０であった。
酸化物としてＢａＯ、担体の無機酸化物としてＡｌ2 Ｏ
3 を含む触媒を示す。実施例１の硝酸ストロンチウムに
代えて硝酸バリウムを用いた以外は実施例１と同様にし
て本発明による触媒（５）を得た。この触媒において、
ＢａＯ／Ａｌ 2 Ｏ3 のモル比は２．０であった。
【００２６】実施例６ この例は、白金複合酸化物としてＢａ4 ＰｔＯ6 、金属
酸化物としてＣｅＯ、担体の無機酸化物としてＡｌ2 Ｏ
3 を含む触媒を示す。実施例２の硝酸バリウムに代えて
硝酸セリウム６水物を用いた以外は実施例２と同様にし
て本発明による触媒（６）を得た。この触媒において、
ＣｅＯ／Ａｌ 2 Ｏ3 のモル比は２．０であった。
酸化物としてＣｅＯ、担体の無機酸化物としてＡｌ2 Ｏ
3 を含む触媒を示す。実施例２の硝酸バリウムに代えて
硝酸セリウム６水物を用いた以外は実施例２と同様にし
て本発明による触媒（６）を得た。この触媒において、
ＣｅＯ／Ａｌ 2 Ｏ3 のモル比は２．０であった。
【００２７】実施例７ この例は、白金複合酸化物としてＢａ4 ＰｔＯ6 、金属
酸化物としてＬａ2 Ｏ 3 、担体の無機酸化物としてＡｌ
2 Ｏ3 を含む触媒を示す。実施例２の硝酸バリウムに代
えて硝酸ランタン６水和物を用いた以外は実施例２と同
様にして本発明による触媒（７）を得た。この触媒にお
いて、ＬａＯ3/2／Ａｌ2 Ｏ3 のモル比は２．０であっ
た。
酸化物としてＬａ2 Ｏ 3 、担体の無機酸化物としてＡｌ
2 Ｏ3 を含む触媒を示す。実施例２の硝酸バリウムに代
えて硝酸ランタン６水和物を用いた以外は実施例２と同
様にして本発明による触媒（７）を得た。この触媒にお
いて、ＬａＯ3/2／Ａｌ2 Ｏ3 のモル比は２．０であっ
た。
【００２８】実施例８ この例は、白金複合酸化物としてＳｒ3 ＮｉＰｔＯ6 、
金属酸化物としてＳｒＯ、担体の無機酸化物としてＡｌ
2 Ｏ3 を含む触媒を示す。本触媒は次のようにして得
た。実施例１の触媒（１）と同様にしてＡｌ2 Ｏ3 の上
にＳｒＯ層を被覆した。次に、モレキュラーシーブを用
いて一昼夜脱水した１００ｇの2-プロパノールの中に
３．１９１４ｇのストロンチウムジイソプロポキシドＳ
ｒ（ＯＣ3 Ｈ7 ） 2 、１．３２８０ｇのニッケルペンタ
ンジオネートＮｉ（Ｃ5 Ｈ7 Ｏ2 ）2 、及び１．００８
ｇの白金ジアセチルアセトナートＰｔ（ａｃａｃ）2 を
溶かし、その溶液に上記のＳｒＯ／Ａｌ2 Ｏ3 を４０ｇ
添加し、７０℃で２時間にわたって環流・攪拌した。そ
のスラリーに２ｇの脱イオン水を添加し、７０℃で４時
間にわたって攪拌した。次に、そのスラリーを濾過し、
１２０℃で乾燥して粉末を得た。得られた粉末を９００
℃で３時間焼成し、本発明による触媒（８）を得た。こ
の触媒において、ＳｒＯ／Ａｌ2 Ｏ3 のモル比は２．０
であった。
金属酸化物としてＳｒＯ、担体の無機酸化物としてＡｌ
2 Ｏ3 を含む触媒を示す。本触媒は次のようにして得
た。実施例１の触媒（１）と同様にしてＡｌ2 Ｏ3 の上
にＳｒＯ層を被覆した。次に、モレキュラーシーブを用
いて一昼夜脱水した１００ｇの2-プロパノールの中に
３．１９１４ｇのストロンチウムジイソプロポキシドＳ
ｒ（ＯＣ3 Ｈ7 ） 2 、１．３２８０ｇのニッケルペンタ
ンジオネートＮｉ（Ｃ5 Ｈ7 Ｏ2 ）2 、及び１．００８
ｇの白金ジアセチルアセトナートＰｔ（ａｃａｃ）2 を
溶かし、その溶液に上記のＳｒＯ／Ａｌ2 Ｏ3 を４０ｇ
添加し、７０℃で２時間にわたって環流・攪拌した。そ
のスラリーに２ｇの脱イオン水を添加し、７０℃で４時
間にわたって攪拌した。次に、そのスラリーを濾過し、
１２０℃で乾燥して粉末を得た。得られた粉末を９００
℃で３時間焼成し、本発明による触媒（８）を得た。こ
の触媒において、ＳｒＯ／Ａｌ2 Ｏ3 のモル比は２．０
であった。
【００２９】比較例１ この例は、白金Ｐｔと担体のアルミナＡｌ2 Ｏ3 を含む
触媒を示す。本触媒は次のようにして得た。２００ｍｌ
の脱イオン水に１２．５０ｇのジニトロジアミンＰｔ硝
酸水溶液（Ｐｔとして４．００wt％）と４０．００ｇの
活性アルミナ粉末（γ−Ａｌ2 Ｏ3、比表面積１８０ｍ
2 ／ｇ）を添加して２時間攪拌した後、溶液を加熱して
水を蒸発させ、粉末を得た。この粉末を１２０℃で乾燥
した後、５００℃で１時間焼成し、比較用の触媒（１）
を得た。
触媒を示す。本触媒は次のようにして得た。２００ｍｌ
の脱イオン水に１２．５０ｇのジニトロジアミンＰｔ硝
酸水溶液（Ｐｔとして４．００wt％）と４０．００ｇの
活性アルミナ粉末（γ−Ａｌ2 Ｏ3、比表面積１８０ｍ
2 ／ｇ）を添加して２時間攪拌した後、溶液を加熱して
水を蒸発させ、粉末を得た。この粉末を１２０℃で乾燥
した後、５００℃で１時間焼成し、比較用の触媒（１）
を得た。
【００３０】比較例２ この例は、白金Ｐｔと担体のアルミン酸マグネシウムＭ
ｇＡｌ2 Ｏ4 を含む触媒を示す。比較例１のγ−Ａｌ2
Ｏ3 に代えてＭｇＡｌ2 Ｏ4 （市販品、比表面積２５ｍ
2 ／ｇ）を用いた以外は比較例１と同様にして比較用の
触媒（２）を得た。
ｇＡｌ2 Ｏ4 を含む触媒を示す。比較例１のγ−Ａｌ2
Ｏ3 に代えてＭｇＡｌ2 Ｏ4 （市販品、比表面積２５ｍ
2 ／ｇ）を用いた以外は比較例１と同様にして比較用の
触媒（２）を得た。
【００３１】比較例３ この例は、白金複合酸化物としてＢａ4 ＰｔＯ6 と担体
のＡｌ2 Ｏ3 を含む触媒を示す。本触媒は次のようにし
て得た。モレキュラーシーブを用いて一昼夜脱水した２
００ｇの2-プロパノール中に、２．８６４ｇのバリウム
ジイソプロポキシドＢａ（ＯＣ3 Ｈ7 ）2 、及び１．２
６０ｇの白金ジアセチルアセトナートＰｔ（ａｃａｃ）
2 を溶かし、その溶液を７０℃で２時間にわたって環流
・攪拌し、次いで水１ｇを添加して加水分解を行った。
次いで７０℃で４時間にわたって環流・攪拌した後、そ
のスラリーを濾過し、１２０℃で乾燥して粉末を得た。
得られた粉末を９００℃で３時間焼成し、比較用の触媒
（３）を得た。
のＡｌ2 Ｏ3 を含む触媒を示す。本触媒は次のようにし
て得た。モレキュラーシーブを用いて一昼夜脱水した２
００ｇの2-プロパノール中に、２．８６４ｇのバリウム
ジイソプロポキシドＢａ（ＯＣ3 Ｈ7 ）2 、及び１．２
６０ｇの白金ジアセチルアセトナートＰｔ（ａｃａｃ）
2 を溶かし、その溶液を７０℃で２時間にわたって環流
・攪拌し、次いで水１ｇを添加して加水分解を行った。
次いで７０℃で４時間にわたって環流・攪拌した後、そ
のスラリーを濾過し、１２０℃で乾燥して粉末を得た。
得られた粉末を９００℃で３時間焼成し、比較用の触媒
（３）を得た。
【００３２】比較例４ この例は、白金複合酸化物としてＳｒ4 ＰｔＯ6 と担体
のアルミン酸マグネシウムＭｇＡｌ2 Ｏ4 を含む触媒を
示す。比較例３のバリウムジイソプロポキシドに代えて
ストロンチウムジイソプロポキシド、γ−Ａｌ2 Ｏ3 に
代えてＭｇＡｌ2 Ｏ4 （市販品、比表面積２５ｍ2 ／
ｇ）を用いた以外は比較例３と同様にして比較用の触媒
（４）を得た。
のアルミン酸マグネシウムＭｇＡｌ2 Ｏ4 を含む触媒を
示す。比較例３のバリウムジイソプロポキシドに代えて
ストロンチウムジイソプロポキシド、γ−Ａｌ2 Ｏ3 に
代えてＭｇＡｌ2 Ｏ4 （市販品、比表面積２５ｍ2 ／
ｇ）を用いた以外は比較例３と同様にして比較用の触媒
（４）を得た。
【００３３】比較例５ この例は、白金複合酸化物としてＢａ4 ＰｔＯ6 と担体
のＣｅＯ2 を含む触媒を示す。比較例３のγ−Ａｌ2 Ｏ
3 に代えてＣｅＯ2 （市販品、比表面積２５ｍ2 ／ｇ）
を用いた以外は比較例３と同様にして比較用の触媒
（５）を得た。
のＣｅＯ2 を含む触媒を示す。比較例３のγ−Ａｌ2 Ｏ
3 に代えてＣｅＯ2 （市販品、比表面積２５ｍ2 ／ｇ）
を用いた以外は比較例３と同様にして比較用の触媒
（５）を得た。
【００３４】比較例６ この例は、白金複合酸化物としてＢａ4 ＰｔＯ6 と担体
のアルミン酸バリウムＢａＡｌ2 Ｏ4 を含む触媒を示
す。本触媒は次のようにして得た。モレキュラーシーブ
を用いて一昼夜脱水した２００ｇの2-プロパノール中
に、９６．３２ｇのバリウムジイソプロポキシドＢａ
（ＯＣ3 Ｈ7 ）2 と１４４．９ｇのアルミニウムトリイ
ソプロポキシドＡｌ（ＯＣ3 Ｈ7 ）3 を添加し、その溶
液を７０℃で２時間にわたって環流・攪拌し、次いで水
１０ｇを添加してさらに２時間にわたって環流・攪拌し
た。そのスラリーを濾過し、１２０℃で乾燥して粉末を
得た。得られた粉末を９００℃で３時間焼成し、ＢａＡ
ｌ2 Ｏ4 の粉末を得た。この粉末を、比較例３のγ−Ａ
ｌ2 Ｏ3 に代え、比較例３と同様にして比較用の触媒
（６）を得た。
のアルミン酸バリウムＢａＡｌ2 Ｏ4 を含む触媒を示
す。本触媒は次のようにして得た。モレキュラーシーブ
を用いて一昼夜脱水した２００ｇの2-プロパノール中
に、９６．３２ｇのバリウムジイソプロポキシドＢａ
（ＯＣ3 Ｈ7 ）2 と１４４．９ｇのアルミニウムトリイ
ソプロポキシドＡｌ（ＯＣ3 Ｈ7 ）3 を添加し、その溶
液を７０℃で２時間にわたって環流・攪拌し、次いで水
１０ｇを添加してさらに２時間にわたって環流・攪拌し
た。そのスラリーを濾過し、１２０℃で乾燥して粉末を
得た。得られた粉末を９００℃で３時間焼成し、ＢａＡ
ｌ2 Ｏ4 の粉末を得た。この粉末を、比較例３のγ−Ａ
ｌ2 Ｏ3 に代え、比較例３と同様にして比較用の触媒
（６）を得た。
【００３５】比較例７ この例は、白金Ｐｔと担体のアルミン酸マグネシウムＭ
ｇＡｌ2 Ｏ4 を含む触媒を示す。比較例６と同様にして
ＭｇＡｌ2 Ｏ4 の粉末を作成し、この粉末を比較例１の
γ−Ａｌ2 Ｏ3 に代え、比較例１と同様にして比較用の
触媒（７）を得た。
ｇＡｌ2 Ｏ4 を含む触媒を示す。比較例６と同様にして
ＭｇＡｌ2 Ｏ4 の粉末を作成し、この粉末を比較例１の
γ−Ａｌ2 Ｏ3 に代え、比較例１と同様にして比較用の
触媒（７）を得た。
【００３６】比較例８ この例は、白金複合酸化物としてＳｒ3 ＮｉＰｔＯ6 、
担体の無機酸化物としてＡｌ2 Ｏ3 を含む触媒を示す。
比較例３のバリウムジイソプロポキシドＢａ（ＯＣ3 Ｈ
7 ）2 に代えてストロンチウムジイソプロポキシドＳｒ
（ＯＣ3 Ｈ7 ）2 を用いた以外は比較例３と同様にして
比較用の触媒（８）を得た。
担体の無機酸化物としてＡｌ2 Ｏ3 を含む触媒を示す。
比較例３のバリウムジイソプロポキシドＢａ（ＯＣ3 Ｈ
7 ）2 に代えてストロンチウムジイソプロポキシドＳｒ
（ＯＣ3 Ｈ7 ）2 を用いた以外は比較例３と同様にして
比較用の触媒（８）を得た。
【００３７】−評価試験− 実施例の触媒（１）〜（８）と比較例の触媒（１）〜
（８）をそれぞれ、常温静水圧プレス（ＣＩＰ）によっ
て加圧後粉砕し、直径１．０〜１．７ｍｍのペレット状
に成形した。得られたペレット状触媒を常圧流通式の耐
久試験装置に配置し、空気／燃料の比を１４／１と１６
／１を各１分間ごとに切換えるモデル変動雰囲気下で、
１０００℃で５時間の耐久処理を行った。この耐久処理
後の各ペレット触媒２．０ｇを常圧流通式反応装置に配
置し、ストイキ相当モデルガスを５リットル／分の流量
で供給した。この性能評価結果を表１に示す。表１は、
各触媒の耐久試験後における触媒性能を示すものであ
り、ＨＣとＮＯを５０％浄化する触媒温度（以下「Ｔ5
0」と称する。）を示す。このＴ50値が低い程、触媒が
低い温度でも作用し、触媒の活性が高いことを表す。
（８）をそれぞれ、常温静水圧プレス（ＣＩＰ）によっ
て加圧後粉砕し、直径１．０〜１．７ｍｍのペレット状
に成形した。得られたペレット状触媒を常圧流通式の耐
久試験装置に配置し、空気／燃料の比を１４／１と１６
／１を各１分間ごとに切換えるモデル変動雰囲気下で、
１０００℃で５時間の耐久処理を行った。この耐久処理
後の各ペレット触媒２．０ｇを常圧流通式反応装置に配
置し、ストイキ相当モデルガスを５リットル／分の流量
で供給した。この性能評価結果を表１に示す。表１は、
各触媒の耐久試験後における触媒性能を示すものであ
り、ＨＣとＮＯを５０％浄化する触媒温度（以下「Ｔ5
0」と称する。）を示す。このＴ50値が低い程、触媒が
低い温度でも作用し、触媒の活性が高いことを表す。
【００３８】
【表１】
【００３９】結果より、金属酸化物層が存在する効果と
して、実施例触媒（２）と比較例触媒（３）、実施例触
媒（６）と比較例触媒（３）、実施例触媒（７）と比較
例触媒（３）、実施例触媒（８）と比較例触媒（８）を
対比すると、いずれも実施例触媒の方がＴ50が低いこと
から、金属酸化物層の存在する効果が明確に分かる。
して、実施例触媒（２）と比較例触媒（３）、実施例触
媒（６）と比較例触媒（３）、実施例触媒（７）と比較
例触媒（３）、実施例触媒（８）と比較例触媒（８）を
対比すると、いずれも実施例触媒の方がＴ50が低いこと
から、金属酸化物層の存在する効果が明確に分かる。
【００４０】比較例触媒（２）、（４）、（６）、
（７）は、金属酸化物の金属とアルミニウムの双方を含
む複合アルミニウム酸化物層を用いた例であるが、実施
例触媒（２）〜（６）と比較して全体的にＴ50が高いこ
とから、無機酸化物層と金属酸化物層が別個に存在しな
ければ性能が劣ることが分かる。実施例触媒（６）と比
較例触媒（５）から、無機酸化物層が存在しなければ、
性能が劣ることが分かる。実施例触媒（５）〜（７）
は、金属酸化物の金属元素と白金複合酸化物の金属元素
が異なる例であるが、これらが同一な実施例触媒（１）
〜（４）、（８）に比較して性能にそれ程の遜色がない
ことが分かる。
（７）は、金属酸化物の金属とアルミニウムの双方を含
む複合アルミニウム酸化物層を用いた例であるが、実施
例触媒（２）〜（６）と比較して全体的にＴ50が高いこ
とから、無機酸化物層と金属酸化物層が別個に存在しな
ければ性能が劣ることが分かる。実施例触媒（６）と比
較例触媒（５）から、無機酸化物層が存在しなければ、
性能が劣ることが分かる。実施例触媒（５）〜（７）
は、金属酸化物の金属元素と白金複合酸化物の金属元素
が異なる例であるが、これらが同一な実施例触媒（１）
〜（４）、（８）に比較して性能にそれ程の遜色がない
ことが分かる。
【００４１】実施例触媒（８）は、２種の金属元素を含
む白金複合酸化物の例であるが、１種の金属元素を含む
実施例（１）〜（７）に比較して遜色がないことが分か
る。なお、実施例触媒（１）のＴ50は、比較例触媒
（１）、（２）、（７）よりも低いことから、白金が金
属として存在するよりも複合酸化物の中に取り込まれた
４価の状態で存在する方が耐久性能に優れることが分
る。
む白金複合酸化物の例であるが、１種の金属元素を含む
実施例（１）〜（７）に比較して遜色がないことが分か
る。なお、実施例触媒（１）のＴ50は、比較例触媒
（１）、（２）、（７）よりも低いことから、白金が金
属として存在するよりも複合酸化物の中に取り込まれた
４価の状態で存在する方が耐久性能に優れることが分
る。
【００４２】−分析結果− 上記の耐久性能評価試験をした後の実施例触媒の（１）
と（２）についての、Ｘ線電子分光法（ＸＰＳ）による
分析結果を図３に示す。図３から分かるように、実施例
触媒（１）と（２）の白金元素の原子価は４価であり、
白金複合酸化物の原子価が、耐久性能試験の後でも維持
されている。即ち、白金複合酸化物の分子構造が、耐久
性能試験の後でも維持され、白金元素が白金複合酸化物
の分子内に取り込まれた状態が保持されることを実証し
ている。
と（２）についての、Ｘ線電子分光法（ＸＰＳ）による
分析結果を図３に示す。図３から分かるように、実施例
触媒（１）と（２）の白金元素の原子価は４価であり、
白金複合酸化物の原子価が、耐久性能試験の後でも維持
されている。即ち、白金複合酸化物の分子構造が、耐久
性能試験の後でも維持され、白金元素が白金複合酸化物
の分子内に取り込まれた状態が保持されることを実証し
ている。
【００４３】
【発明の効果】触媒温度が１０００℃を超える極めて高
い温度でも触媒性能を維持することができる耐久性能に
優れた触媒を提供することができる。
い温度でも触媒性能を維持することができる耐久性能に
優れた触媒を提供することができる。
【図１】本発明の排気ガス浄化用触媒のモデル図であ
る。
る。
【図２】従来技術の排気ガス浄化用触媒のモデル図であ
る。
る。
【図３】Ｘ線電子分光法による分析結果を示す図であ
る。
る。
【図４】本発明の排気ガス浄化用触媒の例を示す部分拡
大断面図である。
大断面図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3G091 AA02 AB03 BA07 BA14 BA15 BA19 BA39 CB02 DB10 DC01 FA09 FA14 FB03 FB11 FC08 GA06 GB01X GB02W GB03W GB04W GB06W GB10W GB10X GB16W GB16X 4G069 AA03 BA01A BA01B BB04A BB04B BB06A BB06B BC08A BC08B BC09A BC09B BC10A BC10B BC12A BC12B BC13A BC13B BC31A BC42A BC42B BC43A BC43B BC66A BC67A BC68A BC68B BC69A BC69B BC75A BC75B CA03 CA09 DA06 EA02Y EC03Y ED06
Claims (3)
- 【請求項１】 無機酸化物担体の上に白金複合酸化物層
を備えた排気ガス浄化用触媒であって、前記白金複合酸
化物層を構成する白金複合酸化物は、白金元素とアルカ
リ土類金属元素を含む無機化合物であり、前記酸化物担
体と前記複合酸化物層の間に、金属Ｘ（ＸはＭｇ，Ｃ
ａ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｌａ，Ｃｅから選択された１種以上の
元素）の酸化物層が介在することを特徴とする排気ガス
浄化用触媒。 - 【請求項２】 前記酸化物担体がアルミナ（Ａｌ
2 Ｏ3 ）からなり、前記金属Ｘの酸化物を式ＸＯm （１
≦ｍ≦２）で表したとき、ＸＯm ／Ａｌ2 Ｏ3 のモルが
１〜１０である請求項１に記載の排気ガス用浄化触媒。 - 【請求項３】 前記白金複合酸化物がＹ4 ＰｔＯ6 （Ｙ
はアルカリ土類金属から選択された１種以上の元素）又
はＹ'4-nＹ" n ＰｔＯ6 （０＜ｎ≦１、Ｙ’はアルカリ
土類金属から選択された１種以上の元素、Ｙ”はＣｏ，
Ｎｉ，Ｃｕ，Ｆｅから選択された１種以上の元素）の化
学構造式を有し、かつ前記の無機酸化物、金属酸化物、
及び白金複合酸化物の全重量を基準に白金が０．５〜２
wt％の範囲で含まれる請求項１又は２に記載の排気ガス
浄化用触媒。
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