JP2001123956A - 可変容量型圧縮機における吸入弁構造 - Google Patents
可変容量型圧縮機における吸入弁構造Info
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- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
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Abstract
(57)【要約】
【課題】ピストンを備えた可変容量型圧縮機における吸
入弁の自励振動による異常音発生を防止するのに効果的
な吸入弁構造を提供する。 【解決手段】吸入弁２４は、片持ち支持されて撓み変形
する変形部２４１，２４２と、変形部２４１，２４２の
先端に連結されて吸入ポート２１を閉鎖する閉鎖部２４
３とからなる撓み変形弁である。吸入弁２４の変形部２
４１，２４２の長さは略同じであるが、変形部２４１の
幅ｈは変形部２４２の幅Ｈよりも小さくしてある。
入弁の自励振動による異常音発生を防止するのに効果的
な吸入弁構造を提供する。 【解決手段】吸入弁２４は、片持ち支持されて撓み変形
する変形部２４１，２４２と、変形部２４１，２４２の
先端に連結されて吸入ポート２１を閉鎖する閉鎖部２４
３とからなる撓み変形弁である。吸入弁２４の変形部２
４１，２４２の長さは略同じであるが、変形部２４１の
幅ｈは変形部２４２の幅Ｈよりも小さくしてある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、回転軸と一体的に
回転するように、かつ前記回転軸に対して傾角可変に制
御圧室に収容された斜板、及び前記回転軸の周りに配列
されたシリンダボア内に収容されると共に、前記斜板の
傾角に応じた往復動作を行なう複数のピストンを備え、
吐出圧領域から前記制御圧室へガスを供給すると共に、
前記制御圧室から吸入圧領域へガスを抜き出し、前記吐
出圧領域から前記制御圧室へのガス供給量、又は前記制
御圧室から前記吸入圧領域へのガス抜き出し量を制御し
て前記斜板の傾角を制御し、ガスを吸入するための吸入
ポートを撓み変形可能な吸入弁で開閉し、前記ピストン
の吸入動作によって吸入ポートから前記吸入弁を押し退
けて前記シリンダボアへ前記ガスを吸入する可変容量型
圧縮機における吸入弁構造に関するものである。
回転するように、かつ前記回転軸に対して傾角可変に制
御圧室に収容された斜板、及び前記回転軸の周りに配列
されたシリンダボア内に収容されると共に、前記斜板の
傾角に応じた往復動作を行なう複数のピストンを備え、
吐出圧領域から前記制御圧室へガスを供給すると共に、
前記制御圧室から吸入圧領域へガスを抜き出し、前記吐
出圧領域から前記制御圧室へのガス供給量、又は前記制
御圧室から前記吸入圧領域へのガス抜き出し量を制御し
て前記斜板の傾角を制御し、ガスを吸入するための吸入
ポートを撓み変形可能な吸入弁で開閉し、前記ピストン
の吸入動作によって吸入ポートから前記吸入弁を押し退
けて前記シリンダボアへ前記ガスを吸入する可変容量型
圧縮機における吸入弁構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ピストン式圧縮機では、吸入弁が吸入ポ
ートを閉じる位置から最大開度位置までに移行する間に
自励振動を起こし、この自励振動によって吸入脈動が発
生することがある。吸入脈動は外部冷媒回路上の蒸発器
を振動させて異常音を発生させる。
ートを閉じる位置から最大開度位置までに移行する間に
自励振動を起こし、この自励振動によって吸入脈動が発
生することがある。吸入脈動は外部冷媒回路上の蒸発器
を振動させて異常音を発生させる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ピストンを備えた可変
容量型圧縮機では、ピストンは傾角可変な斜板の傾角に
応じたストロークで往復動し、斜板傾角が小さくなると
容量が低減する。低容量状態では、吸入ポートにおける
平均的なガス流量が小さく、吸入弁が最大開度規定用の
ストッパに当たりにくくなる。そのため、可変容量型圧
縮機では吸入弁の自励振動が生じ易い。
容量型圧縮機では、ピストンは傾角可変な斜板の傾角に
応じたストロークで往復動し、斜板傾角が小さくなると
容量が低減する。低容量状態では、吸入ポートにおける
平均的なガス流量が小さく、吸入弁が最大開度規定用の
ストッパに当たりにくくなる。そのため、可変容量型圧
縮機では吸入弁の自励振動が生じ易い。
【０００４】本発明は、可変容量型圧縮機における吸入
弁の自励振動による異常音発生を防止するのに効果的な
吸入弁構造を提供することを目的とする。
弁の自励振動による異常音発生を防止するのに効果的な
吸入弁構造を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そのために本発明は、回
転軸と一体的に回転するように、かつ前記回転軸に対し
て傾角可変に制御圧室に収容された斜板、及び前記回転
軸の周りに配列されたシリンダボア内に収容されると共
に、前記斜板の傾角に応じた往復動作を行なう複数のピ
ストンを備え、吐出圧領域から前記制御圧室へガスを供
給すると共に、前記制御圧室から吸入圧領域へガスを抜
き出し、前記吐出圧領域から前記制御圧室へのガス供給
量、又は前記制御圧室から前記吸入圧領域へのガス抜き
出し量を制御して前記斜板の傾角を制御し、ガスを吸入
するための吸入ポートを撓み変形する吸入弁で開閉し、
前記ピストンの吸入動作によって吸入ポートから前記吸
入弁を押し退けて前記シリンダボアへ前記ガスを吸入す
る可変容量型圧縮機を対象とし、請求項１の発明では、
前記吸入弁をねじれさせながら撓み変形させるためのね
じれ性能規定手段と、前記吸入弁に接触して前記吸入弁
の最大開度を規定する受け止め部位を有する最大開度規
定手段とを備えた吸入弁構造を構成し、前記最大開度規
定手段は、前記吸入ポートを閉じているときの前記吸入
弁と前記受け止め部位との距離が前記吸入弁の左右で異
なるようにし、前記距離は、前記吸入弁のねじれ向きの
側が前記吸入弁の前記ねじれ向きとは逆の側よりも大き
くなるようにした。
転軸と一体的に回転するように、かつ前記回転軸に対し
て傾角可変に制御圧室に収容された斜板、及び前記回転
軸の周りに配列されたシリンダボア内に収容されると共
に、前記斜板の傾角に応じた往復動作を行なう複数のピ
ストンを備え、吐出圧領域から前記制御圧室へガスを供
給すると共に、前記制御圧室から吸入圧領域へガスを抜
き出し、前記吐出圧領域から前記制御圧室へのガス供給
量、又は前記制御圧室から前記吸入圧領域へのガス抜き
出し量を制御して前記斜板の傾角を制御し、ガスを吸入
するための吸入ポートを撓み変形する吸入弁で開閉し、
前記ピストンの吸入動作によって吸入ポートから前記吸
入弁を押し退けて前記シリンダボアへ前記ガスを吸入す
る可変容量型圧縮機を対象とし、請求項１の発明では、
前記吸入弁をねじれさせながら撓み変形させるためのね
じれ性能規定手段と、前記吸入弁に接触して前記吸入弁
の最大開度を規定する受け止め部位を有する最大開度規
定手段とを備えた吸入弁構造を構成し、前記最大開度規
定手段は、前記吸入ポートを閉じているときの前記吸入
弁と前記受け止め部位との距離が前記吸入弁の左右で異
なるようにし、前記距離は、前記吸入弁のねじれ向きの
側が前記吸入弁の前記ねじれ向きとは逆の側よりも大き
くなるようにした。
【０００６】吸入弁は、ねじれながら撓み変形してゆ
き、吸入弁のねじれ向きとは逆の側が先ず受け止め部位
に接触する。吸入弁のねじれ向きとは逆の側が受け止め
部位に接触した後、吸入弁の弁開度がさらに大きくなる
場合には吸入弁がさらにねじれながら吸入弁のねじれ向
きの側が受け止め部位に近づいてゆく。
き、吸入弁のねじれ向きとは逆の側が先ず受け止め部位
に接触する。吸入弁のねじれ向きとは逆の側が受け止め
部位に接触した後、吸入弁の弁開度がさらに大きくなる
場合には吸入弁がさらにねじれながら吸入弁のねじれ向
きの側が受け止め部位に近づいてゆく。
【０００７】請求項２の発明では、請求項１において、
前記最大開度規定手段は、前記シリンダボアの周面に沿
って前記ピストンの往復動方向に凹設された最大開度規
制凹部であり、前記受け止め部位は、前記最大開度規制
凹部の底部であり、前記底部は前記吸入弁の左右の方向
に傾斜しているようにした。
前記最大開度規定手段は、前記シリンダボアの周面に沿
って前記ピストンの往復動方向に凹設された最大開度規
制凹部であり、前記受け止め部位は、前記最大開度規制
凹部の底部であり、前記底部は前記吸入弁の左右の方向
に傾斜しているようにした。
【０００８】吸入弁は、吸入弁の左右における撓み性能
の低い側が先ず最大開度規制凹部の底部の浅い側に接触
する。前記撓み性能の低い側が前記底部に接触した後、
吸入弁の弁開度がさらに大きくなる場合には吸入弁がね
じれながら吸入弁の左右における撓み性能の高い側が最
大開度規制凹部の底部の深い側に近づいてゆく。
の低い側が先ず最大開度規制凹部の底部の浅い側に接触
する。前記撓み性能の低い側が前記底部に接触した後、
吸入弁の弁開度がさらに大きくなる場合には吸入弁がね
じれながら吸入弁の左右における撓み性能の高い側が最
大開度規制凹部の底部の深い側に近づいてゆく。
【０００９】請求項３の発明では、請求項１及び請求項
２のいずれか１項において、前記ねじれ性能規定手段
は、前記吸入弁の左右で撓み性能を異ならせる撓み性能
規定手段であり、前記距離は、前記吸入弁の左右におけ
る撓み性能の高い側が撓み性能の低い側よりも大きくな
るようにした。
２のいずれか１項において、前記ねじれ性能規定手段
は、前記吸入弁の左右で撓み性能を異ならせる撓み性能
規定手段であり、前記距離は、前記吸入弁の左右におけ
る撓み性能の高い側が撓み性能の低い側よりも大きくな
るようにした。
【００１０】吸入弁は、吸入弁の左右における撓み性能
の低い側が先ず受け止め部位に接触する。前記撓み性能
の低い側が受け止め部位に接触した後、吸入弁の弁開度
がさらに大きくなる場合には吸入弁がねじれながら吸入
弁の左右における撓み性能の高い側が受け止め部位に近
づいてゆく。吸入弁の左右で撓み性能を異ならせた構成
は、弁開度増大時の吸入弁のねじれ変形を容易にする。
の低い側が先ず受け止め部位に接触する。前記撓み性能
の低い側が受け止め部位に接触した後、吸入弁の弁開度
がさらに大きくなる場合には吸入弁がねじれながら吸入
弁の左右における撓み性能の高い側が受け止め部位に近
づいてゆく。吸入弁の左右で撓み性能を異ならせた構成
は、弁開度増大時の吸入弁のねじれ変形を容易にする。
【００１１】請求項４の発明では、請求項３において、
前記吸入弁は、左右に分離して片持ち支持されて撓み変
形する一対の変形部と、前記一対の変形部の先端側に連
結されて前記吸入ポートを閉鎖する閉鎖部とを備え、前
記各変形部は、前記吸入ポートを閉じる方向へ前記吸入
弁を付勢し、前記撓み性能規定手段は、前記吸入ポート
を閉じる方向へ前記吸入弁を付勢する前記一対の変形部
とし、前記一対の変形部の撓み性能を異ならせた。
前記吸入弁は、左右に分離して片持ち支持されて撓み変
形する一対の変形部と、前記一対の変形部の先端側に連
結されて前記吸入ポートを閉鎖する閉鎖部とを備え、前
記各変形部は、前記吸入ポートを閉じる方向へ前記吸入
弁を付勢し、前記撓み性能規定手段は、前記吸入ポート
を閉じる方向へ前記吸入弁を付勢する前記一対の変形部
とし、前記一対の変形部の撓み性能を異ならせた。
【００１２】一対の変形部の撓み性能を異ならせた構成
は、弁開度増大時の吸入弁のねじれ変形を容易にする上
で簡便である。請求項５の発明では、請求項４におい
て、前記一対の変形部の厚みは同じであり、前記一対の
変形部の幅を異ならせることによって前記一対の変形部
における撓み性能を異ならせた。
は、弁開度増大時の吸入弁のねじれ変形を容易にする上
で簡便である。請求項５の発明では、請求項４におい
て、前記一対の変形部の厚みは同じであり、前記一対の
変形部の幅を異ならせることによって前記一対の変形部
における撓み性能を異ならせた。
【００１３】変形部の幅が小さいほど撓み性能が高くな
る。請求項６の発明では、請求項１及び請求項２のいず
れか１項において、前記吸入弁は、片持ち支持されて撓
み変形する単一の変形部と、前記変形部の先端側に連結
されて前記吸入ポートを閉鎖する閉鎖部とを備え、前記
変形部は、前記吸入ポートを閉じる方向へ前記吸入弁を
付勢し、前記吸入弁の左右の中心から左右の一方にずら
した前記変形部を前記ねじれ性能規定手段とした。
る。請求項６の発明では、請求項１及び請求項２のいず
れか１項において、前記吸入弁は、片持ち支持されて撓
み変形する単一の変形部と、前記変形部の先端側に連結
されて前記吸入ポートを閉鎖する閉鎖部とを備え、前記
変形部は、前記吸入ポートを閉じる方向へ前記吸入弁を
付勢し、前記吸入弁の左右の中心から左右の一方にずら
した前記変形部を前記ねじれ性能規定手段とした。
【００１４】ねじれ性能が非常に高くなる。請求項７の
発明では、請求項３乃至請求項６のいずれか１項におい
て、前記閉鎖部の一部を前記最大開度規定凹部の底部に
実質的に常時接触させた。
発明では、請求項３乃至請求項６のいずれか１項におい
て、前記閉鎖部の一部を前記最大開度規定凹部の底部に
実質的に常時接触させた。
【００１５】吸入弁の自励振動が確実に防止される。請
求項８の発明では、請求項１乃至請求項７のいずれか１
項において、前記ピストンは複数であって回転軸の周り
に配列されており、前記複数のピストンは前記回転軸の
回転によって前記シリンダボア内を往復動され、前記吸
入ポートは、吸入室及び吐出室と前記シリンダボアとを
区画する区画板上に形成されており、前記吐出室は前記
吸入室を包囲するように形成されており、前記吸入室の
ガスは前記吸入ポートを経由して前記シリンダボアに吸
入され、前記シリンダボアのガスは前記区画板上に形成
された吐出ポートを経由して前記吐出室に吐出されるよ
うにした。
求項８の発明では、請求項１乃至請求項７のいずれか１
項において、前記ピストンは複数であって回転軸の周り
に配列されており、前記複数のピストンは前記回転軸の
回転によって前記シリンダボア内を往復動され、前記吸
入ポートは、吸入室及び吐出室と前記シリンダボアとを
区画する区画板上に形成されており、前記吐出室は前記
吸入室を包囲するように形成されており、前記吸入室の
ガスは前記吸入ポートを経由して前記シリンダボアに吸
入され、前記シリンダボアのガスは前記区画板上に形成
された吐出ポートを経由して前記吐出室に吐出されるよ
うにした。
【００１６】吸入室の周囲を吐出室で包囲した構成は、
円柱形状の吸入室の形成を可能とする。吐出室の周囲を
吸入室で包囲した構成は、環状形状の吸入室の形成とな
る。円柱形状の吸入室は、環状形状の吸入室に比べて吸
入脈動の抑制に優れている。
円柱形状の吸入室の形成を可能とする。吐出室の周囲を
吸入室で包囲した構成は、環状形状の吸入室の形成とな
る。円柱形状の吸入室は、環状形状の吸入室に比べて吸
入脈動の抑制に優れている。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、可変容量型圧縮機に本発明
を具体化した第１の実施の形態を図１〜図４に基づいて
説明する。
を具体化した第１の実施の形態を図１〜図４に基づいて
説明する。
【００１８】図１に示すように、シリンダブロック１１
の前端にはフロントハウジング１２が接合されている。
シリンダブロック１１の後端にはリヤハウジング１３が
バルブプレート１４、弁形成プレート１５，１６及びリ
テーナ形成プレート１７を介して接合固定されている。
制御圧室１２１を形成するフロントハウジング１２とシ
リンダブロック１１とには回転軸１８が回転可能に支持
されている。制御圧室１２１から外部へ突出する回転軸
１８は、プーリ（図示略）及びベルト（図示略）を介し
て外部駆動源、例えば車両エンジン（図示略）から駆動
力を得る。
の前端にはフロントハウジング１２が接合されている。
シリンダブロック１１の後端にはリヤハウジング１３が
バルブプレート１４、弁形成プレート１５，１６及びリ
テーナ形成プレート１７を介して接合固定されている。
制御圧室１２１を形成するフロントハウジング１２とシ
リンダブロック１１とには回転軸１８が回転可能に支持
されている。制御圧室１２１から外部へ突出する回転軸
１８は、プーリ（図示略）及びベルト（図示略）を介し
て外部駆動源、例えば車両エンジン（図示略）から駆動
力を得る。
【００１９】回転軸１８には回転支持体１９が止着され
ている。又、回転軸１８には斜板２０が回転軸１８の軸
方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。斜
板２０は、斜板２０に止着されたガイドピン２３と回転
支持体１９側のガイド孔２５との連係により回転軸１８
の軸方向へ傾動可能かつ回転軸１８と一体的に回転可能
である。斜板２０の傾動は、ガイド孔２５とガイドピン
２３とのスライドガイド関係、及び回転軸１８のスライ
ド支持作用により案内される。ガイドピン２３及びガイ
ド孔２５は、斜板２０を傾動させるための斜板傾動案内
機構を構成する。
ている。又、回転軸１８には斜板２０が回転軸１８の軸
方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。斜
板２０は、斜板２０に止着されたガイドピン２３と回転
支持体１９側のガイド孔２５との連係により回転軸１８
の軸方向へ傾動可能かつ回転軸１８と一体的に回転可能
である。斜板２０の傾動は、ガイド孔２５とガイドピン
２３とのスライドガイド関係、及び回転軸１８のスライ
ド支持作用により案内される。ガイドピン２３及びガイ
ド孔２５は、斜板２０を傾動させるための斜板傾動案内
機構を構成する。
【００２０】斜板２０の半径中心部が回転支持体１９側
へ移動すると、斜板２０の傾角が増大する。斜板２０の
半径中心部がシリンダブロック１１側へ移動すると、斜
板２０の傾角が減少する。斜板２０の最小傾角は、回転
軸１８に取り付けられたサークリップ２８と斜板２０と
の当接によって規定される。斜板２０の最大傾角は、回
転支持体１９と斜板２０との当接によって規定される。
図１の斜板２０の実線位置は斜板２０の最小傾角位置を
示し、斜板２０の鎖線位置は斜板２０の最大傾角位置を
示す。
へ移動すると、斜板２０の傾角が増大する。斜板２０の
半径中心部がシリンダブロック１１側へ移動すると、斜
板２０の傾角が減少する。斜板２０の最小傾角は、回転
軸１８に取り付けられたサークリップ２８と斜板２０と
の当接によって規定される。斜板２０の最大傾角は、回
転支持体１９と斜板２０との当接によって規定される。
図１の斜板２０の実線位置は斜板２０の最小傾角位置を
示し、斜板２０の鎖線位置は斜板２０の最大傾角位置を
示す。
【００２１】図２に示すように、シリンダブロック１１
には複数のシリンダボア１１１（本実施の形態では５
つ）が貫設されている。複数のシリンダボア１１１は回
転軸１８の周囲に等間隔に配列されており、各シリンダ
ボア１１１内にはピストン２６が収容されている。斜板
２０の回転運動はシュー２７を介してピストン２６の前
後往復運動に変換され、ピストン２６がシリンダボア１
１１内を前後動する。
には複数のシリンダボア１１１（本実施の形態では５
つ）が貫設されている。複数のシリンダボア１１１は回
転軸１８の周囲に等間隔に配列されており、各シリンダ
ボア１１１内にはピストン２６が収容されている。斜板
２０の回転運動はシュー２７を介してピストン２６の前
後往復運動に変換され、ピストン２６がシリンダボア１
１１内を前後動する。
【００２２】図１及び図３に示すように、リヤハウジン
グ１３内には吸入室１３１及び吐出室１３２が区画形成
されている。吐出圧領域となる吐出室１３２は、隔壁１
３３を介して吸入圧領域となる吸入室１３１の側方を取
り囲んでいる。リヤハウジング１３の背壁には供給通路
３０が配設されている。供給通路３０はリヤハウジング
１３の周壁から吐出室１３２を横断して吸入室１３１に
連通している。バルブプレート１４、弁形成プレート１
６及びリテーナ形成プレート１７には吸入ポート２１が
各シリンダボア１１１に対応して形成されている。弁形
成プレート１５及びバルブプレート１４には吐出ポート
２２が各シリンダボア１１１に対応して形成されてい
る。弁形成プレート１５上には吸入弁２４が形成されて
おり、弁形成プレート１６上には吐出弁１６１が形成さ
れている。吸入弁２４は吸入ポート２１を開閉し、吐出
弁１６１は吐出ポート２２を開閉する。吐出ポート２２
は、吸入弁２４上の窓２４４を介してシリンダボア１１
１に連通している。図３に示すように、供給通路３０の
出口３０１は、各吸入ポート２１から略等距離にある。
グ１３内には吸入室１３１及び吐出室１３２が区画形成
されている。吐出圧領域となる吐出室１３２は、隔壁１
３３を介して吸入圧領域となる吸入室１３１の側方を取
り囲んでいる。リヤハウジング１３の背壁には供給通路
３０が配設されている。供給通路３０はリヤハウジング
１３の周壁から吐出室１３２を横断して吸入室１３１に
連通している。バルブプレート１４、弁形成プレート１
６及びリテーナ形成プレート１７には吸入ポート２１が
各シリンダボア１１１に対応して形成されている。弁形
成プレート１５及びバルブプレート１４には吐出ポート
２２が各シリンダボア１１１に対応して形成されてい
る。弁形成プレート１５上には吸入弁２４が形成されて
おり、弁形成プレート１６上には吐出弁１６１が形成さ
れている。吸入弁２４は吸入ポート２１を開閉し、吐出
弁１６１は吐出ポート２２を開閉する。吐出ポート２２
は、吸入弁２４上の窓２４４を介してシリンダボア１１
１に連通している。図３に示すように、供給通路３０の
出口３０１は、各吸入ポート２１から略等距離にある。
【００２３】図２及び図４（ａ）に示すように、各シリ
ンダボア１１１には最大開度規定凹部２９が形成されて
いる。最大開度規定凹部２９は、吸入弁２４の最大開度
を規定する。図４（ｂ）に示すように、最大開度規定手
段となる最大開度規定凹部２９の底部２９１は、吸入弁
２４の左右方向に傾斜している。底部２９１は吸入弁２
４に接触する受け止め部位となる。吸入ポート２１を閉
じているときの吸入弁２４から底部２９１に至る距離
は、吸入弁２４の右側（図４（ａ），（ｂ）において吸
入弁２４の左右の中心線Ｃの右側）から吸入弁２４の左
側（図４（ａ），（ｂ）において吸入弁２４の左右の中
心線Ｃの左側）に向かうにつれて大きくなる。即ち、最
大開度規定凹部２９の深さは、吸入弁２４の右側から吸
入弁２４の左側に向かうにつれて大きくなる。
ンダボア１１１には最大開度規定凹部２９が形成されて
いる。最大開度規定凹部２９は、吸入弁２４の最大開度
を規定する。図４（ｂ）に示すように、最大開度規定手
段となる最大開度規定凹部２９の底部２９１は、吸入弁
２４の左右方向に傾斜している。底部２９１は吸入弁２
４に接触する受け止め部位となる。吸入ポート２１を閉
じているときの吸入弁２４から底部２９１に至る距離
は、吸入弁２４の右側（図４（ａ），（ｂ）において吸
入弁２４の左右の中心線Ｃの右側）から吸入弁２４の左
側（図４（ａ），（ｂ）において吸入弁２４の左右の中
心線Ｃの左側）に向かうにつれて大きくなる。即ち、最
大開度規定凹部２９の深さは、吸入弁２４の右側から吸
入弁２４の左側に向かうにつれて大きくなる。
【００２４】シリンダボア１１１内の冷媒ガスは、ピス
トン２６の吐出動作により吐出ポート２２から吐出弁１
６１を押し退けて吐出室１３２へ吐出される。吐出弁１
６１はリテーナ形成プレート１７上のリテーナ１７１に
当接して開度規制される。吐出室１３２に吐出された冷
媒は、圧縮機外部の外部冷媒回路３１上の凝縮器３２、
膨張弁３３及び蒸発器３４を経由して供給通路３０から
吸入室１３１に還流する。
トン２６の吐出動作により吐出ポート２２から吐出弁１
６１を押し退けて吐出室１３２へ吐出される。吐出弁１
６１はリテーナ形成プレート１７上のリテーナ１７１に
当接して開度規制される。吐出室１３２に吐出された冷
媒は、圧縮機外部の外部冷媒回路３１上の凝縮器３２、
膨張弁３３及び蒸発器３４を経由して供給通路３０から
吸入室１３１に還流する。
【００２５】吐出室１３２と制御圧室１２１とを接続す
る圧力供給通路３５（図２に図示）上には電磁式容量制
御弁３６が介在されている。圧力供給通路３５は吐出室
１３２の冷媒を制御圧室１２１へ供給する。電磁式容量
制御弁３６はコントローラ（図示略）の励消磁制御を受
け、前記コントローラは車両の室内の温度を検出する室
温検出器（図示略）によって得られる検出室温及び室温
設定器（図示略）によって設定された目標室温に基づい
て電磁式容量制御弁３６の励消磁を制御する。
る圧力供給通路３５（図２に図示）上には電磁式容量制
御弁３６が介在されている。圧力供給通路３５は吐出室
１３２の冷媒を制御圧室１２１へ供給する。電磁式容量
制御弁３６はコントローラ（図示略）の励消磁制御を受
け、前記コントローラは車両の室内の温度を検出する室
温検出器（図示略）によって得られる検出室温及び室温
設定器（図示略）によって設定された目標室温に基づい
て電磁式容量制御弁３６の励消磁を制御する。
【００２６】電磁式容量制御弁３６内の感圧手段３８を
構成するベローズ３８１には吸入室１３１内の圧力（吸
入圧）が感圧室３８２を介して作用している。吸入室１
３１内の吸入圧は熱負荷を反映している。ベローズ３８
１には弁体４０が接続されており、弁体４０は弁孔４１
を開閉する。ベローズ３８１内の大気圧及び感圧手段３
８を構成する感圧ばね３８３のばね力は、弁孔４１を開
く方向へ弁体４０に作用する。ソレノイド３９の電磁駆
動力は、弁孔４１を閉じる方向へ弁体４０を付勢する。
電磁式容量制御弁３６は、ソレノイド３９に供給される
電流値に応じた吸入圧をもたらす制御を行なう。
構成するベローズ３８１には吸入室１３１内の圧力（吸
入圧）が感圧室３８２を介して作用している。吸入室１
３１内の吸入圧は熱負荷を反映している。ベローズ３８
１には弁体４０が接続されており、弁体４０は弁孔４１
を開閉する。ベローズ３８１内の大気圧及び感圧手段３
８を構成する感圧ばね３８３のばね力は、弁孔４１を開
く方向へ弁体４０に作用する。ソレノイド３９の電磁駆
動力は、弁孔４１を閉じる方向へ弁体４０を付勢する。
電磁式容量制御弁３６は、ソレノイド３９に供給される
電流値に応じた吸入圧をもたらす制御を行なう。
【００２７】供給電流値が高められると弁開度が減少
し、吐出室１３２から制御圧室１２１への冷媒供給量が
減る。制御圧室１２１内の冷媒は放圧通路３７（図２に
図示）を介して吸入室１３１へ流出しているため、制御
圧室１２１内の圧力が下がる。従って、斜板２０の傾角
が増大して吐出容量が増える。吐出容量の増大は吸入圧
の低下をもたらす。供給電流値が下げられると弁開度が
増大し、吐出室１３２から制御圧室１２１への冷媒供給
量が増える。従って、制御圧室１２１内の圧力が上が
り、斜板２０の傾角が減少して吐出容量が減る。吐出容
量の減少は吸入圧の増大をもたらす。
し、吐出室１３２から制御圧室１２１への冷媒供給量が
減る。制御圧室１２１内の冷媒は放圧通路３７（図２に
図示）を介して吸入室１３１へ流出しているため、制御
圧室１２１内の圧力が下がる。従って、斜板２０の傾角
が増大して吐出容量が増える。吐出容量の増大は吸入圧
の低下をもたらす。供給電流値が下げられると弁開度が
増大し、吐出室１３２から制御圧室１２１への冷媒供給
量が増える。従って、制御圧室１２１内の圧力が上が
り、斜板２０の傾角が減少して吐出容量が減る。吐出容
量の減少は吸入圧の増大をもたらす。
【００２８】図４（ａ）に示すように、吸入弁２４は、
片持ち支持されて撓み変形する一対の変形部２４１，２
４２と、変形部２４１，２４２の先端に連結されて吸入
ポート２１を閉鎖する閉鎖部２４３とからなる撓み変形
弁である。窓２４４は、一対の変形部２４１，２４２の
間に形成されている。一対の変形部２４１，２４２の長
さＬ１，Ｌ２は略同じであるが、吸入弁２４の左側にあ
る変形部２４１の幅ｈは、吸入弁２４の右側にある変形
部２４２の幅Ｈよりも小さくしてある。吸入弁２４は、
回転軸１８の軸方向に見て、吐出室１３２側から吸入室
１３１側へ回転軸１８の半径方向に沿ってシリンダボア
１１１を横断するように延びている。
片持ち支持されて撓み変形する一対の変形部２４１，２
４２と、変形部２４１，２４２の先端に連結されて吸入
ポート２１を閉鎖する閉鎖部２４３とからなる撓み変形
弁である。窓２４４は、一対の変形部２４１，２４２の
間に形成されている。一対の変形部２４１，２４２の長
さＬ１，Ｌ２は略同じであるが、吸入弁２４の左側にあ
る変形部２４１の幅ｈは、吸入弁２４の右側にある変形
部２４２の幅Ｈよりも小さくしてある。吸入弁２４は、
回転軸１８の軸方向に見て、吐出室１３２側から吸入室
１３１側へ回転軸１８の半径方向に沿ってシリンダボア
１１１を横断するように延びている。
【００２９】第１の実施の形態では以下の効果が得られ
る。 （１-1）吸入弁２４の変形部２４１，２４２の長さＬ
１，Ｌ２は略同じであるが、吸入弁２４の変形部２４１
の幅ｈは、変形部２４２の幅Ｈよりも小さくしてある。
弁形成プレート１５上に一体形成された吸入弁２４の厚
みは一定であるため、変形部２４１は変形部２４２より
も撓み易い。即ち、変形部２４１の撓み性能は、変形部
２４２の撓み性能よりも高い。従って、吸入弁２４は、
図４（ｂ）において左回りにねじれるように吸入ポート
２１から離れてゆく。変形部２４１，２４２は、ねじれ
性能規定手段となる撓み性能規定手段を構成する。吸入
ポート２１を閉じているときの吸入弁２４と底部２９１
との距離は、吸入弁２４の中心線Ｃを挟んだ左右で異な
る。図４（ｂ）に示すように、吸入弁２４のねじれ向き
の側（図４（ｂ）において中心線Ｃの左側）の距離（Ｒ
１で代表している）は、吸入弁２４のねじれ向きとは逆
の側（図４（ｂ）において中心線Ｃの右側）の距離（Ｒ
２で代表している）よりも大きくなるようにしてある。
る。 （１-1）吸入弁２４の変形部２４１，２４２の長さＬ
１，Ｌ２は略同じであるが、吸入弁２４の変形部２４１
の幅ｈは、変形部２４２の幅Ｈよりも小さくしてある。
弁形成プレート１５上に一体形成された吸入弁２４の厚
みは一定であるため、変形部２４１は変形部２４２より
も撓み易い。即ち、変形部２４１の撓み性能は、変形部
２４２の撓み性能よりも高い。従って、吸入弁２４は、
図４（ｂ）において左回りにねじれるように吸入ポート
２１から離れてゆく。変形部２４１，２４２は、ねじれ
性能規定手段となる撓み性能規定手段を構成する。吸入
ポート２１を閉じているときの吸入弁２４と底部２９１
との距離は、吸入弁２４の中心線Ｃを挟んだ左右で異な
る。図４（ｂ）に示すように、吸入弁２４のねじれ向き
の側（図４（ｂ）において中心線Ｃの左側）の距離（Ｒ
１で代表している）は、吸入弁２４のねじれ向きとは逆
の側（図４（ｂ）において中心線Ｃの右側）の距離（Ｒ
２で代表している）よりも大きくなるようにしてある。
【００３０】低容量状態では図４（ｂ）に鎖線で示すよ
うに閉鎖部２４３の先端部の右側が最大開度規定凹部２
９の底部２９１に当接する。底部２９１の右側の深さは
浅くしてあるため、低容量状態においても閉鎖部２４３
の先端部が底部２９１に当接し、冷媒の小流量状態での
吸入弁２４の自励振動が抑制される。
うに閉鎖部２４３の先端部の右側が最大開度規定凹部２
９の底部２９１に当接する。底部２９１の右側の深さは
浅くしてあるため、低容量状態においても閉鎖部２４３
の先端部が底部２９１に当接し、冷媒の小流量状態での
吸入弁２４の自励振動が抑制される。
【００３１】（１-2）吸入弁２４の撓み変形は、吸入ポ
ート２１での吸入抵抗となり、吸入弁２４の撓み性能が
低いほど前記吸入抵抗が大きくなる。即ち、吸入弁２４
の撓み性能が低いほど吸入弁２４の開き程度が小さくな
る。吸入弁２４の左側の変形部２４１の撓み性能を右側
の変形部２４２の撓み性能よりも高くしてあるため、低
容量状態において閉鎖部２４３の先端部が底部２９１に
当接した状態においても吸入弁２４は図４（ｂ）に鎖線
で示すようにねじれ変形している。変形部２４１の撓み
性能を適度に高く設定しておけば、前記ねじれ変形を大
きくすることができる。即ち、吸入弁２４のねじれ変形
が容易となる。従って、吸入弁２４の右側が底部２９１
に直ちに到達するように底部２９１の右側を浅くした場
合にも、吸入弁２４の左側における開き程度が大きくな
る。その結果、低容量状態における吸入ポート２１での
吸入抵抗の増大が抑制され、動力損失の増大が抑制され
る。
ート２１での吸入抵抗となり、吸入弁２４の撓み性能が
低いほど前記吸入抵抗が大きくなる。即ち、吸入弁２４
の撓み性能が低いほど吸入弁２４の開き程度が小さくな
る。吸入弁２４の左側の変形部２４１の撓み性能を右側
の変形部２４２の撓み性能よりも高くしてあるため、低
容量状態において閉鎖部２４３の先端部が底部２９１に
当接した状態においても吸入弁２４は図４（ｂ）に鎖線
で示すようにねじれ変形している。変形部２４１の撓み
性能を適度に高く設定しておけば、前記ねじれ変形を大
きくすることができる。即ち、吸入弁２４のねじれ変形
が容易となる。従って、吸入弁２４の右側が底部２９１
に直ちに到達するように底部２９１の右側を浅くした場
合にも、吸入弁２４の左側における開き程度が大きくな
る。その結果、低容量状態における吸入ポート２１での
吸入抵抗の増大が抑制され、動力損失の増大が抑制され
る。
【００３２】（１-3）閉鎖部２４３の先端部の右側が底
部２９１の右側に当接した後に吸入弁２４の弁開度がさ
らに大きくなってゆく場合、吸入弁２４はさらにねじれ
ながら撓み変形してゆく。このとき、吸入弁２４の左右
における撓み性能の高い変形部２４１側が底部２９１の
深い側に近づいてゆく。吸入弁２４の左右で撓み性能を
異ならせた構成は、弁開度増大時の吸入弁２４のねじれ
変形を容易にし、容量が大きい状態においても動力損失
の増大が抑制される。
部２９１の右側に当接した後に吸入弁２４の弁開度がさ
らに大きくなってゆく場合、吸入弁２４はさらにねじれ
ながら撓み変形してゆく。このとき、吸入弁２４の左右
における撓み性能の高い変形部２４１側が底部２９１の
深い側に近づいてゆく。吸入弁２４の左右で撓み性能を
異ならせた構成は、弁開度増大時の吸入弁２４のねじれ
変形を容易にし、容量が大きい状態においても動力損失
の増大が抑制される。
【００３３】（１-4）変形部２４１，２４２の撓み性能
は、それらの幅ｈ，Ｈに差を持たせることによって異な
らせられる。一対の変形部２４１，２４２の撓み性能を
異ならせた構成は、弁開度増大時の吸入弁２４のねじれ
変形を容易にする上で簡便である。
は、それらの幅ｈ，Ｈに差を持たせることによって異な
らせられる。一対の変形部２４１，２４２の撓み性能を
異ならせた構成は、弁開度増大時の吸入弁２４のねじれ
変形を容易にする上で簡便である。
【００３４】（１-5）吸入室１３１の周囲を吐出室１３
２で包囲した構成は、円柱形状の吸入室の形成を可能と
する。吐出室の周囲を吸入室で包囲した構成は、環状形
状の吸入室の形成となる。吸入室１３１は吸入脈動を抑
制するためにあるが、円柱形状の吸入室１３１は、環状
形状の吸入室に比べて吸入脈動の抑制に優れている。
又、供給通路３０の出口３０１がいずれの吸入ポート２
１からもほぼ等距離にあるため、出口３０１における圧
力変動が小さい。出口３０１における吸入圧の圧力変動
は、吸入脈動として供給通路３０から外部冷媒回路３１
へ伝播し、車室内にある蒸発器３４が共鳴周波数の吸入
脈動によって振動する。しかし、吸入脈動が小さいた
め、蒸発器３４の振動による騒音は小さい。
２で包囲した構成は、円柱形状の吸入室の形成を可能と
する。吐出室の周囲を吸入室で包囲した構成は、環状形
状の吸入室の形成となる。吸入室１３１は吸入脈動を抑
制するためにあるが、円柱形状の吸入室１３１は、環状
形状の吸入室に比べて吸入脈動の抑制に優れている。
又、供給通路３０の出口３０１がいずれの吸入ポート２
１からもほぼ等距離にあるため、出口３０１における圧
力変動が小さい。出口３０１における吸入圧の圧力変動
は、吸入脈動として供給通路３０から外部冷媒回路３１
へ伝播し、車室内にある蒸発器３４が共鳴周波数の吸入
脈動によって振動する。しかし、吸入脈動が小さいた
め、蒸発器３４の振動による騒音は小さい。
【００３５】（１-6）吸入弁２４は、回転軸１８の半径
方向、かつ回転軸１８の軸線に向けて吐出室１３２側か
ら吸入室１３１側へシリンダボア１１１を横断するよう
に延びている。そのため、変形部２４１，２４２の長さ
の設定自由度が高く、吸入弁２４の材質の弾性限界を考
慮した吸入弁２４の最大開度の設定自由度が高い。吸入
弁２４の最大開度は吸入圧損に影響を与え、吸入圧損が
低いほど冷媒ガスに関する体積効率が高くなる。吸入弁
２４の最大開度の高い設定自由度は、このような体積効
率を考慮した吸入弁２４の最大開度の設定を容易にす
る。
方向、かつ回転軸１８の軸線に向けて吐出室１３２側か
ら吸入室１３１側へシリンダボア１１１を横断するよう
に延びている。そのため、変形部２４１，２４２の長さ
の設定自由度が高く、吸入弁２４の材質の弾性限界を考
慮した吸入弁２４の最大開度の設定自由度が高い。吸入
弁２４の最大開度は吸入圧損に影響を与え、吸入圧損が
低いほど冷媒ガスに関する体積効率が高くなる。吸入弁
２４の最大開度の高い設定自由度は、このような体積効
率を考慮した吸入弁２４の最大開度の設定を容易にす
る。
【００３６】（１-7）電磁式容量制御弁３６は、ソレノ
イド３９に供給される電流値に応じた吸入圧（即ち、設
定吸入圧）をもたらす制御を行なうが、設定吸入圧を高
めることは容量を低減することになる。設定吸入圧を高
めた場合、蒸発器３４から圧縮機に至る冷媒の温度が高
くなる。特に、蒸発器３４から出てくる冷媒が完全に気
化される過熱度１００％をもたらすような吸入圧設定の
状態では蒸発器３４から圧縮機に至る配管内が乾燥し、
吸入脈動が伝わり易い。吸入脈動の伝わり易い低容量状
態から大容量状態にわたる容量制御を行なう可変容量型
圧縮機は、低容量状態における自励振動による脈動の発
生を抑制する本発明の適用対象として好適である。
イド３９に供給される電流値に応じた吸入圧（即ち、設
定吸入圧）をもたらす制御を行なうが、設定吸入圧を高
めることは容量を低減することになる。設定吸入圧を高
めた場合、蒸発器３４から圧縮機に至る冷媒の温度が高
くなる。特に、蒸発器３４から出てくる冷媒が完全に気
化される過熱度１００％をもたらすような吸入圧設定の
状態では蒸発器３４から圧縮機に至る配管内が乾燥し、
吸入脈動が伝わり易い。吸入脈動の伝わり易い低容量状
態から大容量状態にわたる容量制御を行なう可変容量型
圧縮機は、低容量状態における自励振動による脈動の発
生を抑制する本発明の適用対象として好適である。
【００３７】次に、図５及び図６の第２の実施の形態を
説明する。圧縮機は、第１の実施の形態の場合と同じ可
変容量型圧縮機であり、第１の実施の形態と同じ構成部
には同じ符号が付してある。
説明する。圧縮機は、第１の実施の形態の場合と同じ可
変容量型圧縮機であり、第１の実施の形態と同じ構成部
には同じ符号が付してある。
【００３８】吸入弁２４の先端部には開度規定突起２４
５が一体形成されている。開度規定突起２４５は、最大
開度規定凹部２９Ａの底部２９２を向くように吸入弁２
４に対して略直角に折曲されている。最大開度規定凹部
２９Ａの底部２９２は弁形成プレート１５に対して平行
である。低容量状態では吸入弁２４が図６に鎖線で示す
ようにねじれ変形し、開度規定突起２４５が底部２９２
に当接する。容量がさらに増大すると吸入弁２４がさら
にねじれ変形してゆき、吸入弁２４の左側が底部２９２
に近づいてゆく。開度規定突起２４５は最大開度規定凹
部２９Ａと共に最大開度規定手段を構成する。
５が一体形成されている。開度規定突起２４５は、最大
開度規定凹部２９Ａの底部２９２を向くように吸入弁２
４に対して略直角に折曲されている。最大開度規定凹部
２９Ａの底部２９２は弁形成プレート１５に対して平行
である。低容量状態では吸入弁２４が図６に鎖線で示す
ようにねじれ変形し、開度規定突起２４５が底部２９２
に当接する。容量がさらに増大すると吸入弁２４がさら
にねじれ変形してゆき、吸入弁２４の左側が底部２９２
に近づいてゆく。開度規定突起２４５は最大開度規定凹
部２９Ａと共に最大開度規定手段を構成する。
【００３９】この実施の形態においても、第１の実施の
形態と同様の効果が得られる。次に、図７及び図８の第
３の実施の形態を説明する。圧縮機は、第１の実施の形
態の場合と同じ可変容量型圧縮機であり、第１の実施の
形態と同じ構成部には同じ符号が付してある。
形態と同様の効果が得られる。次に、図７及び図８の第
３の実施の形態を説明する。圧縮機は、第１の実施の形
態の場合と同じ可変容量型圧縮機であり、第１の実施の
形態と同じ構成部には同じ符号が付してある。
【００４０】この実施の形態では、吸入弁２４Ａは、片
持ち支持されて撓み変形する単一の変形部２４６と、変
形部２４６の先端側に設けられた閉鎖部２４７とからな
る。変形部２４６は、図７において吸入弁２４Ａの中心
線Ｃから左側にずれた位置にある。図８に示すように、
最大開度規定凹部２９Ｂの底部２９３は、吸入弁２４Ａ
の左側から右側に向かうにつれて徐々に深くなるように
傾斜している。閉鎖部２４７の先端部の左側は、吸入弁
２４Ａが吸入ポート２１を閉じているときにも底部２９
３に略接触状態にあり、吸入弁２４Ａは、撓み変形開始
時から閉鎖部２４７の先端部の左側が底部２９３に接触
した状態でねじれ変形してゆく。図８の鎖線で示す吸入
弁２４Ａの状態は、低容量状態における吸入弁２４Ａの
ねじれ変形を示す。
持ち支持されて撓み変形する単一の変形部２４６と、変
形部２４６の先端側に設けられた閉鎖部２４７とからな
る。変形部２４６は、図７において吸入弁２４Ａの中心
線Ｃから左側にずれた位置にある。図８に示すように、
最大開度規定凹部２９Ｂの底部２９３は、吸入弁２４Ａ
の左側から右側に向かうにつれて徐々に深くなるように
傾斜している。閉鎖部２４７の先端部の左側は、吸入弁
２４Ａが吸入ポート２１を閉じているときにも底部２９
３に略接触状態にあり、吸入弁２４Ａは、撓み変形開始
時から閉鎖部２４７の先端部の左側が底部２９３に接触
した状態でねじれ変形してゆく。図８の鎖線で示す吸入
弁２４Ａの状態は、低容量状態における吸入弁２４Ａの
ねじれ変形を示す。
【００４１】この実施の形態では、吸入弁２４Ａが吸入
ポート２１を閉じているときにも吸入弁２４Ａの先端部
が実質的に底部２９３に接触状態にあるため、吸入弁２
４Ａの自励振動は確実に防止される。
ポート２１を閉じているときにも吸入弁２４Ａの先端部
が実質的に底部２９３に接触状態にあるため、吸入弁２
４Ａの自励振動は確実に防止される。
【００４２】本発明では以下のような実施の形態も可能
である。 （１）吸入弁の変形部の厚みを撓み性能規定手段とする
こと。変形部の厚みが薄くなるほど撓み性能が高くな
る。 （２）吸入弁の変形部の長さを撓み性能規定手段とする
こと。変形部の長さが長くなるほど撓み性能が高くな
る。 （３）吸入弁の変形部の幅、変形部の長さ、変形部の厚
みのうちの少なくとも２つを調整して撓み性能を設定す
ること。
である。 （１）吸入弁の変形部の厚みを撓み性能規定手段とする
こと。変形部の厚みが薄くなるほど撓み性能が高くな
る。 （２）吸入弁の変形部の長さを撓み性能規定手段とする
こと。変形部の長さが長くなるほど撓み性能が高くな
る。 （３）吸入弁の変形部の幅、変形部の長さ、変形部の厚
みのうちの少なくとも２つを調整して撓み性能を設定す
ること。
【００４３】
【発明の効果】以上詳述したように本発明では、吸入ポ
ートを閉じているときの前記吸入弁と受け止め部位との
距離が前記吸入弁の左右で異なるようにし、前記吸入弁
のねじれ向きの側の前記距離が前記吸入弁の前記ねじれ
向きとは逆の側の前記距離よりも大きくなるようにした
ので、可変容量型圧縮機における吸入弁の自励振動によ
る異常音発生を効果的に防止し得るという優れた効果を
奏する。
ートを閉じているときの前記吸入弁と受け止め部位との
距離が前記吸入弁の左右で異なるようにし、前記吸入弁
のねじれ向きの側の前記距離が前記吸入弁の前記ねじれ
向きとは逆の側の前記距離よりも大きくなるようにした
ので、可変容量型圧縮機における吸入弁の自励振動によ
る異常音発生を効果的に防止し得るという優れた効果を
奏する。
【図１】第１の実施の形態を示す圧縮機全体の側断面
図。
図。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図。
【図３】図１のＣ−Ｃ線断面図。
【図４】（ａ）は要部拡大断面図。（ｂ）は（ａ）のＢ
−Ｂ線断面図。
−Ｂ線断面図。
【図５】第２の実施の形態を示す要部拡大断面図。
【図６】図５のＤ−Ｄ線断面図。
【図７】第３の実施の形態を示す要部拡大断面図。
【図８】図７のＥ−Ｅ線断面図。
１１１…シリンダボア。１２１…制御圧室。１３１…吸
入圧領域となる吸入室。１３２…吐出圧領域となる吐出
室。１４…区画板となるバルブプレート１４。１６１…
吐出弁。１８…回転軸。２０…斜板。２１…吸入ポー
ト。２２…吐出ポート。２４，２４Ａ…吸入弁。２４
１，２４２…ねじれ性能規定手段となる撓み性能規定手
段を構成する変形部。２４６…ねじれ性能規定手段とな
る変形部。２４３，２４７…閉鎖部。２６…ピストン。
２９…最大開度規定手段となる最大開度規定凹部。２９
１，２９２，２９３…受け止め部位となる底部。３６…
容量制御弁。
入圧領域となる吸入室。１３２…吐出圧領域となる吐出
室。１４…区画板となるバルブプレート１４。１６１…
吐出弁。１８…回転軸。２０…斜板。２１…吸入ポー
ト。２２…吐出ポート。２４，２４Ａ…吸入弁。２４
１，２４２…ねじれ性能規定手段となる撓み性能規定手
段を構成する変形部。２４６…ねじれ性能規定手段とな
る変形部。２４３，２４７…閉鎖部。２６…ピストン。
２９…最大開度規定手段となる最大開度規定凹部。２９
１，２９２，２９３…受け止め部位となる底部。３６…
容量制御弁。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 太田 雅樹 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 河合 俊弘 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 Ｆターム(参考） 3H003 AA03 AB07 AC03 CC11 3H076 AA06 BB01 CC12 CC20 CC41 CC84 CC92 CC93
Claims (8)
- 【請求項１】回転軸と一体的に回転するように、かつ前
記回転軸に対して傾角可変に制御圧室に収容された斜
板、及び前記回転軸の周りに配列されたシリンダボア内
に収容されると共に、前記斜板の傾角に応じた往復動作
を行なう複数のピストンを備え、吐出圧領域から前記制
御圧室へガスを供給すると共に、前記制御圧室から吸入
圧領域へガスを抜き出し、前記吐出圧領域から前記制御
圧室へのガス供給量、又は前記制御圧室から前記吸入圧
領域へのガス抜き出し量を制御して前記斜板の傾角を制
御し、ガスを吸入するための吸入ポートを撓み変形可能
な吸入弁で開閉し、前記ピストンの吸入動作によって吸
入ポートから前記吸入弁を押し退けて前記シリンダボア
へ前記ガスを吸入する可変容量型圧縮機において、 前記吸入弁をねじれさせながら撓み変形させるためのね
じれ性能規定手段と、 前記吸入弁に接触して前記吸入弁の最大開度を規定する
受け止め部位を有する最大開度規定手段とを備え、 前記最大開度規定手段は、前記吸入ポートを閉じている
ときの前記吸入弁と前記受け止め部位との距離が前記吸
入弁の左右で異なるようにし、前記距離は、前記吸入弁
のねじれ向きの側が前記吸入弁の前記ねじれ向きとは逆
の側よりも大きくなるようにした可変容量型圧縮機にお
ける吸入弁構造。 - 【請求項２】前記最大開度規定手段は、前記シリンダボ
アの周面に沿って前記ピストンの往復動方向に凹設され
た最大開度規制凹部であり、前記受け止め部位は、前記
最大開度規制凹部の底部であり、前記底部は前記吸入弁
の左右の方向に傾斜している請求項１に記載の可変容量
型圧縮機における吸入弁構造。 - 【請求項３】前記ねじれ性能規定手段は、前記吸入弁の
左右で撓み性能を異ならせる撓み性能規定手段であり、
前記距離は、前記吸入弁の左右における撓み性能の高い
側が撓み性能の低い側よりも大きくなるようにした請求
項１及び請求項２のいずれか１項に記載の可変容量型圧
縮機における吸入弁構造。 - 【請求項４】前記吸入弁は、左右に分離して片持ち支持
されて撓み変形する一対の変形部と、前記一対の変形部
の先端側に連結されて前記吸入ポートを閉鎖する閉鎖部
とを備え、前記各変形部は、前記吸入ポートを閉じる方
向へ前記吸入弁を付勢し、前記撓み性能規定手段は、前
記吸入ポートを閉じる方向へ前記吸入弁を付勢する前記
一対の変形部であり、前記一対の変形部の撓み性能を異
ならせた請求項３に記載の可変容量型圧縮機における吸
入弁構造。 - 【請求項５】前記一対の変形部の厚みは同じであり、前
記一対の変形部の幅を異ならせることによって前記一対
の変形部における撓み性能を異ならせた請求項４に記載
の可変容量型圧縮機における吸入弁構造。 - 【請求項６】前記吸入弁は、片持ち支持されて撓み変形
する単一の変形部と、前記変形部の先端側に連結されて
前記吸入ポートを閉鎖する閉鎖部とを備え、前記変形部
は、前記吸入ポートを閉じる方向へ前記吸入弁を付勢
し、前記ねじれ性能規定手段は、前記吸入弁の左右の中
心から左右の一方にずらした前記変形部である請求項１
及び請求項２のいずれか１項に記載の可変容量型圧縮機
における吸入弁構造。 - 【請求項７】前記閉鎖部の一部を前記最大開度規定凹部
の底部に実質的に常時接触させた請求項３乃至請求項６
のいずれか１項に記載の可変容量型圧縮機における吸入
弁構造。 - 【請求項８】前記ピストンは複数であって回転軸の周り
に配列されており、前記複数のピストンは前記回転軸の
回転によって前記シリンダボア内を往復動され、前記吸
入ポートは、吸入室及び吐出室と前記シリンダボアとを
区画する区画板上に形成されており、前記吐出室は前記
吸入室を包囲するように形成されており、前記吸入室の
ガスは前記吸入ポートを経由して前記シリンダボアに吸
入され、前記シリンダボアのガスは前記区画板上に形成
された吐出ポートを経由して前記吐出室に吐出される請
求項１乃至請求項７のいずれか１項に記載の可変容量型
圧縮機における吸入弁構造。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30227999A JP2001123956A (ja) | 1999-10-25 | 1999-10-25 | 可変容量型圧縮機における吸入弁構造 |
| EP00121972A EP1096145A3 (en) | 1999-10-25 | 2000-10-09 | Suction valve in variable displacement compressor |
| US09/694,415 US6379121B1 (en) | 1999-10-25 | 2000-10-23 | Suction valve in variable displacement compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30227999A JP2001123956A (ja) | 1999-10-25 | 1999-10-25 | 可変容量型圧縮機における吸入弁構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001123956A true JP2001123956A (ja) | 2001-05-08 |
Family
ID=17907103
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30227999A Pending JP2001123956A (ja) | 1999-10-25 | 1999-10-25 | 可変容量型圧縮機における吸入弁構造 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6379121B1 (ja) |
| EP (1) | EP1096145A3 (ja) |
| JP (1) | JP2001123956A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005054703A (ja) * | 2003-08-06 | 2005-03-03 | Toyota Industries Corp | 圧縮機における吐出弁構造 |
| BRPI1103354A2 (pt) * | 2011-07-04 | 2013-07-23 | Whirlpool Sa | sistema de vÁlvulas para compressores de alta frequÊncia |
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|---|---|---|---|---|
| JPH0756258B2 (ja) * | 1985-10-04 | 1995-06-14 | 株式会社豊田自動織機製作所 | 可変容量圧縮機 |
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| JPH0450470Y2 (ja) * | 1987-04-16 | 1992-11-27 | ||
| US5266016A (en) * | 1989-09-18 | 1993-11-30 | Tecumseh Products Company | Positive stop for a suction leaf valve of a compressor |
| US5267839A (en) * | 1991-09-11 | 1993-12-07 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Reciprocatory piston type compressor with a rotary valve |
| US5891704A (en) * | 1992-11-19 | 1999-04-06 | Anticancer, Inc. | Method to produce high levels of methioninase |
| JPH08193575A (ja) * | 1995-01-13 | 1996-07-30 | Sanden Corp | 弁板装置 |
| JPH08261154A (ja) * | 1995-03-22 | 1996-10-08 | Toyota Autom Loom Works Ltd | ピストン型圧縮機 |
| JPH0914138A (ja) * | 1995-06-28 | 1997-01-14 | Sanyo Electric Co Ltd | 密閉型圧縮機 |
| JPH10238463A (ja) * | 1997-02-25 | 1998-09-08 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 圧縮機 |
| US6318972B1 (en) * | 2000-03-30 | 2001-11-20 | Ford Motor Technologies, Inc. | Valve recess in cylinder block of a compressor |
-
1999
- 1999-10-25 JP JP30227999A patent/JP2001123956A/ja active Pending
-
2000
- 2000-10-09 EP EP00121972A patent/EP1096145A3/en not_active Withdrawn
- 2000-10-23 US US09/694,415 patent/US6379121B1/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1096145A2 (en) | 2001-05-02 |
| US6379121B1 (en) | 2002-04-30 |
| EP1096145A3 (en) | 2002-01-16 |
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