JP2000329066A - ピストン式圧縮機における吸入弁構造 - Google Patents

ピストン式圧縮機における吸入弁構造

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JP2000329066A
JP2000329066A JP11138674A JP13867499A JP2000329066A JP 2000329066 A JP2000329066 A JP 2000329066A JP 11138674 A JP11138674 A JP 11138674A JP 13867499 A JP13867499 A JP 13867499A JP 2000329066 A JP2000329066 A JP 2000329066A
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suction
suction valve
valve
opening
cylinder bore
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Muneharu Murase
宗治 村瀬
Atsushi Morishita
敦之 森下
Masakazu Murase
正和 村瀬
Katsuya Oyama
勝矢 大山
Masahiro Kawaguchi
真広 川口
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Toyota Industries Corp
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Toyoda Automatic Loom Works Ltd
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    • F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
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    • F04B39/104—Adaptations or arrangements of distribution members the members being parallel flexible strips
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
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    • F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
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    • Y10T137/00—Fluid handling
    • Y10T137/7722—Line condition change responsive valves
    • Y10T137/7837—Direct response valves [i.e., check valve type]
    • Y10T137/7879—Resilient material valve
    • Y10T137/7888—With valve member flexing about securement
    • Y10T137/7891—Flap or reed

Abstract

(57)【要約】 【課題】ピストン式圧縮機における吸入弁の自励振動に
よる異常音発生を防止するのに効果的な吸入弁構造を提
供する。 【解決手段】主吸入弁３８は、片持ち支持されて撓み変
形する変形部３８１と、変形部３８１の先端に連結され
て主吸入ポート２１を閉鎖する閉鎖部３８２とからなる
撓み変形弁である。副吸入弁３９は、片持ち支持されて
撓み変形する変形部３９１と、変形部３９１の先端に連
結されて副吸入ポート２２を閉鎖する閉鎖部３９２とか
らなる撓み変形弁である。主吸入弁３８の変形部３８１
の長さと副吸入弁３９の変形部３９１の長さは略同じで
あるが、主吸入弁３８の変形部３８１の幅は、副吸入弁
３９の変形部３９１の幅よりも大きくしてある。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスを吸入するた
めの吸入ポートを吸入弁で開閉し、シリンダボア内のピ
ストンの吸入動作によって吸入ポートから前記吸入弁を
押し退けてシリンダボアへ冷媒を吸入するピストン式圧
縮機における吸入弁構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】特開平９−２７３４７８号公報に開示さ
れるようなピストン式圧縮機では、吸入弁が吸入ポート
を閉じる位置から最大開度位置までに移行する間に自励
振動を起こし、この自励振動によって吸入脈動が発生す
ることがある。吸入脈動は外部冷媒回路上の蒸発器を振
動させて異常音を発生させる。特開平２−１６１１８２
号公報では、吸入弁の自励振動を防止するための吸入弁
構造が開示されている。この従来装置では、１つのシリ
ンダボアに対して主吸入ポート及び副吸入ポートの２つ
の吸入ポートがある。主吸入ポートは主吸入弁によって
開閉され、副吸入ポートは副吸入弁によって開閉され
る。ピストンの吸入動作が開始されると、先ず副吸入弁
が副吸入ポートを閉じる位置から係止凹部に当接する最
大開度位置の側へ移行開始し、次いで主吸入弁が主吸入
ポートを閉じる位置から係止凹部に当接する最大開度位
置側へ移行開始する。副吸入弁は主吸入弁よりも先に最
大開度位置へ移行する。副吸入弁は主吸入弁上に主吸入
弁とは逆向きに一体形成されているため、副吸入弁が係
止凹部に当接すると、吸入弁全体の自励振動が抑制され
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、副吸入弁と同
様に動く主吸入弁上に副吸入弁を主吸入弁とは逆向きに
一体形成する構成は、副吸入弁及び主吸入弁の開き易さ
の設定を困難にする。副吸入弁及び主吸入弁はいずれも
それらの先端側ほど大きく動くように撓み変形する撓み
変形弁であるが、主吸入弁上の副吸入弁の長さ（その根
元から副吸入ポートまでの距離）は、主吸入ポートと副
吸入ポートとの距離の半分程度という制約を受ける。こ
のような制約は、副吸入弁を開き易くする上での妨げと
なる上、副吸入弁の弾性限界内の最大弁開度を適正に確
保することを難しくする。副吸入弁の開き難さは自励振
動の抑制を難しくする。
【０００４】本発明は、ピストン式圧縮機における吸入
弁の自励振動による異常音発生を防止するのに効果的な
吸入弁構造を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そのために本発明は、ガ
スを吸入するための吸入ポートを吸入弁で開閉し、シリ
ンダボア内のピストンの吸入動作によって吸入ポートか
ら前記吸入弁を押し退けてシリンダボアへ前記ガスを吸
入するピストン式圧縮機を対象とし、請求項１の発明で
は、１つの前記シリンダボアに対応する複数の前記吸入
ポートと、前記吸入ポートと１対１に対応する複数の吸
入弁と、前記複数の吸入弁と１対１に対応して前記各吸
入弁に接触して前記各吸入弁のそれぞれの最大開度を規
定する複数の最大開度規定手段と、前記吸入ポートを開
く前記吸入弁の開放性能を前記吸入ポートと１対１に対
応して規定する複数の開放性能規定手段とを備えた吸入
弁構造を構成し、前記複数の吸入弁の開閉動作を互いに
独立させると共に、前記複数の吸入弁のうちの少なくと
も１つの開放性能を他の吸入弁のうちの少なくとも１つ
の開放性能よりも高くした。
【０００６】小流量状態（回転数が低い運転状態又は可
変容量型圧縮機における容量が小さい運転状態）では開
放性能の高い吸入弁のみが吸入ポートを開き、かつこの
吸入弁が最大開度規定手段に接触する最大開度位置に直
ちに移行するように前記開放性能を設定しておけば、小
流量状態におけるピストンの吸入行程時には、開放性能
の高い吸入弁のみが吸入ポートを開いて最大開度位置に
直ちに移行する。小流量状態において開放性能の高い吸
入弁が吸入動作開始に伴って最大開度位置に直ちに移行
する構成は、吸入弁の自励振動の抑制に有効である。
【０００７】請求項２の発明では、請求項１において、
前記開放性能規定手段は、前記吸入ポートの通過断面積
とした。吸入ポートの通過断面積が大きいほど開放性能
は高くなる。
【０００８】請求項３の発明では、請求項１において、
前記開放性能規定手段は、前記吸入ポートを閉じる方向
へ前記吸入弁を付勢する付勢手段とした。前記付勢手段
の付勢力が小さいほど開放性能は高くなる。
【０００９】請求項４の発明では、請求項３において、
前記吸入弁は、片持ち支持されて撓み変形する変形部
と、前記変形部の先端に連結されて前記吸入ポートを閉
鎖する閉鎖部とを備えた撓み変形弁とし、前記付勢手段
は前記変形部とした。
【００１０】このような撓み変形弁は吸入弁として簡便
である。請求項５の発明では、請求項４において、前記
複数の撓み変形弁の各変形部の厚みは同じとし、前記変
形部の幅を異ならせることによって前記変形部における
開放性能を異ならせた。
【００１１】変形部の幅が小さいほど開放性能は高くな
る。請求項６の発明では、請求項４において、前記複数
の撓み変形弁の各変形部の厚みは同じとし、前記変形部
の長さを異ならせることによって前記変形部における開
放性能を異ならせた。
【００１２】変形部の長さが長いほど開放性能は高くな
る。請求項７の発明では、請求項１乃至請求項６のいず
れか１項において、前記ピストンは複数であって回転軸
の周りに配列されており、前記複数のピストンは前記回
転軸の回転によって前記シリンダボア内を往復動され、
前記吸入ポートは、吸入室及び吐出室と前記シリンダボ
アとを区画する区画板上に形成されており、前記吐出室
は前記吸入室を包囲するように形成されており、前記吸
入室のガスは前記吸入ポートを経由して前記シリンダボ
アに吸入され、前記シリンダボアのガスは前記区画板上
に形成された吐出ポートを経由して前記吐出室に吐出さ
れるようにした。
【００１３】吸入室の周囲を吐出室で包囲した構成は、
円柱形状の吸入室の形成を可能とする。吐出室の周囲を
吸入室で包囲した構成は、環状形状の吸入室の形成とな
る。円柱形状の吸入室は、環状形状の吸入室に比べて吸
入脈動の抑制に優れている。
【００１４】請求項８の発明では、請求項７において、
前記吸入弁は前記撓み変形弁であり、前記回転軸の半径
方向、かつ前記回転軸の軸線に向けて前記シリンダボア
を横断するように延びているようにした。
【００１５】吸入弁の変形部の長さの設定自由度が高
い。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、可変容量型圧縮機に本発明
を具体化した第１の実施の形態を図１〜図４に基づいて
説明する。
【００１７】図１に示すように、シリンダブロック１１
の前端にはフロントハウジング１２が接合されている。
シリンダブロック１１の後端にはリヤハウジング１３が
区画板１４、弁形成プレート１５，１６及びリテーナ形
成プレート１７を介して接合固定されている。制御圧室
１２１を形成するフロントハウジング１２とシリンダブ
ロック１１とには回転軸１８が回転可能に支持されてい
る。制御圧室１２１から外部へ突出する回転軸１８は、
プーリ（図示略）及びベルト（図示略）を介して外部駆
動源、例えば車両エンジン（図示略）から駆動力を得
る。
【００１８】回転軸１８には回転支持体１９が止着され
ている。又、回転軸１８には斜板２０が回転軸１８の軸
方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。斜
板２０は、斜板２０に止着されたガイドピン２３と回転
支持体１９側のガイド孔２５との連係により回転軸１８
の軸方向へ傾動可能かつ回転軸１８と一体的に回転可能
である。斜板２０の傾動は、ガイド孔２５とガイドピン
２３とのスライドガイド関係、及び回転軸１８のスライ
ド支持作用により案内される。ガイドピン２３及びガイ
ド孔２５は、斜板２０を傾動させるためのヒンジ機構を
構成する。
【００１９】斜板２０の半径中心部が回転支持体１９側
へ移動すると、斜板２０の傾角が増大する。斜板２０の
半径中心部がシリンダブロック１１側へ移動すると、斜
板２０の傾角が減少する。斜板２０の最小傾角は、回転
軸１８に取り付けられたサークリップ２８と斜板２０と
の当接によって規定される。斜板２０の最大傾角は、回
転支持体１９と斜板２０との当接によって規定される。
図１の斜板２０の実線位置は斜板２０の最小傾角位置を
示し、斜板２０の鎖線位置は斜板２０の最大傾角位置を
示す。
【００２０】図２に示すように、シリンダブロック１１
には複数のシリンダボア１１１（本実施の形態では５
つ）が貫設されている。複数のシリンダボア１１１は回
転軸１８の周囲に等間隔に配列されており、各シリンダ
ボア１１１内にはピストン２６が収容されている。斜板
２０の回転運動はシュー２７を介してピストン２６の前
後往復運動に変換され、ピストン２６がシリンダボア１
１１内を前後動する。
【００２１】図１及び図４に示すように、リヤハウジン
グ１３内には吸入室１３１及び吐出室１３２が区画形成
されている。吐出室１３２は隔壁１３３を介して吸入室
１３１の側方を取り囲んでいる。リヤハウジング１３の
背壁には供給通路４０が配設されている。供給通路４０
はリヤハウジング１３の周壁から吐出室１３２を横断し
て吸入室１３１に連通している。区画板１４、弁形成プ
レート１６及びリテーナ形成プレート１７上には主吸入
ポート２１及び副吸入ポート２２が各シリンダボア１１
１に対応して形成されている。区画板１４及び弁形成プ
レート１５上には吐出ポート２４が各シリンダボア１１
１に対応して形成されている。弁形成プレート１５上に
は主吸入弁３８及び副吸入弁３９が形成されており、弁
形成プレート１６上には吐出弁１６１が形成されてい
る。主吸入弁３８は主吸入ポート２１を開閉し、副吸入
弁３９は副吸入ポート２２を開閉する。吐出弁１６１は
吐出ポート２４を開閉する。図３に示すように、各シリ
ンダボア１１１には最大開度規定凹部２９，３０が形成
されている。最大開度規定凹部２９は、主吸入弁３８の
最大開度を規定し、最大開度規定凹部３０は副吸入弁３
９の最大開度を規定する。最大開度規定凹部２９の深さ
は最大開度規定凹部３０の深さよりも大きくしてあり、
主吸入弁３８の最大開度は副吸入弁３９の最大開度より
も大きい。
【００２２】シリンダボア１１１内の冷媒ガスは、ピス
トン２６の吐出動作により吐出ポート２４から吐出弁１
６１を押し退けて吐出室１３２へ吐出される。吐出弁１
６１はリテーナ形成プレート１７上のリテーナ１７１に
当接して開度規制される。吐出室１３２に吐出された冷
媒は、圧縮機外部の外部冷媒回路３１上の凝縮器３２、
膨張弁３３及び蒸発器３４を経由して供給通路４０から
吸入室１３１に還流する。
【００２３】吐出室１３２と制御圧室１２１とを接続す
る圧力供給通路３５（図２に図示）上には電磁式容量制
御弁３６が介在されている。圧力供給通路３５は吐出室
１３２の冷媒を制御圧室１２１へ供給する。電磁式容量
制御弁３６はコントローラ（図示略）の励消磁制御を受
け、前記コントローラは車両の室内の温度を検出する室
温検出器（図示略）によって得られる検出室温及び室温
設定器（図示略）によって設定された目標室温に基づい
て電磁式容量制御弁３６の励消磁を制御する。
【００２４】制御圧室１２１の冷媒ガスは、放圧通路３
７（図２に図示）を介して吸入室１３１へ流出する。電
磁式容量制御弁３６が消磁状態にあるときには吐出室１
３２の冷媒ガスは制御圧室１２１へ送られない。従っ
て、制御圧室１２１の内の制御圧と吸入圧とのピストン
１５を介した差圧が小さくなり、斜板１４が最大傾角側
へ移行する。電磁式容量制御弁３６が励磁状態にあると
きには吐出室１３２の冷媒ガスが圧力供給通路３５を介
して制御圧室１２１へ送られる。従って、制御圧室１２
１の内の制御圧と吸入圧とのピストン１５を介した差圧
が大きくなり、斜板１４が最小傾角側へ移行する。
【００２５】図２及び図３に示すように、主吸入ポート
２１及び副吸入ポート２２は円形状であり、主吸入ポー
ト２１の径は副吸入ポート２２の径よりも大きくしてあ
る。主吸入弁３８は、片持ち支持されて撓み変形する変
形部３８１と、変形部３８１の先端に連結されて主吸入
ポート２１を閉鎖する閉鎖部３８２とからなる撓み変形
弁である。副吸入弁３９は、片持ち支持されて撓み変形
する変形部３９１と、変形部３９１の先端に連結されて
副吸入ポート２２を閉鎖する閉鎖部３９２とからなる撓
み変形弁である。主吸入弁３８の変形部３８１の長さＲ
と副吸入弁３９の変形部３９１の長さｒは略同じである
が、主吸入弁３８の変形部３８１の幅Ｈは、副吸入弁３
９の変形部３９１の幅ｈよりも大きくしてある。主吸入
弁３８及び副吸入弁３９は、回転軸１８の軸方向に見
て、吐出室１３２側から吸入室１３１側へ回転軸１８の
半径方向に沿ってシリンダボア１１１を横断するように
延びている。
【００２６】斜板２０が最小傾角付近にある場合にはピ
ストン２６のストロークは小さく、吐出容量は低容量と
なる。このような小流量状態では吸入室１３１内の冷媒
ガスは、ピストン２６の吸入動作により副吸入弁３９を
押し退けて副吸入ポート２２からシリンダボア１１１内
へ流入するが、主吸入弁３８は主吸入ポート２１を閉じ
たままである。斜板２０の傾角が図１の状態から増大す
るとピストン２６のストロークが増え、吐出容量が増え
る。吐出容量がある程度以上になると、吸入室１３１内
の冷媒ガスは、ピストン２６の吸入動作により主吸入弁
３８を押し退けて主吸入ポート２１からもシリンダボア
１１１内へ流入する。
【００２７】第１の実施の形態では以下の効果が得られ
る。 （１-1）主吸入弁３８の変形部３８１の長さＲと副吸入
弁３９の変形部３９１の長さｒとは略同じであるが、主
吸入弁３８の変形部３８１の幅Ｈは副吸入弁３９の変形
部３９１の幅ｈよりも大きくしてある。弁形成プレート
１５上に一体形成された主吸入弁３８と副吸入弁３９と
の厚みは同じであるため、副吸入弁３９の開き易さ、即
ち変形部３９１の開放性能は、主吸入弁３８の開き易
さ、即ち変形部３８１の開放性能よりも高い。従って、
低容量時には副吸入ポート２２のみが開く。副吸入ポー
ト２２を開いた副吸入弁３９は最大開度規定凹部３０に
当接する最大開度位置まで直ちに移行し、副吸入弁３９
の自励振動は生じ難い。吐出容量が増大すると、主吸入
弁３８も主吸入ポート２１を開放するように動作する
が、吐出容量が多いときには吸入室１３１からシリンダ
ボア１１１へ流入する冷媒ガスの流量が増える。吸入室
１３１からシリンダボア１１１への冷媒ガス流量の増加
は、主吸入弁３８の自励振動による吸入脈動の蒸発器３
４側への波及を抑制する。即ち、吸入弁の自励振動によ
る悪影響の防止は、小流量状態での自励振動を抑制すれ
ば事足りる。
【００２８】本実施の形態では、小流量状態では開放性
能の高い副吸入弁３９のみが副吸入ポート２２を開き、
かつこの副吸入弁３９が最大開度規定凹部３０に当接す
る最大開度位置に直ちに移行するように前記開放性能が
設定されている。従って、小流量状態におけるピストン
２６の吸入行程時には、互いに独立して開閉動作を行な
う主吸入弁３８及び副吸入弁３９のうちの開放性能の高
い副吸入弁３９のみが副吸入ポート２２を開いて最大開
度位置に直ちに移行する。小流量状態において開放性能
の高い副吸入弁３９が最大開度位置に直ちに移行する構
成は、小流量状態での吸入弁の自励振動の抑制に有効で
ある。
【００２９】（１-2）弁形成プレート１５上に一体形成
された一対の撓み変形弁３８，３９は吸入弁として簡便
である。主吸入弁３８の変形部３８１は、主吸入ポート
２１を閉じる方向へ主吸入弁３８を付勢する付勢手段で
あり、副吸入弁３９の変形部３９１は、副吸入弁３９を
閉じる方向へ副吸入弁３９を付勢する付勢手段である。
これらの付勢手段の付勢力が小さいほど開放性能は高く
なるが、変形部３８１，３９１の長さＲ，ｒが同じであ
れば、変形部３８１，３９１の幅Ｈ，ｈの違いが前記付
勢力の違いを左右する。変形部３８１，３９１の幅Ｈ，
ｈは、前記開放性能を適正設定する上で簡便な調整要素
である。
【００３０】（１-3）主吸入ポート２１の径Ｄは副吸入
ポート２２の径ｄよりも大きく、主吸入ポート２１にお
ける通過断面積は副吸入ポート２２における通過断面積
よりも大きい。吸入行程の開始時には主吸入弁３８の閉
鎖部３８２に吸入室１３１側から作用する全圧力は、副
吸入弁３９の閉鎖部３９２に吸入室１３１側から作用す
る全圧力よりも大きい。主吸入ポート２１及び副吸入ポ
ート２２の径Ｄ，ｄが変われば前記全圧力も変わる。主
吸入ポート２１及び副吸入ポート２２の通過断面積は、
主吸入弁３８及び副吸入弁３９のそれぞれの開放性能規
定手段となる。変形部３８１，３９１の幅Ｈ，ｈの大き
さと主吸入ポート２１及び副吸入ポート２２の径Ｄ，ｄ
の大きさとの組合せを適宜選択すれば、主吸入弁３８の
開放性能及び副吸入弁３９の開放性能の設定が一層適正
に行える。
【００３１】（１-4）吸入室１３１の周囲を吐出室１３
２で包囲した構成は、円柱形状の吸入室の形成を可能と
する。吐出室の周囲を吸入室で包囲した構成は、環状形
状の吸入室の形成となる。吸入室１３１は吸入脈動を抑
制するためにあるが、円柱形状の吸入室１３１は、環状
形状の吸入室に比べて吸入脈動の抑制に優れている。
又、供給通路４０の出口４０１がいずれの主吸入ポート
２１及び副吸入ポート２２からもほぼ等距離にあるた
め、出口４０１における圧力変動が極小となる。実開昭
６４−５６５８３号公報では、吐出脈動に関して圧力変
動が極小となる吐出室内の位置に関する記載があるが、
吸入脈動に関しても同じことが言える。出口４０１にお
ける吸入圧の圧力変動は、吸入脈動として供給通路４０
から外部冷媒回路３１へ伝播し、車室内にある蒸発器３
４が共鳴周波数の吸入脈動によって振動する。しかし、
吸入脈動が極小であるため、蒸発器３４の振動による騒
音は小さい。
【００３２】（１-5）主吸入弁３８及び副吸入弁３９
は、回転軸１８の半径方向、かつ回転軸１８の軸線に向
けて吐出室１３２側から吸入室１３１側へシリンダボア
１１１を横断するように延びており、変形部３８１，３
９１はシリンダボア１１１の直径に近い長さまで設定で
きる。即ち、変形部３８１，３９１の長さの設定自由度
が高く、主吸入弁３８及び副吸入弁３９の材質の弾性限
界を考慮した主吸入弁３８及び副吸入弁３９の最大開度
の設定自由度が高い。主吸入弁３８及び副吸入弁３９の
最大開度は吸入圧損に影響を与え、吸入圧損が低いほど
冷媒ガスに関する体積効率が高くなる。主吸入弁３８及
び副吸入弁３９の最大開度の高い設定自由度は、このよ
うな体積効率を考慮した主吸入弁３８及び副吸入弁３９
の最大開度の設定を容易にする。
【００３３】次に、図５の第２の実施の形態を説明す
る。第１の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が付し
てある。主吸入ポート２１及び副吸入ポート２２は同一
径にしてあり、主吸入ポート２１及び副吸入ポート２２
における通過断面積は同じである。主吸入弁４１の変形
部４１１の幅は副吸入弁４２の変形部４２１の幅と略同
じであるが、変形部４１１の長さは変形部４２１の長さ
よりも短くしてある。吸入行程の開始時には主吸入弁４
１の閉鎖部４１２及び副吸入弁４２の閉鎖部４２２に吸
入室１３１側から作用する全圧力は同等である。しか
し、変形部４１１，４２１の長さが異なるため、副吸入
弁４２の開放性能は主吸入弁４１の開放性能よりも高
く、小流量状態では副吸入ポート２２のみが開く。付勢
手段である変形部４１１，４２１の幅が同じであれば、
変形部４１１，４２１の長さの違いが付勢力の違いを左
右する。変形部４１１，４２１の長さは、前記開放性能
を適正設定する上で簡便な調整要素である。
【００３４】図６の第３の実施の形態では、主吸入ポー
ト２１及び副吸入ポート２２は同一径にしてあり、主吸
入ポート２１及び副吸入ポート２２における通過断面積
は同じにしてある。主吸入弁４３の変形部４３１の長さ
は副吸入弁４４の変形部４４１の長さと略同じである
が、変形部４３１の幅は変形部４４１の幅よりも広くし
てある。吸入行程の開始時には主吸入弁４３の閉鎖部及
び副吸入弁４４の閉鎖部に吸入室１３１側から作用する
全圧力は同等である。しかし、変形部４３１，４４１の
幅が異なるため、副吸入弁４４の開放性能は主吸入弁４
３の開放性能よりも高く、小流量状態では副吸入ポート
２２のみが開く。付勢手段である変形部４３１，４４１
の長さが同じであれば、変形部４３１，４４１の幅の違
いが付勢力の違いを左右する。変形部４３１，４４１の
幅は、前記開放性能を適正設定する上で簡便な調整要素
である。
【００３５】図７の第４の実施の形態では、副吸入弁３
９に対する区画板１４上の接合面１４１は粗面に形成さ
れている。冷媒ガスと共に流動する潤滑油が圧縮機内の
潤滑必要部位を潤滑しているが、主吸入弁３８及び副吸
入弁３９が主吸入ポート２１及び副吸入ポート２２を閉
じているときには潤滑油が主吸入弁３８及び副吸入弁３
９を区画板１４に密着させる。副吸入弁３９と粗面１４
１との間の密着力は、主吸入弁３８と非粗面との間の密
着力よりも弱く、副吸入弁３９の開放性能は主吸入弁３
８の開放性能よりも高い。主吸入弁３８及び副吸入弁３
９に対する区画板１４上の接合面の面粗度は開放性能規
定手段となり、前記接合面における面粗度が大きいほど
前記開放性能が高くなる。前記接合面における面粗度
は、前記開放性能を適正設定する上で簡便な調整要素で
ある。
【００３６】図８の第５の実施の形態では、副吸入ポー
ト２２の周囲に円形状の環状溝１４２が形成されてい
る。副吸入弁３９の閉鎖部３９２の周縁部は環状溝１４
２上まで張り出しており、区画板１４に対する閉鎖部３
９２の接合面積が環状溝１４２の有無、あるいは環状溝
１４２の形状によって異なる。副吸入弁３９と区画板１
４との間の密着力は、主吸入弁３８と区画板１４との間
の密着力よりも弱く、副吸入弁３９の開放性能は主吸入
弁３８の開放性能よりも高い。環状溝１４２は開放性能
規定手段となり、環状溝１４２と副吸入弁３９との重合
面積が大きいほど前記開放性能が高くなる。環状溝１４
２は、前記開放性能を適正設定する上で簡便な調整要素
である。
【００３７】図９の第６の実施の形態では、副吸入ポー
ト２２のシリンダボア１１１側の開口２２１の径が吸入
室１３１側の開口２２２の径よりも大きくしてある。シ
リンダボア１１１側の開口２２１の径が大きいほど副吸
入弁３９の開放性能が高くなる。開口２２１，２２２の
径に差を持たせた構成は、低容量に適した副吸入ポート
２２の通過断面積の設定及び自励振動抑制に適した開放
性能の設定を共に容易にする。
【００３８】本発明では以下のような実施の形態も可能
である。 （１）吸入弁の変形部の厚みを開放性能規定手段とする
こと。変形部の厚みが薄くなるほど開放性能が高くな
る。この場合、主吸入弁及び副吸入弁は弁形成プレート
とは別体にすればよい。 （２）吸入弁の変形部の幅、変形部の長さ、変形部の厚
み、吸入ポートの通過断面積のうちの少なくとも２つを
調整して開放性能を設定すること。 （３）１つのシリンダボアに対して３つ以上の吸入弁を
対応させること。 （４）前記（３）項において、複数の吸入弁のうちの少
なくとも１つの開放性能を他の吸入弁のうちの少なくと
も１つの開放性能よりも高くすること。 （５）第６の実施の形態を主吸入弁３８にも適用するこ
と。 （６）容量固定型のピストン式圧縮機に本発明を適用す
ること。
【００３９】
【発明の効果】以上詳述したように本発明では、１つの
シリンダボアに対応する複数の吸入弁の開閉動作を互い
に独立させると共に、複数の吸入弁のうちの少なくとも
１つの開放性能を他の吸入弁のうちの少なくとも１つの
開放性能よりも高くしたので、ピストン式圧縮機におけ
る吸入弁の自励振動による異常音発生を効果的に防止し
得るという優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の実施の形態を示す圧縮機全体の側断面
図。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図。
【図３】図２のＢ−Ｂ線断面図。
【図４】図１のＣ−Ｃ線拡大断面図。
【図５】第２の実施の形態を示す要部拡大断面図。
【図６】第３の実施の形態を示す要部拡大断面図。
【図７】第４の実施の形態を示す要部拡大断面図。
【図８】第５の実施の形態を示す要部拡大断面図。
【図９】第６の実施の形態を示す要部拡大断面図。
【符号の説明】
１１１…シリンダボア。１３１…吸入室。１３２…吐出
室。１４…区画板。１８…回転軸。２１…主吸入ポー
ト。２２…副吸入ポート。２６…ピストン。２９，３０
…最大開度規定手段となる最大開度規定凹部、３８，４
１，４３…主吸入弁。３９，４２，４４…副吸入弁。３
８１，４１１，４３１…主吸入弁の開放性能規定手段と
なる変形部。３９１，４２１，４４１…副吸入弁の開放
性能規定手段となる変形部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村瀬 正和 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 大山 勝矢 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 川口 真広 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 Ｆターム(参考） 3H003 AA03 AB07 AC03 BA03 CC11 CC12 CE05 3H076 AA06 BB01 CC39 CC43 CC92

Claims (8)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】ガスを吸入するための吸入ポートを吸入弁
    で開閉し、シリンダボア内のピストンの吸入動作によっ
    て吸入ポートから前記吸入弁を押し退けて前記シリンダ
    ボアへ前記ガスを吸入するピストン式圧縮機において、 １つの前記シリンダボアに対応する複数の前記吸入ポー
    トと、 前記吸入ポートと１対１に対応する複数の吸入弁と、 前記複数の吸入弁と１対１に対応して前記各吸入弁に接
    触して前記各吸入弁のそれぞれの最大開度を規定する複
    数の最大開度規定手段と、 前記吸入ポートを開く前記吸入弁の開放性能を前記吸入
    ポートと１対１に対応して規定する複数の開放性能規定
    手段とを備え、 前記複数の吸入弁の開閉動作を互いに独立させると共
    に、前記複数の吸入弁のうちの少なくとも１つの開放性
    能を他の吸入弁のうちの少なくとも１つの開放性能より
    も高くしたピストン式圧縮機における吸入弁構造。
  2. 【請求項２】前記開放性能規定手段は、前記複数の吸入
    ポートの通過断面積である請求項１に記載のピストン式
    圧縮機における吸入弁構造。
  3. 【請求項３】前記開放性能規定手段は、前記吸入ポート
    を閉じる方向へ前記吸入弁を付勢する付勢手段である請
    求項１に記載のピストン式圧縮機における吸入弁構造。
  4. 【請求項４】前記吸入弁は、片持ち支持されて撓み変形
    する変形部と、前記変形部の先端に連結されて前記吸入
    ポートを閉鎖する閉鎖部とを備えた撓み変形弁であり、
    前記付勢手段は前記変形部である請求項３に記載のピス
    トン式圧縮機における吸入弁構造。
  5. 【請求項５】前記複数の撓み変形弁の各変形部の厚みは
    同じであり、前記変形部の幅を異ならせることによって
    前記変形部における開放性能を異ならせた請求項４に記
    載のピストン式圧縮機における吸入弁構造。
  6. 【請求項６】前記複数の撓み変形弁の各変形部の厚みは
    同じであり、前記変形部の長さを異ならせることによっ
    て前記変形部における開放性能を異ならせた請求項４に
    記載のピストン式圧縮機における吸入弁構造。
  7. 【請求項７】前記ピストンは複数であって回転軸の周り
    に配列されており、前記複数のピストンは前記回転軸の
    回転によって前記シリンダボア内を往復動され、前記吸
    入ポートは、吸入室及び吐出室と前記シリンダボアとを
    区画する区画板上に形成されており、前記吐出室は前記
    吸入室を包囲するように形成されており、前記吸入室の
    ガスは前記吸入ポートを経由して前記シリンダボアに吸
    入され、前記シリンダボアのガスは前記区画板上に形成
    された吐出ポートを経由して前記吐出室に吐出される請
    求項１乃至請求項６のいずれか１項に記載のピストン式
    圧縮機における吸入弁構造。
  8. 【請求項８】前記吸入弁は前記撓み変形弁であり、前記
    回転軸の半径方向、かつ前記回転軸の軸線に向けて前記
    シリンダボアを横断するように延びている請求項７に記
    載のピストン式圧縮機における吸入弁構造。
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