JP2001317461A

JP2001317461A - ピストン式圧縮機におけるガス流通構造

Info

Publication number: JP2001317461A
Application number: JP2000137632A
Authority: JP
Inventors: Naofumi Kimura; 直文木村; Masakazu Obayashi; 正和大林
Original assignee: Toyota Industries Corp
Current assignee: Toyota Industries Corp
Priority date: 2000-05-10
Filing date: 2000-05-10
Publication date: 2001-11-16
Also published as: US20010041142A1; US6474957B2; EP1154159A2

Abstract

(57)【要約】【課題】流通ポートにおけるガスの流通の容易性を向上
する。【解決手段】基端線３６、先端線３７、側線３８，３９
及び接続線４０１，４０２，４１１，４１２によって囲
われる面積Ｓは、吸入ポート２６の通過断面積である。
吸入弁の長さ方向における吸入ポート２６の最大長さＨ
の中点Ｈｏを通って吸入ポート２６を横断し、かつ吸入
弁の長さ方向に延びる基準線Ｘに対して直交する中間線
Ｔは、吸入ポート２６を第１の区分範囲２６１と第２の
区分範囲２６２とに区分する。吸入弁の先端側に位置す
る第２の区分範囲２６２の面積Ｓ２は、第１の区分範囲
２６１の面積Ｓ１よりも大きい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ガスを流通するた
めの流通ポートを撓み変形可能な開閉弁で開閉し、ガス
がシリンダボア内のピストンの動作によって前記開閉弁
を押し退けて前記流通ポートを流通するピストン式圧縮
機におけるガス流通構造に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】ピストン式圧縮機では、吸入室からシリ
ンダボア内へガスを吸入する際のガスの流入の容易性が
体積効率に大きな影響を与える。ガスの流入が容易にな
るほど体積効率が向上し、圧縮機の性能が向上する。

【０００３】特開平５７−９７９７４号公報に開示され
る吸入用通孔は円形状であり、特開２０００−５４９６
１号公報に開示される吸入孔は、丸みを帯びた略三角形
状である。吸入室からシリンダボア側へ吸入ポートを通
過したガスは、ピストンの往復動方向に見て、吸入ポー
トの形状（特開平５７−９７９７４号公報の吸入用通孔
では円、特開２０００−５４９６１号公報の吸入孔では
丸みを帯びた略三角形）の形成線と直交する方向へと専
ら流れてシリンダボア内へ流入する。バルブプレートに
対する吸入弁の開き間隔は、吸入弁の先端側ほど大きく
なる。そのため、吸入ポートを通過したガスを吸入弁の
先端側から吸入弁の長さ方向に向けて流してやるのがガ
スの流入の容易性を高める上で有効である。吸入ポート
を通過したガスは、吸入ポートの孔を形成する形成線に
直交する方向へ専ら流れる。従って、吸入ポートの形成
線に関し、吸入弁の先端側にある形成線部分の長さが長
ければ長いほど、ガスは吸入弁の先端側へ流れ易くな
る。特開２０００−５４９６１号公報に開示される吸入
孔は、吸入孔を通過したガスを吸入弁の先端側から吸入
弁の長さ方向に向けて流れ易くすることに関して、特開
平５７−９７９７４号公報に開示される円形状の吸入用
通孔よりも優れている。従って、特開２０００−５４９
６１号公報に開示される吸入孔は、ガスの流入の容易性
に関して、特開平５７−９７９７４号公報に開示される
円形状の吸入用通孔よりも優れている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】特開２０００−５４９
６１号公報の吸入孔の断面は、吸入弁の基端側に面積重
心をずらした形状である。このような吸入孔の形状で
は、吸入孔を吸入弁の長さ方向に同長となるように二分
割した場合、吸入弁の基端側にある分割領域の形成線部
分の長さが吸入弁の先端側にある分割領域の形成線部分
の長さよりも大きくなる。このような形成線部分の長さ
関係は、吸入弁の先端側へガスを流し易くすることの関
して最適とは言えない。

【０００５】本発明は、吸入ポートあるいは吐出ポート
のような流通ポートにおけるガスの流通の容易性を向上
することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】そのために本発明は、ガ
スを流通するための流通ポートを撓み変形可能な開閉弁
で開閉し、ガスがシリンダボア内のピストンの動作によ
って前記開閉弁を押し退けて前記流通ポートを流通する
ピストン式圧縮機を対象とし、請求項１の発明では、前
記開閉弁の長さ方向における前記流通ポートの最大長さ
の中点を通って前記流通ポートを横断し、かつ前記開閉
弁の長さ方向に延びる基準線に対して直交する中間線を
仮定し、前記中間線によって前記流通ポートを第１の区
分範囲と第２の区分範囲とに区分し、前記開閉弁の先端
側に位置する前記第２の区分範囲の面積を前記開閉弁の
基端側に位置する前記第１の区分範囲の面積よりも大き
くした。

【０００７】第２の区分範囲の面積を第１の区分範囲の
面積よりも大きくした構成は、流通ポートを通過したガ
スを開閉弁の先端側から流し易くする。請求項２の発明
では、請求項１において、前記開閉弁の長さ方向へ前記
開閉弁の基端側から先端側へ向かうにつれて前記中間線
の方向における前記流通ポートの幅が徐々に大きくなっ
てゆく拡大領域があり、前記基準線の方向における前記
拡大領域の長さは、前記基準線の方向における前記流通
ポートの最大長さの過半であるようにした。

【０００８】拡大領域の存在は、流通ポートを通過した
ガスを開閉弁の先端側へ流し易くする。請求項３の発明
では、請求項１及び請求項２のいずれか１項において、
前記中間線の方向における前記流通ポートの最大長さ
は、前記第２の区分範囲にあるようにし、かつ前記基準
線の方向における前記流通ポートの最大幅よりも長いも
のとした。

【０００９】基準線の方向における流通ポートの最大長
さを中間線の方向における流通ポートの最大幅よりも短
くし、かつ中間線の方向における流通ポートの最大幅を
第２の区分範囲側にあるようにした構成は、開閉弁の先
端側における流通ポートの形成線の長さを大きくする上
で簡便である。

【００１０】請求項４の発明では、請求項１乃至請求項
３のいずれか１項において、前記流通ポートの形成線
は、前記開閉弁の基端側に位置する基端線と、前記開閉
弁の先端側に位置する先端線と、左右一対の側線とを備
えており、前記先端線は前記基端線よりも長いものとし
た。

【００１１】先端線の長さを基端線の長さよりも大きく
した構成は、流通ポートを通過したガスを開閉弁の先端
側へ流し易くする。請求項５の発明では、請求項４にお
いて、前記先端線は、前記開閉弁の基端側から先端側に
向けて凸となる凸曲線とした。

【００１２】先端線を凸曲線とした構成は、シリンダボ
アの周面の円に先端線を近づける上で有利である。シリ
ンダボアの円の周面に先端線を近づけるほど、開弁状態
における先端線と開閉弁との間の開き間隔が大きくな
る。

【００１３】請求項６の発明では、請求項４及び請求項
５のいずれか１項において、前記基端線と一対の前記側
線とを繋ぐ一対の第１の接続線と、前記先端線と一対の
前記側線とを繋ぐ一対の第２の接続線とを備え、一対の
前記第１の接続線は、前記基端線と一対の前記側線とに
滑らかに繋がっており、一対の前記第２の接続線は、前
記先端線と一対の前記側線とに滑らかに繋がっているよ
うにした。

【００１４】流通ポートの形成線は角のない環状の線と
なる。流通ポートの形成線を角のない環状の線とした構
成は、流通ポートにおけるガスの逆流を防止する上で有
利である。

【００１５】請求項７の発明では、請求項１乃至請求項
６のいずれか１項において、前記流通ポートの形成線
は、角のない環状の凸曲線とした。流通ポートの形成線
は角及び直線のない環状の線となる。流通ポートの形成
線を角及び直線のない環状の線とした構成は、流通ポー
トにおけるガスの逆流を防止する上で有利である。

【００１６】請求項８の発明では、請求項１乃至請求項
７のいずれか１項において、前記基準線は、前記シリン
ダボアの周面の円の半径線に略沿っているようにした。
シリンダボアの周面の円の半径線に基準線を略沿わせる
構成は、開閉弁の先端側における流通ポートの形成線を
シリンダボアの周面の円に近づける上で有利である。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、本発明を可変容量型圧縮機
に具体化した第１の実施の形態を図１〜図５に基づいて
説明する。

【００１８】図５に示すように、シリンダブロック１１
の前端にはフロントハウジング１２が接合されている。
シリンダブロック１１の後端にはリヤハウジング１３が
区画板１４、弁形成プレート１５，１６及びリテーナ形
成プレート１７を介して固定されている。制御圧室１２
１を形成するフロントハウジング１２とシリンダブロッ
ク１１とには回転軸１８が回転可能に支持されている。
制御圧室１２１から外部へ突出する回転軸１８は、プー
リ（図示略）及びベルト（図示略）を介して外部駆動
源、例えば車両エンジン（図示略）から駆動力を得る。

【００１９】回転軸１８には回転支持体１９が止着され
ている。又、回転軸１８には斜板２０が回転軸１８の軸
方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。斜
板２０は、斜板２０に止着されたガイドピン２１と回転
支持体１９側のガイド孔１９１との連係により回転軸１
８の軸方向へ傾動可能かつ回転軸１８と一体的に回転可
能である。斜板２０の傾動は、ガイド孔１９１とガイド
ピン２１とのスライドガイド関係、及び回転軸１８のス
ライド支持作用により案内される。

【００２０】斜板２０の半径中心部が回転支持体１９側
へ移動すると、斜板２０の傾角が増大する。斜板２０の
半径中心部がシリンダブロック１１側へ移動すると、斜
板２０の傾角が減少する。斜板２０の最小傾角は、回転
軸１８に取り付けられたサークリップ２２と斜板２０と
の当接によって規定される。斜板２０の最大傾角は、回
転支持体１９と斜板２０との当接によって規定される。
図５の斜板２０の実線位置は斜板２０の最小傾角位置を
示し、斜板２０の鎖線位置は斜板２０の最大傾角位置を
示す。

【００２１】図１（ａ）に示すように、シリンダブロッ
ク１１には複数のシリンダボア１１１（本実施の形態で
は５つ）が貫設されている。複数のシリンダボア１１１
は回転軸１８の周囲に等間隔に配列されている。図５に
示すように、各シリンダボア１１１内にはピストン２３
が収容されている。斜板２０の回転運動は、シュー２４
を介してピストン２３の前後往復運動に変換され、ピス
トン２３がシリンダボア１１１内を前後動する。

【００２２】リヤハウジング１３内には吸入室１３１及
び吐出室１３２が区画形成されている。吐出室１３２は
隔壁１３３を介して吸入室１３１の側方を取り囲んでい
る。リヤハウジング１３の背壁には供給通路２５が配設
されている。

【００２３】図２及び図５に示すように、区画板１４、
弁形成プレート１６及びリテーナ形成プレート１７には
流通ポートである吸入ポート２６が各シリンダボア１１
１に対応して形成されている。区画板１４には吐出ポー
ト２７が各シリンダボア１１１に対応して形成されてい
る。弁形成プレート１５上には開閉弁である吸入弁１５
１が形成されており、弁形成プレート１６上には吐出弁
１６１が形成されている。吸入弁１５１には窓１５２が
吐出ポート２７に対応して形成されている。撓み変形す
る吸入弁１５１の先端側は、区画板１４の一方の接触面
１４１に接離して吸入ポート２６を開閉する。撓み変形
する吐出弁１６１の先端側は、区画板１４の他方の接触
面１４２に接離して吐出ポート２７を開閉する。各シリ
ンダボア１１１には最大開度規定凹部２８が形成されて
いる。吸入弁１５１の先端部は最大開度規定凹部２８の
底部に当接可能であり、最大開度規定凹部２８は、吸入
弁１５１の最大開度を規定する。

【００２４】吸入室１３１内の冷媒ガスは、ピストン２
３の復動動作（図５において右側から左側への移動）に
より吸入ポート２６から吸入弁１５１を押し退けてシリ
ンダボア１１１へ吸入される。シリンダボア１１１内の
冷媒ガスは、ピストン２３の往動動作（図５において左
側から右側への移動）により吐出ポート２７から吐出弁
１６１を押し退けて吐出室１３２へ吐出される。吐出弁
１６１は、リテーナ形成プレート１７上のリテーナ１７
１に当接して開度規制される。吐出室１３２に吐出され
た冷媒は、圧縮機外部の外部冷媒回路２９上の凝縮器３
０、膨張弁３１及び蒸発器３２を経由して供給通路２５
から吸入室１３１に還流する。

【００２５】吐出室１３２と制御圧室１２１とを接続す
る圧力供給通路３３〔図１（ａ）に図示〕上には電磁式
容量制御弁３４が介在されている。圧力供給通路３３は
吐出室１３２の冷媒ガスを制御圧室１２１へ供給する。
電磁式容量制御弁３４はコントローラ（図示略）の励消
磁制御を受け、前記コントローラは車両の室内の温度を
検出する室温検出器（図示略）によって得られる検出室
温及び室温設定器（図示略）によって設定された目標室
温に基づいて電磁式容量制御弁３４の励消磁を制御す
る。

【００２６】制御圧室１２１の冷媒ガスは、放圧通路３
５〔図１（ａ）に図示〕を介して吸入室１３１へ流出す
る。電磁式容量制御弁３４が消磁状態にあるときには吐
出室１３２の冷媒ガスは制御圧室１２１へ送られない。
従って、制御圧室１２１の内の制御圧と吸入圧とのピス
トン１５を介した差圧が小さくなり、区画板１４が最大
傾角側へ移行する。電磁式容量制御弁３４が励磁状態に
あるときには吐出室１３２の冷媒ガスが圧力供給通路３
３を介して制御圧室１２１へ送られる。従って、制御圧
室１２１の内の制御圧と吸入圧とのピストン１５を介し
た差圧が大きくなり、区画板１４が最小傾角側へ移行す
る。

【００２７】図４に示すように、区画板１４の接触面１
４１上に位置する吸入ポート２６の形成線は、吸入弁１
５１の基端側（即ち、窓１５２側）に位置する基端線３
６と、吸入弁１５１の先端側に位置する先端線３７と、
左右一対の側線３８，３９と、基端線３６と側線３８と
を繋ぐ第１の接続線４０１と、基端線３６と側線３９と
を繋ぐ第１の接続線４０２と、先端線３７と側線３８と
を繋ぐ第２の接続線４１１と、先端線３７と側線３９と
を繋ぐ第２の接続線４１２とからなる。吸入弁１５１
は、吸入弁１５１の長さ方向に延びる基準線Ｘに関して
対称な形状をしており、吸入ポート２６は基準線Ｘに関
して対称な形状をしている。即ち、吸入ポート２６は左
右対称である。

【００２８】基端線３６は、吸入弁１５１の先端側から
基端側に向けて僅かに凸の凸曲線であり、先端線３７
は、吸入弁１５１の基端側から先端側に向けて凸の凸曲
線である。側線３８，３９は、シリンダボア１１１の周
面に関する円Ｃ（図３に図示）の半径線に略沿う直線で
ある。第１の接続線４０１は、基端線３６と側線３８と
に位置Ｌ１，Ｌ２で滑らかに繋がる曲線であり、第１の
接続線４０２は、基端線３６と側線３９とに位置Ｒ１，
Ｒ２で滑らかに繋がる曲線である。第２の接続線４１１
は、先端線３７と側線３８とに位置Ｌ３，Ｌ４で滑らか
に繋がる曲線であり、第２の接続線４１２は、先端線３
７と側線３９とに位置Ｒ３，Ｒ４滑らかに繋がる曲線で
ある。

【００２９】第２の接続線４１１，４１２の曲がり角度
θ２は、第１の接続線４０１，４０２の曲がり角度θ１
よりも大きくしてある。曲がり角度θ１は、位置Ｌ１，
Ｌ２における法線ｍ１，ｍ２のなす角度、及び位置Ｒ
１，Ｒ２における法線ｎ１，ｎ２のなす角度としてあ
る。曲がり角度θ２は、位置Ｌ３，Ｌ４における法線ｍ
３，ｍ４のなす角度、及び位置Ｒ３，Ｒ４における法線
ｎ３，ｎ４のなす角度としてある。

【００３０】本実施の形態では、基端線３６、先端線３
７、第１の接続線４０１，４０２及び第２の接続線４１
１，４１２は、いずれも円弧にしてある。基端線３６の
曲率半径は、先端線３７の曲率半径よりも大きくしてあ
る。先端線３７の曲率半径は、円Ｃの半径よりも僅かに
小さくしてある。

【００３１】吸入室１３１側からシリンダボア１１１側
へ吸入ポート２６を通過した冷媒ガスは、区画板１４の
接触面１４１上における吸入ポート２６の形成線に対す
る法線（図３に矢印Ｎ１，Ｎ２，Ｎ３，Ｎ４で代表して
示す）の方向へ接触面１４１と吸入弁１５１との間を流
れてシリンダボア１１１へ流入する。

【００３２】第１の実施の形態では以下の効果が得られ
る。（１-1）基端線３６、先端線３７、側線３８，３９及び
接続線４０１，４０２，４１１，４１２によって囲われ
る面積Ｓは、吸入ポート２６の通過断面積である。ピス
トン２３の往復動方向に吸入ポート２６を見たとき、図
４に示す中間線Ｔは、吸入弁１５１の長さ方向（即ち、
基準線Ｘの方向）における吸入ポート２６の最大長さ
（図４にＨで示す）の中点Ｈｏを通って吸入ポート２６
を横断し、かつ吸入弁１５１の長さ方向に延びる基準線
Ｘに対して直交している。このように仮定した中間線Ｔ
は、ピストン２３の往復動方向に吸入ポート２６を見た
とき、吸入ポート２６を第１の区分範囲２６１と第２の
区分範囲２６２とに区分する。吸入弁１５１の先端側に
位置する第２の区分範囲２６２の面積Ｓ２は、第１の区
分範囲２６１の面積Ｓ１よりも大きい。第２の区分範囲
２６２の面積Ｓ２が第１の区分範囲２６１の面積Ｓ１よ
りも大きいほど、吸入弁１５１の先端側における吸入ポ
ート２６の形成線の長さが長くなる。即ち、吸入ポート
２６の面積の重心を吸入弁１５１の先端側にずらすほ
ど、吸入弁１５１の先端側における吸入ポート２６の形
成線の長さが長くなる。

【００３３】区画板１４に対する吸入弁１５１の開き間
隔は、図２に示すように吸入弁１５１の先端側ほど大き
くなる。そのため、吸入ポート２６を通過した冷媒ガス
が吸入弁１５１の基端側から先端側へ向かう割合を大き
くするほど、吸入室１３１からシリンダボア１１１への
冷媒ガスの流入の容易性が向上する。吸入弁１５１の先
端側における吸入ポート２６の形成線の長さが長くなる
ほど、吸入ポート２６を通過した冷媒ガスが吸入弁１５
１の基端側から先端側へ向かう割合が大きくなる。従っ
て、第２の区分範囲２６２の面積Ｓ２を第１の区分範囲
２６１の面積Ｓ１よりも大きくした構成は、吸入ポート
２６を通過したガスを吸入弁１５１の先端側における吸
入弁１５１と接触面１４１との間へ流し易くする。その
結果、吸入ポート２６からシリンダボア１１１へ冷媒ガ
スを吸入する際の冷媒ガスの流入の容易性が向上し、圧
縮機の性能が従来よりも向上する。

【００３４】（１-2）図４に示す範囲Ｄ内では、中間線
Ｔの方向における吸入ポート２６の幅（図４にＷで代表
している）は、吸入弁１５１の長さ方向（基準線Ｘの方
向）へ吸入弁１５１の基端側から先端側へ向かうにつれ
て徐々に大きくなってゆく。範囲Ｄ内における吸入ポー
ト２６の領域Ｄｏ（図４に鎖線ハッチングで示す）は、
基準線Ｘの方向へ吸入弁１５１の基端側から先端側へ向
かうにつれて幅Ｗが徐々に大きくなってゆく拡大領域で
ある。基準線Ｘの方向における拡大領域Ｄｏの長さｄ
は、基準線Ｘの方向における吸入ポート２６の最大長さ
Ｈの過半である。このような拡大領域Ｄｏの存在は、第
２の区分範囲２６２の面積Ｓ２を第１の区分範囲２６１
の面積Ｓ１よりも大きくする上で好適であり、吸入弁１
５１の先端側における吸入ポート２６の形成線の長さ
は、拡大領域Ｄｏを設けることによって容易に大きくで
きる。従って、拡大領域Ｄｏの存在は、吸入ポート２６
を通過した冷媒ガスを吸入弁１５１の先端側における吸
入弁１５１と接触面１４１との間へ流し易くする。

【００３５】（１-3）中間線Ｔの方向における吸入ポー
ト２６の最大幅（図４にＷｏで示す）は、第２の区分範
囲２６２にある。最大幅Ｗｏは、基準線Ｘの方向におけ
る吸入ポート２６の最大長さＨよりも長い。基準線Ｘの
方向における吸入ポート２６の最大幅Ｈを中間線Ｔの方
向における吸入ポート２６の最大幅Ｗｏよりも短くした
構成は、Ｈ＞Ｗｏに比べ、吸入弁１５１の先端側におけ
る吸入ポート２６の形成線を長くする上で有利である。
又、吸入ポート２６の最大幅Ｗｏの位置を吸入弁１５１
の先端に近づけるほど、吸入弁１５１の先端側における
吸入ポート２６の形成線を長くする上で有利である。即
ち、基準線Ｘの方向における吸入ポート２６の最大長さ
Ｈを中間線Ｔの方向における吸入ポート２６の最大幅Ｗ
ｏよりも短くし、かつ最大幅Ｗｏを第２の区分範囲２６
２にあるようにした構成は、吸入弁１５１の先端側にお
ける吸入ポート２６の形成線の長さを大きくする上で簡
便である。

【００３６】（１-4）先端線３７は基端線３６よりも長
くしてある。先端線３７の長さを基端線３６の長さより
も大きくした構成は、吸入ポート２６を通過した冷媒ガ
スを吸入弁１５１の先端側へ流し易くする。

【００３７】（１-5）シリンダボア１１１の周面の円Ｃ
に先端線３７を近づけるほど、開弁状態における先端線
３７と吸入弁１５１との間の開き間隔δ（図２に図示）
が大きくなる。冷媒ガスは、先端線３７と吸入弁１５１
との間の開き間隔δが大きいほどシリンダボア１１１へ
流入し易い。先端線３７は、吸入弁１５１の基端側から
先端側に向けて凸となる円弧であり、先端線３７の曲率
半径は、シリンダボア１１１の周面の円Ｃの半径よりも
僅かに小さくしてある。シリンダボア１１１の周面の円
Ｃに近似するように先端線３７を凸曲線とした構成は、
シリンダボア１１１の周面の円Ｃに先端線３７を近づけ
る上で有利である。

【００３８】（１-6）シリンダボア１１１内の冷媒ガス
を吐出室１３２へ吐出する状態では、シリンダボア１１
１内の圧力が吸入ポート２６の周囲に吸入弁１５１を押
接し、吸入弁１５１が吸入ポート２６を閉じる。吸入ポ
ート２６の形成線における単位長さ当たりのガスによる
押し付け力が大きければ、シリンダボア１１１から接触
面１４１と吸入弁１５１との間を経由する吸入ポート２
６側への冷媒ガスの洩れは生じない。しかし、吸入ポー
トの形成線の一部に角があるとすると、この角の付近の
形成線における単位長さ当たりのガスによる押し付け力
が小さくなる。そのため、吸入ポートの形成線の一部に
角がある構成は、シリンダボア１１１から吸入ポート２
６への冷媒ガスの逆流をもたらし易い。冷媒ガスの逆流
は体積効率の低下をもたらす。基端線３６、先端線３
７、側線３８，３９、第１の接続線４０１，４０２、及
び第２の接続線４１１，４１２とからなる吸入ポート２
６の形成線は、角のない環状の線となる。吸入ポート２
６の形成線を角のない環状の線とした構成は、シリンダ
ボア１１１から吸入ポート２６への冷媒ガスの逆流を防
止する上で有利である。

【００３９】（１-7）第２の接続線４１１，４１２の曲
がり角度θ２は、第１の接続線４０１，４０２の曲がり
角度θ１よりも大きくしてある。基端線３６、先端線３
７及び側線３８，３９の形状が大きく変化しない限り、
曲がり角度θ２が曲がり角度θ１よりも大きくなればな
るほど、先端線３７の長さは大きくなる。第２の接続線
４１１，４１２の曲がり角度θ２を第１の接続線４０
１，４０２の曲がり角度θ１よりも大きくした構成は、
先端線３７の長さを大きくするための構成として簡便で
ある。

【００４０】（１-8）吸入弁１５１の先端側における吸
入ポート２６の形成線がシリンダボア１１１の周面に近
いほど、冷媒ガスはシリンダボア１１１へ流入し易くな
る。通常、吸入弁及び吸入ポートの形状は、基準線Ｘに
関して対称となるように設定される。そうすると、吸入
弁１５１の先端側における吸入ポート２６の形成線は、
基準線Ｘに関して対称となる。基準線Ｘに関して対称と
なる先端線３７を基準線Ｘに沿ってシリンダボア１１１
の周面に近づける場合、基準線Ｘがシリンダボア１１１
の周面の円Ｃの半径線に一致している場合が先端線３７
をシリンダボア１１１の周面に最も近づけ易い。従っ
て、シリンダボア１１１の周面の円Ｃの半径線に基準線
Ｘを略沿わせる構成は、シリンダボア１１１の周面の円
Ｃに先端線３７を近づける上で有利である。

【００４１】（１-9）ピストン式圧縮機では、吸入弁が
吸入ポートを閉じる位置から最大開度位置までに移行す
る間に自励振動を起こし、この自励振動によって吸入脈
動が発生することがある。吸入脈動は外部冷媒回路２９
上の蒸発器３２を振動させて異常音を発生させる。ピス
トン２３を備えた可変容量型圧縮機では、ピストン２３
は傾角可変な斜板２０の傾角に応じたストロークで往復
動し、斜板２０の傾角が小さくなると容量が低減する。
低容量状態では、吸入ポートにおける平均的なガス流量
が小さく、吸入弁が最大開度規定凹部２８の底部に当た
りにくくなる。そのため、可変容量型圧縮機では吸入弁
の自励振動が生じ易い。

【００４２】第２の区分範囲２６２の面積Ｓ２を第１の
区分範囲２６１の面積Ｓ１よりも大きくした構成では、
吸入室１３１からシリンダボア１１１へ流入する冷媒ガ
スの流れは、例えば特開２０００−５４９６１号公報に
開示される吸入孔の場合に比べ、吸入弁１５１の基端か
ら一層離れた先端側に集中する。従って、低容量状態に
おいても吸入弁１５１が最大開度規定凹部２８の底部に
当たり、吸入弁１５１の自励振動が生じ難い。

【００４３】次に、図６（ａ），（ｂ）の第２の実施の
形態を説明する。第１の実施の形態と同じ構成部には同
じ符号が付してある。吸入ポート２６Ａの形成線は、基
端線３６と、先端線３７と、曲線の側線３８Ａ，３９Ａ
と、第１の接続線４０１Ａ，４０２Ａと、第２の接続線
４１１Ａ，４１２Ａとからなる。第１の接続線４０１
Ａ，４０２Ａ及び第２の接続線４１１Ａ，４１２Ａの曲
率半径は、第１の実施の形態における第１の接続線４０
１，４０２の曲率半径よりも大きくしてある。このよう
な吸入ポート２６Ａの形成線は、角及び直線のない環状
の線となる。吸入ポート２６Ａの形成線を角及び直線の
ない環状の線とした構成は、第１の実施の形態と同じ効
果をもたらす。又、接続線４０１Ａ，４０２Ａ，４１１
Ａ，４１２Ａの曲率半径を第１の実施の形態における接
続線４０１，４０２の曲率半径よりも大きくした構成
は、シリンダボア１１１から吸入ポート２６Ａへの冷媒
ガスの逆流を防止する上で第１の実施の形態の場合より
も更に有利である。

【００４４】図７は第３の実施の形態を示し、図８は第
４の実施の形態を示す。図９は第５の実施の形態を示
し、図１０は第６の実施の形態を示す。図１１は第７の
実施の形態を示し、図１２は第８の実施の形態を示す。
第１及び第２の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が
付してある。

【００４５】図７の吸入ポート２６Ｂの基端線３６Ｂ
は、吸入弁１５１の基端側から先端側へ凹の凹曲線であ
る。図８の吸入ポート２６Ｃの先端線３７Ｃは楕円の一
部である。先端線３７Ｃと一対の側線３８Ａ，３９Ａと
は、位置Ｌ５，Ｒ５で滑らかに接続している。

【００４６】図９の吸入ポート２６Ｄの基端線３６Ｄは
円の一部であり、先端線３７Ｄは楕円の一部である。基
端線３６Ｄと先端線３７Ｄとは、位置Ｌ６，Ｒ６で滑ら
かに接続している。

【００４７】図１０の吸入ポート２６Ｅは、特開２００
０−５４９６１号公報に開示される吸入孔を基準線Ｘの
方向に反転した形状をしている。吸入ポート２６Ｅの基
端線３６Ｅは、一対の接続線４１１Ａ，４１２Ａに滑ら
かに接続している。

【００４８】図１１の吸入ポート２６Ｆの先端線３７Ｆ
は、第１の先端線３７１と第２の先端線３７２と接続線
３７３とからなる。接続線３７３、は第１の先端線３７
１及び第２の先端線３７２に位置Ｌ７，Ｒ７で滑らかに
接続している。

【００４９】図１２の吸入ポート２６Ｇの先端線３７Ｇ
は円の一部であり、基端線３６Ｇは楕円の一部である。
先端線３７Ｇと基端線３６Ｇとは、位置Ｌ８，Ｒ８で滑
らかに接続している。

【００５０】図７〜図１１の各実施の形態における吸入
ポート２６Ｂ，２６Ｃ，２６Ｄ，２６Ｅ，２６Ｆの形成
線は、第１の区分範囲２６１の面積Ｓ１と第２の区分範
囲２６２の面積Ｓ２との大小関係、最大長さＨ、最大幅
Ｗｏに関する長さ関係、及び拡大領域Ｄｏの長さｄと最
大長さＨとの長さ関係に関して第１の実施の形態におけ
る吸入ポート２６と同じ状態をもたらす。

【００５１】本発明は、基準線に対して左右非対称な流
通ポートに対しても適用可能である。又、本発明は、吐
出ポートにも適用できる。

【００５２】

【発明の効果】以上詳述したように本発明では、開閉弁
の長さ方向に延びる基準線に対して直交する中間線によ
って流通ポートを第１の区分範囲と第２の区分範囲とに
区分し、前記開閉弁の先端側に位置する前記第２の区分
範囲の面積を前記開閉弁の基端側に位置する前記第１の
区分範囲の面積よりも大きくしたので、流通ポートにお
けるガスの流通の容易性を向上し得るという優れた効果
を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施の形態を示し、（ａ）は図５のＡ−
Ａ線断面図。（ｂ）は要部拡大断面図。

【図２】図１のＢ−Ｂ線断面図。

【図３】要部斜視図。

【図４】要部拡大図。

【図５】圧縮機全体の側断面図。

【図６】第２の実施の形態を示し、（ａ）は要部拡大断
面図。（ｂ）は要部拡大図。

【図７】第３の実施の形態を示す要部拡大図。

【図８】第４の実施の形態を示す要部拡大図。

【図９】第５の実施の形態を示す要部拡大図。

【図１０】第６の実施の形態を示す要部拡大図。

【図１１】第７の実施の形態を示す要部拡大図。

【図１２】第８の実施の形態を示す要部拡大図。

【符号の説明】

１１１…シリンダボア。１４１…吸入ポートの形成線が
位置する接触面。１５１…開閉弁である吸入弁。２３…
ピストン。２６，２６Ａ，２６Ｂ，２６Ｃ，２６Ｄ，２
６Ｅ，２６Ｆ，２６Ｇ…流通ポートである吸入ポート。
２６１…第１の区分範囲。２６２…第２の区分範囲。３
６，３６Ｂ，３６Ｄ，３６Ｅ…基端線。３７，３７Ｃ，
３７Ｄ，３７Ｆ，３７Ｇ…先端線。３８，３９，３８
Ａ，３９Ａ…側線。４０１，４０２，４０１Ａ，４０２
Ａ…第１の接続線。４１１，４１２，４１１Ａ，４１２
Ａ…第２の接続線。Ｄｏ…拡大領域。Ｘ…基準線。Ｔ…
中間線。Ｈ…基準線Ｘの方向における吸入ポートの最大
長さ。Ｗｏ…中間線Ｔの方向における吸入ポートの最大
幅。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ガスを流通するための流通ポートを撓み変
形可能な開閉弁で開閉し、ガスがシリンダボア内のピス
トンの動作によって前記開閉弁を押し退けて前記流通ポ
ートを流通するピストン式圧縮機において、前記開閉弁の長さ方向における前記流通ポートの最大長
さの中点を通って前記流通ポートを横断し、かつ前記開
閉弁の長さ方向に延びる基準線に対して直交する中間線
を仮定し、前記中間線によって前記流通ポートを第１の
区分範囲と第２の区分範囲とに区分し、前記開閉弁の先
端側に位置する前記第２の区分範囲の面積を前記開閉弁
の基端側に位置する前記第１の区分範囲の面積よりも大
きくしたピストン式圧縮機におけるガス流通構造。
【請求項２】前記開閉弁の長さ方向へ前記開閉弁の基端
側から先端側へ向かうにつれて前記中間線の方向におけ
る前記流通ポートの幅が徐々に大きくなってゆく拡大領
域があり、前記基準線の方向における前記拡大領域の長
さは、前記基準線の方向における前記流通ポートの最大
長さの過半である請求項１に記載のピストン式圧縮機に
おけるガス流通構造。
【請求項３】前記中間線の方向における前記流通ポート
の最大長さは、前記第２の区分範囲にあり、かつ前記基
準線の方向における前記流通ポートの最大長さよりも長
い請求項１及び請求項２のいずれか１項に記載のピスト
ン式圧縮機におけるガス流通構造。
【請求項４】前記流通ポートの形成線は、前記開閉弁の
基端側に位置する基端線と、前記開閉弁の先端側に位置
する先端線と、左右一対の側線とを備えており、前記先
端線は前記基端線よりも長い請求項１乃至請求項３のい
ずれか１項に記載のピストン式圧縮機におけるガス流通
構造。
【請求項５】前記先端線は、前記開閉弁の基端側から先
端側に向けて凸となる凸曲線である請求項４に記載のピ
ストン式圧縮機におけるガス流通構造。
【請求項６】前記基端線と一対の前記側線とを繋ぐ一対
の第１の接続線と、前記先端線と一対の前記側線とを繋
ぐ一対の第２の接続線とを備え、一対の前記第１の接続
線は、前記基端線と一対の前記側線とに滑らかに繋がっ
ており、一対の前記第２の接続線は、前記先端線と一対
の前記側線とに滑らかに繋がっている請求項４及び請求
項５のいずれか１項に記載のピストン式圧縮機における
ガス流通構造。
【請求項７】前記流通ポートの形成線は、角のない環状
の凸曲線である請求項１乃至請求項６のいずれか１項に
記載のピストン式圧縮機におけるガス流通構造。
【請求項８】前記基準線は、前記シリンダボアの周面の
円の半径線に略沿っている請求項１乃至請求項７のいず
れか１項に記載のピストン式圧縮機におけるガス流通構
造。