JP2001079344A - 有機ハロゲン化合物の分解処理剤及び分解処理方法 - Google Patents
有機ハロゲン化合物の分解処理剤及び分解処理方法Info
- Publication number
- JP2001079344A JP2001079344A JP26260099A JP26260099A JP2001079344A JP 2001079344 A JP2001079344 A JP 2001079344A JP 26260099 A JP26260099 A JP 26260099A JP 26260099 A JP26260099 A JP 26260099A JP 2001079344 A JP2001079344 A JP 2001079344A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- organic halogen
- halogen compound
- agent
- magnesium oxide
- decomposition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/30—Capture or disposal of greenhouse gases of perfluorocarbons [PFC], hydrofluorocarbons [HFC] or sulfur hexafluoride [SF6]
Landscapes
- Fire-Extinguishing Compositions (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温度下で有機ハロゲン化合物と接触させた
ときに融解して塊状になるのを防ぐことができ、その機
能を持続的に発揮させることができる有機ハロゲン化合
物の分解処理剤及び分解処理方法を提供する。 【解決手段】 有機ハロゲン化合物の分解処理剤は粒状
をなし、酸化マグネシウムを５０重量％以上、あるいは
酸化マグネシウムと酸化カルシウムとを合わせて５０重
量％以上含有する。分解処理剤に含有される酸化マグネ
シウムと酸化カルシウムは、［酸化カルシウム／（酸化
マグネシウム＋酸化カルシウム）］の値がモル比で０．
６７以下となるように設定される。この分解処理剤は、
酸化マグネシウム、酸化カルシウム及び焼成により酸化
マグネシウムと酸化カルシウムの少なくとも一方を生成
する化合物から選ばれた少なくとも一種を含有する粉末
状の組成物を水と混合し、造粒、焼成することにより形
成される。
ときに融解して塊状になるのを防ぐことができ、その機
能を持続的に発揮させることができる有機ハロゲン化合
物の分解処理剤及び分解処理方法を提供する。 【解決手段】 有機ハロゲン化合物の分解処理剤は粒状
をなし、酸化マグネシウムを５０重量％以上、あるいは
酸化マグネシウムと酸化カルシウムとを合わせて５０重
量％以上含有する。分解処理剤に含有される酸化マグネ
シウムと酸化カルシウムは、［酸化カルシウム／（酸化
マグネシウム＋酸化カルシウム）］の値がモル比で０．
６７以下となるように設定される。この分解処理剤は、
酸化マグネシウム、酸化カルシウム及び焼成により酸化
マグネシウムと酸化カルシウムの少なくとも一方を生成
する化合物から選ばれた少なくとも一種を含有する粉末
状の組成物を水と混合し、造粒、焼成することにより形
成される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、フロン類、ハロ
ン類、六フッ化硫黄等を分解処理するための有機ハロゲ
ン化合物の分解処理剤及び分解処理方法に関するもので
ある。
ン類、六フッ化硫黄等を分解処理するための有機ハロゲ
ン化合物の分解処理剤及び分解処理方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】有機ハロゲン化合物は産業上広く使用さ
れているが、その中には地球環境に対する深刻な影響が
指摘され、問題とされているものもある。例えばフロン
類、ハロン類及び六フッ化硫黄は高い温暖化係数を示
し、温室効果ガスとして地球温暖化を招くことが知られ
ている。また、フロン類とハロン類はオゾン層破壊物質
としても知られている。このため、これらの有機ハロゲ
ン化合物の使用、生産を規制するのと並行して、使用済
みの有機ハロゲン化合物を分解処理する技術の開発が急
務とされている。
れているが、その中には地球環境に対する深刻な影響が
指摘され、問題とされているものもある。例えばフロン
類、ハロン類及び六フッ化硫黄は高い温暖化係数を示
し、温室効果ガスとして地球温暖化を招くことが知られ
ている。また、フロン類とハロン類はオゾン層破壊物質
としても知られている。このため、これらの有機ハロゲ
ン化合物の使用、生産を規制するのと並行して、使用済
みの有機ハロゲン化合物を分解処理する技術の開発が急
務とされている。
【０００３】そこで、本発明者らは、特許第２７９５８
３７号公報、特開平１０−２２５６１８号公報に示すよ
うな有機ハロゲン化合物の分解処理方法を提案した。こ
の分解処理方法は、石灰焼成炉を使用して、８００℃以
上の温度下で有機ハロゲン化合物の分解処理剤としての
石灰石又はドロマイトと有機ハロゲン化合物とを接触さ
せ、同時に生成した塩酸やフッ酸を吸収させるものであ
る。
３７号公報、特開平１０−２２５６１８号公報に示すよ
うな有機ハロゲン化合物の分解処理方法を提案した。こ
の分解処理方法は、石灰焼成炉を使用して、８００℃以
上の温度下で有機ハロゲン化合物の分解処理剤としての
石灰石又はドロマイトと有機ハロゲン化合物とを接触さ
せ、同時に生成した塩酸やフッ酸を吸収させるものであ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、特許第２７
９５８３７号公報、特開平１０−２２５６１８号公報に
開示された方法では、石灰石又はドロマイトが焼成して
できる酸化カルシウムと有機ハロゲン化合物とが反応す
ると、融点が７７２℃の塩化カルシウムが生成される。
分解処理剤に有機ハロゲン化合物を少量だけ反応させた
ときには、分解処理剤の表面に生成される塩化カルシウ
ムの量も少ないため、８００℃以上の温度下でこの塩化
カルシウムが融解しても分解処理剤が塊状となるおそれ
はない。しかし、所定量以上の有機ハロゲン化合物を反
応させると、融解した塩化カルシウムにより塊状とな
り、分解処理剤としての機能を発揮させることができな
くなるという問題があった。例えばｎモルの酸化カルシ
ウムからなる分解処理剤の場合、約０．１ｎモルを超え
るフロン１２と反応させると塊状となることが確かめら
れた。
９５８３７号公報、特開平１０−２２５６１８号公報に
開示された方法では、石灰石又はドロマイトが焼成して
できる酸化カルシウムと有機ハロゲン化合物とが反応す
ると、融点が７７２℃の塩化カルシウムが生成される。
分解処理剤に有機ハロゲン化合物を少量だけ反応させた
ときには、分解処理剤の表面に生成される塩化カルシウ
ムの量も少ないため、８００℃以上の温度下でこの塩化
カルシウムが融解しても分解処理剤が塊状となるおそれ
はない。しかし、所定量以上の有機ハロゲン化合物を反
応させると、融解した塩化カルシウムにより塊状とな
り、分解処理剤としての機能を発揮させることができな
くなるという問題があった。例えばｎモルの酸化カルシ
ウムからなる分解処理剤の場合、約０．１ｎモルを超え
るフロン１２と反応させると塊状となることが確かめら
れた。
【０００５】この発明は、上記のような従来技術に存在
する問題点に着目してなされたものである。その目的と
するところは、高温度下で有機ハロゲン化合物と接触さ
せたときに融解して塊状になるのを防ぐことができ、そ
の機能を持続的に発揮させることができる有機ハロゲン
化合物の分解処理剤及び分解処理方法を提供することに
ある。
する問題点に着目してなされたものである。その目的と
するところは、高温度下で有機ハロゲン化合物と接触さ
せたときに融解して塊状になるのを防ぐことができ、そ
の機能を持続的に発揮させることができる有機ハロゲン
化合物の分解処理剤及び分解処理方法を提供することに
ある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、請求項１に記載の発明の有機ハロゲン化合物の分
解処理剤は、酸化マグネシウムを５０重量％以上含有す
ることを特徴とするものである。
めに、請求項１に記載の発明の有機ハロゲン化合物の分
解処理剤は、酸化マグネシウムを５０重量％以上含有す
ることを特徴とするものである。
【０００７】請求項２に記載の発明の有機ハロゲン化合
物の分解処理剤は、酸化マグネシウムと酸化カルシウム
とを含有し、その含有量が合わせて５０重量％以上であ
るとともに、［酸化カルシウム／（酸化マグネシウム＋
酸化カルシウム）］（モル比）が０．６７以下であるこ
とを特徴とするものである。
物の分解処理剤は、酸化マグネシウムと酸化カルシウム
とを含有し、その含有量が合わせて５０重量％以上であ
るとともに、［酸化カルシウム／（酸化マグネシウム＋
酸化カルシウム）］（モル比）が０．６７以下であるこ
とを特徴とするものである。
【０００８】請求項３に記載の発明の有機ハロゲン化合
物の分解処理剤は、請求項１又は請求項２に記載の発明
において、粒状であることを特徴とするものである。請
求項４に記載の発明の有機ハロゲン化合物の分解処理剤
は、請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の発明
において、酸化マグネシウム、酸化カルシウム及び焼成
により酸化マグネシウムと酸化カルシウムの少なくとも
一方を生成する化合物から選ばれた少なくとも一種を含
有する粉末状の組成物を水と混合し、造粒、焼成して形
成したことを特徴とするものである。
物の分解処理剤は、請求項１又は請求項２に記載の発明
において、粒状であることを特徴とするものである。請
求項４に記載の発明の有機ハロゲン化合物の分解処理剤
は、請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の発明
において、酸化マグネシウム、酸化カルシウム及び焼成
により酸化マグネシウムと酸化カルシウムの少なくとも
一方を生成する化合物から選ばれた少なくとも一種を含
有する粉末状の組成物を水と混合し、造粒、焼成して形
成したことを特徴とするものである。
【０００９】請求項５に記載の発明の有機ハロゲン化合
物の分解処理剤は、請求項２から請求項４のいずれか一
項に記載の発明において、９００〜１２００℃の温度で
焼成したドロマイトを含有することを特徴とするもので
ある。
物の分解処理剤は、請求項２から請求項４のいずれか一
項に記載の発明において、９００〜１２００℃の温度で
焼成したドロマイトを含有することを特徴とするもので
ある。
【００１０】請求項６に記載の発明の有機ハロゲン化合
物の分解処理剤は、請求項１から請求項５のいずれか一
項に記載の発明において、前記有機ハロゲン化合物が、
フロン類、ハロン類及び六フッ化硫黄から選ばれた少な
くとも一種であることを特徴とするものである。
物の分解処理剤は、請求項１から請求項５のいずれか一
項に記載の発明において、前記有機ハロゲン化合物が、
フロン類、ハロン類及び六フッ化硫黄から選ばれた少な
くとも一種であることを特徴とするものである。
【００１１】請求項７に記載の発明の有機ハロゲン化合
物の分解処理方法は、請求項１から請求項６のいずれか
一項に記載の有機ハロゲン化合物の分解処理剤と有機ハ
ロゲン化合物とを８００〜１４００℃の温度で接触させ
て反応させることを特徴とするものである。
物の分解処理方法は、請求項１から請求項６のいずれか
一項に記載の有機ハロゲン化合物の分解処理剤と有機ハ
ロゲン化合物とを８００〜１４００℃の温度で接触させ
て反応させることを特徴とするものである。
【００１２】請求項８に記載の発明の有機ハロゲン化合
物の分解処理方法は、請求項７に記載の発明において、
前記有機ハロゲン化合物が、フロン類、ハロン類及び六
フッ化硫黄から選ばれた少なくとも一種であることを特
徴とするものである。
物の分解処理方法は、請求項７に記載の発明において、
前記有機ハロゲン化合物が、フロン類、ハロン類及び六
フッ化硫黄から選ばれた少なくとも一種であることを特
徴とするものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】（第１実施形態）以下、この発明
の第１実施形態について説明する。
の第１実施形態について説明する。
【００１４】第１実施形態の有機ハロゲン化合物の分解
処理剤は、酸化マグネシウムを５０重量％以上、好まし
くは７５重量％以上含有するものである。この含有量が
５０重量％未満であると、分解処理剤の単位重量当たり
の分解処理量が減少するため不適当である。
処理剤は、酸化マグネシウムを５０重量％以上、好まし
くは７５重量％以上含有するものである。この含有量が
５０重量％未満であると、分解処理剤の単位重量当たり
の分解処理量が減少するため不適当である。
【００１５】分解処理剤に含有される酸化マグネシウム
以外の成分は特に限定されるものでなく、例えば粘土鉱
物、シリカ、シラス、火山灰、石炭灰、ケイ藻土、ガラ
ス粉末、スラグ等が使用される。
以外の成分は特に限定されるものでなく、例えば粘土鉱
物、シリカ、シラス、火山灰、石炭灰、ケイ藻土、ガラ
ス粉末、スラグ等が使用される。
【００１６】分解処理剤の形状は、通気性、接触効率の
点から粒状が好ましい。その粒度は特に限定されるもの
ではないが、１〜８ｍｍが好ましく、２〜５ｍｍがさら
に好ましい。粒度が１ｍｍ未満では分解処理剤にガスを
流す際に圧力損失が大きくなりすぎて好ましくない。一
方、８ｍｍを超えると接触効率が悪くなって分解処理能
力が低下するため好ましくない。
点から粒状が好ましい。その粒度は特に限定されるもの
ではないが、１〜８ｍｍが好ましく、２〜５ｍｍがさら
に好ましい。粒度が１ｍｍ未満では分解処理剤にガスを
流す際に圧力損失が大きくなりすぎて好ましくない。一
方、８ｍｍを超えると接触効率が悪くなって分解処理能
力が低下するため好ましくない。
【００１７】次に、前記のように構成された分解処理剤
の製造方法について説明する。まず、酸化マグネシウム
と、焼成により酸化マグネシウムを生成する化合物のう
ち少なくとも一方を含有する粉末状の組成物と、水と
を、ボールミル、ニーダー、擂潰機、マラー、湿式攪拌
機等の混合装置を使って混合する。そして、その混合物
を押出し造粒機、パン型造粒機、攪拌式造粒機、打錠機
等の造粒装置を使って造粒することによって第１実施形
態の分解処理剤が形成される。ただし、焼成により酸化
マグネシウムを生成する化合物を組成物中に含有する場
合には、工程のどこかで又は使用時に焼成することが必
要である。
の製造方法について説明する。まず、酸化マグネシウム
と、焼成により酸化マグネシウムを生成する化合物のう
ち少なくとも一方を含有する粉末状の組成物と、水と
を、ボールミル、ニーダー、擂潰機、マラー、湿式攪拌
機等の混合装置を使って混合する。そして、その混合物
を押出し造粒機、パン型造粒機、攪拌式造粒機、打錠機
等の造粒装置を使って造粒することによって第１実施形
態の分解処理剤が形成される。ただし、焼成により酸化
マグネシウムを生成する化合物を組成物中に含有する場
合には、工程のどこかで又は使用時に焼成することが必
要である。
【００１８】焼成により酸化マグネシウムを生成する化
合物としては、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウ
ム、塩基性炭酸マグネシウム、酢酸マグネシウム、硝酸
マグネシウム等が挙げられ、単独で又はこれらのうち２
種以上を混合して使用される。
合物としては、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウ
ム、塩基性炭酸マグネシウム、酢酸マグネシウム、硝酸
マグネシウム等が挙げられ、単独で又はこれらのうち２
種以上を混合して使用される。
【００１９】なお、混合及び造粒の方法は、上記の各装
置を使った方法に限定されるものではない。第１実施形
態の分解処理剤の製造方法としては次の方法も可能であ
る。即ち、酸化マグネシウムと、焼成により酸化マグネ
シウムを生成する化合物のうち少なくとも一方を含有す
る塊状の組成物を破砕して粒状とすることによって分解
処理剤を形成してもよい。ただし、焼成により酸化マグ
ネシウムを生成する化合物を組成物中に含有する場合に
は、工程のどこかで又は使用時に焼成することが必要で
ある。
置を使った方法に限定されるものではない。第１実施形
態の分解処理剤の製造方法としては次の方法も可能であ
る。即ち、酸化マグネシウムと、焼成により酸化マグネ
シウムを生成する化合物のうち少なくとも一方を含有す
る塊状の組成物を破砕して粒状とすることによって分解
処理剤を形成してもよい。ただし、焼成により酸化マグ
ネシウムを生成する化合物を組成物中に含有する場合に
は、工程のどこかで又は使用時に焼成することが必要で
ある。
【００２０】上記のどちらの製造方法においても、焼成
により酸化マグネシウムを生成する化合物を組成物中に
含有する場合の焼成温度は１２００℃未満が好ましい。
この温度が１２００℃以上であると、有機ハロゲン化合
物及びその分解物との反応性が低い酸化マグネシウムが
生成されるため好ましくない。
により酸化マグネシウムを生成する化合物を組成物中に
含有する場合の焼成温度は１２００℃未満が好ましい。
この温度が１２００℃以上であると、有機ハロゲン化合
物及びその分解物との反応性が低い酸化マグネシウムが
生成されるため好ましくない。
【００２１】次に、第１実施形態の分解処理剤を使用し
た有機ハロゲン化合物の分解処理方法について説明す
る。有機ハロゲン化合物の分解処理は、有機ハロゲン化
合物を好ましくは８００〜１４００℃の温度下で分解処
理剤に接触させることによって行われる。この温度が８
００℃未満の場合には、分解処理能力が低下するため好
ましくなく、一方１４００℃を超えると、酸化マグネシ
ウムの有機ハロゲン化合物との反応性が低下するため好
ましくない。
た有機ハロゲン化合物の分解処理方法について説明す
る。有機ハロゲン化合物の分解処理は、有機ハロゲン化
合物を好ましくは８００〜１４００℃の温度下で分解処
理剤に接触させることによって行われる。この温度が８
００℃未満の場合には、分解処理能力が低下するため好
ましくなく、一方１４００℃を超えると、酸化マグネシ
ウムの有機ハロゲン化合物との反応性が低下するため好
ましくない。
【００２２】有機ハロゲン化合物としては、フロン類、
ハロン類、六フッ化硫黄等から選ばれた少なくとも一種
が使用される。フロン類としては、フロン１１，１２，
１１３，１１４，１１５の特定フロン五種をはじめ、そ
の他のＣＦＣ，ＨＣＦＣ，ＨＦＣ、ＰＦＣ等が挙げられ
る。また、ハロン類としては、ハロン１２１１，１３０
１，２４０２の他、その他のＢＣＦＣやＢＦＣ，ＨＢＦ
Ｃ等が挙げられる。
ハロン類、六フッ化硫黄等から選ばれた少なくとも一種
が使用される。フロン類としては、フロン１１，１２，
１１３，１１４，１１５の特定フロン五種をはじめ、そ
の他のＣＦＣ，ＨＣＦＣ，ＨＦＣ、ＰＦＣ等が挙げられ
る。また、ハロン類としては、ハロン１２１１，１３０
１，２４０２の他、その他のＢＣＦＣやＢＦＣ，ＨＢＦ
Ｃ等が挙げられる。
【００２３】有機ハロゲン化合物の濃度は、１０〜１０
０ｖｏｌ％が好ましく、３０〜１００ｖｏｌ％がさらに
好ましい。この濃度が１０ｖｏｌ％未満であると、加熱
する際に多くのエネルギーを必要とするため好ましくな
い。
０ｖｏｌ％が好ましく、３０〜１００ｖｏｌ％がさらに
好ましい。この濃度が１０ｖｏｌ％未満であると、加熱
する際に多くのエネルギーを必要とするため好ましくな
い。
【００２４】以下に、フロン１２（ＣＣｌ2Ｆ2）とハロ
ン１３０１（ＣＦ3Ｂｒ）と六フッ化硫黄（ＳＦ6）を、
第１実施形態の分解処理剤にそれぞれ接触させることに
よって進行する反応の反応式を示す。
ン１３０１（ＣＦ3Ｂｒ）と六フッ化硫黄（ＳＦ6）を、
第１実施形態の分解処理剤にそれぞれ接触させることに
よって進行する反応の反応式を示す。
【００２５】ＣＣｌ2Ｆ2＋２ＭｇＯ→ａＭｇＣｌ2＋ａ
ＭｇＦ2＋（２−２ａ）ＭｇＣｌＦ＋ＣＯ2 （ただし０
＜ａ＜１） ＣＦ3Ｂｒ＋２ＭｇＯ→ａＭｇＦ2＋（ａ−１）ＭｇＢｒ
2＋（３−２ａ）ＭｇＢｒＦ＋ＣＯ2 （ただし１＜ａ＜
２／３） ＳＦ6＋４ＭｇＯ→３ＭｇＦ2＋ＭｇＳＯ4 これらの反応は、酸化マグネシウムの触媒的作用の下で
起こるので、水やメタン等の水素源を必要としない。
ＭｇＦ2＋（２−２ａ）ＭｇＣｌＦ＋ＣＯ2 （ただし０
＜ａ＜１） ＣＦ3Ｂｒ＋２ＭｇＯ→ａＭｇＦ2＋（ａ−１）ＭｇＢｒ
2＋（３−２ａ）ＭｇＢｒＦ＋ＣＯ2 （ただし１＜ａ＜
２／３） ＳＦ6＋４ＭｇＯ→３ＭｇＦ2＋ＭｇＳＯ4 これらの反応は、酸化マグネシウムの触媒的作用の下で
起こるので、水やメタン等の水素源を必要としない。
【００２６】上記三つの反応で生成する塩化マグネシウ
ム、フッ化マグネシウム、臭化マグネシウムは、それぞ
れ融点が７１４℃，１２４８℃，７１１℃であり、８０
０〜１４００℃の温度下では通常融解するが、本実施形
態においては融解が認められなかった。そのため、分解
処理剤は塊状になることなく粒状の形状を維持し、有機
ハロゲン化合物との反応を継続することができる。従っ
て、分解処理剤中の酸化マグネシウムは有機ハロゲン化
合物とほぼ等量で（定量的に）反応することができる。
即ち、分解処理剤中に２ｎモルの酸化マグネシウムが含
有されている場合には、この分解処理剤で約ｎモルのフ
ロン１２を分解処理することができる。同様に、ハロン
１３０１の場合には約ｎモルを分解処理することがで
き、六フッ化硫黄の場合には約０．５ｎモルを分解処理
することができる。
ム、フッ化マグネシウム、臭化マグネシウムは、それぞ
れ融点が７１４℃，１２４８℃，７１１℃であり、８０
０〜１４００℃の温度下では通常融解するが、本実施形
態においては融解が認められなかった。そのため、分解
処理剤は塊状になることなく粒状の形状を維持し、有機
ハロゲン化合物との反応を継続することができる。従っ
て、分解処理剤中の酸化マグネシウムは有機ハロゲン化
合物とほぼ等量で（定量的に）反応することができる。
即ち、分解処理剤中に２ｎモルの酸化マグネシウムが含
有されている場合には、この分解処理剤で約ｎモルのフ
ロン１２を分解処理することができる。同様に、ハロン
１３０１の場合には約ｎモルを分解処理することがで
き、六フッ化硫黄の場合には約０．５ｎモルを分解処理
することができる。
【００２７】分解処理剤が塊状とならないのは、以下の
式にしたがって一部の塩化マグネシウムが酸化マグネシ
ウムに戻るためと考えられる。［日化誌、７４，４６
（１９７１）］また、フッ化マグネシウムと臭化マグネ
シウムも同様にして酸化マグネシウムに戻ることが予想
される。
式にしたがって一部の塩化マグネシウムが酸化マグネシ
ウムに戻るためと考えられる。［日化誌、７４，４６
（１９７１）］また、フッ化マグネシウムと臭化マグネ
シウムも同様にして酸化マグネシウムに戻ることが予想
される。
【００２８】
【化１】 以上のように、この実施形態によれば次のような効果が
発揮される。
発揮される。
【００２９】・ 分解処理剤に含有される酸化マグネシ
ウムの量を５０重量％以上とすることにより、分解処理
剤の単位重量当たりの分解処理量を向上させることがで
きるとともに、融解して塊状になるのを防ぐことがで
き、分解処理剤の機能を持続的に発揮させることができ
る。従って、有機ハロゲン化合物を効率的かつほぼ定量
的に分解処理することができる。さらに、その含有量を
７５重量％以上とすることにより、上記の効果を一層向
上させることができる。
ウムの量を５０重量％以上とすることにより、分解処理
剤の単位重量当たりの分解処理量を向上させることがで
きるとともに、融解して塊状になるのを防ぐことがで
き、分解処理剤の機能を持続的に発揮させることができ
る。従って、有機ハロゲン化合物を効率的かつほぼ定量
的に分解処理することができる。さらに、その含有量を
７５重量％以上とすることにより、上記の効果を一層向
上させることができる。
【００３０】・ 分解処理剤は、有機ハロゲン化合物の
分解により生成する酸性ガスをその分解と同時に直ちに
吸収するため、有機ハロゲン化合物の分解処理時に酸性
ガスは実質上発生しない。従って、分解処理剤と有機ハ
ロゲン化合物とを反応させる場となる反応器が酸性ガス
により腐食されるおそれはない。よって、酸性ガスに対
する耐久性及び耐熱性に優れたアルミナ、石英、セラミ
ック等に限らず、ハステロイやインコネル等の鉄系の合
金で反応器を形成してもよい。
分解により生成する酸性ガスをその分解と同時に直ちに
吸収するため、有機ハロゲン化合物の分解処理時に酸性
ガスは実質上発生しない。従って、分解処理剤と有機ハ
ロゲン化合物とを反応させる場となる反応器が酸性ガス
により腐食されるおそれはない。よって、酸性ガスに対
する耐久性及び耐熱性に優れたアルミナ、石英、セラミ
ック等に限らず、ハステロイやインコネル等の鉄系の合
金で反応器を形成してもよい。
【００３１】・ 分解処理剤の粒度を１〜８ｍｍの範囲
に設定することにより、分解処理剤にガスを流す際に圧
力損失が大きくなりすぎるのを防ぐとともに、接触効率
を良好に保つことができ、有機ハロゲン化合物を分解処
理する能力を向上させることができる。さらに、２〜５
ｍｍに粒度を設定することにより、上記の効果を一層向
上させることができる。
に設定することにより、分解処理剤にガスを流す際に圧
力損失が大きくなりすぎるのを防ぐとともに、接触効率
を良好に保つことができ、有機ハロゲン化合物を分解処
理する能力を向上させることができる。さらに、２〜５
ｍｍに粒度を設定することにより、上記の効果を一層向
上させることができる。
【００３２】・ 焼成により酸化マグネシウムを生成す
る化合物を組成物中に含有する場合には、１２００℃未
満の温度で焼成することによって第１実施形態の分解処
理剤が形成される。このため、有機ハロゲン化合物及び
その分解物との反応性が高い酸化マグネシウムを生成さ
せることができ、分解処理剤の分解処理能力を向上させ
ることができる。
る化合物を組成物中に含有する場合には、１２００℃未
満の温度で焼成することによって第１実施形態の分解処
理剤が形成される。このため、有機ハロゲン化合物及び
その分解物との反応性が高い酸化マグネシウムを生成さ
せることができ、分解処理剤の分解処理能力を向上させ
ることができる。
【００３３】・ 有機ハロゲン化合物の分解処理は、有
機ハロゲン化合物を８００〜１４００℃の温度下で分解
処理剤に接触させることによって行われる。このため、
酸化マグネシウムの有機ハロゲン化合物との反応性が低
下するのを防止しつつ、分解処理能力の低下を防止する
ことができる。
機ハロゲン化合物を８００〜１４００℃の温度下で分解
処理剤に接触させることによって行われる。このため、
酸化マグネシウムの有機ハロゲン化合物との反応性が低
下するのを防止しつつ、分解処理能力の低下を防止する
ことができる。
【００３４】・ 分解処理剤が粒状に形成されるため、
有機ハロゲン化合物の通気性及び有機ハロゲン化合物と
の接触効率を向上させることができる、 ・ 分解処理剤は、粉末状の組成物と水とを混合して造
粒することによって、あるいは塊状の組成物を破砕して
粒状とすることによって形成される。このため、分解処
理剤を容易かつ確実に粒状に形成することができる。
有機ハロゲン化合物の通気性及び有機ハロゲン化合物と
の接触効率を向上させることができる、 ・ 分解処理剤は、粉末状の組成物と水とを混合して造
粒することによって、あるいは塊状の組成物を破砕して
粒状とすることによって形成される。このため、分解処
理剤を容易かつ確実に粒状に形成することができる。
【００３５】・ 分解処理剤は、温室効果ガスやオゾン
層破壊物質として作用するフロン類、ハロン類及び六フ
ッ化硫黄を分解処理することができる。このため、大気
中へ排出されるフロン類、ハロン類及び六フッ化硫黄の
減少に寄与することができ、地球環境の保全に役立つこ
とができる。
層破壊物質として作用するフロン類、ハロン類及び六フ
ッ化硫黄を分解処理することができる。このため、大気
中へ排出されるフロン類、ハロン類及び六フッ化硫黄の
減少に寄与することができ、地球環境の保全に役立つこ
とができる。
【００３６】・ 有機ハロゲン化合物の濃度を１０〜１
００ｖｏｌ％に設定することにより、加熱の際のエネル
ギーコストを低減することができる。さらに、この濃度
を３０〜１００ｖｏｌ％に設定することにより上記の効
果を一層向上させることができる。 （第２実施形態）次に、この発明の第２実施形態につい
て、前記第１実施形態と異なる点を中心に説明する。
００ｖｏｌ％に設定することにより、加熱の際のエネル
ギーコストを低減することができる。さらに、この濃度
を３０〜１００ｖｏｌ％に設定することにより上記の効
果を一層向上させることができる。 （第２実施形態）次に、この発明の第２実施形態につい
て、前記第１実施形態と異なる点を中心に説明する。
【００３７】第２実施形態の有機ハロゲン化合物の分解
処理剤は、酸化マグネシウムと酸化カルシウムとを含有
するものである。その含有量は合わせて５０重量％以上
であり、７５重量％以上が好ましい。５０重量％未満で
は単位重量当たりの分解処理量が減少するため不適当で
ある。
処理剤は、酸化マグネシウムと酸化カルシウムとを含有
するものである。その含有量は合わせて５０重量％以上
であり、７５重量％以上が好ましい。５０重量％未満で
は単位重量当たりの分解処理量が減少するため不適当で
ある。
【００３８】また、分解処理剤に含有される酸化マグネ
シウムと酸化カルシウムは、［酸化カルシウム／（酸化
マグネシウム＋酸化カルシウム）］の値がモル比で０．
６７以下となるように設定される。この値が０．６７を
超えると、８００〜１４００℃の温度下で有機ハロゲン
化合物と接触させたときに、分解処理剤が融解して塊状
になり、分解処理能力が低下してしまう。
シウムと酸化カルシウムは、［酸化カルシウム／（酸化
マグネシウム＋酸化カルシウム）］の値がモル比で０．
６７以下となるように設定される。この値が０．６７を
超えると、８００〜１４００℃の温度下で有機ハロゲン
化合物と接触させたときに、分解処理剤が融解して塊状
になり、分解処理能力が低下してしまう。
【００３９】分解処理剤に含有される酸化マグネシウム
と酸化カルシウム以外の成分は特に限定されるものでな
く、例えば粘土鉱物、シリカ、シラス、火山灰、石炭
灰、ケイ藻土、ガラス粉末、スラグ等が使用される。
と酸化カルシウム以外の成分は特に限定されるものでな
く、例えば粘土鉱物、シリカ、シラス、火山灰、石炭
灰、ケイ藻土、ガラス粉末、スラグ等が使用される。
【００４０】次に、前記のように構成された分解処理剤
の製造方法について説明する。第２実施形態の分解処理
剤は、前記第１実施形態の粉末状又は塊状の組成物に代
えて、酸化マグネシウムと、焼成により酸化マグネシウ
ムを生成する化合物のうち少なくとも一方と、酸化カル
シウムと、焼成により酸化カルシウムを生成する化合物
のうち少なくとも一方とを含有する粉末状又は塊状の組
成物を使用して形成される。
の製造方法について説明する。第２実施形態の分解処理
剤は、前記第１実施形態の粉末状又は塊状の組成物に代
えて、酸化マグネシウムと、焼成により酸化マグネシウ
ムを生成する化合物のうち少なくとも一方と、酸化カル
シウムと、焼成により酸化カルシウムを生成する化合物
のうち少なくとも一方とを含有する粉末状又は塊状の組
成物を使用して形成される。
【００４１】焼成により酸化カルシウムを生成する化合
物としては、水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、酢酸
カルシウム等が挙げられ、単独で又はこれらのうち２種
以上を混合して使用される。
物としては、水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、酢酸
カルシウム等が挙げられ、単独で又はこれらのうち２種
以上を混合して使用される。
【００４２】次に、第２実施形態の分解処理剤を使用し
た有機ハロゲン化合物の分解処理方法について説明す
る。有機ハロゲン化合物の分解処理は、第１実施形態と
同様に、有機ハロゲン化合物を好ましくは８００〜１４
００℃の温度下で分解処理剤に接触させることによって
行われる。
た有機ハロゲン化合物の分解処理方法について説明す
る。有機ハロゲン化合物の分解処理は、第１実施形態と
同様に、有機ハロゲン化合物を好ましくは８００〜１４
００℃の温度下で分解処理剤に接触させることによって
行われる。
【００４３】以下に、フロン１２とハロン１３０１と六
フッ化硫黄を、第２実施形態の分解処理剤にそれぞれ接
触させることによって進行する反応の反応式を示す。
（なお、反応式中のＭはＭｇ又はＣａを表す。） ＣＣｌ2Ｆ2＋２ＭＯ→ａＭＣｌ2＋ａＭＦ2＋（２−２
ａ）ＭＣｌＦ＋ＣＯ2 （ただし０＜ａ＜１） ＣＦ3Ｂｒ＋２ＭＯ→ａＭＦ2＋（ａ−１）ＭＢｒ2＋
（３−２ａ）ＭＢｒＦ＋ＣＯ2 （ただし１＜ａ＜２／
３） ＳＦ6＋４ＭＯ→３ＭＦ2＋ＭｇＳＯ4 これらの反応は、酸化マグネシウムと酸化カルシウムの
触媒的作用の下で起こるので、水やメタン等の水素源を
必要としない。
フッ化硫黄を、第２実施形態の分解処理剤にそれぞれ接
触させることによって進行する反応の反応式を示す。
（なお、反応式中のＭはＭｇ又はＣａを表す。） ＣＣｌ2Ｆ2＋２ＭＯ→ａＭＣｌ2＋ａＭＦ2＋（２−２
ａ）ＭＣｌＦ＋ＣＯ2 （ただし０＜ａ＜１） ＣＦ3Ｂｒ＋２ＭＯ→ａＭＦ2＋（ａ−１）ＭＢｒ2＋
（３−２ａ）ＭＢｒＦ＋ＣＯ2 （ただし１＜ａ＜２／
３） ＳＦ6＋４ＭＯ→３ＭＦ2＋ＭｇＳＯ4 これらの反応は、酸化マグネシウムと酸化カルシウムの
触媒的作用の下で起こるので、水やメタン等の水素源を
必要としない。
【００４４】上記三つの反応式で生成する塩化カルシウ
ム、フッ化カルシウム、臭化カルシウムは、それぞれ融
点が７７２℃，１４０３℃，７３０℃であるが、酸化カ
ルシウムと共存することにより、これらは融点以下の温
度でも融解が起こる。例えば、塩化カルシウムは酸化カ
ルシウムと共存するときには７００℃でも融解すること
が確かめられている。このため、８００〜１４００℃の
温度下で有機ハロゲン化合物を分解処理剤に接触させる
と、融解したこれらの化合物により分解処理剤が塊状に
なることが予想される。特に所定量以上の有機ハロゲン
化合物を反応させたとき、例えば分解処理剤中の酸化カ
ルシウムｎモルに対して約０．１ｎモルを超えるフロン
１２を反応させたときに、この塊状化は顕著であると考
えられる。
ム、フッ化カルシウム、臭化カルシウムは、それぞれ融
点が７７２℃，１４０３℃，７３０℃であるが、酸化カ
ルシウムと共存することにより、これらは融点以下の温
度でも融解が起こる。例えば、塩化カルシウムは酸化カ
ルシウムと共存するときには７００℃でも融解すること
が確かめられている。このため、８００〜１４００℃の
温度下で有機ハロゲン化合物を分解処理剤に接触させる
と、融解したこれらの化合物により分解処理剤が塊状に
なることが予想される。特に所定量以上の有機ハロゲン
化合物を反応させたとき、例えば分解処理剤中の酸化カ
ルシウムｎモルに対して約０．１ｎモルを超えるフロン
１２を反応させたときに、この塊状化は顕著であると考
えられる。
【００４５】しかし、分解処理剤に含有される酸化マグ
ネシウムと酸化カルシウムを、［酸化カルシウム／（酸
化マグネシウム＋酸化カルシウム）］の値がモル比で
０．６７以下となるように設定することにより、融解し
て分解処理剤が塊状になることを防止することができ
る。従って、分解処理剤中の酸化マグネシウム及び酸化
カルシウムは有機ハロゲン化合物とほぼ等量で（定量的
に）反応することができる。即ち、分解処理剤中に酸化
マグネシウムと酸化カルシウムが合わせて２ｎモル含有
されている場合には、この分解処理剤で約ｎモルのフロ
ン１２を分解処理することができる。同様に、ハロン１
３０１の場合には約ｎモルを分解処理することができ、
六フッ化硫黄の場合には約０．５ｎモルを分解処理する
ことができる。
ネシウムと酸化カルシウムを、［酸化カルシウム／（酸
化マグネシウム＋酸化カルシウム）］の値がモル比で
０．６７以下となるように設定することにより、融解し
て分解処理剤が塊状になることを防止することができ
る。従って、分解処理剤中の酸化マグネシウム及び酸化
カルシウムは有機ハロゲン化合物とほぼ等量で（定量的
に）反応することができる。即ち、分解処理剤中に酸化
マグネシウムと酸化カルシウムが合わせて２ｎモル含有
されている場合には、この分解処理剤で約ｎモルのフロ
ン１２を分解処理することができる。同様に、ハロン１
３０１の場合には約ｎモルを分解処理することができ、
六フッ化硫黄の場合には約０．５ｎモルを分解処理する
ことができる。
【００４６】以上のように、この第２実施形態によれば
次のような効果が発揮される。 ・ 分解処理剤に含有される酸化マグネシウムと酸化カ
ルシウムの量を合わせて５０重量％以上とすることによ
り、分解処理剤の単位重量当たりの分解処理量を向上さ
せることができる。さらに、その含有量を７５重量％以
上とすることにより、分解処理剤の単位重量当たりの分
解処理量を一層向上させることができる。
次のような効果が発揮される。 ・ 分解処理剤に含有される酸化マグネシウムと酸化カ
ルシウムの量を合わせて５０重量％以上とすることによ
り、分解処理剤の単位重量当たりの分解処理量を向上さ
せることができる。さらに、その含有量を７５重量％以
上とすることにより、分解処理剤の単位重量当たりの分
解処理量を一層向上させることができる。
【００４７】・ 分解処理剤に含有される酸化マグネシ
ウムと酸化カルシウムは、［酸化カルシウム／（酸化マ
グネシウム＋酸化カルシウム）］の値がモル比で０．６
７以下となるように設定される。このため、８００〜１
４００℃の温度下で有機ハロゲン化合物と接触させたと
きに、融解して分解処理剤が塊状になるのを防ぐことが
でき、その機能を持続的に発揮させることができる。従
って、有機ハロゲン化合物をほぼ定量的に分解処理する
ことができる。
ウムと酸化カルシウムは、［酸化カルシウム／（酸化マ
グネシウム＋酸化カルシウム）］の値がモル比で０．６
７以下となるように設定される。このため、８００〜１
４００℃の温度下で有機ハロゲン化合物と接触させたと
きに、融解して分解処理剤が塊状になるのを防ぐことが
でき、その機能を持続的に発揮させることができる。従
って、有機ハロゲン化合物をほぼ定量的に分解処理する
ことができる。
【００４８】・ 有機ハロゲン化合物の分解処理は、有
機ハロゲン化合物を８００〜１４００℃の温度下で分解
処理剤に接触させることによって行われる。このため、
酸化マグネシウムと酸化カルシウムの有機ハロゲン化合
物との反応性が低下するのを防止しつつ、分解処理能力
の低下を防止することができる。 （第３実施形態）次に、この発明の第３実施形態につい
て、前記第２実施形態と異なる点を中心に説明する。
機ハロゲン化合物を８００〜１４００℃の温度下で分解
処理剤に接触させることによって行われる。このため、
酸化マグネシウムと酸化カルシウムの有機ハロゲン化合
物との反応性が低下するのを防止しつつ、分解処理能力
の低下を防止することができる。 （第３実施形態）次に、この発明の第３実施形態につい
て、前記第２実施形態と異なる点を中心に説明する。
【００４９】第３実施形態の分解処理剤は、焼成により
酸化マグネシウムと酸化カルシウムを生成する化合物を
少なくとも含有する粉末状又は塊状の組成物を使用して
形成される。その中でも特に、焼成により酸化マグネシ
ウムと酸化カルシウムを生成する化合物として少なくと
もドロマイトを含有する塊状の組成物を焼成し、破砕し
て粒状とすることによって形成した分解処理剤は、安価
に製造することができる点から好ましい。
酸化マグネシウムと酸化カルシウムを生成する化合物を
少なくとも含有する粉末状又は塊状の組成物を使用して
形成される。その中でも特に、焼成により酸化マグネシ
ウムと酸化カルシウムを生成する化合物として少なくと
もドロマイトを含有する塊状の組成物を焼成し、破砕し
て粒状とすることによって形成した分解処理剤は、安価
に製造することができる点から好ましい。
【００５０】ドロマイトは、Ｍｇ(1-x)ＣａxＣＯ3（た
だし０＜ｘ＜１）で表される複合炭酸塩であり、ドロマ
イトを焼成して得られる主として酸化マグネシウムと酸
化カルシウムを含有するものは軽焼ドロマイトとよばれ
ている。ドロマイトは、約８００℃で炭酸マグネシウム
が熱分解して酸化マグネシウムが生成され、約９００℃
で炭酸カルシウムが熱分解して酸化カルシウムが生成さ
れる。
だし０＜ｘ＜１）で表される複合炭酸塩であり、ドロマ
イトを焼成して得られる主として酸化マグネシウムと酸
化カルシウムを含有するものは軽焼ドロマイトとよばれ
ている。ドロマイトは、約８００℃で炭酸マグネシウム
が熱分解して酸化マグネシウムが生成され、約９００℃
で炭酸カルシウムが熱分解して酸化カルシウムが生成さ
れる。
【００５１】組成物中にドロマイトを含有する場合の焼
成温度は、９００〜１２００℃が好ましい。この焼成温
度が９００℃未満であると、ドロマイト中の炭酸カルシ
ウムの熱分解が十分に起こらず、１２００℃を超える
と、有機ハロゲン化合物及びその分解物との反応性が低
い酸化マグネシウムが生成されるため好ましくない。
成温度は、９００〜１２００℃が好ましい。この焼成温
度が９００℃未満であると、ドロマイト中の炭酸カルシ
ウムの熱分解が十分に起こらず、１２００℃を超える
と、有機ハロゲン化合物及びその分解物との反応性が低
い酸化マグネシウムが生成されるため好ましくない。
【００５２】第３実施形態の分解処理剤によれば、組成
物中にドロマイトを含有する場合には９００〜１２００
℃で焼成して形成される。このため、ドロマイト中の炭
酸カルシウムを確実に熱分解することができるととも
に、有機ハロゲン化合物及びその分解物との反応性が低
い酸化マグネシウムが生成されるのを防ぐことができ
る。
物中にドロマイトを含有する場合には９００〜１２００
℃で焼成して形成される。このため、ドロマイト中の炭
酸カルシウムを確実に熱分解することができるととも
に、有機ハロゲン化合物及びその分解物との反応性が低
い酸化マグネシウムが生成されるのを防ぐことができ
る。
【００５３】
【実施例】以下に、前記各実施形態をさらに具体化した
実施例について説明する。 （実施例１）まず、有機ハロゲン化合物の分解処理剤及
び分解処理方法の特性を調べるために使用した図１に示
す分解処理装置を説明する。
実施例について説明する。 （実施例１）まず、有機ハロゲン化合物の分解処理剤及
び分解処理方法の特性を調べるために使用した図１に示
す分解処理装置を説明する。
【００５４】円筒状の反応器としてのアルミナ管２１は
縦長又は横長（本実施例では横長）に配置されている。
アルミナ管２１の両端の開口は蓋２２により密閉され、
アルミナ管２１内にはロックウール層２３間に挟まれた
状態で分解処理剤である試料２４が充填されている。
縦長又は横長（本実施例では横長）に配置されている。
アルミナ管２１の両端の開口は蓋２２により密閉され、
アルミナ管２１内にはロックウール層２３間に挟まれた
状態で分解処理剤である試料２４が充填されている。
【００５５】また、アルミナ管２１の周囲には加熱装置
としての電気炉２５が配設され、アルミナ管２１内の試
料２４を加熱できるようになっている。加熱装置はアル
ミナ管２１の内部に配設してもよいが、温度制御の点か
ら電気による外部加熱が好ましい。
としての電気炉２５が配設され、アルミナ管２１内の試
料２４を加熱できるようになっている。加熱装置はアル
ミナ管２１の内部に配設してもよいが、温度制御の点か
ら電気による外部加熱が好ましい。
【００５６】アルミナ管２１の上流側には、有機ハロゲ
ン化合物としてのフロン類、ハロン類又は六フッ化硫黄
が充填されたガス供給源としてのボンベ２６が配設され
ている。このボンベ２６は、第１導入管２７によって第
１流量計２８を介してアルミナ管２１に接続され、ボン
ベ２６内の有機ハロゲン化合物をアルミナ管２１内に導
入できるようになっている。
ン化合物としてのフロン類、ハロン類又は六フッ化硫黄
が充填されたガス供給源としてのボンベ２６が配設され
ている。このボンベ２６は、第１導入管２７によって第
１流量計２８を介してアルミナ管２１に接続され、ボン
ベ２６内の有機ハロゲン化合物をアルミナ管２１内に導
入できるようになっている。
【００５７】また、アルミナ管２１の上流側にはポンプ
２９が配設され、第２導入管３０によってアルミナ管２
１に接続されている。そして、活性炭が充填された吸着
槽３１とシリカゲルが充填された乾燥槽３２とを順に通
過した空気を、第２流量計３３を介して、アルミナ管２
１内に導入できるようになっている。
２９が配設され、第２導入管３０によってアルミナ管２
１に接続されている。そして、活性炭が充填された吸着
槽３１とシリカゲルが充填された乾燥槽３２とを順に通
過した空気を、第２流量計３３を介して、アルミナ管２
１内に導入できるようになっている。
【００５８】アルミナ管２１の下流側には、吸収液３４
としての０．５Ｎの水酸化ナトリウム水溶液が貯留され
た吸収タンク３５が配設されている。この吸収タンク３
５は排出管３６によってアルミナ管２１に接続され、ア
ルミナ管２１内から排出されるガスは吸収タンク３５を
介して図示しないテドラーバッグに回収されるようにな
っている。
としての０．５Ｎの水酸化ナトリウム水溶液が貯留され
た吸収タンク３５が配設されている。この吸収タンク３
５は排出管３６によってアルミナ管２１に接続され、ア
ルミナ管２１内から排出されるガスは吸収タンク３５を
介して図示しないテドラーバッグに回収されるようにな
っている。
【００５９】そして、この分解処理装置装置を使用する
場合には、アルミナ管２１内を所定温度に加熱した状態
で第１導入管２７を経由してボンベ２６内の有機ハロゲ
ン化合物をアルミナ管２１内に導入する、あるいはその
有機ハロゲン化合物と同時に第２導入管３０を経由して
空気もアルミナ管２１内に導入する。すると、有機ハロ
ゲン化合物がアルミナ管２１内の試料２４に接触して有
機ハロゲン化合物の分解処理が行われる。
場合には、アルミナ管２１内を所定温度に加熱した状態
で第１導入管２７を経由してボンベ２６内の有機ハロゲ
ン化合物をアルミナ管２１内に導入する、あるいはその
有機ハロゲン化合物と同時に第２導入管３０を経由して
空気もアルミナ管２１内に導入する。すると、有機ハロ
ゲン化合物がアルミナ管２１内の試料２４に接触して有
機ハロゲン化合物の分解処理が行われる。
【００６０】なお、この実施例ではバッチ式の分解処理
装置を使用したが、その他のバッチ式の分解処理装置で
も、連続式の分解処理装置でももちろんよい。その他の
バッチ式の分解処理装置としては、等量（化学量論的）
の分解処理剤と有機ハロゲン化合物を反応器内に封入し
て反応させるタイプのものを使用することができる。ま
た、連続式の分解処理装置としては、アルミナ管を縦型
に配置して上方から分解処理剤を導入し、下方から有機
ハロゲン化合物を導入し、アルミナ管内において両者を
向流で接触させて反応させるタイプのものを使用するこ
とができる。
装置を使用したが、その他のバッチ式の分解処理装置で
も、連続式の分解処理装置でももちろんよい。その他の
バッチ式の分解処理装置としては、等量（化学量論的）
の分解処理剤と有機ハロゲン化合物を反応器内に封入し
て反応させるタイプのものを使用することができる。ま
た、連続式の分解処理装置としては、アルミナ管を縦型
に配置して上方から分解処理剤を導入し、下方から有機
ハロゲン化合物を導入し、アルミナ管内において両者を
向流で接触させて反応させるタイプのものを使用するこ
とができる。
【００６１】実施例１においては、以下の方法で形成し
た試料２４を使用した。まず、水酸化マグネシウム（米
山薬品株式会社製）２００ｇに水１６０ｍｌを加えて混
合し、ディスクペレッタ（不二パウダル社製、Ｆ−５
型）で直径３ｍｍのディスクを用いて造粒した後、１１
０℃で５時間乾燥して直径３ｍｍの円柱状の成形体を得
た。そして、この成形体を１０００℃で１時間焼成し、
さらに篩にかけて２〜４ｍｍの粒径をなす１０２ｇの試
料２４を得た。
た試料２４を使用した。まず、水酸化マグネシウム（米
山薬品株式会社製）２００ｇに水１６０ｍｌを加えて混
合し、ディスクペレッタ（不二パウダル社製、Ｆ−５
型）で直径３ｍｍのディスクを用いて造粒した後、１１
０℃で５時間乾燥して直径３ｍｍの円柱状の成形体を得
た。そして、この成形体を１０００℃で１時間焼成し、
さらに篩にかけて２〜４ｍｍの粒径をなす１０２ｇの試
料２４を得た。
【００６２】得られた試料２４のうち２５ｇをアルミナ
管２１内に充填するとともに、ボンベ２６にはフロン１
２を充填した。そして、アルミナ管２１内を電気炉２５
により１０００℃にまで加熱した状態で、フロン１２を
８０ｍｌ／分の流量で１時間アルミナ管２１内に導入し
た。
管２１内に充填するとともに、ボンベ２６にはフロン１
２を充填した。そして、アルミナ管２１内を電気炉２５
により１０００℃にまで加熱した状態で、フロン１２を
８０ｍｌ／分の流量で１時間アルミナ管２１内に導入し
た。
【００６３】そして、試料２４にフロン１２を通気した
後に、試料２４中の塩素量とフッ素量、吸収タンク３５
に貯留された吸収液３４中の塩素量とフッ素量、テドラ
ーバッグに回収されたガス中のフロン１２の濃度を測定
した。その結果を表１に示す。
後に、試料２４中の塩素量とフッ素量、吸収タンク３５
に貯留された吸収液３４中の塩素量とフッ素量、テドラ
ーバッグに回収されたガス中のフロン１２の濃度を測定
した。その結果を表１に示す。
【００６４】試料２４中の塩素量の測定は次のようにし
て行った。まず、試料２４を遊星ミル（フリッチュ社
製、Ｐ−７型）で粉砕し、この粉砕体０．５ｇを純水１
００ｍｌに添加して攪拌する。そして、濾過洗浄を数回
繰り返した後、濾液を下水試験法に準じてＫ2Ｃｒ2Ｏ4
を指示薬に用いて０．１ＮのＡｇＮＯ3で滴定して塩素
量を測定した。
て行った。まず、試料２４を遊星ミル（フリッチュ社
製、Ｐ−７型）で粉砕し、この粉砕体０．５ｇを純水１
００ｍｌに添加して攪拌する。そして、濾過洗浄を数回
繰り返した後、濾液を下水試験法に準じてＫ2Ｃｒ2Ｏ4
を指示薬に用いて０．１ＮのＡｇＮＯ3で滴定して塩素
量を測定した。
【００６５】試料２４中のフッ素量の測定は次のように
して行った。まず、試料２４の粉砕体０．５ｇをＮａＯ
Ｈ５ｇとともにニッケルるつぼに入れて６００℃で溶融
し、さらに５０ｍｌの温水を加えて温浴中で数十分間加
熱して溶解させる。そして、るつぼ内を洗浄しながらＮ
ｏ．５Ｃの濾紙で濾過し、濾液を１リットルにメスアッ
プしてイオンクロマトグラム法でフッ素量を測定した。
測定条件は、日本ダイオニクス社製ＤＸ−１００を用
い、ＡＳ４Ａ−ＳＣカラムで１．８ｍＭＮａ2ＣＯ3／
１．７ｍＭＮａＨＣＯ3の混合溶液を溶離液とし、１５
０ｍｌ／分の流速でクロマトグラム法にて行った。
して行った。まず、試料２４の粉砕体０．５ｇをＮａＯ
Ｈ５ｇとともにニッケルるつぼに入れて６００℃で溶融
し、さらに５０ｍｌの温水を加えて温浴中で数十分間加
熱して溶解させる。そして、るつぼ内を洗浄しながらＮ
ｏ．５Ｃの濾紙で濾過し、濾液を１リットルにメスアッ
プしてイオンクロマトグラム法でフッ素量を測定した。
測定条件は、日本ダイオニクス社製ＤＸ−１００を用
い、ＡＳ４Ａ−ＳＣカラムで１．８ｍＭＮａ2ＣＯ3／
１．７ｍＭＮａＨＣＯ3の混合溶液を溶離液とし、１５
０ｍｌ／分の流速でクロマトグラム法にて行った。
【００６６】吸収タンク３５に貯留された吸収液３４中
の塩素量、フッ素量はそれぞれＡｇＮＯ3滴定法、イオ
ンクロマトグラム法で測定した。テドラーバッグに回収
されたガス中のフロン１２の濃度は、ガスクロマトグラ
ム法で測定した。以下に測定条件を示す。
の塩素量、フッ素量はそれぞれＡｇＮＯ3滴定法、イオ
ンクロマトグラム法で測定した。テドラーバッグに回収
されたガス中のフロン１２の濃度は、ガスクロマトグラ
ム法で測定した。以下に測定条件を示す。
【００６７】装置：日立製２６３−７０型、カラム充填
剤：１ｍのクロモソルブ１０２、カラム温度：８０℃、
Ｎ2流量：５０ｍｌ／分、インジェクション温度：２０
０℃、検出器温度：２００℃、検出器：ＥＣＤ （実施例２）実施例２では、実施例１の試料１０．５ｇ
と粒径３〜５ｍｍの生石灰（上田石灰製造株式会社製）
１４．５ｇを混合した組成物を試料２４としてアルミナ
管２１内に充填した。また、実施例１において、アルミ
ナ管２１内の温度を８００℃に設定するとともに、フロ
ン１２の流量を４０ｍｌ／分、空気の流量を４０ｍｌ／
分として２時間アルミナ管２１内に導入した。その他は
実施例１と同様にして行い、各種測定を行った。その結
果を表１に示す。 （実施例３）実施例３では、水酸化カルシウム５６ｇと
水酸化マグネシウム８０．６ｇに水１１０ｍｌを加えて
混合し、実施例１と同様の方法で造粒、乾燥、焼成して
１０３ｇの試料２４を形成した。そして、そのうちの２
５ｇをアルミナ管２１内に充填した。また、実施例１に
おいて、アルミナ管２１内の温度を１１００℃に設定す
るとともに、フロン１２の流量を４０ｍｌ／分、空気の
流量を４０ｍｌ／分として２時間アルミナ管２１内に導
入した。その他は実施例１と同様にして行い、各種測定
を行った。その結果を表１に示す。 （比較例１）比較例１では、粒径３〜５ｍｍの生石灰２
５ｇのみを試料２４としてアルミナ管２１内に充填し
た。その他は実施例１と同様にして行い、各種測定を行
った。その結果を表１に示す。 （実施例４）実施例４では、粒径２〜４ｍｍの軽焼ドロ
マイト２５ｇ（上田石灰製造株式会社製、焼成温度１０
００℃、ＣａＯ含有量６３．０モル％、ＭｇＯ含有量３
１．５モル％）を試料２４としてアルミナ管２１内に充
填した。また、実施例１において、アルミナ管２１内の
温度を９００度に設定し、その他は実施例１と同様にし
て行い、各種測定を行った。その結果を表１に示す。 （実施例５）実施例５では、実施例４の軽焼ドロマイト
２５ｇと試薬一級シリカゲル（米山薬品株式会社製）１
０ｇを混合した組成物を試料２４としてアルミナ管２１
内に充填した。また、実施例１において、アルミナ管２
１内の温度を１４００℃に設定するとともに、フロン１
２の流量を４０ｍｌ／分、空気の流量を４０ｍｌ／分と
した。その他は実施例１と同様にして行い、各種測定を
行った。その結果を表１に示す。 （実施例６）実施例６では、実施例１の試料７ｇと粒径
３〜５ｍｍの生石灰１８ｇを混合した組成物を試料２４
としてアルミナ管２１内に充填した。また、実施例１に
おいて、アルミナ管２１内の温度を８００℃に設定する
とともに、フロン１２に代えてハロン１３０１を流量８
０ｍｌ／分で１時間アルミナ管２１内に導入した。試料
２４中及び吸収液３４中の塩素量とフッ素量は実施例１
と同様に測定し、テドラーバッグに回収されたガス中の
ハロン１３０１の濃度はガスクロマトグラム法により以
下に示す測定条件で測定した。その結果を表２に示す。
剤：１ｍのクロモソルブ１０２、カラム温度：８０℃、
Ｎ2流量：５０ｍｌ／分、インジェクション温度：２０
０℃、検出器温度：２００℃、検出器：ＥＣＤ （実施例２）実施例２では、実施例１の試料１０．５ｇ
と粒径３〜５ｍｍの生石灰（上田石灰製造株式会社製）
１４．５ｇを混合した組成物を試料２４としてアルミナ
管２１内に充填した。また、実施例１において、アルミ
ナ管２１内の温度を８００℃に設定するとともに、フロ
ン１２の流量を４０ｍｌ／分、空気の流量を４０ｍｌ／
分として２時間アルミナ管２１内に導入した。その他は
実施例１と同様にして行い、各種測定を行った。その結
果を表１に示す。 （実施例３）実施例３では、水酸化カルシウム５６ｇと
水酸化マグネシウム８０．６ｇに水１１０ｍｌを加えて
混合し、実施例１と同様の方法で造粒、乾燥、焼成して
１０３ｇの試料２４を形成した。そして、そのうちの２
５ｇをアルミナ管２１内に充填した。また、実施例１に
おいて、アルミナ管２１内の温度を１１００℃に設定す
るとともに、フロン１２の流量を４０ｍｌ／分、空気の
流量を４０ｍｌ／分として２時間アルミナ管２１内に導
入した。その他は実施例１と同様にして行い、各種測定
を行った。その結果を表１に示す。 （比較例１）比較例１では、粒径３〜５ｍｍの生石灰２
５ｇのみを試料２４としてアルミナ管２１内に充填し
た。その他は実施例１と同様にして行い、各種測定を行
った。その結果を表１に示す。 （実施例４）実施例４では、粒径２〜４ｍｍの軽焼ドロ
マイト２５ｇ（上田石灰製造株式会社製、焼成温度１０
００℃、ＣａＯ含有量６３．０モル％、ＭｇＯ含有量３
１．５モル％）を試料２４としてアルミナ管２１内に充
填した。また、実施例１において、アルミナ管２１内の
温度を９００度に設定し、その他は実施例１と同様にし
て行い、各種測定を行った。その結果を表１に示す。 （実施例５）実施例５では、実施例４の軽焼ドロマイト
２５ｇと試薬一級シリカゲル（米山薬品株式会社製）１
０ｇを混合した組成物を試料２４としてアルミナ管２１
内に充填した。また、実施例１において、アルミナ管２
１内の温度を１４００℃に設定するとともに、フロン１
２の流量を４０ｍｌ／分、空気の流量を４０ｍｌ／分と
した。その他は実施例１と同様にして行い、各種測定を
行った。その結果を表１に示す。 （実施例６）実施例６では、実施例１の試料７ｇと粒径
３〜５ｍｍの生石灰１８ｇを混合した組成物を試料２４
としてアルミナ管２１内に充填した。また、実施例１に
おいて、アルミナ管２１内の温度を８００℃に設定する
とともに、フロン１２に代えてハロン１３０１を流量８
０ｍｌ／分で１時間アルミナ管２１内に導入した。試料
２４中及び吸収液３４中の塩素量とフッ素量は実施例１
と同様に測定し、テドラーバッグに回収されたガス中の
ハロン１３０１の濃度はガスクロマトグラム法により以
下に示す測定条件で測定した。その結果を表２に示す。
【００６８】装置：日立製２６３−７０型、カラム充填
剤：１ｍのクロモソルブ１０２、カラム温度：５０℃、
Ｎ2流量：５０ｍｌ／分、インジェクション温度：１８
０℃、検出器温度：２００℃、検出器：ＥＣＤ （実施例７）実施例７では、実施例３の試料２５ｇを試
料２４としてアルミナ管２１内に充填した。また、実施
例６において、アルミナ管２１内の温度を９００℃に設
定するとともに、ハロン１３０１の流量を４０ｍｌ／
分、空気の流量を４０ｍｌ／分として２時間アルミナ管
２１内に導入した。その他は実施例６と同様にして行
い、各種測定を行った。その結果を表２に示す。 （実施例８）実施例８では、実施例１の試料２５ｇを試
料２４としてアルミナ管２１内に充填した。また、実施
例６において、アルミナ管２１内の温度を１０００℃に
設定するとともに、ハロン１３０１の流量を２０ｍｌ／
分、空気の流量を６０ｍｌ／分として３時間アルミナ管
２１内に導入した。その他は実施例６と同様にして行
い、各種測定を行った。その結果を表２に示す。 （比較例２）比較例２では、粒径３〜５ｍｍの生石灰２
５ｇのみを試料２４としてアルミナ管２１内に充填し
た。その他は実施例６と同様にして行い、各種測定を行
った。その結果を表２に示す。 （実施例９）実施例９では、実施例１の試料１０．５ｇ
と粒径３〜５ｍｍの生石灰１４．５ｇを混合した組成物
を試料２４としてアルミナ管２１内に充填した。また、
実施例１において、アルミナ管２１内の温度を１２００
℃に設定するとともに、フロン１２に代えて六フッ化硫
黄を流量８０ｍｌ／分で３０分間アルミナ管２１内に導
入した。試料２４中及び吸収液３４中のフッ素量は実施
例１と同様に測定し、テドラーバッグに回収されたガス
中の六フッ化硫黄の濃度はガスクロマトグラム法により
以下に示す測定条件で測定した。その結果を表３に示
す。
剤：１ｍのクロモソルブ１０２、カラム温度：５０℃、
Ｎ2流量：５０ｍｌ／分、インジェクション温度：１８
０℃、検出器温度：２００℃、検出器：ＥＣＤ （実施例７）実施例７では、実施例３の試料２５ｇを試
料２４としてアルミナ管２１内に充填した。また、実施
例６において、アルミナ管２１内の温度を９００℃に設
定するとともに、ハロン１３０１の流量を４０ｍｌ／
分、空気の流量を４０ｍｌ／分として２時間アルミナ管
２１内に導入した。その他は実施例６と同様にして行
い、各種測定を行った。その結果を表２に示す。 （実施例８）実施例８では、実施例１の試料２５ｇを試
料２４としてアルミナ管２１内に充填した。また、実施
例６において、アルミナ管２１内の温度を１０００℃に
設定するとともに、ハロン１３０１の流量を２０ｍｌ／
分、空気の流量を６０ｍｌ／分として３時間アルミナ管
２１内に導入した。その他は実施例６と同様にして行
い、各種測定を行った。その結果を表２に示す。 （比較例２）比較例２では、粒径３〜５ｍｍの生石灰２
５ｇのみを試料２４としてアルミナ管２１内に充填し
た。その他は実施例６と同様にして行い、各種測定を行
った。その結果を表２に示す。 （実施例９）実施例９では、実施例１の試料１０．５ｇ
と粒径３〜５ｍｍの生石灰１４．５ｇを混合した組成物
を試料２４としてアルミナ管２１内に充填した。また、
実施例１において、アルミナ管２１内の温度を１２００
℃に設定するとともに、フロン１２に代えて六フッ化硫
黄を流量８０ｍｌ／分で３０分間アルミナ管２１内に導
入した。試料２４中及び吸収液３４中のフッ素量は実施
例１と同様に測定し、テドラーバッグに回収されたガス
中の六フッ化硫黄の濃度はガスクロマトグラム法により
以下に示す測定条件で測定した。その結果を表３に示
す。
【００６９】装置：日立製２６３−７０型、カラム充填
剤：３ｍのポラパックＱ、カラム温度：５０℃、Ｎ2流
量：４０ｍｌ／分、インジェクション温度：１８０℃、
検出器温度：２００℃、検出器：ＥＣＤ （実施例１０）実施例１０では、実施例４の軽焼ドロマ
イト２５ｇを試料２４としてアルミナ管２１内に充填し
た。また、実施例９において、アルミナ管２１内の温度
を１０００℃に設定するとともに、六フッ化硫黄の流量
を４０ｍｌ／分、空気の流量を４０ｍｌ／分として１時
間アルミナ管２１内に導入した。その他は実施例９と同
様にして行い、各種測定を行った。その結果を表３に示
す。 （比較例３）比較例３では、粒径３〜５ｍｍの生石灰２
５ｇのみを試料２４としてアルミナ管２１内に充填し
た。その他は実施例９と同様にして行い、各種測定を行
った。その結果を表３に示す。
剤：３ｍのポラパックＱ、カラム温度：５０℃、Ｎ2流
量：４０ｍｌ／分、インジェクション温度：１８０℃、
検出器温度：２００℃、検出器：ＥＣＤ （実施例１０）実施例１０では、実施例４の軽焼ドロマ
イト２５ｇを試料２４としてアルミナ管２１内に充填し
た。また、実施例９において、アルミナ管２１内の温度
を１０００℃に設定するとともに、六フッ化硫黄の流量
を４０ｍｌ／分、空気の流量を４０ｍｌ／分として１時
間アルミナ管２１内に導入した。その他は実施例９と同
様にして行い、各種測定を行った。その結果を表３に示
す。 （比較例３）比較例３では、粒径３〜５ｍｍの生石灰２
５ｇのみを試料２４としてアルミナ管２１内に充填し
た。その他は実施例９と同様にして行い、各種測定を行
った。その結果を表３に示す。
【００７０】なお、表１〜３中の（）内の数値は導入有
機ハロゲン化合物相当％を示す。
機ハロゲン化合物相当％を示す。
【００７１】
【表１】
【００７２】
【表２】
【００７３】
【表３】 表１〜３の結果より、テドラーバッグに回収されたガス
中の有機ハロゲン化合物の濃度が、実施例１〜１０にお
いては１ｐｐｍ以下と極めて低濃度である一方、比較例
１〜３においては１００００ｐｐｍ以上と高濃度である
ことが示された。
中の有機ハロゲン化合物の濃度が、実施例１〜１０にお
いては１ｐｐｍ以下と極めて低濃度である一方、比較例
１〜３においては１００００ｐｐｍ以上と高濃度である
ことが示された。
【００７４】また、実施例１〜１０においては、試料２
４中の塩素量と吸収液３４中の塩素量の和、及び試料２
４中のフッ素量と吸収液３４中のフッ素量の和がほぼ導
入された有機ハロゲン化合物の量と等しいことから、有
機ハロゲン化合物がほぼ完全に分解処理されていること
が示された。
４中の塩素量と吸収液３４中の塩素量の和、及び試料２
４中のフッ素量と吸収液３４中のフッ素量の和がほぼ導
入された有機ハロゲン化合物の量と等しいことから、有
機ハロゲン化合物がほぼ完全に分解処理されていること
が示された。
【００７５】さらに、実施例１〜１０においては、有機
ハロゲン化合物との反応後の試料２４に融解は認められ
なかった。一方、比較例１〜３においては、反応後の試
料２４に融解が認められ、アルミナ管２１への付着が起
きていた。
ハロゲン化合物との反応後の試料２４に融解は認められ
なかった。一方、比較例１〜３においては、反応後の試
料２４に融解が認められ、アルミナ管２１への付着が起
きていた。
【００７６】次に、前記実施形態から把握できる技術的
思想について以下に記載する。 ・ 酸化マグネシウム、酸化カルシウム及び焼成により
酸化マグネシウムと酸化カルシウムの少なくとも一方を
生成する化合物から選ばれた少なくとも一種を含有する
塊状の組成物を焼成、破砕して粒状に形成したことを特
徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の
有機ハロゲン化合物の分解処理剤。
思想について以下に記載する。 ・ 酸化マグネシウム、酸化カルシウム及び焼成により
酸化マグネシウムと酸化カルシウムの少なくとも一方を
生成する化合物から選ばれた少なくとも一種を含有する
塊状の組成物を焼成、破砕して粒状に形成したことを特
徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の
有機ハロゲン化合物の分解処理剤。
【００７７】このように構成した場合、容易かつ確実に
粒状に形成することができる。
粒状に形成することができる。
【００７８】
【発明の効果】この発明は、以上のように構成されてい
るため、次のような効果を奏する。請求項１及び請求項
２に記載の発明の有機ハロゲン化合物の分解処理剤によ
れば、高温度下で有機ハロゲン化合物と接触させたとき
に、融解して塊状になるのを防ぐことができ、その機能
を持続的に発揮させることができる。
るため、次のような効果を奏する。請求項１及び請求項
２に記載の発明の有機ハロゲン化合物の分解処理剤によ
れば、高温度下で有機ハロゲン化合物と接触させたとき
に、融解して塊状になるのを防ぐことができ、その機能
を持続的に発揮させることができる。
【００７９】請求項３に記載の発明の有機ハロゲン化合
物の分解処理剤によれば、請求項１又は請求項２に記載
の発明の効果に加え、有機ハロゲン化合物の通気性及び
有機ハロゲン化合物との接触効率を向上させることがで
きる。
物の分解処理剤によれば、請求項１又は請求項２に記載
の発明の効果に加え、有機ハロゲン化合物の通気性及び
有機ハロゲン化合物との接触効率を向上させることがで
きる。
【００８０】請求項４に記載の発明の有機ハロゲン化合
物の分解処理剤によれば、請求項１から請求項３のいず
れか一項に記載の発明の効果に加え、容易かつ確実に粒
状に形成することができる。
物の分解処理剤によれば、請求項１から請求項３のいず
れか一項に記載の発明の効果に加え、容易かつ確実に粒
状に形成することができる。
【００８１】請求項５に記載の発明の有機ハロゲン化合
物の分解処理剤によれば、請求項２から請求項４のいず
れか一項に記載の発明の効果に加え、ドロマイト中の炭
酸カルシウムを確実に熱分解することができるととも
に、有機ハロゲン化合物及びその分解物との反応性が低
い酸化マグネシウムが生成されるのを防ぐことができ
る。
物の分解処理剤によれば、請求項２から請求項４のいず
れか一項に記載の発明の効果に加え、ドロマイト中の炭
酸カルシウムを確実に熱分解することができるととも
に、有機ハロゲン化合物及びその分解物との反応性が低
い酸化マグネシウムが生成されるのを防ぐことができ
る。
【００８２】請求項６に記載の発明の有機ハロゲン化合
物の分解処理剤によれば、請求項１から請求項５のいず
れか一項に記載の発明の効果に加え、大気中へ排出され
るフロン類、ハロン類及び六フッ化硫黄の減少に寄与す
ることができ、地球環境の保全に役立つことができる。
物の分解処理剤によれば、請求項１から請求項５のいず
れか一項に記載の発明の効果に加え、大気中へ排出され
るフロン類、ハロン類及び六フッ化硫黄の減少に寄与す
ることができ、地球環境の保全に役立つことができる。
【００８３】請求項７に記載の発明の有機ハロゲン化合
物の分解処理方法によれば、酸化マグネシウム又は酸化
マグネシウムと酸化カルシウムの有機ハロゲン化合物と
の反応性が低下するのを防止しつつ、分解処理能力の低
下を防止することができる。
物の分解処理方法によれば、酸化マグネシウム又は酸化
マグネシウムと酸化カルシウムの有機ハロゲン化合物と
の反応性が低下するのを防止しつつ、分解処理能力の低
下を防止することができる。
【００８４】請求項８に記載の発明の有機ハロゲン化合
物の分解処理方法によれば、請求項７に記載の発明の効
果に加え、大気中へ排出されるフロン類、ハロン類及び
六フッ化硫黄の減少に寄与することができ、地球環境の
保全に役立つことができる。
物の分解処理方法によれば、請求項７に記載の発明の効
果に加え、大気中へ排出されるフロン類、ハロン類及び
六フッ化硫黄の減少に寄与することができ、地球環境の
保全に役立つことができる。
【図１】 有機ハロゲン化合物の分解処理装置を示す概
略断面図。
略断面図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村上 達夫 岐阜県大垣市赤坂町3751番地 上田石灰製 造 株式会社内 (72)発明者 相藤 茂 岐阜県大垣市赤坂町3751番地 上田石灰製 造 株式会社内 (72)発明者 赤塚 義正 名古屋市緑区大高町字北関山20番地の１ 中部電力 株式会社電気利用技術研究所内 (72)発明者 竹内 章浩 名古屋市緑区大高町字北関山20番地の１ 中部電力 株式会社電気利用技術研究所内 Ｆターム(参考） 2E191 BA15 BC02 BD11 4D002 AA21 AA22 AC10 BA03 BA12 CA06 CA07 DA02 DA05 DA06 DA11 DA12 DA16 DA46 DA47 DA66 EA06 GA01 GA02 GB01 GB02 GB03 GB08 GB11 GB12 GB20 HA03
Claims (8)
- 【請求項１】 酸化マグネシウムを５０重量％以上含有
することを特徴とする有機ハロゲン化合物の分解処理
剤。 - 【請求項２】 酸化マグネシウムと酸化カルシウムとを
含有し、その含有量が合わせて５０重量％以上であると
ともに、［酸化カルシウム／（酸化マグネシウム＋酸化
カルシウム）］（モル比）が０．６７以下であることを
特徴とする有機ハロゲン化合物の分解処理剤。 - 【請求項３】 粒状であることを特徴とする請求項１又
は請求項２に記載の有機ハロゲン化合物の分解処理剤。 - 【請求項４】 酸化マグネシウム、酸化カルシウム及び
焼成により酸化マグネシウムと酸化カルシウムの少なく
とも一方を生成する化合物から選ばれた少なくとも一種
を含有する粉末状の組成物を水と混合し、造粒、焼成し
て形成したことを特徴とする請求項１から請求項３のい
ずれか一項に記載の有機ハロゲン化合物の分解処理剤。 - 【請求項５】 ９００〜１２００℃の温度で焼成したド
ロマイトを含有することを特徴とする請求項２から請求
項４のいずれか一項に記載の有機ハロゲン化合物の分解
処理剤。 - 【請求項６】 前記有機ハロゲン化合物が、フロン類、
ハロン類及び六フッ化硫黄から選ばれた少なくとも一種
であることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれ
か一項に記載の有機ハロゲン化合物の分解処理剤。 - 【請求項７】 請求項１から請求項６のいずれか一項に
記載の有機ハロゲン化合物の分解処理剤と有機ハロゲン
化合物とを８００〜１４００℃の温度で接触させて反応
させることを特徴とする有機ハロゲン化合物の分解処理
方法。 - 【請求項８】 前記有機ハロゲン化合物が、フロン類、
ハロン類及び六フッ化硫黄から選ばれた少なくとも一種
であることを特徴とする請求項７に記載の有機ハロゲン
化合物の分解処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26260099A JP3827892B2 (ja) | 1999-09-16 | 1999-09-16 | フロン類、ハロン類及び六フッ化硫黄の分解処理剤及び分解処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26260099A JP3827892B2 (ja) | 1999-09-16 | 1999-09-16 | フロン類、ハロン類及び六フッ化硫黄の分解処理剤及び分解処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001079344A true JP2001079344A (ja) | 2001-03-27 |
| JP3827892B2 JP3827892B2 (ja) | 2006-09-27 |
Family
ID=17378058
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26260099A Expired - Fee Related JP3827892B2 (ja) | 1999-09-16 | 1999-09-16 | フロン類、ハロン類及び六フッ化硫黄の分解処理剤及び分解処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3827892B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006305410A (ja) * | 2005-04-26 | 2006-11-09 | Ueda Sekkai Seizo Kk | 難分解性フロンガスの分解方法 |
| JP2006341185A (ja) * | 2005-06-08 | 2006-12-21 | Tokyo Institute Of Technology | クロロフルオロカーボンの分解処理方法およびそのための分解処理剤 |
| JP2009154083A (ja) * | 2007-12-26 | 2009-07-16 | Chubu Electric Power Co Inc | ガスの化学的処理方法 |
| CN112370943A (zh) * | 2020-11-02 | 2021-02-19 | 湖南省国鸿氟化学有限公司 | 一种避免产生二次污染的氟利昂蒸汽净化装置 |
| JP2021041316A (ja) * | 2019-09-09 | 2021-03-18 | 住友大阪セメント株式会社 | 重金属等不溶化材及びその製造方法、重金属等不溶化材の品質管理方法並びに重金属等不溶化方法 |
-
1999
- 1999-09-16 JP JP26260099A patent/JP3827892B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006305410A (ja) * | 2005-04-26 | 2006-11-09 | Ueda Sekkai Seizo Kk | 難分解性フロンガスの分解方法 |
| JP2006341185A (ja) * | 2005-06-08 | 2006-12-21 | Tokyo Institute Of Technology | クロロフルオロカーボンの分解処理方法およびそのための分解処理剤 |
| JP2009154083A (ja) * | 2007-12-26 | 2009-07-16 | Chubu Electric Power Co Inc | ガスの化学的処理方法 |
| JP2021041316A (ja) * | 2019-09-09 | 2021-03-18 | 住友大阪セメント株式会社 | 重金属等不溶化材及びその製造方法、重金属等不溶化材の品質管理方法並びに重金属等不溶化方法 |
| JP7188329B2 (ja) | 2019-09-09 | 2022-12-13 | 住友大阪セメント株式会社 | 重金属等不溶化材及びその製造方法、重金属等不溶化材の品質管理方法並びに重金属等不溶化方法 |
| JP7188329B6 (ja) | 2019-09-09 | 2023-01-05 | 住友大阪セメント株式会社 | 重金属等不溶化材及びその製造方法、重金属等不溶化材の品質管理方法並びに重金属等不溶化方法 |
| CN112370943A (zh) * | 2020-11-02 | 2021-02-19 | 湖南省国鸿氟化学有限公司 | 一种避免产生二次污染的氟利昂蒸汽净化装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3827892B2 (ja) | 2006-09-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4952250B2 (ja) | ハロゲン系ガスの除去方法及びハロゲン系ガスの除去剤 | |
| KR100967598B1 (ko) | 고온 응용을 위한 할로겐화물 소거제 | |
| JP4488545B2 (ja) | フッ化ハロゲンを含む排ガスの処理方法、処理剤及び処理装置 | |
| JPH0576313B2 (ja) | ||
| KR100384274B1 (ko) | 불소 화합물 분해용 반응제, 분해방법 그의 용도 | |
| TW201829049A (zh) | 鹵素氣體的去除劑、其製造方法、使用其的鹵素氣體去除方法以及去除鹵素氣體的系統 | |
| KR0126123B1 (ko) | 유해가스의 정화방법 | |
| JP2001079344A (ja) | 有機ハロゲン化合物の分解処理剤及び分解処理方法 | |
| JP4357018B2 (ja) | ハロゲン化ガスの処理剤を用いた無害化方法 | |
| EP1587604B1 (en) | Process for decomposing fluorine compounds | |
| JP2004249285A (ja) | フッ素化合物の分解方法 | |
| JP2001017831A (ja) | ハロゲンガス用処理剤 | |
| JP4417545B2 (ja) | 有機ハロゲン化合物の分解処理装置 | |
| JP5031783B2 (ja) | 分解処理剤 | |
| JPH10277363A (ja) | 弗化炭素類の分解方法および分解用反応剤 | |
| CN104694768B (zh) | 从铝渣还原金属铝的方法 | |
| US20180361316A1 (en) | Powdered compostion comprising one or more double salt(s) for use in combustion gas purification | |
| JPH08206443A (ja) | 酸性ガス吸収剤及びその製造方法 | |
| JP2681034B2 (ja) | フロンの無害化方法 | |
| JP2003088724A (ja) | 粉状ダイオキシン類発生抑制剤又は塩化水素除去剤 | |
| JP5074439B2 (ja) | ハロゲンガスの処理剤及びその製造方法並びにこれを用いた無害化方法 | |
| Rampersadh | Removal of hydrogen fluoride from gas streams | |
| JPS6035172B2 (ja) | アルカリ土類金属ふつ化物上での吸収によるガス混合物からのふつ化水素除去 | |
| JP5342805B2 (ja) | ＨＦＣ−１３４ａの無害化処理方法および炭酸カルシウムの製造方法 | |
| JPS58143837A (ja) | ハロゲンガス吸収剤 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040119 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040127 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040326 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060307 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060424 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060606 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060705 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3827892 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090714 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120714 Year of fee payment: 6 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130714 Year of fee payment: 7 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |