JP2001054279A - スナバ回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 その目的は、抵抗を使わないLCスナバによる
損失の低減が可能な電力変換器のスナバ回路を提供する
ことにある。 【解決手段】 第１のスイッチング手段３のオン期間内
で第２のスイッチング手段１６をオンすることにより、
第１のスイッチング手段３のオフ期間に第１のコンデン
サ１４に充電された電荷を、第１のコンデンサ１４とリ
アクトル１５との共振現象を利用して直流電源１に回生
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、電力変換器のスナ
バ回路に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】図３２は、例えば「スイッチングコンバ
ータの基礎」（１９９２年２月２５日発行、コロナ社、
原田、二宮、顧著）の１０４頁に示された従来のRCDス
ナバ回路付きのフォワード形DC／DCコンバータを示す回
路図である。図３２において、１は直流電源、２はトラ
ンスであり、２aは第１の巻線、２bは第２の巻線、２c
はリセット巻線、３はスイッチング素子、４は整流用ダ
イオード、５は電流の環流手段としての環流用ダイオー
ド、６はチョークコイル、７は平滑コンデンサであり、
チョークコイル６と平滑コンデンサ７とで出力LCフィル
タを構成している。８はトランスのリセット用のダイオ
ードであり、９はスナバ用ダイオード、１０はスナバ用
コンデンサ、１１はスナバ用の放電抵抗である。スナバ
用ダイオード９とスナバ用コンデンサ１０、およびスナ
バ用放電抵抗１１でRCDスナバ回路１２を構成してい
る。

【０００３】次に動作について説明する。RCDスナバ回
路１２はスイッチング素子３をターンオフすると、スナ
バ用ダイオード９が導通状態となり、配線の寄生インダ
クタンスやトランスの漏れインダクタンスに蓄積された
エネルギーをスナバ用コンデンサ１０に充電し、スイッ
チング素子３に発生するスパイク電圧を抑制する。スイ
ッチング素子３の電圧がスナバ用コンデンサ１０の電圧
より低くなると、スナバ用コンデンサ１０に充電された
エネルギー、即ちスナバエネルギーがスナバ用放電抵抗
１１により放電される。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記従来の構成では、
トランスの漏れインダクタンスや配線の寄生インダクタ
ンスに蓄積されたエネルギーをスナバ用コンデンサ１０
に充電した後、スナバ用放電抵抗１１により消費するこ
とになるため、損失が大きくなり、効率が低下し、発熱
が増加する問題があった。

【０００５】また、スイッチング素子３のターンオフ時
の電圧上昇率を抑制することによりスイッチング損失や
発生ノイズを低減するためには、スナバ用コンデンサ１
０の容量値を大きくする必要があるが、容量値を大きく
すればするほどますますRCDスナバ回路１２での損失が
大きくなり、効率低下、発熱増加を招くという問題があ
った。

【０００６】この発明は、上記のような課題を解消する
ためになされたもので、その目的は、抵抗を使わないLC
スナバによる損失の低減が可能な電力変換器のスナバ回
路を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】この発明に係るスナバ回
路は、第１のスイッチング手段を有し直流電源間で電力
の変換を行う電力変換手段の当該第１のスイッチング手
段の極間に接続された、第１のダイオードと第１のコン
デンサとの直列接続体を備えたスナバ回路において、上
記第１のダイオードと第１のコンデンサとの接続点と上
記直流電源との間に接続された、誘導性素子と第２のス
イッチング手段との直列接続体を備え、上記第１のスイ
ッチング手段のオン期間内で上記第２のスイッチング手
段をオンすることにより、上記第１のスイッチング手段
のオフ期間に上記第１のコンデンサに充電された電荷
を、上記第１のコンデンサと誘導性素子との共振現象を
利用して上記直流電源に回生するようにしたものであ
る。

【０００８】この発明に係るスナバ回路は、第１のスイ
ッチング手段を有し第１の直流電源からの電力を変換し
て第２の直流電源に出力する電力変換手段の当該第１の
スイッチング手段の極間に接続された、第１のダイオー
ドと第１のコンデンサとの直列接続体を備えたスナバ回
路において、上記第１のダイオードと第１のコンデンサ
との接続点と上記直流電源との間に接続された、誘導性
素子と第２のスイッチング手段との直列接続体を備え、
上記第１のスイッチング手段のオン期間内で上記第２の
スイッチング手段をオンすることにより、上記第１のス
イッチング手段のオフ期間に上記第１のコンデンサに充
電された電荷を、上記第１のコンデンサと誘導性素子と
の共振現象を利用して上記直流電源に回生するようにし
たものである。

【０００９】この発明に係るスナバ回路は、その誘導性
素子と第２のスイッチング手段との直列接続体を第１の
ダイオードと第１のコンデンサとの接続点と第１の直流
電源との間に接続し、第１のスイッチング手段のオフ期
間に上記第１のコンデンサに充電された電荷を、上記第
１のコンデンサと誘導性素子との共振現象を利用して上
記第１の直流電源に回生するようにしたものである。

【００１０】この発明に係るスナバ回路は、その誘導性
素子と第２のスイッチング手段との直列接続体を第１の
ダイオードと第１のコンデンサとの接続点と第２の直流
電源との間に接続し、第１のスイッチング手段のオフ期
間に上記第１のコンデンサに充電された電荷を、上記第
１のコンデンサと誘導性素子との共振現象を利用して上
記第２の直流電源に回生するようにしたものである。

【００１１】この発明に係るスナバ回路は、その第１の
ダイオードと第１のコンデンサとの直列接続体および誘
導性素子と第２のスイッチング手段との直列接続体をそ
れぞれ一対づつ設け、上記各誘導性素子と第２のスイッ
チング手段との直列接続体を上記各第１のダイオードと
第１のコンデンサとの接続点と第１および第２の直流電
源との間に接続し、第１のスイッチング手段のオフ期間
に上記第１のコンデンサに充電された電荷を、上記第１
のコンデンサと誘導性素子との共振現象を利用して上記
第１およびまたは第２の直流電源に回生するようにした
ものである。

【００１２】この発明に係るスナバ回路は、直流電源
と、低電位側端子が上記直流電源の低電位側端子に接続
された第１のスイッチング手段とを備えた電力変換手段
のスナバ回路において、アノード端子が上記第１のスイ
ッチング素子の高電位側端子に接続された第１のダイオ
ードと、一方の端子が上記第１のダイオードのカソード
端子に接続され他方の端子が上記第１のスイッチング手
段の低電位側端子に接続された第１のコンデンサと、上
記第１のダイオードおよび第１のコンデンサの接続点と
上記直流電源の高電位側端子との間に接続された、誘導
性素子と第２のスイッチング手段との直列接続体とを備
えたものである。

【００１３】この発明に係るスナバ回路は、そのアノー
ド端子が上記第１のスイッチング手段の低電位側端子に
接続されカソード端子が第１のスイッチング手段の高電
位側端子に接続された第２のダイオードを備えたもので
ある。

【００１４】この発明に係るスナバ回路は、そのアノー
ド端子が上記第１のスイッチング手段の低電位側端子に
接続されカソード端子が第１のコンデンサの一方の端子
に接続された第２のダイオードを備えたものである。

【００１５】この発明に係るスナバ回路は、その第１の
スイッチング手段のターンオン直前の第１のコンデンサ
の電圧を直流電源の電圧の２倍以下としたものである。

【００１６】この発明に係るスナバ回路は、その第１の
スイッチング手段の高電位側端子と直流電源の高電位側
端子との間に電力変換手段のトランスの巻線が挿入され
たものである。

【００１７】この発明に係るスナバ回路は、直流電源
と、低電位側端子が上記直流電源の低電位側端子に接続
された第１のスイッチング手段とを備えた電力変換手段
のスナバ回路において、アノード端子が上記第１のスイ
ッチング素子の高電位側端子に接続された第１のダイオ
ードと、一方の端子が上記第１のダイオードのカソード
端子に接続され他方の端子が上記第１のスイッチング手
段の低電位側端子に接続された第１のコンデンサと、一
方の端子が上記第１のダイオードおよび第１のコンデン
サの接続点に接続された第２のスイッチング手段と、上
記第２のスイッチング手段の他方の端子と上記直流電源
の高電位側端子との間に接続された誘導性素子と、アノ
ード端子が上記第１のスイッチング手段の低電位側端子
に接続されカソード端子が上記第２のスイッチング手段
および誘導性素子の接続点に接続された第２のダイオー
ドとを備えたものである。

【００１８】この発明に係るスナバ回路は、その第１の
スイッチング手段の高電位側端子と直流電源の高電位側
端子との間に電力変換手段のトランスの巻線が挿入され
たものである。

【００１９】この発明に係るスナバ回路は、直流電源
と、高電位側端子が上記直流電源の高電位側端子に接続
された第１のスイッチング手段とを備えた電力変換手段
のスナバ回路において、カソード端子が上記第１のスイ
ッチング素子の低電位側端子に接続された第１のダイオ
ードと、一方の端子が上記第１のダイオードのアノード
端子に接続され他方の端子が上記第１のスイッチング手
段の高電位側端子に接続された第１のコンデンサと、上
記第１のダイオードおよび第１のコンデンサの接続点と
上記直流電源の低電位側端子との間に接続された、誘導
性素子と第２のスイッチング手段との直列接続体とを備
えたものである。

【００２０】この発明に係るスナバ回路は、そのアノー
ド端子が上記第１のスイッチング手段の低電位側端子に
接続されカソード端子が第１のスイッチング手段の高電
位側端子に接続された第２のダイオードを備えたもので
ある。

【００２１】この発明に係るスナバ回路は、そのカソー
ド端子が上記第１のスイッチング手段の高電位側端子に
接続されアノード端子が第１のコンデンサの一方の端子
に接続された第２のダイオードを備えたものである。

【００２２】この発明に係るスナバ回路は、その第１の
スイッチング手段のターンオン直前の第１のコンデンサ
の電圧を直流電源の電圧の２倍以下としたものである。

【００２３】この発明に係るスナバ回路は、その第１の
スイッチング手段の低電位側端子と直流電源の低電位側
端子との間に電力変換手段のトランスの巻線が挿入され
たものである。

【００２４】この発明に係るスナバ回路は、直流電源
と、高電位側端子が上記直流電源の高電位側端子に接続
された第１のスイッチング手段とを備えた電力変換手段
のスナバ回路において、カソード端子が上記第１のスイ
ッチング素子の低電位側端子に接続された第１のダイオ
ードと、一方の端子が上記第１のダイオードのアノード
端子に接続され他方の端子が上記第１のスイッチング手
段の高電位側端子に接続された第１のコンデンサと、一
方の端子が上記第１のダイオードおよび第１のコンデン
サの接続点に接続された第２のスイッチング手段と、上
記第２のスイッチング手段の他方の端子と上記直流電源
の低電位側端子との間に接続された誘導性素子と、カソ
ード端子が上記第１のスイッチング手段の高電位側端子
に接続されアノード端子が上記第２のスイッチング手段
および誘導性素子の接続点に接続された第２のダイオー
ドとを備えたものである。

【００２５】この発明に係るスナバ回路は、その第１の
スイッチング手段の低電位側端子と直流電源の低電位側
端子との間に電力変換手段のトランスの巻線が挿入され
たものである。

【００２６】この発明に係るスナバ回路は、その第１の
スイッチング手段に電界効果型トランジスタを使用する
ことにより、その寄生ダイオードを第２のダイオードと
して機能させるようにしたものである。

【００２７】この発明に係るスナバ回路は、その第１の
スイッチング手段のオン期間内において第２のスイッチ
ング手段をオン状態にし、かつ、上記第２のスイッチン
グ手段のオン時間を第１のコンデンサと誘導性素子とで
決まる共振周期の１／２以上としたものである。

【００２８】この発明に係るスナバ回路は、その第２の
スイッチング手段の電流を検出し、オン状態から上記電
流が零になった後上記第２のスイッチング手段をオフ状
態にするようにしたものである。

【００２９】この発明に係るスナバ回路は、その第２の
スイッチング手段を極性を有するものとし、オン状態か
ら電流が零になると自動的にオフするようにしたもので
ある。

【００３０】この発明に係るスナバ回路は、その第１の
スイッチング手段のオン、オフ動作と、第２のスイッチ
ング手段のオン、オフ動作をそれぞれ同期させるもので
ある。

【００３１】この発明に係るスナバ回路は、その第１の
スイッチング手段の最小オン時間が第１のコンデンサと
誘導性素子とで決まる共振周期の１／２未満で、かつ、
上記第１のスイッチング手段のオン期間内において第２
のスイッチング手段をオン状態にするものである。

【００３２】この発明に係るスナバ回路は、その第１の
スイッチング手段のオン、オフ動作と、第２のスイッチ
ング手段のオン、オフ動作をそれぞれ同期させるもので
ある。

【００３３】この発明に係るスナバ回路は、第２のスイ
ッチング手段は、電界効果型トランジスタと逆流防止用
のダイオードとの直列接続体としたものである。

【００３４】この発明に係るスナバ回路は、その第２の
スイッチング手段がターンオンしたときに誘導性素子に
かかる電圧値ＶＬを、上記誘導性素子のインダクタンス
値Ｌを第１のコンデンサの容量値Ｃで割った値の平方根
で表される特性インピーダンスで割って得られる電流値
（ＶＬ／√（Ｌ／Ｃ））において、上記誘導性素子が磁
気飽和を起こさないようにしたものである。

【００３５】この発明に係るスナバ回路は、その第２の
スイッチング手段がターンオンしたときに誘導性素子に
かかる電圧値ＶＬを、上記誘導性素子のインダクタンス
値Ｌを第１のコンデンサの容量値Ｃで割った値の平方根
で表される特性インピーダンスで割って得られる電流値
（ＶＬ／√（Ｌ／Ｃ））が、上記第２のスイッチング手
段の許容可能な繰り返しピーク電流値以下となるように
したものである。

【００３６】

【発明の実施の形態】実施の形態１．以下、この発明の
一実施例を図について説明する。図１はこの発明の実施
の形態１によるスナバ回路を示す構成図である。従来の
図３２で説明したものと同様、例えばフォワード形ＤＣ
／ＤＣコンバータ等の電力変換器に適用されるもので、
１はその直流電源、また１’は直流電源と同様に機能す
る第２のコンデンサである。３は上記コンバータの主回
路要素である、例えば、トランジスタやＩＧＢＴ等の第
１のスイッチング手段である。１３は第１のダイオー
ド、１４は第１のコンデンサであり、これらは直列接続
されており、第１のスイッチング手段３と並列に接続さ
れている。１５は誘導性素子としてのリアクトル、１６
は補助スイッチング手段である第２のスイッチング手段
でありこれらは直列接続され、その一端は第１のダイオ
ード１３と第１のコンデンサ１４との接続点に接続され
ている。また、その他端側は直流電源１の高電位側端
子、または平滑コンデンサなどの第２のコンデンサ１’
の高電位側端子に接続されている。直流電源１の低電位
側端子、または第２のコンデンサ１’の低電位側端子は
第１のスイッチング手段３の低電位側端子に接続されて
おり、第１のスイッチング手段３の高電位側端子には第
１のダイオード１３のアノード端子が接続されている。
また、第１のスイッチング手段３と逆並列に第２のダイ
オード１７が接続され、スナバ回路１８が構成されてい
る。

【００３７】なお、図１で直流電源１と別に第２のコン
デンサ１’を表示しているのは、以下に詳述するよう
に、本願発明になるスナバ回路１８において、第１のス
イッチング手段３のオフ期間中に第１のコンデンサ１４
に蓄積された電荷を回生する回生先が、図１の直流電源
１に限られるものではないことを意味している。即ち、
第１のスイッチング手段３を備えて動作する電力変換器
が、入力側直流電源（第１の直流電源）からの電力を変
換して出力側トランス（第２の直流電源）に出力する場
合、上記した回生は、上記いずれかの直流電源また、そ
の双方に行うことができる。但し、この回生先の具体的
な変形例については、後段の実施の形態１５以降で説明
し、それに至る形態例では、回生先としては、第２のコ
ンデンサ１’を直流電源１とほぼ同様の扱いにして説明
するものとする。

【００３８】次に動作について説明する。図２は本発明
のスナバ回路動作の一実施例を示す動作波形図である。
図中の図（a）は第１のスイッチング手段３の駆動波
形、図（b）は第２のスイッチング手段１６の駆動波
形、図（c）は第１のコンデンサ１４の電圧波形Vc、図
（d）はリアクトル１５または第２のスイッチング手段
１６に流れる電流iLの波形、図（e）は第２のダイオー
ド１７に流れる電流iDの波形、図（ｆ）はリアクトル１
５の電圧VLの波形である。

【００３９】電力変換器の第１のスイッチング手段３が
ターンオフすると、電力変換器の配線の寄生インダクタ
ンス等に蓄積されていたエネルギーが第１のダイオード
１３を介して、第１のコンデンサ１４に充電され、第１
のスイッチング手段３にかかる電圧を緩やかに上昇させ
て、ターンオフ時のスパイク電圧を吸収する。また、タ
ーンオフ時の第１のスイッチング手段３の電圧・電流の
重なりが少なくなってスイッチング損失が低減され、ス
イッチングノイズも低減される。第１のコンデンサ１４
に充電されたエネルギーは第１のスイッチング手段３の
オフ期間中保持される。

【００４０】図２（a）（b）に示すように第１のスイッ
チング手段３がターンオンしたと同時に、第２のスイッ
チング手段１６をターンオンすると、第１のコンデンサ
１４に蓄積され保持されていたエネルギーが図２（c）
のように放電を開始する。この放電は第１のコンデンサ
１４とリアクトル１５との共振により行なわれ、リアク
トル１５や第２のスイッチング手段１６に流れる電流波
形は図２（d）のように正弦波状となる。第１のコンデ
ンサ１４に蓄積されていたスナバエネルギーは第１のコ
ンデンサ１４→リアクトル１５→第２のスイッチング手
段１６→直流電源１または第２のコンデンサ１’→第１
のコンデンサ１４の経路で直流電源１または第２のコン
デンサ１’に回生される。

【００４１】図２（c）に示すように第１のコンデンサ
１４の電圧Vcが零になると、第２のダイオード１７がオ
ン状態になり、リアクトル１５に残っているエネルギー
をリアクトル１５→第２のスイッチング手段１６→直流
電源１または第２のコンデンサ１’→第２のダイオード
１７→第１のダイオード１３→リアクトル１５の経路で
直流電源１または第２のコンデンサ１’に引き続き回生
する。図２（c）および図２（d）に示すようにリアクト
ル１５または第２のスイッチング手段１６に流れる電流
iLが零になった後に、第２のスイッチング手段１６をオ
フする。

【００４２】以上のように電力変換器の配線の寄生イン
ダクタンス等に蓄積されたエネルギーを第１のコンデン
サ１４に充電し、そのエネルギーを直流電源１や第２の
コンデンサ１’に回生するので、損失にはならず、効率
の低下を防ぎ、発熱を防止する。また、第１のコンデン
サ１４により第１のスイッチング手段３にかかる電圧が
緩やかに変化し、ターンオフ時のスパイク電圧が吸収さ
れ、ターンオフ時の第１のスイッチング手段の電圧・電
流の重なりが少なくなってスイッチング損失が低減さ
れ、スイッチングノイズも低減される。

【００４３】更に、上記第２のスイッチング手段１６が
ターンオンした時に上記リアクトル１５にかかる電圧値
VLを、上記リアクトル１５のインダクタンス値Lを上記
第１のコンデンサ１４の容量値Cで割った値の平方根√
（L／C）で表わされる特性インピーダンスで割った値VL
／√（L／C）とほぼ等価な電流値において、上記リアク
トル１５が磁気飽和を起こさないようにすることによ
り、過大な電流による第２のスイッチング素子１６の破
壊を防止し、効率良く第１のコンデンサ１４に蓄積され
たエネルギーを直流電源１や第２のコンデンサ１’に回
生できる効果がある。

【００４４】また更に、上記第２のスイッチング手段１
６がターンオンした時に上記リアクトル１５にかかる電
圧値VLを、上記リアクトル１５のインダクタンス値Lを
上記第１のコンデンサ１４の容量値Cで割った値の平方
根√（L／C）で表わされる特性インピーダンスで割った
値VL／√（L／C）とほぼ等価な電流値が、上記第２のス
イッチング手段１６の許容可能な繰り返しピーク電流値
以下にすることにより、第２のスイッチング素子１６の
破壊を防止できる効果がある。

【００４５】なお、リアクトル１５と第２のスイッチン
グ手段１６との接続関係は逆であっても良い。また、第
２のスイッチング手段１６のターンオンは、第１のスイ
ッチング手段３のターンオンと同時でなくても第１のス
イッチング手段３のターンオン後であれば同様の動作、
効果を得ることができる。

【００４６】また、上記の説明では、第１のコンデンサ
１４の電圧Vcが零になった後の、リアクトル１５に残っ
ているエネルギーの回生は、第２のダイオード１７を経
由して行うとしているが、次の条件が成立する場合は、
第２のダイオード１７を省略しても上記リアクトル１５
の残留エネルギーの回生が可能となる。即ち、第１のス
イッチング手段３がそのオンの期間に流れる電流の絶対
値が、上記したリアクトル１５の残留エネルギーの回生
時に流れる電流の絶対値より大きければ、第２のダイオ
ード１７がなくても、リアクトル１５→第２のスイッチ
ング手段１６→直流電源１または第２のコンデンサ１’
→第１のスイッチング手段３→第１のダイオード１３→
リアクトル１５の経路が成立して回生動作が可能となる
からである。

【００４７】実施の形態２．上記実施の形態１ではリア
クトル１５または第２のスイッチング手段１６に流れる
電流iLが零になったのを検出し、その後に第２のスイッ
チング手段１６をオフするものについて示したが、電流
検出手段を用いずに第１のスイッチング手段３の最小オ
ン時間以内で、第２のスイッチング手段１６のオン時間
を第１のコンデンサ１４とリアクトル１５との共振周期
のほぼ半分以上の時間にあらかじめ設定しておいても良
く、上記実施の形態１と同様の効果を奏すると共に、電
流検出手段が不要になり低コスト化できる効果がある。

【００４８】図３はこの発明の実施の形態２によるスナ
バ回路動作を示す動作波形図である。図中の図（a）〜
（e）は上記図２と同一部分の波形である。この図を用
いて動作を説明する。

【００４９】上記図１の第１のスイッチング手段３のオ
フ期間の動作は上記実施の形態１と全く同様であり、説
明は省略する。第１のスイッチング手段３がターンオン
した後、あらかじめ設定された時刻Td後に図３（b）の
ように第２のスイッチング手段１６をターンオンする。
第１のコンデンサ１４とリアクトル１５との共振周期の
ほぼ半分の時間が、第１のスイッチング手段３の最小オ
ン時間Ton1以内になるように、あらかじめ第１のコンデ
ンサ１４の容量値Cとリアクトル１５のインダクタンス
値Lとを設定しておき、第１のコンデンサ１４とリアク
トル１５との共振周期のほぼ半分の時間以上に第２のス
イッチング手段１６のオン時間Ton2を設定しておく。第
２のスイッチング手段１６がターンオンすると、第１の
コンデンサ１４に蓄積され保持されていたエネルギーが
図３（c）のように放電を開始する。この放電は第１の
コンデンサ１４とリアクトル１５との共振により行なわ
れ、リアクトル１５や第２のスイッチング手段１６に流
れる電流波形は図３（d）のように正弦波状となる。第
１のコンデンサ１４に蓄積されていたスナバエネルギー
は第１のコンデンサ１４→リアクトル１５→第２のスイ
ッチング手段１６→直流電源１または第２のコンデンサ
１’→第１のコンデンサ１４の経路で直流電源１または
第２のコンデンサ１’に回生される。

【００５０】図３（c）に示すように第１のコンデンサ
１４の電圧Vcが零になると、第２のダイオード１７がオ
ン状態になり、リアクトル１５の残りのエネルギーをリ
アクトル１５→第２のスイッチング手段１６→直流電源
１または第２のコンデンサ１’→第２のダイオード１７
→第１のダイオード１３→リアクトル１５の経路で直流
電源１または第２のコンデンサ１’に引き続き回生す
る。第１のコンデンサ１４とリアクトル１５との共振周
期のほぼ半分以上の時間が経過すると、図３（d）に示
すようにリアクトル１５または第２のスイッチング手段
１６に流れる電流iLが零になっており、あらかじめ設定
された第２のスイッチング手段１６のオン時間Ton2で第
２のスイッチング手段１６をオフする。この動作によ
り、上記実施の形態１と同様の効果を得ることができ
る。

【００５１】第１のスイッチング手段３と第２のスイッ
チング手段１６とは、ハードウエアとしては一般に、異
なったものとなり、通常、前者の容量は後者のそれより
大きくなる。従って図示しない制御系から両スイッチン
グ手段３，１６に対し、同時にターンオンの信号を送出
すると、両者のハードウエアの相違に基づくターンオン
動作特性の差から第２のスイッチング手段１６が第１の
スイッチング手段３より先にターンオンする可能性が否
定できない。この場合には、第２のスイッチング手段１
６のターンオンにより、電力変換器の主回路動作への影
響が発生しうる。ところが、図３（ｂ）に示すように、
第２のスイッチング手段１６のターンオンのタイミング
を、第１のスイッチング手段３のそれより時間Tdだけ遅
らせるよう設定し、このTdの値を両者の特性を考慮して
適当に選定すれば、第２のスイッチング手段１６のター
ンオンのタイミングが第１のスイッチング手段３のそれ
より必ず遅くなり、上述した不具合の懸念が解消される
訳である。

【００５２】なお、上記実施の形態２では第１のスイッ
チング手段３がターンオンした後、あらかじめ設定され
た時刻Td後に第２のスイッチング手段１６をターンオン
するものについて示したが、上記実施例１と同様に、第
１のスイッチング手段３がターンオンと同時に第２のス
イッチング手段１６をターンオンしても同様の効果が得
られる。

【００５３】実施の形態３．上記実施の形態２では第１
のコンデンサ１４とリアクトル１５との共振周期のほぼ
半分の時間以上に第２のスイッチング手段１６のオン時
間Ton2をあらかじめ設定しておくものについて示した
が、共振周期のほぼ半分の時間以上であれば良いので、
第１のスイッチング手段３のターンオフに同期して第２
のスイッチング手段１６をターンオフするものであって
も良く、上記実施の形態２と同様の効果を奏する。

【００５４】図４はこの発明の実施の形態３によるスナ
バ回路動作を示す動作波形図である。図中の図（a）〜
（e）は上記図２および図３と同一部分の波形である。
この図を用いて動作について説明する。

【００５５】第１のスイッチング手段３のオフ期間の動
作は上記実施の形態１および実施の形態２と全く同様で
あり、説明は省略する。上記図１の第１のスイッチング
手段３がターンオンした後、あらかじめ設定された時刻
Td後に図４（b）のように第２のスイッチング手段１６
をターンオンする。第１のコンデンサ１４とリアクトル
１５との共振周期のほぼ半分の時間が、第１のスイッチ
ング手段３の最小オン時間Ton1以内になるように、あら
かじめ第１のコンデンサ１４の容量値Cとリアクトル１
５のインダクタンス値Lを設定しておく。第１のスイッ
チング手段３の最小オン時間Ton1と第１のスイッチング
手段３のターンオンから第２のスイッチング手段１６を
ターンオンするまでの遅延時間Tdの差の時間Ton2が、第
１のコンデンサ１４とリアクトル１５との共振周期のほ
ぼ半分の時間以上になるようにあらかじめ遅延時間Tdを
設定しておく。エネルギーの回生動作は上記実施の形態
２と同様の動作をするので詳細説明は省略するが、第２
のスイッチング手段１６のターンオン後、第１のコンデ
ンサ１４とリアクトル１５との共振周期のほぼ半分以上
の時間が経過すると、図４（d）に示すようにリアクト
ル１５または第２のスイッチング手段１６に流れる電流
iLが零になっており、第１のスイッチング手段３のター
ンオフに同期して第２のスイッチング手段１６をターン
オフしても、上記実施の形態１あるいは実施の形態２と
同様の効果を得ることができる。

【００５６】実施の形態４．上記実施の形態２と実施の
形態３では、第１のスイッチング手段３のターンオンか
ら遅延時間Tdを設けて第２のスイッチング手段１６をタ
ーンオンするものについて示したが、第２のスイッチン
グ手段１６のオン時間Ton2は第１のコンデンサ１４とリ
アクトル１５との共振周期のほぼ半分の時間以上であれ
ば良いので、第１のスイッチング手段３のオン、オフ動
作に同期して第２のスイッチング手段１６をオン、オフ
動作させるものであっても良く、上記実施の形態２、実
施の形態３と同様の効果を奏すると共に、第１のコンデ
ンサ１４の容量値Cとリアクトル１５のインダクタンス
値Lをより広い範囲で選定できる効果がある。

【００５７】図５はこの発明の実施の形態４によるスナ
バ回路動作を示す動作波形図である。図中の図（a）〜
（e）は上記図２〜図４と同一部分の波形である。この
図を用いて動作について説明する。

【００５８】第１のスイッチング手段３のオフ期間の動
作は上記実施の形態１〜３と全く同様であり、説明は省
略する。上記図１の第１のスイッチング手段３のターン
オンに同期して、図５（b）のように第２のスイッチン
グ手段１６をターンオンする。第１のコンデンサ１４と
リアクトル１５との共振周期のほぼ半分の時間が、第１
のスイッチング手段３の最小オン時間Ton1以内になるよ
うに、あらかじめ第１のコンデンサ１４の容量値Cとリ
アクトル１５のインダクタンス値Lとを設定しておく。
エネルギーの回生動作は上記実施の形態２、実施の形態
３と同様の動作をするので詳細説明は省略するが、第２
のスイッチング手段１６のターンオン後、第１のコンデ
ンサ１４とリアクトル１５との共振周期のほぼ半分以上
の時間が経過すると、図５（c）に示すように第１のコ
ンデンサ１４の電圧Vcは零になっており、また図５
（d）に示すようにリアクトル１５または第２のスイッ
チング手段１６に流れる電流iLが零になっているので、
第１のスイッチング手段３のターンオフに同期して第２
のスイッチング手段１６をターンオフすることができ
る。これにより容易に上記実施の形態２、実施の形態３
と同様の効果を得ることができると共に、第２のスイッ
チング手段１６のオン時間Ton2が許容可能な最大時間に
したので、第１のコンデンサ１４の容量値Cとリアクト
ル１５のインダクタンス値Lをより広い範囲で選定でき
る効果が得られる。

【００５９】なお、第２のスイッチング手段１６のター
ンオフのタイミングについては、第２のスイッチング手
段１６自体を極性を有するものとし、第１のスイッチン
グ手段３のターンオフのタイミングと関連させることな
く、第２のスイッチング手段１６の電流が零となったタ
イミングでオフさせるようにしてもよいことは勿論であ
る。

【００６０】実施の形態５．上記実施の形態１〜４では
第１のスイッチング手段３の低電位側端子が直流電源１
の低電位側端子、または第２のコンデンサ１’の低電位
側端子に接続されたものについて示したが、第１のスイ
ッチング手段３の高電位側端子が直流電源１の高電位側
端子、または第２のコンデンサ１’の高電位側端子に接
続されたものでも良く、上記実施の形態１〜４と同様の
効果を奏する。

【００６１】図６はこの発明の他の実施の形態を示す図
である。図において、１３〜１７は上記図１に示した実
施の形態１の構成要素と同等のものである。１４は第１
のコンデンサ、１３は第１のダイオードであり、これら
は直列接続されており、第１のスイッチング手段３と並
列に接続されている。１５はリアクトル、１６は補助ス
イッチング手段である第２のスイッチング手段でありこ
れらは直列接続され、その一端は第１のコンデンサ１４
と第１のダイオード１３との接続点に接続されている。
また、その他端側は直流電源１の低電位側端子、または
平滑コンデンサなどの第２のコンデンサ１’の低電位側
端子に接続されている。直流電源１の高電位側端子、ま
たは第２のコンデンサ１’の高電位側端子は第１のスイ
ッチング手段３の高電位側端子に接続されており、第１
のスイッチング手段３の低電位側端子には第１のダイオ
ード１３のカソード端子が接続されている。また、第１
のスイッチング手段３と逆並列に第２のダイオード１７
が接続され、スナバ回路１９が構成されている。なお、
リアクトル１５と第２のスイッチング手段１６の接続関
係は逆であっても良い。

【００６２】次に動作について説明する。基本的な動作
は、上記実施の形態１〜４とほぼ同様の動作をするので
詳細な説明は省略する。異なる点は、第２のスイッチン
グ手段１６をターンオンした時の第１のコンデンサ１４
に蓄積され保持されていたエネルギーの放電経路であ
り、第１のコンデンサ１４→直流電源１または第２のコ
ンデンサ１’→第２のスイッチング手段１６→リアクト
ル１５→第１のコンデンサ１４の経路で直流電源１また
は第２のコンデンサ１’にスナバエネルギーが回生され
る。

【００６３】また、第１のコンデンサ１４の電圧Vcが零
になった後の電流経路は、リアクトル１５→第１のダイ
オード１３→第２のダイオード１７→直流電源１または
第２のコンデンサ１’→第２のスイッチング手段１６→
リアクトル１５の上記実施の形態１〜４と逆向きの経路
で直流電源１または第２のコンデンサ１’に引き続き回
生する。

【００６４】なお、第１のスイッチング手段３のオン期
間における通電状態の条件によっては、第２のダイオー
ド１７を省略し得ることは実施の形態１で説明したと同
様である。

【００６５】実施の形態６．上記実施の形態１〜４では
第１のスイッチング手段３と逆並列に第２のダイオード
１７が接続されたものについて示したが、第２のダイオ
ードが第１のコンデンサ１４と並列に接続されたもので
も良く、上記実施の形態１〜４と同様の効果を奏すると
共に、第１のコンデンサ１４の電圧が零になった後の電
流経路に第１のダイオード１３が含まれず、回生時に第
１のダイオード１３の導通損失分のエネルギー損失が発
生せず、その分、有効に直流電源１または第２のコンデ
ンサ１’に回生できる効果がある。

【００６６】図７はこの発明の他の実施の形態を示す図
である。図において、１３〜１６は上記図１に示した実
施の形態１の構成要素と同等のものである。異なる点
は、第１のスイッチング手段３と逆並列に接続された第
２のダイオード１７の代わりに、第１のコンデンサ１４
と並列に第２のダイオード２０が接続され、スナバ回路
２１が構成されているところである。

【００６７】次に動作について説明する。基本的な動作
は、上記実施の形態１〜４とほぼ同様の動作をするので
詳細な説明は省略する。異なる点は、第１のコンデンサ
１４の電圧Vcが零になった後の電流経路であり、リアク
トル１５→第２のスイッチング手段１６→直流電源１ま
たは第２のコンデンサ１’→第２のダイオード２０→リ
アクトル１５の経路で第１のダイオード１３を通らずに
直流電源１または第２のコンデンサ１’に回生するとこ
ろであり、第１のダイオード１３の導通損失分のエネル
ギーを有効に直流電源１または第２のコンデンサ１’に
回生できる。

【００６８】実施の形態７．上記実施の形態５では第１
のスイッチング手段３と逆並列に第２のダイオード１７
が接続されたものについて示したが、上記実施の形態６
と同様に第２のダイオード２０が第１のコンデンサ１４
と並列に接続されたものでも良く、上記実施の形態６と
同様の効果を奏する。

【００６９】図８はこの発明の他の実施の形態を示す図
である。図において、１３〜１６は上記図６に示した実
施の形態５の構成要素と同等のものである。異なる点
は、第１のスイッチング手段３と逆並列に接続された第
２のダイオード１７の代わりに、第１のコンデンサ１４
と並列に第２のダイオード２０が接続され、スナバ回路
２２が構成されているところである。

【００７０】次に動作について説明する。基本的な動作
は、上記実施の形態５とほぼ同様の動作をするので詳細
な説明は省略する。異なる点は、第１のコンデンサ１４
の電圧Vcが零になった後の電流経路であり、リアクトル
１５→第２のダイオード２０→直流電源１または第２の
コンデンサ１’→第２のスイッチング手段１６→リアク
トル１５の経路で第１のダイオード１３を通らずに直流
電源１または第２のコンデンサ１’に回生するところで
あり、第１のダイオード１３の導通損失分のエネルギー
を有効に直流電源１または第２のコンデンサ１’に回生
できる。

【００７１】実施の形態８．ところで、第１のスイッチ
ング手段３のターンオン直前の第１のコンデンサ１４の
電圧は、回路の寄生インダクタンスや漏れインダクタン
スの大きさや流れる電流により決まる。従って、回路の
構成や電力変換器としての定格が決まれば上記した第１
のコンデンサ１４の電圧はほぼ決定される。既述した実
施の形態１〜７では、第１のスイッチング手段３のター
ンオン直前の第１のコンデンサ１４の電圧は、直流電源
１の電圧Ｅの２倍以上であり、原理上、第２のスイッチ
ング手段１６のターンオンで減少し始める第１のコンデ
ンサ１４の電圧Vcが零までになるケースについて説明し
たが、第１のスイッチング手段３のターンオン直前の第
１のコンデンサ１４の電圧が直流電源１の電圧または第
２のコンデンサ１’の電圧の２倍未満である場合には、
第１のコンデンサ１４の電圧が零にならず、第２のダイ
オード１７および２０の無いスナバ回路であっても良
く、上記実施の形態１〜７と同様の効果を奏すると共
に、部品点数を低減でき低コスト化できる効果がある。

【００７２】図９はこの発明の他の実施の形態を示す図
である。図において、１３〜１６は上記図１あるいは図
７に示した構成要素と同等のものである。異なる点は、
第２のダイオード１７または２０を使用せずにスナバ回
路２３が構成されているところである。

【００７３】図１０はこの発明の実施の形態８によるス
ナバ回路動作の一例を示す動作波形図である。図中の図
（a）〜（d）は上記図２〜図５と同一部分の波形であ
る。この図を用いて動作を説明する。基本的な動作は、
上記実施の形態１〜４や実施の形態６とほぼ同様の動作
をするので詳細な説明は省略する。異なる点は、第１の
スイッチング手段３のターンオン直前の第１のコンデン
サ１４の電圧が直流電源１の電圧または第２のコンデン
サ１’の電圧の２倍未満である場合には、図１０（c）
に示すように第１のコンデンサ１４の電圧Vcが零になら
ずに、図１０（d）に示すようにリアクトル１５の電流
が零となってスナバエネルギーの回生が終了するところ
である。なお、第１のスイッチング手段３のターンオン
直前の第１のコンデンサ１４の電圧が直流電源１の電圧
または第２のコンデンサ１’の電圧のちょうど２倍の場
合に、抵抗成分を無視するとリアクトル１５の電流が零
となると同時に、第１のコンデンサ１４の電圧Vcが零に
なるため、少なくとも２倍以下迄は第２のダイオード１
７または２０を不要にできる。

【００７４】なお、図１０（ｃ）で第１のコンデンサ１
４の電圧Vcが零にならず残留した電荷量は、直流電源１
への回生の対象外となる。

【００７５】実施の形態９．上記実施の形態８では第１
のスイッチング手段３の低電位側端子が直流電源１の低
電位側端子、または第２のコンデンサ１’の低電位側端
子に接続されたものについて示したが、第１のスイッチ
ング手段３の高電位側端子が直流電源１の高電位側端
子、または第２のコンデンサ１’の高電位側端子に接続
されたものでも良く、上記実施の形態８と同様の効果を
奏する。

【００７６】図１１はこの発明の他の実施の形態を示す
図である。図において、１３〜１６は上記図６あるいは
図８に示した構成要素と同等のものである。異なる点
は、第２のダイオード１７または２０を使用せずにスナ
バ回路２４が構成されているところである。

【００７７】基本的な動作は、上記実施の形態５や実施
の形態７とほぼ同様の動作をするので詳細な説明は省略
する。異なる点は、上記実施の形態８と同様に第１のス
イッチング手段３のターンオン直前の第１のコンデンサ
１４の電圧が直流電源１の電圧または第２のコンデンサ
１’の電圧の２倍未満である場合には、上記図１０
（c）に示すように第１のコンデンサ１４の電圧Vcが零
にならずに、上記図１０（d）に示すようにリアクトル
１５の電流が零となってスナバエネルギーの回生が終了
するところである。なお、第１のスイッチング手段３の
ターンオン直前の第１のコンデンサ１４の電圧が直流電
源１の電圧または第２のコンデンサ１’の電圧のちょう
ど２倍の場合に、抵抗成分を無視するとリアクトル１５
の電流が零となると同時に、第１のコンデンサ１４の電
圧Vcが零になるため、少なくとも２倍以下迄は第２のダ
イオード１７または２０を不要にできる。

【００７８】実施の形態１０．ところで、第１のスイッ
チング手段３の最小オン時間が例えば電力変換器の無負
荷時や軽負荷時等で非常に短い時間になる場合がある
が、一方において第１のスイッチング手段３のターンオ
フ時のスパイク電圧の抑制、スイッチングノイズの低
減、スイッチング損失の低減をするために第１のコンデ
ンサ１４の容量値をある程度大きくする必要から、第１
のコンデンサ１４とリアクトル１５との共振周期の半分
の時間が第１のスイッチング手段３の最小オン時間より
長くなってしまう場合が起こりうる。この場合、リアク
トル１５に電流が流れている状態、即ちエネルギーが残
っている状態で第２のスイッチング手段１６をオフする
ことになり、第２のスイッチング手段１６にはそのター
ンオフ時に過大なスパイク電圧が発生し、ノイズの増
加、効率の低下、あるいは発熱を引き起こす問題があ
り、第２のスイッチング手段１６が破壊に到る場合もあ
ると言った問題もある。

【００７９】この実施の形態１０はこの問題を解消する
ために検討されたもので、第１のコンデンサ１４の電圧
Vcが零になった後、第２のスイッチング手段１６を経由
することなくリアクトル１５のエネルギーを直流電源１
に回生することを可能とするものである。

【００８０】図１２はこの発明の他の実施の形態を示す
図である。図において、１３〜１６は上記図７に示した
構成要素と同等のものである。電力変換器の第１のスイ
ッチング手段３と並列に、直列接続した第１のダイオー
ド１３と第１のコンデンサ１４とを接続し、第１のダイ
オード１３と第１のコンデンサ１４との接続点に第２の
スイッチング手段１６、リアクトル１５を順に直列に接
続し、リアクトル１５の他端側を直流電源１の高電位側
端子、または第２のコンデンサ１’の高電位側端子に接
続し、また直流電源１の低電位側端子、または上記第２
のコンデンサ１’の低電位側端子は第１のスイッチング
手段３の低電位側端子に接続した回路であり、第２のス
イッチング手段１６とリアクトル１５との接続点と直流
電源１の低電位側端子、または第２のコンデンサ１’の
低電位側端子との間に第２のダイオード２５を接続して
スナバ回路２６が構成されている。

【００８１】基本的な動作は、上記実施の形態６とほぼ
同様の動作をするので詳細な説明は省略する。異なる点
は、第１のコンデンサ１４の電圧Vcが零になった後の電
流経路が、リアクトル１５→直流電源１または第２のコ
ンデンサ１’→第２のダイオード２５→リアクトル１５
の経路となり第２のスイッチング手段１６を通らずに、
第２のスイッチング手段１６の導通損失分のエネルギー
を有効に直流電源１または第２のコンデンサ１’に回生
できるところである。

【００８２】以上のように、第２のスイッチング手段１
６をオフした後の電流経路が、リアクトル１５→直流電
源１または第２のコンデンサ１’→第２のダイオード２
５→リアクトル１５の経路となるようにすることによ
り、リアクトル１５に残ったエネルギーが上記経路で直
流電源１または第２のコンデンサ１’に回生できる効果
があり、第２のスイッチング手段１６にはターンオフ時
のスパイク電圧の防止、ノイズ発生の防止、効率低下の
防止、あるいは発熱防止、第２のスイッチング手段１６
の破壊防止の効果がある。この場合、第２のスイッチン
グ手段１６のオン時間は第１のスイッチング手段３のオ
ン時間以内にする。

【００８３】また、第１のスイッチング手段３の最小オ
ン時間が、第１のコンデンサ１４と誘導性素子１５との
共振周期の半分の時間より短い場合においては、第２の
スイッチング手段１６をオフした後の電流経路が、リア
クトル１５→直流電源１または第２のコンデンサ１’→
第２のダイオード２５→リアクトル１５の経路となり、
リアクトル１５に残ったエネルギーが直流電源１または
第２のコンデンサ１’に回生できる。

【００８４】また、第１のスイッチング手段３の最小オ
ン時間が、第１のコンデンサ１４と誘導性素子１５との
共振周期の半分の時間より短い場合においては、第１の
スイッチング手段３のオン、オフ動作に、第２のスイッ
チング手段１６のオン、オフを同期させることにより、
第２のスイッチング手段１６のオン時間が第１のスイッ
チング手段３のオン時間と同一の、許容できる最大オン
時間にできるため、第１のコンデンサ１４に蓄積したエ
ネルギーを最大限、直流電源１または第２のコンデンサ
１’に回生でき、第１のコンデンサ１４の残留電荷を最
小にすることができる。

【００８５】実施の形態１１．上記実施の形態１０では
第１のスイッチング手段３の低電位側端子が直流電源１
の低電位側端子、または第２のコンデンサ１’の低電位
側端子に接続されたものについて示したが、第１のスイ
ッチング手段３の高電位側端子が直流電源１の高電位側
端子、または第２のコンデンサ１’の高電位側端子に接
続されたものでも良く、上記実施の形態１０と同様の効
果を奏する。

【００８６】図１３はこの発明の他の実施の形態を示す
図である。図において、１３〜１６は上記図８に示した
構成要素と同等のものである。電力変換器の第１のスイ
ッチング手段３と並列に、直列接続した第１のコンデン
サ１４と第１のダイオード１３とを接続し、第１のコン
デンサ１４と第１のダイオード１３との接続点に第２の
スイッチング手段１６、リアクトル１５を順に直列に接
続し、リアクトル１５の他端側を直流電源１の低電位側
端子、または第２のコンデンサ１’の低電位側端子に接
続し、また直流電源１の高電位側端子、または上記第２
のコンデンサ１’の高電位側端子は第１のスイッチング
手段３の高電位側端子に接続した回路であり、第２のス
イッチング手段１６とリアクトル１５との接続点と直流
電源１の高電位側端子、または第２のコンデンサ１’の
高電位側端子との間に第２のダイオード２５を接続して
スナバ回路２７が構成されている。

【００８７】基本的な動作は、上記実施の形態７とほぼ
同様の動作をするので詳細な説明は省略する。異なる点
は、第１のコンデンサ１４の電圧Vcが零になった後の電
流経路が、リアクトル１５→第２のダイオード２５→直
流電源１または第２のコンデンサ１’→リアクトル１５
の経路となり第２のスイッチング手段１６を通らずに、
第２のスイッチング手段１６の導通損失分のエネルギー
を有効に直流電源１または第２のコンデンサ１’に回生
できるところである。

【００８８】また、第１のスイッチング手段３の最小オ
ン時間が、第１のコンデンサ１４とリアクトル１５との
共振周期の半分の時間より短い場合においては、第２の
スイッチング手段１６をオフした後の電流経路が、リア
クトル１５→第２のダイオード２５→直流電源１または
第２のコンデンサ１’→リアクトル１５の経路となり、
リアクトル１５に残ったエネルギーが直流電源１または
第２のコンデンサ１’に回生できる。

【００８９】また、上記実施の形態１０と同様に、第１
のスイッチング手段３の最小オン時間が、第１のコンデ
ンサ１４とリアクトル１５との共振周期の半分の時間よ
り短い場合においては、第１のスイッチング手段３のオ
ン、オフ動作に、第２のスイッチング手段１６のオン、
オフを同期させることにより、第２のスイッチング手段
１６のオン時間が許容できる最大オン時間にできるた
め、第１のコンデンサ１４に蓄積したエネルギーを最大
限、直流電源１または第２のコンデンサ１’に回生で
き、第１のコンデンサ１４の残留電荷を最小にすること
ができる。

【００９０】実施の形態１２．上記実施の形態１〜１１
では配線の寄生インダクタンスに蓄積されたエネルギー
を第１にコンデンサ１４に吸収し、直流電源１、または
第２のコンデンサ１’に回生するものについて示した
が、配線の寄生インダクタンスに蓄積されたエネルギー
だけでなく、トランスの漏れインダクタンスに蓄積され
たエネルギーも第１のコンデンサ１４に吸収し、直流電
源１、または第２のコンデンサ１’に回生するものであ
っても良く、上記実施の形態１〜１１と同様の効果を奏
すると共に、トランスの漏れインダクタンスに蓄積され
たエネルギーも直流電源１、または第２のコンデンサ
１’に回生するので、損失にはならず、効率の低下を防
ぎ、発熱を防止する。また、第１のコンデンサ１４によ
り第１のスイッチング手段３にかかる電圧が緩やかに変
化し、ターンオフ時のスパイク電圧が吸収され、ターン
オフ時の第１のスイッチング手段の電圧・電流の重なり
が少なくなってスイッチング損失が低減され、スイッチ
ングノイズも低減される。

【００９１】図１４はこの発明の他の実施の形態を示す
図である。図において、１〜３は上記従来例の図３２に
示した構成要素と同等のものであり、１３〜１８は上記
図１に示した構成要素と同等のものである。異なる点
は、直流電源１とトランスの巻線２aと第１のスイッチ
ング手段３とからなる直列回路における、第１のスイッ
チング手段３にスナバ回路１８が接続されているところ
である。基本的な動作は、上記実施の形態１〜４とほぼ
同様の動作をするので詳細な説明は省略する。異なる点
は、トランス２の漏れインダクタンスに蓄積されたエネ
ルギーも第１にコンデンサ１４に吸収し、直流電源１に
回生するところである。

【００９２】図１５はこの発明の他の実施の形態を示す
図である。図において、１〜３は上記従来例の図３２に
示した構成要素と同等のものであり、１３〜１７、およ
び１９は上記図６に示した構成要素と同等のものであ
る。異なる点は、直流電源１とトランスの巻線２aと第
１のスイッチング手段３とからなる直列回路における、
第１のスイッチング手段３にスナバ回路１９が接続され
ているところである。基本的な動作は、上記実施の形態
５とほぼ同様の動作をするので詳細な説明は省略する。
異なる点は、トランス２の漏れインダクタンスに蓄積さ
れたエネルギーも第１にコンデンサ１４に吸収し、直流
電源１に回生するところである。

【００９３】図１６はこの発明の他の実施の形態を示す
図である。図において、１〜３は上記従来例の図３２に
示した構成要素と同等のものであり、１３〜１６および
２０、２１は上記図７に示した構成要素と同等のもので
ある。異なる点は、直流電源１とトランスの巻線２aと
第１のスイッチング手段３とからなる直列回路におけ
る、第１のスイッチング手段３にスナバ回路２１が接続
されているところである。基本的な動作は、上記実施の
形態６とほぼ同様の動作をするので詳細な説明は省略す
る。異なる点は、トランス２の漏れインダクタンスに蓄
積されたエネルギーも第１にコンデンサ１４に吸収し、
直流電源１に回生するところである。

【００９４】図１７はこの発明の他の実施の形態を示す
図である。図において、１〜３は上記従来例の図３２に
示した構成要素と同等のものであり、１３〜１６および
２０、２２は上記図８に示した構成要素と同等のもので
ある。異なる点は、直流電源１とトランスの巻線２aと
第１のスイッチング手段３とからなる直列回路におけ
る、第１のスイッチング手段３にスナバ回路２２が接続
されているところである。基本的な動作は、上記実施の
形態７とほぼ同様の動作をするので詳細な説明は省略す
る。異なる点は、トランス２の漏れインダクタンスに蓄
積されたエネルギーも第１にコンデンサ１４に吸収し、
直流電源１に回生するところである。

【００９５】図１８はこの発明の他の実施の形態を示す
図である。図において、１〜３は上記従来例の図３２に
示した構成要素と同等のものであり、１３〜１６は上記
図１４に示した構成要素と同等のものである。異なる点
は、第１のスイッチング手段３が電界効果型トランジス
タであって、第２のダイオード１７の代わりに電界効果
型トランジスタ３の寄生ダイオード２８が使用されて、
スナバ回路２９が構成されているところである。１６
a、１６bは第２のスイッチング手段であり、ダイオード
１６bは逆流を防止して一方向のスイッチング手段を構
成している。なお、リアクトル１５、ダイオード１６
b、電界効果型トランジスタ１６aの接続順序は任意にで
きる。

【００９６】基本的な動作は、上記図１４に示した実施
の形態とほぼ同様の動作をするので詳細な説明は省略す
る。異なる点は、第２のダイオード１７の代わりに電界
効果型トランジスタ３の寄生ダイオード２８が使用して
いるところで、これにより部品点数の削減ができ、低コ
スト化ができる効果がある。

【００９７】図１９はこの発明の他の実施の形態を示す
図である。図において、１〜３は上記従来例の図３２に
示した構成要素と同等のものであり、１３〜１６は上記
図１５に示した構成要素と同等のものである。異なる点
は、上記図１８と同様に第１のスイッチング手段３が電
界効果型トランジスタであって、第２のダイオード１７
の代わりに電界効果型トランジスタ３の寄生ダイオード
３０が使用されて、スナバ回路３１が構成されていると
ころである。１６a、１６bは第２のスイッチング手段で
あり、ダイオード１６bは逆流を防止して一方向のスイ
ッチング手段を構成している。なお、リアクトル１５、
ダイオード１６b、電界効果型トランジスタ１６aの接続
順序は任意にできる。

【００９８】基本的な動作は、上記図１５に示した実施
の形態とほぼ同様の動作をするので詳細な説明は省略す
る。異なる点は、第２のダイオード１７の代わりに電界
効果型トランジスタ３の寄生ダイオード３０が使用して
いるところで、これにより部品点数の削減ができ、低コ
スト化できる効果がある。

【００９９】図２０、図２１はこの発明の他の実施の形
態を示す図である。図において、１〜３は上記従来例の
図３２に示した構成要素と同等のものであり、１３〜１
６、および２３、２４は上記図９または図１１に示した
構成要素と同等のものである。異なる点は、直流電源１
とトランスの巻線２aと第１のスイッチング手段３とか
らなる直列回路における、第１のスイッチング手段３に
スナバ回路２３または２４が接続されているところであ
る。基本的な動作は、上記実施の形態８または実施の形
態９とほぼ同様の動作をするので詳細な説明は省略す
る。異なる点は、トランス２の漏れインダクタンスに蓄
積されたエネルギーも第１にコンデンサ１４に吸収し、
直流電源１に回生するところである。

【０１００】図２２、図２３はこの発明の他の実施の形
態を示す図である。図において、１〜３は上記従来例の
図３２に示した構成要素と同等のものであり、１３〜１
６および２５〜２７は上記図１２または図１３に示した
構成要素と同等のものである。異なる点は、直流電源１
とトランスの巻線２aと第１のスイッチング手段３とか
らなる直列回路における、第１のスイッチング手段３に
スナバ回路２６または２７が接続されているところであ
る。基本的な動作は、上記実施の形態１０または実施の
形態１１とほぼ同様の動作をするので詳細な説明は省略
する。異なる点は、トランス２の漏れインダクタンスに
蓄積されたエネルギーも第１にコンデンサ１４に吸収
し、直流電源１に回生するところである。

【０１０１】実施の形態１３．図２４は、この発明の他
の実施の形態としてフォワード形DC／DCコンバータに適
用したスナバ回路を示す構成図である。図において、１
〜８は上記従来例の図３２に示した構成要素と同等のも
のであり、１３〜１６および２５、２６は上記実施の形
態１２の図２２に示した構成要素と同等のものである。
１６a、１６bは第２のスイッチング手段であり、ダイオ
ード１６bは逆流を防止して一方向のスイッチング手段
を構成している。なお、ダイオード１６bはリアクトル
１５と直列に接続しても良いし、電界効果型トランジス
タ１６aと接続関係が逆でも良い。

【０１０２】次に動作について説明する。図２５は本発
明のスナバ回路２６を適用したフォワード形DC／DCコン
バータとスナバ回路の動作の一実施の形態を示す図であ
る。図中の図（a）は第１のスイッチング手段３の駆動
波形、図（b）は第２のスイッチング手段１６aの駆動波
形、図（c）は第１のスイッチング手段３の電流idと電
圧vdsの波形、図（d）は第１のコンデンサ１４に流れる
電流波形、図（e）は第１のコンデンサ１４の電圧波
形、図（f）はリアクトル１５に流れる電流波形であ
る。

【０１０３】第１のスイッチング手段３がターンオフす
ると、配線の寄生インダクタンスとトランス２の漏れイ
ンダクタンスに蓄積されていたエネルギーが第１のダイ
オード１３を介して、第１のコンデンサ１４に充電さ
れ、第１のスイッチング手段３にかかる電圧を緩やかに
上昇させて、ターンオフ時のスパイク電圧を吸収する。
また、ターンオフ時の第１のスイッチング手段３の電圧
・電流の重なりが少なくなってスイッチング損失が低減
され、スイッチングノイズも低減される。第１のコンデ
ンサ１４に充電されたエネルギーは第１のスイッチング
手段３のオフ期間中保持される。

【０１０４】図２５（a）（b）に示すように第１のスイ
ッチング手段３がターンオンしたと同時に、第２のスイ
ッチング手段１６aをターンオンすると、第１のコンデ
ンサ１４に蓄積され保持されていたエネルギーが図２５
（e）のように放電を開始する。この放電は第１のコン
デンサ１４とリアクトル１５との共振により行なわれ、
リアクトル１５や第２のスイッチング手段１６aに流れ
る電流波形は図２５（f）のように正弦波状となる。第
１のコンデンサ１４に蓄積されていたスナバエネルギー
は第１のコンデンサ１４→第２のスイッチング手段１６
a、１６b→リアクトル１５→直流電源１→第１のコンデ
ンサ１４の経路で直流電源１に回生される。

【０１０５】図２５（e）に示すように第１のコンデン
サ１４の電圧Vcが零になると、第２のダイオード２５が
オン状態になり、リアクトル１５の残りのエネルギーを
リアクトル１５→直流電源１→第２のダイオード２５→
リアクトル１５の経路で直流電源１に引き続き回生す
る。図２５（e）および図２５（f）に示すようにリアク
トル１５または第２のスイッチング手段１６aに流れる
電流が零になった後に、第２のスイッチング手段１６a
を第１のスイッチング手段３と同期してオフする。

【０１０６】以上のように配線の寄生インダクタンスと
トランスの漏れインダクタンスに蓄積されたエネルギー
を第１のコンデンサ１４に充電し、そのエネルギーを直
流電源１に回生するので、損失にはならず、効率の低下
を防ぎ、発熱を防止する。また、第１のコンデンサ１４
により第１のスイッチング手段３にかかる電圧が緩やか
に変化し、ターンオフ時のスパイク電圧が吸収され、タ
ーンオフ時の第１のスイッチング手段の電圧・電流の重
なりが少なくなってスイッチング損失が低減され、スイ
ッチングノイズも低減される。

【０１０７】また、第１のスイッチング手段３の最小オ
ン時間が、第１のコンデンサ１４とリアクトル１５との
共振周期の半分の時間より短い場合においては、第２の
スイッチング手段１６をオフした後の電流経路が、リア
クトル１５→直流電源１→第２のダイオード２５→リア
クトル１５の経路となり、リアクトル１５に残ったエネ
ルギーが直流電源１に回生できる。

【０１０８】実施の形態１４．図２６は、この発明の他
の実施の形態としてブーストフォワード形DC／DCコンバ
ータに適用したスナバ回路を示す構成図である。図にお
いて、１〜３および８は上記従来例の図３２に示した構
成要素と同等のものであり、１３〜１６および２５、２
６は上記実施の形態１３の図２４に示した構成要素と同
等のものである。３３は整流用ダイオード、３４は環流
用ダイオード、３５はチョークコイル、３６は出力平滑
コンデンサである。

【０１０９】基本的な動作は、上記図２４に示した実施
の形態１３とほぼ同様の動作をし、同様の効果を奏する
ので詳細な説明は省略する。

【０１１０】実施の形態１５．以下の形態例では、先に
直流電源１と同様に扱った第２のコンデンサ１’の変形
例、即ち、先の形態例とは異なる直流電源を回生先とす
るスナバ回路について説明する。先ず、図２７はＡＣ／
ＤＣ／ＤＣコンバータに適用したスナバ回路を示す構成
図である。このコンバータは、交流電源５０の電圧を整
流用ダイオードブリッジ５１ａ〜５１ｄで整流しその出
力電圧が入力平滑コンデンサ５２で平滑される。この入
力平滑コンデンサ５２が後段のＤＣ／ＤＣコンバータの
直流電源として機能する。

【０１１１】このＤＣ／ＤＣコンバータの部分は、先の
実施の形態１３の図２４の構成と全く同一であり説明は
省略する。ここでは、第１のスイッチング手段３のオフ
期間に第１のコンデンサ１４に充電された電荷は、第１
のコンデンサ１４とリアクトル１５との共振現象を利用
して直流電源である入力平滑コンデンサ５２に回生され
る。即ち、この入力平滑コンデンサ５２が既述した第２
のコンデンサ１’に相当する訳である。

【０１１２】実施の形態１６．図２８はこの発明の実施
の形態１６におけるスナバ回路を示す構成図で、スナバ
回路の回生先の更なる変形例を示すものである。これは
非絶縁形のＤＣ／ＤＣコンバータである降圧形のチョッ
パ装置である。チョッパとしての動作は周知であるので
説明は省略するが、第１のスイッチング手段３のオンオ
フ動作により、直流電源（第１の直流電源）１の電圧が
変換（降圧）されて平滑コンデンサ（第２の直流電源）
７に出力される。

【０１１３】第１のスイッチング手段３の両極間に接続
された、第１のダイオード１３と第１のコンデンサ１４
との直列接続体、およびこの第１のダイオード１３と第
１のコンデンサ１４との接続点とリアクトル６と平滑コ
ンデンサ７との接続点との間に接続された、リアクトル
１５と第２のスイッチング手段１６との直列接続体から
スナバ回路６０を構成している。

【０１１４】ここでは、第１のスイッチング手段３のオ
フ期間に第１のコンデンサ１４に充電された電荷は第１
のコンデンサ１４とリアクトル１５との共振現象を利用
して第２の直流電源である平滑コンデンサ７に回生され
る、即ち、この平滑コンデンサ７が既述した第２のコン
デンサ１’の相当する。

【０１１５】実施の形態１７．図２９はこの発明の実施
の形態１７におけるスナバ回路を示す構成図で、スナバ
回路の回生先の更なる変形例を示すものである。先の実
施の形態１３の図２４で説明したフォワード形ＤＣ／Ｄ
Ｃコンバータのトランス２に補助電源用巻線２ｄを追設
したものである。直流電源１からの電力を変換して平滑
コンデンサ７に出力する主たる変換動作は先の図２４と
同一であるので説明を省略する。補助電源用巻線２ｄの
電圧は整流用ダイオード７１で整流されその出力電圧が
平滑コンデンサ７２で平滑される。そして、この平滑コ
ンデンサ７２が第１のスイッチング手段３の駆動回路７
３の直流電源として機能する。

【０１１６】第１のスイッチング手段３の両極間に接続
された第１のダイオード１３と第１のコンデンサ１４と
の直列接続体、およびこの第１のダイオード１３と第１
のコンデンサ１４との接続点と整流用ダイオード７１と
平滑コンデンサ７２との接続点との間に接続された、リ
アクトル１５と第２のスイッチング手段１６との直列接
続体からスナバ回路７０を構成している。

【０１１７】ここでは、第１のスイッチング手段３のオ
フ期間に第１のコンデンサ１４に充電された電荷は第１
のコンデンサ１４とリアクトル１５との共振現象を利用
して補助電源（第２の直流電源）である平滑コンデンサ
７２に回生される。即ち、この平滑コンデンサ７２が既
述した第２のコンデンサ１’に相当する。

【０１１８】実施の形態１８．図３０はこの発明の実施
の形態１８におけるスナバ回路を示す構成図で、スナバ
回路の回生先の更なる変形例を示すものである。昇降圧
形のチョッパに適用したもので、チョッパとしての動作
は周知であるので説明を省略するが、ここでは、第１の
ダイオード１３ａ、第１のコンデンサ１４ａ、リアクト
ル１５ａ、第２のスイッチング手段１６ａからなり第１
のコンデンサ１４ａに充電された電荷を出力側の第２の
直流電源である出力平滑コンデンサ８２に回生するスナ
バ回路８０ａと、第１のダイオード１３ｂ、第１のコン
デンサ１４ｂ、リアクトル１５ｂ、第２のスイッチング
手段１６ｂからなり第１のコンデンサ１４ｂに充電され
た電荷を入力側の第１の直流電源１に回生するスナバ回
路８０ｂとを備えている。

【０１１９】入力直流電源１の電圧が出力平滑コンデン
サ８２の電圧より低い、昇圧動作の場合には、入力直流
電源１に回生するスナバ回路８０ｂがメインのスナバと
して動作する。逆に、入力直流電源１の電圧が出力平滑
コンデンサ８２の電圧より高い、降圧動作の場合には、
出力平滑コンデンサ８２に回生するスナバ回路８０ａが
メインのスナバとして動作する。これにより、入力電圧
の変動に対して、スナバエネルギーを回生し易い方に自
動的に回生することができる。即ち、この形態例では、
第１の直流電源（直流電源１）と第２の直流電源（出力
平滑コンデンサ８２）との両者への回生が可能となる訳
である。

【０１２０】実施の形態１９．図３１はこの発明の実施
の形態１９におけるスナバ回路を示す構成図で、スナバ
回路の回生先の更なる変形例を示すものである。ＤＣ／
ＡＣ変換装置に適用したもので、直流電源１からの電力
を交流に変換してランプ９３を点灯するものである。９
２はランプ９３と直列に接続されたリアクトル、９４は
ランプ９３と並列に接続されたコンデンサである。９１
ａ、９１ｂは平滑コンデンサで、直流電源１からの電力
が一旦この平滑コンデンサ９１ａ、９１ｂに変換される
形となる。

【０１２１】そして、第１のスイッチング手段３ａの両
極間に接続された第１のダイオード１３ａと第１のコン
デンサ１４ａとの直列接続体とこの第１のダイオード１
３ａと第１のコンデンサ１４ａとの接続点とランプ９３
と平滑コンデンサ９１ａとの接続点との間に接続された
リアクトル１５ａと第２のスイッチング手段１６ａとの
直列接続体からスナバ回路９０ａを構成し、第１のスイ
ッチング手段３ｂの両極間に接続された第１のダイオー
ド１３ｂと第１のコンデンサ１４ｂとの直列接続体とこ
の第１のダイオード１３ｂと第１のコンデンサ１４ｂと
の接続点とランプ９３と平滑コンデンサ９１ｂとの接続
点との間に接続されたリアクトル１５ｂと第２のスイッ
チング手段１６ｂとの直列接続体からスナバ回路９０ｂ
を構成する。

【０１２２】ここでは、第１のスイッチング手段３ａの
オフ期間に第１のコンデンサ１４ａに充電された電荷は
第１のコンデンサ１４ａとリアクトル１５ａとの共振現
象を利用して平滑コンデンサ９１ａに回生され、第１の
スイッチング手段３ｂのオフ期間に第１のコンデンサ１
４ｂに充電された電荷は第１のコンデンサ１４ｂとリア
クトル１５ｂとの共振現象を利用して平滑コンデンサ９
１ｂに回生される。

【０１２３】以上、各実施の形態で説明したように、こ
の発明によるスナバ回路は、直流電源を有する各種の電
力変換手段に適用することができ、第１のスイッチング
手段のオフ期間にそのスナバ回路のコンデンサに充電さ
れた電荷の回生先も、入力側の直流電源に限らず、出力
側の直流電源（コンデンサ）、更には、入力／出力両側
の直流電源に設定することができる。

【０１２４】

【発明の効果】以上のように、この発明に係るスナバ回
路は、第１のスイッチング手段を有し直流電源間で電力
の変換を行う電力変換手段の当該第１のスイッチング手
段の極間に接続された、第１のダイオードと第１のコン
デンサとの直列接続体を備えたスナバ回路において、上
記第１のダイオードと第１のコンデンサとの接続点と上
記直流電源との間に接続された、誘導性素子と第２のス
イッチング手段との直列接続体を備え、上記第１のスイ
ッチング手段のオン期間内で上記第２のスイッチング手
段をオンすることにより、上記第１のスイッチング手段
のオフ期間に上記第１のコンデンサに充電された電荷
を、上記第１のコンデンサと誘導性素子との共振現象を
利用して上記直流電源に回生するようにしたので、損
失、発熱を伴うことなく、第１のスイッチング手段のタ
ーンオフ時のスパイク電圧が吸収でき、ターンオフ時の
電圧・電流の重なりが少なくなってスイッチング損失・
スイッチングノイズが低減できる。

【０１２５】また、この発明に係るスナバ回路は、第１
のスイッチング手段を有し第１の直流電源からの電力を
変換して第２の直流電源に出力する電力変換手段の当該
第１のスイッチング手段の極間に接続された、第１のダ
イオードと第１のコンデンサとの直列接続体を備えたス
ナバ回路において、上記第１のダイオードと第１のコン
デンサとの接続点と上記直流電源との間に接続された、
誘導性素子と第２のスイッチング手段との直列接続体を
備え、上記第１のスイッチング手段のオン期間内で上記
第２のスイッチング手段をオンすることにより、上記第
１のスイッチング手段のオフ期間に上記第１のコンデン
サに充電された電荷を、上記第１のコンデンサと誘導性
素子との共振現象を利用して上記直流電源に回生するよ
うにしたので、損失、発熱を伴うことなく、第１のスイ
ッチング手段のターンオフ時のスパイク電圧が吸収で
き、ターンオフ時の電圧・電流の重なりが少なくなって
スイッチング損失・スイッチングノイズが低減できる。

【０１２６】また、この発明に係るスナバ回路は、その
誘導性素子と第２のスイッチング手段との直列接続体を
第１のダイオードと第１のコンデンサとの接続点と第１
の直流電源との間に接続し、第１のスイッチング手段の
オフ期間に上記第１のコンデンサに充電された電荷を、
上記第１のコンデンサと誘導性素子との共振現象を利用
して上記第１の直流電源に回生するようにしたので、電
力変換手段の入力側の第１の直流電源へのスナバエネル
ギーの回生が確実になされる。

【０１２７】また、この発明に係るスナバ回路は、その
誘導性素子と第２のスイッチング手段との直列接続体を
第１のダイオードと第１のコンデンサとの接続点と第２
の直流電源との間に接続し、第１のスイッチング手段の
オフ期間に上記第１のコンデンサに充電された電荷を、
上記第１のコンデンサと誘導性素子との共振現象を利用
して上記第２の直流電源に回生するようにしたので、電
力変換手段の出力側の第２の直流電源へのスナバエネル
ギーの回生が確実になされる。

【０１２８】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第１のダイオードと第１のコンデンサとの直列接続体お
よび誘導性素子と第２のスイッチング手段との直列接続
体をそれぞれ一対づつ設け、上記各誘導性素子と第２の
スイッチング手段との直列接続体を上記各第１のダイオ
ードと第１のコンデンサとの接続点と第１および第２の
直流電源との間に接続し、第１のスイッチング手段のオ
フ期間に上記第１のコンデンサに充電された電荷を、上
記第１のコンデンサと誘導性素子との共振現象を利用し
て上記第１およびまたは第２の直流電源に回生するよう
にしたので、電力変換手段の入力側、出力側のいずれか
または双方へスナバエネルギーを回生することができ
る。

【０１２９】また、この発明に係るスナバ回路は、直流
電源と、低電位側端子が上記直流電源の低電位側端子に
接続された第１のスイッチング手段とを備えた電力変換
手段のスナバ回路において、アノード端子が上記第１の
スイッチング素子の高電位側端子に接続された第１のダ
イオードと、一方の端子が上記第１のダイオードのカソ
ード端子に接続され他方の端子が上記第１のスイッチン
グ手段の低電位側端子に接続された第１のコンデンサ
と、上記第１のダイオードおよび第１のコンデンサの接
続点と上記直流電源の高電位側端子との間に接続され
た、誘導性素子と第２のスイッチング手段との直列接続
体とを備えたので、簡便な構成により、損失、発熱を伴
うことなく、第１のスイッチング手段のターンオフ時の
スパイク電圧が吸収でき、ターンオフ時の電圧・電流の
重なりが少なくなってスイッチング損失・スイッチング
ノイズが低減できるスナバ回路を実現できる。

【０１３０】また、この発明に係るスナバ回路は、その
アノード端子が上記第１のスイッチング手段の低電位側
端子に接続されカソード端子が第１のスイッチング手段
の高電位側端子に接続された第２のダイオードを備えた
ので、第１のスイッチング手段のオン期間における電流
の如何にかかわらず、第１のコンデンサの電圧が零にな
った後の直流電源への回生動作が実現される。

【０１３１】また、この発明に係るスナバ回路は、その
アノード端子が上記第１のスイッチング手段の低電位側
端子に接続されカソード端子が第１のコンデンサの一方
の端子に接続された第２のダイオードを備えたので、第
１のダイオードを経由することなく、直流電源への回生
動作が可能となり、その分回生の効率が向上する。

【０１３２】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第１のスイッチング手段のターンオン直前の第１のコン
デンサの電圧を直流電源の電圧の２倍以下としたので、
第２のダイオードが無い簡便な構成としても、一旦誘導
性素子に蓄えられたエネルギーをすべて直流電源に回生
することができる。

【０１３３】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第１のスイッチング手段の高電位側端子と直流電源の高
電位側端子との間に電力変換手段のトランスの巻線が挿
入されたので、トランスの漏れインダクタンスに蓄積さ
れたエネルギーも第１のコンデンサに吸収し、直流電源
に回生することができる。

【０１３４】また、この発明に係るスナバ回路は、直流
電源と、低電位側端子が上記直流電源の低電位側端子に
接続された第１のスイッチング手段とを備えた電力変換
手段のスナバ回路において、アノード端子が上記第１の
スイッチング素子の高電位側端子に接続された第１のダ
イオードと、一方の端子が上記第１のダイオードのカソ
ード端子に接続され他方の端子が上記第１のスイッチン
グ手段の低電位側端子に接続された第１のコンデンサ
と、一方の端子が上記第１のダイオードおよび第１のコ
ンデンサの接続点に接続された第２のスイッチング手段
と、上記第２のスイッチング手段の他方の端子と上記直
流電源の高電位側端子との間に接続された誘導性素子
と、アノード端子が上記第１のスイッチング手段の低電
位側端子に接続されカソード端子が上記第２のスイッチ
ング手段および誘導性素子の接続点に接続された第２の
ダイオードとを備えたので、第１のコンデンサの電圧が
零になった後、第２のスイッチング手段を経由せずに直
流電源へのエネルギー回生が可能となり、その分回生効
率が向上するとともに、第１のスイッチング手段の最小
オン時間が短い場合にも第２のスイッチング手段の破壊
を防止する効果がある。

【０１３５】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第１のスイッチング手段の高電位側端子と直流電源の高
電位側端子との間に電力変換手段のトランスの巻線が挿
入されたので、トランスの漏れインダクタンスに蓄積さ
れたエネルギーも第１のコンデンサに吸収し、直流電源
に回生することができる。

【０１３６】また、この発明に係るスナバ回路は、直流
電源と、高電位側端子が上記直流電源の高電位側端子に
接続された第１のスイッチング手段とを備えた電力変換
手段のスナバ回路において、カソード端子が上記第１の
スイッチング素子の低電位側端子に接続された第１のダ
イオードと、一方の端子が上記第１のダイオードのアノ
ード端子に接続され他方の端子が上記第１のスイッチン
グ手段の高電位側端子に接続された第１のコンデンサ
と、上記第１のダイオードおよび第１のコンデンサの接
続点と上記直流電源の低電位側端子との間に接続され
た、誘導性素子と第２のスイッチング手段との直列接続
体とを備えたので、簡便な構成により、損失、発熱を伴
うことなく、第１のスイッチング手段のターンオフ時の
スパイク電圧が吸収でき、ターンオフ時の電圧・電流の
重なりが少なくなってスイッチング損失・スイッチング
ノイズが低減できるスナバ回路を実現できる。

【０１３７】また、この発明に係るスナバ回路は、その
アノード端子が上記第１のスイッチング手段の低電位側
端子に接続されカソード端子が第１のスイッチング手段
の高電位側端子に接続された第２のダイオードを備えた
ので、第１のスイッチング手段のオン期間における電流
の如何にかかわらず、第１のコンデンサの電圧が零にな
った後の直流電源への回生動作が実現される。

【０１３８】また、この発明に係るスナバ回路は、その
カソード端子が上記第１のスイッチング手段の高電位側
端子に接続されアノード端子が第１のコンデンサの一方
の端子に接続された第２のダイオードを備えたので、第
１のダイオードを経由することなく、直流電源への回生
動作が可能となり、その分回生の効率が向上する。

【０１３９】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第１のスイッチング手段のターンオン直前の第１のコン
デンサの電圧を直流電源の電圧の２倍以下としたので、
第２のダイオードが無い簡便な構成としても、一旦誘導
性素子に蓄えられたエネルギーをすべて直流電源に回生
することができる。

【０１４０】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第１のスイッチング手段の低電位側端子と直流電源の低
電位側端子との間に電力変換手段のトランスの巻線が挿
入されたので、トランスの漏れインダクタンスに蓄積さ
れたエネルギーも第１のコンデンサに吸収し、直流電源
に回生することができる。

【０１４１】また、この発明に係るスナバ回路は、直流
電源と、高電位側端子が上記直流電源の高電位側端子に
接続された第１のスイッチング手段とを備えた電力変換
手段のスナバ回路において、カソード端子が上記第１の
スイッチング素子の低電位側端子に接続された第１のダ
イオードと、一方の端子が上記第１のダイオードのアノ
ード端子に接続され他方の端子が上記第１のスイッチン
グ手段の高電位側端子に接続された第１のコンデンサ
と、一方の端子が上記第１のダイオードおよび第１のコ
ンデンサの接続点に接続された第２のスイッチング手段
と、上記第２のスイッチング手段の他方の端子と上記直
流電源の低電位側端子との間に接続された誘導性素子
と、カソード端子が上記第１のスイッチング手段の高電
位側端子に接続されアノード端子が上記第２のスイッチ
ング手段および誘導性素子の接続点に接続された第２の
ダイオードとを備えたので、第１のコンデンサの電圧が
零になった後、第２のスイッチング手段を経由せずに直
流電源へのエネルギー回生が可能となり、その分回生効
率が向上するとともに、第１のスイッチング手段の最小
オン時間が短い場合にも第２のスイッチング手段の破壊
を防止する効果がある。

【０１４２】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第１のスイッチング手段の低電位側端子と直流電源の低
電位側端子との間に電力変換手段のトランスの巻線が挿
入されたので、トランスの漏れインダクタンスに蓄積さ
れたエネルギーも第１のコンデンサに吸収し、直流電源
に回生することができる。

【０１４３】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第１のスイッチング手段に電界効果型トランジスタを使
用することにより、その寄生ダイオードを第２のダイオ
ードとして機能させるようにしたので、第１のスイッチ
ング手段に外部から並列に接続する第２のダイオードが
不要となり、その分コストが低減する。

【０１４４】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第１のスイッチング手段のオン期間内において第２のス
イッチング手段をオン状態にし、かつ、上記第２のスイ
ッチング手段のオン時間を第１のコンデンサと誘導性素
子とで決まる共振周期の１／２以上としたので、常に、
第１のコンデンサに蓄積されたエネルギーの直流電源へ
の回生が確実になされる。

【０１４５】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第２のスイッチング手段の電流を検出し、オン状態から
上記電流が零になった後上記第２のスイッチング手段を
オフ状態にするようにしたので、第２のスイッチング手
段の適切なオフ動作が確実になされる。

【０１４６】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第２のスイッチング手段を極性を有するものとし、オン
状態から電流が零になると自動的にオフするようにした
ので、電流検出手段を必要とすることなく、第２のスイ
ッチング手段のオフ動作が確実になされる。

【０１４７】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第１のスイッチング手段のオン、オフ動作と、第２のス
イッチング手段のオン、オフ動作をそれぞれ同期させる
ので、スイッチング手段を駆動する構成が簡便となり、
第１のコンデンサの容量値と誘導性素子のインダクタン
ス値をより広い範囲で選定することができる。

【０１４８】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第１のスイッチング手段の最小オン時間が第１のコンデ
ンサと誘導性素子とで決まる共振周期の１／２未満で、
かつ、上記第１のスイッチング手段のオン期間内におい
て第２のスイッチング手段をオン状態にするので、第１
のスイッチング手段の最小オン時間が極めて小さくなる
場合にも、本発明になるスナバ回路を適用することがで
きる。

【０１４９】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第１のスイッチング手段のオン、オフ動作と、第２のス
イッチング手段のオン、オフ動作をそれぞれ同期させる
ので、スイッチング手段を駆動する構成が簡便となり、
第１のコンデンサの容量値と誘導性素子のインダクタン
ス値をより広い範囲で選定することができる。

【０１５０】また、この発明に係るスナバ回路は、第２
のスイッチング手段は、電界効果型トランジスタと逆流
防止用のダイオードとの直列接続体としたので、第２の
スイッチング手段の適切なオフ動作が確実になされる。

【０１５１】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第２のスイッチング手段がターンオンしたときに誘導性
素子にかかる電圧値ＶＬを、上記誘導性素子のインダク
タンス値Ｌを第１のコンデンサの容量値Ｃで割った値の
平方根で表される特性インピーダンスで割って得られる
電流値（ＶＬ／√（Ｌ／Ｃ））において、上記誘導性素
子が磁気飽和を起こさないようにしたので、誘導性素子
の磁気飽和による過大な電流の発生を未然に防止して第
２のスイッチング手段の安定した動作が確保される。

【０１５２】また、この発明に係るスナバ回路は、その
第２のスイッチング手段がターンオンしたときに誘導性
素子にかかる電圧値ＶＬを、上記誘導性素子のインダク
タンス値Ｌを第１のコンデンサの容量値Ｃで割った値の
平方根で表される特性インピーダンスで割って得られる
電流値（ＶＬ／√（Ｌ／Ｃ））が、上記第２のスイッチ
ング手段の許容可能な繰り返しピーク電流値以下となる
ようにしたので、第２のスイッチング手段の使用条件が
適正化され、その信頼性が向上する。

【図面の簡単な説明】

【図１】 この発明の実施の形態１によるスナバ回路を
示す回路図である。

【図２】 図１のスナバ回路の各部動作波形図である。

【図３】 この発明の実施の形態２によるスナバ回路の
各部動作波形図である。

【図４】 この発明の実施の形態３によるスナバ回路の
各部動作波形図である。

【図５】 この発明の実施の形態４によるスナバ回路の
各部動作波形図である。

【図６】 この発明の実施の形態５によるスナバ回路を
示す回路図である。

【図７】 この発明の実施の形態６によるスナバ回路を
示す回路図である。

【図８】 この発明の実施の形態７によるスナバ回路を
示す回路図である。

【図９】 この発明の実施の形態８によるスナバ回路を
示す回路図である。

【図１０】 図９のスナバ回路の各部動作波形図であ
る。

【図１１】 この発明の実施の形態９によるスナバ回路
を示す回路図である。

【図１２】 この発明の実施の形態１０によるスナバ回
路を示す回路図である。

【図１３】 この発明の実施の形態１１によるスナバ回
路を示す回路図である。

【図１４】 この発明の実施の形態１２によるスナバ回
路を示す回路図である。

【図１５】 この発明の実施の形態１２によるスナバ回
路を示す他の回路図である。

【図１６】 この発明の実施の形態１２によるスナバ回
路を示す他の回路図である。

【図１７】 この発明の実施の形態１２によるスナバ回
路を示す他の回路図である。

【図１８】 この発明の実施の形態１２によるスナバ回
路を示す他の回路図である。

【図１９】 この発明の実施の形態１２によるスナバ回
路を示す他の回路図である。

【図２０】 この発明の実施の形態１２によるスナバ回
路を示す他の回路図である。

【図２１】 この発明の実施の形態１２によるスナバ回
路を示す他の回路図である。

【図２２】 この発明の実施の形態１２によるスナバ回
路を示す他の回路図である。

【図２３】 この発明の実施の形態１２によるスナバ回
路を示す他の回路図である。

【図２４】 この発明の実施の形態１３によるスナバ回
路を適用したフォワード形DC／DCコンバータを示す回路
図である。

【図２５】 図２４のスナバ回路の各部動作波形図であ
る。

【図２６】 この発明の実施の形態１４によるスナバ回
路を適用したブーストフォワード形DC／DCコンバータを
示す回路図である。

【図２７】 この発明の実施の形態１５におけるスナバ
回路を示す構成図である。

【図２８】 この発明の実施の形態１６におけるスナバ
回路を示す構成図である。

【図２９】 この発明の実施の形態１７におけるスナバ
回路を示す構成図である。

【図３０】 この発明の実施の形態１８におけるスナバ
回路を示す構成図である。

【図３１】 この発明の実施の形態１９におけるスナバ
回路を示す構成図である。

【図３２】 従来のスナバ回路を示す回路図である。

【符号の説明】

１ 直流電源、２ トランス、２a トランス２の第１
の巻線、３，３ａ，３ｂ 第１のスイッチング手段、４
ａ 補助電源用巻線、７，７２，９１ａ，９１ｂ 平滑
コンデンサ、１３，１３ａ，１３ｂ 第１のダイオー
ド、１４，１４ａ，１４ｂ 第１のコンデンサ、１５，
１５ａ，１５ｂ リアクトル、１６，１６ａ，１６ｂ
第２のスイッチング手段、１７，２０，２５ 第２のダ
イオード、１８，１９，２１，２２，２３，２４，２
６，２７，２９，３１，６０，７０，８０ａ，８０ｂ，
９０ａ，９０ｂ スナバ回路、２８，３０ 電界効果型
トランジスタの寄生ダイオード、５２ 入力平滑コンデ
ンサ、８２ 出力平滑コンデンサ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 清水 純一 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 Ｆターム(参考） 5H007 AA03 AA06 BB01 CA02 CB07 CB12 CC07 DA06 FA01 FA13 FA20 5H730 AA02 AA20 BB15 BB23 BB57 BB65 CC01 DD04 DD26 DD42 EE02 EE08 FG01 5H740 BA12 BB01 BB02 BB04 BB07 BB08 MM03 NN17 NN18

Claims (29)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 第１のスイッチング手段を有し直流電源
   間で電力の変換を行う電力変換手段の当該第１のスイッ
   チング手段の極間に接続された、第１のダイオードと第
   １のコンデンサとの直列接続体を備えたスナバ回路にお
   いて、 上記第１のダイオードと第１のコンデンサとの接続点と
   上記直流電源との間に接続された、誘導性素子と第２の
   スイッチング手段との直列接続体を備え、上記第１のス
   イッチング手段のオン期間内で上記第２のスイッチング
   手段をオンすることにより、上記第１のスイッチング手
   段のオフ期間に上記第１のコンデンサに充電された電荷
   を、上記第１のコンデンサと誘導性素子との共振現象を
   利用して上記直流電源に回生するようにしたことを特徴
   とするスナバ回路。
2. 【請求項２】 第１のスイッチング手段を有し第１の直
   流電源からの電力を変換して第２の直流電源に出力する
   電力変換手段の当該第１のスイッチング手段の極間に接
   続された、第１のダイオードと第１のコンデンサとの直
   列接続体を備えたスナバ回路において、 上記第１のダイオードと第１のコンデンサとの接続点と
   上記直流電源との間に接続された、誘導性素子と第２の
   スイッチング手段との直列接続体を備え、上記第１のス
   イッチング手段のオン期間内で上記第２のスイッチング
   手段をオンすることにより、上記第１のスイッチング手
   段のオフ期間に上記第１のコンデンサに充電された電荷
   を、上記第１のコンデンサと誘導性素子との共振現象を
   利用して上記直流電源に回生するようにしたことを特徴
   とする請求項１記載のスナバ回路。
3. 【請求項３】 誘導性素子と第２のスイッチング手段と
   の直列接続体を第１のダイオードと第１のコンデンサと
   の接続点と第１の直流電源との間に接続し、第１のスイ
   ッチング手段のオフ期間に上記第１のコンデンサに充電
   された電荷を、上記第１のコンデンサと誘導性素子との
   共振現象を利用して上記第１の直流電源に回生するよう
   にしたことを特徴とする請求項２記載のスナバ回路。
4. 【請求項４】 誘導性素子と第２のスイッチング手段と
   の直列接続体を第１のダイオードと第１のコンデンサと
   の接続点と第２の直流電源との間に接続し、第１のスイ
   ッチング手段のオフ期間に上記第１のコンデンサに充電
   された電荷を、上記第１のコンデンサと誘導性素子との
   共振現象を利用して上記第２の直流電源に回生するよう
   にしたことを特徴とする請求項２記載のスナバ回路。
5. 【請求項５】 第１のダイオードと第１のコンデンサと
   の直列接続体および誘導性素子と第２のスイッチング手
   段との直列接続体をそれぞれ一対づつ設け、上記各誘導
   性素子と第２のスイッチング手段との直列接続体を上記
   各第１のダイオードと第１のコンデンサとの接続点と第
   １および第２の直流電源との間に接続し、第１のスイッ
   チング手段のオフ期間に上記第１のコンデンサに充電さ
   れた電荷を、上記第１のコンデンサと誘導性素子との共
   振現象を利用して上記第１およびまたは第２の直流電源
   に回生するようにしたことを特徴とする請求項２記載の
   スナバ回路。
6. 【請求項６】 直流電源と、低電位側端子が上記直流電
   源の低電位側端子に接続された第１のスイッチング手段
   とを備えた電力変換手段のスナバ回路において、 アノード端子が上記第１のスイッチング素子の高電位側
   端子に接続された第１のダイオードと、一方の端子が上
   記第１のダイオードのカソード端子に接続され他方の端
   子が上記第１のスイッチング手段の低電位側端子に接続
   された第１のコンデンサと、上記第１のダイオードおよ
   び第１のコンデンサの接続点と上記直流電源の高電位側
   端子との間に接続された、誘導性素子と第２のスイッチ
   ング手段との直列接続体とを備えたことを特徴とするス
   ナバ回路。
7. 【請求項７】 アノード端子が上記第１のスイッチング
   手段の低電位側端子に接続されカソード端子が第１のス
   イッチング手段の高電位側端子に接続された第２のダイ
   オードを備えたことを特徴とする請求項６記載のスナバ
   回路。
8. 【請求項８】 アノード端子が上記第１のスイッチング
   手段の低電位側端子に接続されカソード端子が第１のコ
   ンデンサの一方の端子に接続された第２のダイオードを
   備えたことを特徴とする請求項６記載のスナバ回路。
9. 【請求項９】 第１のスイッチング手段のターンオン直
   前の第１のコンデンサの電圧を直流電源の電圧の２倍以
   下としたことを特徴とする請求項６記載のスナバ回路。
10. 【請求項１０】 第１のスイッチング手段の高電位側端
    子と直流電源の高電位側端子との間に電力変換手段のト
    ランスの巻線が挿入されたことを特徴とする請求項６な
    いし９のいずれかに記載のスナバ回路。
11. 【請求項１１】 直流電源と、低電位側端子が上記直流
    電源の低電位側端子に接続された第１のスイッチング手
    段とを備えた電力変換手段のスナバ回路において、 アノード端子が上記第１のスイッチング素子の高電位側
    端子に接続された第１のダイオードと、一方の端子が上
    記第１のダイオードのカソード端子に接続され他方の端
    子が上記第１のスイッチング手段の低電位側端子に接続
    された第１のコンデンサと、一方の端子が上記第１のダ
    イオードおよび第１のコンデンサの接続点に接続された
    第２のスイッチング手段と、上記第２のスイッチング手
    段の他方の端子と上記直流電源の高電位側端子との間に
    接続された誘導性素子と、アノード端子が上記第１のス
    イッチング手段の低電位側端子に接続されカソード端子
    が上記第２のスイッチング手段および誘導性素子の接続
    点に接続された第２のダイオードとを備えたことを特徴
    とするスナバ回路。
12. 【請求項１２】 第１のスイッチング手段の高電位側端
    子と直流電源の高電位側端子との間に電力変換手段のト
    ランスの巻線が挿入されたことを特徴とする請求項１１
    記載のスナバ回路。
13. 【請求項１３】 直流電源と、高電位側端子が上記直流
    電源の高電位側端子に接続された第１のスイッチング手
    段とを備えた電力変換手段のスナバ回路において、 カソード端子が上記第１のスイッチング素子の低電位側
    端子に接続された第１のダイオードと、一方の端子が上
    記第１のダイオードのアノード端子に接続され他方の端
    子が上記第１のスイッチング手段の高電位側端子に接続
    された第１のコンデンサと、上記第１のダイオードおよ
    び第１のコンデンサの接続点と上記直流電源の低電位側
    端子との間に接続された、誘導性素子と第２のスイッチ
    ング手段との直列接続体とを備えたことを特徴とするス
    ナバ回路。
14. 【請求項１４】 アノード端子が上記第１のスイッチン
    グ手段の低電位側端子に接続されカソード端子が第１の
    スイッチング手段の高電位側端子に接続された第２のダ
    イオードを備えたことを特徴とする請求項１３記載のス
    ナバ回路。
15. 【請求項１５】 カソード端子が上記第１のスイッチン
    グ手段の高電位側端子に接続されアノード端子が第１の
    コンデンサの一方の端子に接続された第２のダイオード
    を備えたことを特徴とする請求項１３記載のスナバ回
    路。
16. 【請求項１６】 第１のスイッチング手段のターンオン
    直前の第１のコンデンサの電圧を直流電源の電圧の２倍
    以下としたことを特徴とする請求項１３記載のスナバ回
    路。
17. 【請求項１７】 第１のスイッチング手段の低電位側端
    子と直流電源の低電位側端子との間に電力変換手段のト
    ランスの巻線が挿入されたことを特徴とする請求項１３
    ないし１６のいずれかに記載のスナバ回路。
18. 【請求項１８】 直流電源と、高電位側端子が上記直流
    電源の高電位側端子に接続された第１のスイッチング手
    段とを備えた電力変換手段のスナバ回路において、 カソード端子が上記第１のスイッチング素子の低電位側
    端子に接続された第１のダイオードと、一方の端子が上
    記第１のダイオードのアノード端子に接続され他方の端
    子が上記第１のスイッチング手段の高電位側端子に接続
    された第１のコンデンサと、一方の端子が上記第１のダ
    イオードおよび第１のコンデンサの接続点に接続された
    第２のスイッチング手段と、上記第２のスイッチング手
    段の他方の端子と上記直流電源の低電位側端子との間に
    接続された誘導性素子と、カソード端子が上記第１のス
    イッチング手段の高電位側端子に接続されアノード端子
    が上記第２のスイッチング手段および誘導性素子の接続
    点に接続された第２のダイオードとを備えたことを特徴
    とするスナバ回路。
19. 【請求項１９】 第１のスイッチング手段の低電位側端
    子と直流電源の低電位側端子との間に電力変換手段のト
    ランスの巻線が挿入されたことを特徴とする請求項１８
    記載のスナバ回路。
20. 【請求項２０】 第１のスイッチング手段に電界効果型
    トランジスタを使用することにより、その寄生ダイオー
    ドを第２のダイオードとして機能させるようにしたこと
    を特徴とする請求項７または１４に記載のスナバ回路。
21. 【請求項２１】 第１のスイッチング手段のオン期間内
    において第２のスイッチング手段をオン状態にし、か
    つ、上記第２のスイッチング手段のオン時間を第１のコ
    ンデンサと誘導性素子とで決まる共振周期の１／２以上
    としたことを特徴とする請求項６ないし２０のいずれか
    に記載のスナバ回路。
22. 【請求項２２】 第２のスイッチング手段の電流を検出
    し、オン状態から上記電流が零になった後上記第２のス
    イッチング手段をオフ状態にするようにしたことを特徴
    とする請求項６ないし２１のいずれかに記載のスナバ回
    路。
23. 【請求項２３】 第２のスイッチング手段を極性を有す
    るものとし、オン状態から電流が零になると自動的にオ
    フするようにしたことを特徴とする請求項６ないし２１
    のいずれかに記載のスナバ回路。
24. 【請求項２４】 第１のスイッチング手段のオン、オフ
    動作と、第２のスイッチング手段のオン、オフ動作をそ
    れぞれ同期させることを特徴とする請求項２１記載のス
    ナバ回路。
25. 【請求項２５】 第１のスイッチング手段の最小オン時
    間が第１のコンデンサと誘導性素子とで決まる共振周期
    の１／２未満で、かつ、上記第１のスイッチング手段の
    オン期間内において第２のスイッチング手段をオン状態
    にすることを特徴とする請求項１１、１２、１８または
    １９のいずれかに記載のスナバ回路。
26. 【請求項２６】 第１のスイッチング手段のオン、オフ
    動作と、第２のスイッチング手段のオン、オフ動作をそ
    れぞれ同期させることを特徴とする請求項２５記載のス
    ナバ回路。
27. 【請求項２７】 第２のスイッチング手段は、電界効果
    型トランジスタと逆流防止用のダイオードとの直列接続
    体であることを特徴とする請求項１ないし２６のいずれ
    かに記載のスナバ回路。
28. 【請求項２８】 第２のスイッチング手段がターンオン
    したときに誘導性素子にかかる電圧値ＶＬを、上記誘導
    性素子のインダクタンス値Ｌを第１のコンデンサの容量
    値Ｃで割った値の平方根で表される特性インピーダンス
    で割って得られる電流値（ＶＬ／√（Ｌ／Ｃ））におい
    て、上記誘導性素子が磁気飽和を起こさないようにした
    ことを特徴とする請求項１ないし２７のいずれかに記載
    のスナバ回路。
29. 【請求項２９】 第２のスイッチング手段がターンオン
    したときに誘導性素子にかかる電圧値ＶＬを、上記誘導
    性素子のインダクタンス値Ｌを第１のコンデンサの容量
    値Ｃで割った値の平方根で表される特性インピーダンス
    で割って得られる電流値（ＶＬ／√（Ｌ／Ｃ））が、上
    記第２のスイッチング手段の許容可能な繰り返しピーク
    電流値以下となるようにしたことを特徴とする請求項１
    ないし２８のいずれかに記載のスナバ回路。