JP2001049533A - ポリ乳酸系複合短繊維、その短繊維からなる不織布及びそれらの製造方法 - Google Patents
ポリ乳酸系複合短繊維、その短繊維からなる不織布及びそれらの製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 実用的な繊維強力と耐久性のある熱バインダ
ー特性を有し、かつ生分解性も有するポリ乳酸系複合短
繊維及びその短繊維からなる不織布を提供する。 【解決手段】 この複合短繊維は、相互に光学純度が５
〜２０％異なる２種のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢからな
り、かつ低光学純度の該重合体Ｂが繊維表面の一部に露
出する如く複合されている。また、この繊維からなる不
織布は、該複合短繊維を少なくとも１０重量％含有し、
かつ該繊維で熱接着されて形態が保持されている。
ー特性を有し、かつ生分解性も有するポリ乳酸系複合短
繊維及びその短繊維からなる不織布を提供する。 【解決手段】 この複合短繊維は、相互に光学純度が５
〜２０％異なる２種のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢからな
り、かつ低光学純度の該重合体Ｂが繊維表面の一部に露
出する如く複合されている。また、この繊維からなる不
織布は、該複合短繊維を少なくとも１０重量％含有し、
かつ該繊維で熱接着されて形態が保持されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、生分解性を有し、
耐久性のある熱バインダー特性に優れた短繊維及びその
短繊維からなる不織布に関するものである。
耐久性のある熱バインダー特性に優れた短繊維及びその
短繊維からなる不織布に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、機能の一つである接着性を有す
る合成繊維として、所謂熱バインダー繊維がある。この
熱バインダー繊維とは、加熱によって接着する自己接着
性を持つものであり、このような繊維を用いて、糸、編
み物、織物、不織布、その他の繊維構造物を製造する過
程で、または製造した後加熱することで繊維が互いに接
着し、強固な製品が得られるため、近年、その需要量が
多くなっている。合成重合体からなる従来の繊維は、自
然環境下での分解速度が遅く、また焼却する場合にはそ
の時の発熱量が多いため、自然環境保護の見地からの改
善が必要である。最近、脂肪族ポリエステルからなる生
分解性繊維が開発されつつあり、環境保護への貢献が期
待されている。しかも、脂肪族ポリエステルからなる繊
維は、優れた繊維性能を持ち、新規な繊維素材として期
待されている。しかしながら、この重合体は融点が低い
ため、また耐久性のあるバインダー特性に乏しく、用途
が限定されていた。そこで、かかる問題を解決すべく、
特開平６−２０７３２０号公報や特開平６−２０７３２
４号公報において芯成分が高融点重合体、鞘成分が低融
点重合体の生分解性自己接着性短繊維あるいは長繊維
が、また特開平６−２１２５４８号公報において高融点
重合体と低融点重合体とからなり潜在捲縮能を有する生
分解性自己接着性短繊維とその繊維からなる不織布が提
案されている。また、特開平９−１５７９５２号公報や
特開平９−２０９２１６号公報にも、同主旨の複合繊維
が提案されている。しかしながら、これら公開特許公報
に記載の複合繊維は、いずれも、融点が異なる異種の２
重合体成分や、主体重合体とその共重合体との組み合わ
せでなどで構成されるため、前者においては、熱接着後
に重合体成分間に剥離が生じ、一見強固に観えた接着性
が繰り返し使用時には低下し、強力低下や毛羽立ち等の
問題が生じる。後者においては、異成分との共重合体を
構成成分とするため、繊維の長さ方向で２成分間の接着
強力が異なり、繰り返し使用時には、強力低下や毛羽立
ちが生じる。したがって、これら公開特許公報に記載の
複合繊維やその不織布は、用途が限定されるという問題
がある。
る合成繊維として、所謂熱バインダー繊維がある。この
熱バインダー繊維とは、加熱によって接着する自己接着
性を持つものであり、このような繊維を用いて、糸、編
み物、織物、不織布、その他の繊維構造物を製造する過
程で、または製造した後加熱することで繊維が互いに接
着し、強固な製品が得られるため、近年、その需要量が
多くなっている。合成重合体からなる従来の繊維は、自
然環境下での分解速度が遅く、また焼却する場合にはそ
の時の発熱量が多いため、自然環境保護の見地からの改
善が必要である。最近、脂肪族ポリエステルからなる生
分解性繊維が開発されつつあり、環境保護への貢献が期
待されている。しかも、脂肪族ポリエステルからなる繊
維は、優れた繊維性能を持ち、新規な繊維素材として期
待されている。しかしながら、この重合体は融点が低い
ため、また耐久性のあるバインダー特性に乏しく、用途
が限定されていた。そこで、かかる問題を解決すべく、
特開平６−２０７３２０号公報や特開平６−２０７３２
４号公報において芯成分が高融点重合体、鞘成分が低融
点重合体の生分解性自己接着性短繊維あるいは長繊維
が、また特開平６−２１２５４８号公報において高融点
重合体と低融点重合体とからなり潜在捲縮能を有する生
分解性自己接着性短繊維とその繊維からなる不織布が提
案されている。また、特開平９−１５７９５２号公報や
特開平９−２０９２１６号公報にも、同主旨の複合繊維
が提案されている。しかしながら、これら公開特許公報
に記載の複合繊維は、いずれも、融点が異なる異種の２
重合体成分や、主体重合体とその共重合体との組み合わ
せでなどで構成されるため、前者においては、熱接着後
に重合体成分間に剥離が生じ、一見強固に観えた接着性
が繰り返し使用時には低下し、強力低下や毛羽立ち等の
問題が生じる。後者においては、異成分との共重合体を
構成成分とするため、繊維の長さ方向で２成分間の接着
強力が異なり、繰り返し使用時には、強力低下や毛羽立
ちが生じる。したがって、これら公開特許公報に記載の
複合繊維やその不織布は、用途が限定されるという問題
がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、生分解性を
有し、熱バインダー特性に優れ、繰り返し使用した時に
も熱バインダー特性が低下せず耐久性がある短繊維及び
その短繊維からなる不織布を提供するにある。
有し、熱バインダー特性に優れ、繰り返し使用した時に
も熱バインダー特性が低下せず耐久性がある短繊維及び
その短繊維からなる不織布を提供するにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記問題
点を解決すべく鋭意検討した結果、本発明に到達したも
ので、すなわち、本発明は、以下をその要旨とするもの
である。 １）相互に光学純度が５〜２０％異なる２種のポリ乳酸
系重合体Ａ及びＢからなり、かつ低光学純度の該重合体
Ｂが繊維表面の一部に露出する如く複合されていること
を特徴とするポリ乳酸系複合短繊維。 ２）相互に光学純度が５〜２０％異なる２種のポリ乳酸
系重合体Ａ及びＢからなり、該重合体Ａの複屈折率△ｎ
Ａと該重合体Ｂの複屈折率△ｎＢとが下記式（１）〜
（３）を満足し、かつ低光学純度の該重合体Ｂが繊維表
面の一部に露出する如く複合されていることを特徴とす
るポリ乳酸系複合短繊維。 １０×１０-3≦△ｎＡ≦４０×１０-3 ・・・・・（１） ２×１０-3≦△ｎＢ≦３０×１０-3 ・・・・・（２） △ｎＡ≧△ｎＢ ・・・・・（３） △ｎＡ：光学純度が高い重合体Ａの複屈折率（×１
０-3） △ｎＢ：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂの複屈
折率（×１０-3） ３）相互に光学純度が５〜２０％異なる２種のポリ乳酸
系重合体Ａ及びＢからなり、該重合体Ａの複屈折率△ｎ
Ａと該重合体Ｂの複屈折率△ｎＢとが下記式（１）〜
（３）を満足し、該重合体Ａの融点ＴｍＡと該重合体Ｂ
の融点ＴｍＢとが下記式（４）を満足し、かつ低光学純
度の該重合体Ｂが繊維表面の一部に露出する如く複合さ
れていることを特徴とするポリ乳酸系複合短繊維。 １０×１０-3≦△ｎＡ≦４０×１０-3 ・・・・・（１） ２×１０-3≦△ｎＢ≦３０×１０-3 ・・・・・（２） △ｎＡ≧△ｎＢ ・・・・・（３） ＴｍＡ−ＴｍＢ≧５ ・・・・・（４） △ｎＡ：光学純度が高い重合体Ａの複屈折率（×１
０-3） △ｎＢ：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂの複屈
折率（×１０-3） ＴｍＡ：光学純度が高い重合体Ａの融点（℃） ＴｍＢ：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂの融点
（℃） ４）相互に光学純度が５〜２０％異なる２種のポリ乳酸
系重合体Ａ及びＢからなり、該重合体Ａのメルトフロー
レート値ＭＦＲ（Ａ）と該重合体Ｂのメルトフローレー
ト値ＭＦＲ（Ｂ）とが下記式（５）〜（７）を満足し、
かつ低光学純度の該重合体Ｂが繊維表面の一部に露出す
る如く複合されていることを特徴とするポリ乳酸系複合
短繊維。 ５≦ＭＦＲ（Ａ）≦１００ ・・・・・（５） ５≦ＭＦＲ（Ｂ）≦８０ ・・・・・（６） ＭＦＲ（Ａ）≧ＭＦＲ（Ｂ） ・・・・・（７） ＭＦＲ（Ａ）：光学純度が高い重合体Ａのメルトフロー
レート（ｇ／１０分） ＭＦＲ（Ｂ）：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂ
のメルトフローレート（ｇ／１０分） ５）相互に光学純度を５〜２０％異にする２種のポリ乳
酸系重合体Ａ及びＢであって、重合体Ａのメルトフロー
レート値ＭＦＲ（Ａ）と重合体Ｂのメルトフローレート
値ＭＦＲ（Ｂ）とが下記式（５）〜（７）を満足する重
合体を、低光学純度の該重合体Ｂが繊維表面の一部に露
出する如く溶融複合紡糸した後、熱延伸することを特徴
とするポリ乳酸系複合短繊維の製造方法。 ５≦ＭＦＲ（Ａ）≦１００ ・・・・・（５） ５≦ＭＦＲ（Ｂ）≦８０ ・・・・・（６） ＭＦＲ（Ａ）≧ＭＦＲ（Ｂ） ・・・・・（７） ＭＦＲ（Ａ）：光学純度が高い重合体Ａのメルトフロー
レート（ｇ／１０分） ＭＦＲ（Ｂ）：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂ
のメルトフローレート（ｇ／１０分） ６）相互に光学純度が５〜２０％異なる２種のポリ乳酸
系重合体Ａ及びＢからなり、低光学純度の該重合体Ｂが
繊維表面の一部に露出する如く複合された複合短繊維を
少なくとも１０重量％含有し、かつ該繊維で熱接着され
て形態が保持されていることすることを特徴とするポリ
乳酸系複合短繊維からなる不織布。 ７）相互に光学純度が５〜２０％異なる２種のポリ乳酸
系重合体Ａ及びＢからなり、低光学純度の該重合体Ｂが
繊維表面の一部に露出する如く複合された複合短繊維を
少なくとも１０重量％含有し、該繊維で熱接着されて形
態が保持されており、かつ繰り返し圧縮後の強力保持率
ＴＡと嵩高性保持率ＤＡとがそれぞれ下記式（８）と
（９）を満足することを特徴とするポリ乳酸系複合短繊
維からなる不織布。 ＴＡ≧８５ ・・・・・（８） ＤＡ≧９０ ・・・・・（９） ＴＡ：繰り返し圧縮後の強力保持率（％） ＤＡ：繰り返し圧縮後の嵩高性保持率（％） ８）相互に光学純度を５〜２０％異にする２種のポリ乳
酸系重合体Ａ及びＢであって、重合体Ａのメルトフロー
レート値ＭＦＲ（Ａ）と重合体Ｂのメルトフローレート
値ＭＦＲ（Ｂ）とが下記式（５）〜（７）を満足する重
合体を、低光学純度の該重合体Ｂが繊維表面の一部に露
出する如く溶融複合紡糸した後、熱延伸してなるポリ乳
酸系複合短繊維少なくとも１０重量％含有させたウエブ
を作成し、次いで熱接着処理を施すことにより該繊維を
介してウエブの全構成繊維同士を熱接着し形態を保持す
ることを特徴とするポリ乳酸系複合短繊維からなる不織
布の製造方法。 ５≦ＭＦＲ（Ａ）≦１００ ・・・・・（５） ５≦ＭＦＲ（Ｂ）≦８０ ・・・・・（６） ＭＦＲ（Ａ）≧ＭＦＲ（Ｂ） ・・・・・（７） ＭＦＲ（Ａ）：光学純度が高い重合体Ａのメルトフロー
レート（ｇ／１０分） ＭＦＲ（Ｂ）：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂ
のメルトフローレート（ｇ／１０分）
点を解決すべく鋭意検討した結果、本発明に到達したも
ので、すなわち、本発明は、以下をその要旨とするもの
である。 １）相互に光学純度が５〜２０％異なる２種のポリ乳酸
系重合体Ａ及びＢからなり、かつ低光学純度の該重合体
Ｂが繊維表面の一部に露出する如く複合されていること
を特徴とするポリ乳酸系複合短繊維。 ２）相互に光学純度が５〜２０％異なる２種のポリ乳酸
系重合体Ａ及びＢからなり、該重合体Ａの複屈折率△ｎ
Ａと該重合体Ｂの複屈折率△ｎＢとが下記式（１）〜
（３）を満足し、かつ低光学純度の該重合体Ｂが繊維表
面の一部に露出する如く複合されていることを特徴とす
るポリ乳酸系複合短繊維。 １０×１０-3≦△ｎＡ≦４０×１０-3 ・・・・・（１） ２×１０-3≦△ｎＢ≦３０×１０-3 ・・・・・（２） △ｎＡ≧△ｎＢ ・・・・・（３） △ｎＡ：光学純度が高い重合体Ａの複屈折率（×１
０-3） △ｎＢ：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂの複屈
折率（×１０-3） ３）相互に光学純度が５〜２０％異なる２種のポリ乳酸
系重合体Ａ及びＢからなり、該重合体Ａの複屈折率△ｎ
Ａと該重合体Ｂの複屈折率△ｎＢとが下記式（１）〜
（３）を満足し、該重合体Ａの融点ＴｍＡと該重合体Ｂ
の融点ＴｍＢとが下記式（４）を満足し、かつ低光学純
度の該重合体Ｂが繊維表面の一部に露出する如く複合さ
れていることを特徴とするポリ乳酸系複合短繊維。 １０×１０-3≦△ｎＡ≦４０×１０-3 ・・・・・（１） ２×１０-3≦△ｎＢ≦３０×１０-3 ・・・・・（２） △ｎＡ≧△ｎＢ ・・・・・（３） ＴｍＡ−ＴｍＢ≧５ ・・・・・（４） △ｎＡ：光学純度が高い重合体Ａの複屈折率（×１
０-3） △ｎＢ：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂの複屈
折率（×１０-3） ＴｍＡ：光学純度が高い重合体Ａの融点（℃） ＴｍＢ：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂの融点
（℃） ４）相互に光学純度が５〜２０％異なる２種のポリ乳酸
系重合体Ａ及びＢからなり、該重合体Ａのメルトフロー
レート値ＭＦＲ（Ａ）と該重合体Ｂのメルトフローレー
ト値ＭＦＲ（Ｂ）とが下記式（５）〜（７）を満足し、
かつ低光学純度の該重合体Ｂが繊維表面の一部に露出す
る如く複合されていることを特徴とするポリ乳酸系複合
短繊維。 ５≦ＭＦＲ（Ａ）≦１００ ・・・・・（５） ５≦ＭＦＲ（Ｂ）≦８０ ・・・・・（６） ＭＦＲ（Ａ）≧ＭＦＲ（Ｂ） ・・・・・（７） ＭＦＲ（Ａ）：光学純度が高い重合体Ａのメルトフロー
レート（ｇ／１０分） ＭＦＲ（Ｂ）：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂ
のメルトフローレート（ｇ／１０分） ５）相互に光学純度を５〜２０％異にする２種のポリ乳
酸系重合体Ａ及びＢであって、重合体Ａのメルトフロー
レート値ＭＦＲ（Ａ）と重合体Ｂのメルトフローレート
値ＭＦＲ（Ｂ）とが下記式（５）〜（７）を満足する重
合体を、低光学純度の該重合体Ｂが繊維表面の一部に露
出する如く溶融複合紡糸した後、熱延伸することを特徴
とするポリ乳酸系複合短繊維の製造方法。 ５≦ＭＦＲ（Ａ）≦１００ ・・・・・（５） ５≦ＭＦＲ（Ｂ）≦８０ ・・・・・（６） ＭＦＲ（Ａ）≧ＭＦＲ（Ｂ） ・・・・・（７） ＭＦＲ（Ａ）：光学純度が高い重合体Ａのメルトフロー
レート（ｇ／１０分） ＭＦＲ（Ｂ）：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂ
のメルトフローレート（ｇ／１０分） ６）相互に光学純度が５〜２０％異なる２種のポリ乳酸
系重合体Ａ及びＢからなり、低光学純度の該重合体Ｂが
繊維表面の一部に露出する如く複合された複合短繊維を
少なくとも１０重量％含有し、かつ該繊維で熱接着され
て形態が保持されていることすることを特徴とするポリ
乳酸系複合短繊維からなる不織布。 ７）相互に光学純度が５〜２０％異なる２種のポリ乳酸
系重合体Ａ及びＢからなり、低光学純度の該重合体Ｂが
繊維表面の一部に露出する如く複合された複合短繊維を
少なくとも１０重量％含有し、該繊維で熱接着されて形
態が保持されており、かつ繰り返し圧縮後の強力保持率
ＴＡと嵩高性保持率ＤＡとがそれぞれ下記式（８）と
（９）を満足することを特徴とするポリ乳酸系複合短繊
維からなる不織布。 ＴＡ≧８５ ・・・・・（８） ＤＡ≧９０ ・・・・・（９） ＴＡ：繰り返し圧縮後の強力保持率（％） ＤＡ：繰り返し圧縮後の嵩高性保持率（％） ８）相互に光学純度を５〜２０％異にする２種のポリ乳
酸系重合体Ａ及びＢであって、重合体Ａのメルトフロー
レート値ＭＦＲ（Ａ）と重合体Ｂのメルトフローレート
値ＭＦＲ（Ｂ）とが下記式（５）〜（７）を満足する重
合体を、低光学純度の該重合体Ｂが繊維表面の一部に露
出する如く溶融複合紡糸した後、熱延伸してなるポリ乳
酸系複合短繊維少なくとも１０重量％含有させたウエブ
を作成し、次いで熱接着処理を施すことにより該繊維を
介してウエブの全構成繊維同士を熱接着し形態を保持す
ることを特徴とするポリ乳酸系複合短繊維からなる不織
布の製造方法。 ５≦ＭＦＲ（Ａ）≦１００ ・・・・・（５） ５≦ＭＦＲ（Ｂ）≦８０ ・・・・・（６） ＭＦＲ（Ａ）≧ＭＦＲ（Ｂ） ・・・・・（７） ＭＦＲ（Ａ）：光学純度が高い重合体Ａのメルトフロー
レート（ｇ／１０分） ＭＦＲ（Ｂ）：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂ
のメルトフローレート（ｇ／１０分）
【０００５】
【発明の実体の形態】次に、本発明を詳細に説明する。
先ず、本発明のポリ乳酸系複合短繊維について説明す
る。本発明のポリ乳酸系繊維におけるポリ乳酸系重合体
は、Ｌ−乳酸またはＤ−乳酸またはそれらのブレンドに
よる光学異性体の重合体を主成分とするもので、したが
って異成分同士の共重合ではなく同一の素材であるた
め、繊維を製造するに際して極めて製糸特性が優れる。
Ｌ−乳酸の光学純度が０〜１００％存在する中で、この
Ｌ体に対するＤ体の比率は、耐熱性や生分解性に影響す
る要因であり、Ｄ体によってＬ体の純度が低くなると、
それに伴って結晶性が低下し、また融点降下が大きくな
り、熱接着性が向上する方向にある。また、柔軟性や弾
性回復性が改良され、熱収縮性が増大し、分解性やガラ
ス転移温度の制御、他成分との接着性の改良などができ
る。一方、Ｄ−乳酸の光学純度が０〜１００％存在する
中で、このＤ体に対するＬ体の比率は、同様に耐熱性や
生分解性に影響する要因であり、Ｌ体によってＤ体の純
度が低くなると、それに伴って結晶性が低下し、また融
点降下が大きくなり、熱接着性が向上する方向にある。
また、柔軟性や弾性回復性が改良され、熱収縮性が増大
し、分解性やガラス転移温度の制御、他成分との接着性
の改良などができる。このようなところから、Ｌ体とＤ
体とのブレンド比（重量比）が１：１であると、最も結
晶性が低下し、かつ熱接着性が向上する。また同時に、
生分解速度も最も高くなる。本発明が採用するポリ乳酸
系重合体は、純粋なポリ乳酸であり、Ｌ体またはＤ体を
主体成分とするものである。その中で、光学純度に差が
ある２種のポリ乳酸系重合体を選定して採用し、その光
学純度が５〜２０％異なる必要性は、ポリ乳酸の純度が
この範囲より小さいと、得られた繊維において熱バイン
ダー特性が低下し、加熱時の熱処理範囲の低下や用途範
囲が極めて狭くなるという問題が生じるからである。し
かも、結晶化が高くなり過ぎて分解速度が低くなり、生
分解性に劣った繊維となる。一方、ポリ乳酸の純度がこ
の範囲よりも大きくなると、繊維を熱延伸するに際して
糸条間に密着が生じたり、熱収縮が極めて高くなり、問
題となる。また、乾燥工程などの低温処理下においても
糸条間に密着や融着が生じて、実用に絶えなくなる。し
たがって、本発明においては、２種のポリ乳酸系重合体
の組み合わせを光学純度が５〜２０％異なる範囲のもの
同士とするが、好ましくは光学純度が６〜１８％異なる
もの同士、より好ましくは光学純度が８〜１６％異なる
もの同士、最も好ましくは光学純度が１０〜１４％異な
るもの同士とするのがよい。
先ず、本発明のポリ乳酸系複合短繊維について説明す
る。本発明のポリ乳酸系繊維におけるポリ乳酸系重合体
は、Ｌ−乳酸またはＤ−乳酸またはそれらのブレンドに
よる光学異性体の重合体を主成分とするもので、したが
って異成分同士の共重合ではなく同一の素材であるた
め、繊維を製造するに際して極めて製糸特性が優れる。
Ｌ−乳酸の光学純度が０〜１００％存在する中で、この
Ｌ体に対するＤ体の比率は、耐熱性や生分解性に影響す
る要因であり、Ｄ体によってＬ体の純度が低くなると、
それに伴って結晶性が低下し、また融点降下が大きくな
り、熱接着性が向上する方向にある。また、柔軟性や弾
性回復性が改良され、熱収縮性が増大し、分解性やガラ
ス転移温度の制御、他成分との接着性の改良などができ
る。一方、Ｄ−乳酸の光学純度が０〜１００％存在する
中で、このＤ体に対するＬ体の比率は、同様に耐熱性や
生分解性に影響する要因であり、Ｌ体によってＤ体の純
度が低くなると、それに伴って結晶性が低下し、また融
点降下が大きくなり、熱接着性が向上する方向にある。
また、柔軟性や弾性回復性が改良され、熱収縮性が増大
し、分解性やガラス転移温度の制御、他成分との接着性
の改良などができる。このようなところから、Ｌ体とＤ
体とのブレンド比（重量比）が１：１であると、最も結
晶性が低下し、かつ熱接着性が向上する。また同時に、
生分解速度も最も高くなる。本発明が採用するポリ乳酸
系重合体は、純粋なポリ乳酸であり、Ｌ体またはＤ体を
主体成分とするものである。その中で、光学純度に差が
ある２種のポリ乳酸系重合体を選定して採用し、その光
学純度が５〜２０％異なる必要性は、ポリ乳酸の純度が
この範囲より小さいと、得られた繊維において熱バイン
ダー特性が低下し、加熱時の熱処理範囲の低下や用途範
囲が極めて狭くなるという問題が生じるからである。し
かも、結晶化が高くなり過ぎて分解速度が低くなり、生
分解性に劣った繊維となる。一方、ポリ乳酸の純度がこ
の範囲よりも大きくなると、繊維を熱延伸するに際して
糸条間に密着が生じたり、熱収縮が極めて高くなり、問
題となる。また、乾燥工程などの低温処理下においても
糸条間に密着や融着が生じて、実用に絶えなくなる。し
たがって、本発明においては、２種のポリ乳酸系重合体
の組み合わせを光学純度が５〜２０％異なる範囲のもの
同士とするが、好ましくは光学純度が６〜１８％異なる
もの同士、より好ましくは光学純度が８〜１６％異なる
もの同士、最も好ましくは光学純度が１０〜１４％異な
るもの同士とするのがよい。
【０００６】次に、本発明のポリ乳酸系繊維では、前記
２種のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢの複屈折率すなわち本
発明の繊維を構成する重合体Ａの複屈折率△ｎＡと重合
体Ｂの複屈折率△ｎＢとが上記式（１）〜（３）を満足
することが好ましい。本発明のポリ乳酸系繊維において
両重合体の複屈折率が上記式を満足する必要性は、溶融
紡糸や熱延伸するに際して繊維間の密着を防止し、また
繊維強度の向上を図るためであり、具体的には△ｎＡを
△ｎＢよりも大きくすることで、繊維表面に位置する重
合体Ｂの繊維配向を高めて繊維間の密着を防止しつつ、
実用上問題がないような耐久性のある熱バインダー性能
を得るために好ましいからである。△ｎＡが１０×１０
-3未満であると、あるいは△ｎＢが２×１０-3未満であ
ると、溶融紡糸や熱延伸するに際して繊維間に密着が生
じ易くなり、また繊維性能が低下するので好ましくな
い。一方、△ｎＡが４０×１０-3を超え、あるいは△ｎ
Ｂが３０×１０-3を超えると、溶融紡糸性や延伸性が低
下するばかりか熱バインダー性能も低下するのでので好
ましくない。したがって、本発明では、両重合体の複屈
折率を上記式を満足する範囲とするが、好ましくは１２
×１０-3≦△ｎＡ≦３８×１０-3、３×１０-3≦△ｎＢ
≦２８×１０-3、かつ△ｎＡを△ｎＢよりも１×１０-3
以上高くし、より好ましくは１５×１０-3≦△ｎＡ≦３
５×１０-3、４×１０-3≦△ｎＢ≦２５×１０-3、かつ
△ｎＡを△ｎＢよりも２×１０ -3以上高くするのがよ
い。
２種のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢの複屈折率すなわち本
発明の繊維を構成する重合体Ａの複屈折率△ｎＡと重合
体Ｂの複屈折率△ｎＢとが上記式（１）〜（３）を満足
することが好ましい。本発明のポリ乳酸系繊維において
両重合体の複屈折率が上記式を満足する必要性は、溶融
紡糸や熱延伸するに際して繊維間の密着を防止し、また
繊維強度の向上を図るためであり、具体的には△ｎＡを
△ｎＢよりも大きくすることで、繊維表面に位置する重
合体Ｂの繊維配向を高めて繊維間の密着を防止しつつ、
実用上問題がないような耐久性のある熱バインダー性能
を得るために好ましいからである。△ｎＡが１０×１０
-3未満であると、あるいは△ｎＢが２×１０-3未満であ
ると、溶融紡糸や熱延伸するに際して繊維間に密着が生
じ易くなり、また繊維性能が低下するので好ましくな
い。一方、△ｎＡが４０×１０-3を超え、あるいは△ｎ
Ｂが３０×１０-3を超えると、溶融紡糸性や延伸性が低
下するばかりか熱バインダー性能も低下するのでので好
ましくない。したがって、本発明では、両重合体の複屈
折率を上記式を満足する範囲とするが、好ましくは１２
×１０-3≦△ｎＡ≦３８×１０-3、３×１０-3≦△ｎＢ
≦２８×１０-3、かつ△ｎＡを△ｎＢよりも１×１０-3
以上高くし、より好ましくは１５×１０-3≦△ｎＡ≦３
５×１０-3、４×１０-3≦△ｎＢ≦２５×１０-3、かつ
△ｎＡを△ｎＢよりも２×１０ -3以上高くするのがよ
い。
【０００７】また、本発明のポリ乳酸系繊維では、前記
２種のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢの融点すなわち本発明
の繊維を構成する重合体Ａの融点ＴｍＡと重合体Ｂの融
点ＴｍＢとが上記式（４）を満足することが好ましい。
重合体Ｂの融点ＴｍＢが重合体Ａの融点ＴｍＡに対して
〔ＴｍＡ−５〕℃を超えると、熱バインダー性能が低下
して全融型の熱バインダー繊維となりかねず、全融型の
熱バインダー繊維となると不織布化したときに不織布の
形態保持性や強力が低下したりするので好ましくない。
２種のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢの融点すなわち本発明
の繊維を構成する重合体Ａの融点ＴｍＡと重合体Ｂの融
点ＴｍＢとが上記式（４）を満足することが好ましい。
重合体Ｂの融点ＴｍＢが重合体Ａの融点ＴｍＡに対して
〔ＴｍＡ−５〕℃を超えると、熱バインダー性能が低下
して全融型の熱バインダー繊維となりかねず、全融型の
熱バインダー繊維となると不織布化したときに不織布の
形態保持性や強力が低下したりするので好ましくない。
【０００８】また、本発明のポリ乳酸系繊維では、前記
２種のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢの溶融粘度すなわち本
発明の繊維を構成する重合体Ａのメルトフローレート値
ＭＦＲ（Ａ）と重合体Ｂのメルトフローレート値ＭＦＲ
（Ｂ）とが上記式（５）〜（７）を満足することが必要
である。本発明のポリ乳酸系繊維において両重合体の溶
融粘度が上記式を満足する必要性は、繊維を製造するに
際して最も安定な状態で製糸するためであり、具体的に
はＭＦＲ（Ｂ）をＭＦＲ（Ａ）よりも小さくすること
で、繊維表面に位置する重合体Ｂの繊維配向を高めて繊
維間の密着を防止しつつ、実用上問題がないような耐久
性のある熱バインダー性能を得るために好ましいからで
ある。ＭＦＲ（Ａ）が５ｇ／１０分未満あるいはＭＦＲ
（Ｂ）が５ｇ／１０分未満であると、繊維を溶融紡糸す
るに際して曳糸性が著しく低下する。曳糸性を改良する
ために紡糸温度を上げると、紡糸口金近傍で発煙が増加
して紡糸環境を悪化したり、また糸切れが増加するので
好ましくない。一方、ＭＦＲ（Ａ）が１００ｇ／１０分
を超えると、あるいはＭＦＲ（Ｂ）が８０ｇ／１０分を
超えると、繊維強度が低下したり、耐久性が低下したり
して、実用範囲が狭くなるので好ましくない。したがっ
て、本発明では、両重合体の溶融粘度を上式を満足する
範囲とするが、好ましくは８≦ＭＦＲ（Ａ）≦８０、６
≦ＭＦＲ（Ｂ）≦６０、かつＭＦＲ（Ｂ）をＭＦＲ
（Ａ）よりも２ｇ／１０分以上低くし、より好ましくは
１０≦ＭＦＲ（Ａ）≦６０、８≦ＭＦＲ（Ｂ）≦５０、
かつＭＦＲ（Ｂ）をＭＦＲ（Ａ）よりも５ｇ／１０分以
上低くするのがよい。
２種のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢの溶融粘度すなわち本
発明の繊維を構成する重合体Ａのメルトフローレート値
ＭＦＲ（Ａ）と重合体Ｂのメルトフローレート値ＭＦＲ
（Ｂ）とが上記式（５）〜（７）を満足することが必要
である。本発明のポリ乳酸系繊維において両重合体の溶
融粘度が上記式を満足する必要性は、繊維を製造するに
際して最も安定な状態で製糸するためであり、具体的に
はＭＦＲ（Ｂ）をＭＦＲ（Ａ）よりも小さくすること
で、繊維表面に位置する重合体Ｂの繊維配向を高めて繊
維間の密着を防止しつつ、実用上問題がないような耐久
性のある熱バインダー性能を得るために好ましいからで
ある。ＭＦＲ（Ａ）が５ｇ／１０分未満あるいはＭＦＲ
（Ｂ）が５ｇ／１０分未満であると、繊維を溶融紡糸す
るに際して曳糸性が著しく低下する。曳糸性を改良する
ために紡糸温度を上げると、紡糸口金近傍で発煙が増加
して紡糸環境を悪化したり、また糸切れが増加するので
好ましくない。一方、ＭＦＲ（Ａ）が１００ｇ／１０分
を超えると、あるいはＭＦＲ（Ｂ）が８０ｇ／１０分を
超えると、繊維強度が低下したり、耐久性が低下したり
して、実用範囲が狭くなるので好ましくない。したがっ
て、本発明では、両重合体の溶融粘度を上式を満足する
範囲とするが、好ましくは８≦ＭＦＲ（Ａ）≦８０、６
≦ＭＦＲ（Ｂ）≦６０、かつＭＦＲ（Ｂ）をＭＦＲ
（Ａ）よりも２ｇ／１０分以上低くし、より好ましくは
１０≦ＭＦＲ（Ａ）≦６０、８≦ＭＦＲ（Ｂ）≦５０、
かつＭＦＲ（Ｂ）をＭＦＲ（Ａ）よりも５ｇ／１０分以
上低くするのがよい。
【０００９】また、本発明のポリ乳酸系繊維では、ポリ
乳酸系の重合体Ｂが繊維表面の一部に露出する如く複合
されていることが必要である。これは、光学純度の低い
成分にバインダー機能を発現させるために不可決のため
である。すなわち、繊維表面に露出することで、容易に
他の繊維または素材との接触点で接着可能となる。な
お、繊維表面の一部に露出する如き複合断面形状として
は、例えば図１（ａ）〜同図（ｋ）に示すような丸断
面、異形断面、中空断面、芯鞘型、偏心芯鞘型、並列
型、海島型、多層型、多芯型、放射分割型、点対称分割
型など、各種の分割型複合断面であり、これらは必ずし
も同種である必要はなく、異種の組み合わせであっても
よい。この繊維において、前記溶融粘度差及び光学純度
に大きな差がある組み合わせを選択し、並列型、偏心芯
鞘型、偏心分割型等の複合繊維を形成すると、光学純度
の低い重合体が熱接着成分として寄与するばかりでな
く、収縮成分としても機能して捲縮発現能力を具備でき
る。
乳酸系の重合体Ｂが繊維表面の一部に露出する如く複合
されていることが必要である。これは、光学純度の低い
成分にバインダー機能を発現させるために不可決のため
である。すなわち、繊維表面に露出することで、容易に
他の繊維または素材との接触点で接着可能となる。な
お、繊維表面の一部に露出する如き複合断面形状として
は、例えば図１（ａ）〜同図（ｋ）に示すような丸断
面、異形断面、中空断面、芯鞘型、偏心芯鞘型、並列
型、海島型、多層型、多芯型、放射分割型、点対称分割
型など、各種の分割型複合断面であり、これらは必ずし
も同種である必要はなく、異種の組み合わせであっても
よい。この繊維において、前記溶融粘度差及び光学純度
に大きな差がある組み合わせを選択し、並列型、偏心芯
鞘型、偏心分割型等の複合繊維を形成すると、光学純度
の低い重合体が熱接着成分として寄与するばかりでな
く、収縮成分としても機能して捲縮発現能力を具備でき
る。
【００１０】さらに、本発明のポリ乳酸系繊維では、ポ
リ乳酸系重合体Ｂは光学純度の低いものであり、純度が
低いほど、熱接着性が向上する。特に、この重合体Ｂ
は、一般的に低分子量物が多く、軟化点や融点が低く、
結晶化し難いため、繊維間に密着が発生しやすい。それ
を防止すべく、適宜、結晶核剤、例えばタルク、炭酸カ
ルシウム、酸化チタンなどを少量添加することが好まし
い。結晶核剤を添加することで、繊維表面の重合体の結
晶化が促進され、溶融紡糸した時の密着防止ばかりでな
く、熱延伸するに際しても繊維間の密着を防止すること
が可能となる。また、結晶核剤は粒径が数μｍ以下の微
粒子のものを採用するのが好ましく、粒径が大き過ぎる
と、溶融紡糸時に紡糸口金装置において濾圧上昇が生じ
たり、あるいは糸切れが生じたりするからである。結晶
核剤が微粒子のものであると、繊維表面の梨地化効果す
なわち繊維−繊維間あるいは繊維−金属間の摩擦係数を
低下させる効果が発現し、布帛形成時の操業性を向上さ
せることができる。なお、本発明においては、前述した
ところのポリ乳酸を主成分とする重合体に対し、必要に
応じて例えば熱安定剤、結晶核剤、艶消し剤、顔料、耐
光剤、耐候剤、酸化防止剤、抗菌剤、香料、可塑剤、染
料、界面活性剤、表面改質剤、各種無機及び有機電解
質、微粉体、難燃剤等の各種添加剤を、本発明の作用効
果を損なわない範囲内で添加することができる。
リ乳酸系重合体Ｂは光学純度の低いものであり、純度が
低いほど、熱接着性が向上する。特に、この重合体Ｂ
は、一般的に低分子量物が多く、軟化点や融点が低く、
結晶化し難いため、繊維間に密着が発生しやすい。それ
を防止すべく、適宜、結晶核剤、例えばタルク、炭酸カ
ルシウム、酸化チタンなどを少量添加することが好まし
い。結晶核剤を添加することで、繊維表面の重合体の結
晶化が促進され、溶融紡糸した時の密着防止ばかりでな
く、熱延伸するに際しても繊維間の密着を防止すること
が可能となる。また、結晶核剤は粒径が数μｍ以下の微
粒子のものを採用するのが好ましく、粒径が大き過ぎる
と、溶融紡糸時に紡糸口金装置において濾圧上昇が生じ
たり、あるいは糸切れが生じたりするからである。結晶
核剤が微粒子のものであると、繊維表面の梨地化効果す
なわち繊維−繊維間あるいは繊維−金属間の摩擦係数を
低下させる効果が発現し、布帛形成時の操業性を向上さ
せることができる。なお、本発明においては、前述した
ところのポリ乳酸を主成分とする重合体に対し、必要に
応じて例えば熱安定剤、結晶核剤、艶消し剤、顔料、耐
光剤、耐候剤、酸化防止剤、抗菌剤、香料、可塑剤、染
料、界面活性剤、表面改質剤、各種無機及び有機電解
質、微粉体、難燃剤等の各種添加剤を、本発明の作用効
果を損なわない範囲内で添加することができる。
【００１１】本発明のポリ乳酸系繊維は、その単繊維繊
度が０．３〜１００デニ−ルであるのが好ましい。単繊
維繊度が０．３デニ−ル未満となると、繊維を溶融紡糸
するに際して紡糸口金孔の精度向上や固化点の制御、吐
出量の低減に伴う生産性の低下、糸切れが発生し易くな
る等の問題が生じ、好ましくない。一方、単繊維繊度が
１００デニールを超えると、通常の短繊維を製造する工
程では紡糸や延伸が困難で、別途、特殊な製造設備が必
要となり、高コストとなるので好ましくない。
度が０．３〜１００デニ−ルであるのが好ましい。単繊
維繊度が０．３デニ−ル未満となると、繊維を溶融紡糸
するに際して紡糸口金孔の精度向上や固化点の制御、吐
出量の低減に伴う生産性の低下、糸切れが発生し易くな
る等の問題が生じ、好ましくない。一方、単繊維繊度が
１００デニールを超えると、通常の短繊維を製造する工
程では紡糸や延伸が困難で、別途、特殊な製造設備が必
要となり、高コストとなるので好ましくない。
【００１２】本発明のポリ乳酸系繊維は、その繊維長と
して一般的に１〜１００ｍｍが好適である。繊維長が短
いと、カード通過時に脱落綿が増え、操業性の低下や不
織布とした場合に強力の低下がある。また、繊維長が２
５ｍｍ以下の場合には、一般に、湿式不織布用に展開す
る。繊維長が短いほど単繊維への分散性が向上するので
好ましいが、極度に短過ぎると、本来の繊維特性が不織
布において発現しない恐れが生じる。一方、繊維長が余
りにも長いと、カード通過性が低下したり、ネツプが発
生し易くなる。したがって、繊維長としては、上記の観
点から総合的に適正な長さを選定する。
して一般的に１〜１００ｍｍが好適である。繊維長が短
いと、カード通過時に脱落綿が増え、操業性の低下や不
織布とした場合に強力の低下がある。また、繊維長が２
５ｍｍ以下の場合には、一般に、湿式不織布用に展開す
る。繊維長が短いほど単繊維への分散性が向上するので
好ましいが、極度に短過ぎると、本来の繊維特性が不織
布において発現しない恐れが生じる。一方、繊維長が余
りにも長いと、カード通過性が低下したり、ネツプが発
生し易くなる。したがって、繊維長としては、上記の観
点から総合的に適正な長さを選定する。
【００１３】本発明のポリ乳酸系繊維は、その繊維強度
が０．５ｇ／ｄ以上のものであるのが好ましい。強度が
０．５ｇ／ｄ未満では、実用面で強力不足という問題が
生じる恐れがある。繊維強度は高いほど実用範囲が広が
ることから好ましいが、その用途に応じて適宜設計すれ
ばよい。また、その伸度は、特に限定するものではない
が、通常、１５〜８０％が好ましい。伸度が１５％未満
になると、糸切れが生じたり延伸操業性が低下する問題
が生じ、一方、伸度が８０％を超えると、通常の布帛を
形成した後の寸法安定性が低下することがあり、好まし
くない。なお、この繊維を成形用途に採用する場合に
は、高伸度であるほど成形加工性が向上するため、好ま
しい。
が０．５ｇ／ｄ以上のものであるのが好ましい。強度が
０．５ｇ／ｄ未満では、実用面で強力不足という問題が
生じる恐れがある。繊維強度は高いほど実用範囲が広が
ることから好ましいが、その用途に応じて適宜設計すれ
ばよい。また、その伸度は、特に限定するものではない
が、通常、１５〜８０％が好ましい。伸度が１５％未満
になると、糸切れが生じたり延伸操業性が低下する問題
が生じ、一方、伸度が８０％を超えると、通常の布帛を
形成した後の寸法安定性が低下することがあり、好まし
くない。なお、この繊維を成形用途に採用する場合に
は、高伸度であるほど成形加工性が向上するため、好ま
しい。
【００１４】本発明のポリ乳酸系繊維は、単独または他
の繊維と混用して、紡績糸、紐、それらからなる織物、
編物、各種不織布すなわちサーマルスルー不織布、エン
ボス加工不織布、ニードルパンチ不織布、スパンレース
不織布、湿式不織布など、また複合材料その他の繊維構
造物の製造に用いることができる。他の繊維と混用する
場合には、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、アクリル
繊維、ビニロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレ
ン繊維などの繊維形成性熱可塑性重合体からなる合成繊
維、レーヨン、ポリノジツク、リヨセル、テンセルなど
の再生繊維、アセテートなどの半合成繊維、また羊毛、
絹、木綿、麻、木材パルプなどの天然繊維が採用され
る。そしてその中でも、前記再生繊維、半合成繊維、天
然繊維、脂肪肪族ポリエステルからなる繊維などの生分
解性繊維と混用すれば、完全に生分解可能な製品が得ら
れるため、特に好ましい。
の繊維と混用して、紡績糸、紐、それらからなる織物、
編物、各種不織布すなわちサーマルスルー不織布、エン
ボス加工不織布、ニードルパンチ不織布、スパンレース
不織布、湿式不織布など、また複合材料その他の繊維構
造物の製造に用いることができる。他の繊維と混用する
場合には、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、アクリル
繊維、ビニロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレ
ン繊維などの繊維形成性熱可塑性重合体からなる合成繊
維、レーヨン、ポリノジツク、リヨセル、テンセルなど
の再生繊維、アセテートなどの半合成繊維、また羊毛、
絹、木綿、麻、木材パルプなどの天然繊維が採用され
る。そしてその中でも、前記再生繊維、半合成繊維、天
然繊維、脂肪肪族ポリエステルからなる繊維などの生分
解性繊維と混用すれば、完全に生分解可能な製品が得ら
れるため、特に好ましい。
【００１５】次に、本発明のポリ乳酸系複合短繊維から
なる不織布について説明する。本発明の不織布は、前記
構成の複合短繊維を少なくとも１０重量％含有し、該短
繊維で熱接着されて形態が保持されているものである。
前記構成の繊維を少なくとも１０重量％含有する理由
は、不織布の形態を保持するために不可欠な熱バインダ
ー性能を具備するためであり、そのために該短繊維を１
０重量％以上必要とする。上限は特に限定するものでは
なく、この繊維１００％であってもよく、目的、用途に
応じた混合比率を選定すればよい。混合する他の繊維も
特に限定されず、合成繊維、半合成繊維、再生繊維、天
然繊維でもよいが、最も好ましいのは前述した半合成繊
維、再生繊維、天然繊維または脂肪族ポリエステル繊維
などの生分解性繊維であり、これらと混用すれば、完全
に生分解可能な製品が得られるため、特に好ましい。
なる不織布について説明する。本発明の不織布は、前記
構成の複合短繊維を少なくとも１０重量％含有し、該短
繊維で熱接着されて形態が保持されているものである。
前記構成の繊維を少なくとも１０重量％含有する理由
は、不織布の形態を保持するために不可欠な熱バインダ
ー性能を具備するためであり、そのために該短繊維を１
０重量％以上必要とする。上限は特に限定するものでは
なく、この繊維１００％であってもよく、目的、用途に
応じた混合比率を選定すればよい。混合する他の繊維も
特に限定されず、合成繊維、半合成繊維、再生繊維、天
然繊維でもよいが、最も好ましいのは前述した半合成繊
維、再生繊維、天然繊維または脂肪族ポリエステル繊維
などの生分解性繊維であり、これらと混用すれば、完全
に生分解可能な製品が得られるため、特に好ましい。
【００１６】次に、本発明の不織布は、該短繊維で熱接
着されて形態が保持されていることが必要である。この
ことは、不織布を形成する場合の形態保持性を向上させ
ることばかりでなく使用時の繰り返し応力に対する抵抗
性を保有させることにある。通常のバインダーは、繰り
返し応力に対する抵抗性が弱く、いわゆるクツシヨン材
などの用途には使い難いものである。
着されて形態が保持されていることが必要である。この
ことは、不織布を形成する場合の形態保持性を向上させ
ることばかりでなく使用時の繰り返し応力に対する抵抗
性を保有させることにある。通常のバインダーは、繰り
返し応力に対する抵抗性が弱く、いわゆるクツシヨン材
などの用途には使い難いものである。
【００１７】また、本発明の不織布は、繰り返し圧縮後
の強力保持率ＴＡと繰り返し圧縮後の嵩高性保持率ＤＡ
とがそれぞれ上記式（８）と（９）を満足することが好
ましい。繰り返し圧縮後の強力保持率ＴＡは、繰り返し
圧縮変形を加えた際の不織布における接着部の耐久性を
強力の観点から評価するもので、この数値が高いほど強
力保持に優れることを意味し、ＴＡが８５％以上である
と、不織布が繰り返し圧縮変形を受けた際にも強力が実
用上十分に保持される。また、繰り返し圧縮後の嵩高性
保持率ＤＡは、繰り返し圧縮変形を加えた際の不織布に
おける接着部の耐久性を嵩高性の回復状態の観点から評
価するもので、この数値が高いほど嵩高性保持に優れる
ことを意味し、ＤＡが９０％以上であると、不織布が繰
り返し圧縮変形を受けた際にも嵩高性が実用上十分に保
持される。
の強力保持率ＴＡと繰り返し圧縮後の嵩高性保持率ＤＡ
とがそれぞれ上記式（８）と（９）を満足することが好
ましい。繰り返し圧縮後の強力保持率ＴＡは、繰り返し
圧縮変形を加えた際の不織布における接着部の耐久性を
強力の観点から評価するもので、この数値が高いほど強
力保持に優れることを意味し、ＴＡが８５％以上である
と、不織布が繰り返し圧縮変形を受けた際にも強力が実
用上十分に保持される。また、繰り返し圧縮後の嵩高性
保持率ＤＡは、繰り返し圧縮変形を加えた際の不織布に
おける接着部の耐久性を嵩高性の回復状態の観点から評
価するもので、この数値が高いほど嵩高性保持に優れる
ことを意味し、ＤＡが９０％以上であると、不織布が繰
り返し圧縮変形を受けた際にも嵩高性が実用上十分に保
持される。
【００１８】次に、本発明のポリ乳酸系複合短繊維及び
その短繊維からなる不織布を製造するための方法を説明
するが、本発明の方法は、この方法に限ったものでない
ことは言うまでもない。本発明のポリ乳酸系複合短繊維
は、公知の溶融複合紡糸装置による紡糸方法及び延伸方
法により容易に製造することができる。すなわち、ポリ
乳酸系複合短繊維を構成する重合体として相互に光学純
度の異なる２種の重合体を選択し、この重合体を個別に
溶融計量し、光学純度の低い重合体を繊維表面に配する
複合紡糸口金装置から繊維を溶融紡出し、冷却し、巻取
った後数十万デニールのトウとして延伸するか、または
巻取ることなく数千以上のデニールに集束させた未延伸
糸ケンスとし、これをさらに集束して熱延伸し、スタツ
フアボツクスによる捲縮を付与した後、仕上げ油剤を付
与、乾燥した後、所定長に切断することによって、本発
明の短繊維を製造する。ここで、熱延伸とは、該繊維を
ガラス転移温度以上かつ軟化温度以下の温度で繊維を延
伸することをいう。溶融紡糸に際しては、巻取り速度が
１００〜２０００ｍ／分の低速紡糸、巻取り速度が２０
００〜５０００ｍ／分の高速紡糸、巻取り速度が５００
０ｍ／分以上の超高速紡糸が可能であり、紡糸と延伸を
連続して行ういわゆるスピンドロー方式も好ましく採用
できる。スピンドロー方式で得た繊維は、適度な繊度に
した後、更なる延伸をせずに捲縮加工をすることもでき
る。本発明でいう熱延伸とは、重合体のガラス転移温度
以上の温度で延伸することを意味し、一般の多段延伸に
おいては、第１ローラーや第２ローラー等の加熱、第１
ローラーと第２ローラーとの間、あるいは第２ローラー
と第３ローラーとの間、あるいは各ローラー間の両方で
熱板やスチームあるいは温水等を加熱媒体として用いて
延伸する。必要に応じて、最終ローラー以降の工程で、
熱処理を行うこともある。これらの加熱については、紡
糸工程と延伸工程とを直結する製法、いわゆるスピンド
ロー法においても、同様である。熱延伸するに際し、そ
の延伸時の温度には当然ながら上限があり、採用する重
合体の中で光学純度の低い重合体の軟化温度未満とする
必要がある。これは、延伸をする上では、被延伸繊維糸
条の密着や融着を防止しなければならないからである。
その短繊維からなる不織布を製造するための方法を説明
するが、本発明の方法は、この方法に限ったものでない
ことは言うまでもない。本発明のポリ乳酸系複合短繊維
は、公知の溶融複合紡糸装置による紡糸方法及び延伸方
法により容易に製造することができる。すなわち、ポリ
乳酸系複合短繊維を構成する重合体として相互に光学純
度の異なる２種の重合体を選択し、この重合体を個別に
溶融計量し、光学純度の低い重合体を繊維表面に配する
複合紡糸口金装置から繊維を溶融紡出し、冷却し、巻取
った後数十万デニールのトウとして延伸するか、または
巻取ることなく数千以上のデニールに集束させた未延伸
糸ケンスとし、これをさらに集束して熱延伸し、スタツ
フアボツクスによる捲縮を付与した後、仕上げ油剤を付
与、乾燥した後、所定長に切断することによって、本発
明の短繊維を製造する。ここで、熱延伸とは、該繊維を
ガラス転移温度以上かつ軟化温度以下の温度で繊維を延
伸することをいう。溶融紡糸に際しては、巻取り速度が
１００〜２０００ｍ／分の低速紡糸、巻取り速度が２０
００〜５０００ｍ／分の高速紡糸、巻取り速度が５００
０ｍ／分以上の超高速紡糸が可能であり、紡糸と延伸を
連続して行ういわゆるスピンドロー方式も好ましく採用
できる。スピンドロー方式で得た繊維は、適度な繊度に
した後、更なる延伸をせずに捲縮加工をすることもでき
る。本発明でいう熱延伸とは、重合体のガラス転移温度
以上の温度で延伸することを意味し、一般の多段延伸に
おいては、第１ローラーや第２ローラー等の加熱、第１
ローラーと第２ローラーとの間、あるいは第２ローラー
と第３ローラーとの間、あるいは各ローラー間の両方で
熱板やスチームあるいは温水等を加熱媒体として用いて
延伸する。必要に応じて、最終ローラー以降の工程で、
熱処理を行うこともある。これらの加熱については、紡
糸工程と延伸工程とを直結する製法、いわゆるスピンド
ロー法においても、同様である。熱延伸するに際し、そ
の延伸時の温度には当然ながら上限があり、採用する重
合体の中で光学純度の低い重合体の軟化温度未満とする
必要がある。これは、延伸をする上では、被延伸繊維糸
条の密着や融着を防止しなければならないからである。
【００１９】次に、本発明のポリ乳酸系複合短繊維から
なる不織布は、公知の短繊維不織布製造装置を用いる乾
式あるいは湿式の不織布製造方法により容易に製造する
ことができる。すなわち、前記方法で得た短繊維をホツ
パーにて計量後他の繊維とブレンドするか、あるいは単
独で開繊機にて予備開繊し、その後、カード機を用いて
ウエブを形成する。カード機は、必要に応じてパラレル
機、セミランダム機、ランダム機を適宜採用する。得ら
れた繊維ウエブを、繊維を構成する光学純度の最も低い
重合体の軟化点以上かつ光学純度の最も高い重合体の融
点未満で熱接着することによって、乾式不織布を製造す
ることができる。熱接着させる方法としては、熱風循環
型乾燥機、熱風貫流型乾燥機、サクシヨンドラム型乾燥
機、ヤンキードラム型乾燥機、加熱フラツトカレンダ−
機、加熱エンボス加工機などを用いる。なお、ウエブを
形成後、ニードルパンチ法やスパンレース法で簡易に繊
維同士を交絡させ形態保持した後、熱処理を施して熱接
着させてもよい。一方、湿式不織布においては、前記方
法で得たシヨートカツト綿の繊維を計量後他のシヨート
カツト綿の繊維とブレンドするか、あるいは単独で離解
機に投入し、繊維を良く離解させた後、抄紙機に移行さ
せ、適度な繊維濃度で抄紙する。抄紙したウエブは、脱
水した後、乾燥機にて乾燥すると共にポリ乳酸系短繊維
を構成する光学純度の最も低い重合体の軟化点以上かつ
光学純度の最も高い重合体の融点未満で熱接着すること
によって、湿式不織布を製造することができる。本発明
の不織布では、前記ポリ乳酸系短繊維同士の接触点で、
またはポリ乳酸系短繊維が介在する部位で、繊維間を熱
融着させることが必要である。このことにより、不織布
の強力が向上すると共に、繰り返し応力にも耐え、極め
て実用的な不織布を得ることができる。
なる不織布は、公知の短繊維不織布製造装置を用いる乾
式あるいは湿式の不織布製造方法により容易に製造する
ことができる。すなわち、前記方法で得た短繊維をホツ
パーにて計量後他の繊維とブレンドするか、あるいは単
独で開繊機にて予備開繊し、その後、カード機を用いて
ウエブを形成する。カード機は、必要に応じてパラレル
機、セミランダム機、ランダム機を適宜採用する。得ら
れた繊維ウエブを、繊維を構成する光学純度の最も低い
重合体の軟化点以上かつ光学純度の最も高い重合体の融
点未満で熱接着することによって、乾式不織布を製造す
ることができる。熱接着させる方法としては、熱風循環
型乾燥機、熱風貫流型乾燥機、サクシヨンドラム型乾燥
機、ヤンキードラム型乾燥機、加熱フラツトカレンダ−
機、加熱エンボス加工機などを用いる。なお、ウエブを
形成後、ニードルパンチ法やスパンレース法で簡易に繊
維同士を交絡させ形態保持した後、熱処理を施して熱接
着させてもよい。一方、湿式不織布においては、前記方
法で得たシヨートカツト綿の繊維を計量後他のシヨート
カツト綿の繊維とブレンドするか、あるいは単独で離解
機に投入し、繊維を良く離解させた後、抄紙機に移行さ
せ、適度な繊維濃度で抄紙する。抄紙したウエブは、脱
水した後、乾燥機にて乾燥すると共にポリ乳酸系短繊維
を構成する光学純度の最も低い重合体の軟化点以上かつ
光学純度の最も高い重合体の融点未満で熱接着すること
によって、湿式不織布を製造することができる。本発明
の不織布では、前記ポリ乳酸系短繊維同士の接触点で、
またはポリ乳酸系短繊維が介在する部位で、繊維間を熱
融着させることが必要である。このことにより、不織布
の強力が向上すると共に、繰り返し応力にも耐え、極め
て実用的な不織布を得ることができる。
【００２０】本発明の不織布の目付は、特に限定される
ものではなく、１０ｇ／ｍ2 程度の比較的低目付から、
厚さが５ｍｍ以上で特に１５０ｍｍ以上のいわゆる固綿
と称される２０００ｇ／ｍ2 程度までのものも包含する
ものである。
ものではなく、１０ｇ／ｍ2 程度の比較的低目付から、
厚さが５ｍｍ以上で特に１５０ｍｍ以上のいわゆる固綿
と称される２０００ｇ／ｍ2 程度までのものも包含する
ものである。
【００２１】
【実施例】次に、実施例に基づいて本発明を具体的に説
明する。なお、各実施例における各種特性の測定及び評
価は、次の方法により実施した。 融点１（℃）：パ−キンエルマー社製示差走査型熱量計
ＤＳＣ−２型を用い、重合体約５ｍｇを試料とし、窒素
雰囲気中で、昇温速度１０℃／分、温度２００℃で５分
間ホールドした後、降温速度１０℃／分で温度２０℃ま
で降温し、再び昇温速度１０℃／分で温度２００℃まで
昇温させた時の最大融解発熱ピーク温度を融点（以下、
Ｔｍ１という。）とした。 ガラス転移温度（℃）：上記融点Ｔｍ１を測定する際に
得られる初期発熱ピーク温度をガラス転移温度（以下、
Ｔｇという。）とした。 結晶化温度（℃）：上記融点Ｔｍ１を測定する際に得ら
れる吸熱ピーク温度を結晶化温度（以下、Ｔｃとい
う。）とした。 融点２（℃）：ＪＩＳ Ｌ−１０１５に記載のＡ法に準
じ、偏光装置及び加熱装置を備えた載物台付顕微鏡を用
いて、繊維の溶融温度（以下、Ｔｍ２という。）を測定
し、融点２とした。 ＭＦＲ（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準じ、
温度２１０℃、印加荷重２１６０ｇの条件下で測定し
た。 短繊維の単繊維繊度（ｄ）：ＪＩＳ Ｌ−１０１５に準
じて測定した。 短繊維の強度（ｇ／ｄ）及び伸度（％）：ＪＩＳ Ｌ−
１０１５に準じ、試料の把持間隔２ｃｍ、引張り速度２
ｃｍ／分の条件下で伸長した時の最大引張強さ（ｇ）を
単繊維繊度で除した値の平均値を強度（ｇ／ｄ）とし、
またその時の伸び率の平均値を伸度（％）とした。 短繊維の捲縮数（個／２５ｍｍ）、捲縮率（％）及び熱
水収縮率（％）：ＪＩＳ Ｌ−１０１５に準じて測定し
た。 短繊維の生分解性：試料を土中に埋設して２年経過後に
取り出し、繊維形態が保持されていない場合、あるいは
その形態は保持しているものの引張り強力の保持率が埋
設前の強力の５０％以下に低下している場合、分解性が
良好であると評価した。
明する。なお、各実施例における各種特性の測定及び評
価は、次の方法により実施した。 融点１（℃）：パ−キンエルマー社製示差走査型熱量計
ＤＳＣ−２型を用い、重合体約５ｍｇを試料とし、窒素
雰囲気中で、昇温速度１０℃／分、温度２００℃で５分
間ホールドした後、降温速度１０℃／分で温度２０℃ま
で降温し、再び昇温速度１０℃／分で温度２００℃まで
昇温させた時の最大融解発熱ピーク温度を融点（以下、
Ｔｍ１という。）とした。 ガラス転移温度（℃）：上記融点Ｔｍ１を測定する際に
得られる初期発熱ピーク温度をガラス転移温度（以下、
Ｔｇという。）とした。 結晶化温度（℃）：上記融点Ｔｍ１を測定する際に得ら
れる吸熱ピーク温度を結晶化温度（以下、Ｔｃとい
う。）とした。 融点２（℃）：ＪＩＳ Ｌ−１０１５に記載のＡ法に準
じ、偏光装置及び加熱装置を備えた載物台付顕微鏡を用
いて、繊維の溶融温度（以下、Ｔｍ２という。）を測定
し、融点２とした。 ＭＦＲ（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準じ、
温度２１０℃、印加荷重２１６０ｇの条件下で測定し
た。 短繊維の単繊維繊度（ｄ）：ＪＩＳ Ｌ−１０１５に準
じて測定した。 短繊維の強度（ｇ／ｄ）及び伸度（％）：ＪＩＳ Ｌ−
１０１５に準じ、試料の把持間隔２ｃｍ、引張り速度２
ｃｍ／分の条件下で伸長した時の最大引張強さ（ｇ）を
単繊維繊度で除した値の平均値を強度（ｇ／ｄ）とし、
またその時の伸び率の平均値を伸度（％）とした。 短繊維の捲縮数（個／２５ｍｍ）、捲縮率（％）及び熱
水収縮率（％）：ＪＩＳ Ｌ−１０１５に準じて測定し
た。 短繊維の生分解性：試料を土中に埋設して２年経過後に
取り出し、繊維形態が保持されていない場合、あるいは
その形態は保持しているものの引張り強力の保持率が埋
設前の強力の５０％以下に低下している場合、分解性が
良好であると評価した。
【００２２】不織布の目付（ｇ／ｍ2 ）：標準状態の試
料から縦１０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片を１０点準備
し、平衡水分に至らしめた後、各試料片の重量を秤量
し、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算し、目
付（ｇ／ｍ2 ）とした。 ウエブの熱接着性：ウエブの熱接着性を、辻井染機株式
会社製連続熱処理機ＭＦＤ−３５０Ｅ型にウエブを通
し、次の４段階で評価した。 ◎：短繊維同士がその接触部で強固に熱融着している。 ○：短繊維同士がその接触部で熱融着している。 △：短繊維同士がその接触部で一部熱融着している。 ×：短繊維同士がその接触部で熱融着していない。 不織布の引張り強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）：ＪＩＳ Ｌ−
１０９６に記載のストリツプ法に準じて測定した。すな
わち、試料幅５ｃｍ、試料長２０ｃｍの試料片を１０個
準備し、定速伸張型引張試験機（東洋ボ−ルドウイン社
製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用いて、把持
間隔１０ｃｍ、引張り速度１０ｃｍ／分の条件下で伸長
した時の最大引張り強さ（ｋｇ）の平均値を引張り強力
（ｋｇ／５ｃｍ幅）とした。なお、この引張り強力の測
定は、不織布の縦方向（以下、ＭＤという。）と横方向
（以下、ＣＤという。）のそれぞれについて実施した。 不織布の厚さ（ｍｍ）：大栄科学精機製作所製の厚み測
定機を用い、印加荷重４．５ｇ／ｃｍ2 の条件下で１０
秒間経過した時点の厚さ（ｍｍ）を測定した。 不織布の嵩密度（ｇ／ｃｍ3 ）：上記目付（ｇ／ｍ2 ）
と厚さ（ｍｍ）から、下記式で嵩密度（ｇ／ｃｍ3 ）を
算出した。 嵩密度（ｇ／ｃｍ3 ）＝目付（ｇ／ｍ2 ）／厚さ（ｍ
ｍ）／１０００ 不織布の強力保持率ＴＡ（％）：不織布強力Ｔ１（ｋｇ
／２．５ｃｍ幅）が明確な不織布試料片を用い、上記嵩
高性保持率の測定法と同様にして繰り返し圧縮試験を行
った後の不織布強力Ｔ２（ｋｇ／２．５ｃｍ幅）を測定
し、下記式で強力保持率ＴＡ（％）を求めた。 ＴＡ（％）＝（Ｔ２／Ｔ１）×１００ 不織布の嵩高性保持率ＤＡ（％）：繰り返し圧縮時の嵩
高性保持率を次の方法によって求めた。すなわち、厚さ
Ｄ１（ｍｍ）を測定した不織布試料片（１０ｃｍ×１０
ｃｍ）を平行平面板に挟み、印加荷重５ｋｇの条件下で
合計１００回の繰り返し圧縮試験を行った後の厚さＤ２
（ｍｍ）を測定し、下記式で嵩高性保持率ＤＡ（％）を
求めた。 ＤＡ（％）＝（Ｄ２／Ｄ１）×１００ 不織布の生分解性：試料を土中に埋設して２年経過後に
取り出し、不織布形態が保持されていない場合、あるい
はその形態は保持しているものの引張り強力の保持率が
埋設前の強力の５０％以下に低下している場合、分解性
が良好であると評価した。
料から縦１０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片を１０点準備
し、平衡水分に至らしめた後、各試料片の重量を秤量
し、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算し、目
付（ｇ／ｍ2 ）とした。 ウエブの熱接着性：ウエブの熱接着性を、辻井染機株式
会社製連続熱処理機ＭＦＤ−３５０Ｅ型にウエブを通
し、次の４段階で評価した。 ◎：短繊維同士がその接触部で強固に熱融着している。 ○：短繊維同士がその接触部で熱融着している。 △：短繊維同士がその接触部で一部熱融着している。 ×：短繊維同士がその接触部で熱融着していない。 不織布の引張り強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）：ＪＩＳ Ｌ−
１０９６に記載のストリツプ法に準じて測定した。すな
わち、試料幅５ｃｍ、試料長２０ｃｍの試料片を１０個
準備し、定速伸張型引張試験機（東洋ボ−ルドウイン社
製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用いて、把持
間隔１０ｃｍ、引張り速度１０ｃｍ／分の条件下で伸長
した時の最大引張り強さ（ｋｇ）の平均値を引張り強力
（ｋｇ／５ｃｍ幅）とした。なお、この引張り強力の測
定は、不織布の縦方向（以下、ＭＤという。）と横方向
（以下、ＣＤという。）のそれぞれについて実施した。 不織布の厚さ（ｍｍ）：大栄科学精機製作所製の厚み測
定機を用い、印加荷重４．５ｇ／ｃｍ2 の条件下で１０
秒間経過した時点の厚さ（ｍｍ）を測定した。 不織布の嵩密度（ｇ／ｃｍ3 ）：上記目付（ｇ／ｍ2 ）
と厚さ（ｍｍ）から、下記式で嵩密度（ｇ／ｃｍ3 ）を
算出した。 嵩密度（ｇ／ｃｍ3 ）＝目付（ｇ／ｍ2 ）／厚さ（ｍ
ｍ）／１０００ 不織布の強力保持率ＴＡ（％）：不織布強力Ｔ１（ｋｇ
／２．５ｃｍ幅）が明確な不織布試料片を用い、上記嵩
高性保持率の測定法と同様にして繰り返し圧縮試験を行
った後の不織布強力Ｔ２（ｋｇ／２．５ｃｍ幅）を測定
し、下記式で強力保持率ＴＡ（％）を求めた。 ＴＡ（％）＝（Ｔ２／Ｔ１）×１００ 不織布の嵩高性保持率ＤＡ（％）：繰り返し圧縮時の嵩
高性保持率を次の方法によって求めた。すなわち、厚さ
Ｄ１（ｍｍ）を測定した不織布試料片（１０ｃｍ×１０
ｃｍ）を平行平面板に挟み、印加荷重５ｋｇの条件下で
合計１００回の繰り返し圧縮試験を行った後の厚さＤ２
（ｍｍ）を測定し、下記式で嵩高性保持率ＤＡ（％）を
求めた。 ＤＡ（％）＝（Ｄ２／Ｄ１）×１００ 不織布の生分解性：試料を土中に埋設して２年経過後に
取り出し、不織布形態が保持されていない場合、あるい
はその形態は保持しているものの引張り強力の保持率が
埋設前の強力の５０％以下に低下している場合、分解性
が良好であると評価した。
【００２３】実施例１ 光学純度が９９％、ＭＦＲ（Ａ）が２５ｇ／１０分、ガ
ラス転移温度Ｔｇが６０℃、結晶化温度Ｔｃが１３６
℃、融点Ｔｍ１が１７０℃のポリＬ−乳酸樹脂を芯成分
の重合体Ａとし、一方、光学純度が９０％、ＭＦＲ
（Ｂ）が１５ｇ／１０分、ガラス転移温度Ｔｇが５８
℃、結晶化温度Ｔｃと融点Ｔｍ１を示さないポリＬ−乳
酸樹脂を鞘成分の重合体Ｂとして、溶融紡糸を行った。
すなわち、単軸のエクストルーダー型溶融押出し機２台
を備えた複合紡糸装置を用い、直径０．４ｍｍ、孔数１
８０個の紡糸孔を有する紡糸口金より紡糸温度２１０
℃、単孔吐出量１．０ｇ／分、芯／鞘複合比（重量比）
＝１／１で溶融紡出し、空気冷却装置にて冷却、油剤付
与をしながら紡糸速度１１００ｍ／分で巻取って未延伸
糸を得た。得られた未延伸糸をリワインドして、２２万
デニールの未延伸糸トウを形成した。次いで、一般的に
用いられている２段延伸が可能の多段熱延伸装置を用
い、未延伸糸トウを延伸した。延伸に際しては、１段目
の延伸倍率と２段目の延伸倍率との比を１．４／１、第
１ローラー温度を６０℃、第２ローラー温度を９０℃、
第３ローラーを非加熱、第１ローラーと第２ローラーと
の間の温浴バス温度を７０℃とし、全延伸倍率を２．２
とした。延伸に引き続き、スタツフアボツクスを用いて
捲縮を付与した後、仕上げ油剤を付与し、低温での乾燥
後、５１ｍｍ長に繊維を切断して、短繊維を得た。得ら
れた短繊維は、単繊維繊度が４．０ｄ、強度が３．５ｇ
／ｄ、伸度が３５％、温度８０℃における乾熱収縮率が
２％、捲縮数が１３個／２５ｍｍ、捲縮率が１３％で、
繊維間の密着もないものであった。複屈折率△ｎを調査
すると、芯成分が３０×１０-3、鞘成分が２１×１
０-3、融点Ｔｍ２を調査すると、芯成分が１７０℃、鞘
成分が１２０℃であった。この繊維を、温度１３０℃の
熱風乾燥機を用い５分間熱処理したところ、単繊維間が
強固に融着され、熱バインダー性能に優れることが分か
った。この短繊維は、土中に埋設して生分解性を評価し
たところ、良好なものであった。
ラス転移温度Ｔｇが６０℃、結晶化温度Ｔｃが１３６
℃、融点Ｔｍ１が１７０℃のポリＬ−乳酸樹脂を芯成分
の重合体Ａとし、一方、光学純度が９０％、ＭＦＲ
（Ｂ）が１５ｇ／１０分、ガラス転移温度Ｔｇが５８
℃、結晶化温度Ｔｃと融点Ｔｍ１を示さないポリＬ−乳
酸樹脂を鞘成分の重合体Ｂとして、溶融紡糸を行った。
すなわち、単軸のエクストルーダー型溶融押出し機２台
を備えた複合紡糸装置を用い、直径０．４ｍｍ、孔数１
８０個の紡糸孔を有する紡糸口金より紡糸温度２１０
℃、単孔吐出量１．０ｇ／分、芯／鞘複合比（重量比）
＝１／１で溶融紡出し、空気冷却装置にて冷却、油剤付
与をしながら紡糸速度１１００ｍ／分で巻取って未延伸
糸を得た。得られた未延伸糸をリワインドして、２２万
デニールの未延伸糸トウを形成した。次いで、一般的に
用いられている２段延伸が可能の多段熱延伸装置を用
い、未延伸糸トウを延伸した。延伸に際しては、１段目
の延伸倍率と２段目の延伸倍率との比を１．４／１、第
１ローラー温度を６０℃、第２ローラー温度を９０℃、
第３ローラーを非加熱、第１ローラーと第２ローラーと
の間の温浴バス温度を７０℃とし、全延伸倍率を２．２
とした。延伸に引き続き、スタツフアボツクスを用いて
捲縮を付与した後、仕上げ油剤を付与し、低温での乾燥
後、５１ｍｍ長に繊維を切断して、短繊維を得た。得ら
れた短繊維は、単繊維繊度が４．０ｄ、強度が３．５ｇ
／ｄ、伸度が３５％、温度８０℃における乾熱収縮率が
２％、捲縮数が１３個／２５ｍｍ、捲縮率が１３％で、
繊維間の密着もないものであった。複屈折率△ｎを調査
すると、芯成分が３０×１０-3、鞘成分が２１×１
０-3、融点Ｔｍ２を調査すると、芯成分が１７０℃、鞘
成分が１２０℃であった。この繊維を、温度１３０℃の
熱風乾燥機を用い５分間熱処理したところ、単繊維間が
強固に融着され、熱バインダー性能に優れることが分か
った。この短繊維は、土中に埋設して生分解性を評価し
たところ、良好なものであった。
【００２４】実施例２ 光学純度が９９．５％、ＭＦＲ（Ａ）が１８ｇ／１０
分、ガラス転移温度Ｔｇが６３℃、結晶化温度Ｔｃが１
３９℃、融点Ｔｍ１が１７５℃のポリＬ−乳酸樹脂を芯
成分の重合体Ａとし、一方、光学純度が８６％、ＭＦＲ
（Ｂ）が１５ｇ／１０分、ガラス転移温度Ｔｇが５６
℃、結晶化温度Ｔｃと融点Ｔｍ１を示さないポリＬ−乳
酸樹脂とこの樹脂に平均粒径１μｍのタルクを１０重量
％添加したマスターチップとを混合比（重量比）＝１９
／１の割合いで混合した組成物を鞘成分の重合体Ｂと
し、紡糸温度を２２０℃、単孔吐出量を０．４８ｇ／分
としたこと以外は実施例１と同様にして、未延伸糸トウ
を得た。次いで、第１ローラー温度を６０℃、第２ロー
ラー温度を８５℃、全延伸倍率を２．１にしたこと以外
は実施例１と同様にして、繊維長が５１ｍｍの短繊維を
得た。得られた短繊維は、単繊維繊度が２．０ｄ、強度
が３．７ｇ／ｄ、伸度が３８％、温度８０℃における乾
熱収縮率が５％、捲縮数が１２個／２５ｍｍ、捲縮率が
１３％で、繊維間の密着もないものであった。複屈折率
△ｎを調査すると、芯成分が２９×１０-3、鞘成分が１
５×１０-3、融点Ｔｍ２を調査すると、芯成分が１７５
℃、鞘成分が１０８℃であった。この繊維を、温度１２
０℃の熱風乾燥機を用い５分間熱処理したところ、単繊
維間が強固に融着され、熱バインダー性能に優れること
が分かった。この短繊維は、土中に埋設して生分解性を
評価したところ、良好なものであった。
分、ガラス転移温度Ｔｇが６３℃、結晶化温度Ｔｃが１
３９℃、融点Ｔｍ１が１７５℃のポリＬ−乳酸樹脂を芯
成分の重合体Ａとし、一方、光学純度が８６％、ＭＦＲ
（Ｂ）が１５ｇ／１０分、ガラス転移温度Ｔｇが５６
℃、結晶化温度Ｔｃと融点Ｔｍ１を示さないポリＬ−乳
酸樹脂とこの樹脂に平均粒径１μｍのタルクを１０重量
％添加したマスターチップとを混合比（重量比）＝１９
／１の割合いで混合した組成物を鞘成分の重合体Ｂと
し、紡糸温度を２２０℃、単孔吐出量を０．４８ｇ／分
としたこと以外は実施例１と同様にして、未延伸糸トウ
を得た。次いで、第１ローラー温度を６０℃、第２ロー
ラー温度を８５℃、全延伸倍率を２．１にしたこと以外
は実施例１と同様にして、繊維長が５１ｍｍの短繊維を
得た。得られた短繊維は、単繊維繊度が２．０ｄ、強度
が３．７ｇ／ｄ、伸度が３８％、温度８０℃における乾
熱収縮率が５％、捲縮数が１２個／２５ｍｍ、捲縮率が
１３％で、繊維間の密着もないものであった。複屈折率
△ｎを調査すると、芯成分が２９×１０-3、鞘成分が１
５×１０-3、融点Ｔｍ２を調査すると、芯成分が１７５
℃、鞘成分が１０８℃であった。この繊維を、温度１２
０℃の熱風乾燥機を用い５分間熱処理したところ、単繊
維間が強固に融着され、熱バインダー性能に優れること
が分かった。この短繊維は、土中に埋設して生分解性を
評価したところ、良好なものであった。
【００２５】実施例３ 光学純度が８０％、ＭＦＲ（Ｂ）が１８ｇ／１０分、ガ
ラス転移温度Ｔｇが５３℃、結晶化温度Ｔｃと融点Ｔｍ
１を示さないポリＬ−乳酸樹脂とこの樹脂に平均粒径１
μｍの酸化チタンを１０重量％添加したマスターチップ
とを混合比（重量比）＝１９／１の割合いで混合した組
成物を鞘成分の重合体Ｂとしたこと以外は実施例２と同
様にして、未延伸糸トウを得た。次いで、第１ローラー
温度を６５℃、第２ローラー温度を８０℃としたこと以
外は実施例２と同様にして、繊維長が５１ｍｍの短繊維
を得た。得られた短繊維は、単繊維繊度が２．０ｄ、強
度が３．４ｇ／ｄ、伸度が３７％、温度８０℃における
乾熱収縮率が１２％、捲縮数が１２個／２５ｍｍ、捲縮
率が１４％で、繊維間の密着もないものであった。複屈
折率△ｎを調査すると、芯成分が２８×１０-3、鞘成分
が５×１０-3、融点Ｔｍ２を調査すると、芯成分が１７
５℃、鞘成分が１００℃であった。この繊維を、温度１
１０℃の熱風乾燥機を用い５分間熱処理したところ、単
繊維間が強固に融着され、熱バインダー性能に優れるこ
とが分かった。この短繊維は、土中に埋設して生分解性
を評価したところ、良好なものであった。
ラス転移温度Ｔｇが５３℃、結晶化温度Ｔｃと融点Ｔｍ
１を示さないポリＬ−乳酸樹脂とこの樹脂に平均粒径１
μｍの酸化チタンを１０重量％添加したマスターチップ
とを混合比（重量比）＝１９／１の割合いで混合した組
成物を鞘成分の重合体Ｂとしたこと以外は実施例２と同
様にして、未延伸糸トウを得た。次いで、第１ローラー
温度を６５℃、第２ローラー温度を８０℃としたこと以
外は実施例２と同様にして、繊維長が５１ｍｍの短繊維
を得た。得られた短繊維は、単繊維繊度が２．０ｄ、強
度が３．４ｇ／ｄ、伸度が３７％、温度８０℃における
乾熱収縮率が１２％、捲縮数が１２個／２５ｍｍ、捲縮
率が１４％で、繊維間の密着もないものであった。複屈
折率△ｎを調査すると、芯成分が２８×１０-3、鞘成分
が５×１０-3、融点Ｔｍ２を調査すると、芯成分が１７
５℃、鞘成分が１００℃であった。この繊維を、温度１
１０℃の熱風乾燥機を用い５分間熱処理したところ、単
繊維間が強固に融着され、熱バインダー性能に優れるこ
とが分かった。この短繊維は、土中に埋設して生分解性
を評価したところ、良好なものであった。
【００２６】実施例４ 光学純度が９９％、ＭＦＲ（Ａ）が２５ｇ／１０分、ガ
ラス転移温度Ｔｇが６０℃、結晶化温度Ｔｃが１３６
℃、融点Ｔｍ１が１７０℃のポリＬ−乳酸樹脂を芯成分
の重合体Ａとし、一方、光学純度が９４％、ＭＦＲ
（Ｂ）が１８ｇ／１０分、ガラス転移温度Ｔｇが５９
℃、結晶化温度Ｔｃと融点Ｔｍ１を示さないポリＬ−乳
酸樹脂を鞘成分の重合体Ｂとし、紡糸温度を２１０℃、
単孔吐出量を０．５ｇ／分としたこと以外は実施例２と
同様にして、未延伸糸トウを得た。次いで、第１ローラ
ー温度を６５℃、第２ローラー温度を９５℃、温浴バス
温度を８０℃、全延伸倍率を２．３としたこと以外は実
施例１と同様にして、繊維長が５１ｍｍの短繊維を得
た。得られた短繊維は、単繊維繊度が２．０ｄ、強度が
４．２ｇ／ｄ、伸度が３５％、温度８０℃における乾熱
収縮率が２％、捲縮数が１３個／２５ｍｍ、捲縮率が１
４％で、繊維間の密着もないものであった。複屈折率△
ｎを調査すると、芯成分が３５×１０-3、鞘成分が２８
×１０-3、融点Ｔｍ２を調査すると、芯成分が１７０
℃、鞘成分が１３５℃であった。この繊維を、温度１４
０℃の熱風乾燥機を用い５分間熱処理したところ、単繊
維間が強固に融着され、熱バインダー性能に優れること
が分かった。この短繊維は、土中に埋設して生分解性を
評価したところ、良好なものであった。
ラス転移温度Ｔｇが６０℃、結晶化温度Ｔｃが１３６
℃、融点Ｔｍ１が１７０℃のポリＬ−乳酸樹脂を芯成分
の重合体Ａとし、一方、光学純度が９４％、ＭＦＲ
（Ｂ）が１８ｇ／１０分、ガラス転移温度Ｔｇが５９
℃、結晶化温度Ｔｃと融点Ｔｍ１を示さないポリＬ−乳
酸樹脂を鞘成分の重合体Ｂとし、紡糸温度を２１０℃、
単孔吐出量を０．５ｇ／分としたこと以外は実施例２と
同様にして、未延伸糸トウを得た。次いで、第１ローラ
ー温度を６５℃、第２ローラー温度を９５℃、温浴バス
温度を８０℃、全延伸倍率を２．３としたこと以外は実
施例１と同様にして、繊維長が５１ｍｍの短繊維を得
た。得られた短繊維は、単繊維繊度が２．０ｄ、強度が
４．２ｇ／ｄ、伸度が３５％、温度８０℃における乾熱
収縮率が２％、捲縮数が１３個／２５ｍｍ、捲縮率が１
４％で、繊維間の密着もないものであった。複屈折率△
ｎを調査すると、芯成分が３５×１０-3、鞘成分が２８
×１０-3、融点Ｔｍ２を調査すると、芯成分が１７０
℃、鞘成分が１３５℃であった。この繊維を、温度１４
０℃の熱風乾燥機を用い５分間熱処理したところ、単繊
維間が強固に融着され、熱バインダー性能に優れること
が分かった。この短繊維は、土中に埋設して生分解性を
評価したところ、良好なものであった。
【００２７】実施例５ 光学純度が９５％、ＭＦＲ（Ｂ）が１８ｇ／１０分、ガ
ラス転移温度Ｔｇが５９℃、結晶化温度Ｔｃが１３２
℃、融点Ｔｍ１が１４０℃のポリＬ−乳酸樹脂を鞘成分
の重合体Ｂとしたこと以外は実施例４と同様にして、未
延伸糸トウを得、以降、実施例４と同様にして、繊維長
が５１ｍｍの短繊維を得た。得られた短繊維は、単繊維
繊度が２．０ｄ、強度が４．０ｇ／ｄ、伸度が３５％、
温度８０℃における乾熱収縮率が２％、捲縮数が１２個
／２５ｍｍ、捲縮率が１５％で、繊維間の密着もないも
のであった。複屈折率△ｎを調査すると、芯成分が３８
×１０-3、鞘成分が３０×１０-3、融点Ｔｍ２を調査す
ると、芯成分が１７０℃、鞘成分が１４０℃であった。
この繊維を、温度１４７℃の熱風乾燥機を用い５分間熱
処理したところ、単繊維がやや収縮して寸法安定性に若
干劣るものの、単繊維間が強固に融着され、熱バインダ
ー性能に優れることが分かった。この短繊維は、土中に
埋設して生分解性を評価したところ、良好なものであっ
た。
ラス転移温度Ｔｇが５９℃、結晶化温度Ｔｃが１３２
℃、融点Ｔｍ１が１４０℃のポリＬ−乳酸樹脂を鞘成分
の重合体Ｂとしたこと以外は実施例４と同様にして、未
延伸糸トウを得、以降、実施例４と同様にして、繊維長
が５１ｍｍの短繊維を得た。得られた短繊維は、単繊維
繊度が２．０ｄ、強度が４．０ｇ／ｄ、伸度が３５％、
温度８０℃における乾熱収縮率が２％、捲縮数が１２個
／２５ｍｍ、捲縮率が１５％で、繊維間の密着もないも
のであった。複屈折率△ｎを調査すると、芯成分が３８
×１０-3、鞘成分が３０×１０-3、融点Ｔｍ２を調査す
ると、芯成分が１７０℃、鞘成分が１４０℃であった。
この繊維を、温度１４７℃の熱風乾燥機を用い５分間熱
処理したところ、単繊維がやや収縮して寸法安定性に若
干劣るものの、単繊維間が強固に融着され、熱バインダ
ー性能に優れることが分かった。この短繊維は、土中に
埋設して生分解性を評価したところ、良好なものであっ
た。
【００２８】実施例６ 光学純度が９９％、ＭＦＲ（Ａ）が２５ｇ／１０分、ガ
ラス転移温度Ｔｇが６０℃、結晶化温度Ｔｃが１３６
℃、融点Ｔｍ１が１７０℃のポリＬ−乳酸樹脂を芯成分
の重合体Ａとし、一方、光学純度が８０％、ＭＦＲ
（Ｂ）が６０ｇ／１０分、ガラス転移温度Ｔｇが５３
℃、結晶化温度Ｔｃと融点Ｔｍ１を示さないポリＬ−乳
酸樹脂とこの樹脂に平均粒径１μｍの酸化チタンを１０
重量％添加したマスターチップとを混合比（重量比）＝
１９／１の割合いで混合した組成物を鞘成分の重合体Ｂ
とし、紡糸温度を２００℃として溶融紡出したこと以外
は実施例３と同様にして、未延伸糸トウを得、以降、第
３ローラー温度を７０℃としたこと以外は実施例３と同
様にして、繊維長が５１ｍｍの短繊維を得た。得られた
短繊維は、単繊維繊度が２．０ｄ、強度が３．２ｇ／
ｄ、伸度が３５％、温度８０℃における乾熱収縮率が３
８％、捲縮数が１２個／２５ｍｍ、捲縮率が１５％で、
繊維間の密着が若干認められたものの、実用上問題のな
いものであった。複屈折率△ｎを調査すると、芯成分が
２０×１０-3、鞘成分が８×１０ -3、融点Ｔｍ２を調査
すると、芯成分が１７０℃、鞘成分が１００℃であっ
た。この繊維を、温度１１０℃の熱風乾燥機を用い５分
間熱処理したところ、単繊維がやや収縮して寸法安定性
に若干劣るものの、単繊維間が強固に融着され、熱バイ
ンダー性能に優れることが分かった。この短繊維は、土
中に埋設して生分解性を評価したところ、良好なもので
あった。
ラス転移温度Ｔｇが６０℃、結晶化温度Ｔｃが１３６
℃、融点Ｔｍ１が１７０℃のポリＬ−乳酸樹脂を芯成分
の重合体Ａとし、一方、光学純度が８０％、ＭＦＲ
（Ｂ）が６０ｇ／１０分、ガラス転移温度Ｔｇが５３
℃、結晶化温度Ｔｃと融点Ｔｍ１を示さないポリＬ−乳
酸樹脂とこの樹脂に平均粒径１μｍの酸化チタンを１０
重量％添加したマスターチップとを混合比（重量比）＝
１９／１の割合いで混合した組成物を鞘成分の重合体Ｂ
とし、紡糸温度を２００℃として溶融紡出したこと以外
は実施例３と同様にして、未延伸糸トウを得、以降、第
３ローラー温度を７０℃としたこと以外は実施例３と同
様にして、繊維長が５１ｍｍの短繊維を得た。得られた
短繊維は、単繊維繊度が２．０ｄ、強度が３．２ｇ／
ｄ、伸度が３５％、温度８０℃における乾熱収縮率が３
８％、捲縮数が１２個／２５ｍｍ、捲縮率が１５％で、
繊維間の密着が若干認められたものの、実用上問題のな
いものであった。複屈折率△ｎを調査すると、芯成分が
２０×１０-3、鞘成分が８×１０ -3、融点Ｔｍ２を調査
すると、芯成分が１７０℃、鞘成分が１００℃であっ
た。この繊維を、温度１１０℃の熱風乾燥機を用い５分
間熱処理したところ、単繊維がやや収縮して寸法安定性
に若干劣るものの、単繊維間が強固に融着され、熱バイ
ンダー性能に優れることが分かった。この短繊維は、土
中に埋設して生分解性を評価したところ、良好なもので
あった。
【００２９】実施例７ 光学純度が９９％、ＭＦＲ（Ａ）が４ｇ／１０分、ガラ
ス転移温度Ｔｇが６０℃、結晶化温度Ｔｃが１３６℃、
融点Ｔｍ１が１７０℃のポリＬ−乳酸樹脂を芯成分の重
合体Ａとし、一方、光学純度が９０％、ＭＦＲ（Ｂ）が
４ｇ／１０分、ガラス転移温度Ｔｇが５８℃、結晶化温
度Ｔｃと融点Ｔｍ１を示さないポリＬ−乳酸樹脂を鞘成
分の重合体Ｂとし、紡糸温度を２５０℃として溶融紡出
したこと以外は実施例１と同様にして、単繊維繊度が
４．０ｄ、繊維長が５１ｍｍの短繊維を得た。溶融紡糸
に際しては、紡糸温度が高いため紡糸口金近傍で発煙が
多く、紡糸室の環境が悪化した。また、延伸に際して
は、紡糸性の悪化に起因する糸切れが生じた。得られた
短繊維は、複屈折率△ｎを調査すると、芯成分が２８×
１０-3、鞘成分が１９×１０-3、融点Ｔｍ２を調査する
と、芯成分が１６９℃、鞘成分が１２０℃であった。こ
の繊維を、温度１３０℃の熱風乾燥機を用い５分間熱処
理したところ、単繊維間が強固に融着され、熱バインダ
ー性能に優れることが分かった。この短繊維は、土中に
埋設して生分解性を評価したところ、良好なものであっ
た。
ス転移温度Ｔｇが６０℃、結晶化温度Ｔｃが１３６℃、
融点Ｔｍ１が１７０℃のポリＬ−乳酸樹脂を芯成分の重
合体Ａとし、一方、光学純度が９０％、ＭＦＲ（Ｂ）が
４ｇ／１０分、ガラス転移温度Ｔｇが５８℃、結晶化温
度Ｔｃと融点Ｔｍ１を示さないポリＬ−乳酸樹脂を鞘成
分の重合体Ｂとし、紡糸温度を２５０℃として溶融紡出
したこと以外は実施例１と同様にして、単繊維繊度が
４．０ｄ、繊維長が５１ｍｍの短繊維を得た。溶融紡糸
に際しては、紡糸温度が高いため紡糸口金近傍で発煙が
多く、紡糸室の環境が悪化した。また、延伸に際して
は、紡糸性の悪化に起因する糸切れが生じた。得られた
短繊維は、複屈折率△ｎを調査すると、芯成分が２８×
１０-3、鞘成分が１９×１０-3、融点Ｔｍ２を調査する
と、芯成分が１６９℃、鞘成分が１２０℃であった。こ
の繊維を、温度１３０℃の熱風乾燥機を用い５分間熱処
理したところ、単繊維間が強固に融着され、熱バインダ
ー性能に優れることが分かった。この短繊維は、土中に
埋設して生分解性を評価したところ、良好なものであっ
た。
【００３０】比較例１ 光学純度が７０％、ＭＦＲ（Ｂ）が１５ｇ／１０分、ガ
ラス転移温度Ｔｇが４９℃、結晶化温度Ｔｃと融点Ｔｍ
１を示さないポリＬ−乳酸樹脂を鞘成分の重合体Ｂとし
たこと以外は実施例２と同様にして、未延伸糸トウを得
た。次いで、実施例２と同様に延伸して短繊維化を試み
たところ、延伸トウの単繊維間で密着が発生し、安定し
た捲縮加工が出来ず、また得られた短繊維間にも密着が
あり、カード機の通過性不良やネツプなどが生じた。こ
のような現象が生じる理由は、両重合体間の光学純度差
が大き過ぎるためであった。
ラス転移温度Ｔｇが４９℃、結晶化温度Ｔｃと融点Ｔｍ
１を示さないポリＬ−乳酸樹脂を鞘成分の重合体Ｂとし
たこと以外は実施例２と同様にして、未延伸糸トウを得
た。次いで、実施例２と同様に延伸して短繊維化を試み
たところ、延伸トウの単繊維間で密着が発生し、安定し
た捲縮加工が出来ず、また得られた短繊維間にも密着が
あり、カード機の通過性不良やネツプなどが生じた。こ
のような現象が生じる理由は、両重合体間の光学純度差
が大き過ぎるためであった。
【００３１】比較例２ 光学純度が９９％、ＭＦＲが２５ｇ／１０分、ガラス転
移温度Ｔｇが６０℃、結晶化温度Ｔｃが１３６℃、融点
Ｔｍ１が１７０℃のポリＬ−乳酸樹脂のみを用い、溶融
紡糸を行った。すなわち、単軸のエクストルーダー型溶
融押出し機を備えた紡糸装置を用い、直径０．４ｍｍ、
孔数１８０個の紡糸孔を有する紡糸口金より紡糸温度２
２０℃、単孔吐出量０．５９ｇ／分で溶融紡出し、空気
冷却装置にて冷却、油剤付与をしながら紡糸速度１１０
０ｍ／分で巻取って未延伸糸を得た。得られた未延伸糸
をリワインドして、２４万デニールの未延伸糸トウを形
成した。次いで、全延伸倍率を２．６としたこと以外は
実施例１と同様にして、繊維長が５１ｍｍの短繊維を得
た。得られた短繊維は、単繊維繊度が２．１ｄ、強度が
４．５ｇ／ｄ、伸度が３０％、温度１２０℃における乾
熱収縮率が１１％、捲縮数が１２個／２５ｍｍ、捲縮率
が１２％で、繊維間の密着もないものであった。複屈折
率△ｎは３２×１０ -3、融点Ｔｍ２は１７０℃であっ
た。この短繊維は、土中に埋設して生分解性を評価した
ところ、良好なものであった。次に、この短繊維のみを
原綿として用い、開繊機、パラレルカード機を通して目
付が５０ｇ／ｍ2 のウエブを作成し、引き続き、このウ
エブを熱風循環型連続式乾燥機の中に通して処理温度１
４５℃かつ処理時間６０秒間の条件で熱処理して不織布
化を試みた。しかし、ウエブの面積収縮率が極めて高
く、短繊維の接触部での熱融着がほとんど認められず、
不織布としての形態保持性が悪いため、得られた不織布
は実用性を有しないものであり、すなわち、この短繊維
自体が熱バインダー繊維として問題を有することが分か
った。
移温度Ｔｇが６０℃、結晶化温度Ｔｃが１３６℃、融点
Ｔｍ１が１７０℃のポリＬ−乳酸樹脂のみを用い、溶融
紡糸を行った。すなわち、単軸のエクストルーダー型溶
融押出し機を備えた紡糸装置を用い、直径０．４ｍｍ、
孔数１８０個の紡糸孔を有する紡糸口金より紡糸温度２
２０℃、単孔吐出量０．５９ｇ／分で溶融紡出し、空気
冷却装置にて冷却、油剤付与をしながら紡糸速度１１０
０ｍ／分で巻取って未延伸糸を得た。得られた未延伸糸
をリワインドして、２４万デニールの未延伸糸トウを形
成した。次いで、全延伸倍率を２．６としたこと以外は
実施例１と同様にして、繊維長が５１ｍｍの短繊維を得
た。得られた短繊維は、単繊維繊度が２．１ｄ、強度が
４．５ｇ／ｄ、伸度が３０％、温度１２０℃における乾
熱収縮率が１１％、捲縮数が１２個／２５ｍｍ、捲縮率
が１２％で、繊維間の密着もないものであった。複屈折
率△ｎは３２×１０ -3、融点Ｔｍ２は１７０℃であっ
た。この短繊維は、土中に埋設して生分解性を評価した
ところ、良好なものであった。次に、この短繊維のみを
原綿として用い、開繊機、パラレルカード機を通して目
付が５０ｇ／ｍ2 のウエブを作成し、引き続き、このウ
エブを熱風循環型連続式乾燥機の中に通して処理温度１
４５℃かつ処理時間６０秒間の条件で熱処理して不織布
化を試みた。しかし、ウエブの面積収縮率が極めて高
く、短繊維の接触部での熱融着がほとんど認められず、
不織布としての形態保持性が悪いため、得られた不織布
は実用性を有しないものであり、すなわち、この短繊維
自体が熱バインダー繊維として問題を有することが分か
った。
【００３２】比較例３ 光学純度が９６％、ＭＦＲ（Ｂ）が１８ｇ／１０分、ガ
ラス転移温度Ｔｇが６０℃、結晶化温度Ｔｃが１３３
℃、融点Ｔｍ１が１４６℃のポリＬ−乳酸樹脂を鞘成分
の重合体Ｂとし、紡糸温度を２２０℃として溶融紡出し
たこと以外は実施例４と同様にして、未延伸糸トウを
得、以降も実施例４と同様にして、繊維長が５１ｍｍの
短繊維を得た。得られた短繊維は、単繊維繊度が２．０
ｄ、強度が４．１ｇ／ｄ、伸度が３４％、温度８０℃に
おける乾熱収縮率が２％、捲縮数が１３個／２５ｍｍ、
捲縮率が１４％で、繊維間の密着もないものであった。
複屈折率△ｎを調査すると、芯成分が３８×１０-3、鞘
成分が３２×１０-3、融点Ｔｍ２を調査すると、芯成分
が１７０℃、鞘成分が１４７℃であった。この繊維を、
温度１５５℃の熱風乾燥機を用い５分間熱処理したとこ
ろ、単繊維が大きく収縮し、寸法安定性に劣り、実用性
の乏しいものであった。
ラス転移温度Ｔｇが６０℃、結晶化温度Ｔｃが１３３
℃、融点Ｔｍ１が１４６℃のポリＬ−乳酸樹脂を鞘成分
の重合体Ｂとし、紡糸温度を２２０℃として溶融紡出し
たこと以外は実施例４と同様にして、未延伸糸トウを
得、以降も実施例４と同様にして、繊維長が５１ｍｍの
短繊維を得た。得られた短繊維は、単繊維繊度が２．０
ｄ、強度が４．１ｇ／ｄ、伸度が３４％、温度８０℃に
おける乾熱収縮率が２％、捲縮数が１３個／２５ｍｍ、
捲縮率が１４％で、繊維間の密着もないものであった。
複屈折率△ｎを調査すると、芯成分が３８×１０-3、鞘
成分が３２×１０-3、融点Ｔｍ２を調査すると、芯成分
が１７０℃、鞘成分が１４７℃であった。この繊維を、
温度１５５℃の熱風乾燥機を用い５分間熱処理したとこ
ろ、単繊維が大きく収縮し、寸法安定性に劣り、実用性
の乏しいものであった。
【００３３】実施例８ 実施例１で得た短繊維のみを原綿として用い、開繊機、
パラレルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブ
を作成し、引き続き、このウエブを熱風循環型連続式乾
燥機の中に通して処理温度１２５℃かつ処理時間６０秒
間の条件で熱処理して、不織布を得た。得られた不織布
の性能を表１に示す。この不織布は、表１から明らかな
ように、嵩高であり、強力、耐久性に優れ、しかも生分
解性をも有する熱接着型不織布であった。
パラレルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブ
を作成し、引き続き、このウエブを熱風循環型連続式乾
燥機の中に通して処理温度１２５℃かつ処理時間６０秒
間の条件で熱処理して、不織布を得た。得られた不織布
の性能を表１に示す。この不織布は、表１から明らかな
ように、嵩高であり、強力、耐久性に優れ、しかも生分
解性をも有する熱接着型不織布であった。
【００３４】実施例９ 実施例２で得た短繊維のみを原綿として用い、開繊機、
パラレルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブ
を作成し、引き続き、このウエブを熱風循環型連続式乾
燥機の中に通して処理温度１１５℃かつ処理時間６０秒
間の条件で熱処理して、不織布を得た。得られた不織布
の性能を表１に示す。この不織布は、表１から明らかな
ように、嵩高であり、強力、耐久性に優れ、しかも生分
解性をも有する熱接着型不織布であった。
パラレルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブ
を作成し、引き続き、このウエブを熱風循環型連続式乾
燥機の中に通して処理温度１１５℃かつ処理時間６０秒
間の条件で熱処理して、不織布を得た。得られた不織布
の性能を表１に示す。この不織布は、表１から明らかな
ように、嵩高であり、強力、耐久性に優れ、しかも生分
解性をも有する熱接着型不織布であった。
【００３５】実施例１０ 実施例３で得た短繊維のみを原綿として用い、開繊機、
パラレルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブ
を作成し、引き続き、このウエブを熱風循環型連続式乾
燥機の中に通して処理温度１１０℃かつ処理時間６０秒
間の条件で熱処理して、不織布を得た。得られた不織布
の性能を表１に示す。この不織布は、表１から明らかな
ように、嵩高であり、強力、耐久性に優れ、しかも生分
解性をも有する熱接着型不織布であった。
パラレルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブ
を作成し、引き続き、このウエブを熱風循環型連続式乾
燥機の中に通して処理温度１１０℃かつ処理時間６０秒
間の条件で熱処理して、不織布を得た。得られた不織布
の性能を表１に示す。この不織布は、表１から明らかな
ように、嵩高であり、強力、耐久性に優れ、しかも生分
解性をも有する熱接着型不織布であった。
【００３６】実施例１１ 実施例４で得た短繊維のみを原綿として用い、開繊機、
パラレルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブ
を作成し、引き続き、このウエブを熱風循環型連続式乾
燥機の中に通して処理温度１４０℃かつ処理時間６０秒
間の条件で熱処理して、不織布を得た。得られた不織布
の性能を表１に示す。この不織布は、表１から明らかな
ように、嵩高であり、強力、耐久性に優れ、しかも生分
解性をも有する熱接着型不織布であった。
パラレルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブ
を作成し、引き続き、このウエブを熱風循環型連続式乾
燥機の中に通して処理温度１４０℃かつ処理時間６０秒
間の条件で熱処理して、不織布を得た。得られた不織布
の性能を表１に示す。この不織布は、表１から明らかな
ように、嵩高であり、強力、耐久性に優れ、しかも生分
解性をも有する熱接着型不織布であった。
【００３７】実施例１２ 実施例２で得た短繊維と比較例２で得た短繊維とを混合
比（重量比）＝５０／５０で混合した後、開繊機、パラ
レルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブを作
成し、引き続き、このウエブを熱風循環型連続式乾燥機
の中に通して処理温度１１５℃かつ処理時間６０秒間の
条件で熱処理して、不織布を得た。得られた不織布の性
能を表１に示す。この不織布は、表１から明らかなよう
に、嵩高であり、強力、耐久性に優れ、しかも生分解性
をも有する熱接着型不織布であった。
比（重量比）＝５０／５０で混合した後、開繊機、パラ
レルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブを作
成し、引き続き、このウエブを熱風循環型連続式乾燥機
の中に通して処理温度１１５℃かつ処理時間６０秒間の
条件で熱処理して、不織布を得た。得られた不織布の性
能を表１に示す。この不織布は、表１から明らかなよう
に、嵩高であり、強力、耐久性に優れ、しかも生分解性
をも有する熱接着型不織布であった。
【００３８】実施例１３ 実施例２で得た短繊維と比較例２で得た短繊維とを混合
比（重量比）＝１０／９０で混合した後、開繊機、パラ
レルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブを作
成し、引き続き、実施例１２と同様にして、不織布を得
た。得られた不織布の性能を表１に示す。この不織布
は、他のポリ乳酸系繊維との混合比が低いため強力水準
が低目であるものの、表１から明らかなように、実用的
な強力を有し、嵩高であり、耐久性に優れ、しかも生分
解性をも有する熱接着型不織布であった。
比（重量比）＝１０／９０で混合した後、開繊機、パラ
レルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブを作
成し、引き続き、実施例１２と同様にして、不織布を得
た。得られた不織布の性能を表１に示す。この不織布
は、他のポリ乳酸系繊維との混合比が低いため強力水準
が低目であるものの、表１から明らかなように、実用的
な強力を有し、嵩高であり、耐久性に優れ、しかも生分
解性をも有する熱接着型不織布であった。
【００３９】実施例１４ 実施例２で得た短繊維と、単繊維繊度が２ｄ、繊維長が
５１ｍｍのレーヨン短繊維とを混合比（重量比）＝５０
／５０で混合した後、開繊機、パラレルカード機を通し
て目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブを作成し、引き続き、こ
のウエブを熱風循環型連続式乾燥機の中に通して処理温
度１１５℃かつ処理時間６０秒間の条件で熱処理して、
不織布を得た。得られた不織布の性能を表１に示す。こ
の不織布は、他のレーヨン短繊維と混合しても、表１か
ら明らかなように、強力、耐久性に優れ、しかも生分解
性をも有する熱接着型不織布であった。
５１ｍｍのレーヨン短繊維とを混合比（重量比）＝５０
／５０で混合した後、開繊機、パラレルカード機を通し
て目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブを作成し、引き続き、こ
のウエブを熱風循環型連続式乾燥機の中に通して処理温
度１１５℃かつ処理時間６０秒間の条件で熱処理して、
不織布を得た。得られた不織布の性能を表１に示す。こ
の不織布は、他のレーヨン短繊維と混合しても、表１か
ら明らかなように、強力、耐久性に優れ、しかも生分解
性をも有する熱接着型不織布であった。
【００４０】実施例１５ 実施例２で得た短繊維とコツトン繊維とを混合比（重量
比）＝５０／５０で混合した後、開繊機、パラレルカー
ド機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブを作成し、引
き続き、実施例１４と同様にして、不織布を得た。得ら
れた不織布の性能を表１に示す。この不織布は、他のコ
ツトン繊維と混合しても、表１から明らかなように、強
力、耐久性に優れ、しかも生分解性をも有する熱接着型
不織布であった。
比）＝５０／５０で混合した後、開繊機、パラレルカー
ド機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブを作成し、引
き続き、実施例１４と同様にして、不織布を得た。得ら
れた不織布の性能を表１に示す。この不織布は、他のコ
ツトン繊維と混合しても、表１から明らかなように、強
力、耐久性に優れ、しかも生分解性をも有する熱接着型
不織布であった。
【００４１】比較例４ 比較例２で得た短繊維と、単繊維繊度が２ｄ、繊維長が
５１ｍｍのレーヨン短繊維とを混合比（重量比）＝５０
／５０で混合した後、開繊機、パラレルカード機を通し
て目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブを作成し、引き続き、こ
のウエブを熱風循環型連続式乾燥機の中に通して処理温
度１８０℃かつ処理時間６０秒間の条件で熱処理して、
不織布を得た。得られた不織布の性能を表１に示す。こ
の不織布は、ウエブの面積収縮率が低く寸法安定性に優
れるものの、表１から明らかなように、強力、嵩高性、
耐久性のいずれにおいても、劣るものであった。
５１ｍｍのレーヨン短繊維とを混合比（重量比）＝５０
／５０で混合した後、開繊機、パラレルカード機を通し
て目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブを作成し、引き続き、こ
のウエブを熱風循環型連続式乾燥機の中に通して処理温
度１８０℃かつ処理時間６０秒間の条件で熱処理して、
不織布を得た。得られた不織布の性能を表１に示す。こ
の不織布は、ウエブの面積収縮率が低く寸法安定性に優
れるものの、表１から明らかなように、強力、嵩高性、
耐久性のいずれにおいても、劣るものであった。
【００４２】比較例５ 実施例２で得た短繊維と比較例２で得た短繊維とを混合
比（重量比）＝８／９２で混合した後、開繊機、パラレ
ルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブを作成
し、引き続き、このウエブを熱風循環型連続式乾燥機の
中に通して処理温度１１５℃かつ処理時間６０秒間の条
件で熱処理して、不織布を得た。得られた不織布の性能
を表１に示す。この不織布は、表１から明らかなよう
に、実施例２で得た短繊維の混合比が低いために単繊維
間の融着が弱く、強力、嵩高性、耐久性のいずれにおい
ても、劣るものであった。
比（重量比）＝８／９２で混合した後、開繊機、パラレ
ルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブを作成
し、引き続き、このウエブを熱風循環型連続式乾燥機の
中に通して処理温度１１５℃かつ処理時間６０秒間の条
件で熱処理して、不織布を得た。得られた不織布の性能
を表１に示す。この不織布は、表１から明らかなよう
に、実施例２で得た短繊維の混合比が低いために単繊維
間の融着が弱く、強力、嵩高性、耐久性のいずれにおい
ても、劣るものであった。
【００４３】比較例６ 比較例３で得た短繊維のみを原綿として用い、開繊機、
パラレルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブ
を作成し、引き続き、このウエブを熱風循環型連続式乾
燥機の中に通して処理温度１５０℃かつ処理時間６０秒
間の条件で熱処理して、不織布を得た。得られた不織布
の性能を表１に示す。この不織布は、表１から明らかな
ように、強力、嵩高性、耐久性のいずれにおいても、劣
るものであった。
パラレルカード機を通して目付が５０ｇ／ｍ2 のウエブ
を作成し、引き続き、このウエブを熱風循環型連続式乾
燥機の中に通して処理温度１５０℃かつ処理時間６０秒
間の条件で熱処理して、不織布を得た。得られた不織布
の性能を表１に示す。この不織布は、表１から明らかな
ように、強力、嵩高性、耐久性のいずれにおいても、劣
るものであった。
【００４４】
【表１】
【００４５】
【発明の効果】本発明の短繊維は、実用的な繊維強度を
有し、生分解性を有することから自然環境を汚染するこ
とがなく、しかも耐久性のある熱バインダー特性に優れ
たものである。この短繊維は、異素材との熱接着性も良
好で、しかも熱接着後の寸法安定性にも優れるため、織
物、編物、不織布、その他の繊維構造物、複合構造物な
どに適用出来るところから、衣料、産業資材、家庭用
品、土木資材、農業資材、林業資材などの用途に好適で
ある。特に、この短繊維からなる不織布は、実用的な強
力を有し、耐久性のある熱バインダー特性に優れること
から、例えばクツシヨン材、フイルター、植生シート、
法面緑化シート、土砂流失防止シート、台所用水切り
袋、ごみ袋、ワイパ−、ナプキン、おしぼり、食品包装
材、煮出し用パツク、木質ボード、自動車用内装材など
の用途に好適である。
有し、生分解性を有することから自然環境を汚染するこ
とがなく、しかも耐久性のある熱バインダー特性に優れ
たものである。この短繊維は、異素材との熱接着性も良
好で、しかも熱接着後の寸法安定性にも優れるため、織
物、編物、不織布、その他の繊維構造物、複合構造物な
どに適用出来るところから、衣料、産業資材、家庭用
品、土木資材、農業資材、林業資材などの用途に好適で
ある。特に、この短繊維からなる不織布は、実用的な強
力を有し、耐久性のある熱バインダー特性に優れること
から、例えばクツシヨン材、フイルター、植生シート、
法面緑化シート、土砂流失防止シート、台所用水切り
袋、ごみ袋、ワイパ−、ナプキン、おしぼり、食品包装
材、煮出し用パツク、木質ボード、自動車用内装材など
の用途に好適である。
【図１】本発明の短繊維の横断面の一例を示す図であ
る。
る。
Ａ 光学純度が高い重合体 Ｂ 重合体Ａよりも光学純度が低い重合体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4L041 AA07 AA15 AA19 AA20 BA02 BA05 BA09 BA11 BA12 BA13 BA21 BA22 BA27 BA38 BA59 BC04 BC20 BD03 BD11 CA05 CB05 CB07 DD01 DD03 DD05 DD08 DD21 4L045 AA05 BA03 BA06 BA18 BA21 BA36 BA37 BA49 BA50 BA51 BA52 BA58 BA60 CA25 CB09 CB13 DA23 DA42 DA48 DC02 4L047 AA21 AA27 AA28 AB02 AB10 BA09 BB09 CB01 CB02 CC01 CC07 CC10 CC12 CC15 CC16
Claims (10)
- 【請求項１】 相互に光学純度が５〜２０％異なる２種
のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢからなり、かつ低光学純度
の該重合体Ｂが繊維表面の一部に露出する如く複合され
ていることを特徴とするポリ乳酸系複合短繊維。 - 【請求項２】 相互に光学純度が５〜２０％異なる２種
のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢからなり、該重合体Ａの複
屈折率△ｎＡと該重合体Ｂの複屈折率△ｎＢとが下記式
（１）〜（３）を満足し、かつ低光学純度の該重合体Ｂ
が繊維表面の一部に露出する如く複合されていることを
特徴とするポリ乳酸系複合短繊維。 １０×１０-3≦△ｎＡ≦４０×１０-3 ・・・・・（１） ２×１０-3≦△ｎＢ≦３０×１０-3 ・・・・・（２） △ｎＡ≧△ｎＢ ・・・・・（３） △ｎＡ：光学純度が高い重合体Ａの複屈折率（×１
０-3） △ｎＢ：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂの複屈
折率（×１０-3） - 【請求項３】 相互に光学純度が５〜２０％異なる２種
のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢからなり、該重合体Ａの複
屈折率△ｎＡと該重合体Ｂの複屈折率△ｎＢとが下記式
（１）〜（３）を満足し、該重合体Ａの融点ＴｍＡと該
重合体Ｂの融点ＴｍＢとが下記式（４）を満足し、かつ
低光学純度の該重合体Ｂが繊維表面の一部に露出する如
く複合されていることを特徴とするポリ乳酸系複合短繊
維。 １０×１０-3≦△ｎＡ≦４０×１０-3 ・・・・・（１） ２×１０-3≦△ｎＢ≦３０×１０-3 ・・・・・（２） △ｎＡ≧△ｎＢ ・・・・・（３） ＴｍＡ−ＴｍＢ≧５ ・・・・・（４） △ｎＡ：光学純度が高い重合体Ａの複屈折率（×１
０-3） △ｎＢ：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂの複屈
折率（×１０-3） ＴｍＡ：光学純度が高い重合体Ａの融点（℃） ＴｍＢ：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂの融点
（℃） - 【請求項４】 相互に光学純度が５〜２０％異なる２種
のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢからなり、該重合体Ａのメ
ルトフローレート値ＭＦＲ（Ａ）と該重合体Ｂのメルト
フローレート値ＭＦＲ（Ｂ）とが下記式（５）〜（７）
を満足し、かつ低光学純度の該重合体Ｂが繊維表面の一
部に露出する如く複合されていることを特徴とするポリ
乳酸系複合短繊維。 ５≦ＭＦＲ（Ａ）≦１００ ・・・・・（５） ５≦ＭＦＲ（Ｂ）≦８０ ・・・・・（６） ＭＦＲ（Ａ）≧ＭＦＲ（Ｂ） ・・・・・（７） ＭＦＲ（Ａ）：光学純度が高い重合体Ａのメルトフロー
レート（ｇ／１０分） ＭＦＲ（Ｂ）：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂ
のメルトフローレート（ｇ／１０分） - 【請求項５】 重合体Ｂ中には、少なくとも結晶核剤が
添加されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれ
かに記載のポリ乳酸系複合短繊維。 - 【請求項６】 相互に光学純度を５〜２０％異にする２
種のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢであって、重合体Ａのメ
ルトフローレート値ＭＦＲ（Ａ）と重合体Ｂのメルトフ
ローレート値ＭＦＲ（Ｂ）とが下記式（５）〜（７）を
満足する重合体を、低光学純度の該重合体Ｂが繊維表面
の一部に露出する如く溶融複合紡糸した後、熱延伸する
ことを特徴とするポリ乳酸系複合短繊維の製造方法。 ５≦ＭＦＲ（Ａ）≦１００ ・・・・・（５） ５≦ＭＦＲ（Ｂ）≦８０ ・・・・・（６） ＭＦＲ（Ａ）≧ＭＦＲ（Ｂ） ・・・・・（７） ＭＦＲ（Ａ）：光学純度が高い重合体Ａのメルトフロー
レート（ｇ／１０分）ＭＦＲ（Ｂ）：重合体Ａよりも光
学純度が低い重合体Ｂのメルトフローレート（ｇ／１０
分） - 【請求項７】 重合体Ｂ中には、少なくとも結晶核剤が
添加されていることを特徴とする請求項６に記載のポリ
乳酸系複合短繊維の製造方法。 - 【請求項８】 相互に光学純度が５〜２０％異なる２種
のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢからなり、低光学純度の該
重合体Ｂが繊維表面の一部に露出する如く複合された複
合短繊維を少なくとも１０重量％含有し、かつ該繊維で
熱接着されて形態が保持されていることすることを特徴
とするポリ乳酸系複合短繊維からなる不織布。 - 【請求項９】 相互に光学純度が５〜２０％異なる２種
のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢからなり、低光学純度の該
重合体Ｂが繊維表面の一部に露出する如く複合された複
合短繊維を少なくとも１０重量％含有し、該繊維で熱接
着されて形態が保持されており、かつ繰り返し圧縮後の
強力保持率ＴＡと嵩高性保持率ＤＡとがそれぞれ下記式
（８）と（９）を満足することを特徴とするポリ乳酸系
複合短繊維からなる不織布。 ＴＡ≧８５ ・・・・・（８） ＤＡ≧９０ ・・・・・（９） ＴＡ：繰り返し圧縮後の強力保持率（％） ＤＡ：繰り返し圧縮後の嵩高性保持率（％） - 【請求項１０】 相互に光学純度を５〜２０％異にする
２種のポリ乳酸系重合体Ａ及びＢであって、重合体Ａの
メルトフローレート値ＭＦＲ（Ａ）と重合体Ｂのメルト
フローレート値ＭＦＲ（Ｂ）とが下記式（５）〜（７）
を満足する重合体を、低光学純度の該重合体Ｂが繊維表
面の一部に露出する如く溶融複合紡糸した後、熱延伸し
てなるポリ乳酸系複合短繊維少なくとも１０重量％含有
させたウエブを作成し、次いで熱接着処理を施すことに
より該繊維を介してウエブの全構成繊維同士を熱接着し
形態を保持することを特徴とするポリ乳酸系複合短繊維
からなる不織布の製造方法。 ５≦ＭＦＲ（Ａ）≦１００ ・・・・・（５） ５≦ＭＦＲ（Ｂ）≦８０ ・・・・・（６） ＭＦＲ（Ａ）≧ＭＦＲ（Ｂ） ・・・・・（７） ＭＦＲ（Ａ）：光学純度が高い重合体Ａのメルトフロー
レート（ｇ／１０分） ＭＦＲ（Ｂ）：重合体Ａよりも光学純度が低い重合体Ｂ
のメルトフローレート（ｇ／１０分）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11216968A JP2001049533A (ja) | 1999-07-30 | 1999-07-30 | ポリ乳酸系複合短繊維、その短繊維からなる不織布及びそれらの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11216968A JP2001049533A (ja) | 1999-07-30 | 1999-07-30 | ポリ乳酸系複合短繊維、その短繊維からなる不織布及びそれらの製造方法 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2008335596A Division JP2009102796A (ja) | 2008-12-28 | 2008-12-28 | ポリ乳酸系複合短繊維からなる不織布及びそれらの製造方法 |
| JP2008335595A Division JP2009114619A (ja) | 2008-12-28 | 2008-12-28 | ポリ乳酸系複合短繊維、及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001049533A true JP2001049533A (ja) | 2001-02-20 |
Family
ID=16696751
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11216968A Pending JP2001049533A (ja) | 1999-07-30 | 1999-07-30 | ポリ乳酸系複合短繊維、その短繊維からなる不織布及びそれらの製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001049533A (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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- 1999-07-30 JP JP11216968A patent/JP2001049533A/ja active Pending
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